1、框架剪力墙结构高层建筑住宅脚手架工程专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录一、 施工编制依据9二、 工程概况9三、 脚手架设计101. 材料的选择102. 悬挑式外脚手架111.钢筋 2. 底座垫板 3.工字钢11悬挑梁构造示意图11（3） 施工工艺流程12（4） 脚手架搭设注意事项123. 连墙件的设置134. 安全防护装置14脚手架外观示意图145. 剪刀撑的设置15（1） 剪刀撑采用纵横向连续设置，与地面的夹角为4560。如图下图所示。15（3） 剪刀撑接长必须采用搭接，搭接长度不得小于2、1m，必须采用三个回转扣件连接。15剪刀撑设置示意图166. 脚手板的铺设16（2） 隔步满铺脚手板，铺设要求同操作层。16脚手板对接、搭接示意图167. 脚手架架体内封闭及外防护16（2） 内立杆与墙体间每三步设置平网或铺设脚手板。同脚手板的铺设。168. 防雷避电17四、 悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺17五、 脚手架的拆除施工工艺17六、 进场钢管、扣件、脚手板等构配件的技术质量要求（标准）181. 钢管要求18（1） 新钢管要求18（2） 旧钢管192. 扣件的要求19（1） 新扣件19（2） 旧扣件193. 连墙杆的要求19七、 脚手架搭设技术质量要求201. 纵向水平杆要求20（13、） 纵向水平杆应设置在立杆内侧，长度3跨；20（2） 纵向水平杆接长应采用对接扣件连接，局部可采用搭接，对接、搭接符合下列规定：202. 横向水平杆要求20（3） 脚手板铺设时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；203. 脚手板的设置20（1）作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；20（3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。204. 立杆21（1）每根立杆底部应设置底座或垫板。21（3）本工程脚手架底层步距为1.8m；215. 墙件21（1） 连墙件数量的设置除应满足计算外，尚应符合表下表的规定；21（2） 连墙件的布置4、应符合下列规定：21（3） 连墙件的构造应符合下列规定：225. 门洞22（2） 双排脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定：226. 剪刀撑与横向斜撑的要求22（1） 双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。22（2） 剪刀撑的设置应符合下列规定：22（3） 横向斜撑的设置应符合下列规定：237. 斜道要求23（1） 人行并兼作材料运输的斜道的型式宜按下列要求确定：23（2） 斜道的构造应符合下列规定：23（3） 斜道脚手板构造应符合下列规定：23八、 脚手架工程质量控制241. 质量控制程序242. 沉降，变形监控24九、 脚手架工程的规范要求241. 脚手架及其他地基基础应在下列阶段进行检查与验收：5、242. 脚手架使用，中定期检查下列项目：24十、 安全施工技术措施261. 材质及其使用的安全技术措施26（3） 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。262. 脚手架上施工作业的安全技术措施27（5） 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。273. 脚手架拆除的安全技术措施27（5） 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。28（6） 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。28（7） 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。28（8） 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。28（9） 所有的脚手板，应6、自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。28（12） 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。28（17） 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：28（19） 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。28（20） 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。28（22） 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。29十一、 文明施工要求295. 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。2917. 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。30十二、 应急救援措施301. 安全事故应急救援架构30（1）组织7、架构与联系人员及电话302. 高处坠落事故应急救援313. 外脚手架坍塌救援324. 物体打击事故应急救援335. 火灾事故应急救援34（2） 扑救火灾的程序：346. 在建工程火灾的扑救方法34十三、 劳动力以及材料机具计划361. 材料配备362. 机具配备36（1）人、材、机进场计划374. 施工进度计划37十四、 悬挑扣件钢管脚手架设计计算书371）脚手架参数372）活荷载参数383）风荷载参数384）静荷载参数385）水平悬挑支撑梁386）拉绳与支杆参数383）挠度验算704、扣件抗滑力的计算715、脚手架立杆荷载的计算71考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为726、钢丝绳卸荷计算78、27、立杆的稳定性计算738、连墙件的计算759、悬挑梁的受力计算7610、悬挑梁的整体稳定性计算7811、拉绳的受力计算7912、拉绳的强度计算7913、锚固段与楼板连接的计算80水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下80一、 施工编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；2、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；3、建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）；4、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）；5、钢结构设计规范（GB50017-2003）；6、冷弯薄壁型钢结构技术规范（GB50018-2002）；7、建筑施工安全检9、查标准（JGJ59-99）；8、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；9、本工程施工组织设计；10、工程设计图纸及地质资料等；11、关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质200987号）。12、XX省住房和城乡建设厅关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则的通知（粤建质201113号） 二、 工程概况XX住宅小区8-9栋工程，由8栋为11层，9栋为20层组成，11层建筑总高度56.3m，20层建筑总高度97.75m，建筑总面积为21859.99 平方米，框架剪力墙结构的多层和高层建筑。每栋一层下（0.000下）为架空层层高3.5M，标准层层高4.8米10、，位于南外环路立交处，四周较空旷，离建筑物较远。序号项 目内 容1工程名称XX项目8-9栋工程2工程地址3建设单位4监理单位5设计单位6施工单位7工期目标540天8质量目标合格工程，争创市优良工程三、 脚手架设计结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周按实际分别搭设落地式和悬挑式全封闭的双排扣件式钢管脚手架。一层采用落地式脚手架，搭设高度为4.8米，从二层楼面开始悬挑式脚手架搭设。本工程8栋为11层,9栋为20层，11层建筑总高度56.3m，20层建筑总高度106.4m，按照最不利情况计算，取9栋20层计算，分别在2层、9层、16层设18号工字钢悬挑构件，然后分别在6层、13层、20层处采11、用钢丝绳卸荷。第一次悬挑脚手架搭设高度33.6米，第二次悬挑脚手架搭设高度为33.6米，第三次悬挑脚手架搭设高度38.2米。8栋分别在2层、8层设18号工字钢悬挑构件，然后分别在5层、11层处采用钢丝绳卸荷。第一次悬挑脚手架搭设高度29.4米，第二次悬挑脚手架搭设高度为33.8米。本工程脚手架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。施工荷载按结构荷载考虑，要求二层同时作业（装修不超过三层同时作业）。双排外脚手架搭设立杆横距为0.8m，脚手架内立杆与墙面的距离为0.85m。立杆纵距为1.4m，立杆步距为1.8m.。1. 材料的选择本工程采用扣件式钢管脚手架，杆件采用483.5mm12、，扣件连接，脚手板采用竹笆片脚手板。钢丝绳采用选择619的18mm钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度为1770，采用直径18mm的普通C级花篮螺丝拉紧。钢筋拉环采用直径22mm的圆钢进行预埋。2. 悬挑式外脚手架脚手架总搭设高度为110.2米，4.8米以下为落地式，分三次悬挑。悬挑脚手架最大搭设高度为38.2米,2层（即4.8米处）、9层（即38.4米处）、16层（即72米处）采用18号工字钢作为悬挑梁，工字钢间距同纵距为1.4m，悬挑梁锚固段的长度大于悬挑段的长度，其中悬挑梁采用预埋在楼板上的两根圆钢固定。本工程采用锚固段与悬挑段长度比为1.671，悬挑层采用18mm钢丝绳，采用直径18mm的普通C13、级花篮螺丝。钢筋拉环采用直径22mm的圆钢进行预埋,钢丝绳间距等于纵距。（1） 先制作工字钢悬挑梁，将工字钢上表面的脚手架底座（采用22钢筋）焊接牢固，悬挑梁制作见下图。 1.钢筋 2. 底座垫板 3.工字钢悬挑梁构造示意图（2） 在悬挑层将悬挑梁锚固筋预埋到梁板内（锚固见示意图），然后浇筑梁板混凝土， 待混凝土强度达到 10MPa 后，再进行工字钢悬挑梁安装，在混凝土强 度达到 15Mpa 后才能逐步搭设上部的悬挑脚手架。在上部悬挑脚手架施工前，下部的悬挑脚手架要临时增设两个结构楼层高度作为上部楼层结构施工的安全防护，并在上部悬挑脚手架开始施工时拆除增设部分。悬挑梁锚固示意图（3） 施工工艺14、流程安装18#工字钢立柱水平扫地杆扫地小横杆第一、二步大横杆、小横杆水平杆连墙件接立杆剪刀撑铺脚手板挡脚板安全网循环搭设。（4） 脚手架搭设注意事项1）悬挑梁应准确地放在定位线上，焊在梁上防止立杆滑动的短钢筋，在纵向应成一条线。2）搭设立柱时，外径不同的钢管严禁混用，相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合构造要求。3）开始搭设立柱时，要采用安全措施，保证其稳定与垂直。4）当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。5）封闭型脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件与内、外角柱固定。6）横向水平杆靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于1015、0mm。7）当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完后方可拆除。8）剪刀撑、横向支撑应随立柱、纵横向水平杆等同步搭设，剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。9）对接扣件的开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。10）铺设脚手板时，应满铺、铺稳，靠墙一侧立墙面距离不应大于150mm。11）脚手板的端头应采用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆上，在拐角的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。12）栏杆和挡脚板应搭设在外排立柱的内侧，上栏杆上皮高度1.2m，中栏杆居中设置，挡脚板高度不应小于180mm。13）16、脚手架搭设完毕后，必须经有关部门验收后，方可投入使用。3. 连墙件的设置（1） 连墙件按16层以下2步2跨设置，17层以上2步2跨设置，其外侧分别与里、外立杆同时连接，内侧采用双扣件连接，具体见下图所示。（2） 连墙件应采用花排均匀布置，连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。否则应加一斜撑与主节点相连。（3） 连墙件必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置，设置位置在楼层梁处。当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。（4） 连墙件中的连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许向上翘起。4. 安全防护装置（1） 脚手架在施工楼面四周跑道必须满铺脚手17、板，脚手板用14#铁丝同大横杆绑扎牢固，脚手架内排立杆与墙面之间铺设通长安全隔离18mm厚夹板。（2） 脚手架外侧满铺密目式防火安全网，并在外立杆里侧设置1.2m高的防护栏杆。每两步用夹板设置高180mm挡脚板，刷黄黑相间油漆高踢脚板。（3） 脚手架在搭设平架时，平架应外高内低，与水平面成15角，斜杆与横杆均用483.5钢管搭设，上铺密目式安全网，用14#铁丝与横杆绑扎牢固。脚手架外观示意图5. 剪刀撑的设置（1） 剪刀撑采用纵横向连续设置，与地面的夹角为4560。如图下图所示。（2） 剪刀撑每组连接6根立杆，斜杆的两端用回转扣件与立杆扣紧，在中间增加3个扣结点，最下面斜杆端头与立杆的接头距离18、为300mm。（3） 剪刀撑接长必须采用搭接，搭接长度不得小于1m，必须采用三个回转扣件连接。剪刀撑设置示意图6. 脚手板的铺设（1） 操作层脚手板必须铺满、铺严、铺稳，不得有探头板（脚手板伸出水平长度超过20cm时为探头板）。（2） 隔步满铺脚手板，铺设要求同操作层。（3） 铺设方法：对头铺设的脚手板接头下面必须设置两根小横杆，板端距小横杆100150mm。搭接的脚手板必须搭在小横杆上，搭接长度不小于200mm。拐弯处的脚手板必须交叉搭铺。如图2-5。 脚手板对接 脚手板搭接脚手板对接、搭接示意图7. 脚手架架体内封闭及外防护（1） 架体外立杆内侧从底到顶连续设置密目式（即每100c不少于219、000目）安全网实现全封闭；安全网应用合格的尼龙绳绑扎，不得使用铁丝。（2） 内立杆与墙体间每三步设置平网或铺设脚手板。同脚手板的铺设。8. 防雷避电采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线与立杆连接应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈并保证接触面达到10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长20、度50m设置1个，位置避开人们经常走到的地方。两者的连接采用焊接，焊接长度为2倍的扁钢宽度。四、 悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺悬挑脚手架的搭设顺序为：水平悬挑梁纵向扫地杆立杆横向扫地杆装横向扫地杆并与立杆和纵向扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）安第三、四步大横杆和小横杆安连墙杆接立杆加设剪刀撑铺设脚手板安防护栏杆及挡脚板并挂立安全网防护。五、 脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全21、网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，现解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。六、 进场钢管、扣件、脚手板等构配件的技术质量要求（标准）1. 钢管要求钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规22、定的3号普通钢管；其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。每根钢管的最大质量应小于25kg，采用483.5的钢管；钢管应涂有防锈漆，且没有孔洞。（1） 新钢管要求1) 应有产品质量合格证；2) 应有质量检验报告；钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T 228）的有关规定。3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合表下表的规定：序号项目允许偏差(mm)示意图检查工具1焊接钢管尺寸(mm)外径 48壁厚 3.5-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差123、.70塞尺 拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m30（2） 旧钢管1) 表面锈蚀深度应符合表上表序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合表上表序号4的规定。2. 扣件的要求扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定；扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。新、旧扣件均应24、进行防锈处理。（1） 新扣件新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定抽样检测。（2） 旧扣件旧扣件在使用前应进行质量检查，裂缝、变形的严禁使用。出现滑丝的螺栓必须更换。3. 连墙杆的要求连墙杆的材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。七、 脚手架搭设技术质量要求1. 纵向水平杆要求（1） 纵向水平杆应设置在立杆内侧，长度3跨；（2） 纵向水平杆接长应采用对接扣件连接，局部可采用搭接，对接、搭接符合下列规定：1) 纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平25、杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3 ；2) 纵向水平杆的搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；2. 横向水平杆要求（1） 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度a不应大于0.4，且不应大于500mm；（2） 作业层上非主节点处的横向水平杆，应根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；（3） 脚手板铺设时，26、双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；3. 脚手板的设置（1）作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；（2）铺设脚手板时，脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设根据情况采用对接平铺或搭接铺设。对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；搭接铺设时，接头支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。（3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承27、杆可靠地固定。4. 立杆（1）每根立杆底部应设置底座或垫板。（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向水平下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm；（3）本工程脚手架底层步距为1.8m；1) 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件应按设计要求布置；2) 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各部接头必须采用对接扣件连接，对接、搭接应符合下列规定：a) 立杆上的对接扣件应交28、错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至主节点的距离不应大于步距的1/3；b) 搭接长度不应小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。3) 立杆顶端应高出女儿墙1m，高出檐口上皮1.8m。5. 墙件（1） 连墙件数量的设置除应满足计算外，尚应符合表下表的规定；脚手架高度竖向间距（h）水平间距（la）每根连墙件覆盖面积（m2）双排50m3 h3 la4050m2 h3 la27单排24m3 h3 la40注：h步距；la纵距（2） 连墙件的布置应符合下列规定：靠近主节29、点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；1) 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；2) 本工程连墙件的布置采用矩形布置，即2步2跨；3) 一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步）。（3） 连墙件的构造应符合下列规定：1) 连墙件中的连墙杆或拉筋应呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；2) 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应有用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于30、2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。（4） 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。5. 门洞（1） 单、双排脚手架门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角应在4560之间（2） 双排脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定：1) 双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆；2) 斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内31、跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；3) 斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接应符合构造要求。4) 门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步。5) 门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。6. 剪刀撑与横向斜撑的要求（1） 双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。（2） 剪刀撑的设置应符合下列规定：1) 每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按规范的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；而本工程采用连续布置。32、2) 高度在24m以下的脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m；3) 高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；4) 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合构造要求；5) 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（3） 横向斜撑的设置应符合下列规定：1) 横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定应符合门洞桁架的构造要求；2) 一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道；3)33、 高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。7. 斜道要求（1） 人行并兼作材料运输的斜道的型式宜按下列要求确定：本工程脚手架的高度大于6m，宜采用之字型斜道。（2） 斜道的构造应符合下列规定：1) 斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；2) 运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1：6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3；3) 拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；4) 斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；5) 运料斜道两侧、平台外围和端部均应按要求设置连墙件；每两步应加设水平斜杆；并按要求34、设置剪刀撑和横向斜撑。（3） 斜道脚手板构造应符合下列规定：1) 脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；2) 脚手板顺铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；3) 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。八、 脚手架工程质量控制1. 质量控制程序脚手架以完成该建筑物10m 高度为单位组织验收，脚手架成型交验班组内实行“三检制”，合格后报栋号质量员检验，合格后依次报项目安全员、项目负责人进行核定，并填定预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于脚手架成型过程中要点35、真实记录。每个环节检查出质量问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。2. 沉降，变形监控（1） 设置平水基准点；（2） 脚手架每搭设10米引出平水在脚手架上；（3） 脚手架每完成10米后进行检测。九、 脚手架工程的规范要求按照本工程确保的目标，结合本工程的实际，制定脚手架搭设质量的规范要求。1. 脚手架及其他地基基础应在下列阶段进行检查与验收：（1） 基础完工后及脚手架搭设前；（2） 作业层上施加荷载前；（3） 每搭设完10米高度后；（4） 达到设计高度够；（5） 遇有六级大风与大雨后；（6） 停用超过一个月2. 脚手架使用36、，中定期检查下列项目：（1） 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；（2） 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（3） 扣件螺栓是否松动；（4） 立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合下表项次1、2的规定；（5） 安全防护措施是否符合要求；（6） 是否超载。3. 脚手架搭设的技术要求、允许偏差，应附合下表的规定：项次项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具1地基基础表 面坚实平整观察排 水不积水垫 板不晃动底 座不滑动不沉降102立杆垂直度最后验收垂直度2080m100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m37、20mH2777H10202550H204050100H306075H4080100H50100中间档次用插入法3间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm钢板尺立杆上的对接扣件到主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065Nm扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺8脚手板外伸长度对接a130150mml300m38、m卷尺搭接a100mml300mm卷尺4. 沉降，变形监控（4） 设置平水基准点；（5） 脚手架每搭设10米引出平水在脚手架上；（6） 脚手架每完成10米后进行检测。十、 安全施工技术措施1. 材质及其使用的安全技术措施（1） 扣件的紧固程度应在4050Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。（2） 对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，经保证安全。（3） 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（4） 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（5） 外脚手架严禁钢竹、钢39、木混搭，禁止扣件、绳索铁丝、竹篾、塑料混用。（6） 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。（7） 脚手架搭设的安全技术措施（8） 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。（9） 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（10） 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（11） 脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前40、，一定要确保架子稳定。（12） 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。（13） 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。（14） 外脚手架的卸荷严格采用合格的钢丝绳通过梁上锚筋与脚手架连接，严禁私自拆改。2. 脚手架上施工作业的安全技术措施（1） 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件.。（2） 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。（3） 结构施工时不允许多层同时作业，41、装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。（4） 当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件，应采取适当的临时撑拉措施。（5） 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。（6） 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。3. 脚手架拆除的安全技术措施（1） 拆除前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。（2） 架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙件及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况、凡能42、提前拆除的尽量拆除掉。（3） 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（4） 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（5） 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（6） 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。（7） 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。（8） 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。（9） 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。（10） 拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢43、管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。（11） 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员上岗前及每年进行体检，合格者方可持证上岗。（12） 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。（13） 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按本方案的规定进行检查验收，合格后方准使用。（14） 作业层上的施工荷载应符合本施工方案的设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。（15） 当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应44、有防滑措施，并应扫除积雪。（16） 脚手架的安全检查与维护，应按本方案的规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。（17） 在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：1) 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；2) 连墙件。（18） 不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。（19） 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。（20） 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。（21） 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46）的有关规定执行。（22） 搭拆脚手架时，地面应设45、围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。十一、 文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到如下：1. 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2. 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。3. 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4. 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。5. 上架子作46、业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6. 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7. 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。8. 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9. 不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。10. 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。11. 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好47、防火工作，配备料斗，防止火星和切豁物溅落。12. 脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。13. 要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。14. 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。15. 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。16. 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。17. 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。18. 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放48、，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种分规格堆放整齐，妥善保管。19. 六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积水等杂物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。十二、 应急救援措施1. 安全事故应急救援架构（1）组织架构与联系人员及电话组 长： 联系电话：副组长： 联系电话：x机械设备组： 联系电话：质量安全组： 联系电话：保卫组： 联系电话：应急救援医院及联系电话：首选医院名称医院地址联系电话XX市人民医院XX市中心城区XX市中医院XX市悦来南南安路2号XX市博爱医院XX市博爱路XX市南区医院XXXX市南区49、城南二路133号 （2）当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。2. 高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。（1） 发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20左右，尽快送医院进行抢救治疗。（50、2） 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3） 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（4） 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不51、再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。（5） 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。1、 一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。2、 加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。3、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出52、血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。（6） 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。3. 外脚手架坍塌救援（1） 当发生外脚手架坍塌事故时，立即报告现场主要负责人，按规定程序上报有关各级主管部门请求救援，并在现场迅速确定该部位的作业人数和伤员人数及受伤情况，立即组织救援人力，需要机械立即调动机械，切断电源，设置危险区域警戒，控制出现二次伤害事故发生。（2） 当出现坍塌事故时，伤员被坍塌物压着，应立即组织人力，53、机械等进行抢救，将压着伤员的坍塌物用机械工具快速进行解体和清理，以最快速度抢救伤员。（3） 对伤员抢救的重点放在对休克、颅脑损伤、骨折和出血上进行处理，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质。1) 出现伤员发生休克，应先处理休克，遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压，处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗2) 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用54、绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3) 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫， 招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。4) 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法:以固定骨折处以上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腿侧下肢缚在一起。5) 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保55、暖。6) 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。（4） 在坍塌事故中抢救出所有伤员后，必须对该范围设置危险区域警示标志，设专人监护，保护事故现场，待事故调查小组及上级有关部门进行现场勘查鉴定同意解封后才能恢复施工，并应密切进行对相邻脚手架的加固和监控。4. 物体打击事故应急救援（1） 发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。（2） 在移动昏迷的损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，可用“颈托”围住颈部，以防引起颈部血管神经及脊56、髓的附加损伤。（3） 观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质。如伤员有出血，应立即止血。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压，胸部伤的胸骨、肋骨骨折、四肢的骨折也要包扎固定。处于休克状态的要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。（4） 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（5） 防止伤口污染：在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料57、包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发。但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。（6） 在送运伤员到医院就医时，昏迷伤员应仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地制宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，伤者要固定勿使脊柱扭曲。以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重。造成或加重脊髓损伤。（7） 救援小组组长组织人员对出事地点的范围进行现场保护及安排人员作警戒。5. 火灾事故应急救援（1） 当发生火灾事故时，通讯联络组或发现事故人必须立即拨打“119”电话与消防指挥中心联系，报警时应沉着冷静，必58、须准确讲清起火单位、所在地区、道路、门牌号码、起火部位、着火物资、火势大小、报警人姓名，以及所使用报警的电话号码等，并派员到路口迎候和引导消防车进入火场，在使用无线移动电话报警时，还必须注意报警后不要关机，以便听取消防队的回唤问话，保持联系。（2） 扑救火灾的程序：一旦建筑物起火，要在起火后57分钟内，控制与扑灭初期火灾，灭火行动组和起火部位员工必须先利用内部固定消防设施（消防水管）、器材（灭火器材）进行自救。在组织灭火自救工作中，依次按分工做好下列工作：1) 分别向公司保卫科和公安消防支队指挥中心调度室“119”报警。2) 疏散引导组要向施工现场各层施工员发出火灾通报，迅速地指挥员工由上往下59、疏散，对各类电器、机械设备停止其运行或部分停止使用。3) 灭火行动组首先进入火场，启动高层加压水泵，合理采用消防栓和各种灭火器材有效地进行灭火。4) 疏散引导组对受到火势威胁的易燃易爆物品、氧气、乙炔、液化石油气等要迅速转移到安全地带，并派员专管。5) 安全防护救护组对发现有伤员，要进行护理，对重伤者要及时送医院救护。火灾现场要设置护卫人员，火灾扑灭后要根据划定的范围进行保护现场，不准无关人员进入警戒区内，以免影响调查工作。物资转移，必须按先贵重后一般的原则进行转移，对转移的物资要列出清单，派员保护管理。6. 在建工程火灾的扑救方法施工大楼发生火灾，灭火行动组、疏散引导组等各组必须迅速组织成员60、到位，进行观察分析火情，组成人员一般不少于2人进入火场进行扑救与疏散，应急疏散按先救人、后救物的原则有序进行，扑灭火灾应从火焰根部扑起，起火点扑起，从顺风方向推进扑救直到扑熄为止。（1） 若某一楼层外脚手架着火，且燃烧范围不大时，应先通知着火楼层及上下层的人员疏散。若楼层着火，且楼层内人员较多时，用以疏散的砼梯，将着火层人员疏散到地面。（2） 若某一防火区着火，且大火已将楼梯间封住，致使着火层以上楼层的人员无法从楼梯间向下疏散时，可先将人员疏散到层顶，从相邻未着火楼层的楼梯间往地面疏散。（3） 若生活区某一房间内起火，而门已被火封住，使房内人员不能走出时，房内人员可通过从阳台或室外走廊转移到相61、邻未起火的房间，再绕道疏散。（4） 若着火层的走廊、楼层被烟火封锁，有人逃到房间、窗口、阳台时，首先要通过广播稳定他们的情绪，同时消防人员应采用各种登高方法进行抢救、疏散，也可采用各种救生器具，如使用安全绳、缓降器、救生袋等降至地面。（5） 若办公器材、设备、易燃易爆物品着火，切忌使用水源扑救，应选用干粉、二氧化碳气体灭火。一旦其他部位发生火灾，必须第一时间将其转移到安全地区存放。火灾扑救的基本方法：发生火灾事故，要根据燃烧物质，燃烧特点，火场的具体情况，正确使用消防器材，及时扑救初起火灾。1）在火灾时对非消防用电都要断电。2）楼梯是建筑物唯一的疏散设施，楼梯间要有效地防止烟火侵入。3）火场上62、出现浓烟、高热、缺氧等致人伤亡时间，早在56分钟，晚的在1020分钟，所以人员疏散时间必须控制在3分钟内全面疏散到安全地方。4）施工现场发生的火灾，多数是由于烧焊作业或遗留火种而引起的，如可燃什物，可用冷却灭火方法，将水或灭火剂直接喷射在燃烧的物体上，使其温度降低到燃点以下，达到灭火效果。5）如电器设备火灾，可用窒息灭火法，用不导电的灭火剂，立刻关闭电源，使用二氧化碳灭火器、干粉灭火器等，直接喷射在燃烧的电器设备上，阻止空气接触，达到灭火效果。6）油类火灾同样可用窒息灭火法，用泡沫灭火器、二氧化碳灭火器、干粉灭火器等（严禁用水扑救）直接喷射在燃烧载油的器具上，阻止和氧气接触，达到灭火效果。7）63、火灾事故扑灭后，要保护好事故现场，由主管部门或消防部门对事故现场进行调查、鉴定、确定起火原因。依照对发生火灾事故“四不放过”的原则，依法、依规对事故责任人进行处理。吸取火灾事故教训，落实整改措施，改进消防工作。通过火灾事例，教育全体员工，提高员工防火意识。十三、 劳动力以及材料机具计划1. 材料配备名称数量规格无缝钢管72吨483.5mm脚手板820张密目安全网2600张1.8m6m水平安全网70张直角扣件9300个旋转扣件800个对接扣件2300个钢丝绳450道花篮螺栓1300个尼龙绳120kg2. 机具配备名称数量备注架子扳手15架子工搭设和拆除架子用力矩扳手5检查架子扣件拧紧力度是否达到64、要求倒链2调整架子水平弯曲度3. 劳动力计划序号工种人数工作内容备注1专职安全员2安全生产管理2架子工15架体搭设3施工员3现场指导协调各工种之间关系4质量员2质量检查5杂工5材料搬运及清理（1）人、材、机进场计划为满足施工需要，按照劳动力及材料、机具配备的数量，总体的进场计划和安排是：在悬挑脚手架安装前一周内，完成人员进场与作业证报验、材料进场、机具进场。由于施工现场场地狭小，材料可以分若干批次进场，但以不影响施工为前提。4. 施工进度计划按照施工进度计划及月进度计划，提前搭设悬挑脚手架，后进行该层结构施工，以满足施工安全需要。十四、 悬挑扣件钢管脚手架设计计算书使用品茗安全设施计算软件2065、10第一次悬挑：悬挑梁离地4.8米，分别在24米、43.2米处卸荷。搭设高度为57.6米。第二次悬挑：悬挑梁离地62.4米，分别在81.6米、96.3米处卸荷。搭设高度为47.8米。参数信息1）脚手架参数立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.4m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.85 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件连接方式为双扣件；2）活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3）风荷载参数本工程地处XX，基66、本风压0.7 kN/m2；风荷载体型系数s 为0.7；4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1219；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:18 层；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:冲压钢脚手板挡板；5）水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.8m，建筑物内锚固段长度 3 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):22.00；楼板混凝土标号:C25；6）拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m)67、:4.800；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 0.85 m。 第一次悬挑1、参数信息双排脚手架搭设高度为 33.6 m，连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.8 m，采用扣件连接；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.13，计算立杆稳定性时取0.74，2、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手68、板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1421.42+0.101.121.42 =0.2469、2 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1421.42-0.1171.121.42 =-0.285 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.242106,0.285106)/5080=56.102 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 56.102 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3）挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100E70、I其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11814004/(1002.06105121900)+0.9900.814004/(1002.06105121900) = 1.334 mm；大横杆的最大挠度 1.334 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1400/150 mm与10 mm，满足要求！ 3、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利71、荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1）荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.4 = 0.054 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.4/(2+1)=0.112 kN；活荷载标准值：Q=30.81.4/(2+1) =1.120 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.054+0.112)+1.4 1.12 = 1.767 kN； 小横杆计算简图2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kNm；集中荷载最72、大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7670.8/3 = 0.471 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.475 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.475106/5080=93.477 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =93.477 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0388004/(3842.061073、5121900) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.054+0.112+1.12 = 1.286 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1285.76800(38002-48002/9 ) /(722.06105121900) = 0.93 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+0.93 = 0.939 mm；小横杆的最大挠度为 0.939 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 4、扣件抗滑74、力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.42/2=0.054 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.4/2=0.168 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.4 /2 = 175、.68 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.054+0.015+0.168)+1.41.68=2.637 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1219kN/m NG1 = 0.1219+(1.402/2)0.038/1.8033.60 = 5.099kN；(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3181.4(0.8+0.8)/2 = 6.237 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采76、用冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m NG3 = 0.11181.4/2 = 1.386 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.433.6 = 0.235 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.958 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.42/2 = 3.36 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.212.958+ 0.851.43.77、36= 19.547 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.212.958+1.43.36=20.253kN；6、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。卸荷净高度为14.4m; 经过计算得到a1=arctg4.800/(0.800+0.850)=71.030度a2=arctg4.800/0.850=79.958度卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.519.54714.4/33.6 =12.566 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算78、为(kN)：T1 = P1/sina1 = 12.566/0.946 = 13.288 kNT2 = P2/sina2 = 12.566/0.985 = 12.762 kNG1 = P1/tana1 = 12.566/2.909 = 4.320 kNG2 = P2/tana2 = 12.566/5.647 = 2.225 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =13.288 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d79、为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取T1 +T2，=0.85，K=9，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(213.2886.000/0.850)0.5 = 13.7 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2T1 +T2/f/)0.5 =（226.05103/50/3.142）0.5 = 18.2 m80、m。钢丝绳直径18 mm，必须拉紧至 13.288 kN，吊环直径为 22 mm。7、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.7 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.7；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.70.740.7 = 0.254 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah281、/10 = 0.85 1.40.2541.41.82/10 = 0.137 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 19.54719.2/33.6 =11.170 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = 20.25319.2/33.6 =11.573kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG82、J130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11169.984/(0.186489)+137007.975/5080 = 149.779 N/mm2；立杆稳定性计算 = 149.779 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm83、2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11573.184/(0.186489)=127.242 N/mm2；立杆稳定性计算 = 127.242 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！8、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.13，s0.7，00.7，Wk = 0.7zs0=0.7 1.130.70.7 = 0.388 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.08 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手84、架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.47 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.47 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 850/15.8的结果查表得到 =0.839，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.8394.8910-4205103 = 84.106 kN；Nl = 10.47 Ru12.045KN85、。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=12.045kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(120454/(3.142502) 1/2 =12.4mm；实际拉环选用直径D=22mm 的HRB400的钢筋制作即可。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 86、N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg= RU1+ RU2=11.974+12.045=24.019 kN A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/)0.5 =（224.019103/50/3.142）0.5 = 17.49 mm。实际吊环选用直径D=22mm 的HRB400的钢筋制作即可。13、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.344 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 87、50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=3444/(3.142502)1/2 =2.1 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。第二次悬挑1、参数信息双排脚手架搭设高度为 33.6 m连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.8 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.54，计算立杆稳定性时取1.13， 2、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的88、脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max 89、= 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1421.42+0.101.121.42 =0.242 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1421.42-0.1171.121.42 =-0.285 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.242106,0.285106)/5080=56.102 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 56.102 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3）挠度90、验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11814004/(1002.06105121900)+0.9900.814004/(1002.06105121900) = 1.334 mm；大横杆的最大挠度 1.334 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1400/150 mm与10 mm，满足要求！ 3、小横杆的计算根据JGJ13091、-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1）荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.4 = 0.054 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.4/(2+1)=0.112 kN；活荷载标准值：Q=30.81.4/(2+1) =1.120 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.054+0.112)+1.4 1.12 = 1.767 kN； 小横杆计算简图2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均92、布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7670.8/3 = 0.471 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.475 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.475106/5080=93.477 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =93.477 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和93、；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0388004/(3842.06105121900) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.054+0.112+1.12 = 1.286 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1285.76800(38002-48002/9 ) /(722.06105121900) = 0.93 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+0.93 = 0.939 m94、m；小横杆的最大挠度为 0.939 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 4、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.42/2=0.054 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.8/2=0.01595、 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.4/2=0.168 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.4 /2 = 1.68 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.054+0.015+0.168)+1.41.68=2.637 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1219kN/m NG1 = 0.1219+(1.402/2)0.038/1.8033.60 = 5.099kN；(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板96、，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3181.4(0.8+0.8)/2 = 6.237 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m NG3 = 0.11181.4/2 = 1.386 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.433.6 = 0.235 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.958 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.42/2 = 3.397、6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.212.958+ 0.851.43.36= 19.547 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.212.958+1.43.36=20.253kN；6、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。卸荷净高度为14.4m; 经过计算得到a1=arctg4.800/(0.800+0.850)=71.030度a2=arctg4.800/0.850=79.958度卸荷处立杆轴向98、力为：P1 = P2 = 1.519.54714.4/33.6 =12.566 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 12.566/0.946 = 13.288 kNT2 = P2/sina2 = 12.566/0.985 = 12.762 kNG1 = P1/tana1 = 12.566/2.909 = 4.320 kNG2 = P2/tana2 = 12.566/5.647 = 2.225 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =13.288 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=99、aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取T1 +T2，=0.85，K=9，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(213.2886.000/0.850)0.5 = 13.7 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5100、d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2T1 +T2/f/)0.5 =（226.05103/50/3.142）0.5 = 18.2 mm。钢丝绳直径为 18 mm，必须拉紧至 13.288 kN，吊环直径为 22.0 mm。7、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.7 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.13； s - 风荷载体型系数：取值为0.7；经计算得到，风荷载标准值为: Wk 101、= 0.7 0.71.130.7 = 0.388 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.3881.41.82/10 = 0.209 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 19.54719.2/33.6 =11.170 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = 20.25319.2/33.6 =11.573kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣102、件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11169.984/(0.186489)+209214.881/103、5080 = 163.993 N/mm2；立杆稳定性计算 = 163.993 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11573.184/(0.186489)=127.242 N/mm2；立杆稳定性计算 = 127.242 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！8、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.54，s0.7，00.7，Wk = 0.7zs0=0.7 1.540.70.7 = 0.528 kN/m2；每个连墙件104、的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.08 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.454 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.454 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 850/15.8的结果查表得到 =0.839，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm105、2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.8394.8910-4205103 = 84.106 kN；Nl = 12.454 Ru12.045KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=12.045kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(120454/(3.142502) 1/2 =12.4mm；实际拉环选用直径D=106、22mm 的HRB400的钢筋制作即可。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg= RU1+ RU2=11.974+12.045=24.019 kN A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/)0.5 =（224.019103/50/3.142）0.5 = 17.49 mm。实际吊环选用直径D=22mm 的HRB400的钢筋制作即可。13、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与107、楼板压点的拉环受力 R=0.344 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=3444/(3.142502)1/2 =2.1 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。第三次悬挑1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 38.2 m，连墙件布置取一步二跨，竖向间距 1.8 m，水平间距2.8 m，采用扣件连接；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.7，计算立杆稳定性时取1.54，2、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架108、安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆109、设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1421.42+0.101.121.42 =0.242 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1421.42-0.1171.121.42 =-0.285 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.242106,0.285106)/5080=56.102 N/mm2；大110、横杆的最大弯曲应力为 = 56.102 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3）挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11814004/(1002.06105121900)+0.9900.814004/(1002.06105121900) = 1.334 mm；大横杆的最大挠度 1111、.334 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1400/150 mm与10 mm，满足要求！ 4、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1）荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.4 = 0.054 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.4/(2+1)=0.112 kN；活荷载标准值：Q=30.81.4/(2+1) =1.120 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.054+0.112)+1.4 1.12 = 112、1.767 kN； 小横杆计算简图2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7670.8/3 = 0.471 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.475 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.475106/5080=93.477 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =93.477 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度113、设计值 205 N/mm2，满足要求！3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0388004/(3842.06105121900) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.054+0.112+1.12 = 1.286 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1285.76800(38002-48002/9 ) /(722.061114、05121900) = 0.93 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+0.93 = 0.939 mm；小横杆的最大挠度为 0.939 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 4、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标115、准值: P1 = 0.0381.42/2=0.054 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.4/2=0.168 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.4 /2 = 1.68 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.054+0.015+0.168)+1.41.68=2.637 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1219kN/m NG1 = 0116、.1219+(1.402/2)0.038/1.8038.20 = 5.797kN；(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3211.4(0.8+0.8)/2 = 7.276 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m NG3 = 0.11211.4/2 = 1.617 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.438.2 = 0.267 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 14.958 kN；活荷载为施工荷载标准值产117、生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.42/2 = 3.36 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.214.958+ 0.851.43.36= 21.948 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.214.958+1.43.36=22.654kN；6、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷1次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。卸荷净高度为19m; 经过计算得到a1=arctg4118、.800/(0.800+0.850)=71.030度a2=arctg4.800/0.850=79.958度卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.521.94819/38.2 =16.375 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 16.375/0.946 = 17.316 kNT2 = P2/sina2 = 16.375/0.985 = 16.630 kNG1 = P1/tana1 = 16.375/2.909 = 5.629 kNG2 = P2/tana2 = 16.375/5.647 = 2.900 kN其中T钢丝绳轴向拉力，119、G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =17.316 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：Fg=aFg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取T1 +T2，=0.85，K=9，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(217.3166.000/0.850)0.5 = 15.6 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f 120、= 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2T1 +T2/f/)0.5 =（233.95103/50/3.142）0.5 = 20.8 mm。钢丝绳直径为 18 mm，必须拉紧至 17.316 kN，吊环直径为 22.0 mm。7、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.7 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009121、-2001)的规定采用：z= 1.54； s - 风荷载体型系数：取值为0.7；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.71.540.7 = 0.528 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.5281.41.82/10 = 0.285 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 21.94819.2/38.2 =11.032 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = 22.65419122、.2/38.2 =11.386kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设123、计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11031.689/(0.186489)+285124.704/5080 = 177.416 N/mm2；立杆稳定性计算 = 177.416 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11386.336/(0.186489)=125.188 N/mm2；立杆稳定性计算 = 125.188 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！8、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.7124、，s0.7，00.7，Wk = 0.7zs0=0.7 1.70.70.7 = 0.583 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 5.04 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 4.114 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.114 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 850/1125、5.8的结果查表得到 =0.839，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.8394.8910-4205103 = 84.106 kN；Nl = 9.114 Ru12.119KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=12.119kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉126、杆)的拉环最小直径 D=(121194/(3.142502) 1/2 =12.4mm；实际拉环选用直径D=22mm 的HRB400的钢筋制作即可。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg= RU1+ RU2=11.862+12.119=24.019 kN A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =(2Fg/f/)0.5 =（224.019103/50/3.142）0.5 = 17.47 mm。实际吊环选用直径D=22mm 的HRB400的钢筋制作即可。13、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.344 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=3444/(3.142502)1/2 =2.1 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。