1、正本框剪结构住宅楼建设工程转换层专项施工设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录第一节、工程概况13一、工程概况13工程基本情况13二、施工平面布置14三、施工要求15四、技术保证条件15第二节、编制依据16第三节、施工计划17一、施工进度计划17二、材料与设备计划171、钢材的选用172、木材的选用193、木胶合模板板材的选用19第四节、施工工艺技术19一、技术参数19二、工艺流程25梁扣件25三、施工方法265、一般规定266、立柱及其他杆件287、水平拉杆298、剪刀撑299、周边拉结30四、检查验收312、8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；32第五节、施工安全保证措施33一、组织保障33安全保证体系33二、技术措施341、准备工作342、模板支设343、模板支架搭设的构造要求354、模板拆除35表 底模拆除时的混凝土强度要求35三、监测监控361、监测措施36四、应急预案371、目的372、应急领导小组及其职责373、应急反应预案374、应急通信联络38第六节、劳动力计划38一、专职安全生产管理人员38二、所需劳动力安排38三、附件：砼工程39 第一节、工程概况一、工程概况工程基本情况工程名称XX新城14楼工程地点XX大道西侧市一中斜对面周边环境建筑面积（m2）m2建筑高度3、（m）基础形式桩基主体结构框剪抗震等级6级抗震设防烈度6度地上层数31层地下层数0标准层层高（m）高支模层结构情况高支模所在层2脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）5.6柱砼强度等级C55高支模层顶标高（m）11梁板砼强度等级C55最大板跨（m）普通板跨（m）最大板厚（mm）180普通板厚（mm）120最大柱截面尺寸（mm）8501500普通柱截面尺寸（mm）600600最大梁跨（m）普通梁跨（m）最大梁断面尺寸（mm）10002000普通梁断面尺寸（mm）400800高支模下方层结构情况高支模所在层2脚手架挂密目安全网有高支模层底标高（m）5.6柱砼强度等级C55高支模层顶标高（m）114、梁板砼强度等级C55最大板跨（m）普通板跨（m）最大板厚（mm）180普通板厚（mm）120各责任主体名称建设单位设计单位施工单位监理单位项目经理总监理工程师技术负责人专业监理工程师主要特点：根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，本模板工程属高大模板工程。难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。二、施工平面布置三、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。四、技术保证条件1、安全网络2、模5、板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据木结构设计规范GB 50005-2003建筑结构荷载规范GB50009-2001（06年版）混凝土结构设计规范GB50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91危险性较大的6、分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）本工程施工图纸本工程施工组织设计第三节、施工计划一、施工进度计划二、材料与设备计划1、钢材的选用(1) 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2) 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不应大于257、kg，本方案采用483.5钢管。(4) 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1) 应有产品质量合格证；2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚游标卡尺2钢管两端面切斜偏差塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度游标卡尺5) 钢管必须涂有防锈漆。(5) 旧钢管的检查在符合新钢8、管规定的同时还应符合下列规定：1) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲5钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）53) 钢管上严禁打孔。9、(6) 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(7) 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8) 扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。(9) 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金10、钢焊条GB/T 5118中的规定。(10) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。2、木材的选用(1) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4) 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺11、陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB50005的标准进行。(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2) 板材和规格材，不应大于20%；3) 受拉构件的连接板，不应大于18%；4) 连接件，不应大于15%。3、木胶合模板板材的选用(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可12、两面使用等特点。板材厚度不应小于15mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4) 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。第四节、施工工艺技术一、技术参数【梁侧模板（边）：800mm宽，2000mm高】梁板结构情况梁一侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)梁截面尺寸(mm)8002000梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)1513、小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数11,9主梁间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M16对拉螺栓水平向间距(mm)600梁左侧支撑距梁底距离依次为(mm)100，500，1000，1500，1800梁右侧支撑距梁底距离依次为(mm)100，500，1000，1500，1800【梁侧模板（中）：1000mm宽，2000mm高】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)梁截面尺寸(mm)10002000梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度14、(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M14对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为(mm)100，500，1000，1500，1800【梁侧模板（中）：800mm宽，2400mm高】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)梁截面尺寸(mm)8002400梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080小梁布置方式水平向布置小梁道数10主梁15、间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M16对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为(mm)100，500，1000，1500，1800，2200【梁侧模板（中）：600mm宽，2200mm高】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)梁截面尺寸(mm)6002200梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080小梁布置方式水平向布置小梁道数10主梁间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)主梁合并根数2小梁最大悬挑长16、度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M16对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为(mm)100，500，1000，1500，1800【梁侧模板（中）：700mm宽，1800mm高】梁板结构情况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)梁截面尺寸(mm)7001800梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080小梁布置方式水平向布置小梁道数8主梁间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M16对拉螺栓水平向间距(mm)60017、支撑距梁底距离依次为(mm)100，500，1000，1500【梁底模板（中）：1000mm宽，2000mm高】新浇混凝土梁计算跨度(m)结构层高(m)混凝土梁截面尺寸(mm)10002000梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)梁跨度方向立柱间距(mm)400梁两侧立柱间距(mm)1300步距(mm)1800楼板立柱间距(mm)1200、1200梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)483,817梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度18、(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)【梁底模板（中）：800mm宽，2400mm高】新浇混凝土梁计算跨度(m)结构层高(m)混凝土梁截面尺寸(mm)8002400梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)梁跨度方向立柱间距(mm)400梁两侧立柱间距(mm)1100步距(mm)1800楼板立柱间距(mm)1200、1200梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)417,683梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080梁底支撑小梁根数5梁底19、支撑小梁一端悬挑长度(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)【梁底模板（中）：600mm宽，2200mm高】新浇混凝土梁计算跨度(m)结构层高(m)混凝土梁截面尺寸(mm)6002200梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)梁跨度方向立柱间距(mm)400梁两侧立柱间距(mm)900步距(mm)1800楼板立柱间距(mm)1200、1200梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,550梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080梁底20、支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)【梁底模板（中）：700mm宽，1800mm高】新浇混凝土梁计算跨度(m)结构层高(m)混凝土梁截面尺寸(mm)7001800梁侧楼板厚度(mm)120支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)支撑立柱钢管型号(mm)梁跨度方向立柱间距(mm)400梁两侧立柱间距(mm)1000步距(mm)1800楼板立柱间距(mm)1200、1200梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)383,617梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格21、(mm)6080梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15主梁材料钢管主梁材质规格(mm)【梁侧模板（边）：800mm宽，2400mm高】梁板结构情况梁一侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)梁截面尺寸(mm)8002400梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数13,11主梁间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M16对拉螺栓水平向间距(mm)600梁22、左侧支撑距梁底距离依次为(mm)100，500，1000，1400，1800，2200梁右侧支撑距梁底距离依次为(mm)100，500，1000，1400，1800，2200【梁侧模板（边）：600mm宽，2200mm高】梁板结构情况梁一侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)梁截面尺寸(mm)6002200梁侧楼板厚度(mm)120面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15小梁材料方木小梁材质规格(mm)6080小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数11,10主梁间距(mm)600主梁材料钢管主梁材质规格(mm)主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁对拉螺栓类型M16对拉23、螺栓水平向间距(mm)600梁左侧支撑距梁底距离依次为(mm)100，500，1000，1500，1800，2000梁右侧支撑距梁底距离依次为(mm)100，500，1000，1500，1800，2000二、工艺流程梁扣件弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。梁侧安装梁一侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系24、设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下1层支顶不允许拆除。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要25、求和现场条件，决定采用梁侧模板、扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。5、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定26、措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平27、拉杆、剪刀撑应采用钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： 当层高小28、于8m时，水平拉杆如下图示意：8、剪刀撑(1)扣件式、门式9、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量29、耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠30、尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/331、8杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于，且不大于其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；第五节、施工安全保证措施一、组织保障32、安全保证体系二、技术措施1、准备工作(1) 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支33、模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设1)斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；2) 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3) 柱模板1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条34、，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。(4) 墙模板1) 当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直，墙厚尺寸应正确；4) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体35、时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。(5) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土36、强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下37、。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控1、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点38、可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；39、3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济40、损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生41、重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发42、生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：蔡菲 手机：安全员：焦继树 手机：技术负责人：张贵学 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通43、信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 （项目经理）组长，负责协调指挥工作；（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；（安全员）组员，负责现场安全检查工作；（架子工班长）组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排高支模开始时间2014.9.20高支44、模工期（天）25作息时间（上午）6：0010：30作息时间（下午）15：0019：30砼工程量（m3）480高支模建筑面积（m2）950木工（人）65钢筋工（人）40砼工（人）26架子工（人）25水电工（人）4其它工种（人）7三、附件：砼工程各部位砼强度等级：本层梁、板及楼梯为C30、墙、柱为C55； 本次砼强度等级高，达到设计强度C55（60天龄期强度），由于砼内的水泥，粉煤灰，膨胀剂等胶凝材料在水化过程中将释放大热量。因此，原材料要严格控制含泥量，在砼配合比设计中要加入优质的减水剂。本工程砼强度等级高，水泥用量多，水化热高，升温大。因此，降温与收缩共同作用时引起砼开裂的主要原因，具体计算详45、见第七节；水泥（P.042.5R）用量405kg/m3，考虑道粉煤灰和膨胀剂参与早期水化作用放出的热量，经过修正估算出该工程的绝热温升为C，预计施工时间在2014年910月间，从气象部门获知当时的大气平均温度30C，砼入模温度在24C。故要求商砼厂家在拌制砼时必须加冷水或采取其它措施，将砼如模温度控制在20C左右。借助类似工程的温升资料，预估各龄期尤其是最高温升（第三天）至28天期间，每隔3天的时间段的温度应力和砼的抗拉强度。（计算详见第七节）砼的极限拉伸应力参照钢筋砼设计规范选取。计算结果表明，砼内部的温差应力小于砼本身的极限拉伸强度，抗裂安全系数大于1.15，且由于7001800mm以上的46、梁按分两次浇筑，有利于砼的散热，而降低了温度应力，因此，砼不会产生温差裂缝。我们将根据砼浇注的先后次序等实际情况、根据砼内外温度变化状况及环境温度的变化，控制砼内外温差25C以下的要求。砼内部升温，一般在砼浇筑后3天左右达到高峰值后基本稳定，并开始降温，砼保温及测量工作要持续到与大气平均温度差距15以内，砼温度达到设计强度的85%以上并经技术部门会同监理同意后方可停止。一、 施工方法：本次转换层分两次浇筑，第一次浇筑至各梁高度的1/2标高处 ， 第二次浇筑至结构板面11.0m处，每次浇筑高度为1000mm左右；超大梁采用赶浆法进行分层浇筑，砼分层下料、分层振捣，每层浇筑厚度为500mm左右。每47、次浇筑长度为8m左右。二、 施工程序及工艺流程施工程序及工艺流程钢筋、模板验收 作业准备填报砼浇筑申请 各专业签字齐全工程技术负责人 签字监理审批下达开盘通知商品砼进场 不合格砼检测 退场合格砼送至浇筑部位砼振捣、找平砼养护、测温三、 质量要求及质量控制程序1、 质量要求项次项目允许偏差(mm)检验方法1标高+10用水准仪或拉线尺量检查2表面平整度8用2m靠尺和楔形塞尺检查3基础轴线位移15用经纬仪或拉线尺量检查4基础截面尺寸+15，-10尺量检查5预留洞中心线位移5尺量检查2,质量控制程序（略）；四、商品砼控制1、商品砼搅拌站必需按设计要求和泵送砼各项技术性能指标，进行砼原材料试配，优选配合48、比，尽量使用水泥用量较小的配合比。2、商品砼采用砼罐车运输，保证运输到现场砼的塌落度必需符合配合比申请单，罐车到现场后测定其塌落度，并做好记录。做到现场调度与砼搅拌站随时保持联系，确保砼连续浇筑。3、在常温情况下，砼初凝时间为56h。相邻两车的发车间歇时间应根据浇筑量、罐车数量、搅拌站的生产能力确定。4、严把砼质量关，要求搅拌站必须派驻现场质量员，一旦发现砼质量不合格，对砼进行退场处理，定期派人员去搅拌站检查砂、石堆料场和水泥仓库，检查砂石的含泥量，水泥的防雨情况。严禁将含泥量超标及砂石和过期水泥用于本工程中。5、要求建议商砼厂家采用冰水拌制砼，将砼的入模温度控制在20C左右五、砼的布料与浇筑49、1、本次砼浇筑采用输送泵配合布料杆浇筑，输送管道用钢管井架加固，水平管每隔3m使用三角架固定。2、做到砼输送管配管合理，管线长度最佳，弯管及软管数量少，运输管的铺设保证安全施工，便于清洗管道、排除故障、拆装和维修，在同一条管线中采取相同管径的输送管，管线布置应横平竖直，管道接头严密，有足够的强度，并能快速拆装。3、本次砼现浇板采用平板式振动器；梁柱采用插入式振动棒振捣，砼自布料杆下口下落的自由倾落高度不得超过2m。4、浇筑砼时必须分段分层连续进行，浇筑层高度应控制在500mm左右。5、使用插入式振动棒应快插慢拔，插点要均匀排列、逐点移动、顺序进行、不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用50、半径的倍（一般为300400mm）。振捣上一层砼时应插入下层砼50100mm，遇有梁柱节点、梁帮及梁底钢筋较密时，振捣棒移动间距为200mm左右，同时用30的振动棒振捣。振捣时不得触动钢筋及预埋件等。6、砼浇筑必须连续进行，不得中断。如果必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，在前层砼初凝前1h必须将后层砼浇筑完毕，严格交接班制度，下一班人员未接班，上一班人员不得离开现场。7、浇筑砼时钢筋、模工及安装班组必须设专人进行值班，随时观察模板、钢筋、预埋件、预埋管、插筋等有无移动、变形和堵塞情况，发生问题应立即处理，并必须在砼初凝前修整完好。8、泵送砼必须保证连续工作，如果发生故障应立即用压力水或其它方法冲51、洗管内残留砼。现场备至少10m泵管和三条软管，以备暴管时使用，而不影响砼连续浇筑。9、梁板按框架格顺序浇筑，每格先将梁根据高度分层浇筑成阶梯形当达到板底位置时即与板一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒砼的方向与浇筑方向相反。上下层的间隔时间不应超过2h。10、砼振捣完毕后，用1.54m的刮杠刮平，用木模子两遍抹平，并拉线检查标高，严格控制平整度，然后用铁模压平，最后在用鬃刷扫面。11、施工缝的处理：将表面松动的水泥浆及石子等剔除掉，并用水将其表面冲洗干净，再均匀涂刷一层水泥基界面剂，使新旧砼具有良好的结合性。六、砼的养护、保温与测温1、本次此砼施工采取以保温+保湿养护+蓄水为52、主，施工前准备好养护用的足够的塑料薄膜及草袋，根据砼温度、和天气的变化调整覆盖厚度。2、为避免由养护造成砼板及梁顶表面温差过大引起裂缝，砼初期养护采取覆盖湿润养护，中期及后期采取蓄水养护；3、砼浇筑到平面时及时抹面，半小时内覆盖塑料薄膜及草袋，减少砼表面水分散发，在砼浇筑完12h以内进行保湿养护，每日养护次数不少于6次，必须保证砼表面始终处在湿润状态，后蓄水养护时间不少于14d。4、养护设专人进行，砼强度达到1.2MPa以后方可允许操作人员在其上行走。5、边梁外侧外表面保温措施:沿梁纵向挂铺草袋固定于梁侧模板梁上。6、边梁及中梁砼内温释放措施：在梁内埋设2,35PPR循环冷水管，灌入冷水处理。53、详见【散热水管部设图】5、测温方式与温度控制测温孔用20钢管，底部用钢板堵焊，上部高出砼面15cm，孔上口用木塞堵严。边梁平均距离各设置3个测温点，中梁每道梁平均距离各设置2个测温点。砼内部升温阶段，2小时测报一次温度；砼内部恒温阶段，4小时测报一次温度；砼内部降温阶段，6小时测报一次温度，并做好测温记录。第七节、计算书及相关图纸1、梁底模板（中）：1000m宽，2000高审及计算核表2、1000宽砼构件砼自约束应力计算表3、砼外约束应力计算表4、大体积砼浇筑表面保温层计算书5、泵送砼施工计算书6、节点详图三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数11,9主梁间距(mm)600主梁54、合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)600梁左侧支撑距梁底距离依次为100，500，1000，1500，1800梁右侧支撑距梁底距离依次为100，500，1000，1500，1800 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。左、右两侧面板计算简图如下： 左侧面板计算简图 右侧面板计算简图 1、抗弯验算 q155、bS承 q1静0.91.35G4k q1活0.91.40.7Q2k Mmax1静L21活L21静L21活L21静L21活L22222221静L21活L21静L21活L21静L21活L2222222)0.22kNm Mmax/W0.221062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正 1max4/(100EI)=0.63238.42004 2max4/(100EI)=0.63238.42354 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1静l左+1.223q1活l左,1.143q1静l右+1.223q1活l右 正常使用极限状态 Rmaxmax1.156、43l左G4k,1.143l右G4k五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql2,0.5ql1222=0.49kNm Mmax/W0.4910622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 1max4/(57、100EI)=0.67710.316004 2maxqL4/(8EI)=10.312004 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型钢管主梁材料规格(mm)主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 梁左侧计算简图 梁右侧计算简图 同前节计算过程，可依次解得：58、 梁左侧主梁(承载能力极限状态)：R11.31kN，R24.47kN，R33.12kN，R43.12kN，R53.12kN，R63.12kN，R73.12kN，R83.12kN，R93.12kN，R104.47kN，R11 (正常使用极限状态)：R11kN，R23.4kN，R32.35kN，R42.35kN，R52.35kN，R62.35kN，R72.35kN，R82.35kN，R92.35kN，R103.4kN，R111kN 梁右侧主梁(承载能力极限状态)：R11.31kN，R24.47kN，R33.12kN，R43.12kN，R53.12kN，R63.12kN，R73.12kN，R84.459、7kN，R9 (正常使用极限状态)：R11kN，R23.4kN，R32.35kN，R42.35kN，R52.35kN，R62.35kN，R72.35kN，R83.4kN，R91kN 1、抗弯验算 梁左侧弯矩图(kNm) 梁右侧弯矩图(kNm) 1maxM1max/W0.341062f=205 N/mm2 2maxM2max/W0.291062f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) 梁右侧剪力图(kN) 1max2Vmax2=120 N/mm2 2max2Vmax2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) 梁右侧变形图(mm) 1max60、0.33mm500/4001.25 mm 2max0.1mm500/4001.25 mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN) 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.958.22215.62kNNtb 满足要求！梁侧模板（中）：1000mm宽，2000mm高计算书一、工程属性新浇混凝梁名称混凝土梁截面尺寸(mmxmm)10002000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数2混凝土浇筑速度V(m/h)混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面61、总高度H(m)2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kct012v1/2，c1/22 承载能力极限状态设计值S承4k2k4k2k2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为100，500，1000，1500，1800 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)162、0000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承 q1静0.91.35G4k q1活0.91.40.7Q2k Mmax1静L21活L21静L21活L21静L21活L2222222)0.22kNm Mmax/W0.221062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正 max4/(100EI)=0.63238.42354 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左 正常使用极限状63、态 Rmax1.143l左G4k五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql2,0.5ql1222=0.49kNm Mmax/W0.4910622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 1max4/(1064、0EI)=0.67710.316004 2maxqL4/(8EI)=10.312004 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型钢管主梁材料规格(mm)主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.54kN65、，R24.47kN，R33.67kN，R43.67kN，R53.67kN，R63.67kN，R73.67kN，R84.47kN，R9 正常使用极限状态：R11.17kN，R23.4kN，R32.76kN，R42.76kN，R52.76kN，R62.76kN，R72.76kN，R83.4kN，R9 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.351062f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.13mm500/4001.25 mm 满足要求！七、对拉螺栓验66、算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN) 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.958.04215.27kNNtb 满足要求！梁侧模板（中）：800mm宽，2400mm高计算书一、工程属性新浇混凝梁名称混凝土梁截面尺寸(mmxmm)8002400梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数2混凝土浇筑速度V(m/h)混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kct01267、v1/2，c1/22 承载能力极限状态设计值S承4k2k4k2k2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数10主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为100，500，1000，1500，1800，2200 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/68、12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承 q1静0.91.35G4k q1活0.91.40.7Q2k Mmax1静L21活L21静L21活L21静L21活L2222222)0.25kNm Mmax/W0.251062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正 max44 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左 正常使用极限状态 Rmax1.143l左G4k五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量69、E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql2,0.5ql1222=0.53kNm Mmax/W0.5310622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 1max4/(100EI)=0.67711.126004 2maxqL4/(8EI)=11.122004 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 70、正常使用极限状态 Rmax六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型钢管主梁材料规格(mm)主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.66kN，R24.82kN，R33.96kN，R43.96kN，R53.96kN，R63.96kN，R73.96kN，R83.96kN，R94.82kN，R171、0 正常使用极限状态：R11.26kN，R23.67kN，R32.98kN，R42.98kN，R52.98kN，R62.98kN，R72.98kN，R82.98kN，R93.67kN，R10 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.321062f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.15mm500/4001.25 mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN) 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.958.1821572、.55kNNtb 满足要求！梁侧模板（中）：600mm宽，2200mm高计算书一、工程属性新浇混凝梁名称混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6002200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数2混凝土浇筑速度V(m/h)混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kct012v1/2，c1/22 承载能力极限状态设计值S承4k2k4k2k2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.73、4 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数10主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为100，500，1000，1500，1800 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承 q1静0.91.35G474、k q1活0.91.40.7Q2k Mmax1静L21活L21静L21活L21静L21活L2222222)0.21kNm Mmax/W0.211062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正 max44 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左 正常使用极限状态 Rmax1.143l左G4k五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm75、2)小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql2,0.5ql1222=0.48kNm Mmax/W0.4810622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 1max4/(100EI)=0.67710.146004 2maxqL4/(8EI)=10.142004 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型钢管主梁76、材料规格(mm)主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.52kN，R24.4kN，R33.61kN，R43.61kN，R53.61kN，R63.61kN，R73.61kN，R83.61kN，R94.4kN，R10 正常使用极限状态：R11.15kN，R23.35kN，R32.72kN，R42.72kN，R52.72kN，R62.77、72kN，R72.72kN，R82.72kN，R93.35kN，R10 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.641062f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max1.1mm500/4001.25 mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN) 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.958.89216.89kNNtb 满足要求！梁侧模板（中）：700mm宽，1800mm高计算书一、工程属性新浇混凝梁名称混凝土梁截面尺寸(78、mmxmm)7001800梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数2混凝土浇筑速度V(m/h)混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kct012v1/2，c1/22 承载能力极限状态设计值S承4k2k4k2k2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数8主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)79、200对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为100，500，1000，1500 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承 q1静0.91.35G4k q1活0.91.40.7Q2k Mmax1静L21活L21静L21活L21静L21活L2222222)0.23kNm Mmax/W80、0.231062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正 max4/(100EI)=0.63238.42404 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左 正常使用极限状态 Rmax1.143l左G4k五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗81、弯验算 Mmaxmax0.1ql2,0.5ql1222=0.5kNm Mmax/W0.510622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 1max4/(100EI)=0.67710.536004 2maxqL4/(8EI)=10.532004 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型钢管主梁材料规格(mm)主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/82、mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.58kN，R24.57kN，R33.75kN，R43.75kN，R53.75kN，R63.75kN，R74.57kN，R8 正常使用极限状态：R11.2kN，R23.48kN，R32.82kN，R42.82kN，R52.82kN，R62.82kN，R73.48kN，R8 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.341062f=205 N/mm2 满足83、要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.14mm500/4001.25 mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN) 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.958.16215.51kNNtb 满足要求！梁底模板（中）：1000mm宽，2000mm高计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL20新浇混凝土梁计算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mmmm)10002000新浇混凝土结构层高(m)梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m284、)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁板施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)风压高度变化系数z风荷载体型系数s三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)400梁两侧立柱间距lb(mm)1300步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的85、位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)483,817梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k1k，86、1.35(G1k+ (G2k+G3k1k q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k q1活0.91.40.7Q2k q2(G1k+ (G2k+G3k 1、强度验算 Mmax1静L21活L2220.4kNm Mmax/W0.41062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max4/(100EI)=0.63251.12504 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活 R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活 R3=0.928 q1静l +1.142 q1活 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.387、93 q2 R2=R4=1.143 q2 R3=0.928 q2五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1 q2 1、抗弯验算 Mmax1l121l22220.37kNm Mmax/W0.3710622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1l1，q1l2 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 12l14/(100EI)0.63214.654088、04/(10093502560000)0.1mml/400400/4001mm 2q2l24/(8EI)14.652004 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmax1l11l1+q1l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.61kN，R2R48.39kN，R3 正常使用极限状态 Rmax2l12l1+q2l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.02kN，R2R46.7kN，R3六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(89、N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.2591062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax max2Vmax2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R42.83kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R2.890、3kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.8=113.92=150 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw21.4klah222/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1 2)小梁验算 q1 同上四六计算过程，可得： R12.59kN，R211.36kN，R91、311.36kN，R4 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lb fN/(A)+Mw/W11388.45/(0.5489)+0.02106/508051N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3212.57kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2) 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)11.39/(10.15)75.92kPafak140kPa92、 满足要求！梁底模板（中）：800mm宽，2400mm高计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL22新浇混凝土梁计算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mmmm)8002400新浇混凝土结构层高(m)梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁板施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)风压高度变化93、系数z风荷载体型系数s三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)400梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)417,683梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)1594、面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k1k q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k q1活0.91.40.7Q2k q2(G1k+ (G2k+G3k 1、强度验算 Mmax1静L21活L2220.31kNm Mmax/W0.311062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max4/(100EI)=0.63261.3295、004 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活 R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活 R3=0.928 q1静l +1.142 q1活 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2 R2=R4=1.143 q2 R3=0.928 q2五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，96、如下图： q1 q2 1、抗弯验算 Mmax1l121l22220.35kNm Mmax/W0.3510622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1l1，q1l2 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 12l14/(100EI)0.63214.054004/(10093502560000)0.09mml/400400/4001mm 2q2l24/(8EI)14.052004 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmax1l11l1+q1l2max1.14317.510.4，0.39317.510.4+17.510.28kN 97、同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.58kN，R2R48kN，R3 正常使用极限状态 Rmax2l12l1+q2l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.03kN，R2R46.43kN，R3六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W098、.221062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax max2Vmax2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R42.52kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R2.52kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强99、度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.8=113.92=150 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw21.4klah222/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1 2)小梁验算 q1 同上四六计算过程，可得： R12.32kN，R211.12kN，R311.12kN，R4 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lb fN/(A)+Mw/W11162.19/(0.5489)+0.021062f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN100、)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3212.32kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2) 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)11.16/(10.15)74.41kPafak140kPa 满足要求！梁底模板（中）：600mm宽，2200mm高计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KZL23新浇混凝土梁计算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mmmm)6002200新浇混凝土结构层高(m)梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m101、2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁板施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)风压高度变化系数z风荷载体型系数s三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)400梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的102、位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,550梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k1k，103、1.35(G1k+ (G2k+G3k1k q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k q1活0.91.40.7Q2k q2(G1k+ (G2k+G3k 1、强度验算 Mmax1静L21活L2220.16kNm Mmax/W0.161062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max4/(100EI)=0.63256.21504 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活 R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活 R3=0.928 q1静l +1.142 q1活 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0104、.393 q2 R2=R4=1.143 q2 R3=0.928 q2五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1 q2 1、抗弯验算 Mmax1l121l22220.24kNm Mmax/W0.2410622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1l1，q1l2 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 12l14/(100EI)0.6329.674105、004/(10093502560000)0.07mml/400400/4001mm 2q2l24/(8EI)9.672004 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmax1l11l1+q1l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.67kN，R2R45.52kN，R3 正常使用极限状态 Rmax2l12l1+q2l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.29kN，R2R44.42kN，R3六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值106、f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.1281062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax max2Vmax2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R41.56kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R1107、.56kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.8=113.92=150 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw21.4klah222/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1 2)小梁验算 q1 同上四六计算过程，可得： R11.44kN，R28.03kN，108、R38.03kN，R4 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lb fN/(A)+Mw/W8074.64/(0.5489)+0.021062f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R328.87kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2) 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.07/(10.15)53.83kPafak140kPa 满足要求！梁底模板（中）：109、700mm宽，1800mm高计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称L10新浇混凝土梁计算跨度(m)混凝土梁截面尺寸(mmmm)7001800新浇混凝土结构层高(m)梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板面板及小梁模板面板模板及其支架新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁板施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)风压高度变化系数z风荷载体型系数s三、模板体110、系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)400梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)383,617梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10111、000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k1k q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k q1活0.91.40.7Q2k q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.8146kN/m 1、强度验算 Mmax1静L21活L2220.18kNm Mmax/W0.181062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max4/(100EI)112、=0.632461754 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活 R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活 R3=0.928 q1静l +1.142 q1活 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2 R2=R4=1.143 q2 R3=0.928 q2五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁113、和悬臂梁分别计算，如下图： q1 q2 1、抗弯验算 Mmax1l121l22220.23kNm Mmax/W0.2310622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1l1，q1l2 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 12l14/(100EI)0.6329.244004/(10093502560000)0.06mml/400400/4001mm 2q2l24/(8EI)9.242004 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmax1l11l1+q1l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.48kN，R2114、R45.3kN，R3 正常使用极限状态 Rmax2l12l1+q2l2 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.11kN，R2R44.22kN，R3六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.1331062f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主115、梁剪力图(kN) Vmax max2Vmax2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R41.61kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R1.61kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.8=1116、13.92=150 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw21.4klah222/100.02kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q1 2)小梁验算 q1 同上四六计算过程，可得： R11.48kN，R27.56kN，R37.56kN，R4 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lb fN/(A)+Mw/W7596.47/(0.5489)+0.021062f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R328.117、34kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2) 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.6/(10.15)50.64kPafak140kPa 满足要求！梁侧模板（边）：800mm宽，2400mm高计算书一、工程属性新浇混凝梁名称混凝土梁截面尺寸(mmxmm)8002400梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数2混凝土浇筑速度V(m/h)混凝土侧压力计算位置处118、至新浇混凝土顶面总高度H(m)振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kct012v1/2，c1/22 承载能力极限状态设计值S承4k2k4k2k2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数13,11主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)600梁左侧支撑距梁底距离依次为100，500，1000，1400，1800，2200梁右侧支撑距梁底距离依次为100，500，1000，1400，1800，2200 设计简图如下：模板设计119、剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。左、右两侧面板计算简图如下： 左侧面板计算简图 右侧面板计算简图 1、抗弯验算 q1bS承 q1静0.91.35G4k q1活0.91.40.7Q2k Mmax1静L21活L21静L21活L21静L21活L22222221静L21活L21静L21活L21静L21活L2222222)0.21kNm Mmax/W0.211120、062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正 1max4/(100EI)=0.63238.42004 2max4/(100EI)=0.63238.42284 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1静l左+1.223q1活l左,1.143q1静l右+1.223q1活l右 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143l左G4k,1.143l右G4k五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)121、64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql2,0.5ql1222=0.47kNm Mmax/W0.4710622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 1max4/(100EI)=0.67710.016004 2maxqL4/(8EI)=10.012004 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑122、长度(mm)200主梁类型钢管主梁材料规格(mm)主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 梁左侧计算简图 梁右侧计算简图 同前节计算过程，可依次解得： 梁左侧主梁(承载能力极限状态)：R11.31kN，R24.34kN，R33.12kN，R43.12kN，R53.12kN，R63.12kN，R73.12kN，R83.12kN，R93.12kN，R103.12kN，R113.12kN，123、R124.34kN，R13 (正常使用极限状态)：R11kN，R23.3kN，R32.35kN，R42.35kN，R52.35kN，R62.35kN，R72.35kN，R82.35kN，R92.35kN，R102.35kN，R112.35kN，R123.3kN，R131kN 梁右侧主梁(承载能力极限状态)：R11.31kN，R24.34kN，R33.12kN，R43.12kN，R53.12kN，R63.12kN，R73.12kN，R83.12kN，R93.12kN，R104.34kN，R11 (正常使用极限状态)：R11kN，R23.3kN，R32.35kN，R42.35kN，R52.35kN124、，R62.35kN，R72.35kN，R82.35kN，R92.35kN，R103.3kN，R111kN 1、抗弯验算 梁左侧弯矩图(kNm) 梁右侧弯矩图(kNm) 1maxM1max/W0.361062f=205 N/mm2 2maxM2max/W0.31062f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) 梁右侧剪力图(kN) 1max2Vmax2=120 N/mm2 2max2Vmax2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) 梁右侧变形图(mm) 1max0.24mm500/4001.25 mm 2max0.11mm500/4001125、.25 mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN) 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.958.03215.25kNNtb 满足要求！梁侧模板（边）：600mm宽，2200mm高计算书一、工程属性新浇混凝梁名称混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6002200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数2混凝土浇筑速度V(m/h)混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝126、土对模板的侧压力标准值G4kct012v1/2，c1/22 承载能力极限状态设计值S承4k2k4k2k2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数11,10主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200对拉螺栓水平向间距(mm)600梁左侧支撑距梁底距离依次为100，500，1000，1500，1800，2000梁右侧支撑距梁底距离依次为100，500，1000，1500，1800，2000 设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15127、面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。左、右两侧面板计算简图如下： 左侧面板计算简图 右侧面板计算简图 1、抗弯验算 q1bS承 q1静0.91.35G4k q1活0.91.40.7Q2k Mmax1静L21活L21静L21活L21静L21活L22222221静L21活L21静L21活L21静L21活L2222222)0.21kNm Mmax/W0.211062f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正 1max4/(100EI)=0.63128、238.42204 2max44 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1静l左+1.223q1活l左,1.143q1静l右+1.223q1活l右 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143l左G4k,1.143l右G4k五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)小梁截面惯性矩I(cm4)256 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 Mm129、axmax0.1ql2,0.5ql1222=0.48kNm Mmax/W0.4810622 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1 max3Vmax/(2bh022 满足要求！ 3、挠度验算 1max4/(100EI)=0.67710.146004 2maxqL4/(8EI)=10.142004 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax 正常使用极限状态 Rmax六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)200主梁类型钢管主梁材料规格(mm)主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)130、205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)主梁截面抵抗矩W(cm3) 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 梁左侧计算简图 梁右侧计算简图 同前节计算过程，可依次解得： 梁左侧主梁(承载能力极限状态)：R11.45kN，R24.4kN，R33.44kN，R43.44kN，R53.44kN，R63.44kN，R73.44kN，R83.44kN，R93.44kN，R104.4kN，R11 (正常使用极限状态)：R11.1kN，R23.35kN，R32.59kN，R42.59kN，R52.59kN，R62.59kN，R72.59kN，R82.131、59kN，R92.59kN，R103.35kN，R11 梁右侧主梁(承载能力极限状态)：R11.45kN，R24.4kN，R33.44kN，R43.44kN，R53.44kN，R63.44kN，R73.44kN，R83.44kN，R94.4kN，R10 (正常使用极限状态)：R11.1kN，R23.35kN，R32.59kN，R42.59kN，R52.59kN，R62.59kN，R72.59kN，R82.59kN，R93.35kN，R10 1、抗弯验算 梁左侧弯矩图(kNm) 梁右侧弯矩图(kNm) 1maxM1max/W0.371062f=205 N/mm2 2maxM2max/W0.351062f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) 梁右侧剪力图(kN) 1max2Vmax2=120 N/mm2 2max2Vmax2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) 梁右侧变形图(mm) 1max0.26mm500/4001.25 mm 2max0.13mm500/4001.25 mm 满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M16轴向拉力设计值Ntb(kN) 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.958.04215.27kNNtb 满足要求！