1、编号：SJHN.JZY-XX商业区、住宅、卫生院、配套公建工程模板施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、工程概况：4二材料选用6三、技术要求：61、施工前准备：63、螺杆型号：74、柱模板支设的方法：85、梁模板的支设方法：107、楼板模板的支设方法：（立满堂撑钢管扣件脚手架）118、楼梯模板：13四、导墙、条基、上翻口支模14五、质量要求：151、模板及其支架必须具有足够的强度，钢度和稳定性。154、模板应垂直平整。15六、现浇结构模板允许偏差值：（mm）15七、安全要求：15八、附满堂2、脚手架计算书：16一、参数信息171.模板构造及支撑参数17(一) 构造参数17(二) 支撑参数172.荷载参数183.板底模板参数18(一) 面板参数18(二) 第一层支撑梁参数18(三) 第二层支撑梁参数19二、模板面板计算191.荷载计算及组合19(1) 计算挠度采用标准组合：20(2) 计算弯矩采用基本组合：202.面板抗弯强度验算212.面板挠度验算21三、板底支撑梁的计算221.第一层支撑梁的计算22(一) 荷载计算及组合：22(二) 荷载效应计算23(三) 支撑梁验算252.第二层支撑梁的计算25(一) 荷载计算及组合26(二) 荷载效应计算27(三) 支撑梁验算28四、立杆的稳3、定性计算291.立杆轴心压力设计值计算29(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N129(二) 垂直支撑系统自重N2302.立杆稳定性验算30板模板(扣件钢管架支撑)计算书32一、参数信息321.模板构造及支撑参数32(一) 构造参数33(二) 支撑参数332.荷载参数333.板底模板参数34(一) 面板参数34(二) 第一层支撑梁参数34(三) 第二层支撑梁参数34二、模板面板计算341.荷载计算及组合35(1) 计算挠度采用标准组合：35(2) 计算弯矩采用基本组合：352.面板抗弯强度验算362.面板挠度验算37三、板底支撑梁的计算371.第一层支撑梁的计算37(一) 荷载计算及组合：37(4、二) 荷载效应计算39(三) 支撑梁验算402.第二层支撑梁的计算41(一) 荷载计算及组合41(二) 荷载效应计算42(三) 支撑梁验算44四、立杆的稳定性计算441.立杆轴心压力设计值计算45(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N145(二) 垂直支撑系统自重N2452.立杆稳定性验算45立杆的稳定性计算公式45五、楼盖承载力计算46(一)模板支架参数信息471.施工层下1层楼盖模板（简称：下1层）支架参数472.施工层下2层楼盖模板（简称：下2层）支架参数473.施工层下3层楼盖模板（简称：下3层）支架参数474.施工层下4层楼盖模板（简称：下4层）支架参数47(二)荷载计算481.下1层5、荷载计算482.下2层荷载计算483.下3层荷载计算484.下4层荷载计算485.楼层荷载分配48(三)板单元弯矩计算491.下1层板单元内力计算492.下2层板单元内力计算513.下3层板单元内力计算524.下4层板单元内力计算54(四)最终结论55 一、工程概况：A、 工程名称：xx一期工程（由商业区、底层住宅、多层洋房、高层住宅、多层住宅、回迁住宅、卫生院、浴室、酒店、商业中心、农贸市场、配套公建组成），总建筑面积：201617平方米B、 结构类型：xx一期工程由砖混结构，底剪结构，框架结构等不同结构主体组成。C、 开竣工日期：2014年 5月 1日至2015年8月8日（具体开工时间以甲6、方下发开工令始至合同竣工日期止）D、 工程特点、地质特点、主要施工内容：xx一期工程回迁住宅为7层砖混结构，一层为储藏室，多层区为7层底剪结构，一层为储藏室；商业区为框架结构二层，9#楼三层，别墅区1-27#为三层砖混结构，多层洋房为4层砖混结构，其余由设计院、甲方根据进度、用途来调整设计主体结构类型。本工程基础均坐落在黄色原土层上，回迁区、多层区地耐力设计为145Kpa，商品区地耐力设计为125Kpa。回迁区、多层区基础为混凝土筏板基础,商品区基础为混凝土条形基础，别墅区基础为桩承台。回迁区、多层区基础 0.000以下采用MU10煤矸石砖，M10水泥砂浆砌筑，0.000以上采用承重煤矸石烧结7、多孔砖，M7.5混合水泥砂浆砌筑； 商品区框架结构，基础0.000以下采用MU10小型混凝土空心砌块，M10水泥砂浆砌筑，0.000以上采用加气混凝土砌块，M5.0专用砌筑砂浆砌筑，混凝土标号基础垫层为C15，混凝土体结构、基础为C30，多层区基础为C30.P6，其余C30。 本工程现浇钢筋混凝土剪力墙、框架结构模板采用木芯胶合板，921840mm厚度1.5mm。,4.8钢管主龙骨，49cm木方为副龙骨。钢管扣件满堂支撑构件，辅于顶托架设。二材料选用采用48mm钢管作为支撑系统构件（支撑、立杆、水平杆、剪刀撑），横楞及内外钢楞。柱、梁、墙、板采用多层板，M12螺杆螺母作柱墙模板的连接及紧固，辅8、于步步紧及三型卡。三、技术要求：1、施工前准备：安装前要做好模板的定位基准工作。其步骤是：a、进行中心线及位置的放线：首先引出建筑的边柱线或控制线并以该线为起点，引出每条轴线。模板放线时根据施工图用墨斗线弹出模板的内边线、及外侧控制线，以便于模板的安装和校正。b、做好标高测量工作：用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装位置。c、进行找平工作，模板底部应预先找平，以保证模板位置准确及标高准确。竖向模板安装的底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施，本工程建议底部离地5cm焊接定位撑筋于墙体钢筋上。二次利用的模板上应涂刷脱模剂。2、模板应具有足够的强度、刚度和稳定性。不允许出现9、下沉和变形，模板内表面要平整、接缝严密、不得漏浆。模板安装后仔细检查各部位是否牢固、在浇筑砼过程中也要检查是否松动起鼓，发现问题及时纠正。3、螺杆型号：止水螺杆采用,12圆钢制作，中间焊接止水片，两端向内7cm焊接定位钢筋头，辅于1.5cm厚塑料垫片（此时限位外包尺寸为墙体厚度略小0.5cm），穿于墙体内使用。止水螺杆只用于地下室外墙或与迎水面接触的墙体部位。穿墙螺杆为滑螺杆，,12圆钢制作，使用时穿过墙体位置采用塑料套管保护，以便于二次利用，穿墙螺杆用于一般墙体、主楼正负零以上墙体及内柱、梁侧对拉连接等部位。见下图：40403厚止水环（外墙）12对拉螺栓塑料垫块撑铁配以塑料垫块220墙厚2210、012穿墙对拉螺栓（地下室外墙用） PVC套管（长度为墙厚+30mm） 14220墙厚22012穿墙对拉螺栓4、柱模板支设的方法：采用胶合板制作模板，板墙及柱模安装时，先按墙和柱的位置限位以防位移，安装已制作完的木模，4090mm木方做背棱（木方侧向设置），48钢管作横棱，详见附图一。墙体采用木方作背棱，钢管做横棱，外墙采用对拉螺栓连接，地下室外墙对拉螺栓采用止水螺栓，螺栓中央止水片不得小于4040，以保证止水螺杆的止水效果。对拉螺栓设置横竖向间距不得大于500mm，竖向离地200mm开始设置第一道螺栓，横向距墙端部或转角边250mm设置第一道螺杆。地下室层高较高，对拉螺栓竖向间距不得大于4011、0，底下四排螺栓采用双螺帽。对拉螺栓采用12的钢筋制作，墙柱垂直度较正。加固支撑均依靠在满堂架子的排架上。墙体支模见附图二。模板安装时应致意以下事项：a、墙柱根部要用水泥砂浆堵平，防止跑浆，墙柱模的浇筑口和清扫口在配模时留出，当砼浇筑高度大于3m时，中部留振捣口。b、墙柱模的阳角处必须粘贴海绵条。c、为确保墙柱接槎平整，要求墙柱上下层接槎部位上层模板伸至下层2030cm，并在下层模板施工时预留一道对拉螺栓，防止涨模。在原砼面粘贴海棉条，防止漏浆。d、门洞口加固，便于施工，要求洞口上下整体墙板连接，中间、侧边单独连接。e、模板支架应由专业搭设工搭设和拆除，作业人员必须持证上岗。f、模板的每根立柱12、底部均设置木垫板，木垫板上设置钢底座，如采用钢板，厚度不应小于6mm。5、梁模板的支设方法： 安装梁模支架之前，在支撑下铺设支撑下铺设木垫板，并在纵向支撑钢管下设置钢底座,楼层间的上下支座应在一条直线上,支撑一般采用双排架,间距不超过600mm,在支撑上方连固深底短钢管,在支撑之间应设纵横向水平联结杆,根据支撑高度,决定水平联结杆设几道,一般离地200300处设一道，往上纵横向隔不大于1500mm设一道并且与满堂架子拉结，并设置纵向剪刀撑，最高一步大横杆与模板支撑点之间的立杆高度不得大于50cm，架子应随时检查，保证完整牢固。见附图三 12的对拉螺栓加固（梁侧板净高度大于250mm时）15厚竹13、胶板 15厚胶合板梁底小横杆40900木方立杆间距根据梁宽设置15厚竹胶板附图三 在支撑上调整梁底短钢管，预留梁底模板的厚度，拉线安装梁底模板并找直，当梁跨度大于等于4m时，模板按跨度的0.2%起拱。悬臂梁时，按悬臂长度的0.4%起拱，且不小于20mm。在底模上绑扎钢筋，按梁侧模板，安装外竖楞、斜撑、其间距一般为750mm。当梁侧板净高超过250mm时，需加腰楞、并穿对拉螺栓拉结，测梁横上口要拉线找直，安装牢固，以防涨模。在检查预组拼的梁底模和两侧模板的尺寸，对角线平整度以后，先把梁底模就位并与支架固定，再分别安装两侧，模板拼接后设斜撑固定。梁模板的安装注意事项：a、应特别注意梁模与柱头模板的14、连接。b、梁模下采用双支座的，间距以6001000mm为宜。6、梁柱接头修补及墙体根部应用木条，严禁使用水泥袋及其它材料填补。7、楼板模板的支设方法：（立满堂撑钢管扣件脚手架）支架间距为1000*1000mm，搭设前，在支撑下铺设木垫板，并在纵向支撑钢管下设置钢底座，楼层间的上下支座应在一条直线上，支架的支撑应从边跨的一侧开始，依次逐排安装，根据支撑高度，离地200300处设一道扫地杆，往上纵横向间隔不大于1500mm设一道，并设置纵向剪刀撑，最高一步大横杆与模板支撑点之间的立杆高度不得大于50cm，立杆顶部安装可调试顶托，支柱和龙骨的间距按模板的设计定，结合本工程的特点，支撑和龙骨的间距不应15、超过1200mm，小龙骨间距为250mm。见附图四。地下室因层高较高且板厚较厚，立杆间距不得大于1000，除搭设纵向剪刀撑外须搭设水平剪刀撑，剪刀撑按照规范搭设，每个立杆区域内所有立杆必须均连接到。48立杆间距1000水平拉杆180015厚竹胶板48斜拉杆40900木方间距400砼楼板水平杆间距1500mm附图四支架措施完毕后，要认真检查板下龙骨与支撑的连接及支架安装的牢固与稳定，根据给定的水平线标高，认真调节顶托的高度，将龙骨找平，当板的跨度大于等于4m时，模板按跨度的0.2%起拱，并留出楼板模板的厚度。胶合板应整张使用，尽量减少随意锯截，造成胶合板浪费，钉子长度应为胶合板厚度的1.52.516、倍。模板必须待砼达到强度后方可拆模，所有部位拆模时，必须凭技术负责人签发的拆模通知书方可拆模。模板支完后，梁板木条锯屑及时清除干净，做到工完料净场地清。由于地下车库较大，地下车库部位有塔吊在基础底板内，给地下室顶板整体浇筑带来一定难度，将车库顶板在塔吊位置设置后浇施工缝，施工缝采用止水钢板留置，留置方法同外墙导墙部位做法，顶板在塔吊位置区域（即与周边框架梁区分）满堂脚手架独立搭设，但须有短横杆与车库其余满堂脚手架连接。满堂立杆沿施工缝向内10cm架设，以保证边口支撑牢固。模板边口应沿施工缝向外延伸300500mm，以便于后期接壤。该区域其余工序完成后浇筑砼，在砼达到拆模强度后拆除与之连接部位满17、堂撑横杆，拆除车库部位其余模板，保留该区域部位模板、满堂撑脚手架，待塔吊拆除后将塔吊空遗部分模板、钢筋、砼工程完成后一同拆除。8、楼梯模板：采用踏步式定型封闭式模板，按照楼梯的宽度、高度、长度、踏步的步数来配制。梯段的底板模板施工完后绑扎钢筋，钢筋绑好后，然后把定型模板用塔吊吊入梯段上部固定。（见下图）也可根据现场实际情况采用木模板制作踏步板，侧板采用木方加胶合板，踏步采用采用厚木方锯三角固定出模块，采用胶合板加木方的方法做踏步横当板，挡板上部采用通长木方连接踏步板，以保证踏步板不位移。踏步施工必须设置“上三步”（即每次支模时将踏步由浇筑层面向上支模三个踏步），将施工缝留置在最小受力点。四、导18、墙、条基、上翻口支模1、根据标高标记往下返标高焊好限位筋、斜撑，标高应准确。准确焊接止水钢板，止水钢板焊接因搭接5cm焊接，双面满焊。吊模位置必须焊好限位钢筋2、模板安装时根据基础垫层上的墙边线吊线较正，做到轴线准确，模板垂直。3、卫生间导墙根据图纸要求一次性与板浇筑，要求在浇筑板面砼时因吊模，吊模方法同基础导墙吊模。五、质量要求：1、模板及其支架必须具有足够的强度，钢度和稳定性。2、模板表面清理干净，隔离剂涂刷均匀，接缝宽度不大于允许偏差。3、模板配制尺寸应准确，砼构件标高，轴线位置应准确无误，预留洞，位置牢固准确，排架的搭设一定要做到横平竖直左右前后一条线，梁底洞口标高要准确。4、模板应垂19、直平整。5、各班组必须做好自检工作，自检合格后报工长，切实做好“三检制度”。6、拆模时确保砼结构完整7、工作前对各班组人员切实做好技术交底工作。六、现浇结构模板允许偏差值：（mm）轴线位移： +5 底模板上表面标高： 5接缝宽度： +1.5 预留洞口位置尺寸： +10截面尺寸： +4、-5 垂直度： + 5相邻两表面高底差：+2 表面平整度： +5七、安全要求：1、进入施工现场必须戴好安全帽。2、拆模时不要用力过猛，拆下的模板要按时定点堆放。3、拆模顺序一般为先拆非承重部分，后拆承重部分。4、拆模时操作人员应站在安全处，以免发生事故。5、遇到六级以上大风时应停止室外工作。6、不得在脚手架上堆放20、大量模板几材料。7、各种电动工具接拆电时必须由专职电工完成，配电符合“三级配电、两级保护；二机、一闸、一保护”制度。8、妥善保管各种电动工具，以防误伤他人。9、电锯必须具备安全防护挡板装置。10、建筑垃圾做好工完料净，搞好文明施工。八、附满堂脚手架计算书：板模板(扣件钢管架支撑)计算书(地下室车库顶板)本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。板段：B1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一21、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：4.3m；混凝土楼板厚度：250mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la：1m；立杆横向间距或排距lb：1m；立杆步距h：1.5m；(二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483.2mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.22、1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：1000mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根4090木方（宽度高度mm）；间距：200mm；木材品种：花旗松-落叶松；弹性模量E：10000N/mm223、；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根483.2钢管（直径厚度mm）；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯24、性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000153/12= 2.813105mm4； W = 1000152/6 = 3.750104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.31.000=0.300 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=241.0000.25=6.000 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.11.0000.25=0.275 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.300+ 6.000+ 0.275=6.575 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51.000=2.500 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组25、合： q=6.575kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=10.251kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.26.575+1.42.500) =10.251kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.356.575+1.40.72.500) =10.194kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.26.575 =7.101kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.356.575 =7.989kN/m；P2=0.926、1.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.750104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.193kNm； Ma=0.125ql2=0.12510.2510.22 =0.051kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1257.1010.22+0.253.1500.2 =0.193kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1257.9890.22+0.252.2050.2 =0.150Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.193106/27、3.750104=5.147N/mm2；实际弯曲应力计算值 =5.147N/mm2 小于抗弯强度设计值f =30N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 6.575kN/m； l-面板计算跨度: l =200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.813105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 56.5752004/(384115002.813105)=0.042mm；实际最大挠度计算值: =0.042mm小于最大允28、许挠度值: =0.800mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4090木方（宽度高度mm），间距200mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140903/12 = 2.430106 mm4； W=140902/6 = 5.400104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.2=0.060 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.20.25=1.200 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.20.25=0.055 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.060+1.200+ 29、0.055=1.315 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.2=0.500 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=1.315+0.0216=1.3366kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(1.315+0.0216) =1.444kN/m； q2=0.91.40.500 =0.630kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(1.315+0.0216) =1.624kN/m； 30、q2=0.91.40.70.500 =0.441 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(1.315+0.0216) =1.444kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(1.315+0.0216) =1.624kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2031、08）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.786kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.44412+0.1170.6312 =0.218kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0801.44412+0.2133.1501=0.786kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.992 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，32、采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6001.4441+0.6170.6301=1.255kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6001.4441+0.6753.150=2.992kN；(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6771.336610004/(100100002.430106)=0.372mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.786106/5.400104 =14.564N/mm2实际弯曲应力计算值 =14.5633、4N/mm2 小于抗弯强度设计值f =15N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.992100040500/(2.43010640)=1.247N/mm2；实际剪应力计算值 1.247 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.372mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=4.000mm；实际最大挠度计算值: =0.372mm小于最大允许挠度值: =4.000mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根483.2钢管（直径厚度mm），间距1000mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩34、W和弹性模量E分别为： I=211.36104= 2.272105 mm4； W=24.73103= 9.460103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.2=0.300 kN/m；由可35、变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.444kN/m；q2=0.91.40.300 =0.378kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.624kN/m；q2=0.91.40.70.300 =0.265kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.4441+1.2000.3781 =2.041kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.6241+1.2000.2651 =2.104kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和36、剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=2.104kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1001.33661=1.470kN；(2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.096 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.071 kN/m；(二) 荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大剪力：V= 5.275kN 最大37、变形：= 1.063mm 最大支座反力：F= 11.634kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=1.019106/9.460103 =107.761N/mm2实际弯曲应力计算值 =107.761N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=2.63710006433/(2.2721053.2)=23.337N/mm2；实际剪应力计算值 23.337 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为1.06338、mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.094mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为1.060mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=11.054+0.627=11.682 kN；(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的39、支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2. 第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.2=0.200 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 11.054 kN；(二) 垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.40、3-0.25)=0.627 kN；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=11.682 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.592； 立杆计算长度lo=1.5m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.59cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.50cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.340钢管立杆长细比= 94.340 小于钢管立杆41、允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=11.682103/(0.5924.500102) = 43.854N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 43.854N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！板模板(扣件钢管架支撑)计算书(主楼顶板)本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。板段：B2。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参42、数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：2.8m；混凝土楼板厚度：100mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la：1m；立杆横向间距或排距lb：1m；立杆步距h：1.5m；(二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483.5mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1k43、N/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：1000mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：30N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根4090木方（宽度高度mm）；间距：250mm；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强44、度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根483.2钢管（直径厚度mm）；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和45、截面抵抗矩W分别为: I = 1000153/12= 2.813105mm4； W = 1000152/6 = 3.750104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.31.000=0.300 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=241.0000.13=3.120 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.11.0000.13=0.143 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.300+ 3.120+ 0.143=3.563 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51.000=2.500 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q46、=3.563kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 q=max（q1，q2）=6.998kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.23.563+1.42.500) =6.998kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.353.563+1.40.72.500) =6.534kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.23.563 =3.848kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.353.563 =4.329kN/m；P2=0.91.40.7247、.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.750104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.227kNm； Ma=0.125ql2=0.1256.9980.252 =0.055kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1253.8480.252+0.253.1500.25 =0.227kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1254.3290.252+0.252.2050.25 =0.172Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.227106/3.748、50104=6.052N/mm2；实际弯曲应力计算值 =6.052N/mm2 小于抗弯强度设计值f =30N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 3.563kN/m； l-面板计算跨度: l =250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.813105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 53.5632504/(384115002.813105)=0.056mm；实际最大挠度计算值: =0.056mm小于最大允许挠度49、值: =1.000mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4090木方（宽度高度mm），间距250mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140903/12 = 2.430106 mm4； W=140902/6 = 5.400104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.25=0.075 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.250.13=0.780 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.250.13=0.036 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.075+0.780+ 50、0.036=0.891 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.25=0.625 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=0.891+0.0216=0.91235kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(0.891+0.0216) =0.985kN/m； q2=0.91.40.625 =0.788kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(0.891+0.0216) =1.109kN/m51、； q2=0.91.40.70.625 =0.551 kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(0.891+0.0216) =0.985kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(0.891+0.0216) =1.109kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-52、2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.750kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1000.98512+0.1170.787512 =0.191kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0800.98512+0.2133.1501=0.750kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.717 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系53、统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6000.9851+0.6170.7881=1.077kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6000.9851+0.6753.150=2.717kN；(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6770.9123510004/(100100002.430106)=0.254mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.750106/5.400104 =13.885N/mm2实际弯曲应力计算值 =54、13.885N/mm2 小于抗弯强度设计值f =17N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.717100040500/(2.43010640)=1.132N/mm2；实际剪应力计算值 1.132 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.254mm； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=4.000mm；实际最大挠度计算值: =0.254mm小于最大允许挠度值: =4.000mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用2根483.2钢管（直径厚度mm），间距1000mm。支撑梁的截面惯性矩I，55、截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=211.36104= 2.272105 mm4； W=24.73103= 9.460103 mm3； E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.25=0.375 k56、N/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=0.985kN/m；q2=0.91.40.375 =0.473kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.109kN/m；q2=0.91.40.70.375 =0.331kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.1000.9851+1.2000.4731 =1.651kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.1091+1.2000.3311 =1.616kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层57、支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（F1，F2）=1.651kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1000.912351=1.004kN；(2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.096 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.071 kN/m；(二) 荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大剪力：V= 3.158、53kN 最大变形：= 0.577mm 最大支座反力：F= 7.328kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.629106/9.460103 =66.452N/mm2实际弯曲应力计算值 =66.452N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=1.57610006433/(2.2721053.2)=13.948N/mm2；实际剪应力计算值 13.948 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为059、.576mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.057mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.577mm，容许挠度为4.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=6.597+0.429=7.027 kN；(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产60、生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2. 第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.25=0.250 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 6.597 kN；(二) 垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(61、2.9-0.13)=0.429 kN；2.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=7.027 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.588； 立杆计算长度lo=1.5m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.58cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.89cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.580=94.937钢管立杆长细比= 94.937 小于钢管立62、杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=7.027103/(0.5884.890102) = 24.422N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 24.422N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！五、楼盖承载力计算楼板承载力验算依据混凝土工程模板与支架技术杜荣军编、工程结构设计原理曹双寅主编、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 等规范编制。(一)模板支架参数信息设本工程当前层现浇楼盖正在施工（施工层），施工63、层下面搭设4层支架。楼盖为双向板，板单元计算长度BL=4m；板单元宽度BC=5m。1.施工层下1层楼盖模板（简称：下1层）支架参数本层楼盖板厚度h1=130mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑6天，混凝土强度fc1=6.129MPa，混凝土弹性模量Ec1=19460.000MPa；2.施工层下2层楼盖模板（简称：下2层）支架参数本层楼盖板厚度h2=130mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑12天，混凝土强度fc2=8.925MPa，混凝土弹性模量Ec2=25200.000MPa；3.施工层下3层楼盖模板（简称：下3层）支架参数本层楼盖板厚度h3=130mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑18天64、，混凝土强度fc3=10.139MPa，混凝土弹性模量Ec3=26656.000MPa；4.施工层下4层楼盖模板（简称：下4层）支架参数本层楼盖板厚度h4=130mm，混凝土设计强度为C25，已浇筑24天，混凝土强度fc4=11.220MPa，混凝土弹性模量Ec4=27680.000MPa； 结构模型立面图 结构模型平面图(二)荷载计算1.下1层荷载计算立杆传递荷载组合值：P=7.027kN；楼盖自重荷载标准值：g1=130/100025=3.250kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q1=P/(LaLb) =7.027/(11)=7.027kN/m2；2.下2层荷载计算楼盖自重荷载标准值：g65、2=130/100025=3.250kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q2=0.750kN/m2；3.下3层荷载计算楼盖自重荷载标准值：g3=130/100025=3.250kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q3=0.750kN/m2；4.下4层荷载计算楼盖自重荷载标准值：g4=130/100025=3.250kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q4=0.750kN/m2；5.楼层荷载分配假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33).则有：Pi=(Eihi3Pi)/(Eihi3)；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分66、配后的设计值为：Ec1h13=19460.0000.133=42.7536Ec2h23=25200.0000.133=55.3644Ec3h33=26656.0000.133=58.5632Ec4h43=27680.0000.133=60.8130G1=1.2(42.7536/217.4942)13.000=3.067kN/m2G2=1.2(55.3644/217.4942)13.000=3.971kN/m2G3=1.2(58.5632/217.4942)13.000=4.201kN/m2G4=1.2(60.8130/217.4942)13.000=4.362kN/m2Q1=1.4(42.7567、36/217.4942)9.277=2.553kN/m2Q2=1.4(55.3644/217.4942)9.277=3.306kN/m2Q3=1.4(58.5632/217.4942)9.277=3.497kN/m2Q4=1.4(60.8130/217.4942)9.277=3.631kN/m2(三)板单元弯矩计算四边固定：Lx/Ly=4/5=0.800；查表：mx=0.02710，my=0.01440，mx=-0.06640，my=-0.05590；四边简支：Lx/Ly=4/5=0.800；查表：mqx=0.05610，mqy=0.03340；1.下1层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其68、中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G1=G1+Q1/2=4.343kN/m2；Gq=G1+Q1=5.619kN/m2；Q1=Q1/2=1.276kN/m2；Mx=(mx+my)G1Bc2+(mqx+mqy)Q1Bc2=5.259kN/m2；My=(my+mx)G1Bc2+(mqy+mqx)Q1Bc2=3.576kN/m2；Mx=mxGqBc2=-9.328kN/m2；My=myGqBc2=-7.853kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 5.259 ASX=138（HRB69、400）楼盖Y向正筋 3.576 ASY=93（HRB400）楼盖X向负筋 -9.328 ASX=253（HRB400）楼盖Y向负筋 -7.853 ASY=210（HRB400）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HRB4008180 ASX=279楼盖Y向正筋 HRB40010200 ASY=393楼盖X向负筋 HRB40010200 ASX=393楼盖Y向负筋 HRB40010200 ASY=393下1层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。2.下2层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G2=70、G2+Q2/2=5.624kN/m2；Gq=G2+Q2=7.277kN/m2；Q2=Q2/2=1.653kN/m2；Mx=(mx+my)G2Bc2+(mqx+mqy)Q2Bc2=6.810kN/m2；My=(my+mx)G2Bc2+(mqy+mqx)Q2Bc2=4.631kN/m2；Mx=mxGqBc2=-12.080kN/m2；My=myGqBc2=-10.170kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 6.810 ASX=178（HRB400）楼盖Y向正筋 4.631 ASY=71、120（HRB400）楼盖X向负筋 -12.080 ASX=324（HRB400）楼盖Y向负筋 -10.170 ASY=270（HRB400）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HRB4008180 ASX=279楼盖Y向正筋 HRB40010200 ASY=393楼盖X向负筋 HRB40010200 ASX=393楼盖Y向负筋 HRB40010200 ASY=393下2层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。3.下3层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G3=G3+Q3/2=5.949kN/m272、；Gq=G3+Q3=7.697kN/m2；Q3=Q3/2=1.748kN/m2；Mx=(mx+my)G3Bc2+(mqx+mqy)Q3Bc2=7.203kN/m2；My=(my+mx)G3Bc2+(mqy+mqx)Q3Bc2=4.898kN/m2；Mx=mxGqBc2=-12.778kN/m2；My=myGqBc2=-10.757kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 7.203 ASX=188（HRB400）楼盖Y向正筋 4.898 ASY=126（HRB400）楼盖X向负筋 73、-12.778 ASX=341（HRB400）楼盖Y向负筋 -10.757 ASY=285（HRB400）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HRB4008180 ASX=279楼盖Y向正筋 HRB40010200 ASY=393楼盖X向负筋 HRB40010200 ASX=393楼盖Y向负筋 HRB40010200 ASY=393下3层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。4.下4层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G4=G4+Q4/2=6.178kN/m2；Gq=G4+Q4=7.993kN/74、m2；Q4=Q4/2=1.816kN/m2；Mx=(mx+my)G4Bc2+(mqx+mqy)Q4Bc2=7.480kN/m2；My=(my+mx)G4Bc2+(mqy+mqx)Q4Bc2=5.086kN/m2；Mx=mxGqBc2=-13.269kN/m2；My=myGqBc2=-11.170kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 7.480 ASX=194（HRB400）楼盖Y向正筋 5.086 ASY=131（HRB400）楼盖X向负筋 -13.269 ASX=353（HRB400）楼盖Y向负筋 -11.170 ASY=295（HRB400）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HRB4008180 ASX=279楼盖Y向正筋 HRB40010200 ASY=393楼盖X向负筋 HRB40010200 ASX=393楼盖Y向负筋 HRB40010200 ASY=393下4层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。(四)最终结论模板支架配备层数：按照设定的施工进度，配备4层模板支架可以满足楼盖承载力要求。