1、城中村改造建设高层住宅楼模板工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录第一节、工程简况6一、工程概况6二、施工准备6三、模板的配制75、顶板板模：采用18厚覆膜双面胶合板。77、模板配制数量7四、施工要求71)、安全网络7第二节、编制依据81)规范、规程、标准8第三节、材料与设备计划81、钢材的选用8(4) 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：8(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：92、木材的选用10(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：103、木胶合模板板材的选2、用10梁模板 (扣件钢管架)12第四节、施工工艺技术13一、技术参数13二、工艺流程131、墙模板142、梁扣件143、柱模板144、板扣件14三、施工方法145、一般规定146、立柱及其他杆件167、水平拉杆168、剪刀撑179、周边拉结18四、检查验收198、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；21第五节、施工安全保证措施22一、组织措施22安全保证体系22二、技术措施221、准备工作222、模板支设233、模板支架搭设的一构造要求243、模板拆除24三、监测监控251、监测措施25四、应急预案261、目的262、应急领导小组及其职责263、应急反应预案264、应急领导小组3、27第六节、计算书及相关图纸28【附图】96第一节、工程简况一、工程概况（1）项目名称：XX市XX城中村改造建设工程11#地块二标段（2）项目位置：XX市XX北路、XX村西面（3）建设单位：（4）设计单位：建筑设计院（5）勘察单位：XX市建筑设计研究院有限责任公司（6）监督单位：建设工程质量监督管理站（7）监理单位：监理有限公司（8）施工单位：建设有限公司拟建场地位于XX市XX北路、XX村西面，场地西侧约50m为已建好仓储基地基W2地块，仓储基地均为5层多层楼房，仓储基地与场地之间为已建好的规划道路，该道路距场地边1015米；场地东侧和南侧紧邻原有未拆除仍在使用的物流城1层办公楼及仓库；场地北4、侧距离已建好的规划道路1015米。拟建的XX市XX城中村改造建设工程11#地块包括11幢地上3032层的高层住宅楼（建筑编号依次为,建筑高度为91.7599.55m）及1栋3层的幼儿园（建筑编号）组成。30层、32层高层住宅楼,采用剪力墙结构，以上建筑物的0.001892.90m。除幼儿园建筑区外，场区均设2层地下室，地下室采用框架结构。地下室开挖深度为现地表下911.0m。由我司承建的11#地块二标段共有32高层住宅4栋（3#、4#、7#、9#），均设两层(三层-高层部分)地下室，建筑高度3#、4#楼 96米，7#、9#楼97.80米；建筑面积约149735.94平方米，其中：地下室建筑面积5、约4万平方米，地上建筑面积约109735.94平方米。合同工期：750天。结构构件几何参数垫层厚度：100mm基础车库筏板厚度：600mm；局部800mm主楼筏板厚度：1700mm；墙厚度：400mm200；基础梁4001100、500(450、400)1000mm等；剪力墙暗柱均为异形柱，具体截面尺寸详见设计施工图梁、顶板截面250（400500）mm、400400mm、200400mm、300400mm、250500mm、350400670mm、5001000mm等；板厚度：100、110、130、150、180、200等；二、施工准备1、确定本工程的施工区、段划分。根据工程结构的形式、特6、点及现场条件，合理确定模板工程施工的流水区段，以减少模板投入，增加周转次数，均衡工序工程（钢筋、模板、混凝土工序）的作业量。2、确定结构模板构件的型号、位置、数量、尺寸、标高及相同或略加拼补即相同的构件的替代关系并，以减少配板的种类、数量和明确模板的替代流向与位置。3、熟悉图纸，对梁、板、柱等尺寸及编号；纵横龙骨规格、数量及排列尺寸；柱箍选用的形式及间距、支撑拉结体系确定模板配置。在进行模板配板布置及支撑系统布置的基础上，要严格对其强度、刚度及稳定性进行验算。三、模板的配制1、材料选择：按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统7、一整齐。2、地下室基础承台：独立柱基础承台及底板基础梁模板：采用M5水泥砂浆砌240mm厚MU7.5标准砖胎模,内侧抹20mm厚1：3水泥砂浆。砖模板砌筑好后，四周用土回填密实。垫层模板采用6080mm木枋配置。3、墙模板：采用18mm厚覆膜双面多层板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓M14使用。竖向内楞采用6080mm木方，水平外楞采用圆钢管483.6。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓用3型卡子固定在双钢管上。斜撑采用钢管+U型托。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。4、梁模板：面板采用18mm覆膜双面多层板，6080木方（内楞）现场拼制，圆钢管483.6（外楞）支撑，采用对8、穿M14对拉螺栓进行加固。梁底采用6080木方支撑。5、顶板板模：采用18厚覆膜双面胶合板。6、平板模支模架(扣件钢管高架)：承重架支模架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、扫地杆、剪刀撑、支座组成。7、模板配制数量综合考虑本工程框架-剪力墙结构，优质结构观感质量。地下室需配备的墙、框柱模板，按后浇带划分一区块，配制模板到位，周转区块使用。四、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。1)、安全网络第二节、编制依据1)规范、规程、标准建筑结构荷载规范GB 50009-2001混凝9、土结构设计规范GB 50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002钢结构设计规范GB 50017-2003钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ90912）品茗施工安全设施计算软件 2010 V.10043）本工程施工图纸4）本工程施工组织设计。第三节、材料与设备计划梁、板扣件1、钢材的选用(1) 钢材应符合现行国家10、标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2) 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不应大于25.8kg，采用483.6以上的钢管。(4) 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1) 应有产品质量合格证；2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3) 钢管表面应平直光滑，11、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺5) 钢管须涂有防锈漆。(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根12、，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a. 各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a. 板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）53) 钢管上严禁打孔。(6) 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-13、570号钢的要求。(7) 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8) 扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；3) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。(9) 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。2、木材的选用(114、) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4) 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防15、虫处理。(6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2) 板材和规格材，不应大于20%；3) 受拉构件的连接板，不应大于18%；4) 连接件，不应大于15%。3、木胶合模板板材的选用(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于15mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板的规定。(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间16、的含水率差别不应大于5%。(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4) 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。墙模板/柱模板1、按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。2、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。新用的钢管表面应平直光17、滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度和钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。3、扣件为可锻铸造扣件，应符合建设部钢管18、脚手架扣件标准GB 15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。其他材料见下表【墙模板】面板材料胶合面板主楞材料圆钢管次楞材料木方穿墙螺栓M14 墙模板设计简图【柱模板】面板材料18mm厚胶合面板竖楞材料木方柱箍材料圆钢管螺栓型号M14梁模板 (扣件钢管架)面19、板材料18mm厚胶合面板主楞材料圆钢管次楞材料木方梁底支撑方木支架钢管483.6板模板 (扣件钢管架)面板材料18mm厚胶合面板板底支撑方木支撑立杆材料483.6第四节、施工工艺技术一、技术参数【墙模板】主楞支撑根数2主楞间距(mm)500次楞支撑根数1次楞间距(mm)300穿墙螺栓水平间距(mm)600穿墙螺栓竖向间距(mm)500【柱模板】柱截面宽度B方向对拉螺栓根数0柱截面宽度B方向竖楞根数3柱截面高度H方向对拉螺栓根数0柱截面高度H方向竖楞根数3柱箍间距(mm)450柱箍合并根数2【梁模板 (扣件钢管架)】立杆沿梁跨度方向间距(m)0.9立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)0.1立杆步距20、(m)1.5梁支撑架搭设高度(m)3梁两侧立杆间距(m)1.2承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆承重连接方式可调托座梁底纵向支撑根数2梁截面宽度(m)0.3梁截面高度(m)0.6主楞间距(mm)500次楞根数4主楞竖向支撑点数量2穿梁螺栓类型M14穿梁螺栓水平间距(mm)500竖向支撑点到梁底距离依次为300，600模板自重(kN/m2)0.5钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)14.4振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4【板模板 (扣件钢管架)】立杆纵距(m)1立杆横距(m)1立杆步21、距(m)1.5模板支架搭设高度(m)3立杆上端伸出至模板支撑点的长度(m)0.2板底支撑间距(mm)300立杆承重连接方式可调托座施工均布荷载标准值(kN/m2)1二、工艺流程1、墙模板单块就位组拼安装工艺流程组装前检查安装门窗口模板安装第一步模板(两侧)安装内楞调整模板平直安装第二步至顶部两侧模板安装内楞调平直安装穿墙螺栓安装外楞加斜撑并调模板平直与柱、墙、楼板模板连接。预拼装墙模板工艺流程：安装前检查安装门窗口模板一侧墙模吊装就位安装斜撑插入穿墙螺栓及塑料套管清扫墙内杂物安装就位另一侧墙模板安装斜撑穿墙螺栓穿过另一侧墙模调整模板位置紧固穿墙螺栓斜撑固定与相邻模板连接。2、梁扣件弹出梁轴线及22、水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。3、柱模板搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。4、板扣件搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置23、；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用柱模板、墙模板、梁模板(扣件钢管架)、板模板(扣件钢管架)作为本模板工程的支撑体系。524、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应25、采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫26、地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、立柱及其他杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：(3) 当层高在8m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平27、拉杆。8、剪刀撑(1)扣件式、门式9、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。四、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过28、。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水29、平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与30、其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆件搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；第五节、施工安全保证措施一、组织措施安全保31、证体系二、技术措施1、准备工作(1) 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前对32、前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设(1) 基础及地下工程模板：1) 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；2) 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；3) 斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；4) 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水33、平撑连成整体。(2) 楼梯模板1) 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2) 楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；3) 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(3) 柱模板1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，来保34、证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。(4) 墙模板1) 当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；2) 安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；3) 对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一直，墙厚尺寸应正确；4) 墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取35、措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。(5) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5) 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、模板支架搭设的一构造要求(1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立杆底部36、应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与37、四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(4)木立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用40mm x50mm木条或25mm X80mm的木板条与木立柱钉牢。钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm x3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 （5）对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。（6） 高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭38、接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。（7）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。（8）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转卸料平台等架体相连接。3、模板拆除(1) 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先39、拆，从上往下的原则。(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。1) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2) 底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土强度达到50%，2米8米混凝土强度达到75%，8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得40、直接往下抛。(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从41、跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。三、监测监控1、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/42、40000对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；43、2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案44、(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事45、故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤46、害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急领导小组项目负责人： 技术负责人： 医院救护中心：120 匪警：110 火警：119第六节、计算书及相关图纸【计算书】墙模板计算书墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2011)、混凝土结构设计规范(GB50010-2011)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当47、采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.50；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面48、板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取23.0049、0； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取2.400m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、57.600 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按50、照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.5000.900=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.112.443300.02+0.1171.260300.02= 1.25105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强51、度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.25105 / 1.88104 = 6.7N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =6.7N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计52、算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.5000.900=12.443kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m；面板的最大剪力：V = 0.612.443300.0 + 0.6171.260300.0 = 2472.9N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2472.9N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗53、剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =32472.9/(250015.0)=0.495N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.495N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 23.040.5 = 11.521N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 3054、0mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.523004/(10095001.41105) = 0.473 mm；面板的最大挠度计算值: =0.473mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 588/61= 5355、.333cm3；I = 5888/121= 213.333cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.3000.900=7.466kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.17.466500.02+0.1170.756500.02= 2.09105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： 56、= M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=5.33104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 2.09105/5.33104 = 3.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 3.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距57、): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.3000.900/1=7.466kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90/1=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.67.466500.0+ 0.6170.756500.0 = 2472.9N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 2472.9N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0m58、m ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =32472.9/(250.080.01)=0.927N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.927N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 23.040.30=6.91 kN/m； l-计算跨度(主楞间距):59、 l =500.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.13106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6776.91/15004/(10090002.13106) = 0.152 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.152mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =1060、.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.223.040.30.51.420.30.54.568kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 6.17105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm61、2；主楞的最大应力计算值: = 6.17105/8.99103 = 68.6 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =68.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 5595.8N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =25595.8/848.230=13.194N/mm2；主楞截面的受剪应62、力计算值 =13.194N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.681mm；主楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；主楞的最大挠度计算值 =0.681mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许63、拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 10.16 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=10.164kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！柱模板计算书柱模板600600计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的64、总计算高度:H = 3.30m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.60；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/m65、m2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.566、00m/h； H - 模板计算高度，取3.300m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 19.201 kN/m2、79.200 kN/m2，取较小值19.201 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=19.201kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧67、压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 275 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.219.200.450.90=9.332kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为68、按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.332+1.134=10.466 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 10.466275275= 7.91104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.91104 / 1.69104 = 469、.690N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.69N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.219.200.450.90=9.332kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.332+1.70、134=10.466 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62510.466275.0 = 1798.790N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1798.790N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31798.790/(245015.0)=0.400N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板71、截面的受剪应力 =0.4N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 19.200.458.64 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =275.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45015.015.015.0/12 = 1.27105 mm4；面板最大容许挠度72、: = 275 / 250 = 1.1 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5218.64275.04/(1006000.01.27105) = 0.339 mm；面板的最大挠度计算值 =0.339mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.1mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.300m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 508080/61 = 53.33cm3；I = 50808080/121 = 213.73、33cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.219.2010.2750.900=5.703kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2750.900=0.693kN/m； q = 5.703+0.693=6.396 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.396450.0450.0= 1.30105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大74、弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.30105/5.33104 = 2.428N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.428N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.219.275、010.2750.900=5.703kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2750.900=0.693kN/m； q = 5.703+0.693=6.396 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.66.396450.0 = 1726.838N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.396450=1726.838N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计76、值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31726.838/(250.080.01)=0.648N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.648N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =19.200.28 = 6.40 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm77、 ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.13106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.40450.04/(1009000.02.13106) = 0.092 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.092mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算(附78、计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 19.20.9 + 1.4 20.9)0.275 0.45 = 2.88 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.878 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.784 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.077 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 784272.34 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: 79、= 83.12 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =7.84108/(1.058.99106)=83.12N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.077 mm；柱箍最大容许挠度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 =1.077mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.4mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.6mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =80、 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.219.20.9+1.420.9)0.275 0.45 = 2.88 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.878 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.784 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.077 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 784272.34 Nmm； 弯矩作用平面81、内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 83.121 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =7.84108/(1.058.99106)=83.121N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.077 mm；柱箍最大容许挠度: = 600 / 250 = 2.4 mm；柱箍的最大挠度 =1.077mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.4mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算H方向没有设置对拉螺栓！柱模板7001200计算书 柱模板设计示82、意图柱截面宽度B(mm):1200.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 3.30m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.60；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板83、弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新84、浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.300m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、79.200 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面85、板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 325 mm，且竖楞数为 3，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =325.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.450.90=1186、.198kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =11.198+1.134=12.332 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 12.332325325= 1.30105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm87、2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.30105 / 1.69104 = 7.719N/mm2；面板的最大应力计算值 =7.719N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =325.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.450.90=11.198kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.88、90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =11.198+1.134=12.332 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62512.332325.0 = 2505.021N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2505.021N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: 89、=32505.021/(245015.0)=0.557N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.557N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.040.4510.37 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =325.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板90、截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45015.015.015.0/12 = 1.27105 mm4；面板最大容许挠度: = 325 / 250 = 1.3 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.37325.04/(1006000.01.27105) = 0.794 mm；面板的最大挠度计算值 =0.794mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.3mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.300m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度80mm91、，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 508080/61 = 53.33cm3；I = 50808080/121 = 213.33cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.3250.900=8.088kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3250.900=0.819kN/m； q = 8.088+0.819=8.907 kN/m；竖楞的最大弯距：M =092、.18.907450.0450.0= 1.80105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.80105/5.33104 = 3.382N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.382N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计93、算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.3250.900=8.088kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.3250.900=0.819kN/m； q = 8.088+0.819=8.907 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.68.907450.0 = 2404.820N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.68.907450=2404.82N； b -竖94、楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32404.820/(250.080.01)=0.902N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.902N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q95、 =23.040.23 = 8.91 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.13106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6778.91450.04/(1009000.02.13106) = 0.129 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.129mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.6mm96、，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 23.040.9 + 1.4 20.9)0.23 0.45 = 2.84 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.751 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.260 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.101 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩97、设计值: M = 259549.11 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 27.51 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =2.60108/(1.058.99106)=27.51N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.101 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.101mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式98、如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.751 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.751kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.699、mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.223.040.9+1.420.9)0.325 0.45 = 4.01 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.722 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.155 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.038 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M100、 = 154922.97 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 16.42 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.55108/(1.058.99106)=16.42N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.038 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.038mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=101、fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.722 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.722kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板计算书梁模板(300650)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁102、截面高度 D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm)：110.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.70（3.90）；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.6；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2103、.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：15.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：云南松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0104、；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：450；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；主楞到梁底距离依次是：150mm，350mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.60；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝105、土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、15.600 kN/m2，取较小值15.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 106、面板的净截面抵抗矩，W = 4522/6=30cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4515.60.9=7.582kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.4540.9=2.268kN/m；计算跨度: l = 450mm；面板的最大弯矩 M = 0.17.5824502 + 0.117 2.2684502 = 2.107、07105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.17.5820.45+1.22.2680.45=4.978kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.07105 / 3.00104=6.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=7.582N/mm； l-计算跨度: l = 450mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000108、N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 45222/12=30cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.5824504/(10060003.00105) = 1.169 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =450/250 = 1.8mm；面板的最大挠度计算值 =1.169mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.978/(0.650-0.200)=11.061kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50m109、m，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.124 kNm，最大支座反力 R= 3.111 kN，最大变形 = 0.078 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.24105/5.33104 = 2.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 =110、 2.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.078mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.111kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN)111、 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.245 kNm，最大支座反力 R= 3.578 kN，最大变形 = 0.074 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.45105/8.99103 = 27.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =27.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.074 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠112、度计算值 =0.074mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M113、/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.65+0.501.000.90=18.441kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.000.90=5.040kN/m；q=18.441+5.040=23.481kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12523.4811502=6.60104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37518.4410.15+0.4375.040.15=1.368kNRB=1.25ql=1.2523.4810.114、15=4.403kN =Mmax/W=6.60104/6.67104=1N/mm2；梁底模面板计算应力 =1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=15.368kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的115、最大挠度计算值: = 0.52118.4411504/(10060006.67105)=0.012mm；面板的最大挠度计算值: =0.012mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.403/1=4.403kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截116、面抵抗矩W分别为:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.40312 = 0.44 kNm；最大应力 = M / W = 0.44106/53333.3 = 8.3 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.3 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.4031 = 2.642 kN；方木受剪应力计算值 = 32.6421000/(2117、5080) = 0.991 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.991 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.40310004 /(10010000213.333104)=1.397mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.397 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=118、1.368kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.403kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.300)/41.000(1.20.20024.000+1.42.000)+1.221.000(0.650-0.200)0.500=1.824kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.473 kN；N2=9.841 kN；最大弯矩 Mmax=0.266 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.312 mm；最大应力 =0.266106/4490=59.2 N/mm2；支撑抗弯设计强119、度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 59.2 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.473kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1253.8=0.569kN；N =0.473+0.569=1.042kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：120、i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.6,1.6+20.3= 3.142m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；121、a=0.3m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184；钢管立杆受压应力计算值；=1041.928/(0.184424) = 13.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 13.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =9.841kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.125(3.8-0.65)=0.569kN；N =N1+122、N2 =9.841+0.472=10.313kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.6,1.6+20.3= 3.123、142 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184；钢管立杆受压应力计算值；=10312.966/(0.184424) = 132.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 132.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！梁模板(400670)计算书一、参数信息1.模板支撑及124、构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.67；混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.6；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均125、布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：云南松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方126、木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：150mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.60；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，127、取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如128、下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.110.7093502 + 0.117129、 2.83502 = 1.71105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.7090.35+1.22.80.35=5.299kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.71105 / 1.88104=9.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =9.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=10.709N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹130、性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.7093504/(10060001.41105) = 1.289 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =1.289mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.299/(0.700-0.200)=10.5131、98kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.119 kNm，最大支座反力 R= 3.179 kN，最大变形 = 0.068 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.19105/5.33104 = 2.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f 132、= 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；次楞的最大挠度计算值 =0.068mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.179kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.6mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 20600133、0.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.501 kNm，最大支座反力 R= 7.073 kN，最大变形 = 0.323 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.01105/1.02104 = 49.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =49.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.323 mm主楞的最大容134、许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.323mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001515/6 = 3.38104mm3； I = 900151515/12 = 2.53105mm4； 1.135、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.500.90=19.818kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=19.818+5.040=24.858kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12524.8582002=1.24105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37519.8180.2+0.4375.040.2=1.927kNRB=1.2136、5ql=1.2524.8580.2=6.215kN =Mmax/W=1.24105/3.38104=3.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.515kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.0137、0/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52119.8182004/(10060002.53105)=0.109mm；面板的最大挠度计算值: =0.109mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.215/0.9=6.905kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连138、续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.9050.92 = 0.559 kNm；最大应力 = M / W = 0.559106/53333.3 = 10.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 10.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.9050.9 = 3.729139、 kN；方木受剪应力计算值 = 33.7291000/(25080) = 1.398 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.398 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.9059004 /(10010000213.333104)=1.438mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.438 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3140、.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.927kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.215kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.400)/40.900(1.20.20024.000+1.42.000)+1.220.900(0.700-0.200)0.500=1.503kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.866 kN；N2=11.344 kN；最大弯矩 Mmax=0.296 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.464 mm；最大应力 =0141、.296106/4490=66 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 66 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.866kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1253.9=0.584kN；N =0.866+0.584=1.45kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 142、查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.6,1.6+20.3= 3.142m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a143、 - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184；钢管立杆受压应力计算值；=1449.729/(0.184424) = 18.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 18.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =11.344kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1144、25(3.9-0.7)=0.584kN；N =N1+N2 =11.344+0.479=11.823kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = 145、Max1.1551.71.6,1.6+20.3= 3.142 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184；钢管立杆受压应力计算值；=11822.764/(0.184424) = 151.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 151.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！146、梁模板(5001000)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.90；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.6；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m147、2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底148、模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：200mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24149、.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算150、简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 8022/6=53.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.817.850.9=15.421kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.840.9=4.032kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的151、最大弯矩 M = 0.115.4213502 + 0.117 4.0323502 = 2.47105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.115.4210.35+1.24.0320.35=7.63kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.47105 / 5.33104=4.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=15.421152、N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 80222/12=53.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.4213504/(10060005.33105) = 0.49 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.49mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q153、=7.630/(1.000-0.200)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.191 kNm，最大支座反力 R= 3.815 kN，最大变形 = 0.232 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.91105/5.33104 = 3154、.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.232mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.815kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.155、37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.601 kNm，最大支座反力 R= 8.488 kN，最大变形 = 0.388 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.01105/1.02104 = 59.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =59.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为156、 0.388 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.388mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9002020/6 = 6.00104mm3； I = 900202020/12 =157、 6.00105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.00+0.500.900.90=25.272kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.900.90=4.536kN/m；q=25.272+4.536=29.808kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.125.272166.6672+0.1174.536166.6672=8.49104Nmm；RA=RD=0.4q1l158、+0.45q2l=0.425.2720.167+0.454.5360.167=2.025kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.125.2720.167+1.24.5360.167=5.54kN =Mmax/W=8.49104/6.00104=1.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=21.060kN/m159、； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.272166.74/(10060006.00105)=0.037mm；面板的最大挠度计算值: =0.037mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷160、载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.54/0.9=6.156kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=588/6 = 53.33 cm3；I=5888/12 = 213.33 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.1560.92 = 0.499 kNm；最大应力 = M / W = 0.499106/53333.3 = 9.3 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 9.3 N/mm2 小于 方木抗弯强度161、设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.1560.9 = 3.324 kN；方木受剪应力计算值 = 33.3241000/(25080) = 1.247 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.247 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.1569004 /(1009000213.333104)=1.424mm；方木的最大允许162、挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.424 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.025kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.540kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.500)/40.900(1.20.20024.000+1.42.000)+1.220.900(1.000-0.200)0.500=1.634kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N163、1=N3=1.647 kN；N2=15.104 kN；最大弯矩 Mmax=0.635 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.774 mm；最大应力 =0.635106/4490=141.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 141.4 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.647kN 164、；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1253.9=0.584kN；N =1.647+0.584=2.231kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo =165、 Max1.1551.71.6,1.6+20.3= 3.142m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184；钢管立杆受压应力计算值；=2231.216/(0.184424) = 28.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 28.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁166、底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =15.104kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.125(3.9-1)=0.584kN；N =N1+N2 =15.104+0.434=15.538kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205167、 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.6,1.6+20.3= 3.142 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 3141.6 / 15.9 = 198；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184；钢管立杆受压应力计算值；=15537.999/168、(0.184424) = 199.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 199.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！板模板计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):3.55；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材169、料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :483； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1201.170、52/6 = 45 cm3；I = 1201.53/12 = 33.75 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.21.2+0.51.2 = 6.72 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11.2= 1.2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26.72+1.41.2= 9.744kN/m最大弯矩M=0.19.7443002= 87696 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 87696/45000 = 1.949 N/mm2；面171、板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.949 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 6.72kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6776.723004/(100950033.75104)=0.115 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.115 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=5172、88/6 = 53.33 cm3；I=bh3/12=5888/12 = 213.33 cm4； 方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.30.2+0.50.3 = 1.68 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.68+1.40.3 = 2.436 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.4361.22 = 0.351 kNm；方木最大应力计算173、值 = M /W = 0.351106/53333.33 = 6.577 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.577 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.4361.2 = 1.754 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.754103/(2 5080) = 0.658 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.658 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足174、要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.68 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.6812004 /(10090002133333.333)= 1.228 mm；最大允许挠度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 1.228 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :483；W=8.98 cm3；I=26.16 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.923kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(175、kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.316 kNm ；最大变形 Vmax = 2.477 mm ；最大支座力 Qmax = 12.789 kN ；最大应力 = 1315615.377/8980 = 146.505 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 146.505 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.477mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值176、包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.55 = 0.458 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.51.21.2 = 0.72 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.21.21.2 = 7.344 kN；静荷载标准值 NG= NG1+NG2+NG3= 8.522kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ=(1+2)1.21.2=4.32kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG + 1.4NQ=16.275kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的177、轴心压力设计值(kN) ：N = 16.275 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.731.5，1.5+20.3=2.997； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.997；L0 / i = 2997.225 / 15.9=189 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.201 ；钢管立杆受压应力计算值；=16274.766/(0.201424) = 190.965 N/mm2；立杆稳定性计算 = 190.965 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！【附图】