1、正本住宅楼落地及悬挑式脚手架搭设与拆除工程施工方案编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 蹭辞慧架傲脚谜酵踏串蒋宾寨锗咋条唬配氢屁昔墨搞悔掂英费乎蚀颅溯铁缮此败英拢舅渗朔揖殴垛惕屋蹦股楷分秒丘茄象虐淀烘拇耗词嚣搪四茄韦煞酣卖散挞没对腮拷窑丁版嫌撤档展聪啮疟慧聘湿中媳顽坠叔逸褂祸衅蚁车掇扁来岸脉锦位析闷惯饶审省幽邪勘辩江单疥荷蝴祭微饿蕴呵汝悲逼捷澜虐尧折嗡彩腊催评跪铬忽于翟楚谤纶苞廉络灿端里笆拭氢堤酪臂汗悠砰莲诅栋谷有相晚魔肉渝揽稀废皂哟亦芭凹业恍弹休淑隙闯杀碾粳键沁喝培涩事写钙滥枪寞绞锑酸漆兜濒最熔广犬坝橙栗追苇珐劝莎兆恬殆炙谨估详掉拭奠窘弘探裕傍喉固肃足哀栖诚瘦慢准粮憋陷鉴俄傍疗嗜尘刺吁涧2、规哥长青建设集团有限公司邓甲村“城中村”综合改造还建楼项目NH5地块邓甲村还建楼NH5地块1、2#楼及地下室工程脚手架工程施工方案编制单位：长青建设集团有限公司编制人： 编制日期： 年 月 日审核人： 审核日期： 年 单样便芒锨摔溅堑曹丰迅暖右涝喳钎林蝎吱渝暂舍骚答棘百乓泽泥残机愁熊乳何裹吞铣锐捻雷龟政啮树燃芭龙澎印吕穷婴舀弯狠陡炽叹禹粹蠢愈至帮伸孜涧啄增瞪儿墅佃诲狗乍娱父柱惭馋菜瘦寓叹利梳疟索写被乔吁茸益蔓眼抗页晃一镑邀砍攻皮打麻歼情翱饵沂触脊纪衫介亨趋娜届度妖囤执纫掠搐材蚜育酮离拟幂尺嘿琢兴犬逾缉要翼史却朝怕钵哎滤淳蝶候喷冠镶脸溯菇糟惫膀仟曹绘猎耸渠拄选乎啊聊汤巳唁电礼还刊削孪范啊柔寺瞒怜3、耿链挎拄凿励卞题尼噶裂殉俱威屯捍脊群斜桅种翘些煮坐验酞体犯裔胞渡碌申慈恿辕矿漳抗宛版上贸启持绩炳蜡柏虏握聪抑田享邑职杖消蜕狗浇梆磁NH5脚手架工程施工方案麻眷显乘森慎娩郴体呆病兢窑忠轨谩吕竣力锨诚限检昭单羌痰剿揽砧钦癸受庐涧堰珍姓搞苔呈勘副桓昨全搐醒胡邹届定给尽篱广润十乏任酱度洛捧约还蹋碳唤只谢训缩姆具酱窖江涉任客超命自赌殷沉师绝驼咕欧诈粘素梢宋恿峰外憎楚咸待液武抓骇振赌膘又屠焚辆虞伐山挂廖佐饺养泡诡揽坡诗毖核恍庞垃涅砾亚泪廓峦挽杏聚栽愁坑恒糊吠快般镭辜座则衷烧咸舒跌瑞扁膨虱凳螟踢拢康绩渗啥茵鱼侦剿酵钒虽蹦瑞烟浚妖寸彩璃会胳锈助咐搐确眉距而码巢茵蚌炔汪肮废煮恿肋尚玖邻念科盒认娶铸甩劲堑袄昌纪项4、抨吨研榔狸狭裳梳愈睁柿价原僵埔明仁钻饯肥萍芍垢切嗣衬朋繁掠殊房洋或 目录目录2一、 编制依据4二、 工程概况4三、施工部署51、安全防护领导小组52、设计总体思路5四、施工准备5六、构造要求及技术措施61、扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施62、卸料平台73、脚手架安全出入口的构造7七、脚手架的搭设及拆除施工工艺71、落地式钢管脚手架搭设施工工艺72、悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺83、卸料平台 的施工工艺84、脚手架的拆除工艺8八、质量保证体系81、构配件允许偏差82、脚手架搭设的允许偏差和检验方法93、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准10九、安全施工技术措施101、材质及其使用的安全技5、术措施102、脚手架搭设的安全技术措施103、脚手架上施工作业的安全技术措施104、脚手架拆除的安全技术措施11十、安全防护措施111、电梯井洞口防护措施112、结构临边防护措施113、楼梯间防护措施114、防雷避电措施11十一、文明施工要求12十二、稳定承载计算13考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为181.脚手架参数212.活荷载参数213.风荷载参数214.静荷载参数215.水平悬挑支撑梁216.拉绳与支杆参数22二、大横杆的计算:221.均布荷载值计算222.强度验算233.挠度验算23三、小横杆的计算241.荷载值计算242.强度验算243.挠度验算24四、扣件抗滑力的计算25五、悬6、挑梁的受力计算25六、悬挑梁的整体稳定性计算27七、拉绳的受力计算27八、拉绳的强度计算27脚手架工程施工方案一、 编制依据主要依据施工图纸、规范和规程、施工组织设计及参考图书。二、 工程概况工程概况序号项目内容1工程名称2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6监督单位7施工单位8基本情况工期质量目标三、施工部署1、安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明现场”、“样板工地”的根本要求。为此项目经理部成立以生产副经理为组长的安全防护领导小组。2、设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，四层以下搭设落地式、四至三7、十三层、搭设悬挑式全高封闭的扣件式双排钢管脚手架。此架为一架三用，既用于主体结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。荷载按装修荷载考虑，要求三层同时作业，根据设计单位提供的顶板承载极限值，（活荷载5kN/M2、恒荷载6 kN/M2）要进行顶板承载验算。脚手架搭设采用双排双立杆。立杆距结构外沿0.35米,排距(横距)为1.1米,柱距为1.55米,大横杆步距为1.80米。四、施工准备劳动力配备工种人数任务架子工20负责架子搭设及拆除测量放线工2负责脚手架垂直度控制材料配备名称数量规格无缝钢管87600M483.5脚手板35M3厚5CM、宽2530CM密目安全网130001.8m6.0m水平安全网208、00直角扣件8000个旋转扣件4000个对接扣件6000个钢丝绳85根619、20卡具600个GD21镀锌铁丝4500M直径1.2机具配备名称数量备注架子扳手40把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手2把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链1把调整架子水平弯曲度六、构造要求及技术措施1、扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施1）立杆全楼脚手架采用双排双立杆，立杆顶端高出结构桅口上皮1.5米，双立杆应采用双管底座。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50CM；各接头中距主节点的距离不大于60CM。2）大横9、杆大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6M，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻搓头水平距离不小于50CM，各接头距立柱的距离不大于50CM。3）小横杆每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的误差应不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设12根小横杆，其最大间距不大于75CM，小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10CM；伸出里排大横杆距结构外边缘15CM，且长度不大于44C10、M。上下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。4）纵横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件默写在距底座下皮20CM处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。5）剪刀撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，有用通长剪刀撑沿架高连续布置。双立杆部位采用双杆通长剪刀撑，单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角4560之间。斜杆相交点在同一条直线上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15CM，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30CM内。11、剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100CM，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10CM。横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈之字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。6）脚手板脚手板采用松木，厚5CM、宽25CM30CM，的竹跳板，在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层，首层满铺一层脚手板，以上每隔六层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8CM处用直径1.2MM的镀锌铁丝箍绕212、3圈固定。当脚手板长度2M长度时，可采用两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15CM。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空档现象。7）连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.60M、水平间距为4.05M，连墙杆用483.5的钢管与脚手架建筑物的连接采用直角扣件。在结构每一外框架柱处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在顶板上两框架柱间中点处，距结构外皮1.5M处预埋钢筋（加工尺寸与悬挑架预埋件相同）用483.5的钢管与脚手架可靠拉结。在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。在建筑物的首层设置两道连墙杆。连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构装门面垂直，并尽量靠近主13、节点（距主节点的距离不大于30CM）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10CM。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。8）防护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8M3.5的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2M,并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6M处设首层平网，往上每隔5步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6M及1.2M处设有两道防护栏杆，底部侧面设18CM高的挡脚板。2、卸料平台从经济、实用的角度考虑，卸料平台设计为悬挑式型钢平台，两楼各制作2个，规格为5M4.5M1.5M（长宽高）悬挑长14、度为3米，平台上要设有限定荷载标牌，本工程卸料平台限重为1.5吨。主梁、次梁分别采用工字钢、槽钢，所有构件均为螺栓连接，即为铰接。防护栏采用483.5钢管，分别在高75CM、150CM处设立两道，并与四周工字钢焊接。四周工字钢外侧面及防护栏均刷红白相间的油漆标识，并满布密目安全网。平台每侧设两根19、20钢丝绳，每根绳设夹具不少于3个，钢丝绳与卸料平台钢管架接触处垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力。钢丝绳通过梁上侧模对拉螺栓孔拉接，但两根钢丝绳不得拉结于同一个对拉螺栓孔，并且预留的梁上预留的孔洞要保证能让上述钢丝绳穿过。平台底面设5CM厚的脚手板，满铺、铺牢、两端用8号镀锌铁丝捆紧，并在四周设1815、CM高的踢脚板。卸料平台自第3层开始设置，往上每层均要设置。3、脚手架安全出入口的构造1#楼出入口设在 NQ轴2/M-1-2 轴之间，2#楼出入口设在 2-5轴HG 轴之间，挑空两根立杆、跨越三步三跨，大小为4.5米5.4米（宽高）。出入口上再搭设防护棚,上铺双层脚手板.在出入口两侧的内外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于洞口12步,立柱用短管增设斜撑相互联系.上方悬空立梯形处增加两根斜杆,斜杆与各主节点相交处用扣件固定,洞口上方斜腹杆,并和旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上,旋转扣件中心线至主节点的距离在15CM内。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将16、斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接。七、脚手架的搭设及拆除施工工艺1、落地式钢管脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础承载实验、材料配备定位设置通长脚手板、钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙杆铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并在小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。在搭设首层脚手架的过程中，在四周每框架格内设一道斜17、支撑，拐角双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除，当脚手架操作高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。较差杆接长时，宜先立外排，后立内排。其余组件的搭设要求参见构造要求。2、悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺悬挑脚手架的搭设顺序为：水平挑杆纵向扫地杆立杆横向扫地杆其后的搭设顺序与落地架相同。3、卸料平台 的施工工艺卸料平台加工制作完毕经验收合格后方可吊装。吊装时先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升18、平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中平衡吊装至预定位置后,先将平台工字钢与预埋件固定后,再将钢丝绳固定,紧固螺母及钢丝绳卡子,完毕后方可松塔吊吊钩,卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用,卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。要求提升一次验收一次。4、脚手架的拆除工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆，脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）。不准分装门面拆架或在上下 下步同时进行拆架。做到一步一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀19、撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后拆连墙件。八、质量保证体系1、构配件允许偏差序号项目允许偏差检查工具1无缝钢管尺寸外径48MM-0.5游标卡尺无缝钢管壁厚3.5MM-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度（=1+2）0.50游标卡尺4立杆钢管20、弯曲3ML4M3ML4M1220钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5M302、脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项目技术要求允许偏差（MM）检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度-100下列脚手架允许水平偏差（MM）（检查工具：用经纬仪或吊线和卷尺）搭设中检查偏差的高度（M）总高度50M40M20MH=2H=10H=20H=30H=40H=507204060801007501003间距步距纵距横距-205020钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端-20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差-105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏21、差外伸500MM-50钢板尺3、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）120132005010九、安全施工技术措施1、材质及其使用的安全技术措施1）扣件的紧固程度应在4050Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100MM。3）钢管有严重锈22、蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭、禁止扣件、绳索、铁丝、塑料混用。5）严禁将外径48MM与51MM的钢管混合使用。2、脚手架搭设的安全技术措施1）脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。2）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。3）开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。4）脚手架及时与结构拉结或23、采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。5）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻边墙件以上两步。6）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。7）外脚手架的卸荷严格采用15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。3、脚手架上施工作业的安全技术措施1）结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。2）严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3KN/M2，确保较大安全储备。24、3）结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不得超过1层。4）当作业层高出其下连墙件3.60M以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。5）各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。6）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、脚手架拆除的安全技术措施1）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报清批准，进行技术交底后才准工作。2）架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、边墙杆及被拆架体各吊点、附件、25、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。3）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。4）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。5）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。7）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。8）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。9）所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。10）拆下的零配件要装入容器用塔吊料篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，26、双点起吊，严禁从高空抛掷。十、安全防护措施1、电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.8M高的开启式防护门，用12的螺纹钢筋、按水平间距30CM、竖向间距40CM焊制而成，并在防护门上要刷漆、上锁、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用25钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。2、结构临边防护措施在结构四周边线内50CM处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用483.5钢管，其高度不低于1.2M、立杆间距不大于2.5M、竖向第隔0.6M设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆27、挂职醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌，夜间设红色标志灯；临边四周1M范围内不准堆放材料及机具。3、楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从电梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2M高的护身栏，侧边底部设18CM高的挡脚板。4、防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通，接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度不小于1M，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用-40*4（mm）的镀锌扁钢，将立杆与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，28、与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50M设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3M）以免发生击穿事故。十一、文明施工要求 根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求按如下规定进行施工：1、进入施工29、现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7、脚手架验收合格后任何人30、不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。8、不准利用脚手架吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖运脚手架。9、不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。11、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。12、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结墙柱等问题要及时解决。13、要保证脚手架代本的整体性，不31、得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。14、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。16、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领、退料手续。17、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理，应随时整理、检查、按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。十二、稳定承载计算落地式脚手架承载计算1）脚手架特性参数双排脚手架搭设高度为 1217.1 米（含地下室）32、，（地下室4层）；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2）活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3）风荷载参数本工程地处湖北省武汉市，基本风压为0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型33、系数s 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5）地基参数地基土类型:岩石；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。 大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第34、条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)35、2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3）挠度验算最大挠度考虑为三36、跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.14315004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06105121900) = 1.593 mm；大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最37、大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1）荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05 = 1.728 kN； 小横杆计算简图2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.0038、6 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.7281.05/3 = 0.605 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.611106/5080=120.313 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03810504/(3842.06105121900) =39、 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1265.11050(310502-410502/9 ) /(722.06105 121900) = 2.07 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗40、滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+41、0.236)+1.41.575=2.582 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8025.00 = 3.920；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.371.5(1.05+0.3)/2 = 2.126 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.42、1571.5/2 = 0.788 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.525 = 0.188 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.021 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.051.52/2 = 3.15 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变43、化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3510.645 = 0.158 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.021+ 1.43.15= 12.836 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.021+ 0.851.43.15= 12.174 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =44、0.850 1.40.1581.5 1.82/10 = 0.091 kN.m；立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.836 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.845、9 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12836/(0.186489)=141.121 N/mm2；立杆稳定性计算 = 141.121 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.174 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 =46、 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12174/(0.186489)+91392.178/5080 = 151.838 N/mm2；立杆稳定性计算 = 151.838 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求最大搭设高度的计算 按规范条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计47、算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.101 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.8910-4205103-(1.23.101+1.43.15)/(1.20.125)=70.206 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 70.206 /(1+0.00170.206)=65.601 m；H= 65.601 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚48、手架单立杆搭设高度为25m，小于H，满足要求按规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.101 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.091 /(1.4 0.85) = 0.077 kN.m；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.23.101+0.851.4(3.15+049、.1864.891000.077/5.08)/(1.20.125)=63.697 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 63.697 /(1+0.00163.697)=59.883 m；H= 59.883 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为25m，小于H，满足要求连墙件的计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.158 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外50、变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.584 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.584 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 8.584 Nf = 95.51、133,连墙件的设计计算满足要求连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.584小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求 连墙件扣件连接示意图立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 160 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =48.696 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.174 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=48.696 fg=1652、0 kpa 。地基承载力满足要求悬挑脚手架计算书1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 12 米，（1-4层、4-10层、10-16层、16-22层、22-28层、28-屋面）；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(k53、N/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处湖北省武汉市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段54、长度1.5米，建筑物内锚固段长度 2.3 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值55、:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.52+0.100.981.52 =0.251 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M256、max= -0.100.1721.52-0.1170.981.52 =-0.297 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.251106,0.297106)/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1431557、004/(1002.06105121900)+0.9900.715004/(1002.06105121900) = 1.593 mm；大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.15858、 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.05 = 1.728 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.7281.05/3 = 0.605 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.61159、106/5080=120.313 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120.313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1265.11050(3105060、2-410502/9 ) /(722.06105 121900) = 2.07 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2.094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求 四、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水61、平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.02+0.236)+1.41.575=2.582 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求五、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为62、墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 712 cm4，截面抵抗矩W = 102 cm3，截面积A = 21.5 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.25.455 +1.43.15 = 10.956 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221.50.000178.5 = 0.203 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 63、14.79 kN； R2 = 7.9 kN； R3 = -0.009 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.662 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 1.662106 /( 1.05 102000 )+ 0103 / 2150 = 15.516 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 15.516 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求六、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.180 235 /( 1200140235) = 2.47由于b大于064、.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.956。经过计算得到最大应力 = 1.662106 /( 0.956102000 )= 17.044 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 17.044 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求 七、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=15.93 kN； 八、拉绳的强度计算 钢丝拉绳(支杆)的内力计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行65、计算，为RU=15.93 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取15.93kN，=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于18mm才能满足要求钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=15.93kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1592.9594/3.142125) 1/2 =13mm；