1、编号：SJHN.JZY-XX住宅小区高层建筑外综合脚手架施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目录第一节、工程概况7一、工程概况7二、施工要求7三、技术保证条件8第二节、编制依据9第三节、施工计划10一、材料与设备计划108、安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求：11二、劳动力计划12二、特种作业人员12第四节、施工工艺技术13一、 脚手架设计131、 架体与建筑物拉结必须使用刚性连墙件（杆）。14二、 工艺流程15三、施工方法151、悬挑梁定位152、悬挑梁宜采用钢筋拉环、U型螺栓进行锚固2、：163、特殊部位悬挑梁布置：174、钢丝绳卸荷191、立杆设置202、纵、横向水平杆213、剪刀撑设置224、脚手板、脚手片的铺设要求225、防护栏杆236、连墙件237、架体内封闭24四、检查验收254、验收时应具备下列文件257、脚手架使用期间的检查26第五节、施工安全保证措施27一、组织保障27二、技术措施28三、监测监控33第六节 应急救援预案35一、概况35二、机构设置35三、报警救援及其他联络电话35四、人员分工与职责36五、应急救援工作程序36六、应急救援方法36第七节、计算书39第一节、工程概况一、工程概况工程基本情况工程名称工程地点周边环境场地空阔，市政道路通畅建筑面积(m3、2)107911.959平方米建筑高度(m)10.0555.6基础形式天然基础及桩基础主体结构框架及框剪抗震等级6抗震设防烈度7度设防地上层数别墅3层，高层17-18层地下层数1标准层层高(m)3.0各责任主体名称序号项 目内 容1工程业主2勘察单位3设计单位4监理单位5施工单位脚手架设计范围 本方案主要针对23-31号楼共9栋外综合脚手架进行专项设计，该9栋高层建筑最大建筑高度55.6m，以23-26、30-31号楼为例，计划采用工字钢分两次悬挑支撑脚手架，第一次悬挑层在二层标高4.3m处，悬挑高度范围为4.3m43.3m，设计总高39m，在标高24.3m进行一次软卸荷；第二次悬挑层在43.4、3m，悬挑高度范围为43.358.3m（包含伸出屋面防护栏杆），总高度15m。二、施工要求1、脚手架、悬挑主梁的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。2、确保脚手架、悬挑主梁在使用周期内安全、稳定、牢靠。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、脚手架、悬挑主梁在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。三、技术保证条件1、安全网络2、脚手架、悬挑主梁的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据1、建筑施工脚手架实用手册2、建筑地基基础设计规范GB50007-20113、建筑结构荷载规范GB50009-20124、混凝土结构5、设计规范GB50010-20105、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工安全检查标准JGJ59-20117、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-918、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119、危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号文)10、建设工程安全生产管理条例国务院令第393号11、本工程设计图纸12、本工程施工组织设计第三节、施工计划一、材料与设备计划1、悬挑梁采用型钢制作，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700或低合金高强度结构钢GB/T1591中的规定。2、联梁承受立杆荷载，固结点应当连接稳定、可靠，所使用的钢材必须6、表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。3、用于固定悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。4、脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材7、质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸室温拉伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定，应涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。5、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用8、。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。6、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。7、脚手板(1)脚手板可用钢、木、竹材料制作、单块脚手板的质量不大于30kg；(2)冲压钢脚手板的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。新脚手板应有产品质量合格证，尺寸偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定，且不得有裂纹、开焊与硬弯。新9、旧脚手板均应涂防锈漆，应有防滑措施；8、安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求：(1)网目密度不低于2000目/100c；(2)网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；(3)网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；(4)一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固；(5)不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；(6)阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；(7)做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上；(8)颜色应满足环境效果要求，选用绿色；9、连墙件材料10、采用钢管或型钢制作，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB/T700中Q235级钢或低合金高强度结构钢GB/T1591中Q345级钢的规定。10、可调底座的底板和可调托座托板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于5mm，允许尺寸偏差应为0.2mm，承力面钢板长度和宽度均不应小于150mm；承力面钢板和丝杆应采用环焊，并应设置加劲片或加劲拱度；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。11、可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于6扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。主要材料参数表【多排悬挑架主梁验算】名称规格用途单位总需用量备注钢丝绳61916mm上11、拉杆件米4000采购工字钢6m16号悬挑主梁根2000采购【型钢悬挑脚手架(阳角)】名称规格用途单位总需用量备注钢丝绳61916mm上拉杆件米600采购工字钢6m16号悬挑主梁根200采购【搁置主梁】名称规格用途单位总需用量备注钢丝绳61916mm上拉杆件米500采购工字钢6m16号悬挑主梁根500采购【扣件式脚手架】名称规格用途单位总需用量备注钢管6m48.3mm3.6mm纵向水平杆、立杆、剪刀撑根6000租赁1.5m48.3mm3.6mm横向水平杆、连墙件根8000租赁木脚手板3000mm200mm50mm脚手板与基础垫板块100000租赁扣件各杆件的连接个30000租赁安全网6m1.5m12、2000目防坠张25000采购二、劳动力计划 一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 （项目经理）组长，负责协调指挥工作；（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；（安全员）组员，负责现场安全检查工作；（架子工班长）组员，负责现场具体施工；二、特种作业人员1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定13、本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。2、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。劳动力安排表：序号工总人数备注序号工总人数备注1架子工36主体2焊工43普工6清理4刷漆工3防锈5机械操作工4第四节、施工工艺技术一、 脚手架设计（1）立杆立杆纵距1.5m、横距0.8m，步距1.8m,内立杆距离建筑外侧0.25m。（2）纵横水平杆1）、纵向水平杆宜采用对接扣件连接。如采用搭接连接时，搭接长度不小于1M，并用三个旋转扣件扣紧。2）、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不小于3步距。3）、连接接头应交错布置，两14、根相邻纵向水平杆的接头不能设置在同步或同跨内；不同跨或不同步两相邻接头在水平方向错开的距离不小于500。4）、各接头中心至最近主节点的距离不大于纵跨的1/3。5）、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧，且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150，靠墙一端的外伸长度A大于0.04L，不大于500。6）、作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的1/2（即750）。7）、横向水平杆两端均采用直角扣固定在纵向水平杆上。（3）扫地杆扫地杆离支撑面200mm，与立杆扣接。（4）剪刀撑斜杆与水平地面或楼层面夹角4560沿脚手架两端和转角处起，15、剪刀撑应沿架高连续布置。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆上，斜杆的接长全部采用搭接，搭接长度不应小于1M（5）脚手板1) 首层隔离层和施工操作层必须满铺脚手板，做到严密、牢固、铺平、铺稳，不得有超过50的间隙。本工程采用木脚手板。2) 严禁留探头板。3) 木脚手板应设置在横向水平杆上，当脚手板长度小于2M时，可用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端可靠固定，严禁倾翻。脚手板的铺设采用对接平铺和搭接铺设。对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130-150且两块脚手板外伸长度的和不大于30。搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200，其伸出横向16、水平杆的长度不应小于100。4) 作业层端部脚手板探头长度为150其板长两端均应与支承杆可靠地固定。（6）防护设施1) 架体外立杆内侧从底至顶连续设置密目式安全网，实行全封闭。密目式安全网应紧随架体搭设高度及时满挂。密目式安全网必须经试验合格，获得合格证明才能使用。2) 操作层外侧设置两道扶手栏杆，高度分别为1.2M和0.6M。 （7）连墙件1、 架体与建筑物拉结必须使用刚性连墙件（杆）。2、 本工程采用短钢管连墙件，将短钢管预埋在现浇砼外框梁、墙、柱中、再用扣件与架体连接。3、 连墙件标准层采用每楼层两跨型式设置，首层和顶层采用每楼层一跨设置。4、 连墙件中的连墙杆宜呈水平设置。当不能水平设17、置时，与脚手架连接的一端应下斜连接。5、 结构层预埋连墙杆，沿楼层框架周边设置，水平间距3.0M点。使脚手架形成封闭状。 （9）工字钢支撑脚手架主工字钢采用I16,需设置联带梁处连梁采用I14工字钢，主工字钢纵向间距1500，悬挑长度具体见各栋工字钢平面布置图，工字钢与主体结构连接有两种形式，一是平铺在楼板上，锚固长度等于1.25倍的悬挑长度，二是焊接在剪力墙或柱体上，焊件埋入深度为100mm，联梁与主梁之间焊接牢固。（10） 钢丝绳 采用619钢丝绳，钢丝绳直径有3种，根据本方案的计算书，一般主梁采用直径16mm钢丝绳，阳角处主梁采用20mm钢丝绳，其他受力较大处采用21.5mm钢丝绳，一杆18、一设，钢丝绳下吊点设置在脚手架主节点处，上吊点设置在上层楼面框架梁上，具体尺寸详见平面图。二、 工艺流程【多排悬挑架主梁验算】预埋件设置安装悬挑主梁悬挑主梁上下支撑杆件设置【型钢悬挑脚手架(阳角)】预埋件设置安装悬挑主梁悬挑主梁上下支撑杆件设置【搁置主梁】预埋件设置安装主梁主梁上下支撑杆件设置联梁【扣件式脚手架】场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆横向水平杆纵向水平杆(格栅) 设置卸荷钢丝绳立杆横向水平杆纵向水平杆(格栅)剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网【型钢悬挑脚手架(扣件式)】预埋件设置安装悬挑主梁悬挑主梁上下支撑杆件设置立杆定位点设19、置纵向扫地杆立杆横向扫地杆横向水平杆纵向水平杆(格栅) 设置卸荷钢丝绳立杆横向水平杆纵向水平杆(格栅)剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。三、施工方法1、悬挑梁定位定距定位，放样悬挑梁位置并做好标记。悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，悬挑长度应按设计确定。普通主梁悬挑时，立杆直接支承在悬挑梁上，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同；联梁悬挑时，立杆支承在纵向钢梁上，纵向钢梁支承在悬挑梁上，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距成倍数关系。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向联粱上焊接150-20020、mm、外径40mm的钢管或外径25mm的钢筋，立杆套在其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。脚手架立杆与挑架的连接图2、悬挑梁宜采用钢筋拉环、U型螺栓进行锚固：(1)钢筋拉环、U型螺栓预埋位置宜为悬挑梁尾端向里30处；(2)钢筋预埋至砼板、砼梁底部，每侧平直段不小于0.6米；(3)U型螺栓预埋至砼板、砼梁底部，2根1.5米长直径18二级钢筋放置U型筋上部；(4)钢筋拉环、U型螺栓与悬挑梁间隙用木楔楔紧；(5)锚固处楼板上应预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩的受力钢筋，否则应采取支顶卸载措施；压环钢筋、锚固螺栓构造3、特殊部位悬挑梁布置：(1)悬挑结构部位：悬挑梁支承点应设置在结构梁上，不得21、设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施；悬挑结构处的悬挑梁布置(2)建筑结构阳角部位：悬挑梁宜扇形布置，如果阳角处悬挑梁交汇，无法保证伸入端长度，在交汇处采用两侧悬挑梁与阳角处悬挑梁焊接，上下各增设-20020010mm钢板，所有接触点必须满焊，焊脚高度不得小于8mm，且不得有气孔、夹渣、漏焊等现象；如果结构阳角部位钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施；阳角处的悬挑梁布置1阳角处的悬挑梁布置2阳角处的悬挑梁布置34、钢丝绳卸荷(1) 梁板内的受拉锚环，必须在混凝土达到设计强度的75%以上方可受力使用。(2) 拉钩、吊环一定要采用圆钢制作，不允许用螺纹钢筋。(3) 派工22、人扎接上部拉环的钢丝绳，至少采用3个卡头扎紧，钢丝绳扎头螺丝全要拧紧，不允许松动。(4) 对整个架体进行安全检查，发现钢丝绳松动、锈蚀或焊缝脱焊等情况时要立即进行修复，合格后方可继续使用。钢丝绳绳卡做法【扣件式脚手架】 【型钢悬挑脚手架(扣件式)】 1、立杆设置(1)立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。(2)每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应23、采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。(3)当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。(5)开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。(6)立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。立杆对接接头布置纵、横向扫地杆构造2、纵、横向水平杆(1) 纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设24、置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。(2) 立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。纵向水平杆对接接头布置3、剪刀撑设置(1)脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；(2)每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。(3)剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，采用搭接连接时，搭接长度不小于1m，应采用不25、少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。剪刀撑（立杆）搭接构造(4)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。4、脚手板、脚手片的铺设要求(1) 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设脚手板，内外立杆间应满铺脚手板，无探头板。将脚手板两端与水平杆可靠固定，严防倾翻。(2) 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3) 脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 26、脚手板对接 脚手板搭接脚手板对接、搭接构造(4)在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；5、防护栏杆(1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆内侧。(2) 选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3) 脚手架外侧施工作业层必须在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板，栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。 (4) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板。(5) 脚手架上门洞、出入口构造示意图：6、连墙件(1) 脚手架与建27、筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。拉结点在转角范围内和顶部处加密。(2)连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接；(3)连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；(4)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架纵横向水平杆接点处。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；(5)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠；(6)当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施。当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件并用旋转扣件固定在28、脚脚手架上，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。(7) 连墙件构造示意图：1-垫木；2-短钢管；3-直角扣件；4-横向水平杆；5-附加钢管脚手架刚性连墙件构造示意图7、架体内封闭(1)脚手架的架体内立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。(2)脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层以下脚手架每隔10m以及底部用双层网兜进行封闭。四、检查验收1、脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的应及时清除出场6、 构29、配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；7、 构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；8、 当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。2、脚手架下列阶段进行检查与验收，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用:(1) 基础完工后及脚手架搭设前；(2) 作业层上施加荷载前；(3) 每搭设完两层后；(4) 达到设计高度后；(5) 遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后；(6) 停用超过一个月。3、架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。4、验收时应具备下列文件2_ 根据编制依据30、相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；3_ 专项施工方案及变更文件；4_ 安全技术交底文件；5_ 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；6_ 脚手架工程的施工记录及质量检查记录；7_ 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；8_ 脚手架工程的施工验收报告。5、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠，钢丝绳是否松动、断股等；(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3)地基是否积水，底座是否松动；(4)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合31、要求；立杆是否悬空；(5)垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格；(6)搭设脚手架时，应有保证安全上下的爬梯或斜道，严禁攀登架体上下。(7)扣件螺栓是否松动；(8)架体是否超载；(9)悬挑脚手架的悬挑支承结构及与建筑物的连接固定应符合设计和相应规范的规定，锚固装置是否松动、脱落。6、脚手架检查验收严格按照建筑施工安全检查标准JGJ59的检查评分表进行。7、脚手架使用期间的检查(1)脚手架使用期间必须设专人经常检查，当其从安全维护架转换为装饰施工时，必须及时进行检查，符合要求后，必须经过项目技术负责人（项目经理）签字批准，才能使用。(2)检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后，方准许继续使用32、。8、脚手架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。9、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。10、施工人员必须严格执行建设工程施工安全技术操作规程。第五节、施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系二、技术措施脚手架搭设技术措施扣件式脚手架/型钢悬挑脚手架(扣件式)1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步；如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定措施与建筑结构拉结。2、每搭完一步脚手架后，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011表8.2.33、4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。3、立杆搭设应符合下列规定：(1) 相邻立杆的对接连接应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.3.6条的规定；(2) 脚手架开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；(3) 当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。4、脚手架纵向水平杆的搭设应符合下列规定：(4) 脚手架纵向水平杆应随立杆按步搭设，并应采用直角扣件与立杆固定；(5) 纵向水平杆的搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.2.1条的规34、定；(6) 在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈设置，并应用直角扣件与内外角部立杆固定。5、脚手架横向水平杆搭设应符合下列规定：(7) 搭设横向水平杆应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.2.2条的构造规定；(8) 双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm；(9) 单排脚手架的横向水平杆不应设置在下列部位：1) 设计上不允许留脚手眼的部位；2) 过梁上与过梁两端成60角的三角形范围内及过梁净跨度1/2的高度范围内；3) 宽度小于1m的窗间墙；4) 梁或梁垫下及其两侧各500mm的范围内；5) 砖砌体的门窗洞口两侧200mm和转角35、处450mm的范围内；其他砌体的门窗洞口两侧300mm和转角处600mm的范围内；6) 墙体厚度小于或等于180mm；7) 独立或附墙砖柱，空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体；8) 砌筑砂浆强度等级小于或M2.5的砖墙。6、脚手架纵向、横向扫地杆搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.3.2条、第6.3.3条的规定。7、脚手架连墙件安装应符合下列规定：(10) 连墙件的安装应随脚手架搭设同步进行，不得滞后安装；(11) 当单、双排脚手架施工操作层高出相邻连墙件以上两步时，应采取确保脚手架稳定的临时拉结措施，直到上一层连墙件安装完毕后再根据情况拆除。8、脚手架剪刀撑与36、双排脚手架横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞后安装。9、脚手架门洞搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.5节的造规定。10、扣件安装应符合下列规定：(12) 扣件规格必须与钢管外径相同；(13) 螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm；(14) 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；(15) 对接扣件开口应朝上或朝内；(16) 各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。11、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：3) 栏杆和挡脚板均应37、搭设在外立杆的内侧；4) 上栏杆上皮高度应为1.2m；5) 挡脚板高度不应小于180mm；6) 中栏杆应居中设置。12、脚手板的铺设应符合下列规定：（11） 脚手架应铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于150mm；（12） 采用对接或搭接时均应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.2.4条的规定；脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；（13） 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应用镀锌钢丝固定在横向水平杆上，防止滑动。13、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通纵向水平杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。14、外脚手架不得搭设在距离38、外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。15、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。16、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。17、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。18、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。19、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。20、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。21、严格控制施工荷载，脚手39、板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。22、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。多排悬挑主梁/阳角型钢悬挑脚手架1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通纵向水平杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板40、，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。脚手架拆除技术措施1、拆架前:（14） 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；（15） 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；（141、6） 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；（17） 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第6.4.4条、第6.6.4条、第6.6.5条设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进42、行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下43、的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的构配件应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。13、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。14、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。安全管理1、搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB544、036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；2、搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护措施；5、当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；6、夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业；7、脚手架的安全检查与维护，应按相应安全技术规范进行；8、脚手板应铺设牢靠、严实，并45、应用安全网双层兜底，施工层以下每隔10m应用安全网封闭；单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。9、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横向水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；10、当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施；11、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；12、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；13、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005的46、有关规定执行；14、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。日常维护管理要求1、使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；2、弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；3、做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后47、，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每24年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用35年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；4、搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；5、脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；6、健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较48、普遍采用的管理办法有两种a) 由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；b) 由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。三、监测监控1、监测控制：采用经纬仪、水准仪、卷尺对架体进行监测，主要监测支架的沉降、位移和变形。2、监测点设置：观测点设置在立杆1.2m标高处，用“+”字标出对比点，固定观测标准点在坚固基础上设置，宜采用钢钉或钢筋头在砼中预埋，柱或砼墙边监测点直接在浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。监测点49、设置间距不超过20m。3、监测措施：架体搭设、使用直至完全拆除过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C3精密水准仪22”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪3千米往返3mm红外线水准仪5激光垂直仪DZJ21h/40000对讲机15卷尺5m10检测板手305、监测说明(1) 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；(2) 日常检查、巡查重点部位如下：1) 杆件的设置和连接，扫地杆、连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架50、体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 架体与杆件是否有变形现象；7) 地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求；8) 卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象；6、监测频率(1)架体搭设期间，一般监测频率不超过35天/次；架体使用期间，一般监测频率不超过1015天/次,要求监测直至脚手架完全拆除。(2)架体顶端水平位移预警值25mm，垂直度变化预警值20mm或沉降预警值20mm。(3)监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。7、扣件式钢管脚手架搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值可参考下表格式列出：扣51、件式钢管脚手架搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值如下：序号项目搭设允许 偏差（mm）变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4m0.8512=10.2kN 满足要求！【计算书二】平铺多排（4根）悬挑架主梁验算计算书 一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2700梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点52、的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉9503000850是2上拉175030001650是3上拉235030002250是4上拉315030003050是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)19.5310950150029.53101750150039.53102350150049.531031501500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix53、(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 荷载标准值： q=gk=0.205=0.2kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.53/1=9.53kN 第2排：F2=F2/nz=9.53/1=9.53kN 第3排：F3=F3/nz=9.53/1=9.53kN 第4排：F4=F4/nz=9.53/1=9.53kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=10/1=10kN 54、第2排：F2=F2/nz=10/1=10kN 第3排：F3=F3/nz=10/1=10kN 第4排：F4=F4/nz=10/1=10kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=0.18106/141000=1.27N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.41000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.48N/mm2 max=0.48N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.03mm=2lx/400=23300/40055、=16.5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.27kN,R2=0.74kN,R3=9.93kN,R4=10.26kN,R5=10.17kN,R6=10.13kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)15.5钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=a56、rctan(3000/850)=74.18 2=arctanL1/L2=arctan(3000/1650)=61.19 3=arctanL1/L2=arctan(3000/2250)=53.13 4=arctanL1/L2=arctan(3000/3050)=44.53 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=19.93=9.93kN RS2=nzR4=110.26=10.26kN RS3=nzR5=110.17=10.17kN RS4=nzR6=110.13=10.13kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=9.93/tan74.18=2.81kN NSZ2=RS2/tan2=10.2657、/tan61.19=5.64kN NSZ3=RS3/tan3=10.17/tan53.13=7.62kN NSZ4=RS4/tan4=10.13/tan44.53=10.3kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=9.93/sin74.18=10.32kN NS2=RS2/sin2=10.26/sin61.19=11.71kN NS3=RS3/sin3=10.17/sin53.13=12.71kN NS4=RS4/sin4=10.13/sin44.53=14.44kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=14.44kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年58、7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=138.5kN Fg= Fg/k=0.85138.5/6=19.62kNNS=14.44kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66719.62/(215.19)=2个n=3个 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=219.62103/(202)=31.23N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=14.4459、103/(10100)=14.44N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1+NSZ2+NSZ3+NSZ4)/nz=(2.81+5.64+7.62+10.3)/1=26.38kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.18106/(1.05141103)+26.38103/2610=11.32N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB500160、7-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=0.18106/(0.93141103)=1.37N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2700梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。【计算书三】焊接多排（4根）悬挑架主梁验算计算书焊接工字钢最大悬挑长度3200mm，工字钢上支撑4根立杆。从内立杆61、到外立杆，轴力依次编号为F1、F2、F3、F4。根据计算书一知：F1=F2=F3=F4=7.62KN 一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)800主梁与建筑物连接方式焊接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100梁/楼板混凝土强度等级C25主梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw(N/mm2)125主梁对接焊缝的抗拉强度设计值ftw(N/mm2)185 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉9503000850是2上拉17503062、001650是3上拉235030002250是4上拉320030003100是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)19.531095080029.5310175080039.5310235080049.53103200800 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm63、2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 荷载标准值： q=gk=0.205=0.2kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.53/1=9.53kN 第2排：F2=F2/nz=9.53/1=9.53kN 第3排：F3=F3/nz=9.53/1=9.53kN 第4排：F4=F4/nz=9.53/1=9.53kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=10/1=10kN 第2排：F2=F2/nz=10/1=10kN 第3排：F3=F3/nz=10/1=10kN 第4排：F4=F4/nz=10/164、=10kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=0.02106/141000=0.14N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.121000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.15N/mm2 max=0.15N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0mm=2lx/400=23300/400=16.5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.12kN,R2=10.23kN,R3=10.15kN,R4=10.21kN65、,R5=10.11kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)15.5钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/850)=74.18 2=arctan66、L1/L2=arctan(3000/1650)=61.19 3=arctanL1/L2=arctan(3000/2250)=53.13 4=arctanL1/L2=arctan(3000/3100)=44.06 上拉杆件支座力： RS1=nzR2=110.23=10.23kN RS2=nzR3=110.15=10.15kN RS3=nzR4=110.21=10.21kN RS4=nzR5=110.11=10.11kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=10.23/tan74.18=2.9kN NSZ2=RS2/tan2=10.15/tan61.19=5.58kN NSZ3=RS3/ta67、n3=10.21/tan53.13=7.66kN NSZ4=RS4/tan4=10.11/tan44.06=10.45kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=10.23/sin74.18=10.63kN NS2=RS2/sin2=10.15/sin61.19=11.58kN NS3=RS3/sin3=10.21/sin53.13=12.76kN NS4=RS4/sin4=10.11/sin44.06=14.54kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=14.54kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳68、破断拉力总和：Fg=138.5kN Fg= Fg/k=0.85138.5/6=19.62kNNS=14.54kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66719.62/(215.19)=2个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=19.62103/(142/4)=127.46N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=219.62103/(202)=31.23N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合69、要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=14.54103/(10100)=14.54N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1+NSZ2+NSZ3+NSZ4)/nz=(2.9+5.58+7.66+10.45)/1=26.59kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.02106/(1.05141103)+26.59103/2610=10.32N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析：70、 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=0.02106/(0.93141103)=0.15N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式焊接梁/楼板混凝土强度等级C25主梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw(N/mm2)125主梁对接焊缝的抗拉强度设计值ftw(N/mm2)185 主梁焊接支座处的弯矩值：M=0.02kNm 主梁焊接支座处的剪力值：V=0.12kN 承载71、部分面积对中和轴的面积矩：S1=bt(h-t)/2=889.9(160-9.9)/2=65383.56mm3 腹板与翼缘板交接处焊缝正应力： =Mh0/(Wh)=0.02106140.2/(141103160)=0.12N/mm2ftw=185N/mm2 符合要求！ 腹板与翼缘板交接处焊缝剪应力： =VS1/(Id)=0.1210365383.56/(11301046)=0.12N/mm2fvw=125N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： (2+32)0.5=(0.122+30.122)0.5=0.24N/mm21.1ftw=1.1185=203.5N/mm2 符合要求！【计算书四】普通工字72、钢TLa安全验算 架体验算 一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483.5脚手架搭设高度H(m)39脚手架沿纵向搭设长度L(m)243立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.25双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式6步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式673、跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广东东莞市安全网设置全封闭风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.59，0.5 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.038+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.038+0.30.8/(2+1)+174、.430.8/(2+1)=1.26kN/m 正常使用极限状态 q=(0.038+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.038+0.30.8/(2+1)+30.8/(2+1)=0.92kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.261.52=0.28kNm =Mmax/W=0.28106/5080=55.9N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.9215004/(100206000121900)=1.253mm max1.253mmminla/150，10min1500/175、50，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.261.5=2.08kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.921.5=1.52kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.08kN q=1.20.038=0.046kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.52kN q=0.038kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.55106/5080=108.88N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) 76、max1.101mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.1kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.08/2=1.04kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=2.1kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架搭设高度H39脚手架钢管类型483.5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.77、038/h)H=(0.12+1.52/20.038/1.8)39=5.93kN 单内立杆：NG1k=5.93kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/6/2=(39/1.8+1)1.50.80.31/6/2=0.68kN 1/6表示脚手板6步1设 单内立杆：NG2k1=0.68kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/6=(39/1.8+1)1.50.171/6=0.96kN 1/6表示挡脚板6步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.78、539=0.58kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.68+0.96+0.58=2.23kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.68kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(13)/2=1.8kN 内立杆：NQ1k=1.8kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(5.93+2.23)+ 0.91.41.8=12.06kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(5.93+0.68)79、+ 0.91.41.8=10.2kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3吊环设置共用卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数N1 第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)12019325010501.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(380、000/250)=85.24 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1050)=70.71 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.510.219/391.5/1.5=5.96kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.512.0619/391.5/1.5=7.05kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=5.96/sin85.24=5.98kN T2=P2/sin2=7.05/sin70.71=7.47kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=7.47kN 绳夹数量：n=1.667Fg/81、(2T)=1.6677.47/(215.19)=1个n=3个 满足要求！ Pg=kFg/=67.47/0.85=52.71kN 钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(52.71/0.5)1/2=10.27mm 吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=47.47103/(65)1/2=13mm 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径10.27mm，必须拉紧至7.47kN，吊环最小直径为13mm。 八、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H39立杆计算长度系数1.5立杆截82、面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)489连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.8=170.89210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.8=197.37 查规范表A得，=0.186 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k+NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx83、顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(5.93+2.23+1.8)(20+(1-0.8)(20-20)+max6，(1-0.8)19)/39=6.64kN 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(5.93+2.23)+1.41.8)(20+(1-0.8)(20-20)+max6，(1-0.8)19)/39=8.21kN =N/(A)=8205.07/(0.186489)=90.21N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准84、值N=(NG1k+NG2k+NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(5.93+2.23+1.8)(20+(1-0.8)(20-20)+max6，(1-0.8)19)/39=6.64kN 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(5.93+2.23)+0.91.41.8)(20+(1-0.8)(20-20)+max6，(1-0.8)19)/39=8.04kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.9185、.40.51.51.82/10=0.31kNm =N/(A)+ Mw/W=8037.07/(0.186489)+306180/5080=148.64N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.5921.821.5=6.92kN 长细比=l0/i=600/186、5.8=37.97，查规范表得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(8.92+3)103/(0.9489)=27N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6.92+3=9.92kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1900主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2375梁/楼板混凝土强度等级87、C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉3503000250是2上拉115030001050是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)16.648.21350150026.648.2111501500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗88、矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 荷载标准值： q=gk=0.205=0.2kN/m 第1排：F1=F1/nz=6.64/1=6.64kN 第2排：F2=F2/nz=6.64/1=6.64kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.21/1=8.21kN 第2排：F2=F2/nz=8.21/1=8.21kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=0.16106/14189、000=1.12N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.61000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.71N/mm2 max=0.71N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.02mm=2lx/250=21900/250=15.2mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.23kN,R2=0.97kN,R3=7.66kN,R4=8.63kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(m90、m)15.5钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/250)=85.24 2=arctanL1/L2=arctan(3000/1050)=70.71 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=17.66=7.91、66kN RS2=nzR4=18.63=8.63kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=7.66/tan85.24=0.64kN NSZ2=RS2/tan2=8.63/tan70.71=3.02kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=7.66/sin85.24=7.68kN NS2=RS2/sin2=8.63/sin70.71=9.15kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=9.15kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=138.5kN Fg= Fg/k=0.85138.92、5/6=19.62kNNS=9.15kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66719.62/(215.19)=2个n=3个 符合要求！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=19.62103/(142/4)=127.46N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=219.62103/(202)=31.23N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=993、.15103/(10100)=9.15N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1+NSZ2)/nz=(0.64+3.02)/1=3.66kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.16106/(1.05141103)+3.66103/2610=2.47N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.694、，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=0.16106/(0.93141103)=1.2N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2375梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。 【计算书五】焊接多排（3根）悬挑架主梁验算计算书焊接工字钢最大悬挑长度1800mm，工字钢上支撑3根立杆。从内立杆到外立杆，轴力依次编号为F1、F2、F3。95、根据计算书一知：F1=9.53KN，F2=9.531.5=14.29KN，F3=9.53+9.531.85/2.9+9.530.8/2.9=18.23KN 一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式焊接主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1900主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100梁/楼板混凝土强度等级C30主梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw(N/mm2)125主梁对接焊缝的抗拉强度设计值ftw(N/mm2)185 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是96、否参与计算1上拉3503000250是2上拉115030001050是3上拉175030001650是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)19.53103501500214.291511501500318.231917501500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N97、/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 荷载标准值： q=gk=0.205=0.2kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.53/1=9.53kN 第2排：F2=F2/nz=14.29/1=14.29kN 第3排：F3=F3/nz=18.23/1=18.23kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=10/1=10kN 第2排：F2=F2/nz=15/1=15kN 第3排：F3=F3/nz=19/1=19kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=0.01106/1498、1000=0.09N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.11000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.12N/mm2 max=0.12N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0mm=2lx/400=21900/400=9.5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.01kN,R2=10.18kN,R3=15.19kN,R4=19.1kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm99、)17钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/250)=85.24 2=arctanL1/L2=arctan(3000/1050)=70.71 3=arctanL1/L2=arctan(3000/1650)=61.19 上拉杆件支座力： RS1=nzR2=110.18=10.18kN RS100、2=nzR3=115.19=15.19kN RS3=nzR4=119.1=19.1kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=10.18/tan85.24=0.85kN NSZ2=RS2/tan2=15.19/tan70.71=5.32kN NSZ3=RS3/tan3=19.1/tan61.19=10.5kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=10.18/sin85.24=10.21kN NS2=RS2/sin2=15.19/sin70.71=16.1kN NS3=RS3/sin3=19.1/sin61.19=21.79kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=21101、.79kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=167.5kN Fg= Fg/k=0.85167.5/6=23.73kNNS=21.79kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66723.73/(215.19)=2个n=3个 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=223.73103/(202)=37.77N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(102、主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=21.79103/(10100)=21.79N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1+NSZ2+NSZ3)/nz=(0.85+5.32+10.5)/1=16.67kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.01106/(1.05141103)+16.67103/2610=6.47N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳103、定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=0.01106/(0.93141103)=0.1N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式焊接梁/楼板混凝土强度等级C30主梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw(N/mm2)125主梁对接焊缝的抗拉强度设计值ftw(N/mm2)185 主梁焊接支座处的弯矩值：M=0kNm 主梁焊接支座处的剪力值：V=0.01kN 承载部分面积对中和轴的面积矩：S1=bt(h-t)104、/2=889.9(160-9.9)/2=65383.56mm3 腹板与翼缘板交接处焊缝正应力： =Mh0/(Wh)=0106140.2/(141103160)=0.01N/mm2ftw=185N/mm2 符合要求！ 腹板与翼缘板交接处焊缝剪应力： =VS1/(Id)=0.0110365383.56/(11301046)=0.01N/mm2fvw=125N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： (2+32)0.5=(0.012+30.012)0.5=0.02N/mm21.1ftw=1.1185=203.5N/mm2 符合要求！【计算书六】阳角悬挑主梁验算计算书焊接工字钢最大悬挑长度2546mm，工105、字钢上支撑2根立杆。从内立杆到外立杆，轴力依次编号为F1、F2。根据计算书一知：F1=9.53+9.533/3.8+9.532.3/3.8+9.532.1/2.9+9.531.05/2.9=31.36KNF2=9.532=19.06KN。取F=32KN。一、参数信息 1、荷载参数脚手架联梁传递支座力F(kN)32 2、阳角型钢构造参数型钢支撑形式两根钢丝拉绳立杆横向间距或排距Lb(m)0.8内排架距离墙长度a(m)0.85阳角型钢长度L(m)2.546点M到Q点的距离D1(m)3O点到Q点的距离D2(m)0.2支点P到建筑物角点O的距离D3(m)2.333 3、阳角型钢材料参数型钢型号16号工106、字钢钢丝绳规格型号619 二、阳角型钢计算 水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。 型钢截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W =141cm3，截面积A =26.1cm2。平面图侧面图 1、型钢受力计算 脚手架联梁传递支座力F=32kN; 水平钢梁自重荷载 q=1.220.59.810-3=0.241 kN/m 经过连续梁的计算得到 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 型钢支点的支撑力为RA=42.995kN; 型钢固接处的支撑力为RB=21.62kN; 型钢最大弯矩 Mmax=13.993kNm; 图中距离|MP|=(D1D1+D2D2+D3D3+1.414D2D107、3)1/2=(33+0.20.2+2.3332.333+1.41420.22.333)1/2=3.89m 图中角度 MPQ=arcsin(3.000/3.891)=50.438 图中角度 OPQ=arctan(0.7070.200 /(2.333 + 0.707 0.200)=3.271 每根钢丝绳的拉力 T=42.995/2/sin(50.438)=27.885kN 水平型钢的轴向力 N=227.885cos(50.438)cos(4.9)=35.39kN 型钢最大应力计算值 = Mmax/(1.05W)+N/A=13.993106/(1.05141103)+35.39103/(26.110108、2)=108.075N/mm2 型钢的最大应力计算值 = 108.075 N/mm2 f=215 N/mm2，满足要求！ 2、型钢整体稳定性计算 水平型钢采用16号工字钢 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2 由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)，得到 b。 经过计算得到最大应力 =Mmax/(bWx)=13.99106/( 0.929141103)= 106.826 N/mm2 型钢的最大应力计算值 = 106.826 N/mm2 f=215 N/mm2，满足要求！ 3、拉绳强度计算 钢丝拉绳(斜拉109、杆)的轴力为27.885kN； 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： Fg=Fg/K 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数，取6。 计算中Fg取27.885kN，=0.85,K=6，得到：d=19.8mm。选择619钢丝绳,最小直径必须大于20mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 =N/A f 其中 f 为吊环抗拉强度，取f=65.00110、N/mm2，每个吊环按照两个截面计算; 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径:D=(2T /f/)0.5 =(227.885103/65/3.142) 1/2 =17mm； 4、型钢与建筑物连接的计算 水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 =N/A f=F/A (2+3f2)1/2 1.1ft 其中 N - 对接焊缝轴向力,N=35.39kN; F - 对接焊缝切向力，F=21.62kN； A - 水平钢梁满焊的截面积，A=26.1cm2； fc - 对接焊缝的抗压强度，fc=215N/mm2； ft - 对接焊缝的抗拉111、强度，ft=185N/mm2； fv - 对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2； 经过计算得到焊缝正应力= N/A =35.390103/(26.100102)=13.559N/mm2； 焊缝剪应力f=F/A =21.620103/(26.100102)=8.283N/mm2； 对接焊缝的折算应力(13.55913.559+38.2838.283)0.5=19.741N/mm2； 对接焊缝的正应力=13.559N/mm2小于焊缝的抗压强度215.000N/mm2，满足要求； 对接焊缝的剪应力f =8.283N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000N/mm2，满足要求； 对接焊缝的折算应112、力19.741N/mm2小于1.1ft =203.500N/mm2，满足要求！ 【计算书七】型钢悬挑脚手架联梁安全验算 架体验算 一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)39脚手架沿纵向搭设长度L(m)243立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.25立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.85双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m113、)0.17挡脚板铺设方式6步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广东东莞市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.55风荷载体型系数s1.13风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.25，1.03风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.64，0.52 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/114、mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.30.8/(2+1)+1.430.8/(2+1)=1.26kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.30.8/(2+1)+30.8/(2+1)=0.91kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.261.252=0.2kNm =Mmax/W=0.2106/4490=43.71N/mm2f=205N/mm115、2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.9112504/(100206000107800)=0.68mm max0.68mmminla/150，10min1250/150，108.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.261.25=1.73kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.911.25=1.26kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.73kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.26k116、N q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.46106/4490=102.43N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.031mmminlb/150，10min800/150，105.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.75kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=1.73/2=0.86kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=1.75kNRc=0.98=7.117、2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架搭设高度H39脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.252/20.033/1.8)39=5.72kN 单内立杆：NG1k=5.72kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/6/2=(39/1.8+1)1.250.80.31/6/2=0.58kN 1/6表示脚手板6步1设 单内立杆：NG2k1=0.58kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 118、单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/6=(39/1.8+1)1.250.171/6=0.82kN 1/6表示挡脚板6步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.2539=0.5kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.58+0.82+0.5=1.9kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.58kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.250.8(13)/2=1.5kN 内立杆：NQ1k=1.5kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆119、：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(5.72+1.9)+ 0.91.41.5=11.04kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(5.72+0.58)+ 0.91.41.5=9.46kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n5吊环设置共用花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)20花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数N1 第N次卸荷卸荷点位置高度hx(m)120、卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)12020385016501.25钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/850)=74.18 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1650)=61.19 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.59.4620/391.25/1.25=5.67kN P2=KfKXNhj(n+1121、)/HHL/la=0.81.511.0420/391.25/1.25=6.63kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=5.67/sin74.18=5.9kN T2=P2/sin2=6.63/sin61.19=7.56kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=7.56kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.6677.56/(215.19)=1个n=5个 满足要求！ 花篮螺栓验算：=Fg103/(de2/4)=7.56103/(202/4)=24.07N/mm2ft=170N/mm2 满足要求！ Pg=kFg/=67.56/0.85=53.38kN 钢丝绳最小直径dmin122、=(Pg/0.5)1/2=(53.38/0.5)1/2=10.33mm 吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=47.56103/(65)1/2=13mm 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径10.33mm，必须拉紧至7.56kN，吊环最小直径为13mm。 八、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H39立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步123、一跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k+NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(5.72+1.9+1.5)(20+(1-0.8)(20-20)+max6，(1-0.8)20)/3124、9=5.93kN 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(5.72+1.9)+1.41.5)(20+(1-0.8)(20-20)+max6，(1-0.8)20)/39=7.31kN =N/(A)=7314.85/(0.188424)=91.77N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k+NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(5.72+1.9+1.5)(20+(125、1-0.8)(20-20)+max6，(1-0.8)20)/39=5.93kN 单立杆的轴心压力设计值N=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(Hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(5.72+1.9)+0.91.41.5)(20+(1-0.8)(20-20)+max6，(1-0.8)20)/39=7.18kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.521.251.82/10=0.27kNm =N/(A)+ Mw/W=7178.35/(0.188424)+266705.44/4490=149.45126、N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步一跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)250连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h1la=1.40.6421.811.25=4.01kN 长细比=l0/i=250/15.8=15.82，查规范表得，=0.96 (Nlw+N0)/(Ac)=(4.01+3)103/(0.96489)=14.89N/mm20.85 127、f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=4.01+3=7.01kN0.912=10.8kN 满足要求！ 立杆间距1250mm的悬挑梁验算 一、基本参数悬挑方式联梁悬挑主梁间距(mm)3750主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb3主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1900主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2050梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上128、下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉9503000850是2上拉175030001650是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)15.937.31950375025.937.3117503750 附图如下：平面图立面图 三、联梁验算 联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl1联梁材料规格14号工字钢联梁截面积A(cm2)21.5联梁截面惯性矩Ix(cm4)712联梁截面抵抗矩Wx(cm3)102联梁自重标准值gk(kN/m)0.169联梁材料抗弯强度129、设计值f(N/mm2)215联梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型二等跨连续梁 附图如下：联梁立面图 荷载标准值： q=gk=0.169=0.17kN/m 第1排：F1=F1/nl=5.93/1=5.93kN 第2排：F2=F2/nl=5.93/1=5.93kN F=maxF1,F2=5.93kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.169=0.2kN/m 第1排：F1=F1/nl=7.31/1=7.31kN 第2排：F2=F2/nl=7.31/1=7.31kN F=maxF1,F2=7.31kN 计算简图如下： 1、强度验算 弯矩图130、(kNm) max=Mmax/W=9.44106/102000=92.58N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=12.481000801402-(80-5.5)121.82/(871200005.5)=18.43N/mm2 max=18.43N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=3.34mm=la/250=3750/250=15mm 符合要求！ 4、支座反力计算 正常使用受力状态下: 第1排：R1max=22.52kN 第2排：R2max=22.52kN 极限受131、力状态下: 第1排：R1max=27.72kN 第2排：R2max=27.72kN 四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 荷载标准值： q=gk=0.205=0.2kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=122.52/1=22.52kN 第2排：F2=nlR2max/nz=122.52/1=132、22.52kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=127.72/1=27.72kN 第2排：F2=nlR2max/nz=127.72/1=27.72kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=0.1106/141000=0.7N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.31000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.36N/mm2 max=0.36N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠133、度验算 变形图(mm) max=0.01mm=2lx/250=21900/250=15.2mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.21kN,R2=0.53kN,R3=27.82kN,R4=27.87kN 五、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)20钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊134、缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/850)=74.18 2=arctanL1/L2=arctan(3000/1650)=61.19 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=127.82=27.82kN RS2=nzR4=127.87=27.87kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=27.82/tan74.18=7.88kN NSZ2=RS2/tan2=27.87/tan61.19=15.33kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=27.82/sin74.18=28.92135、kN NS2=RS2/sin2=27.87/sin61.19=31.8kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=31.8kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=234kN Fg= Fg/k=0.85234/6=33.15kNNS=31.8kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66733.15/(215.19)=2个n=3个 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=233.15103/(202)=52.76N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋136、抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=31.8103/(10100)=31.8N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 六、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1+NSZ2)/nz=(7.88+15.33)/1=23.21kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.1106/(1.05141103)+23.21103/2610=9.56N/mm2f=215N/m137、m2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=0.1106/(0.93141103)=0.76N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 七、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2050梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 压环钢筋未受拉力，无需计算，138、节点按构造做法即可。 立杆间距为1500mm的悬挑梁验算 一、基本参数悬挑方式联梁悬挑主梁间距(mm)4500主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数)nb3主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1900主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2050梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉9503000850是2上拉175030001650是 作139、用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)16.58.03950450026.58.0317504500 附图如下：平面图立面图 三、联梁验算 联梁材料类型工字钢联梁合并根数nl1联梁材料规格14号工字钢联梁截面积A(cm2)21.5联梁截面惯性矩Ix(cm4)712联梁截面抵抗矩Wx(cm3)102联梁自重标准值gk(kN/m)0.169联梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215联梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁计算模型二等跨连续梁 附图如下：联140、梁立面图 荷载标准值： q=gk=0.169=0.17kN/m 第1排：F1=F1/nl=6.5/1=6.5kN 第2排：F2=F2/nl=6.5/1=6.5kN F=maxF1,F2=6.5kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.169=0.2kN/m 第1排：F1=F1/nl=8.03/1=8.03kN 第2排：F2=F2/nl=8.03/1=8.03kN F=maxF1,F2=8.03kN 计算简图如下： 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=12.49106/102000=122.46N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 主楞剪力图(kN) m141、ax=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=13.731000801402-(80-5.5)121.82/(871200005.5)=20.29N/mm2 max=20.29N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=6.35mm=la/250=4500/250=18mm 符合要求！ 4、支座反力计算 正常使用受力状态下: 第1排：R1max=24.77kN 第2排：R2max=24.77kN 极限受力状态下: 第1排：R1max=30.54kN 第2排：R2max=30.54kN 四、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字142、钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 荷载标准值： q=gk=0.205=0.2kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=124.77/1=24.77kN 第2排：F2=nlR2max/nz=124.77/1=24.77kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=nlR1max/nz=130.54/1=30.54kN 第143、2排：F2=nlR2max/nz=130.54/1=30.54kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=0.1106/141000=0.7N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.31000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=0.36N/mm2 max=0.36N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.01mm=2lx/250=21900/250=15.2mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.21kN,R2=0144、.53kN,R3=30.64kN,R4=30.69kN 五、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)21.5钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k6钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3000/850145、)=74.18 2=arctanL1/L2=arctan(3000/1650)=61.19 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=130.64=30.64kN RS2=nzR4=130.69=30.69kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=30.64/tan74.18=8.68kN NSZ2=RS2/tan2=30.69/tan61.19=16.88kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=30.64/sin74.18=31.85kN NS2=RS2/sin2=30.69/sin61.19=35.02kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=35.02kN 钢丝绳146、： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=271.5kN Fg= Fg/k=0.85271.5/6=38.46kNNS=35.02kN 符合要求！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66738.46/(215.19)=3个n=3个 符合要求！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=238.46103/(202)=61.21N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合要求！拉环详图(主梁为工字钢) 角147、焊缝验算： f=NS/(helw)=35.02103/(10100)=35.02N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合要求！ 六、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1+NSZ2)/nz=(8.68+16.88)/1=25.56kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.1106/(1.05141103)+25.56103/2610=10.46N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=0.1106/(0.93141103)=0.76N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 七、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2050梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。