1、编号：SJHN.JZY-XX住宅楼及地下室模板工程剪力墙结构施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录模板工程施工方案(剪力墙结构、框架结构)6一、工程概况6工程名称：6二、编制依据10三、施工准备111、支模材料的选择及准备112、主要机械设备的选择及数量123、劳动力准备134、技术准备135、 模板的配制13（1） 现浇楼板支模13（2）梁模板13（3）剪力墙模板14四、主要项目施工方法141、基础底板、承台及导墙模板施工14(1) 基础承台砖胎膜14(2) 导墙模板施工14(3) 模板支设和拆除2、152、集水井、电梯井坑模板施工153、后浇带模板施工及保护16（1）基础底板后浇带模板16（2）基础底板后浇带的保护16（3）楼层板后浇带处模板17（4）地下室外墙后浇带支模174、地下室模板施工18（1）地下室墙体模板选型18地下室内墙体支模示意图20（2）地下汽车库梁、板模板施工21（4）剪力墙模板安装质量要求225、0.000以上墙体模板施工24（1）剪力墙模板施工方法24（2）模板施工质量标准266、梁、板模板施工27（1）楼板模板设计27（2）梁模设计28（3）梁及楼板模板支撑28（4）梁、板模板安装29（5）梁、板模板的拆除30（6）梁、板模板安装质量要求31（7）质量控制措施33、17、梁板式楼梯支模328、门窗洞口模板329、脱模剂选择3310、成品保护措施33五、模板施工的安全要求341、模板施工安全的基本要求342、 模板安装的安全技术要求34六、拆模的安全技术35七、应急预案371、事故类型及分析371）事故类型372）危害程度分析382、应急处置基本原则383、组织机构及职责384、处置措施39八、模板计算书401、基本参数402、荷载计算41（1）荷载标准值41（2)荷载组合计算413、柱模板面板验算41(1)抗弯强度验算42(2)抗剪强度验算42(3)挠度验算424、竖肋验算42(1)抗弯强度验算43(2)抗剪强度验算43（3)挠度验算435、B方向柱箍验4、算43(1)抗弯强度验算44(2)挠度验算446、H方向柱箍的计算44（2）挠度验算457、B方向对拉螺栓验算458、H方向对拉螺栓验算459、计算结果451、基本参数452、荷载计算46（1）荷载标准值46（2)荷载组合计算463、柱模板面板验算46(1)抗弯强度验算47(2)抗剪强度验算47(3)挠度验算474、竖肋验算47(1)抗弯强度验算48(2)抗剪强度验算48（3)挠度验算485、B方向柱箍验算48(1)抗弯强度验算49(2)挠度验算496、H方向柱箍的计算49（2）挠度验算507、B方向对拉螺栓验算508、H方向对拉螺栓验算509、计算结果501、墙模板系统基本参数502、荷载标5、准值验算51（2)荷载组合计算513、墙模板面板的验算511)抗弯强度验算512)抗剪验算513)挠度验算524、模板内竖肋的验算52(1)抗弯强度验算52(2)抗剪验算52(3)挠度验算525、墙模板外横檩的验算53(1)外横檩抗弯强度验算53(2)抗剪强度验算53(3)挠度验算536、对拉螺栓的验算547、计算结果541.计算参数562.楼板底模验算56（1）底模及支架荷载计算56（2）楼板底模板验算573.支撑强度验算60(1)荷载计算60(2)钢管立杆长细比验算61(3)钢管立杆稳定性验算614.支撑支承面验算61（1）支承面受冲切承载力验算61(2) 支承面局部受压承载力验算615.6、计算结果611计算参数632梁底模验算64（1）梁底模及支架荷载计算64（2）底模板验算64（3）第一层龙骨(次楞)验算65（4）第二层龙骨(主楞)验算673.支撑强度验算68(1)荷载计算68(2)钢管立杆长细比验算68(3)钢管立杆稳定性验算684.支撑支承面验算68（1）支承面受冲切承载力验算68(2) 支承面局部受压承载力验算685.侧模板验算69（1）荷载计算69（2）侧模板强度验算69（3）对拉螺栓计算70（4）侧肋强度验算706.梁侧檩梁验算711）抗弯强度验算712）抗剪强度验算723）挠度验算727.计算结果721、墙模板系统基本参数742、荷载标准值验算75（2)荷载组合计7、算753、墙模板面板的验算751)抗弯强度验算752)抗剪验算753)挠度验算764、模板内竖肋的验算76(1)抗弯强度验算76(2)抗剪验算76(3)挠度验算765、墙模板外横檩的验算77(1)外横檩抗弯强度验算77(2)抗剪强度验算77(3)挠度验算776、对拉螺栓的验算787、计算结果78四、面板验算831、强度验算842、挠度验算84五、小梁验算841、强度验算852、抗剪验算863、挠度验算86六、主梁验算862、抗弯验算873、抗剪验算874、挠度验算88七、立柱验算881、长细比验算892、立柱稳定性验算89八、扣件抗滑移验算90四、面板验算941、强度验算952、挠度验算95五8、小梁验算951、强度验算962、抗剪验算963、挠度验算97六、主梁验算971、小梁最大支座反力计算972、抗弯验算983、抗剪验算984、挠度验算99七、立柱验算991、长细比验算1002、立柱稳定性验算100八、扣件抗滑移验算101四、面板验算1041、强度验算1042、挠度验算105五、小梁验算1051、强度验算1062、抗剪验算1063、挠度验算106六、主梁验算107七、对拉螺栓验算161模板工程施工方案(剪力墙结构、框架结构)一、工程概况工程名称：建设单位： 房地产开发有限公司监理单位：设计单位：施工单位：建设地点：村口高速路出口以北1-4#楼0.000相当于绝对标高136.809、0m，属一类高层建筑，钢筋混凝土剪力墙结构，抗震防裂设：七度，耐火等级：一级，地下室混凝土抗渗等级为P6。1#楼：地下1层，地上27层，建筑高度81.2m（商铺地坪至住宅层面面层）,总建筑面积：24977.2，其中：架空层200.63,商业网点478.58，物业704.23，居委会138.23，卫生站78.88，住宅23376.65。2#楼：地下1层，地上27层，建筑设计高度79.5m（室外地坪至住宅层面面层）总建筑面积：24447.42，其中：架空层338.92，住宅24108.5。3#楼：地下共二层，地上32层，建筑设计高度96.8m（商铺地坪至住宅层面面层）总建筑面积：27786.25，10、其中：地下一层自行车库420.3，架空层208.36，商业网点1309.36，住宅25848.23。4#楼：地下二层，地上32层，建筑设计高度97.2m（商铺地坪至住宅层面面层）总建筑面积：28504.66，其中：地下一层自行车库610.94，架空层245.02，商业网点878.14，住宅26770.56。1#地下室：地下一层，为汽车库及设备用房，钢筋混凝土剪力墙结构，抗震防裂设：六度，耐火等级：一级，防水等级：二级，种植屋面防水等级：一级，混凝土抗渗等级为P6，总建筑面积：9984.3。3、4#楼、1#地下室全部完成，1、2#楼完成至0.00工期785天预计开工时间预计竣工时间1-4#楼、地11、下室各部位主要构件尺寸如下：构件部位墙（mm）柱(mm)梁(mm)板(mm)层高(m)汽车库250300500*500200*1250240*1450240*1250240*600240*500300*800300*600300*500350*750400*600400*5002503.61#楼地下一层250240200160600*600400*400240*350240*370240*400240*550240*670240*1800240*18301001205.65.13.7构件部位墙（mm）柱(mm)梁(mm)板(mm)层高(m)2#楼地下一层300250240200160400*812、40400*740400*400240*300240*350240*370240*400240*470240*500240*600240*700240*1250240*17501805.13#楼地下二层250240200160400*400240*350240*370240*400240*420240*4701603.83#楼地下一层250240200160400*400300*300240*350240*370240*400240*470240*500240*650240*900240*1100240*1200240*1500240*18001801203.93.73.0构件部位墙（mm）柱13、(mm)梁(mm)板(mm)层高(m)4#楼地下二层250240200160400*840400*740400*400240*400240*420240*470240*600240*630240*800240*830240*10001804.24#楼地下一层250240200160400*840400*740400*400240*350240*370240*400240*500240*550240*700240*900240*1150240*1450240*17501604.34.13.63.43.01#楼一层及以上250240200160600*600400*400350*350240*3514、0240*370240*400240*420240*470240*500240*550300*6001001203.253.22.9构件部位墙（mm）柱(mm)梁(mm)板(mm)层高(m)2#楼一层及以上240200160400*840400*740400*400240*300240*350240*370240*400240*420240*4701001203.252.93#楼一层及以上240200160400*400240*350240*370240*420240*470240*500240*520240*550350*3701001203.252.94#楼一层及以上2402001604015、0*840400*740400*400240*320240*350240*370240*400240*420240*4701001203.252.9二、编制依据 1）1-4#楼及地下室施工图。2） 建筑工程模板施工手册，杨嗣信主编，中国建筑工业出版社。3）建筑结构荷载规范GB50009-20014）混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20025）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20086）高层建筑混凝土结构技术规范JGJ3-20027）高层建筑施工手册第二版8）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20019）扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全三、施工准备本工程所16、用模板及其支撑体系材料均由我公司自行采购，材料进场后，按照公司质量体系程序文件中物资采购供应程序操作，确保进场材料的质量。所有进场材料，必须严格按照物资验收程序进行验收，不合格物资严禁进场使用。材料、机械设备、劳动力应根据施工进度及现场实际情况需要分批进场。1、支模材料的选择及准备本工程采用以下支模材料：九夹板(183091518)：平板模板采用18mm厚九夹板，。九夹板(183091518)：梁墙模板采用18mm厚九夹板。松木方料（50100）：模板连接排挡（以工地材料实际尺寸40*90验算）。钢管（f48.33.6）：围楞和搭支模架。(根据市场实际厚不均匀现象，选用483.0mm的验算)扣17、件：用于支模钢管架体的连接与紧固。12、14对拉螺栓：用于拉结墙两侧模板。材料计划如下：名称施工阶段规格数量支模架钢管3、4#楼地下室48.3壁厚3.6mm300T地下车库100T3、4#1-2层主体100T扣件3、4#楼地下室十字扣、活动扣、对接扣48000个地下车库16000个3、4#1-2层主体16000个胶合板模板3、4#楼地下室18mm厚15000平方米地下车库20000平方米3、4#1-2层主体6000平方米方木3、4#楼地下室50*100*200030000根地下车库15000根3、4#1-2层主体10000根2、主要机械设备的选择及数量由于本工程质量要求高、工期紧，根据工程工期18、工作量、平面尺寸和施工需要，具体计划如下：机 械 名 称施工阶段数量（台）型 号塔吊地下室4QTZ55123、4#楼主体2砂轮机1-4#楼地下室、3、4#楼主体4圆盘锯1-4#楼地下室、3、4#楼主体4木工压刨床1-4#楼地下室、3、4#楼主体2木工压刨1-4#楼地下室、3、4#楼主体2手电钻1-4#楼地下室、3、4#楼主体6台 钻1-4#楼地下室、3、4#楼主体3交流电焊机1-4#楼地下室、3、4#楼主体43、劳动力准备根据本工程的结构特点、地下室后浇带布置、业主的预售计划、结合现场劳动力条件，按施工顺序合理组织施工确定如下流水段划分：1）4#楼至周边后浇带；2）3#楼至周边后浇带；3）地19、下汽车库后浇带以东；4）地下汽车库后浇带以西；5）2#楼至周边后浇带；6）1#楼至周边后浇带； 1-2#楼0.000以上因业主工期末定，故地下室施工安排二大木工班组，施工3#、4#楼地下室，上0.000以后，在施工主体的同时，辅以1-2#楼地下室、地下汽车库施工；为使工程顺利进行，根据工艺流程及关键线路设定，及时协调各生产要素，科学合理组织劳动力，使工序衔接紧密，节奏明快，操作人员的劳动强度均衡。根据施工总控制计划，3#、4#楼地下室每班组分别投入木工45人（其中15人为配套并持证上岗的架子工），3#、4#楼地上部分及1#、2#楼地下室、地下汽车库每班组分别投入50人（其中20人为配套并持证上20、岗的架子工）。 4、技术准备（1）所有与结构工程施工有关人员必须认真熟悉施工图纸和设计变更、会审记录。（2）施工前由技术部编制可行的模板施工方案，并对施工员作方案交底。（3）施工前施工员应对分包管理人员和操作人员进行详细的、操作性强的施工技术交底。（4）施工前由项目技术负责人组织总包各专业工长、分包各专业工长和水、电、暖通等专业工长的协调会，使总、分包工长详细了解结构施工中安装预留预埋的具体情况，并根据具体的情况作出相应的处理措施。5、 模板的配制（1） 现浇楼板支模现浇楼板采用18厚九夹板，支模排挡采用4090方木档，间距不得大于30cm；采用18厚胶合板支模时，支模排挡间距不得大于30cm21、。（2）梁模板1)梁模板底板采用18mm厚九夹板配制，四面刨光，厚度均匀，边侧必须于平面成直角，使梁侧模板与梁底模板连接密封，确保梁底砼棱角完整；2）梁侧板采用九夹板配制，配制方法同柱模；3）梁模板排挡采用松木档，间距不得大于30cm，梁模板严格按梁断面尺寸进行配制；误差不得超过2mm；4）侧模配制时，必须从梁的净跨之中计算，接点设置于梁跨中间，确保梁、柱细部尺寸完整，梁底板按规范要求大于4m跨度的应起拱，以1.5/1000为标准。（3）剪力墙模板剪力墙采用18mm厚胶合板配制，14对拉螺栓连接。采用4090方木作衬档连成整体，接头错开，方木长度采用4000、2000二种规格，竖向衬档按对拉螺22、栓间距而立。四、主要项目施工方法1、基础底板、承台及导墙模板施工(1) 基础承台砖胎膜承台侧模、基坑外侧周边、电梯井、集水坑等砌筑砖胎模，砖胎模材料采用240砼实心砖，（具有出厂合格证），容重不大于22KN/m,M10的水泥砂浆砌筑（水泥：采用325普通硅酸盐水泥，应有出厂合格证。砂采用中砂，其含泥量不大于3%），高度根据现场开挖后的承台、基坑、电梯井、集水坑底部砌至设计标高。对于长度较长的砖胎模，每3m设一个砖柱，承台砖胎模砖柱为370370砖胎模砌筑要求：1) 砌砖采用满丁满顺法，即一排丁砖，一排顺砖。2) 里外咬槎，上下层错缝，采用“三一”砌筑法（一铲灰、一块砖、一挤揉）。3) 砌筑时，23、根据设计图纸要求施工。(2) 导墙模板施工导墙支吊模，模板采用木模板；导墙的吊模板采取钢筋支托的方式解决，钢筋支托与外墙竖向钢筋焊接，斜撑钢管与底板上层钢筋焊接（此钢筋需焊接固定住），加固时不得在底板混凝土内部形成渗水通道。地下室外墙随底板浇筑300mm高墙体，横向及竖向背楞为2483.0钢管。为防止渗漏，在底板导墙上口的水平施工缝增设钢板止水带（沿外墙通长设置）。支模见下图：(3) 模板支设和拆除1) 支设导墙内外侧模板和横竖龙骨，再支设导墙竖龙骨，然后支设斜撑，并校正模板垂直度和平整度；内侧模板的斜撑用扣件连接在附加后锚钢筋（与底板上层钢筋焊接）上。2) 为了保证导墙与上部墙体表面平整，在24、施工导墙时预留连接螺栓，连接螺栓应设置木垫片，木垫片尺寸为505018。3) 浇筑完导墙砼后，待砼强度达到2Mpa时方可拆除导墙模板。先拆除斜撑和横竖龙骨，然后拆除模板。可用撬棍轻轻撬动模板，将模板拆下，严禁使用大锤砸模板，防止导墙砼的破坏。2、集水井、电梯井坑模板施工本工程底板集水井、电梯井坑外模为砖胎模（做法见砖胎模），内模板均采用d=18mm木模板，48*3.0钢管及50100mm木方八字撑做成整体筒模，基坑底部预留200mm*200mm洞口以便振捣砼及浇筑砼时泥水浆的溢出。坑内模板上需要进行压重以防浇筑砼时坑底模上浮影响浇筑质量，压重可用模板或塔吊标准节。3、后浇带模板施工及保护（1）25、基础底板后浇带模板后浇带内侧采用专用钢板网做一次性支模，并用两条18水平钢筋、18400竖向钢筋（HRB400钢筋）支撑固定。（2）基础底板后浇带的保护在后浇带两侧砌筑二皮砖，后浇带上覆盖木龙骨、胶合板，并在砖外围采用砂浆摸成斜坡，防止上部雨水及垃圾进入后浇带而腐蚀钢筋，减少日后对后浇带处垃圾清理的难度。后浇带防护图（3）楼层板后浇带处模板楼板后浇带下方的模板及支撑体系同周围分开，作为一个独立的体系，其余部位拆模时，此处予以保留。施工后浇带浇筑前剔除松散混凝土并处理好施工缝，后浇带未浇筑前其顶部全部用模板覆盖加以保护。800800800模板面板、龙骨、支 撑独立于其他部位楼层板后浇带处支模方法26、18mm厚木夹板9040方木（4）地下室外墙后浇带支模后浇带内侧支模同墙板。后浇带外侧采用水泥砂浆砌砖墙，浇砼时作为外模。4、地下室模板施工（1）地下室墙体模板选型模板作为一种周转性材料，同时又由于其在施工质量中的关键性作用，对施工工期、成本投入、质量控制均是重要性项目。根据本工程特点，拟定的模板方案既要体现出实用又要讲究科学合理性。1）无砖胎模地下室外墙模板的支设，详见下图。底板混凝土浇筑时应在底板上按图预留好两排25插筋，作为加固墙体模板钢管斜撑的支点。大于400厚墙板对拉螺杆上拧三道螺丝，水平、垂直间距为450。无砖胎模地下室外墙模板的支设2）有砖胎模地下室外墙模板的支设，详见下图。在砌27、筑砖胎模时预埋一端加长焊成T字形的止水螺杆，安装与加固同无砖胎模模板的支设。3）其它墙体模板的支设采用18mm厚木夹板配制，模板采用4090mm木方做背楞，双钢管对拉加固（14mm双螺帽对拉螺杆纵横向间距450450mm,其中，外墙为止水螺栓），模板支撑采用483.0钢管斜撑，底部与满堂脚手架扫地杆连接，地下室墙体支模如下图所示。地下室内墙体支模示意图4）地下室外墙穿墙螺栓采用14圆钢制成，中部焊止水片，止水片用50504扁钢钻孔套至螺栓中间,双面满焊，在焊接过程中，要严格控制焊接质量，不得有漏焊和沙眼，保证起到止水作用。螺栓在内外二侧用404020木垫片加短钢筋头与螺栓焊接作厚度的限位，待拆28、除后凿除木垫片用防水砂浆抹平（外墙和内墙对拉螺栓见下图）。外墙对拉螺栓内墙对拉螺栓（2）地下汽车库梁、板模板施工地下汽车库（层高3.6m）梁、板模板施工采用钢管满堂脚手架支撑。梁、板支撑立柱纵横向间距900mm,钢管底部设40*90木方垫木，脚手架满堂单立杆，立杆如需接头采用对接扣件连接，立杆和大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。横杆步距为1.5m，为对立杆起到约束作用，用直角扣件将横杆与立杆扣紧，不得遗漏。上下相邻的大横杆在立杆的里外两侧错开布置，以减少立杆偏心受荷。大横杆采用对接扣件连接，接头与相邻立杆距离50029、mm。同一平面内侧和外侧、上步和下步相邻的两根大横杆的接头均应相互错开，不得出现在同一跨间内，水平间距为500mm。同一排大横杆水平偏差不大于该脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。每一立杆与大横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主接点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间设置12根小横杆，间距不大于75cm。小横杆伸出不小于10cm，且上、下层小横杆应在立杆处错开布置。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠在纵向扫地杆的立柱上。本脚手架采用30、剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每六步四跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45O。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15。最下部的斜杆与立杆的连接点与地面平行。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100，并用不少于三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10。（3）模板配置注意事项：1) 要使模板具有足够的强度、刚度和稳定性，能够承受新浇筑混凝土的重量和侧压力，以及各种施工荷载。2)31、 力求构造简单，装拆方便，接缝严密；保证混凝土浇筑时不漏浆。3) 配置的模板，应优先选用通用、大块模板，使其种类块数少，木模镶拼量最少。4) 模板长向拼接宜采用错开布置，以增加模板的整体刚度。（4）剪力墙模板安装质量要求1) 组装的模板必须合乎图纸和施工要求。2) 各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固、无松动现象。模板拼缝要严密；各种预埋件，预留孔洞位置要准确，固定要牢固。3) 安装允许偏差如下表：序 号项 目允许偏差（mm）1轴线位移52底模上表面标高53截面内部尺寸+4、-54层高垂直度全高5m65相邻板面高低差26表面平整度（2m长度上）54) 质量控制程序模板成型交验班组内实行“三32、检制”，合格后报配属队伍工长检验，然后依次报项目区域责任师、质量总监进行核定。填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出现质量问题，视性质轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责任，同时由上一环节负责人负责改正问题。5） 质量控制注意点a) 浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组专人看模，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时恢复。b) 砼吊斗、泵管不得冲击模板及支撑体系。c) 模板使用应经过仔细挑选，对变形较大、表面粗糙的模板应剔除。6） 剪力墙模板拆除a) 模板的拆除，应保证混凝土表面及棱角不受损坏，33、其强度等级不低于1.2MPa。b) 模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位和后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。c) 在拆除穿墙螺栓、背楞和连接件后，从上而下逐步水平拆除。拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。d) 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片模板全部拆除后，将模板、配件、支架等运处堆放。5、0.000以上墙体模板施工（1）剪力墙模板施工方法1）施工准备a) 安装模板前，钢筋绑扎完隐蔽工程验收,弹好楼层的墙身线，门口线，及标高线34、。应将安装处楼面清理干净，检查墙体中心线、边线、模板安装线。b) 施工现场备好脱模剂等。c) 电线管、电线盒等与钢筋固定或与模板固定,门窗套内部设对撑，凡预埋盒与混凝土面相接触的部位需刷脱模剂。d) 为防止模板下口跑浆，安装模板前将，应清扫墙内杂物,模板按照标高配置，底部预留1-2cm缝隙，待平台冲洗干净浇筑砼前用水泥砂浆封堵。e) 模板应按图纸核对编号，在模板就位前认真涂刷脱模剂。(不允许在模板就位后刷涂刷脱模剂,防止污染钢筋与混凝土接触面), 涂刷脱模剂要均匀,不得漏刷。2）模板安装剪力墙大模板构造如下：a) 安装模板时，按照先横墙、后纵墙的安装顺序，根据模板平面布置图，将横墙模板运至安装35、位置初步就位，按照墙位线及焊接在墙竖向钢筋上的限位钢筋调整模板位置，安装穿墙杆。b) 在螺杆收紧前，用线坠检查模板垂直度，在合格的情况下将螺杆螺丝拧紧。c) 模板安装完毕后，检查每道模板上口是否平直,穿墙杆是否锁紧，拼缝是否严密，经检查合格后，才能浇筑混凝土。d) 为防止墙体出现漏浆、烂根现象，在内墙模板就位后，将下口用水泥砂浆护角。e) 浇筑混凝土时必须按有关的规程进行施工。3）模板拆除a) 在常温条件下墙体混凝土强度必须达1.2Mpa；拆模时,应以同条件养护的混凝土试块抗压强度为准。b) 模板拆模的流向为先浇先拆,后浇后拆,与施工流水方向一致,拆除模板的顺序与安装模板正好相反。先拆纵墙模板36、，后拆横墙模板，松开并拆下穿墙杆，再松动支撑，使模板完全脱离混凝土墙面，当局部有吸附或粘接时，可在模板下口用撬棍松动，但不得在墙上口晃动或用大锤砸模板。拆下的穿墙杆、垫片、应清点后，放入工具箱内，已备周转使用。c) 阴角模拆除:角模的两侧都是混凝土墙面,吸附力较大,加之施工中模板封闭不严,或者角模位移,被混凝土握裹,因此拆除比较困难。可先将模板外表的混凝土剔除,然后用撬棍从下部撬动,千万不可因拆除困难,用锤砸角模.造成破坏,影响后序施工。d) 模拆除后,凸出部分的混凝土应及时剔凿,凹进部位或掉角处应用同强度等级的水泥砂浆及时修补。e) 模板脱模后，应趁板面潮湿容易清理时，用扁铲或用铲刀、钢丝刷37、砂纸等工具；消除粘附的砂浆和隔离剂残渣，再用棉丝擦净，然后涂刷新的隔离剂。（2）模板施工质量标准1）模板及其支承必须有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要严密，不得漏浆。2）模板穿墙螺栓应紧固可靠，浇筑时防止混凝土冲击洞口模板，保证洞口两侧混凝土对称、均匀。 模板支模质量检查标准序号项目名称允许偏差检查方法1每层垂直度3 mm用2米托线板2上口宽度0、-2 mm尺量3标高5 mm拉线和尺量4表面平整度2 mm用2m靠尺或楔形塞尺5墙轴线位移3 mm尺量6予留管,予留孔中心线位移3 mm拉线和尺量7予留洞中心线位移10 mm拉线和尺量8予留洞截面内部尺寸10m38、m拉线和尺量9模板接缝宽度1.5 mm拉线和尺量1000000预埋钢板中心线位移3 mm拉线和尺量 模板施工质量通病与防治为防止质量通病模板设计中特制定如下措施：序号项目防治措施1墙底烂根模板下口缝隙用木条塞严或砂浆找平，切忌将其伸入墙体位置，模板支设完成后水泥砂浆护角2墙体不平、粘连墙体砼强度达到1.2Mpa方可拆除模板。清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收，不合格的要重新刷涂。3垂直度偏差支模时要反复用线锤吊靠，支模完毕经校正后如遇有较大冲撞，应重新用线锤复核校正。4墙体凹凸不平加强模板的维修，对已经损坏模板或翘边模板要及时更换。5墙体阴角不方正、不垂直及时修理好模板，支撑时要控39、制其垂直偏差，并且固定牢靠6板下挠板支撑材料应有足够强度，支撑必须加垫木，模板按规范起拱6、梁、板模板施工（1）楼板模板设计楼板模板采用厚度18mm木夹板,主龙骨用483.0钢管,其间距为1000mm以内,次龙骨采用4090木方，木方表面刨平以保证与模板接合面平整。考虑到工期紧张、流水施工和砼养护期，顶板模板配足三层用量，支撑配三层半。模板及支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时加固措施（采用临时钢管斜撑加固，支架搭设完拆除）。钢管脚手架支撑加固采用水平、竖向剪刀撑。梁、楼板模板具体设计参数参见下表：面板次龙骨主龙骨支撑备注材料木夹板木方普通钢管普通钢管规格mm=184090483.04840、3.0间距mm梁高600mm以下250300mmm钢管背楞750mm750mm沿梁方向梁高600mm以上200250mm钢管背楞600mm600mm沿梁方向板厚180mm120483.010001000满堂架（2）梁模设计梁模板采用面板为18mm厚木模板，梁底模铺在4090mm的木方,木方间距根据梁宽尺寸定为200250mm之间，木方表面刨平以保证与模板接合面平整。梁侧模采用48钢管做背楞，当梁高小于600mm时，间距取750mm；当梁高大于600mm时，间距600mm， 且沿梁长度方向设48钢管做水平背楞，梁中设12对拉螺杆（沿梁长度方向间距600mm，梁高度方向间距400mm，梁底第一道螺41、杆距梁底200mm）。梁侧向加斜撑以确保梁模稳定，间距为600mm。（3）梁及楼板模板支撑1) 支撑体系中板下立杆间距不大于1000mm，梁下不大于600mm，当板厚大于或等于240mm时，板下立杆间距不大于600mm。水平设扫地杆一道，第二道距地面1500mm，第三道设在框架梁下。对于截面800*800,600*1300（梁高800，梁宽600的大截面梁）梁，底部沿梁长度方向设置两排钢管支撑。梁板模板支设图梁模板及支撑节点图2) 梁、板起拱按照设计要求，设计无要求时，根据规范要求，跨度大于4米的梁、板，其底模跨中必须起拱，起拱高度为梁跨度的13。3) 根据房间净尺寸和所采购的木夹板的规格，制42、作顶板模板，按设计预留出晚拆模板的位置，并按所使用的位置一一编号。（4）梁、板模板安装1) 按照支架排立图搭设钢管支撑，固定梁底水平杆位置，铺设主、次梁底板。2) 梁钢筋绑扎完毕后，支立梁侧模；同时调整现浇板支撑架的间距，脚手架搭设要求拉杆放齐，扣件上紧，再放上顶托，依标高调整好高度，摆放钢管、木方、铺木夹板，用圆钉固定，再依标高控线在板下调整高度，控制板面标高略高1mm左右。3) 板与板交接缝处应放好木方，便于固定模板。4) 将模板上杂物清理干净，办预检。（5）梁、板模板的拆除1) 现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，当设计无特殊要求时，须符合下列规定：a) 侧模：混凝土强度达到1.243、Mpa（现场以手指略用力压，砼表面无指痕）后，方可开始拆除。b) 底模在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除：结 构 类 型结 构 跨 度按设计的砼强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100c) 板：设置晚拆支撑，早拆部分在混凝土强度达到设计标准值的100%后即可拆除，晚拆部分须待混凝土强度符合上表规定且在上层结构混凝土浇筑完毕3天后方可拆除。d) 梁：梁底模拆除应满足上表要求，且待上一层结构混凝土浇筑完毕3天后方可拆除。2) 梁、板模板拆除措施a) 应首先拆除梁侧模板，再拆除楼板模板，楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑44、及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在脚手架上。b) 用钩子或扁铲撬棍将未拆下的模板撬下，等模板全部落下之后，再集中运出并堆放指定地点，分规格码放好。模板拆除后，运到堆放地点，必须安排木工或混凝土工进行模板二次清理，清理的过程中注意保证模板的平整性和完整性。c) 拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。d) 拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。 e) 拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。（6）梁、板模板安装质量要求1) 模板及其支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性，不允许出现沉降和变形。2) 模板内侧平整,模板接缝不大于1mm45、，模板与砼接触面应清理干净，脱模剂涂刷均匀。3) 在浇注砼过程中，派专人看模，检查扣件、螺栓、螺帽紧固情况，发现变形、松动等现象及时修整加固。4) 模板安装允许偏差项 目允许偏差（mm）检查方法梁轴线位移5尺 检梁标高32m靠尺梁截面尺寸5拉线尺量相邻两板面高低差+4 -5尺 量板表面平整度52m靠尺预留洞中心线位移10尺 检截面内部尺寸+10 -0（7）质量控制措施1) 现浇楼板的起拱，除按设计要求起拱外，还应将整块楼板的支模高度上提5mm，确保砼浇筑后楼板厚度和挠度满足规范要求。2) 梁底支撑间距应能保证在砼重量和施工荷载作用下不产生变形。3) 模拆除须在砼强度达到设计强度标准值时才可以拆46、除，拆模的具体时间由项目技术部门提供，并认真填写拆模报告。4) 要注意梁模与柱模的接口处理，以及梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在这些部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象。5) 检查钢筋是否绑扎完毕，电线管、电线盒、预埋件、门窗洞口预埋是否完毕，钢筋是否办完隐蔽工程的验收。6) 水平模板涂刷水质脱模剂，防止施工过程中踩踏污染钢筋，禁止使用废机油做脱模剂；不许在模板就位后刷脱模剂,以防止污染钢筋和污染混凝土接触面；7) 模板之间的联结处、墙板的转角处,必须严密牢固可靠，防止出现砼表面错台和漏浆、烂根现象。模板的缝隙，要用海棉条等堵严。8) 混凝土浇筑过程中，须留有木工人员进行监视，发现问题及时解决47、。9) 成品保护：为防止破坏模板成品工序必须做到：不让重物冲击支好的模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋或要垫起，并在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管打弯，起线时不得直接以模板为支点，须要木方作垫进行。7、梁板式楼梯支模1）首先根据楼梯层高放样，确定好休息平台和梯口平台的标高及楼梯段斜长，并弹好线，用钢管排架搭设休息平台的支撑，再搭设楼梯斜梁支撑系统。2）立梯口梁、平台梁模板，标高和平面等尺寸无误后，再立余梁及板底模（含平台、楼梯段），整个模板体系校正无误后，进行支撑系统的完善性连接固定工作，待钢筋绑扎复核后，再进行挂模、封头及预埋件的埋设固定。848、门窗洞口模板门窗洞口模板采用=18mm厚木模板，50*100木方制作成定型模板，较大的洞口还需在底模板上开透气孔。洞口内横撑沿竖向间距小于600mm。洞口固定在洞口四周的墙筋上增设附加筋，在附加筋上点焊钢支撑。9、脱模剂选择（1）墙施工由于是先绑钢筋后支模板，脱模剂与钢筋接触较少，因此可选油质脱模剂。涂刷时，应保证涂刷均匀无流淌挂坠现象。（2）现浇板模板应采用水质脱模剂。10、成品保护措施（1）在分项施工技术交底中写清施工人员应知应会的成品保护工作内容。（2）模板吊运时不得碰撞墙体，合理存放，保持不变形。门窗口模板采用活动模板，拆模时严禁大锤敲击，防止砼开裂。（3）混凝土拆模后，及时对混凝土49、阳角部位，用护角条进行保护。（4）进场后的模板，临时堆放时，距地间距大于100mm；必须用编织布临时遮盖，使用前，必须刷脱模剂。（5）模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下乱抛，以防口角损坏。（6）梁、板模板支设完成以后，在其上面焊接或割除钢筋时，模板上必须垫铁板，以防烧伤模板。（7）边角模板严禁用整板模切割。（8）浇砼时，支设泵管用的马凳，必须架设在模板上。（9）施工过程中，严禁用利器或重物乱撞模板，以防损坏或变形。11、 注意事项1）楼板与梁支模结构支撑立柱须设置剪刀撑，且须双向布置，间距不大于6m，确保支撑结构的稳定性。2）施工现场钢管扣件必须符合规定的要求。五、模板施工的安全要求1、模板50、施工安全的基本要求1) 模板工程作业高度在2m以上时,要严格按“高处作业安全技术规范”的要求进行操作和防护。2) 采用全封闭施工，模板施工作业区，周围应设安全网、防护栏杆。3) 操作人员上下通行，必须由施工电梯，上人扶梯或马道等上下，不许攀登模板或脚手架上下。4) 不许在墙顶、独立梁及其他狭窄而无防护栏的模板上行走。5) 不得在作业架子上，平台上堆放模板料。6) 高处支模工人所用工具不用时，要放在工具袋内，不能随意将工具、模板零件放在脚手架上，以免坠落伤人。7) 木料及易燃材料要远离火源堆放。8) 模板吊运必须采取防护措施，增设屏障、遮拦、围护或保护网，并悬挂醒目的警告标志牌。9) 夜间施工，51、必须有足够的照明，各种电源线应用绝缘线，不允许直接固定在模板上。10) 模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生倒塌或模板位移。2、 模板安装的安全技术要求1) 基础及地下室工程模板安装前，应先检查基坑土壁边坡的稳定情况，发现有塌方的危险，必须采取加固措施后，才能开始作业。2) 操作人员上下基坑要设扶梯。3) 基坑上口边缘1米以内，不允许堆放模板构件和材料。4) 模板支撑在土壁上，应在支点加垫板。地基土上立柱应垫通长垫板。5) 采用起重机吊运模板等材料，要有专人指挥，被吊的模板构件和材料要捆牢，避免散落伤人，重物下的操作人员要避开起重臂的下方。6) 分层、分阶的柱基支模，要待下层模板移正后，52、并支撑牢固之后，再支上一层的模板。7) 柱模板支撑时，四周必须设牢固支撑或用钢筋、钢丝拉结牢固。避免柱模整体歪斜。8) 柱箍的间距及拉结螺栓的设置必须依据模板的设计要求做。9) 当砼柱在6米以上,不宜单独支模,应将几个柱子模板拉结成整体.10) 梁或整体楼盖支模，应搭设牢固的操作平台，要避免上下同时作业。11) 楼层支模架采用整体或钢管脚手架，各层支架的立柱应垂直，支架的层间垫板应平整，上下层立柱应在同一条直线上。12) 墙模一般由定型模板拼装而成，拼装模板中要进行检查，确认牢固后方可投入使用。就位后，除了用穿墙螺栓将两片模板拉牢之外，还必须设置支撑或相邻墙连成整体。六、拆模的安全技术1、拆模53、的安全要求1）拆模时对混泥土强度的要求.根据混凝土结构工程施工及验收规范的规定，现浇混凝土结构模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列要求：（1） 不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强度达到1N/2即可拆除。（2） 承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表的规定，方可拆除。现浇结构拆模时所需混凝土强度项次结构类型结构跨度（m）按达到设计混凝土强度标准的百分率（%）1板2502，8752梁、拱、壳87581003悬臂构54、件2752100（3）在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求,有影响结构安全的质量问题,应暂停拆模.经妥善处理,实际强度达到要求后,方可继续拆除。（4） 已拆除模板及其支架的混凝土结构，应混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载，当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。（5） 拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷和裂缝时，方可拆除。2)拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，经技术负责人批准方可拆模。3)冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要是要考虑混凝土模板拆除后的保55、温养护，如果不能进行保温养护，必须暴露在大气中，要考虑混凝土受冻的临界强度。4)对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求外，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内外温差不超过20，以免发生温差裂缝。5)各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板，及支架的顺序进行拆除。6)拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。7)拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。8)拆除的模板向下运送传递，一定要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重机吊运拆除的模板时56、，模板应堆码整齐并捆牢，才可吊装，否则在空中“天女散花”是很危险的。9)拆除作业必须在白天进行，宜采用分段整体拆除，在地面解体。拆除的部件及操作平台上的一切物品，均不得从高空抛下，并做好工完场清工作。10)当遇到雷、雨、雪或风力达到五级以上的天气时，不得进行模板的拆除工作。2、 模板的拆除的安全技术1)基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡发生震动而坍方，拆除的模板应及时运到离基坑较远的地方进行清理。2)一般现浇楼盖及剪力墙结构的拆模顺序如下：拆剪力墙模斜撑与对拉螺栓拆剪力墙侧模拆梁侧模拆楼板底模拆梁底模。3)拆除楼板模板前，必须将洞口和临边进行封闭后，才能开始作业57、。拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经活动的模板，必须一次连续拆除完方可中途停歇，以免落下伤人。4)模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。5)多层楼板模板支柱的拆除，下面究竟应保留几层楼板的支柱，应根据施工速度、混凝土强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差距，由技术负责人通过计算确定。6)柱模板拆除顺序如下：先拆除斜撑或拉杆（或钢拉条）自上而下拆除柱箍或横楞拆除竖楞并由上向下拆除模板连接件、模板面。七、应急预案1、事故类型及分析1）事故类型在模板的施工过程中可能出现的事故类型主要有：模板支撑系58、统坍塌、模板吊装造成的起重伤害、模板堆放不当引起倾翻、模板配件高空坠落造成的物体打击、操作人员高处坠落等伤害事故。2）危害程度分析 模板施工发生事故危害程度极大，模板支撑系统坍塌、模板的高空坠落、模板堆放倾翻等，容易造成群死群伤的重大恶性事故，模板配件坠落引起的物体打击、操作人员高处坠落，很容易造成人身伤害事故。2、应急处置基本原则1）坚持“以人为本，预防为主”的原则；2）坚持“保护人员优先，保护环境优先”的原则；3）坚持“统一领导，紧急处置，快速反应，分级负责，协调一致、消除危险”的原则；4）坚持“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。3、组织机构及职责1）应急组织体系项目部安全生59、产事故应急救援组织总工程师安全质量部物资设备部综合办公室财务经营部计划经营部项目经理项目副经理施工技术部调度 2）应急指挥机构组成总指挥： 项目 经 理 副总指挥：主管生产（安全）副经理、总工程师 为使现场有序，行动有效，下设五个小组。通讯联络组 组长：行政办公室负责人 成员单位：行政办公室、党委宣传部门、安全质量管理部门 技术处理组 组长：总工程师 成员单位：施工技术部门、物资设备部门抢险抢救组 组长：主管生产副经理 成员单位：安全质量管理部门、保卫工作部门医疗救护组 组长：卫生所负责人 成员单位：卫生所、工会后勤保障组 组长：劳动人事部门负责人 成员单位：劳动人事部门、物资设备部门、财务部60、门4、处置措施1）模板坍塌应急处置措施当模板支撑系统出现坍塌时，一是应立即用撬棍或顶升设备支起或用起重设备自上而下吊起坍塌重物；二是对危险而未坍塌的模板及支撑系统，立即进行固定，确保其处于稳定状态。同时，确定被埋人员的位置，组织现场急救。当挖救被埋人员时，切勿用机械挖救，以防伤人。当人员被构件卡死无法摆脱时，抢救人员要用切割设备，小心切割掉卡死构件，然后搬离伤员。 2）模板安拆挂断电线路应急处置措施当模板安拆不当挂断电线造成触电伤害事故时，首先判断是高压线路还是低压线路。若是低压线路，立即断开电源，如果电源开关较远，则可用绝缘材料把触电者与电源分离。若是高压线路触电，马上通知供电部门停电，如一61、时无通知供电部门停电，则可抛掷导电体，让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。如果挂断电线造成了火灾，要迅速切断电源，以免事态扩大。切断电源时应戴绝缘手套，使用有绝缘柄的工具。当火场离开关较远时需剪断电线时，火线和零线应分开错位剪断，以免在钳口处造成短路，并防止电源线掉在地上造成短路使人员触电。当电源线因其他原因不能及时切断时，一方面派人去供电部门拉闸，一方面灭火时，人体的各部位与带电体保持一定充分距离，抢险人员必须穿戴绝缘用品。扑灭电气火灾时要用绝缘性能好的灭火剂如干粉灭火机，二氧化碳灭火器，严禁使用导电灭火剂扑救。3）高处坠落伤害事故应急处置措施当发现有人从高处坠落摔伤，首先应观察伤员的神志是62、否清醒，随后看伤员坠落时身体着地部位，再根据伤员的伤害程度的不同，启动高空作业专项应急预案组织救援。 4）物体打击伤害事故应急处置措施当发生物体打击伤害事故时，按现场处置方案进行抢救，首先观察伤员受伤部位，失血多少，对于一些微小伤，工地急救员可以进行简单的止血、消炎、包扎。伤势严重者，急救人员边抢救边就近送医院。八、模板计算书 600*600柱施工计算书1、基本参数柱截面宽度b=600mm，柱截面高度h=600mm，柱高度H=3250mm，结构表面隐蔽。柱b方向设竖肋4根，对拉螺栓1根，柱h方向设竖肋4根，对拉螺栓1根，柱箍间距400mm，柱模板采用18厚夹板，竖肋采用4090mm木枋，柱箍采63、用双钢管483.0mm，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2，抗剪强度fv=120.00N/mm2。 2、荷载计算（1）荷载标准值1）新浇混凝土的侧压力F1=0.22200/(T+15)12V(1/2)=0.2224.005.711.001.152.500.5=54.82kN/m2(=24.00kN/m3,1=1.00,2=1.15,V=2.50m/h,T=20.00)F2=H=24柱高=243.25=78.00kN/m2F1、F2两者取小值54.8264、kN/m2，有效压头高度为F/=54.82/24.00=2.28m（2)荷载组合计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 54.82 kN/m2 G=1.2 65.78 kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q3K 2.00 kN/m2Q=1.4 2.80 kN/m2柱侧模和侧肋强度荷载组合+ 68.58 kN/m2柱侧模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 54.82 kN/m23、柱模板面板验算面板的计算宽度取单块面板高度1000mm，q=68.581.0=68.58kN/m，q,=54.821.0=54.82kN/m取柱截面高度b方向（通过比较b和h，取大者）进行计算：竖65、肋间距L=200mm，计算跨数3跨；木模板厚度h=18mm；W=1000h2/6=1000182/6=54000mm3,I=1000h3/12=1000183/12=486000mm4(1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.100，Mmax=KMqL2=0.10068.582002=274320N.mm =Mmax/W=274320/54000=5.08N/mm2 模板抗弯强度=5.08N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。(2)抗剪强度验算抗剪系数KV=0.600，Vmax=KVqL=0.60068.580.20=8.23kN=3Vmax/(21000h)=38.231000/(2166、00018)=0.69N/mm2模板抗剪强度=0.69N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数K=0.677，挠度max=Kq,L4/100EI=0.67754.822004/(1009000486000)=0.14mm=L/250=200/250=0.8mm模板挠度max=0.14mm=0.80mm,满足要求。4、竖肋验算竖肋木枋的计算宽度取b或h两方向最大间距200m荷载计算值q=68.580.20=13.72kN/m，q,=54.820.20=10.96kN/m竖肋采用的4090mm木枋，W=40902/6=54000mm3，I=40903/12=24300067、0mm4计算跨度柱箍间距400mm，跨数4跨(1)抗弯强度验算弯矩系数KM=0.107，Mmax=KMqL2=0.10713.724002=234886Nmm=Mmax/W=234886/54000=4.35N/mm2竖肋抗弯强度=4.35N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。(2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.607，Vmax=KV qL=0.60713.720.40=3.33kN=3Vmax/(2bh)=33.331000/(24090)=1.39N/mm2 竖肋抗剪强度=1.39N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。（3)挠度验算挠度系数K=0.632，挠度max=Kq68、,L4/100EI=0.63210.964004/(10090002430000)=0.08mm=L/250=400/250=1.60mm竖肋挠度max=0.08mm=1.60mm,满足要求。5、B方向柱箍验算柱箍采用双钢管483.0mm，W=24490=8980mm3 ,I=2107800=215600mm4竖肋传递到柱箍的集中荷载P=1.14368.580.60/(4-1)0.40=6.27kN（取竖肋承受的最大支座反力）设有1根对拉螺栓，按2跨连续梁进行计算经计算得到：Mmax=0.62kN.m；max=0.11mm；Rmax=14.40kN(1)抗弯强度验算=Mmax/W=62000069、/8980=69.04N/mm2B向柱箍抗弯强度=69.04N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。(2)挠度验算max=0.11mm，=430/250=1.72mmB向柱箍挠度max=0.11mm=1.72mm,满足要求。6、H方向柱箍的计算柱箍采用双钢管483.0mm，W=24490=8980mm3,I=2107800=215600mm4;竖肋传递到柱箍的集中荷载P=1.14368.580.60/(4-1)0.40=6.27kN（取竖肋承受的最大支座反力）设有1根对拉螺栓，按2跨梁进行计算经计算得到：Mmax=0.62kN.m；max=0.11mm；Rmax=14.40kN（1）抗70、弯强度验算=Mmax/W=620000/8980=69.04N/mm2 H向柱箍抗弯强度=69.04N/mm2f=205N/mm2,满足要求。 （2）挠度验算max=0.11mm，=430/250=1.72mmH向柱箍挠度max=0.11mm=1.72mm,满足要求。7、B方向对拉螺栓验算对拉螺栓直径14mm，容许拉力值Nbt=17.80kN所受最大拉力N=Rmax=14.40kNB向对拉螺栓所受最大拉力N=14.40kN最大容许拉力值Nbt=17.80kN强度验算满足要求。8、H方向对拉螺栓验算对拉螺栓直径14mm，容许拉力值Nbt=17.80kN所受最大拉力N=Rmax=14.40kNH向71、对拉螺栓所受的最大拉力N=14.40kN最大容许拉力值Nbt=17.80kN强度验算满足要求。9、计算结果 柱模板采用18厚夹板，竖肋采用4090mm木枋,柱箍采用双钢管483.0mm，柱箍间距400mm，柱b方向设竖肋4根，对拉螺栓14mm,1根，柱h方向设竖肋4根，对拉螺栓14mm,1根。400*840柱施工计算书1、基本参数柱截面宽度b=400mm，柱截面高度h=840mm，柱高度H=5100mm，结构表面隐蔽。柱b方向设竖肋3根，对拉螺栓1根，柱h方向设竖肋5根，对拉螺栓2根，柱箍间距350mm，柱模板采用18厚夹板，竖肋采用4090mm木枋，柱箍采用双钢管483.0mm，木材弹性模量72、E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2，抗剪强度fv=120.00N/mm2。 2、荷载计算（1）荷载标准值1）新浇混凝土的侧压力F1=0.22200/(T+15)12V(1/2)=0.2224.005.711.001.152.500.5=54.82kN/m2(=24.00kN/m3,1=1.00,2=1.15,V=2.50m/h,T=20.00)F2=H=24柱高=245.10=122.40kN/m2F1、F2两者取小值54.82kN/m2，有效压头高度为F/=573、4.82/24.00=2.28m（2)荷载组合计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 54.82 kN/m2 G=1.2 65.78 kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2柱侧模和侧肋强度荷载组合+ 71.38 kN/m2柱侧模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 54.82 kN/m23、柱模板面板验算面板的计算宽度取单块面板高度1000mm，q=71.381.0=71.38kN/m，q,=54.821.0=54.82kN/m取柱截面高度b方向（通过比较b和h，取大者）进行计算：竖肋间距L=210mm，计算跨数4跨74、；木模板厚度h=18mm；W=1000h2/6=1000182/6=54000mm3,I=1000h3/12=1000183/12=486000mm4(1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.107，Mmax=KMqL2=0.10771.382102=336821N.mm =Mmax/W=336821/54000=6.24N/mm2 模板抗弯强度=6.24N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。(2)抗剪强度验算抗剪系数KV=0.607，Vmax=KVqL=0.60771.380.21=9.10kN=3Vmax/(21000h)=39.101000/(2100018)=0.76N/mm2模75、板抗剪强度=0.76N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数K=0.632，挠度max=Kq,L4/100EI=0.63254.822104/(1009000486000)=0.15mm=L/250=210/250=0.8mm模板挠度max=0.15mm=0.84mm,满足要求。4、竖肋验算竖肋木枋的计算宽度取b或h两方向最大间距210m荷载计算值q=71.380.21=14.99kN/m，q,=54.820.21=11.51kN/m竖肋采用的4090mm木枋，W=40902/6=54000mm3，I=40903/12=2430000mm4计算跨度柱箍间距350mm76、，跨数5跨(1)抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105，Mmax=KMqL2=0.10514.993502=192809Nmm=Mmax/W=192809/54000=3.57N/mm2竖肋抗弯强度=3.57N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。(2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.606，Vmax=KV qL=0.60614.990.35=3.18kN=3Vmax/(2bh)=33.181000/(24090)=1.32N/mm2 竖肋抗剪强度=1.32N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。（3)挠度验算挠度系数K=0.644，挠度max=Kq,L4/100EI=0.6441177、.513504/(10090002430000)=0.05mm=L/250=350/250=1.40mm竖肋挠度max=0.05mm=1.40mm,满足要求。5、B方向柱箍验算柱箍采用双钢管483.0mm，W=24490=8980mm3 ,I=2107800=215600mm4竖肋传递到柱箍的集中荷载P=1.13271.380.40/(3-1)0.35=5.66kN（取竖肋承受的最大支座反力）设有1根对拉螺栓，按2跨连续梁进行计算经计算得到：Mmax=0.16kN.m；max=0.02mm；Rmax=8.86kN(1)抗弯强度验算=Mmax/W=160000/8980=17.82N/mm2B向78、柱箍抗弯强度=17.82N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。(2)挠度验算max=0.02mm，=330/250=1.32mmB向柱箍挠度max=0.02mm=1.32mm,满足要求。6、H方向柱箍的计算柱箍采用双钢管483.0mm，W=24490=8980mm3,I=2107800=215600mm4;竖肋传递到柱箍的集中荷载P=1.13271.380.84/(5-1)0.35=5.94kN（取竖肋承受的最大支座反力）设有2根对拉螺栓，按3跨梁进行计算经计算得到：Mmax=0.35kN.m；max=0.13mm；Rmax=9.70kN（1）抗弯强度验算=Mmax/W=35000079、/8980=38.98N/mm2 H向柱箍抗弯强度=38.98N/mm2f=205N/mm2,满足要求。 （2）挠度验算max=0.13mm，=410/250=1.64mmH向柱箍挠度max=0.13mm=1.64mm,满足要求。7、B方向对拉螺栓验算对拉螺栓直径14mm，容许拉力值Nbt=17.80kN所受最大拉力N=Rmax=8.86kNB向对拉螺栓所受最大拉力N=8.86kN最大容许拉力值Nbt=17.80kN强度验算满足要求。8、H方向对拉螺栓验算对拉螺栓直径14mm，容许拉力值Nbt=17.80kN所受最大拉力N=Rmax=9.70kNH向对拉螺栓所受的最大拉力N=9.70kN最大容80、许拉力值Nbt=17.80kN强度验算满足要求。9、计算结果 柱模板采用18厚夹板，竖肋采用4090mm木枋,柱箍采用双钢管483.0mm，柱箍间距350mm，柱b方向设竖肋3根，对拉螺栓14mm,1根，柱h方向设竖肋5根，对拉螺栓14mm,2根。300mm墙木模板计算书1、墙模板系统基本参数 计算墙面厚度300mm，高度5100mm；模板面板采用胶合板，厚度18mm；内竖肋采用4090mm木枋，内竖肋间距150mm；外横檩采用483.0双钢管，外横檩垂直间距450mm；对拉螺栓水平间距450mm，直径14mm。2、荷载标准值验算(1)新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值F1=0.222081、0/(T+15)12V0.5=0.2224.005.711.001.153.000.5=60.05kN/m2(=24.00kN/m3,T=20.00,V=3.00m/h,H=5.10m,1=1.00,2=1.15)F2=H=24.005.10=122.40kN/m2比较F1和F2取较小值，F=60.05kN/m2, 有效压头高度为F/=60.05/24.00=2.50m。（2)荷载组合计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 60.05 kN/m2 G=1.2 72.06 kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2墙82、侧模和侧肋强度荷载组合+ 77.66 kN/m2墙侧模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 60.05 kN/m23、墙模板面板的验算面板的计算宽度取单块面板高度1000mm，面板按照5跨连续梁计算面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=1000182/6=54000mm3；I=1000183/12=486000mm4；荷载计算值q=77.661.0 =77.66kN/m,q，=60.051.0=60.05N/mm。1)抗弯强度验算Mmax=KMqL2=-0.10577.660.152=-0.18kNm=-0.18106N.mm=Mmax/W=-0.18106/54000=-3.33N/mm283、面板的抗弯强度=-3.33N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。2)抗剪验算Vmax=KVqL=0.60677.660.15=7.059kN=7059N=3Vmax/（2bh）=37059/(2100018)=0.59N/mm2面板的抗剪强度=0.59N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3)挠度验算max=Kq，L4/100EI=0.64460.051504/(1009000486000)=0.04mm=L/250=150/250=0.60mm面板的挠度max=0.04mm允许挠度=1.80mm，满足要求。4、模板内竖肋的验算竖肋采用4090mm木枋；木枋间距150mm；W84、=40902/6=54000mm3；I=40903/12=2430000mm4；q=77.660.15=11.65kN/m,按照4跨连续梁计算(1)抗弯强度验算Mmax=0.1ql2=0.10711.650.452=252426Nmm=0.25kNm=Mmax/W=252426/54000=4.67N/mm2 内竖肋的抗弯强度=4.67N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。(2)抗剪验算Vmax=KVqL=0.60711.650.45=3.18kN=3182N=3Vmax/(2bh)=33182/(24090)=1.33N/mm2内竖肋的抗剪强度=1.33N/mm2fv=1.40N/85、mm2，满足要求。(3)挠度验算按强度计算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=60.050.15=9.01N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.6329.014504/(10090002430000)=0.10mm=L/250=450/250=1.80mm内竖肋的挠度max=0.10mm=1.80mm，满足要求。5、墙模板外横檩的验算 外横檩承受内竖肋传递的荷载，按照集中荷载下5跨连续梁计算,间距为对拉螺杆水平间距450mm。由内竖肋传递的荷载,P=1.14311.650.450.50=3.00kN采用483.0双钢管,W=24490=8980mm3,I=2107800=2186、5600mm4,A=2424=848mm2(1)外横檩抗弯强度验算Mmax=KMPL=0.2813.000.45=0.38kNm=380000N.mm=Mmax/W=380000/8980=42.32N/mm2外横檩的抗弯强度=42.32N/mm2f=205.00N/mm2，满足要求。(2)抗剪强度验算Vmax=KVP=1.2813.00=3.84kN=3840N=3Vmax/(2bh)=33840/(2848)=6.79N/mm2外横檩的抗剪强度=6.79N/mm2fv=120.00N/mm2，满足要求。(3)挠度验算max=KPL3/(100EI)=1.79530004503/(1002087、6000215600)=0.11mm=L/250=450/250=1.80mm外横檩的挠度max=0.11mm=1.80mm，满足要求。6、对拉螺栓的验算对拉螺栓直径14.00mm，容许拉力值Nbt=17.80kN 对拉螺栓所受的最大拉力:N=3.3513.00=10.04kN对拉螺栓强度验算为所受的最大拉力N=10.04kN最大容许拉力值Nbt=17.80kN，满足要求。7、计算结果模板面板采用胶合板，厚度18mm；内竖肋采用4090mm木枋，内竖肋间距150mm；外横檩采用483.0双钢管，外横檩垂直间距450mm；对拉螺栓水平间距450mm，直径14mm。 120mm楼面模板支撑计算书188、.计算参数结构板厚120mm，层高2.90m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。289、.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨。底90、模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1057.472502=-49022Nmm剪力系数KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.6067.47250=1132Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1053.972502=-26053Nmm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0783.972502=19354Nmm剪力系数KV=0.606，V2=K91、Vq2L=0.6063.97250=601N挠度系数K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)2504/(1006000486000)=0.03mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000250=175000Nmm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000250=-87500Nmm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=192、.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10002503/(1006000486000)=0.20mm2）抗弯强度验算M1=-49022Nmm，M2M5=-113553Nmm，M3M4=194354Nmm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=194354Nmm=0.19kNm，=Mmax/W=194354/54000=3.60N/mm2 楼板底模抗弯强度=3.60N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1132N，V2+ V3=601+2100=2701N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为93、抗剪强度验算的剪力Vmax=2701N=2.70kN，=3Vmax/（2bh）=32701/(2100018)=0.23N/mm2楼板底模抗剪强度=0.23N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.03+0.20=0.23mm=250/250=1.00mm楼板底模挠度max=0.23mm=1.00mm,满足要求。内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距1000mm,第一层龙骨(次楞)间距250mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=34194、3333mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125，q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=7.47250/1000=1.87kN/mMmax=-KMqL2=-0.1251.8710002=-233750Nmm=-0.23kNm=Mmax/W=233750/85333=2.74N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=2.74N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.6251.871000=1169N=1.17kN=3Vmax/（2bh）=31169/(28080)=0.27N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=095、.27N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.521，q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=3.97/1.2250/1000=0.83kN/m=0.83N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5210.8310004/(10090003413333)=0.14mm=1000/250=4.00mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.14mm=4.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距1000mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2；W=8980mm3, I=215600mm41)抗弯96、承载力验算弯矩系数KM=-0.395，P=1.2501.871000=2338N=2.34kNMmax=KMPL=-0.39523381000=-923510Nmm=-0.92kNm=Mmax/W=923510/8980=102.84N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=102.84N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.895，Vmax=KVP=1.8952.341000=4434N=4.43kN=3Vmax/(2bh)=34434/(22424)=7.84N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=7.84N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求97、。3)挠度验算挠度系数K=2.481，P，=1.2500.831000=1038N=1.04Nmax=KP，L3/(100EI)=2.481103810003/(100206000215600)=0.29mm=1000/250=4.00mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.29mm=4.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.494每根钢管承载NQK1=4.4942.341000=10516N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.001.0011000=1000N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=198、0516+1000=11516N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=2.780.03261000=91N水平拉杆2层,拉杆重量=2(1.00+1.00)0.03261000=130N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=214.60=29N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=91+130+29=250N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2250+11516=11816N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m=150.00cm,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算99、=0.634,P=N/(A)=11816/(0.634424.00)=43.96N/mm2钢管立杆稳定性43.96N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C25考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=11816/1000=11.82kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.27N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.27+100、0.250)1.001000100/1000=88.90kN 受冲切承载力88.90kNF=11.82kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8511900=10115kN/m2,=0.75lfccAl=0.752101150.02=303.45kN支承面局部受压承载力303.45kNFa=11.82kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm,间距250mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢101、管483.0，A=424mm2；钢管横向间距1000mm,钢管纵向间距1000mm,立杆步距1.50m。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。240*550梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=240mm，梁高h=550mm，层高2.90m，结构表面考虑隐蔽；模板材102、料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距1000mm，纵向间距1000mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标103、准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.24 + 0.86 ) 1.2 = 0.40 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.24 0.55 1.2 = 3.80 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.24 0.55 1.2 = 0.24 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.24 1.4 = 0.67 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 5.11 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 3.70 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=104、240mm。W=bh2/6=240182/6=12960mm3， I=bh3/12=240183/12=116640mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.1055.113002=-48290Nmm=-0.05kNm=Mmax/W=48290/12960=3.73N/mm2 梁底模抗弯强度=3.73N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6065.11300=929N=3Vmax/(2bh)=3929/(224018)=0.32N/mm2梁底模抗剪强度=0.32N/mm2fv105、=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=3.70kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.6443.703004/(1006000116640)=0.28mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.28mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=1000mm ，C=240mm、=240/1000=0.24。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、106、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=5.11300/240=6.39kN/mMq=qcL(2-)/8=6.39240/10001000/1000(2-0.24)/8=0.34kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000300/10007.46=0.90kNa =0.5(L-c)=0.5(1000-240)=380mm，Mp=Pa=0.900.38=0.34kNmMmax=MqMp=(0.34+0.34)106=680000Nmm=Mmax/W107、=680000/85333=7.97N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=7.97N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.56.39240/1000+0.90=1.67kN=3Vmax/(2bh)=31.671000/(28080)=0.39N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=3.70300/240=4.63N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =4.6324010003(8 - 4 0.242+0.243)/(3849108、0003413333)=0.73mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.90100038010002(3 - 40.382)/(2490003413333)=1.12mmmax=qp=0.73+1.12=1.85mm=L/250=1000/250=4.00mm第一层龙骨(次楞)挠度max=1.85mm=4.00mm,满足要求。内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距1000mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm21）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.56.392109、40/1000+0.90=1667N=1.67kN弯矩系数KM=0.328,Mmax=KmPL=0.3281.6710001000=548000Nmm =Mmax/W=548000/8980=61.02N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=61.02N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.743,Vmax=KVP=1.7431.67=2.91kN =3Vmax/(2bh)=32.911000 /(22424.00)=5.15N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=5.15N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=2.4110、94，P=V=1/2q梁宽P板传=0.54.63240/1000+0.90=1.46kNmax= KPL3/(100EI)=2.4941.46100010003/(100206000215600)=0.82mm=L/250=1000/250=4.00mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.82mm=4.00mm,满足要求。内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力NQK1=6322N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.41.001.001000=1400N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=6322+1400=7722N钢管重量0.0326kN111、/m,立杆重量=0.03262.41000=78N水平拉杆2层,拉杆重量=22.000.0326=130N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.602=29N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=78+130+29=237N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2237+7722=8006N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=8006/(0.634424.00)=29.78N/mm2钢管立杆稳定性计112、算29.78N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C25考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=8.01kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.27N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.27+0.250)1.001020105/1000=95.21kN 钢管支承面受冲切承载力95.21kN8.01kN,113、满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8511900=10115kN/m2,=0.75lfccAl=0.752101150.02=303.45kN支承面局部受压承载力F=303.45kN8.01kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30114、.0)F2=H=24梁高=240.55=13.20kN/m2F1、F2两者取小值F=13.20kN/m2，有效压头高度=F/=0.55m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 13.20 kN/m2 G=1.2 15.84 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 21.44 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 13.20 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=250mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=430182/6=23220mm3，115、I=bh3/12=430183/12=208980mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=21.44(550-120)/1000=9.22kN/m=9.22N/mmMmax=KMqL2=-0.1059.222502=-60506Nmm=Mmax/W=60506/23220=2.61N/mm2 侧模抗弯强度=2.61N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.6069.22250/1000=1.40kN =3Vmax/(2bh)=31.401000/(218430)=0.27N/mm2 侧模抗剪强度=0.27N116、/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=13.20(550-120)/1000=5.68kN/m=5.68N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0.6445.682504/(1006000208980)=0.11mm=L/250=250/250=1.00mm侧模挠度max=0.11mm=1.00mm,满足要求。内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9521.44=20.37kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=500mm=0.50m，竖向间距b=(550-120)/2=215mm=0.22m，N=abFs=117、0.500.2220.37=2.24kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力2.24kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度215mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=40mm，h=90mmW=bh2 /6=40902/6=54000mm3，I=bh3/12=40903/12=2430000mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125,q=21.44250/1000=5.36N/mmMmax=KMqL2=0.1255.362152=30971Nmm=Mmax/W=30971/54000=0.57N/mm2侧肋抗弯强度=0.57N/mm2fm=13.0118、0N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KV qL =0.6255.36215/1000=0.72kN =3Vmax/(2A)=30.721000/(24090)=0.30N/mm2 侧肋抗剪强度=0.30N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.521,q，=13.20250/1000=3.30N/mm max=Kq，L4/100EI=0.5213.302154/(10090002430000)=0mm=L/250=215/250=0.86mm侧肋挠度max=0mm=0.86mm,满足要求。内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉119、螺杆横向间距500mm，侧肋间距250mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.255.360.22=1.44kN;Mmax=KmPL=0.1711.440.50106=123120Nmm=Mmax/W=123120/(24730)=13.01N/mm2檩梁抗弯强度=13.01N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6581.44=0.95kN =3Vmax/(2A)=3948/(2245120、0)=1.58N/mm2檩梁抗剪强度=1.58N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.25qL=1.253.300.22=0.89kN;max=KP,L3/（100EI）=1.0978875003/(1002060002113500)=0.03mm=L/250=500/250=2.00mm檩梁挠度max=0.03mm=2.00mm,满足要求。7.计算结果 底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)8080mm木枋300mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.01000mm；钢管纵向间距1000mm，钢管横向间距1000mm；竖肋4090mm121、木枋250mm，对拉螺栓1排14,横向间距500mm，采用483.2双钢管作为横檩梁。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。 240mm厚墙木模板计算书1、墙模板系统基本参数 计算墙面厚度240mm，高度2900mm；模板面板采用胶合板，厚度18mm；内竖肋采用4090mm木枋，内竖122、肋间距150mm；外横檩采用483.0双钢管，外横檩垂直间距450mm；对拉螺栓水平间距450mm，直径14mm。2、荷载标准值验算(1)新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值F1=0.22200/(T+15)12V0.5=0.2224.005.711.001.153.000.5=60.05kN/m2(=24.00kN/m3,T=20.00,V=3.00m/h,H=2.90m,1=1.00,2=1.15)F2=H=24.002.90=69.60kN/m2比较F1和F2取较小值，F=60.05kN/m2, 有效压头高度为F/=60.05/24.00=2.50m。（2)荷载组合计算荷载类型 标准123、值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 60.05 kN/m2 G=1.2 72.06 kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2墙侧模和侧肋强度荷载组合+ 77.66 kN/m2墙侧模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 60.05 kN/m23、墙模板面板的验算面板的计算宽度取单块面板高度1000mm，面板按照5跨连续梁计算面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=1000182/6=54000mm3；I=1000183/12=486000mm4；荷载计算值q=77.661.0=77.66kN/m,q，=60.051.0=60.0124、5N/mm。1)抗弯强度验算Mmax=KMqL2=-0.10577.660.152=-0.18kNm=-0.18106N.mm=Mmax/W=-0.18106/54000=-3.33N/mm2面板的抗弯强度=-3.33N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。2)抗剪验算Vmax=KVqL=0.60677.660.15=7.059kN=7059N=3Vmax/（2bh）=37059/(2100018)=0.59N/mm2面板的抗剪强度=0.59N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。3)挠度验算max=Kq，L4/100EI=0.64460.051504/(100900048600125、0)=0.04mm=L/250=150/250=0.60mm面板的挠度max=0.04mm允许挠度=1.80mm，满足要求。4、模板内竖肋的验算竖肋采用4090mm木枋；木枋间距150mm；W=40902/6=54000mm3；I=40903/12=2430000mm4；q=77.660.15=11.65kN/m,按照4跨连续梁计算(1)抗弯强度验算Mmax=0.1ql2=0.10711.650.452=252426Nmm=0.25kNm=Mmax/W=252426/54000=4.67N/mm2 内竖肋的抗弯强度=4.67N/mm2fm=13.00N/mm2，满足要求。(2)抗剪验算Vmax126、=KVqL=0.60711.650.45=3.18kN=3182N=3Vmax/(2bh)=33182/(24090)=1.33N/mm2内竖肋的抗剪强度=1.33N/mm2fv=1.40N/mm2，满足要求。(3)挠度验算按强度计算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故q，=60.050.15=9.01N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.6329.014504/(10090002430000)=0.10mm=L/250=450/250=1.80mm内竖肋的挠度max=0.10mm=1.80mm，满足要求。5、墙模板外横檩的验算 外横檩承受内竖肋传递的荷载，按照集中荷载下5跨连续梁127、计算,间距为对拉螺杆水平间距450mm。由内竖肋传递的荷载,P=1.14311.650.450.50=3.00kN采用483.0双钢管,W=24490=8980mm3,I=2107800=215600mm4,A=2424=848mm2(1)外横檩抗弯强度验算Mmax=KMPL=0.2813.000.45=0.38kNm=380000N.mm=Mmax/W=380000/8980=42.32N/mm2外横檩的抗弯强度=42.32N/mm2f=205.00N/mm2，满足要求。(2)抗剪强度验算Vmax=KVP=1.2813.00=3.84kN=3840N=3Vmax/(2bh)=33840/(2128、848)=6.79N/mm2外横檩的抗剪强度=6.79N/mm2fv=120.00N/mm2，满足要求。(3)挠度验算max=KPL3/(100EI)=1.79530004503/(100206000215600)=0.11mm=L/250=450/250=1.80mm外横檩的挠度max=0.11mm=1.80mm，满足要求。6、对拉螺栓的验算对拉螺栓直径14.00mm，容许拉力值Nbt=17.80kN 对拉螺栓所受的最大拉力:N=3.3513.00=10.04kN对拉螺栓强度验算为所受的最大拉力N=10.04kN最大容许拉力值Nbt=17.80kN，满足要求。7、计算结果模板面板采用胶合板，129、厚度18mm；内竖肋采用4090mm木枋，内竖肋间距150mm；外横檩采用483.0双钢管，外横檩垂直间距450mm；对拉螺栓水平间距450mm，直径14mm。100mm板模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B，标高2.9、5.8.m新浇混凝土楼板板厚(mm)100新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)3.9 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重130、标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)2.9立柱纵向间距la(mm)1100立柱横向间距lb(mm)1100水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向平行楼板长边小131、梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)0，0 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9132、max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.1)+1.40.72.5 1=5.97kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max5.970.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/540004.4N/mm2f1133、5N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.1)1=2.61kN/m 5ql4/(384EI)52.613004/(38410000486000)0.06mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整3900/1100取整3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm134、，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.1)+1.40.72.50.31.86kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.1)0.30.91kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M10.1q1静L2+0.117q1活L20.10.911135、.12+0.1170.941.120.24kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.11.12+0.2133.151.1，0.10.11.12+0.1753.151.10.75kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.860.12/2，0.10.12/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.24，0.75，0.320.75kNm Mmax/W0.75106/5136、400013.84N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.60.911.1+0.6170.941.11.24kN V20.6q2L+0.675p0.60.11.1+0.6753.152.19kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.860.1，0.10.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.24，2.19，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29040)1.32N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0137、.3+(24+1.1)0.1)0.30.84kN/m 跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.8411004/(10093502430000)0.37mml/4001100/4002.75mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q138、1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.1)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.1)+1.40.71.50.31.54kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.1)0.30.98kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.1)0.3=0.9kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.10139、.981.1+1.20.571.11.93kN 按悬臂梁，R1q1l=1.540.10.15kN RmaxRmax，R11.93kN; 正常使用极限状态 按三跨连续梁，Rmax1.1q2L1.10.91.11.09kN 按悬臂梁，R1q2l=0.90.10.09kN RmaxRmax，R11.09kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.84kNm Mmax/W0.84106/4490186.21N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.62kN max2Vmax/A=24.621000/42421.79N/mm212140、5N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.58mm max1.58mm2.75mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1800立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(141、1800+2200)=3049.2mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1800+2200)=3521.826mm 1l01/i3521.826/15.9221.498，查表得，10.149 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.181.11.82/100.07kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.142、411.11.1+0.921.40.07/1.15.38kN f Nw/(A)+ Mw/W5380.6/(0.15424)+0.07106/4490101.37N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.181.11.82/1143、00.07kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.411.11.1+0.921.40.07/1.15.71kN f Nw/(A)+ Mw/W5707.3/(0.14424)+0.07106/4490113.04N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 按上节计算可知，扣件受力N5.38kNRc=kc8=0.858=6.8kN 满足要求！180mm板模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝土楼板名称180厚楼板新浇混凝土楼板板厚(144、mm)180新浇混凝土楼板边长L(m)4.8新浇混凝土楼板边宽B(m)4.7 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0145、.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)5.1立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)150立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)150，150 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)146、15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5147、 1=8.14kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.140.252/8，0.110.252/8+3.150.25/4= 0.2kNm Mmax/W0.2106/540003.66N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.62kN/m 5ql4/(384EI)54.622504/(38410000486000)0.05mml/400250/4000.6148、2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因B/lb取整4700/900取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.149、5，1.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.252.09kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.251.3kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.79kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.30.92+0.1210.790.920.19kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.08kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+150、0.181pLmax0.0770.080.92+0.213.150.9，0.1070.080.92+0.1813.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.090.12/2，0.080.12/2+3.150.10.32kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.19，0.6，0.320.6kNm Mmax/W0.6106/5400011.12N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.30.9+0.620.790.91.15kN V20.607q2L+0.681p0.6070.0151、80.9+0.6813.152.19kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.090.1，0.080.1+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.15，2.19，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29040)1.32N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.251.2kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.29004/(10093502430000)0.22mml/400900/4002.25mm 悬臂端152、maxqL4/(8EI)=1.21004/(893502430000)0mml1/400100/4000.25mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5153、+(1.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.251.85kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.251.52kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.47kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.25=1.25kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.520.9+1.2230.470.92.09kN 按悬臂梁，154、R1q1l=1.850.10.19kN RmaxRmax，R12.09kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.250.91.29kN 按悬臂梁，R1q2l=1.250.10.13kN RmaxRmax，R11.29kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.63kNm Mmax/W0.63106/4490141.22N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.77kN max2Vmax/A=24.771000/42422.48N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变155、形图(mm) max0.8mm 跨中max=0.8mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.37mm=150/400=0.38mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1156、(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.91.82/100.06kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24157、+1.1)0.18)+0.91.410.90.9+0.921.40.06/0.95.38kN f Nw/(A)+ Mw/W5383.28/(0.2424)+0.06106/449077.71N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 Mw=0.921.4klah2/10=0.921158、.40.180.91.82/100.06kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.410.90.9+0.921.40.06/0.95.6kN f Nw/(A)+ Mw/W5601.98/(0.14424)+0.06106/4490108.31N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 按上节计算可知，扣件受力N5.38kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求！250mm板模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝土楼159、板名称250厚楼板新浇混凝土楼板板厚(mm)250新浇混凝土楼板边长L(m)8.2新浇混凝土楼板边宽B(m)7.2 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(160、kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)3.6立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长边的距离(mm)450主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)250小梁两端各悬挑长度(mm)50，50主梁两端各悬挑长度(mm)250，250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面161、板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24162、)0.25)+1.40.72.5 1=10.04kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max10.040.252/8，0.110.252/8+3.150.25/4= 0.2kNm Mmax/W0.2106/540003.66N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.25)1=6.38kN/m 5ql4/(384EI)56.382504/(38410000486000)0.0163、7mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 因L/la取整8200/900取整9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1164、.1+24)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.25)+1.40.72.50.252.56kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.25)0.251.78kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.79kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1071.780.92+0.1210.790.920.23kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.08kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L165、2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.080.92+0.213.150.9，0.1070.080.92+0.1813.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.560.052/2，0.080.052/2+3.150.050.16kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.23，0.6，0.160.6kNm Mmax/W0.6106/5400011.12N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.780.9+0.620.790.91.41kN V2166、0.607q2L+0.681p0.6070.080.9+0.6813.152.19kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.560.05，0.080.05+3.153.15kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.41，2.19，3.153.15kN max3Vmax/(2bh0)=33.151000/(29040)1.31N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.25)0.251.64kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6321.649004/(10093502430000)0167、.3mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=1.64504/(893502430000)0mml1/40050/4000.12mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)168、+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.25)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.25)+1.40.71.50.252.39kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.25)0.252.06kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.47kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.25)0.25=1.69kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1432.060.9169、+1.2230.470.92.64kN 按悬臂梁，R1q1l=2.390.050.12kN RmaxRmax，R12.64kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.690.91.74kN 按悬臂梁，R1q2l=1.690.050.08kN RmaxRmax，R11.74kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.79kNm Mmax/W0.79106/4490175.72N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.54kN max2Vmax/A=25.541000/42426.13N/m170、m2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.74mm 跨中max=0.74mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.41mm=250/400=0.62mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N171、/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.91.82/100.06kNm Nw0.91.2NGik+0.91172、.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.25)+0.91.410.90.9+0.921.40.06/0.96.92kN f Nw/(A)+ Mw/W6920.31/(0.2424)+0.06106/449096.11N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20173、.139 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.180.91.82/100.06kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.25)+0.91.410.90.9+0.921.40.06/0.97.14kN f Nw/(A)+ Mw/W7139.01/(0.14424)+0.06106/4490134.39N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 按上节计算可知，扣件受力N6.92kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求174、！350*750梁模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称WKL268新浇混凝土梁计算跨度(m)8.2混凝土梁截面尺寸(mmmm)350750新浇混凝土结构层高(m)3.6梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压175、0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)342,458梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶176、合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.75)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.75)+1.40.72125.12kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+177、G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.75123.36kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.75119.22kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.123.360.122+0.1171.760.1220.03kNm Mmax/W0.03106/375000.92N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67719.22116.674/(10010000281250)0.009m178、ml/400116.67/4000.29mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.423.360.12+0.451.760.121.18kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.123.360.12+1.21.760.123.24kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.419.220.120.9kN R2=R3=1.1 q2l=1.119.220.122.47kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设179、计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.18+0.91.35(0.3-0.1)0.35/3+0.5(0.75-0.25)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72max0.4-0.35/2，(0.8-0.4)-0.35/2/21，3.24+0.91.35(0.3-0.1)0.35/3=3.27kN/m q2max0.9+(0.3-0.1)0.35/3+0.5180、(0.75-0.25)+(0.5+(24+1.1)0.25)max0.4-0.35/2，(0.8-0.4)-0.35/2/21，2.47+(0.3-0.1)0.35/32.49kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.270.92，0.53.270.2520.28kNm Mmax/W0.28106/540005.25N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6073.270.9，3.270.251.788kN max3Vmax/(2bh0)=31.7881000/(240181、90)0.75N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.499004/(10093502430000)0.45mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)2.492504/(893502430000)0.05mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.270.9，0.3933.270.9+3.270.253.37kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最182、大支座反力依次为R1R42.72kN，R2R33.37kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.490.9，0.3932.490.9+2.490.252.56kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.42kN，R2R32.56kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简183、图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.133106/449029.67N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.126kN max2Vmax/A=22.1261000/42410.03N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.04mml/400342/4000.86mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.59kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.59kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm184、且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.5 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.82/100.07kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5185、)0.75)+0.91.42123.03kN/m 2)小梁验算 q1max1.09+(0.3-0.1)0.35/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.25)+0.91.41max0.4-0.35/2，(0.8-0.4)-0.35/2/21，2.98+(0.3-0.1)0.35/3=3.01kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.57kN，R25.14kN，R35.14kN，R40.57kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.57+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.25)+0.91.41(0.9+0.4-0.35/2)/20.186、9，5.14，5.14，0.57+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.25)+0.91.41(0.9+0.8-0.4-0.35/2)/20.9+0.07/0.85.32kN fN/(A)+Mw/W5320.56/(0.5424)+0.07106/449041.5N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 由主梁验算一节计算可知扣件最大受力NmaxR2，R315.5kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求！350*750梁侧模板计算书 一、工程属性新浇混凝梁名称350*750大梁混凝土梁截面尺187、寸(mmxmm)350750梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)250 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.868，38.429.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模188、板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.87，38.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.44，44.240.944.2439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数3主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)500189、支撑距梁底距离依次为0，200，400 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3529.87136.29kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmax0.125q1L20.12190、5q10.2520.31kNm Mmax/W0.31106/540005.76N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max0.521qL4/(100EI)=0.52129.872504/(10010000486000)0.13mm250/400=0.62mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.25q1l左1.2539.820.2512.44kN 正常使用极限状态 Rmax1.25l左q1.250.2529.879.33kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料191、规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q12.44kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.112.440.52，0.512.440.152=0.31kNm Mmax/W0.31106/540005.76N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.612.440.5，12.440.15=3192、.73kN max3Vmax/(2bh0)=33.731000/(24090)1.56N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q9.33kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6779.335004/(10093502430000)0.17mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=9.331504/(893502430000)=0.03mm150/400=0.38mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.112.440.5，0.412.440.5+12.440.156.84kN 正常使用极限状态 Rmaxma193、x1.19.330.5，0.49.330.5+9.330.155.13kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)150主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.04kN，R23.42kN，R31.04kN 正常使用极限状态：R10.77kN，R194、22.57kN，R30.77kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.1106/4490=23.16N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=22.21000/42410.36N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.03mm200/4000.5 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.952.3524.46kNNtb17.8kN 满足要求！240*1250梁模板（扣件式）计算195、书 一、工程属性新浇混凝土梁名称240*1250大梁新浇混凝土梁计算跨度(m)4混凝土梁截面尺寸(mmmm)2401250新浇混凝土结构层高(m)5.1梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定196、义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)260,340梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18197、面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.25)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.25)+1.40.72140.61kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.3198、50.1+(24+1.5)1.25138.85kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.25131.98kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12540.610.1220.07kNm Mmax/W0.07106/540001.35N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52131.981204/(10010000486000)0.007mml/400120/4000.3mm 满足要求！ 3、支座199、反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37538.850.12+0.4371.760.121.84kN R2=1.25q1l=1.2540.610.126.09kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37531.980.121.44kN R2=1.25q2l=1.2531.980.124.8kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面200、惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.84+0.91.35(0.3-0.1)0.24/2+0.51.25+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.72(0.6-0.3-0.24/2)/21，6.09+0.91.35(0.3-0.1)0.24/2=6.12kN/m q2max1.44+(0.3-0.1)0.24/2+0.51.25+(0.5+(24+1.1)0.18)(0.6-0.3-0.24/2)/21，4.8+(0.3-0.1)0.24/24.82kN/m201、 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1076.120.52，0.56.120.2520.19kNm Mmax/W0.19106/540003.54N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6076.120.5，6.120.251.858kN max3Vmax/(2bh0)=31.8581000/(24090)0.77N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6324.825004/(10093502430000)0.08mml/202、400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)4.822504/(893502430000)0.1mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1436.120.5，0.3936.120.5+6.120.253.5kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R11.5kN，R23.5kN，R31.85kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1434.820.5，0.393203、4.820.5+4.820.252.75kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R11.27kN，R22.75kN，R31.62kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.072106/449016.04N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) 204、Vmax1.928kN max2Vmax/A=21.9281000/4249.1N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.01mml/400260/4000.65mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RR40.3kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=15205、0 长细比满足要求！ 查表得，0.5 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.51.82/100.04kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.25)+0.91.42136.8kN/m 2)小梁验算 q1max1.67+(0.3-0.1)0.24/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.6-0.3-0.24/2)/21，5.52+(0.3-0.1)0.24/2=5.54kN/m 同上四六计算过程，可得： R1206、0.23kN，R22.59kN，R33.23kN，R40.28kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+N边+Mw/lbmax0.23，2.59，3.23，0.28+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.6-0.3-0.24/2)/21+0.04/0.64.38kN fN/(A)+Mw/W4375.16/(0.5424)+0.04106/449029.81N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 由主梁验算一节计算可知扣件最大受力NmaxR1，R2，R313.48k207、NRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求！240*1250梁侧模板计算书 一、工程属性新浇混凝梁名称240*1250大梁混凝土梁截面尺寸(mmxmm)2401250梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222208、441121/2，241.6min29.868，38.429.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.87，38.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.44，44.240.944.2439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m209、2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)500梁左侧支撑距梁底距离依次为150，550，950梁右侧支撑距梁底距离依次为150，550，950 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN210、/m Mmax0.125q1l20.12539.820.2520.31kNm Mmax/W0.31106/540005.76N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max529.872504/(38410000486000)=0.31mm250/400=0.62mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R0.5q1l=0.539.820.254.98kN 正常使用极限状态 R0.5ql=0.529.870.253.73kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值211、(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 显然，左侧较右侧不利，计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=4.98kN/m Mmax/W0.22106/540004.15N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)31.491000/(24090)0.62N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=3.73kN/m max0.31mm400/400=1mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算212、 承载能力极限状态 Rmax2.98kN 正常使用极限状态 Rmax=2.23kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁连续梁部分弯矩图(kNm) 主梁悬挑梁部分弯矩图(kNm) q=1.49kN/m Mmax/W0.19106/449041.48N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗213、剪验算 主梁连续梁部分剪力图(kN) 主梁悬挑梁部分剪力图(kN) max2Vmax/A=21.831000/4248.61N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁连续梁部分变形图(mm) 主梁悬挑梁部分变形图(mm) q=2.23kN/m 1max0.19mm500/400=1.25mm 2max0.16mm250/400=0.62mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax6.63kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 可知对拉螺栓受力N0.956.636.3kNNtb17.8kN 满足要求！240*1830梁模板（扣件式）计算书214、 一、工程属性新浇混凝土梁名称240*1830大梁新浇混凝土梁计算跨度(m)2.3混凝土梁截面尺寸(mmmm)2401830新浇混凝土结构层高(m)5.1梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自215、定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)600步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)300梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)260,340梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)1216、8面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.83)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.83)+1.40.72158.58kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.217、350.1+(24+1.5)1.83156.82kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.83146.76kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12558.580.1220.11kNm Mmax/W0.11106/540001.95N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52146.761204/(10010000486000)0.01mml/400120/4000.3mm 满足要求！ 3、支座218、反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37556.820.12+0.4371.760.122.65kN R2=1.25q1l=1.2558.580.128.79kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37546.760.122.1kN R2=1.25q2l=1.2546.760.127.01kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面219、惯性矩I(cm4)243 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.65+0.91.35(0.3-0.1)0.24/2+0.51.83+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.32，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.30.72(0.6-0.3-0.24/2)/21，8.79+0.91.35(0.3-0.1)0.24/2=8.82kN/m q2max2.1+(0.3-0.1)0.24/2+0.51.83+(0.5+(24+1.1)0.18)(0.6-0.3-0.24/2)/21，7.01+(0.3-0.1)0.24/27.04kN/m220、 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1078.820.52，0.58.820.320.4kNm Mmax/W0.4106/540007.35N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6078.820.5，8.820.32.676kN max3Vmax/(2bh0)=32.6761000/(24090)1.11N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6327.045004/(10093502430000)0.12mml/4005221、00/4001.25mm 2q2l24/(8EI)7.043004/(893502430000)0.31mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1438.820.5，0.3938.820.5+8.820.35.04kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R12.17kN，R25.04kN，R32.51kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1437.040.5，0.3937222、.040.5+7.040.34.02kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R11.85kN，R24.02kN，R32.2kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.098106/449021.84N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vma223、x2.693kN max2Vmax/A=22.6931000/42412.7N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.01mml/400260/4000.65mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RR40.4kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 224、长细比满足要求！ 查表得，0.5 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.51.82/100.04kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.83)+0.91.42152.77kN/m 2)小梁验算 q1max2.39+(0.3-0.1)0.24/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(0.6-0.3-0.24/2)/21，7.92+(0.3-0.1)0.24/2=7.94kN/m 同上四六计算过程，可得： R10225、.33kN，R23.79kN，R34.42kN，R40.38kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+N边+Mw/lbmax0.33，3.79，4.42，0.38+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1+0.6-0.3-0.24/2)/21+0.04/0.64.49kN fN/(A)+Mw/W4491.46/(0.5424)+0.04106/449030.36N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、梁底立柱扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 由主梁验算一节计算可知扣件最大受力NmaxR1，R2，R314.8kNR226、c=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求！240*1830梁侧模板计算书 一、工程属性新浇混凝梁名称240*1830大梁侧模板混凝土梁截面尺寸(mmxmm)2401830梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22227、2441121/2，241.6min29.868，38.429.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.87，38.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.44，44.240.944.2439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/228、m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置左右两侧小梁道数8,7主梁间距(mm)350主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100对拉螺栓水平向间距(mm)350梁左侧支撑距梁底距离依次为200，750，1500梁右侧支撑距梁底距离依次为200，750，1500 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。左、右两侧面板计算简图如下： 229、左侧面板计算简图 右侧面板计算简图 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3529.87136.29kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmaxmax0.107q1静L左2+0.121q1活L左2，0.107q1静L右2+0.121q1活L右2=max0.10736.290.262+0.1213.530.262，0.10736.290.282+0.1213.530.2820.33kNm Mmax/W0.33106/540006.04N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正230、129.8729.87kN/m 1max0.632qL4/(100EI)=0.63229.87261.434/(10010000486000)0.18mm261.43/400=0.65mm 2max0.632qL4/(100EI)=0.63229.872754/(10010000486000)0.22mm275/400=0.69mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1静l左+1.223q1活l左，1.143q1静l右+1.223q1活l右=max1.14336.290.26+1.2233.530.26，1.14336.290.28+1.2233.5231、30.2812.59kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143l左q，1.143l右q=max1.1430.2629.87，1.1430.2829.879.39kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q12.59kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.232、112.590.352，0.512.590.12=0.15kNm Mmax/W0.15106/540002.86N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.612.590.35，12.590.1=2.64kN max3Vmax/(2bh0)=32.641000/(24090)1.1N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q9.39kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6779.393504/(10093502430000)0.04mm350/400=0.88mm 2maxqL4/(8EI)=9.391233、004/(893502430000)=0.01mm100/400=0.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.112.590.35，0.412.590.35+12.590.14.85kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.19.390.35，0.49.390.35+9.390.13.61kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)350主梁最大悬挑长度(mm)100主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(c234、m4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 梁左侧计算简图 梁右侧计算简图 同前节计算过程，可依次解得： 梁左侧主梁(承载能力极限状态)：R10.8kN，R22.42kN，R31.9kN，R41.9kN，R51.9kN，R61.9kN，R72.42kN，R80.8kN (正常使用极限状态)：R10.59kN，R21.81kN，R31.39kN，R41.39kN，R51.39kN，R61.39kN，R71.81kN，R80.59kN 梁右侧主梁(承载能力极限状态)：R10.8kN，R22.42kN，R31.9kN，R41235、.9kN，R51.9kN，R62.42kN，R70.8kN (正常使用极限状态)：R10.59kN，R21.81kN，R31.39kN，R41.39kN，R51.39kN，R61.81kN，R70.59kN 1、抗弯验算 梁左侧弯矩图(kNm) 梁右侧弯矩图(kNm) 1maxM1max/W0.43106/4490=96.15N/mm2f=205 N/mm2 2maxM2max/W0.37106/4490=81.76N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) 梁右侧剪力图(kN) 1max2Vmax/A=23.221000/42415.19N/mm2=120 N/mm2 2max2Vmax/A=23.461000/42416.31N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) 梁右侧变形图(mm) 1max0.69mm750/4001.88 mm 2max0.68mm750/4001.88 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.955.7210.83kNNtb17.8kN 满足要求！