1、76844m2住宅楼和商业、公交站场及其服务用房转换层施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 编制依据3一、工程简介4二、设计概况6三、施工重点与难点63、转换层板厚较厚为180mm。7第三章 施工组织及部署7一、施工部署71.施工段的划分72.资源部署7作业人员的教育与培训9二、施工组织9三、其他准备123、向环保部门申请并办理夜间施工许可证。12第四章 施工方法12一、工艺流程12二、施工方法131. 测量定位放线132.模板工程133、钢筋工程19 4.混凝土工程261、混凝土保温层传热2、系数：332、混凝土虚厚度：343、混凝土计算厚度：345、第3天砼内外温差：34第五章 质量通病的防治362.3防治的措施383、孔洞383.1现象：混凝土结构内部有尺寸较大的空隙，局部没有混凝土或蜂窝特别384、露筋39第六章 成品保护432、各工种操作人员不准移动或截割钢筋。437、浇筑混凝土时，安排专人用湿抹布将钢筋上的砼擦拭干净。449、混凝土浇筑完毕后12小时内禁止上人及堆放物料。44第七章 安全措施441. 混凝土工程442.钢筋工程452.3绑扎边柱、边梁钢筋应搭设防护架。452.11在绑扎的平面钢筋上，不准踩踏行走。462.14在搬运及安装钢筋时，防止碰触电线。463.模板工3、程46第八章 支撑架计算书48一、1000*2400框支梁支撑架计算书48（一）计算依据48（五）面板验算52（六）小梁验算54梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)56（七）主梁验算57（八）立柱验算59（九）可调托座验算62二、900*2200框支梁支撑架计算书62（一）计算依据62（五）面板验算66（六）小梁验算68梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)70（七）主梁验算71(八)立柱验算73（九）可调托座验算76三、180转换层现浇板支撑架计算书76（一）计算依据：76（五）面板验算81（六）小梁验算82max1.13mm88（八）立柱验算88（九）可调托座验算90 第一章 编制依据1. 根据4、xx省建筑设计研究院设计的xx.九号线施工图。2. 高层建筑混凝土结构技术规程JGJ 32002 3. 钢筋焊接及验收规程JGJ 1820034. 混凝土泵送技术规程JGJ/T10-955. 建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020016. 混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420027. 混凝土质量控制标准GB50164-928. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020119. 工程测量规范 GB50026-9310.建筑工程质量检查与验收手册11.xx.九号线图纸会审和设计交底纪要12.建筑施工计算手册第二版 江正荣编著13. 我公司质量、安全、环境、健康管理5、体系文件第二章 工程概况一、工程简介1工程名称：xx.九号线2工程地址：3建设单位：有限公司4. 设计单位：究院5. 勘察单位：究院6. 监理单位：咨询有限公司7. 施工单位：有限公司8项目简介：8.1本工程是由xxxx房地产开发有限公司开发的xx九号线项目。位于xx组团E分区E12/03号地块，为公交枢纽站场和轨道交通九号线xx站点，项目用地南侧为在建的xx小区，均为现状道路。该项目的地理位置优越，有市政道路贯通，交通便捷，市政配套设施完善。施工用水和用电根据建设单位指定的接入点最近接入，施工道路已经形成，施工场地已基本平整完成。施工现场的前期准备工作就绪，具备施工条件。但该工程占地面积大，6、场地较狭窄。8.2本工程施工区分为A、B两栋高层住宅楼和商业、公交站场及其服务用房，车库以及配套用房组成。其中A栋为31/吊2/-2层，B栋为28/吊2/-2层，建筑总高度均为99.9m，该工程总建筑面积为76844m2。8.3本工程基础均为独立（条形）基础，主体均为现浇剪力墙结构，装饰装修均做至初装修条件。8.4本工程安装包括强电照明、防雷接地及户内给排水的施工。二、设计概况本工程AB栋由地下四层，地上裙房二层，裙房上部29层住宅组成的高层建筑，其中第二层（住宅首层）为转换层，单栋转换层建筑面积约1100平方米。转换层系裙楼与塔楼的结构转换，上部荷载重分布传递至下部结构的结构层，属梁式转换层7、，且转换层梁大部分为框支梁，少部分框支梁为加腋结构，框支梁顶标高为10.20m，板面顶标高为10.20m。转换层梁高为8002400mm等多种，板厚180mm，独立塔楼。柱墙梁板混凝土强度等级均为C60。大梁截面尺寸如下：截面尺寸构件名称截面尺寸构件名称400*800KZCL8、KZCL22900*2000KZCL2、KZCL15、KZCL19、KZCL21600*1200KZCL4、KZCL9、KZCL14a、KZCL16900*2200KZL1、KZL4、KZL5、KZL10、KZL14、KZL18600*1400KZCL1、KZCL6a900*2400KZL12、KZL18600*1808、0KZCL51000*1600KZL3800*1600KZCL241000*1800KZL2800*1800KZCL71000*2200KZL9800*2200KZCL131000*2400KZL6、KZL7、KZL13、KZL13a、KZL15、KZL16三、施工重点与难点1、各类构件截面尺寸大、密且纵横交错，自重大，转换层层高高达5.7m，下部支模架为高支模架。框支梁及其加腋梁下部支模架搭设难度大，支撑加固较为困难。2、转换层下部裙房框架（支）柱及局部电梯井、楼梯间筒体剪力墙在此层收头，上部塔楼结构转换为异形短肢墙，所有短肢墙均设置在框支梁上，且轴线有变化，插筋定位难度大。部分电梯井、楼梯9、间筒体剪力墙截面宽度在此层开始收缩，钢筋绑扎较困难。3、转换层板厚较厚为180mm。4、梁内主筋直径较大（最大为三级钢直径32），数量较多，排数也较多（3排）。5、砼一次性浇筑方量大，各栋结构转换层部分砼量约1000m3；砼的强度等级高均为C60，且其中柱墙梁板混凝土中添加水泥用量的8%的ZY高效混凝土微膨胀剂和0.8Kg/M3聚丙烯纤维素，增强了砼的粘连性，其流动性、和易性降低，加大了浇筑难度。6、为大体积砼施工，砼的防开裂、养护、监测等要求提高。7、下层楼板不能承载转换层施工荷载，楼板加固难度大。第三章 施工组织及部署一、施工部署1.施工段的划分各栋转换层划分为一个施工区段。2.资源部署210、.1 机具设备 垂直运输设备:垂直运输主要采用QTZ63进行。 混凝土施工设备:混凝土的拌制设备、混凝土运输设备、混凝土泵送设备由混凝土搅拌站提供;浇注柱墙梁板时采用两台拖泵进行混凝土的输送（一台拖泵在现场供应急备用）。梁板混凝土浇注时，准备10根振动棒（2根30的振动棒，8根50的振动棒），准备滚筒2个。 照明设施：各栋现场场地照明主要依靠塔吊上的两盏镝灯，梁板混凝土浇注时应另外准备8盏碘钨灯。2.2 物资资源 钢筋：提前作好钢筋需用计划，组织钢筋进场和钢筋的进场验收、及时通知监理见证取样送检。 混凝土：本工程采用商品混凝土，因此应提前将本次混凝土的特殊要求告知混凝土搅拌站，通知混凝土搅拌站11、作好混凝土的试配工作。混凝土浇注前，工程部应书面通知混凝土搅拌站本次混凝土浇注的混凝土强度等级，混凝土的需用时间和数量，搅拌车和输送泵的数量，混凝土坍落度的要求，混凝土的其他特殊要求（如需掺ZY高效混凝土微膨胀剂、聚丙烯纤维等）。 周转材料：总计使用九夹板约2500，木方约150立方，架管约250吨，扣件10000套，竹架板300块，安全网约500. 混凝土外加剂： ZY膨胀剂和聚丙烯单丝纤维由搅拌站提供。 零星材料：塑料薄膜1000，麻袋1500个，彩条布1000。2.4 人力资源 劳动力数量：钢筋工40人，木工40人，架工6人，电工2人、焊工2人、塔吊指挥4人，塔吊司机4人，普工15人、混12、凝土工60人。 作业人员的教育与培训 所有进场作业人员必须经过入场登记，经过三级安全教育和施工技术交底，明白施工工艺、质量要求，应注意的安全事项等才能进行施工作业。二、施工组织由项目经理郑志高任总指挥、项目副经理罗伟为施工现场总负责，项目技术负责人为施工技术和施工质量总负责，督促材料设备部、工程部、质安部、技术部、商品砼供应商及各岗位人员到岗，并负责对外联络，排除外部干扰，确保转换层的施工顺利进行。工程部应根据施工进度计划编制工程用材及周转材料需用计划,经技术负责人审核，项目经理审批后送材料部门或报送监理。栋号长根据施工进度实际情况和材料需用计划，及时通知材料员组织材料的进场。各分项工程施工前13、，栋号长应组织作业人员进行分项工程技术交底，使作业人员明白图纸要求、施工工艺和质量要求，以及安全、环境上应注意的事项。4.5M层楼板施工完毕后，首先栋号长组织栋号施工员进行测量放线，控制线和控制标高测设完毕后由技术负责人组织技术部进行复核，轴线和细部线及标高施测完毕后,由质安部进行复核。轴线标高复核完毕，轴线标高抄测记录编制完毕后，报监理进行验收复核。支模架开始搭设以后，施工员、质检员、安全员应及时对支模架的搭设情况和模板的支设情况进行检查，检查是否符合施工规范、施工方案和施工技术交底的要求，督促劳务队按规范和交底的要求执行。项目技术负责对施工员、质检员、安全员检查记录进行检查,并对检查记录的14、准确性在现场进行复核。墙柱钢筋开始绑扎以后，施工员和质检员应对钢筋的施工质量进行过程检查和控制，避免出现大量的不合格过程产品，钢筋绑扎完毕经施工员和质检员验收合格后，应及时办理隐蔽验收资料，报送监理进行钢筋的隐蔽验收。监理验收合格后方能安装墙柱模板,墙柱模板安装后,施工员和质检员应对模板的垂直度、拼缝和加固进行检查,符合要求才能通过验收。支模架搭设好后，先支设与墙柱特别是框支柱相连的框支梁的梁底模,绑扎框支梁钢筋，绑扎框支梁钢筋时施工员、质检员应逐根检查每根框支梁纵筋的锚固长度是否符合11G101的要求，纵筋的规格数量,纵筋之间的净距、纵筋的连接方式、连接位置、连接质量是否符合规范与设计的要求15、；认真检查梁箍筋加密区的长度、箍筋的间距和规格，钢筋的绑扎是否符合要求。钢筋检查合格,墙柱模板安装完毕经施工员和质检员验收合格后，办理相关资料报请监理验收，验收合格后，填写混凝土浇灌许可证报送监理。再执行项目商品混凝土浇灌程序。梁底模支设完毕后, 开始梁钢筋的绑扎,同时支设梁单侧模板和板模板,梁钢筋绑扎完毕,模板清理干净后经施工员和质检员检查合格,通知监理进行验收,验收合格后支设梁另一侧模板。支设梁另一侧模板时施工员和质检员、技术员应检查梁模的加固是否符合技术交底和施工方案的要求.板模板支设完毕后进行板钢筋的绑扎,施工员和质检员对钢筋的绑扎质量进行过程监控,主要保证钢筋的数量、规格、间距、位置16、和钢筋的绑扎、钢筋的搭接位置 。板钢筋绑扎的同时施工员组织劳务队管理人员施放柱及剪力墙插筋的位置,进行插筋的安装,技术负责人组织质检员和技术员对插筋的位置进行复核。所有梁板墙柱钢筋及墙柱插筋绑扎完毕经施工员、技术员、质检员验收合格后,技术部和质检部及时办理各种资料,报送监理,通知监理对转换层梁板进行隐蔽验收,监理验收合格后由监理通知相关部门进行验收,验收合格后,签发浇灌许可证, 再执行项目商品混凝土浇灌程序。项目技术负责人应对转换层各个岗位的检查工作进行指导监督和检查,对工程的实际质量进行巡查,使转换层的施工质量处于受控状态。项目副经理负责对施工过程各种资源(周转材料、劳动力和机具设备等)的组17、织和协调,负责组织各个工作面的施工。成本控制部负责转换层施工过程中出现的签证事宜的及时签认。为了保证砼浇筑顺利进行，混凝土浇注期间值班人员安排如下表：值班人员工 作 内 容负责生产的整体协调前台联络、布料、砼养护、成品保护工作的调度检查砼浇筑时操作程序，解决现场技术问题检查砼、钢筋成型质量及是否按施工方案的要求施工模板及支撑系统巡视，组织木工护模钢筋检查，组织劳务人员修整检查砼、钢筋成型质量及是否按规范要求和施工方案的要求施工施工安全检查负责设备运转正常、出现故障及时组织抢修及机操作业人员的调度组织材料进场、验收试块留置、塌落度测定后勤保障负责班组操作人员调度，严格履行工长指令督促操作人员按规18、范进行操作,负责劳务管理人员的值班安排护理模板修复钢筋负责混凝土浇注前线路的检修，混凝土浇注期间线路、电机的保障维护及临时用电的管理负责泵管的吊、运及其他材料的垂直运输三、其他准备1、提前与供电部门联系，了解混凝土计划浇注期间是否会停电，如果会停电则更改浇注时间。另现场准备发电机一台，以备万一。2、提前与气象部门联系，了解混凝土计划浇注期间的气候情况，看是否有大雨大风天气，如有大雨则更改浇注时间，小雨、大风则作好混凝土及时覆盖养护工作。3、向环保部门申请并办理夜间施工许可证。第四章 施工方法一、工艺流程测量放线柱筋接长、绑扎箍筋搭设梁板支模架铺梁底模支设柱模安装框支梁钢筋支设梁帮侧模支设板模绑19、扎板筋（穿插安装预埋）插上层墙、柱筋梁板模加固浇筑塔楼砼砼养护。因上部框支梁钢筋要锚入下部柱中，故在浇注柱砼时，应控制好浇注高度，务必留出上部框支梁钢筋的锚固长度。因为梁柱接点和梁梁相交交点处钢筋现场布置得相当密集，混凝土的下料和振捣难以达到规范的要求，所以对浇注混凝土的施工过程明确如下：浇注混凝土的时候计划采用混凝土两次浇注，第一次分层浇注柱墙混凝土，第二次浇注梁板混凝土。二、施工方法1. 测量定位放线1.1 4.5m层混凝土浇注后，根据内控点将控制线引测到4.5m层楼面上,建立控制线。1.2 技术负责人根据现场已经建立的场地控制点，对4.5m层楼面的引测点进行复核和调整。1.3施工员和劳务20、管理人员根据控制线与各轴线的相对位置关系施放各轴线或控制线，质检员和技术员复核。1.4 施工员和班组长施放墙柱边线,质检员和技术员进行复核。2.模板工程2.1 模板支设材料的选用：柱模：18厚九夹板 梁模：18厚九夹板 剪力墙模板：18厚九夹板 木方：501003000 架管：48钢管和48钢管扣件对拉螺杆：12高强对拉螺杆 2.2 支模架的搭设转换层支模满堂架搭设的立杆间距为双向1000米，在离地面20cm的位置设置扫地杆，水平杆步距1250-1800,水平拉杆与顶板排架连结。考虑立杆垂直方向受力存在偏心距，在排架搭设过程中所用的水平钢管应在立杆两侧交差布置，不应在立杆的同一侧布置。每一排梁21、排架立杆沿梁的长度方向满布剪刀撑，垂直于梁的长度方向每隔一道设置剪力撑并与顶板排架立杆拉结，这样使梁排架与顶板排架连成整体，增加稳定性。梁下支模架立杆采用钢管架和U型托顶撑，水平加强杆全部采用钢管。板下支模架立杆采用钢管架。水平加强杆全部采用钢管。梁下竖向钢管的连接一律采用直接，禁止搭接。 转换层以下二层支模架的搭设位置必须和转换层支模架的搭设位置对应。在离地0.2m处附设纵横向水平扫地杆。同时水平及垂直方向分别搭设剪刀撑，剪刀撑净距6米，剪刀撑的搭设根据规范JGJ130-2011的规定进行搭设。搭设在4.5m楼板上满堂架立杆底部不能直接置在楼板上，应在立杆下铺垫50*100通长木方作垫木，特22、别是框支梁下应采用通长14#槽钢作支垫。 梁下支模架应在立杆下接下托底座，下托底座钢板尺寸为100*100mm。2.3 柱模板的支设柱模采用18mm厚九夹板，转换层柱模板主要是框支柱模板，框支柱截面尺寸相对较大，其中最大的柱截面尺寸为1500*1500mm，其它有1000*1000、1000*1100、1100*1100、1200*1200、1300*1300及1400*1400等。框支柱及剪力墙模板的支设方法与下部楼层支模方法相同，详见模板工程施工方案。2.4 梁模板的支设梁底模搭架前，先在4.5m楼面定出转换层大梁对应位置，并放好定位线。对大梁支模架单独进行搭设，并与满堂架连成整体，对转换23、层大梁与4.5m梁位置不对齐处，除了用竖向支撑传递荷载，辅助以斜撑将荷载传递到下层旁边梁上。立杆采用钢管架，水平加强杆全部采用钢管，水平杆用扣件与立杆扣紧，U托上并拢的两根水平钢管每隔30cm用铁丝捆紧，水平钢管必须全部架在底部支撑立杆上，不能出现悬挑头；梁底木枋必须通长，尽量避免出现悬挑头，两根并拢的木枋用钉子钉紧连成整体。大梁底支模架沿梁长方向满布斜撑和垂直梁长方向每隔一道布置剪刀撑。梁模内设置20钢筋对撑，凡有螺杆处都设，以保证梁截面宽度。 梁底模采用18mm厚九夹板，下垫50100木方沿梁长布置的搁栅，搁栅铺于钢管托梁上，木方间距不大于150。钢管托梁下用U托支撑。梁侧模采用18mm厚24、木胶合板，钉纵向50100木龙骨，竖楞采用48双钢管。钢管竖楞下部与梁底钢管横楞采用扣件连接，上部与满堂架水平杆用扣件连接或钢管斜撑连接，次梁模板的安装在主梁模板安装并校正后进行，框支粱较高，其侧模完全按剪力墙支设，详本工程模板施工方案，梁板跨度大于4m时按3起拱。 关于两梁间距太小者的处理：由于受模板外木背方、钢管、对拉杆的影响，两梁间操作人员无法进入其间进行加固，且施工完成后也无法拆模，只能按两梁间形状（考虑柱头）制作成一个定型盒，内用木方支撑。砼浇筑完成后模板报废不拆除，详下图；对两梁间净距更小者，根据设计用泡末板隔离，这种方法不现实，由于受砼的挤压，无法保证两梁的保护层，采用两梁间插入25、模板，垫好钢筋保护层垫块、然后在两块模板间填入加气砼块。拆模后尽量剔除加气砼块，以免留下安全隐患。 框支梁和次梁，该类型的梁底模下垫平行于梁的50*100木方100，搁在500的钢管横楞上；侧模外设50*100的纵向木楞200，木楞外设48500钢管竖楞, 底部一道对拉螺杆竖向间距控制在20cm以内，上面几道控制竖向间距在50cm以内，螺杆水平间距500mm，梁对拉螺杆使用12高强对拉螺杆。该类型的梁底承重立杆沿着截面方向立杆见附件。沿着梁跨度方向间距500。本工程最大的梁如下：KZL7梁截面为10002400（跨度7900），其支撑架搭设详见计算书。2.5、铺梁底模时，应按规范要求起拱，起拱26、高度为3。2.6、混凝土浇筑前，在支模架立杆保险扣下口处用白色油漆标注，混凝土浇筑时派专人进行观察，发现滑扣，偏移等情况立即汇报项目部进行加固处理。2.7、木工应配合钢筋工施工，在梁钢筋未绑扎完毕并验收前，不得安装梁侧模板；梁钢筋验收后，进行梁侧模及板底模安装。2.8、框支梁加腋支撑图如下： 2.9楼板受力传递支撑体系框支梁体系支撑在4.5m楼板上，所以为确保4.5m楼板质量，转换层混凝土强度达到75%才拆除支撑吊一层(0.00m)的支模架，强度达到90%拆除支撑一层（4.5m）的支模架，支撑转换层的支模架的拆除需要根据试件的强度达到规范要求100%方能拆除。转换层荷载传递到4.5m楼板上，然27、后传递至0.00m楼板，然后将荷载卸荷至-5.1m楼板。所以这两层在施工时搭设的支撑该两层楼板的支模架均不能拆除。3、钢筋工程本工程转换层钢筋规格数量较多，框支梁钢筋直径大且数量较多，节点位置钢筋十分密，钢筋的绑扎安装施工有一定的难度。3.1钢筋制作 严格按照结施以及11G101和国家相关规范进行钢筋制作。由于转换层钢筋较多较密,为了避免在梁梁、梁柱交接位置钢筋叠加而使钢筋保护层过小甚至钢筋高出楼面的现象,梁上部钢筋在放样和制作时,应避免支座处重叠，特别是框支梁和次梁的上部钢筋，支座处应避免接头造成钢筋太密，在绑扎过程中满足主次梁要求的前提下应同层同向。钢筋加工制作时，要将钢筋加工表与设计图复28、核，检查下料表是否有错误和遗漏，对每种钢筋要按下料表检查是否达到要求，经过这两道检查后，再按下料表放出实样，试制合格后方可成批制作，加工好的钢筋要挂牌堆放整齐有序。施工中如需要钢筋代换时，必须充分了解设计意图和代换材料性能，严格遵守现行钢筋砼设计规范的各种规定，并不得以等面积的高强度钢筋代换低强度的钢筋。凡重要部位的钢筋代换，须征得甲方、设计单位同意，并有书面通知时方可代换。另外钢筋加工时应按如下要求进行：（1）钢筋表面应洁净，粘着的油污、泥土、浮锈使用前必须清理干净，可结合冷拉工艺除锈。（2）钢筋调直，可用机械或人工调直。经调直后的钢筋不得有局部弯曲、死弯、小波浪形，其表面伤痕不应使钢筋截面29、减小5%。（3）钢筋切断应根据钢筋号、直径、长度和数量，长短搭配，先断长料后断短料，尽量减少和缩短钢筋短头，以节约钢材。（4）钢筋弯钩或弯曲：钢筋弯钩：形式有三种，分别为半圆弯钩、直弯钩及斜弯钩。钢筋弯曲后，弯曲处内皮收缩、外皮延伸、轴线长度不变，弯曲处形成圆弧，弯起后尺寸不大于下料尺寸，应考虑弯曲调整值。弯起钢筋：中间部位弯折处的弯心直径D，不小于钢筋直径的5倍。箍筋：箍筋的末端应作弯钩，弯钩形式应符合设计要求。箍筋调整，即为弯钩增加长度和弯曲调整值两项之差或和。钢筋下料长度应根据构件尺寸、混凝土保护层厚度，钢筋弯曲调整值和弯钩增加长度等规定综合考虑。 3.2钢筋绑扎与安装： 、严格按照结施30、以及11G101相关规定进行钢筋安装。大梁钢筋安装时，考虑到梁与梁相交处钢筋比较复杂，节点处钢筋排数较多，且比较密集，不能采用常规绑扎方法，应按照节点处钢筋排数顺序来进行安装，先穿最底部一排钢筋，再穿另一方向的在该节点处的第二排钢筋，依次向上绑扎，在穿大梁钢筋时注意控制好钢筋间距，以便砼施工时能正常下料，以确保砼密实。 、将柱中不能向上延伸的纵筋按11G1011的67页中的构造要求向梁中弯锚LaE。转换层周边梁为上反梁，边柱锚入梁的方法为延伸至梁顶然后弯锚，弯锚段长度为超过柱边LaE。中柱锚入梁的方法为延伸至梁顶然后弯锚，弯锚段长度为LaE。、为便于柱纵筋对接，操作架适当升高。、梁支座负筋第一31、二、三排伸出长度为L=Ln/3 (Ln为相临长跨梁净跨)。、为避免梁纵向钢筋在角柱点处水平弯锚区钢筋密集。梁上部纵向钢筋在柱内满足0.4LaE条件下每层钢筋弯点位置间距为50mm；梁下部纵向钢筋在柱内满足0.4LaE条件下每层钢筋弯点位置可控制间距为50mm，以保证砼浇筑顺利进行（主次梁端部节点也可照此进行处理）。、梁箍筋按抗震要求采用135弯钩。、梁筋接头采用直螺纹接头。接头先送检，试验合格后方可正式施工，严禁采用绑扎搭接。钢筋的连接部位按照设计和国家规范和11G101-1规定的部位进行连接。、大梁钢筋绑扎过程中搭设钢管支撑2m，用以架立钢筋。待钢筋全部绑扎完毕，安装好侧面垫块，在封模前将32、钢管支撑拆除，拆一段封一段梁侧模。 、对边柱、角柱梁柱接头处，KZL上部面筋应伸入下层柱内，伸入长度满足如下要求：自梁底起向下大于Lae；ZL框支次梁端部与主梁交界处，次梁面筋从主梁面筋上锚入主梁内，次梁面筋伸至主梁的对边且0.4Lae然后向下弯锚至次梁底，保证满足锚固长度LaE；次梁底筋也要保证满足LaE。大梁内拉钩沿梁高间距200mm。、因电梯井筒体剪力墙在此层开始截面变小，上部筒体剪力墙及暗柱钢筋伸入下部剪力墙或暗柱长度应1.5LaE，对转换层以下在此层收头的筒体剪力墙暗柱筋应伸入到大梁上部面筋以下且伸入楼板或梁中长度大于Lae，筒体剪力墙钢筋锚入梁或楼板内Lae。、上部剪力墙及暗柱插筋33、锚入大梁底且直段应1.5LaE。剪力墙及薄壁柱（暗柱）在大梁内设两道水平筋。插筋施工时，先在梁底模上定出墙及暗柱边线，然后按线进行插筋，为防止在砼浇注过程中插筋偏位，拟采取相应定位措施进行加固，具体见下图。 、考虑到大梁纵筋较大（多为直径32和28和25的三级钢），在梁与梁相交处和梁柱接头位置势必会造成梁底筋保护层过大（最大能达到8cm），易引起梁砼开裂，针对保护层过大易引起开裂，拟采取在所有保护层大于5cm的地方加钢筋网片（采用6200双向钢筋）来预防梁底砼开裂；同时也会造成局部梁面筋保护层过小，拟采取将转换层现浇板板厚加厚2cm处理。墙体浇筑后严禁开洞，所有洞口预埋件及埋管均应预留，洞边加34、筋详见施工图。墙、柱内预留钢筋做防雷接地引线，应焊成通路。其位置、数量及做法详见安装施工图，焊接工作应选派合格的焊工进行，不得损伤结构钢筋，水电安装的预埋，土建必须配合，不能错埋和漏埋。、为避免转换层大体积混凝土浇注后产生温度裂缝，拟采取在其梁板混凝土中添加水泥用量的8%的ZY高效混凝土微膨胀剂和0.8Kg/M3聚丙烯纤维素来防止温度裂缝。5、垫块及定位卡：由于转换层大梁的钢筋自重非常大，所以梁钢筋下垫块采用直径25钢筋作垫块，长度为梁宽-2*保护层的短钢筋头，垫块间距800；梁钢筋排距采用直径25短钢筋，间距800进行布置。楼板面筋采用12钢筋撑脚支撑，纵横间距500mm布置，详见下图： 335、.3 钢筋连接转换层钢筋连接： .1水平钢筋连接：级钢筋（HRB400）、级钢筋（HRB400E）：16mm直径20mm的钢筋采用单面搭接焊，直径22mm的钢筋采用机械连接，其余钢筋采用绑扎搭接。.2竖向钢筋连接I级钢筋（HPB300）、级钢筋（HRB400）、级钢筋（HRB400E）：14mm直径20mm的钢筋采用电渣压力焊，直径22mm的钢筋采用机械连接，其余钢筋采用绑扎搭接。 机械连接： 工艺原理:将钢筋待连接部分剥肋滚压成螺纹，利用连接套筒进行连接，使钢筋丝头与连接套筒连接为一体，从而实现了等强度连接的目的。工艺流程及操作要点:(1) 钢筋丝头加工，流程如下所示。钢筋端面平头：平头的目36、的是让钢筋端面与母材轴线方向垂直，采用砂轮切割机或其他专用切断设备，严禁气割。剥肋滚压螺纹：使用钢筋剥肋滚压直螺纹机将待连接钢筋的端头加工成螺纹。丝头质量检验：操作者对加工的丝头进行的质量检验。带帽保护：用专用的钢筋丝头保护帽或连接套筒将钢筋丝头进行保护，防止螺纹被磕碰或被污物污染。丝头质量抽检：对自检合格的丝头进行的抽样检验。存放待用：按规格型号及类型进行分类码放。(2)钢筋连接，流程如下所示： 钢筋就位：将丝头检验合格的钢筋搬运至待连接处。接头拧紧：使用扳手或管钳等工具将连接接头拧紧。作标记：对已经拧紧的接头作标记，与未拧紧的接头区分开。施工检验：对施工完的接头进行的质量检验。绑扎其它钢筋37、。(3)连接用钢筋应符合钢筋混凝土用热轧带肋钢筋GB 14991998要求。连接套筒应采用优质碳素结构钢或其他轻型式检验确定符合要求的钢材，长度符合规定。(4) 质量检验 钢筋丝头及接头的质量检验按照行业标准钢筋机械连接通用技术规程JGJ107-96及xx市地方标准钢筋剥肋滚轧直螺纹连接技术规程中的有关规定遵照执行。 4.混凝土工程本工程整个转换层柱墙梁板砼采用商品砼，每栋柱墙梁板混凝土总量大约1000立方米。 4.1浇筑前的准备工作模板内杂物、钢筋油污等清理干净，钢筋经隐检验收合格；模板及支撑系统经验收合格。砼搅拌站的各项准备工作完毕，能保证砼的连续供应。施工期间电力供应能得到保证，夜间连续38、作业得到环保部门批准;与气象部门联系无大风、暴雨、大雨天气。 机械设备（塔吊、输送泵、振动棒）经检修、试运转正常.各部门管理人员及各工种作业人员落实到位；劳务队作业人员安排：每台泵配备振动棒手三人、前台刨料七人、泵车处放料一人，另外砼面收光九人。混凝土浇筑时候工人分做三班制，昼夜不停施工直到混凝土浇注完成。4.2 砼的浇筑每栋楼转换层拟设置2台砼泵（一用一备），混凝土浇灌方向详见混凝土浇灌路线图。由于转换层受力情况比较复杂，应避免因施工而导致的附加应力的形成，所以施工过程中应连续施工，避免施工缝、冷缝的出现。为了不致产生冷缝，必须加快砼浇筑速度。应保证每小时砼供应量30M3以上，砼初凝时间应在39、12小时以上，因钢筋太密，为保证砼的密实，施工现场塌落度不能太小，应控制在200MM+30mm，梁柱节点的梁底以下砼碎石粒径应控制在5-20MM。为尽量降低砼水化热量，应要求砼搅拌站对水泥品种和外加剂，外掺料作调整，尽量选用低水化热的水泥，调整外掺料及外加剂掺量已减少水化热。商品混凝土控制.1商品混凝土搅拌站按设计要求和泵送混凝土各项技术性能指标，进行混凝土原材料试配，优选配合比。.2商品混凝土采用混凝土罐车运输，保证运输到现场混凝土的坍落度必须符合配合比申请单，罐车到现场后测定其坍落度，并作好记录。做到现场调度与混凝土搅拌站调度随时保持联系，确保混凝土的类型、数量符合设计施工要求。.3在常温40、情况下，混凝土初凝时间为23小时，本工程要求商砼站掺入缓凝剂，在时下温度，初凝时间可达12个小时。相邻两车的发车间歇时间应根据浇筑量、罐车数量、搅拌站的生产能力确定。.4严把砼质量关，要求搅拌站必须派驻现场质检员，一旦发现混凝土质量不合格，对混凝土进行退场处理。定期不定期派人去搅拌站检查砂、石堆料场，水泥仓库，检查砂、石的含泥量，水泥的防雨情况。严禁将含泥量超标的砂、石和失效的水泥用于本工程中。4.3混凝土布料布料方式采用2台HBT-80型（一用一备）砼输送泵直接浇筑。砼浇筑步宽计算：（1）取边长L=20m，由于采用“之”字形的浇筑方式，故计算长度应取：2L。（2）转换层的板厚为18cm，考虑41、大梁的影响，取板的折算板厚h=80cm。（3）结构转换层大面积砼浇筑步宽=V/（2Lh）=80/（2200.8）=2.5m实际施工中，应沿区段短边成“之”字形浇筑。考虑到输送管端部橡皮活动管的长度，砼浇筑步宽取2.5m，能保证下道砼在前道砼初凝前覆盖。浇筑施工中，施工员和砼前台班长可根据现场情况调整步宽，如遇突发事件砼无法及时跟上，可采取缩小砼浇筑步宽的措施，防止砼形成冷缝影响质量。输送管的使用（1）、输送管固定：垂直运输管道用钢管井架加固，水平管每隔3m使用旧轮胎或竹跳板架垫。（2）、混凝土输送泵配管合理，管线长度最佳，弯管及软管数量少。输送管的铺设保证安全施工，便于清洗管道、排除故障、装拆42、和维修，在同一条管线中，要采取相同管径的输送管，管线布置要横平竖直，管道接头要严密，有足够的强度，并能快速装拆。4.4混凝土施工混凝土浇筑要求（1）、主体混凝土采用30、50式插入式振捣棒振捣。（2）、浇筑混凝土时要分段分层连续进行，浇筑层高度根据结构特点、钢筋疏密决定，控制在一次浇筑500mm。（4）、使用插入式振捣棒应快插慢拔，插点要均匀排列、逐点移动、顺序进行、不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1.5倍(一般为300-400mm)。振捣上一层时应插入下层50100mm，以消除两层间的接缝。遇有梁柱节点或钢筋较密时，振捣棒移动间距约为20cm，同时用30振捣棒振捣。振捣棒43、振捣时间一般为1530s，并且在2030min后对其进行二次复振。（5）、浇筑混凝土要连续进行，不得中断。如果必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，在前层混凝土初凝前1个小时，将后层混凝土浇筑完毕。建立交接班制度，下一班人员没接班，上一班人员不能离开岗位。（6）、浇筑混凝土时应指派木工、钢筋工负责人员进行值班，随时观察模板、钢筋、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发生问题应立即处理并应在已浇筑的混凝土初凝结前修正完好。（7）、泵送混凝土时必须保证连续工作，如果发生故障，停歇时间超过45分钟或混凝土出现离析现象，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土。墙混凝土浇筑混凝土分层浇筑、分层振捣，44、每次浇筑厚度500mm，浇筑厚度采用尺杆配手电筒加以控制。混凝土振捣采用赶浆法，保证新老混凝土接槎部位粘结良好，上下层的间隔时间不应超过2h。墙混凝土振捣插入点示意图见下图：墙洞口两侧混凝土高度保持一致，必须同时下灰、同时振捣，以防止洞口变形，大洞口下部模板开口补充振捣，后封闭洞口留设透气孔。振捣棒不得触动钢筋和预埋件，除上面振捣外下面要有人随时敲打模板检查，振捣时注意钢筋密集及洞口部位不得出现漏振、欠振和过振。为保证混凝土密实，混凝土表面应以出现翻浆、不再有显著下沉、不再有大量气泡上泛为准。墙体浇筑时振捣棒每隔6m放一台，不得来回搬动。墙体下料位置应在墙体实体处，浇筑洞口处混凝土时要使洞口两45、侧混凝土高度大体一致，并应两侧同时下灰，避开钢筋密集处，严格控制每层入模厚度。浇筑墙体混凝土应连续进行，间隔时间不大于2小时。振捣时应特别注意钢筋密集处（如洞口两侧、拐角暗柱）及洞口下方混凝土的浇筑；洞口两侧须同时浇筑、同时振捣，浇筑高度也要一致。钢筋过于密集难于下棒时，可采用小直径30mm振捣棒。柱混凝土浇筑本工程柱宽比梁宽普遍大200以上，两条梁相交处的柱角为一个比较宽的空间，砼和振动棒均可从该处进入柱内。从右图完全能够满足下料和振捣。转换梁板混凝土浇筑.1转换梁混凝土分层下料、分层振捣，每次浇筑厚度500mm左右。混凝土振捣采用赶浆法，上下层的间隔时间不应超过2h，以保证新老混凝土接槎部46、位粘结良好。.2转换梁和梁柱相交的地方钢筋都非常密集，以至于许多地方都无法插入振动棒，为了保证混凝土进入梁底部，所以在混凝土浇筑前应及时进行实地考察，确定振动棒的插入地点，振捣范围能否满足振捣要求等。除采用3.2.1所述说的方法在钢筋下料时留出下料和振动棒位置外，还采用在转换梁和柱相交的地方和转换梁梁底部用钢管卡出插振动棒位置，待钢筋绑扎完毕后，浇注混凝土前抽出钢管，就形成了下料口兼插入口。在混凝土浇筑前应该充分准备好备用的振动棒。为确保在梁柱节点处和梁底混凝土的密实，混凝土能顺利的流淌透过底层钢筋进入梁底，所以梁柱节点处和梁底混凝土选择粗集料为520mm碎石的配合比。.3为检验混凝土进入梁底47、和浇灌密实，在每根转换梁底部侧模位置开设2个推拉式检查口兼排气口。.4浇注板的虚铺厚度应该略大于板厚，振捣完毕后用长抹子抹平，待混凝土表面收水初凝前，应进行二次撮平，压光。浇注板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土，必须人工用铁耙铺摊混凝土且要勤快（堆积高度必须控制在50cm以内），以免混凝土堆积过高，荷载加重导致垮模、垮架和输送管出料口堆积过高超重引起堵管、跑模。为确保楼面混凝土平整，在混凝土浇注前，于框架柱筋上或者梁上焊接12mm钢筋操好标高线（一般高于楼面10cm用红油漆标注），找平时应以此标高为准，用2m长刮杆找平。混凝土养护.1一般砼：（1）、混凝土养护以保湿养护为主，以防止水分蒸发过快48、而使混凝土失水。（2）、柱墙模板拆除前对混凝土充分洒水养护，使水分通过模板与混凝土的间隙渗入混凝土中，模板拆除后用塑料薄膜包裹覆盖，边角接茬部位要严密并压实，且从墙柱顶面洒水养护。（3）、水平结构先覆盖塑料薄膜，在塑料薄膜上再覆盖麻袋，主梁处覆盖两层干麻袋。.2大体积砼：（1）、考虑到混凝土前期（3d）水化热较大，为了保障混凝土内外温差控制在25度以内，混凝土前期的养护主要考虑采用带模养护，砼浇筑完毕后在混凝土表面覆盖塑料薄膜，然后再在外覆盖彩条布和干麻袋保温养护，防止混凝土表面因脱水而产生干缩裂缝，同时可避免草席因吸水受潮而降低保温性能。塑料薄膜包裹要严密，养护以薄膜内面有蒸汽形成的水珠为标49、准。（2）、混凝土的养护要派专人进行，混凝土强度达到1.2MPa（以手用力按压无痕迹为参考）以后，允许操作人员在上行走。（3）、测温：转换层柱墙梁板砼强度等级均为C60。混凝土的配合比由商砼站提前试配并报项目部。转换层施工时大气平均温度取Tq=515，养护为梁侧木模板不予拆除带模保湿进行养护，砼表面覆盖薄膜，再在其上加盖干麻袋养护。选取截面为10002400的框支梁设置测温点一组（一组三个点），测温点埋设在梁中央。埋设深度为梁顶标高以下800 mm、1500mm、2200 mm深，测温管的制作用25 的镀锌钢管，底部用钢板焊实，埋设后的钢管应高出砼浇筑面10cm，上口用纤维布进行封闭，以免砼浇50、筑时钢管内灌满砼。测温次数：砼浇筑完后测温期为五天，第一至第三天，每2小时一次，第四天至第五天，上午、下午各测一次；若情况有异应加强观测。测温时先在钢管内灌满煤油或其它导热系数较高的液体，待数分钟以后再将温度计插入液体内测温，测温的读数必须准确无误，真实有效的反映砼水化热和强度的增长过程。保证砼中心与表面温差控制在25内，根据测温提供的数据及时采取措施，做到信息化管理。（1）、大体积砼理论最高温度计算：Tmax= mc*Q/c*（1-e-mt）=72.5 其中：mc=450Kg/m3 Q=375J/kg C=0.97KJ/KgK =2400Kg/m3 （2）砼水化热及砼中心温度计算：T1（t）51、=Tj+Tmax(t)其中砼入模温度Tj取20；Tmax=72.5；(t)查表（建筑施工手册第四版 表10-83），最宽梁1000*2400，由于转换梁混凝土不算严格意义的大体积混凝土，故计算高度应该使用梁的短边尺寸1000，取值计算使用1.5m进行：龄期=e-0.384t水化热T/= Tmax中心温度T=Tj+ T/3d0.4935.555.56d0.4633.453.49d0.3827.647.612d0.2921.041.015d0.2115.235.2故砼中心温度于第3天达到最高。（3）、保温材料厚度计算：=0.5hx(T2-Tq)Kb/(Tmax-T2)=0.043m其中： h=1.52、5m x=0.14W/(mk) T2-Tq=15 Kb(麻袋上覆盖塑料薄膜)=1.6 =2.33 W/(mk) Tmax-T2=25因为该计算对象是转换层最大的2.4m梁，故对整个转换层的保温措施可以采取：转换梁砼表面先盖一层塑料薄膜，再覆盖二层干麻袋，板面盖一层干麻袋。（4）、混凝土表层温度计算：1、混凝土保温层传热系数：=1/+1/q=1/0.0430.14+123=2.85 W/(k)2、混凝土虚厚度：h/=k/=（2/3）2.33/2.85=0.55m3、混凝土计算厚度：H=h+ 2h/=1.5+20.55=2.6m4、混凝土表层温度为（取第3天计算）：施工时候大气平均温度Tq取值为153、0。T3（表）= Tq+4h/(H- h/) T3（中心）Tq/H2=10+40.552.0555.5-10/2.62=40.45、第3天砼内外温差：T差= T3(中心)-T3（表）=55.5-40.4=15.125由计算结果表明，混凝土在浇筑后3天水化热温升达到最高，混凝土内外温差在规范允许范围之内。所以，此种养护方法是可行的，在施工过程中，应注意及时进行养护，以保证混凝土工程质量。4.5砼原材料质量控制及试块留置搅拌站的商品混凝土水泥、外加剂、外掺料必须有出厂合格证并经复检合格后才能使用，砂、石必须经检测符合普通砼用砂、石质量规定要求；砼浇筑期间，试验工对浇筑点塌落度的测定每班不少于二次。54、砼试块留置：按进场数量不超过100M3取一组28天强度试件，采用标准养护；按照规范要求留置拆模试块和同条件养护试块。试块的取样和制作应该会同甲方代表和监理现场代表共同进行取样。4.6质量控制要点支撑系统每个扣件必须锁死，架子搭设严格按交底要求进行施工，确保模板及支撑系统的强度、刚度和稳定性。严格检查钢筋半成品成型质量，不合格的半成品绝对禁止进入现场绑扎。转换梁封模前，技术部、质安部和工程部相关责任人必须逐根检查梁筋的数量、间距、锚固长度是否符合设计和规范要求，机械连接钢筋的接头质量亦要逐根进行检查。控制好砼原材料质量和搅拌质量，并保证砼浇筑时的需求量。严格控制砼浇灌顺序及养护方式。混凝土表面泌55、水和浮浆应排除，待表面无积水时，宜进行二次抹压。4.7 施工注意事项泵送混凝土在运输、卸料过程中如发现坝落度损失太大（超过2cm），严禁向搅拌车或储料斗内任意加水，但可在搅拌车内加入泵送剂，经充分搅拌后才能喂泵。在泵车受料斗上应装孔径50mm*50mm的振动筛，防止超规格骨料混入，以加快卸料和防止堵管，当气温高时，在管上遮盖草包，泡水润湿。泵送混凝土时，输送管内有压力或成弱喷射状态，易造成混凝土出现分离现象，浇灌时，要避免对侧模板直接喷射，混凝土输送管口应保持距模板50100cm的距离，以免分离骨料堆在模板边角，导致出现蜂窝等质量问题。泵送为多机连动作业，距离较远，应配有远距离控制机构和通讯联56、络设施，以保证畅通可靠，浇筑连续作业。泵送混凝土应搞好现场组织工作，配备精干劳动力，每台泵车需配备的劳力，视浇筑速度和结构复杂程度而度，一般每台泵车配备710人（其中混凝土工45人，辅助工23人，表面抹平12人）；使用输送管时，要增加辅助工46人，负责装拆、洗管子。做好混凝土坍落度抽查记录等，以备作为评定质量、交接验收的资料。4.5.温度的控制和防止裂缝的措施为了防止裂缝，减轻温度应力采取如下措施：（1）采用改善骨料级配，掺粉煤灰、矿渣粉等混合料，加泵送减水剂等措施以减少混凝土中的水泥用量；（2）拌合混凝土前用水将碎石冷却以降低混凝土的浇筑温度；（3）规定合理的拆模时间，梁板模板在混凝土在强度57、达到100%时才拆除，混凝土浇注完毕后及时进行表面保温，以免混凝土表面发生急剧的温度梯度；（4）本工程混凝土施工期间正值秋季,对混凝土浇注比较有利；（5）混凝土中掺入聚丙稀纤维素,以提高混凝土的抗裂能力，减少裂缝的产生。（7）合理的安排施工工序，先浇柱墙，避免过大的高差；（8）混凝土浇注完毕24小时内，不得往混凝土上吊运材料，避免混凝土前期因强度较低承受外来荷载时产生裂缝。（9）梁两侧面满挂钢丝网，以提高混凝土的表面抗裂能力，减少裂缝的产生。此外，改善混凝土的性能，提高抗裂能力，加强养护，防止表面干缩，特别是保证混凝土的质量对防止裂缝是十分重要，应特别注意避免产生贯穿裂缝，出现后要恢复其结构的58、整体性是十分困难的，因此施工中应以预防贯穿性裂缝的发生为主。第五章 质量通病的防治混凝土工程施工过程中，经常发生一些质量通病，影响结构的安全，为了最大限度的消除质量通病，保证工程结构安全，特制定本措施。 1、蜂窝 1.1现象：混凝土表面缺少水泥砂浆而形成石子外露。1.2产生的原因(1)混凝土搅拌时间不够，未拌合均匀，和易性差，振捣不密实；(2)下料不当或下料过高，未设串筒使石子集中，造成石子砂浆离析，(3)混凝土未分层下料，振捣不实，或漏振，或振捣时间不够；(4)模板缝隙未堵严，水泥浆流失；(5)钢筋较密，使用的石子粒径过大或坍落度过小； 1.3防治的措施（1）督促搅拌站严格控制混凝土配合比，59、经常检查坍落度；混凝土下料高度超过过2m应设串筒或溜槽：浇灌应分层下料，分层振捣，防止漏振：模板缝应堵塞严密，浇灌中，应随时检查模板支撑情况防止漏浆；柱、墙根部应在下部浇完间歇115h，沉实后再浇上部混凝土，避免出现“烂脖子”。 （2）小蜂窝：洗刷干净后，用1：2或1：25水泥砂浆抹平压实；较大蜂窝，凿去蜂窝处薄弱松散颗粒，刷洗净后，支模用高一级细石混凝土仔细填塞捣实，较深蜂窝，如清除困难，可埋压浆管、排气管，表面抹砂浆或灌筑混凝土封闭后，进行水泥压浆处理.2、麻面2.1现象：混凝土局部表面出现缺浆和许多小凹坑、麻点，形成租糙面，但无钢筋外露现象。2.2产生的原因(1)模板表面粗糙或粘附水泥浆60、渣等杂物未清理于净，拆模时混凝土表面被粘坏；(2)模板未浇水湿润或湿润不够，构件表面混凝土的水分被吸去，使混凝土失水过多出现麻面；(3)摸板拼缝不严，局部漏浆；(4)模扳隔离刑涂刷不匀，或局部漏刷或失效混凝土表面与模板粘结造成麻面；(5)混凝土振捣不实，气泡未悱出，停在模板表面形成麻点。2.3防治的措施（1）模板去面清理干净，不得粘有干硬水泥砂浆等杂物，浇灌混凝土前，模板应浇水充分湿润，模板缝隙，应用油毡纸、腻子等堵严，模扳隔离剂应选用长效的，涂刷均匀，不得漏刷；混凝土应分层均匀振捣密实，至排除气泡为止； （2）表面作粉刷的，可不处理，表面无粉刷的，应在麻面部位浇水充分湿润后，用原混凝土配合比61、去石子砂浆，将麻面抹平压光。3、孔洞3.1现象：混凝土结构内部有尺寸较大的空隙，局部没有混凝土或蜂窝特别大，钢筋局部或全部裸露。3.2产生的原因(1)在钢筋较密的部位或预留孔洞和埋件处，混凝上下料被搁住，未振捣就继续浇筑上层混凝土;(2)混凝上离析，砂浆分离，石子成堆，严重跑浆，又未进行振捣。(3)混凝土一次下料过多，过厚，下料过高，振捣器振动不到，形成松散孔洞;(4)混凝土内掉入具、木块、泥块等杂物，混凝土被卡住。 3.3防治的措施（1）在钢筋密集处及复杂部位，采用30振动棒振捣，使混凝土在模扳内充满，认真分层振捣密实，预留孔洞，应两侧同时下料，侧面加开浇灌门，严防漏振，砂石中混有粘土块、模62、板工具等杂物掉入混疑土内，应及时清除干净； （2）将孔洞周围的松散混凝土和软弱浆膜凿除，用压力水冲洗，湿润后用高强度等级细石混凝土仔细浇灌、捣实 。 4、露筋4.1现象：混凝土内部主筋、构造筋或箍筋局裸露在结构构件表面。4.2产生的原因(1)灌筑混凝土时，钢筋保护层垫块位移或垫块太少或漏放，致使钢筋紧贴模板外露;(2)结构构件截面小，钢筋过密，石子卡在钢筋上，使水泥砂浆不能充满钢筋周围，造成露筋;(3)混凝土配合比不当，产生离折，模板部位缺浆或模板漏浆。(4)；或振捣棒撞击钢筋或踩踏钢筋，使钢筋位移，造成露筋；(5)木模扳未浇混凝土保护层太小或保护层处混凝土振或振捣不实水湿润，吸水粘结或脱模过63、早，拆模时缺棱、掉角，导致漏筋；4.3防治的措施(1)浇灌混凝土，应保证钢筋位置和保护层厚度正确,并加强检验查，钢筋密集时，应选用适当粒径的石子，保证混凝土配合比准确和良好的和易性；浇灌高度超过2m，应用串筒、或溜槽进行下料，以防止离析；模板应充分湿润并认真堵好缝隙；混凝土振捣严禁撞击钢筋，操作时，避免踩踏钢筋，如有踩弯或脱扣等及时调整直正；保护层混凝土要振捣密实；正确掌握脱模时间，防止过早拆模，碰坏棱角。 （2）表面露筋，刷洗净后，在表面抹1：2或1：2.5水泥砂浆，将露筋部位抹平；露筋较深的凿去薄弱混凝上和突出颗粒，洗刷干净后，用比原来高一级的细石混凝土填塞压实 。 5、缝隙、夹层 5.164、现象：混凝土内存在水平或垂直的松散混疑土夹层。 5.2产生的原因 (1)施工缝或变形缝未经接缝处理、清除表面水泥薄膜和松动石子，未除去软弱混凝土层并充分湿润就灌筑混凝土； (2)施工缝处锯屑、泥土、砖块等杂物未清除或未清除干净； (3)混疑土浇灌高度过大，未设串简、溜槽，造成混凝土离析； (4)底层交接处未灌接缝砂浆层，接缝处混凝土未很好振捣。 5.3防治的措施 （1）认真按施工验收规范要求处理施工缝及变形缝表面；接缝处锯屑、泥土砖块等杂物应清理干净并洗净；混凝土浇灌高度大于2m应设串筒或溜槽，接缝处浇灌前应先浇50一100mm厚原配合比无石子砂浆，以利结合良好，并加强接缝处混凝土的振捣密实 65、（2）缝隙夹层不深时，可将松散混凝土凿去，洗刷干净后，用1：2或1：2.5水泥砂浆填密实；缝隙夹层较深时，应清除松散部分和内部夹杂物，用压力水冲洗干净后支模，灌细石混凝土或将表面封闭后进行压浆处理 6、缺棱掉角 6.1现象：结构或构件边角处混凝土局部掉落，不规则，棱角有缺陷 6.2产生的原因 (1)木模板未充分浇水湿润或湿润不够，混凝土浇筑后养护不好，造成脱 水，强度低，或模板吸水膨胀将边角拉裂，拆模时，棱角被粘掉； (2)拆模时，边角受外力或重物撞击，或保护不好，棱角被碰掉； (3) 模板未涂刷隔离剂，或涂刷不均。 6.3防治措施 （1）木模板在浇筑混凝土前应充分湿润，混凝土浇筑后应认真浇水66、养护， 拆除侧面非承重模板时，混凝土应具有12Nmm2以上强度；拆模时注意保 护棱角，避免用力过猛过急；吊运模板，防止撞击棱角，运输时，将成品阳角 用草袋等保护好，以免碰损。 （2）缺棱掉角，可将该处松散颗粒凿除，冲洗充分湿润后，视破损程度用 1：2或1：2.5水泥砂浆抹补齐整，或支模用比原来高一级混凝土捣实补好， 认真养护。 7、表面不平整 7.1现象：混凝土表面凹凸不平，或板厚薄不一，表面不平。 7.2产生的原因 (1)混凝土浇筑后，表面仅用铁锹拍子，未用抹子找平压光，造成表面租 糙不平； (2)模板支承面不足，或支撑松动、泡水，致使新浇灌混凝土早期养护时发 生不均匀下沉； (3)混凝土未67、达到一定强度时，上人操作或运料，使表面出现凹陷不平或 印痕； 7.3防治措施 严格按施工规范操作，灌筑混凝土后，应根据水平控制标志或弹线用抹子 找平、压光，终凝后浇水养护；模板应有足够的强度、刚度和稳定性，；在浇 筑混凝土时，加强检查，凝土强度达到12Nmm2以上，方可在已浇结构上 走动。第六章 成品保护1、绑扎柱、剪力墙等竖向钢筋时，必须搭设一定操作架，严禁利用已绑好的钢筋上下攀越。2、各工种操作人员不准移动或截割钢筋。3、水、电、通等专业施工时应保证预埋线、管和盒或其他设施时等位置准确，如发生冲突时，可将竖向钢筋沿平面左右弯曲，横向钢筋上下弯曲，绕开预埋线、管和盒。注：钢筋上下弯曲时，一定68、要保证钢筋保护层的厚度要求。4、楼板面负筋绑扎一般为最后一道工序，人员不准在上面踩踏行走，防止钢筋的变形、位移。5、浇筑混凝土时，应搭设上人和运输通道，禁止直接踩压钢筋；派钢筋工专门负责修理，保证负弯矩筋位置的正确。6、浇筑混凝土时，剪力墙、框架柱在楼面标高处加设定型定位支架，定型定位支架与竖向筋绑扎，防止主筋偏位。7、浇筑混凝土时，安排专人用湿抹布将钢筋上的砼擦拭干净。8、浇筑混凝土时，严禁碰撞预埋件，如碰动应按设计位置重新固定牢靠。9、混凝土浇筑完毕后12小时内禁止上人及堆放物料。10、混凝土浇注期间派木工、钢筋工值班，对踩弯、移位的钢筋随时修复和保证保护层厚度。11、拆下的管道应搬到指定69、地点冲洗，万一堵管时管内卸下的混凝土应装在灰盆内集中吊走，严禁就地解决。第七章 安全措施1. 混凝土工程1.1泵车浇筑混凝土，泵车外伸支脚底部应设支垫或支撑在混凝土面上，以保稳定；泵车离未护壁基坑的安全距离不得小于2m。1.2泵送混凝土作业过程中，软管末端出口与浇筑面应保持一定距离，防止埋入混凝土内，造成管内瞬时压力增高，引起爆管伤人1.3泵车应避免经常处于高压下工作，泵车停歇后再启动时，要注意表压是否正常，预防堵管和爆管。1.4拆除管道接头时，应先进行多次反抽，卸除管道内混凝土压力，以防混凝土喷出伤人。1.5清管时，管端应设安全挡板，并严禁在前方站人，以防喷射伤人。1.6清洗管道可用压力水冲70、洗，但二者不得同时使用。在水洗时，可中途改用气洗，但气洗中途严禁转换为水洗，在最后10m应将泵压或压缩机压力缓慢减压，防止出现大喷爆伤人.1.7振动器停止使用，应立即关闭电动机，搬运电动机应切断电源，不得用电缆线拖拉扯动电动机。1.8严禁用振动棒橇钢筋和模板，操作时勿将振动棒头夹到钢筋里或其他硬物而受到损坏。1.9浇灌框架、梁、柱混凝土，应设操作台，不得直接站在模板或支撑上操作。1.10使用振动棒应穿胶鞋，湿手不得接触开关，电源线不得有破皮漏电现象。2.钢筋工程2.1绑扎立柱、墙体钢筋，不得站在钢筋骨架上和攀登骨架上下。柱筋在4m以内，重量不大，可在楼面上绑扎，整体竖起，柱筋在4m以上，应搭设71、操作架；柱梁骨架，应用临时支撑拉牢，以防倾倒。2.2起吊钢筋，下方禁止站人，必须待钢筋降落到离地1m以内始准靠近，支撑就位方可摘钩。2.3绑扎边柱、边梁钢筋应搭设防护架。2.4绑扎3m以上梁、柱、墙体钢筋禁止在骨架上攀登和在钢筋上行走，应搭设操作通道和操作架。2.5严禁用钢筋触动电气开关，钢筋头、铁锈皮应随时清除，集中堆放；清扫工作场地时，电气设备不得受潮2.6钢筋起吊必须捆牢固，吊钩下方不得站人，吊运绑扎钢筋工作，架子必须系好钢筋绳工作架，在无任何牵连的情况下进行吊运，到位后，待工作架放稳，搭好支撑方能放下钢丝绳。2.7绑扎、安全钢筋骨架前，应检查模板、支柱、脚手架是否稳固，绑扎圈梁、挑檐、72、外墙、高度超过4m，必须搭正式操作架和挂安全网。2.8禁止以钢筋骨架代替梯子上下攀登进行操作，柱子骨架高度超过5m，在骨架中间应加设支撑拉杆，加以稳固。2.9绑扎1m高度以上大梁时，应先立起一面模，再进行绑扎钢筋。2.10绑扎矩形梁时，先在上口搭设木楞，绑完后抽出木楞，慢放落；在平地上预制骨架，应架临时支撑，保持稳定。2.11在绑扎的平面钢筋上，不准踩踏行走。2.12利用机械安装钢筋骨架，应有专人指挥，骨架下严禁站人，就位人员必须待骨架降落到1m以内方可靠近扶住就位。两人应互相配合，落实后方可摘钩。2.13人力搬运钢筋时，应动作一致，在起落停止和上下坡道及拐弯时，前后要相互呼应。2.14在搬运73、及安装钢筋时，防止碰触电线。2.15人力垂直运送钢筋时，应预先搭设马道，并加护身栏；人工垂直送、拉、运钢筋，应搭接料平台，加设护身栏，并应检查绳索滑轮及绑扎等机具是否牢固，在上面接料人员应挂好安全带，人员必须在护身栏内操作，在运行时垂直下方森严有人。2.16堆放钢筋及骨架应整齐平实，下垫木楞，堆放带有弯钩的半成品，最上一层钢筋的弯钩不应朝上。2.17 钢材、半成品等应按规格、品种分别堆放整齐，制作场地要平整，工作台要稳固，照明灯具必须加网罩。距电气开关或配电箱不少于800mm。3.模板工程3.1模板和钢管一定要按设计上的型号配置，当型号改变时，一定要通知技术负责人，经过审批后方可进行模板的搭设74、。3.2模板系统一定要按计算书上的间距安装，不经技术负责人审批不得随意改变。3.3模板安装时一定要注意各个节点的连接牢固和拼缝的严密，特别是支撑与模板的连接点，一旦出现连接不牢的问题后果将不堪设想。3.4模板的拆除应遵循自上而下先拆侧向支撑后拆垂直支撑，先拆不承重结构后拆承重结构。3.5柱模应自上而下、分层拆除。拆除第一层时，用木锤或带橡皮垫的锤向外侧轻击模板上口，使之松动，脱离柱混凝土。依次拆下一层模板时，要轻击模边肋，切不可用撬棍从柱角撬离。3.6梁模板的拆除应先拆支架的拉杆以便作业，而后拆除梁与楼板的连接角模及梁侧模板。拆除梁模大致与柱模相同，但拆除梁底模支柱时应从跨中、向两端作业。3.75、7模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂材料。顶撑要垂直，底端平整坚实，并加垫木。木楔要钉牢，并用横杆顺拉和剪刀撑拉牢。3.8支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。3.9支设4米以上的立柱模板。四周必须顶牢。操作时要搭设工作台；不足4米的，可使用马凳操作；模板作业面的预留洞和临边应进行安全防护，垂直作业应上下用架板隔离。3.10支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。3.11拆除模板应经施工技术人员同意。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。完工前，不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定地点集中堆放，76、防止钉子扎脚。模板的堆放高度不得超过2米。3.12拆除模板一般应采用长撬杆，严禁操作人员站在正拆除的模板上。3.13拆模间隙时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然坠落，倒塌伤人。3.14模板拆除必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可进行拆模。第八章 支撑架计算书一、1000*2400框支梁支撑架计算书 （一）计算依据 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 （77、二）工程属性新浇混凝土梁名称KZl7新浇混凝土梁计算跨度(m)7.9混凝土梁截面尺寸(mmmm)10002400新浇混凝土结构层高(m)5.7梁侧楼板厚度(mm)180 (三)荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:078、.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 （四）模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1300步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1120混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数5梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)317,483,650,817,983梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图 （五）面板验算面板类型覆面木胶79、合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.4)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.4)+1.40.72176.24kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G380、k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.4174.48kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2.4161.3kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10774.480.172+0.1211.760.1720.23kNm Mmax/W0.23106/540004.21N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63261.3166.674/(10010000486000)0.062mml81、/400166.67/4000.42mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39374.480.17+0.4461.760.175.01kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14374.480.17+1.2231.760.1714.55kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92874.480.17+1.1421.760.1711.86kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39361.30.174.02kN R2=R4=1.182、43 q2l=1.14361.30.1711.68kN R3=0.928 q2l=0.92861.30.179.48kN （六）小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max5.01+0.91.35(0.3-0.1)1/6+0.5(2.4-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+83、(24+1.1)0.18)+1.40.71max0.65-1/2，(1.3-0.65)-1/2/21，14.55+0.91.35(0.3-0.1)1/6=14.59kN/m q2max4.02+(0.3-0.1)1/6+0.5(2.4-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.65-1/2，(1.3-0.65)-1/2/21，11.68+(0.3-0.1)1/611.71kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10714.590.52，0.514.590.220.39kNm Mmax/W0.39106/833304.68N/mm2f84、15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60714.590.5，14.590.24.428kN max3Vmax/(2bh0)=34.4281000/(250100)1.33N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.63211.715004/(10093504166700)0.12mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)11.712004/(893504166700)0.06mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即85、梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14314.590.5，0.39314.590.5+14.590.28.34kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R73.96kN，R2R68.34kN，R3R4R56.8kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.14311.710.5，0.39311.710.5+11.710.26.69kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R73.39kN，R2R66.69kN，R3R4R55.44kN （七86、）主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.3106/449066.8N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.396kN max2Vmax/A=26.3961000/42430.17N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(m87、m) max0.03mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R70.65kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.65kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ （八）立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1250立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面88、积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1250+2200)=2286.9mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.51.82/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(2489、+1.5)2.4)+0.91.42168.47kN/m 2)小梁验算 q1max4.5+(0.3-0.1)1/6+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.65-1/2，(1.3-0.65)-1/2/21，13.07+(0.3-0.1)1/6=13.11kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.59kN，R26kN，R310.56kN，R48.72kN，R510.56kN，R66kN，R70.59kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1250+2200)=2641.369mm 1l01/i2641.369/15.9166.124，90、查表得，10.256 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6，R7+N边2+Mw/lbmax0.59+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1.12+0.65-1/2)/21，6，10.56，8.72，10.56，6，0.59+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1.12+1.3-0.65-1/2)/21+0.03/1.310.61kN fN/(A)+Mw/W10614.37/(0.26424)+0.03106/4490105.15N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.191、551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6，R7+N边2+Mw/lbmax0.59+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1.12+0.65-1/2)/21，6，10.56，8.72，10.56，6，0.59+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1.12+1.3-0.65-1/2)/21+0.03/1.310.61kN fN/(A)+Mw/W10614.37/(0.14424)+0.031092、6/4490187.46N/mm2f205N/mm2 满足要求！ （九）可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4，R5，R6111.75kNN30kN满足要求！二、900*2200框支梁支撑架计算书 （一）计算依据 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 （二）工程属性新浇混凝土梁名称KZL5新浇混凝土梁计算跨93、度(m)11混凝土梁截面尺寸(mmmm)9002200新浇混凝土结构层高(m)5.7梁侧楼板厚度(mm)180 （三）荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8（四）94、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1300步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1120混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)650梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)380,560,740,920梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)250 设计简图如下：平面图立面图 （五）面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹95、性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.2)+1.40.72170.05kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.2168.28kN96、/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2.2156.2kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10768.280.152+0.1211.760.1520.17kNm Mmax/W0.17106/540003.13N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63256.21504/(10010000486000)0.037mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(97、承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39368.280.15+0.4461.760.154.14kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14368.280.15+1.2231.760.1512.03kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92868.280.15+1.1421.760.159.81kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39356.20.153.31kN R2=R4=1.143 q2l=1.14356.20.159.64kN R3=0.928 q2l=098、.92856.20.157.82kN （六）小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max4.14+0.91.35(0.3-0.1)0.9/6+0.5(2.2-0.18)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.18)+1.40.71max0.65-0.9/2，(1.3-99、0.65)-0.9/2/21，12.03+0.91.35(0.3-0.1)0.9/6=12.07kN/m q2max3.31+(0.3-0.1)0.9/6+0.5(2.2-0.18)+(0.5+(24+1.1)0.18)max0.65-0.9/2，(1.3-0.65)-0.9/2/21，9.64+(0.3-0.1)0.9/69.67kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10712.070.52，0.512.070.2520.38kNm Mmax/W0.38106/833304.53N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vma100、xmax0.607q1l1，q1l2max0.60712.070.5，12.070.253.662kN max3Vmax/(2bh0)=33.6621000/(250100)1.1N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6329.675004/(10093504166700)0.1mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)9.672504/(893504166700)0.12mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax101、1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14312.070.5，0.39312.070.5+12.070.256.9kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R73.49kN，R2R66.9kN，R3R4R55.63kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1439.670.5，0.3939.670.5+9.670.255.52kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R73.01kN，R2R65.52kN，R3R4R54.49kN （七）主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁102、根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.313106/449069.81N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.759kN max2Vmax/A=23.7591000/42417.73N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.06mml/400300/4000.75103、mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R60.79kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.79kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ (八)立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵104、抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.180.51.82/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2.2)+0.91.42162.96kN/m 105、2)小梁验算 q1max3.73+(0.3-0.1)0.9/6+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41max0.65-0.9/2，(1.3-0.65)-0.9/2/21，10.82+(0.3-0.1)0.9/6=10.85kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.71kN，R26.78kN，R310.98kN，R410.98kN，R56.78kN，R60.71kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 立柱最大受力Nwmax106、R1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+Mw/lbmax0.71+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1.12+0.65-0.9/2)/21，6.78，10.98，10.98，6.78，0.71+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1.12+1.3-0.65-0.9/2)/21+0.03/1.311.03kN fN/(A)+Mw/W11034.45/(0.2424)+0.03106/4490139.47N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645m107、m 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2+Mw/lbmax0.71+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1.12+0.65-0.9/2)/21，6.78，10.98，10.98，6.78，0.71+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.41(1.12+1.3-0.65-0.9/2)/21+0.03/1.311.03kN fN/(A)+Mw/W11034.45/(0.14424)+0.03106/4490194.59N/mm2f2108、05N/mm2 满足要求！ （九）可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4，R5112.2kNN30kN满足要求！三、180转换层现浇板支撑架计算书 （一）计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 （二）工程属性新浇混凝土楼板名称转换层板标高10.20m新浇混凝土楼板板厚(mm)180新浇混凝土楼板边109、长L(m)5.65新浇混凝土楼板边宽B(m)4.35 （三）荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度110、变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 （四）模板体系设计模板支架高度(m)5.7立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)325立柱距混凝土板长边的距离(mm)175主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)150小梁距混凝土板短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)175，175 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) （五）面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E111、(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.18)+1.40.72.5 1=8.14kN/m q2112、0.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.140.152/8，0.110.152/8+3.150.15/4= 0.12kNm Mmax/W0.12106/540002.19N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.18)1=4.62kN/m 5ql4/(384EI)54.621504/(38410000486000)0.01mml/400150/4000.38mm 满足要求！ （六113、）小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整4350/1000取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为175mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.18)+1.42.5，1114、.35(0.3+(1.1+24)0.18)+1.40.72.50.151.25kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.18)0.150.78kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.150.47kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.7812+0.1210.47120.14kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.150.05kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.1115、81pLmax0.0770.0512+0.213.151，0.1070.0512+0.1813.1510.67kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.250.182/2，0.050.182/2+3.150.180.55kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.14，0.67，0.550.67kNm Mmax/W0.67106/833307.98N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.781+0.620.4710.77kN V20.607q2L+0.681p0.6070.051+0.681116、3.152.17kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.250.18，0.050.18+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.77，2.17，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(210050)0.95N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.18)0.150.72kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.7210004/(10093504166700)0.12mml/4001000/4002.5mm 悬臂端maxq117、L4/(8EI)=0.721754/(893504166700)0mml1/400175/4000.44mm 满足要求！ （七主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1118、.1+24)0.18)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.18)+1.40.71.50.151.11kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.18)0.150.91kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.150.28kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.18)0.15=0.75kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.911+1.2230.2811.39kN 按悬臂梁，R1q1l=1119、.110.180.19kN RmaxRmax，R11.39kN; 同理，R0.93kN，R0.93kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.7510.86kN 按悬臂梁，R1q2l=0.750.180.13kN RmaxRmax，R10.86kN; 同理，R0.57kN，R0.57kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.88kNm Mmax/W0.88106/4490195.06N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.07kN max2Vmax/A=25.071000/42423.9120、2N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.13mm 跨中max=1.13mm=1000/400=2.5mm 悬挑段max0.52mm=275/400=0.69mm 满足要求！ （八）立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设121、计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.1811.82/100.07kNm Nw0.91.2NGik+0122、.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.4111+0.921.40.07/16.63kN f Nw/(A)+ Mw/W6628.44/(0.2424)+0.07106/449094.09N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.1811.82/100.07kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.18)+0.91.4111+0.921.40.07/16.9kN f Nw/(A)+ Mw/W6898.44/(0.14424)+0.07106/4490131.78N/mm2f205N/mm2 满足要求！ （九）可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.63kNN30kN 满足要求！