1、正本6.61万31层高层住宅工程落地脚手架搭设施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 工程概况4第一节 工程概况4一 建筑设计概况4第二节 材料与设备计划5第二章 编制依据7第三章 施工平面布置图8第五章 施工工艺技术及验收10第一节 脚手架搭设工艺流程10一 落地式脚手架101.1脚手架地基与基础：101.2搭设顺序112.1搭设顺序11第二节 构造要求及技术措施12一 落地脚手架121.1杆件搭设要点131.2扣件的选用和安装151.3脚手板的铺设151.4作业层栏杆和挡脚板的搭设161.2、5门洞留设162.1型钢悬挑梁17第三节 检查验收18第四节 脚手架拆除工艺流程19第六章 安全施工技术措施20第一节 脚手架搭设的安全技术措施20第二节 脚手架上施工作业的安全技术措施21第七章 施工安全保证措施23第一节 组织保障23一 安全保证体系23第二节 应急预案25二 应急领导小组及其职责263.1 事故报告程序263.2 事故报告263.3 现场事故应急处理27第八章 文明施工28第九章 在脚手架上发生高处坠落事故的主要原因分析29第十章 在脚手架上发生伤亡事故的预防措施30第十一章 计算书及计算报审表35【计算书】（2#、3#楼落地脚手架）35二、小横杆的计算611.均布荷载值3、计算612.强度计算623.挠度计算62三、大横杆的计算621.荷载值计算622.强度验算633.挠度验算63四、扣件抗滑力的计算64五、脚手架立杆荷载的计算64六、立杆的稳定性计算65七、连墙件的计算66八、悬挑梁的受力计算67经过连续梁的计算得到68九、悬挑梁的整体稳定性计算70十、拉绳的受力计算70RAH = RUicosi70十一、拉绳的强度计算70Fg = aFg/K70十二、锚固段与楼板连接的计算71第一章 工程概况第一节 工程概况本项目总建筑面积约66100。其中住宅建筑面积约44500，配套商铺16240。建筑层数为：1+18+1F、1+31+1F.地下室建筑面积约5415，其4、中人防地下室约1100，其余为地下停车库。住宅总户数344。一 建筑设计概况结构形式：A栋为框架剪力墙结构、B栋为剪力墙结构建筑层数： A栋：1+18+1F,B栋：1+31+1F建筑高度： A栋楼65.9米，B栋楼99.7米高层建筑防火分类：一类高层建筑耐火等级：一级；地下室耐火等级：一级屋面防水等级：一级地面：细石混凝土地面、陶瓷地砖地面。楼面：陶瓷地砖楼面、水泥砂浆楼面、细石混凝土楼面。内墙;乳胶漆墙面、釉面砖墙面、水泥砂浆墙面、吸音隔音墙面外墙：面砖外墙、干挂花岗岩外墙面、涂料外墙屋面：上人保温屋面（挤塑聚苯板、SBS防水卷材）、不上人保温屋面（挤塑聚苯板、SBS防水卷材）二 结构设计概5、况结构形式：基础结构形式A栋楼为预制管桩基础、B栋楼为机械钻孔砼桩基础主体结构形式：A栋为框架剪力墙结构，B栋为剪力墙结构结构安全等级：结构安全等级为二级。地基与基础设计等级：甲级。第二节 材料与设备计划一 搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉6、伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。二 扣件为可锻铸造扣件，其材质应符合建设部钢管脚手扣件标准GB15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和7、面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。三 水平悬挑梁、垫底槽钢其钢材强度等级为Q235-A，型号见参数表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。四 搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。五 脚手板、脚手片采用符合有关要求。六 安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以8、上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。七 连墙件材料采用钢管、角钢等型钢，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB 700-88中Q235-A钢的要求。八 水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等宜采用483.5mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A钢的规定，相应的扣件规格应为48mm主要材料参数表钢管48 3扣件配套水平悬挑梁16号工字钢梁支撑拉绳：619脚手板竹笆片脚手板安全网密目安全网第二章 编制依据建筑结构荷载规范G9、B50009-2001混凝土结构设计规范GB50010-2002钢结构设计规范GB50017-2003建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001相关施工设计图纸等。第三章 施工平面布置图第四章 脚手架方案选择结合本工程结构形式，实际施工特点。A、B栋楼自然地面开始搭设双排落地式钢管脚手架16.8米。上部无住房楼面从四层结构板面至超出结构屋面高度搭设双排普通型钢悬挑脚手架。落地式钢管脚手架，搭设高度为16.8m。采用双排单立杆。搭设尺寸：立杆纵距1.5m，立杆的横距为0.80m，立杆步距1.8m，内排10、脚手架距墙0.3米，外排每步0.9高位置设置一道拦腰杆，连墙件采用双扣件连接，间距两步两跨。地基采用素填土回填夯实，铺垫道渣100-150厚。铺设厚度0.1米,宽度1.3米的混凝土基础、设置排水沟。脚手架底部采用木模板传递荷载。 型钢悬挑脚手架，搭设高度为20m,采用单立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.80m，立杆的步距为1.8m，内排脚手架距墙0.3米，外排每步0.9高位置设置一道拦腰杆。连墙件采用双扣件连接，间距两步两跨。型钢悬挑梁采用16号工字钢。型钢悬挑长度为1.2m、2.0m；锚固长度为1.8m、4m；采用1道钢丝绳支撑，直径15.5mm。锚固段采用HPB2311、5的钢筋制作，直径18mm.第五章 施工工艺技术及验收第一节 脚手架搭设工艺流程一 落地式脚手架1.1脚手架地基与基础：对于脚手搭设在回填土上部位，搭设脚手架时为了避免脚手架的不均匀下沉，在基坑回填土时必须分层夯实平整，并在其上做脚手架基础。其具体施工方法如下：素土夯实铺道渣100150厚，表面浇捣100厚C15素混凝土，并用平板振动机振捣密实。宽度：自建筑物外墙面开始到脚手架外侧并超过外立杆300。并做成里高外低形式，有利排水，排水沟以实际现场签证为准。脚手架底座底面标高高出自然地坪50mm。在立杆横距向铺设50厚木板，宽度400mm测好水平搭设脚手架。 基础做法1.2搭设顺序搭设顺序为：摆12、放扫地杆（贴近地面的大横杆）逐根竖立立杆，随即扫地横杆与立杆扣紧安第一步大横杆（与各立杆扣紧）安第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆加设临时斜撑杆（上端与第二大横杆扣紧，在装设两道连墙杆后可拆除）第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手片绿色密目网。二 型钢悬挑脚手架2.1搭设顺序搭设顺序为：预埋钢筋压环、焊接钢筋锚钉铺设悬挑工字钢逐根竖立立杆 摆放扫地杆随即扫地横杆与立杆扣紧安第一步大横杆（与各立杆扣紧）安第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆加设临时斜撑杆（上端与第二大横杆扣紧，在装设两道连墙杆后可拆除）第三、四步大横杆和小横杆连墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手片绿色密目网预埋拉绳拉绳13、连接悬挑工字钢梁第二节 构造要求及技术措施一 落地脚手架1.1杆件搭设要点1.1.1脚手架必须根据施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步；1.1.2所有起步立杆，应采用6M和3M的脚手钢管交错设立。避开同一水平方向的立杆接长，增加脚手架的整体稳定性。步顶不足部分，用短钢管补齐；1.1.3起步立杆按先竖里立杆，后竖外立杆的程序设立。里立杆保持与建筑物0.3M的净空距，平行与里立杆向外移动0.85M净距位置立外立杆。以后按脚手架设计规格，沿建筑物外墙四周等距离设立里外立杆。1.1.4开始搭设立杆时，应每隔6跨设一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；1.1.5立杆必须用连墙14、件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距宜按规范固定布置；并且在搭设过程中，当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；1.1.6立杆接长除顶层可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合规范的规定；1.1.7纵向水平杆搭设时宜设置在立杆内侧，其长度不宜少于3跨；纵向水平杆的接长宜采用对接扣件连接；1.1.8在同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。1.1.9横向水平杆搭设时，双排脚手横向水平杆的靠墙端至装饰面的距离不宜大于100mm；1.1.10纵向、横向扫地杆搭设时，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上15、皮不大于200mm处的立杆上；横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。高低差不应大于1M。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。1.1.11 连墙件搭设时应符合本方案规定，当脚手架施工操作层高出二步时，应采用临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完成后方可根据情况拆除；1.1.12剪刀撑、横向斜撑等的搭设应符合规范规定，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。各底层斜杆下端均必须支撑在100厚垫层与50厚的木块上；每搭完一步脚手架后，应按相关的规范的规定进行校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度；16、1.2扣件的选用和安装1.2.1所用扣件的规格必须与钢管的外径（f48）相同；螺栓拧紧扭矩力不应小于40Nm，且不应大于65 Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；直角扣件、旋转扣件开口应向上。1.2.4对接扣件开口应向上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100 mm；1.3脚手板的铺设1.3.1脚手板应满铺、铺稳，离开墙面120150mm；1.3.2采用对接或搭接时均应符合规范的规定，脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑架上；1.3.3在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠17、连接，防止滑动；1.4作业层栏杆和挡脚板的搭设1.4.1栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；1.4.2栏腰杆上皮高度应为0.9M；1.4.3挡脚板高度不应小于180mm；1.5门洞留设在主楼入口处需留设门洞，所留设的门洞采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式，斜杆与地面的倾斜角应在4560之间。门洞桁架的形式应符合规范规定。1.5.1脚手架的步距为1.8M，纵距为1.5M；1.5.2搭设时，自下而上进行，并且每隔二步设八字撑一道；1.5.3双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内设置一根斜腹杆；1.5.4斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸处端上，旋转扣件中心线至18、主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；1.5.5斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接；也可采用搭接，搭接构造应符合规范规定；1.5.6门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆。二 型钢悬挑脚手架悬挑脚手架剖面图2.1型钢悬挑梁型钢悬挑长度为1.2米，锚固长度为2.8米。转角部位或阳台两侧悬挑长度为2.0米，锚固长度为4米。型钢悬挑梁安装立杆位置处，在工字钢上表面距端头100MM处焊接20钢筋，伸出工字钢10cm，以固定立杆不发生位移。立杆受力点采用15.5钢丝绳斜拉以承受上部施工荷载，一19、端于悬挑梁连接采用3组绳夹固定，间距6-8倍钢丝绳直径。固定处的强度至少为钢丝绳自身强度的80%，在受载后，螺母要进一步拧紧。为了便于检查接头，可在最后一个夹头后500mm的位置在安一个夹头，并将绳头放出一个安全弯。钢丝绳另一端与预埋件连接，连接方式同上。第三节 检查验收一 脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。二 应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收三 验收时应具备下列文件3.1 根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件。3.2 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。3.3 脚手架工程的施工记录及质量检查记录。20、3.4 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。3.5 脚手架工程的施工验收报告。四 脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。4.1 构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。4.2 安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。4.3 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。4.4 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。4.5 垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。4.6 扣件螺栓是否松动，是否超载。第四节 脚手架拆除工艺流程一 脚手架的拆除施工工艺2.1拆架程序应遵守由上到下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆21、脚手板、剪刀撑而后拆小横杆、大横杆、立杆、水平挑杆等（一般的拆除顺序为：安全网栏杆连墙件脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆型钢悬挑梁（落地架为垫底枕木）2.2不准分立面拆除或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆后拆最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件垫层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差部应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。2.3 拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。第六章 安全施工技术措施第一22、节 脚手架搭设的安全技术措施一 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一个人有关的扣件时必须告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。 二 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。三 脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工之前一定要确保架子稳定。 四 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。五 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。第二节 脚手架上施工作业的安全技术23、措施一 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人未经同意不得任意拆除脚手架部件。二 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷。三 结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。四 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人五 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。第三节 脚手架拆除的安全技术措施一 拆架前1.1 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求； 1.2 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；1.3 应由24、单位工程负责人进行拆除安全技术交底；1.4 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。二 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第条第4款、第条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。三 拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。四 拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。五 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件25、，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。六 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。七 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。八 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。九 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。十 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运26、，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。十一 高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。十二 输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。十三 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。十四 如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。十五 翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。第七章 施工安全保证措施第一节 组织保障一 安全保证体系二 环境保护体系第二节 应急预案一 目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员27、，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。二 应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成2.1 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。2.2 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。2.3 负责准备所需要的应急物资和应急设备。2.4 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告三 应急反应预案3.1 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。3.2 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施28、工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。3.3 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，29、不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。四 应急通信联络项目负责人： 手机：安全员： 手机：技术负责人： 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施30、工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第八章 文明施工一 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。二 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要精力集中，禁止开玩笑和打闹。三 脚手架搭设人员必须是经过考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格后方可发上岗证。四 护身栏、脚手板、密目安全网等影响作业，班组支模时，如需拆改时应由架子工完成，其他人员不得拆改。五 不准利用脚手架调运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面。六 脚手架使用时间较长，因此在使用过程中要进行检查，发现问题要及时解决。七 要确保脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断31、架体。八 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品不得乱扔。九 脚手架堆放场地要做到整洁、摆设合理、专人保管，并建立严格领退料手续。十 运至地面的材料应按指定地点随拆随运、分类堆放、当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种分规格堆放整齐，妥善保管。十一 在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板和跳板上有无积雪、积水等杂物。若有，则应随时清扫，并要采取防滑措施。第九章 在脚手架上发生高处坠落事故的主要原因分析一 作业人员安全意识淡薄，自我保护能力差，冒险违章作业。一是架子工从事脚手架搭设与拆除时，未按规定正确佩带安全帽和安全带。许多作业人员自恃“艺高人胆大”，嫌麻32、烦，认为不戴安全帽或不系安全带，只要小心一些就不会出事，由此导致的高处坠落事故时有发生。二是作业人员危险意识差，对可能遇到或发生的危 险估计不足，对施工现场存在的安全防护不到位等问题不能及时发现。二 脚手架搭设不符合规范要求。建设部行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（ JGJ130-2001 ）已经于 2001 年 6 月 1 日起正式实施。该规范属于强制性标准，在脚手架的设计计算、搭设与拆除、架体结构等方面提出了许多新的要求。但在部分施工现场，脚手架搭设不规范的现象仍比较普遍，一是脚手架操作层防护不规范；二是密目网、水平兜网系结不牢固，未按规定设置随层兜网和水平防护层；三是脚手板设33、置不规范；四是悬挑架等设置不规 范，由此导致了多起职工伤亡事故的发生。三 脚手架材质不符合要求，使用前未进行必要的检验检测；四 脚手架搭设与拆除方案不全面，安全技术交底无针对性。项目部重视施工现场、忽视安全管理资料的现象比较普遍，应当编制专项安全技术方案的专项施工工程，如脚手架搭设与拆除、基坑支护、模板工程、临时用电、塔机拆装等，不编制施工方案，或者不结合施工现场实际情况，照抄标准、规范，应付检查。安全技术交底 仍停留在“进入施工现场必须戴安全帽”的层次上，缺乏针对性。工程施工中凭个人经验操作，不可避免地存在事故隐患和违反操作规程、技术规范等问题，甚至引发伤亡事故。 五 安全检查不到位，未能及34、时发现事故隐患。在脚手架的搭设与拆除和在脚手架上作业过程中发生的伤亡事故，大都存在违反技术标准和操作规程等问题，但施工现场的项目经理、工长、专职安全员在定期安全检查、平时检查中，均未能及时发现问题，或发现问题后未及时整改和纠正，对事故的发生负有一定责任。第十章 在脚手架上发生伤亡事故的预防措施 一 加强培训教育，提高安全意识，增强自我保护能力，杜绝违章作业。安全生产教育培训是实现安全生产的重要基础工作。企业要完善内部教育培训制度，通过对职工进行三级教育、定期培训，开展班组班前活动，利用黑板报、宣传栏、事故案例剖析等多种形式，加强对一线作业人员，尤其是农民工的培训教育，增强安全意识，掌握安全知识35、，提高职工搞好安全生产的自觉性、积极性和创造 性，使各项安全生产规章制度得以贯彻执行。脚手架等特殊工种作业人员必须做到持证上岗，并每年接受规定学时的安全培训。建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范规定，“脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036 ）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗“。建筑安装工人安全技术操作规程规定，进入施工现场必须戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚。在没有防护设施的高空、悬崖和陡坡施工，必须系安全带。正确使用个人安全防护用品是防止职工因工伤亡事故的第一道防线，是作业人员的“护身符”。 二 严格执行脚手架搭设与拆除的36、有关规范和要求。 2.1 脚手架作业层防护要求 脚手板：脚手架作业层应满铺脚手板，板与板之间紧靠，离开墙面 120-150mm ；当作业层脚手板与建筑物之间缝隙大于 150mm 时，应采取防护措施。脚手板一般应至少两层，上层为作业层，下层为防护层。只设一层脚手板时，应在脚手板下设随层兜网。自顶层作业层的脚手板向下宜每隔 12m 满铺一层脚手板。防护栏杆和挡脚板：均应搭设在外立杆内侧；上栏杆上皮高度应为 1.2m ；挡脚板高度 180mm ；中栏杆应居中设置。密目网与兜网：脚手架外排立杆内侧，要采用密目式安全网全封闭。密目网必须用符合要求的系绳将网周边每隔 45cm 系牢在脚手管上。建筑物首层要37、设置兜网，向上每隔 3 层设置一道，作业层下设随层网。兜网要采用符合质量要求的平网，并用系绳系牢，不可留有漏洞。密目网和兜网破损严重时，不得使用。 2.2 连墙件的设置要求连墙件的布置间距除满足计算要求外，尚不应大于最大间距；连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm ；应从底层第一步纵向水平杆开始设置，否则应采用其它可靠措施固定；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；一字形、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接；当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。 2.3 剪刀撑设置要38、求每组剪刀撑跨越立杆根数为 5-7 根；高度在 24m 以下的单、双排脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一组，由底部到顶部随脚手架的搭设连续设置；高度 24m 以上的双排架，在外侧立面必须沿长度和高度连续设置；剪刀撑斜杆应与立杆和伸出的横向水平杆进行连接；剪刀撑斜杆的接长均采用搭接。2.4 横向水平杆设置要求主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2 ；使用钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。2.5 脚手架拆除要求拆除前的准备工39、作：全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求；根据检查结果补充完善施工方案中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后实施；由工程施工负责人进行拆除安全技术交底；清除脚手架上杂物及地面障碍物。拆除时应做到：拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于 2 步，如大于 2 步应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；当脚手架分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应按照规范要求设置连墙件和横向斜撑加固；各构配件严禁抛掷至地面。三40、 加强脚手架构配件材质的检查，按规定进行检验检测。多年来，由于种种原因，大量的不合格的安全防护用具及构配件流入施工现场，因安全防护用具及构 配件不合格而造成的伤亡事故占有很大比例。因此，施工企业必须从进货的关口把住产品质量关，保证进入施工现场的产品必须是合格产品，同时在使用过程中，要按规定进行检验检测，达不到使用要求的安全防护用具及构配件不得使用。脚手架上发生的伤亡事故案例分析及预防措施(2) 脚手架钢管应采用国家标准直缝电焊钢管（ GB/T13793 ）或低压流体输送用焊接钢管（ GB/T3092 ）规定的 3 号普通钢管，质量符合碳素结构钢（ GB/T700 ）中 Q235-A 级钢的规定41、。冲压钢脚手板、连墙件材质应符合碳素结构钢（ GB/T700 ）中 Q235-A 级钢的规定，木脚手板材质应符合木结构设计规范（ GBJ5 ）中级材质的规定。连墙件扣件材质应符合钢管脚手架扣件（ GB15831 ）的规定。旧钢管使用前要对钢管的表面锈蚀深度、弯曲变形程度进行检查。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。四 制定有针对性的、切实可行的脚手架搭设与拆除方案，严格进行安全技术交底。五 落实安全生产责任制，强化安全检查 安全生产责任制度是建筑企业最基本的安全管理制度。建立并严格落实安全生产责任制，是搞好安全生产的最有效的措施之一。安全生产责任制要将企42、业各级管理人员，各职能机构及其工作人员和各岗位生产工人在安全生产方面应做的工作及应负的责任加以明确规定。工程项目经理部的管理人员和专职安全员，要根据自身工作 特点和职责分工，严格执行定期安全检查制度，并经常进行不定期的、随机的检查，对于发现的问题和事故隐患，要按照“定人、定时间、定措施”的原则进行及时整改，并进行复查，消防事故隐患，防止职工伤亡事故的发生。脚手架检查、验收应根据技术规范、施工组织设计及变更文件和技术交底文件进行。在基础完工后及脚手架搭设前、作业层上施加荷载前、每搭设完10-13m 高度后、达到设计高度后、遇有六级大风与大雨后、寒冷地区开冻后、停用超过一个月后，均要组织检查与验收43、。 六 脚手架使用中，应定期检查下列项目：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范规定；安全防护措施是否符合要求；是否超载。第十一章 计算书及计算报审表【计算书】（2#、3#楼落地脚手架）钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高44、度为 33 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.95m，纵距La为1.25m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处xx麻城市，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取045、.74，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1176；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:11；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上46、面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.25/3=0.125 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.25/3=1.25 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.125+1.41.25 = 1.94 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =1.940.952/8 = 0.219 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =48.742 N/mm47、2；小横杆的最大弯曲应力 =48.742 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.125+1.25 = 1.408 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.01.4089504/(3842.06105107800)=0.673 mm；小横杆的最大挠度 0.673 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 950 / 150=6.333 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自48、重标准值: P1= 0.0330.95=0.032 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.30.951.25/3=0.119 kN；活荷载标准值: Q= 30.951.25/3=1.187 kN；荷载的设计值: P=(1.20.032+1.20.119+1.41.187)/2=0.921 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.251.25=0.004 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯49、矩计算:M2max=0.2670.9211.25= 0.308 kNm；M = M1max + M2max = 0.004+0.308=0.312 kNm最大应力计算值 = 0.312106/4490=69.422 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 = 69.422 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03312504 50、/(1002.06105107800) = 0.025 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.032+0.119+1.187）/2=0.669kN = 1.8830.66912503/ ( 100 2.06105107800) = 1.108 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.025+1.108=1.133 mm；大横杆的最大挠度 1.133 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1250 / 150=8.3与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直51、角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0330.952/2=0.032 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.25=0.042 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.951.25/2=0.178 kN；活荷载标准值: Q = 30.951.25 /2 = 1.52、781 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.032+0.042+0.178)+1.41.781=2.795 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1176kN/m NG1 = 0.1176+(0.952/2)0.033/1.8033.00 = 4.461kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3111.25(0.95+0.3)/2 = 2.578 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值53、；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14111.25/2 = 0.962 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.2533 = 0.206 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.208 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.951.252/2 = 3.562 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.208+ 0.851.4354、.562= 14.089 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.28.208+1.43.562=14.837kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.350.740.693 = 0.126 kN/m55、2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.1261.251.82/10 = 0.061 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 14.089 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 14.837kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管56、脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 14088.555/(0.188424)+60552.632/4490 = 190.229 N/mm2；立杆稳定性计算 = 190.229 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f57、 = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 14836.68/(0.188424)=186.129 N/mm2；立杆稳定性计算 = 186.129 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.747 kN；活荷载58、标准值 ：NQ = 3.562 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.118 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.061 /(1.4 0.85) = 0.051 kNm；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.23.747+0.851.4(3.562+0.1884.241000.051/4.49)/(1.20.118)=46.275 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 46.275 /(59、1+0.00146.275)=44.228 m；H= 44.228 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =44.228 m。脚手架单立杆搭设高度为33m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.693，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.6930.35 = 0.156 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), 60、N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.968 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.968 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 6.968 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件61、采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6.968小于双扣件的抗滑力 8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =70.443 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.089 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=70.443kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！【62、计算书】（4-9#楼落地脚手架）钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 0.9m，纵距La为1.25m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙63、件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处xx麻城市，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.462，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为1.131；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1176；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手64、板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:11；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.25/3=0.125 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.25/3=1.25 kN/m；荷载的65、计算值: q=1.20.033+1.20.125+1.41.25 = 1.94 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =1.940.92/8 = 0.196 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =43.746 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =43.746 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.125+1.25 = 1.408 kN/m ； qmax = 5ql66、4/384EI最大挠度 = 5.01.4089004/(3842.06105107800)=0.542 mm；小横杆的最大挠度 0.542 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0330.9=0.03 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.30.91.25/3=0.112 kN；活荷载标准值: Q= 30.91.25/3=1.125 kN；荷载的设计值: P=(1.20.03+1.20.112+1.41.125)/2=0.867、73 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0331.251.25=0.004 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.8731.25= 0.291 kNm；M = M1max + M2max = 0.004+0.291=0.296 kNm最大应力计算值 = 0.296106/4490=65.817 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 = 65.817 N/mm2 68、小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03312504 /(1002.06105107800) = 0.025 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.03+0.112+1.125）/2=0.634kN = 1.8830.634125069、3/ ( 100 2.06105107800) = 1.05 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.025+1.05=1.074 mm；大横杆的最大挠度 1.074 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1250 / 150=8.3与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传70、给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0330.92/2=0.03 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.25=0.042 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.25/2=0.169 kN；活荷载标准值: Q = 30.91.25 /2 = 1.688 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.03+0.042+0.169)+1.41.688=2.651 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值71、，为0.1176kN/m NG1 = 0.1176+(0.902/2)0.033/1.8024.00 = 3.222kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3111.25(0.9+0.3)/2 = 2.475 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.14111.25/2 = 0.962 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.2524 = 0.15 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.8172、 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.91.252/2 = 3.375 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.81+ 0.851.43.375= 12.188 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.81+1.43.375=12.896kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定73、采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1； s - 风荷载体型系数：取值为1.131；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.3511.131 = 0.277 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.2771.251.82/10 = 0.134 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.188 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式74、 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 12.896kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W 75、= 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 12187.65/(0.188424)+133545.935/4490 = 182.639 N/mm2；立杆稳定性计算 = 182.639 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12896.4/(0.188424)=161.787 N/mm2；立杆稳定性计算 = 161.787 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞76、开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.587 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.375 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.118 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.134 /(1.4 0.85) = 0.112 kNm；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.23.587+0.851.477、(3.375+0.1884.241000.112/4.49)/(1.20.118)=40.029 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 40.029 /(1+0.00140.029)=38.488 m；H= 38.488 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =38.488 m。脚手架单立杆搭设高度为24m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.4678、2，s1.131，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 1.4621.1310.35 = 0.405 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.104 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.104 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果79、查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 10.104 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 10.104小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手80、架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =60.938 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.188 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=60.938kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一81、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处xx麻城市，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取82、1.77，计算立杆稳定性时取1.56，风荷载体型系数s 为1.128；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:5 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.5 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳83、与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.3 m。 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.033+1.20.15+1.41.5 = 2.32 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的84、弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =2.320.92/8 = 0.235 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =52.315 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =52.315 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.15+1.5 = 1.683 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5.01.6839004/(3842.06105107800)=0.648 mm；小横杆的最大挠度 0.648 mm 小于 小横杆85、的最大容许挠度 900 / 150=6 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0330.9=0.03 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.30.91.5/3=0.135 kN；活荷载标准值: Q= 30.91.5/3=1.35 kN；荷载的设计值: P=(1.20.03+1.20.135+1.41.35)/2=1.044 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计86、算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.0441.5= 0.418 kNm；M = M1max + M2max = 0.006+0.418=0.424 kNm最大应力计算值 = 0.424106/4490=94.456 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 = 94.456 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷87、载最大挠度计算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.03+0.135+1.35）/2=0.757kN = 1.8830.75715003/ ( 100 2.06105107800) = 2.168 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.051+2.168=2.219 mm；大横杆的最大挠度 88、2.219 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0330.92/2=0.03 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；脚手89、板的自重标准值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.03+0.05+0.202)+1.42.025=3.174 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(0.902/2)0.033/1.8020.00 = 2.829kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为090、.3kN/m2 NG2= 0.351.5(0.9+0.3)/2 = 1.35 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1451.5/2 = 0.525 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.854 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.91.52/2 = 4.05 kN；考虑风荷载时,立杆的91、轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.854+ 0.851.44.05= 10.644 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.854+1.44.05=11.495kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.56； s - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计92、算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.351.561.128 = 0.431 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.4311.51.82/10 = 0.249 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.644 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 11.495kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规93、范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 10644.3/(0.188424)+249334.866/4490 = 189.06694、 N/mm2；立杆稳定性计算 = 189.066 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11494.8/(0.188424)=144.204 N/mm2；立杆稳定性计算 = 144.204 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.77，s1.128，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 1.771.1280.35 = 0.489 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外95、侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.396 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.396 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9496、94.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 12.396 Ru13.542KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.542kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(135424/(3.142502) 1/2 =13.1mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即97、可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.149 kN； 压环钢筋的设计直径D=18mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142182/4=254.469mm2=N/2A=149.41/254.4692=0.294N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！钢管98、落地脚手架计算报审表工程名称中环东源城2#、3#楼审核部位钢管落地脚手架计算参数计算双排脚手架，小横杆在上，搭设高度为33m,采用单立杆。搭设尺寸：立杆纵距1.25m，立杆的横距为0.95m，立杆步距1.8m，连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.5 m，施工均布荷载3kN/m2，同时施工2层，脚手板铺设11层。xx麻城市的基本风压为0.35kN/m2设计示意图搭设材料脚手架采用483.0钢管及可锻铸铁扣件搭设；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.5 m，双扣件；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：木脚手板挡板；地基土为素填土其承载力标准值为120kN/m99、2。材料检测参数序号审核要点计算过程结论1小横杆的计算小横杆的最大弯曲应力 =48.742 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求小横杆的最大挠度 =0.673 mm =6.333且 10 mm符合要求2大横杆的计算大横杆的最大应力计算值 = 69.422 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求大横杆的最大挠度为 = 1.133 mm =8.3且 10 mm符合要求3扣件抗滑力的计算单扣件实际抗滑承载力为8kN扣件所受应力R =2.8kN 8kN符合要求4立杆的稳定性计算立杆稳定性计算(考虑风荷) =190.229 N/mm2 f = 205 N/mm2符合要求5连墙件的稳定性计算连墙100、件的设计Nl = 6.968kN Nf = 82.487kN符合要求双扣件实际抗滑承载力为8kN扣件所受应力Nl = 6.968kN 8 kN符合要求6立杆的地基承载力计算地基承载力fg=120kPa脚手架立杆对地基的压力 P=70.443kPa fg=120 kPa 符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。钢管落地脚手架计算报审表工程名称中环东源城4#-9#楼审核部位钢管落地脚手架计算参数计算双排脚手架，小横杆在上，搭设高度为24m,采用单立杆。搭设尺寸：立杆纵距1.25m，立杆的横距为0.9m，立杆步距1.8m，连墙件采用两步101、两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.5 m，施工均布荷载3kN/m2，同时施工2层，脚手板铺设11层。xx麻城市的基本风压为0.35kN/m2设计示意图搭设材料脚手架采用483.0钢管及可锻铸铁扣件搭设；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.5 m，双扣件；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：木脚手板挡板；地基土为素填土其承载力标准值为120kN/m2。材料检测参数序号审核要点计算过程结论1小横杆的计算小横杆的最大弯曲应力 =43.746 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求小横杆的最大挠度 =0.542 mm =6且 10 mm符合要求2大横杆的计算大横杆的最大102、应力计算值 = 65.817 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求大横杆的最大挠度为 = 1.074 mm =8.3且 10 mm符合要求3扣件抗滑力的计算单扣件实际抗滑承载力为8kN扣件所受应力R =2.65kN 8kN符合要求4立杆的稳定性计算立杆稳定性计算(考虑风荷) =182.639 N/mm2 f = 205 N/mm2符合要求5连墙件的稳定性计算连墙件的设计Nl = 10.104kN Nf = 82.487kN符合要求双扣件实际抗滑承载力为12.8kN扣件所受应力Nl = 10.104kN 12.8 kN符合要求6立杆的地基承载力计算地基承载力fg=120kPa脚手架立杆对地103、基的压力 P=60.938kPa fg=120 kPa 符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。普通型钢悬挑脚手架计算报审表工程名称中环东源城2#-9#楼审核部位普通型钢悬挑脚手架计算参数计算双排脚手架，小横杆在上，搭设高度为20m,采用单立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8m。连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，施工均布荷载3kN/m2，同时施工2层，脚手板铺设5层,基本风压为0.35kN/m2，型钢悬挑长度为1.5m，锚固长度为2.5m；采用1道钢丝绳支撑。104、设计示意图搭设材料脚手架采用483.0钢管及可锻铸铁扣件搭设；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，双扣件；脚手板采用竹笆片脚手板；悬挑型钢16号工字钢型号；楼板混凝土强度等级C25；锚固压点压环钢筋直径18mm；横杆与立杆连接采用单扣件。材料检测参数序号审核要点计算过程结论1小横杆的计算小横杆的最大弯曲应力 =52.315 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求小横杆的最大挠度 =0.648 mm =6且 10 mm符合要求2大横杆的计算大横杆的最大应力计算值 = 94.456 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求大横杆的最大挠度为 = 2.219 mm =1105、0且 10 mm符合要求3扣件抗滑力的计算单扣件实际抗滑承载力为8kN扣件所受应力R =3.17kN 8kN符合要求4立杆的稳定性计算立杆稳定性计算(考虑风荷) =189.066 N/mm2 f = 205 N/mm2符合要求5连墙件的稳定性计算连墙件的设计Nl = 12.396kN Nf = 82.487kN符合要求双扣件实际抗滑承载力为12.8kN扣件所受应力Nl = 12.396kN 12.8 kN符合要求6悬挑梁的受力计算水平支撑梁的最大应力计算值 =16.813 N/mm2 f =215N/mm2符合要求7悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁的稳定性计算 =17.274 Ru13.542KN，钢丝绳满足要求。符合要求钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径必须10mm符合要求结论符合要求审核人总监理工程师编制人审核时间注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。