1、2.09万商业及住宅项目模板工程施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、工程概况：4二、施工方案53、模板选用53.1 筏板基础模板53.2柱模板63.3框架梁、梁模板63.4顶板模板63.5墙模板73.6楼梯模板84、施工流水段的划分9三、施工工艺91、施工准备91.1周转材料及机具准备91.2施工人员准备91.3技术准备91.4现场准备92作业条件103、施工工艺103.1模板安装103.2模板拆除123.3模板的维护134、梁模板高支撑架的构造和施工要求134.1模板支架的构造要求：2、134.2立杆步距的设计：134.3整体性构造层的设计：134.4剪刀撑的设计：134.5顶部支撑点的设计：134.6支撑架搭设的要求：134.7施工使用的要求：145、质量标准145.1主控项目145.2一般项目146、成品保护156.2楼地面（结构）保护157、容易出现的质量问题和应对措施157.1胀模157.2模板接缝不严造成漏浆或高低差158、安全保证措施158.1模板拆除注意事项168.2其它常规安全注意事项169、施工质量记录16一、柱模板基本参数17二、柱模板荷载标准值计算18三、柱模板面板的计算18四、竖楞木方的计算19五、B方向柱箍的计算20六、B方向对拉螺栓的计算21七、H3、方向柱箍的计算22八、H方向对拉螺栓的计算23附录二 标准层梁模板撑架计算书23一、模板面板计算231.荷载的计算：24二、梁底支撑木方的计算25（一）梁底木方计算25三、梁底支撑钢管计算26(一) 梁底支撑横向钢管计算26(二) 梁底支撑纵向钢管计算27四、扣件抗滑移的计算28五、立杆的稳定性计算28附录三 地下室梁模板支撑架计算书29一、模板面板计算291.荷载的计算：30经过计算得到从左到右各支座力分别为31二、梁底支撑木方的计算31（一）梁底木方计算31三、梁底支撑钢管计算32(一) 梁底支撑横向钢管计算32(二) 梁底支撑纵向钢管计算33四、扣件抗滑移的计算34单扣件抗滑承载力的设计4、计算满足要求!34五、立杆的稳定性计算34附录四 地下室墙模板计算书35一、墙模板基本参数35二、墙模板荷载标准值计算36三、墙模板面板的计算37经过计算得到从左到右各支座力分别为37四、墙模板内龙骨的计算38经过计算得到最大支座 F= 5.581kN39五、墙模板外龙骨的计算39最大变形 vmax=0.459mm40六、对拉螺栓的计算40对拉螺栓有效直径(mm): 1240一、墙模板基本参数41二、墙模板荷载标准值计算41三、墙模板面板的计算42经过计算得到从左到右各支座力分别为43四、墙模板内龙骨的计算43经过计算得到最大支座 F= 5.777kN44五、墙模板外龙骨的计算45最大变形 v5、max=0.476mm46六、对拉螺栓的计算46对拉螺栓有效直径(mm): 1246一、模板面板计算47二、模板支撑木方的计算481.荷载的计算482.木方的计算48三、板底支撑钢管计算49最大变形 vmax=2.205mm50四、扣件抗滑移的计算50五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)501.静荷载标准值包括以下内容：513.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式51六、立杆的稳定性计算51附录七 标准层楼板模板支架计算书52一、模板面板计算53二、模板支撑木方的计算541.荷载的计算542.木方的计算54三、板底支撑钢管计算55最大变形 vmax=2.470mm56四、扣件抗滑移的计算6、56五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)561.静荷载标准值包括以下内容：56六、立杆的稳定性计算56模板工程施工方案一、工程概况：项目名称:xx(二期)15#住宅楼，建设地点：xx市。建设单位：xx建业住宅建设有限公司。15#楼总建筑面积20916.74m（含1/2阳台），建筑基底面积 1048.17m ；地下室建筑面积809.31m ,地上建筑面积20107.43m（含1/2阳台）,其中商业面积793.64m, 住宅面积19313.83m 。项目规模:大型， 设计使用年限：50年。建筑层数: 地下一层，地上二十七层（顶层为跃层），建筑高度:78.800m，住宅室内外高差0.300m。建筑分类7、: 一类，建筑耐火等级为: 地上一级，地下一级。建筑结构安全等级为二级，地基基础设计等级为乙级，建筑抗震设防类别为丙类。屋面防水等级:级， 地下室防水等级：二级。设计标高：本工程设计标高0.000相当于绝对标高145.00m。主要结构类型：A级剪力墙结构，错层部位剪力墙、框架抗震等级为二级，其它部位抗震等级为三级，抗震设防烈度：7度。项目规模:大型， 设计使用年限：50年。柱截面尺寸、高度：最大规格柱截面600 X600mm，净高4.75m。梁截面尺寸、高度：标准层梁200 X500，净高2.40m。剪力墙厚度、高度：（1）地下室剪力墙最大规格墙厚300。 （2）标准层剪力墙厚200mm，净高8、2.80m。楼层高度、板厚度：（1）地下室顶板厚度180mm，净高5.09m；（2）楼标准层板厚为110mm，净高2.79m。二、施工方案1、模板施工管理组织机构筏板砖侧模示意图外墙砖模防水层底板项目部的管理组织机构见总施工组织设计。项目部委派一名精力旺盛、对模板工程施工经经验丰富的管理人员作为模板工长，专门管理模板施工事宜。施工队设两名模板工长，管理15#楼具体模板施工工作。2、施工方案的确定模板方案确定的原则根据本工程设计的实际情况，结合我公司多年来施工经验和我公司的经济实力，本着技术先进、施工高效快捷、施工成本低、确保工程质量且达到设计要求的原则，确定该工程模板施工方案。使该工程能够达到9、合同约定质量标准，进一步提高结构工程的整体质量，使结构工程不但能够满足设计要求的几何尺寸，而且在观感上能够达到色泽一致、阴阳角方正、构件表面平整光洁、混凝土施工缝尽可能地隐藏在看不到的地方，该工程的模板采用方木、胶木板、木模板，钢管扣件式脚手架支撑系统。3、模板选用3.1 筏板基础模板筏板基础，底板厚度为1400mm，侧模全部采用砖模，沿筏板板边线外延20mm砌筑砖胎膜，1400mm厚筏板砌240mm厚砖墙，每隔3m加一个壁柱（240mm*120mm），胎膜高度=底板厚+100mm，积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。3.2柱模板本工程柱模板采用15mm厚多层板制作整10、体模板，竖楞采用50X100mm方木，方木均经压刨找平，每15cm一道。柱箍采用钢管加丝扣，对拉螺栓竖向间距12600，每600mm一道，最底一层距地面300mm。柱子四面边长均按设计宽度制作，板与板直接对拼，采用48x3.5mm架子管作为支撑，将柱固定。50100木枋15厚木夹板框架柱模板示意48钢管粘贴海绵条3.3框架梁、梁模板梁的底模与侧模均采用15mm厚多层板，主龙骨采用48x3.5mm钢管，侧模次龙骨采用50x100mm方木 250mm双面刨光方木；底模宽度在250350mm的采用三根50x100mm方木，底模宽度250mm及其以下的采用两根50 x100mm方木。梁侧模，底模按图纸11、尺寸进行现场加工，然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧，在梁h/2处加方木固定。采用48x3.5mm钢管搭设支撑脚手架，标准层梁立杆横距1.2m，立杆纵距1.2m，步距1.5m，小横杆间距0.6m。地下室梁立杆横距1.0m，立杆纵距1.2m，步距1.5m，小横杆间距0.6m。粘贴海绵条15木夹板50100木枋15厚木夹板48钢管支撑梁模板示意3.4顶板模板顶板模板采用15mm厚多层板。主龙骨采用48x3.5mm钢管，次龙骨选用50mmx100mm200300mm双面刨光方木。为保证顶板的整体混凝土成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序。同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表12、面无错台现象。若与柱相交，则不刻意避开柱头，只在该处将多层板锯开与柱尺寸相应洞口，下垫方木作为柱头的龙骨。48x3.5mm钢管搭设支撑脚手架。地下室180mm厚板立杆横距1.2m，立杆纵距0.9m，步距1.5m，横向支撑钢管间距0.9m。标准层楼板立杆横距1.0m，立杆纵距1.10m，步距1.5m，横向支撑钢管间距1.0m。粘贴海绵条50100方木15厚木夹板48钢管支撑楼板模板示意图3.5墙模板墙模采用1.22x2.44m，15mm厚多层板面板，50x100mm方木做内竖楞（方木经压刨找平），48x3.5mm架子管作外横楞，对拉螺栓和钢管斜支撑加固。直段墙模板内竖楞50x100mm方木间距213、00mm，外横楞用2x48x3.5mm钢管竖向间距500；地下室外墙采用14mm对拉止水螺栓水平间距和竖向间距为500mm布置，内墙采用14mm穿墙螺栓加PVC套管水平间距和竖向间距600mm布置；一层以上墙体采用14mm普通对拉螺栓布置间距竖向600mm，水平间距600mm，与3形扣件配套使用，整体稳定用脚手架加固。对拉螺栓长度=墙厚+500mm。剪力墙支撑架地下室外墙支模方法示意图50100木枋穿墙螺栓15mm厚木胶合板模板限位木块1001003止水钢板剪力墙支撑架 剪力墙内墙支模方法示意图50100木枋穿墙螺栓塑料管15mm厚木胶合板模板钢管背楞3.6楼梯模板楼梯模板采用封闭式支模的方法14、，在踏面上进行模板封闭以确保踏步的几何尺寸准确、不变形。同时也保证了楼梯钢筋不被踩坏，以及混凝土的振捣充分。其工艺为：根据图纸设计的标高，搭设平台架、平台楼梯梁架，支好模板，然后计算出楼梯踏步的斜底板，搭设架子并在斜板下钉倒锲，以防斜板下滑。在斜板和板侧确定楼梯的宽度和高度，弹线钉梯步侧板，用压条钉牢。根据大样分出梯步级数，待钢筋扎完后再钉制踏步侧板，在踏步面板每隔二步在踏面中间锯6060通气孔，要求踏步面板压在侧板上，并且钉牢。模板安装完毕检查尺寸无误后，用电钻在楼梯上对穿打眼，楼梯板上面用两对钢管沿斜面排放，用14对穿螺杆套上16010010mm钢板垫块，用螺帽拧紧进行加固，封闭式楼梯支模15、方法见下图所示。封闭楼梯支模示意图4、施工流水段的划分为减少工程投入，根据工程特点，本着均衡、连续的原则，从后浇带及伸缩缝处划分水平施工段，每层为一个竖向施工段。三、施工工艺1、施工准备1.1周转材料及机具准备按照施工进度计划的要求，材料提前一定时间进场，以便让施工班组进行下料拼装，以满足施工精度的需要。（1）木支架或各种定型支柱、托具、卡具、螺栓、钢管、扣件等。（2）按照模板设计图或明细及说明进行材料准备，模板15mm木胶合板模板，背楞50*100mm方木。（2）木工电锯、木工电刨、手电钻、铁木榔头、活动（套口）扳子、水平尺、钢卷尺、托线板、轻便爬梯、脚手板、撬杠等。1.2施工人员准备根据本16、工程的规模和模板工程的施工工艺，模板工程的施工操作人员的数量确定为200人，但要求全部为熟练工人，且应具有娴熟的模板施工技能。施工之前应对模板操作人员进行认真的培训。1.3技术准备（1）模板施工方案已经编制完毕，并经过有关部门审核批准；（2）模板施工图纸已绘制完毕，对细部构造应进行科学合理的设计，应具有良好的可操作性；（3）施工操作人员已经过培训，具有相应的施工操作技能；1.4现场准备（1）模板已按要求拼装，并进行清理干净；熟悉模板和模板平面布置图纸。安装模板前，检查楼层的墙身控制线，门口线，及标高线，其中墙身控制线建议距墙轴线300mm，既可检验模板位置，又可作为模板端头起始位置；电线管、电17、线盒等与钢筋固定，预埋盒（凡是预埋木盒等埋件，其制作公差同门窗模，以防止顶模板板面，造成面板起鼓）等与混凝土面相接触的部位需刷脱模剂，与模板接触的面其侧棱需粘海棉条；模板安装控制线；钢筋绑完隐蔽工程验收。施工现场备好脱模剂，木方、护身栏杆及操作平台木跳板（木跳板厚不小于50mm）护栏板等。（2）为防止模板下口跑浆，安装模板前，应清扫、水冲、或用鼓风机清理墙内杂物，抹好砂浆找平层，但砂浆不能吃入墙身内。由结构引起的地面高差，可用刨平的木方承垫在模板的底部；由施工质量引起的地面不平，且高低差较小时，可在模板就位处的地面上用401胶粘海棉条，以减少漏浆。2作业条件2.1测量放线工作已经过监理等有关部18、门复核，结果证明准确无误。2.2钢筋已经过验收，并获得隐蔽工程签证。3、施工工艺3.1模板安装3.1.1柱模板（1）按图纸尺寸制作柱侧模板后，按放线位置钉好压脚板再安装柱模板，两垂直向加斜拉顶撑，校正垂直度及柱顶对角线。（2）安装竖楞及柱箍：竖楞采用50*100mm方木，间距150mm。柱箍采用双钢管，柱箍间距600mm、柱对拉螺栓直径12mm。（3）防止胀模、断面尺寸鼓出、漏浆、混凝土不密实，或蜂窝麻面、偏斜、柱身扭曲的现象。（4）预防措施：1)根据规定的柱箍间距要求钉牢固。2）成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模。3）四周斜撑要牢固。3.1.2 19、梁模板安装（1）在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。（2）梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度4m 时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计元要求时，起拱高度为梁跨度的l100031000。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）梁下支柱支承在基土面上时，应对基土平整夯实，满足承载力要求，并加木垫板或混凝土垫板等有效措施，确保混凝土在浇筑过程中不会发生支撑下沉。标准层梁立杆横距1.2m，立杆纵距1.2m，步距1.5m，小横杆间距0.6m。地下室梁立杆横距1.0m，立杆纵距1.2m，步距1.5m，小横杆间距0.6m。（4）梁侧模板：根据墨线安20、装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板来确定。（5）当梁高超过650mm 时，梁侧模板宜加穿梁螺栓加固。（6）防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模涨模、局部模板嵌入柱梁间、拆除困难的现象。（7）预防措施：1）支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。2）梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。3）混凝土浇筑前，应将模内清理干净，并浇水湿润。3.1.3 剪力墙模板安装（1）按位置线安装门洞模板。（2）把一面模板按位置线就位，然后安装拉杆或斜撑，安装塑料套管和穿墙螺栓，穿墙螺栓规格和间距在模板设计时应明确规定。（21、3）清扫墙内杂物，再安另一侧模板，调整斜撑（拉杆）使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓。（4）模板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密。（5）墙模板宜将50*100mm木方作竖肋，双根483.5 钢管作水平背楞。（6）墙模板立缝、角缝宜设于木方和胶合板所形成的企口位置，以防漏浆和错台。墙模板的水平缝背面应加木方拼接。（7）墙模板的吊钩，设于模板上部，吊钩铁件的连接螺栓应将面板和竖肋木方连接在一起。（8）防止墙体混凝土厚薄不一致，墙体上口过大，混凝土墙体表面粘连，角模与大模板缝隙过大跑浆，角模入墙过深，门窗洞口变形。（9）预防措施：1）墙身放线应准确，误差控制在允许范围内，模板就22、位调整应认真，穿墙螺栓要全部穿齐、拧紧。2）支模时上口卡具按设计要求尺寸卡紧。3）模板清理干净，隔离剂涂刷均匀，拆模不能过早。4）模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢固，应加强检查，及时处理。5）改进角模支模方法。6）门窗洞口模板的组装及固定要牢固，必须认真进行洞口模板设计，能够保证尺寸，便于装拆。3.1.4 楼面模板安装（1）现浇板采用15mm双面覆塑木胶合板，配以50100mm木枋作龙骨，48 x3.5mm钢管搭设支撑脚手架，地下室180mm厚板立杆横距1.2m，立杆纵距0.9m，步距1.5m，横向支撑钢管间距0.9m。标准层楼板立杆横距1.0m，立杆纵距1.10m，步距1.5m，横向支撑23、钢管间距1.0m。（2）模板支撑采用钢管扣件满堂支撑，立杆间距1.1m1.0m（根据板厚不同可加密），用48钢管做主龙骨，50100方木作次龙骨,12mm厚规格12002440木胶板现场组合,次龙骨间距不大于300mm。与梁、柱接触面必须平直通顺,并提前弹线粘好封浆用海绵条,与梁、柱接触紧密,确保此处不漏浆。木胶合板接头处用水泥腻子刮缝,再用胶粘带封堵,为确保每块竹胶板平整或起拱够幅度,四角和大于600间距用钉固定,并使两块胶合板接头在同一龙骨上。（3）工艺流程：地面夯实支立撑安大小龙骨铺模板校正标高加立杆的水平拉杆办预检。（4）土地面应夯实，并垫通长脚手板，楼层地面立支撑前也应垫通长脚手板。24、采用多层支架支模时，支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上，各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑要认真加强。支柱排列要考虑设置施工通道。（5）从边跨一侧开始安装，先安第一排支柱，临时固定，再安第二排支柱及横向水平钢管，依次逐排安装，小龙骨间距为300mm。通线调节支撑高度将主龙骨找平，架设次龙骨。（6）铺胶合板模板块：从铺模板时可从四周铺起，在中间收口，先从一侧开始铺，楼板在大面积上均采用整块板，拼缝严密，楼板模板压在梁侧模时，角位模板应通线钉固。平台板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平。标高校完后，立柱之间应加水平钢管拉杆。根据支柱高度决定水平拉杆设几道。一般情况下离地面20-25、30cm处一道，往上每隔1.5M左右一道，并应经常检查，保证完整牢固。将模板内杂物清理干净。（7）楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。（8）板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。（9）预防措施：1）楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要平整。2）支顶要符合规定的保证项目要求。3）模板按规定起拱。3.2模板拆除（1）模板拆除时，应先拆除模板连接器（卡件可以边在模板上，避免重复操作）拆模板拆阳角拆阴角。（2）正常温度下，混凝土浇筑后12小时，可拆除侧模，板、梁模板拆除必须待混凝土的强度达到下表强度后方可拆除模板。模板拆除后，对于结构的棱角26、部位，要及时进行保护，以防止损伤，如发现凸出部分的混凝土应及时剔除，凹进部位或掉角处应用同强度等级的水泥砂浆及时修补。（3）模板的拆除顺序应是先支后拆，后支先拆。先拆除非承重模板，后拆除承重模板，应遵循以下规定：1）模板的拆除程序应符合GB502042002混凝土结构工程施工质量验收规范、JGJ5999建筑施工安全检查标准等规范的规定。2）非承重模板在混凝土强度能保证表面及棱角不因拆模而损坏方可拆除（结构混凝土强度不宜低于1.2Mpa）。3）承重模板（梁底模、楼板模、悬挑梁模）在混凝土强度达到下表要求时方可拆模，混凝土强度以同条件养护试块的抗压强度报告为准。承重模板拆除时要求混凝土构件达到的强27、度表结构类型结构跨度设计标准值百分率板2m502m8758100梁8758100悬臂构件2m752m1003.3模板的维护木胶板在使用过程中应注意想办法延长模板的使用寿命，木模板的周边及四角是容易受到破坏的部位，模板下料所用的圆锯应不致破坏模板的边缘，下料完毕后应将模板四个侧面刨光，消除毛刺。在模板拆除时应将模板一块块递下来，严禁将模板由项棚直接落到地面上，导致木模板的边角发生破坏，影响周转次数。拆下的模板要及时清理和涂刷脱模剂。拆下的配件要及时清理、清点，转移至相应的操作层内。4、梁模板高支撑架的构造和施工要求 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 4.1模板支架的构造要求： 28、a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 4.2立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。 4.3整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层29、设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.4剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 4.5顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆30、与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 4.6支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 4.7施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超31、过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。5、质量标准5.1主控项目（1）模板及其支架应具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可行地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载；（2）安装上层模板时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架，上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板；（3）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处；（4）模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行。（5）设置有后浇带的梁，下部必须设立柱支撑，直到后浇带砼浇筑完毕且达到拆模强度要求。5.2一般项目（1）模板的接缝32、不应漏浆，木模板在浇筑混凝土前应浇水湿润，但不能有明水；（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；（4）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表的规定：预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋55+10，0+10，0预埋螺栓22外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0（5）允许偏差项目现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定：现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴33、线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和楔形塞尺检查6、成品保护6.1拆模板时的注意事项：混凝土构件的成品保护主要是要控制拆模时混凝土达到的强度，承重模板拆除时混凝土应达到的强度见本施工方案。模板拆除；非承重模板拆除时混凝土的强度不应小于1.2N/mm2，同时应保证拆除模板时不致破坏混凝土构件的边缘和棱角。6.2楼地面（结构）保护楼地面保护的目的是在装修时不再二次清理，可以直接进入装修，省工省时。楼地34、面保护的主要措施是在浇筑梁板时要保证模板接缝严密，所有模板的接缝均用海绵胶条或胶带密封，使混凝土浆不往下漏，不污染楼地面。砌筑工程施工时砌筑砂浆不能直接倒在地面上，砂浆下应铺垫板，防止污染地面；当班产生的建筑垃圾当班必须清理完毕，违者应有一定的处罚措施，文明施工应有专人管理，专人负责。内外墙及顶棚抹灰时，砂浆及胶料不能直接倒在地面上，砂浆下应用铺垫，防止污染地面；当班产生的建筑垃圾当班必须清理完毕，违者应有一定的处罚措施，文明施工应有专人管理，专人负责。7、容易出现的质量问题和应对措施7.1胀模胀模产生的根本原因是混凝土的侧压力大于模板的抵抗力造成的，分析起来具体原因很多，主要有如下几点：辅背35、楞或者主背楞间距过大，引起模板风度不够，产生变形；模板加固用的对拉螺栓或“3” 形扣件不合格，在混凝土浇筑过程中发生破坏；对拉螺栓的间距过大；混凝土浇筑过程中没有严格分层浇筑，一次入模太多，造成混凝土的侧压力过大，或者混凝土振捣时套棒太多；7.2模板接缝不严造成漏浆或高低差产生原因：模板加工或配制不精确。防治办法：模板接缝不严造成漏浆是质量通病，其预防措施主要是在模板安装过程中凡是模板接缝均用海绵胶条或普通胶带将模板接缝密封，但应注意胶带或胶条一定要跟模板平，不能伸入模板内侧，用海绵胶条时，配制模板时要考虑胶条的厚度（只考虑胶条厚度的一半）；模板的配制应提前绘制出模板图，严格按模板图进行下料，36、并根据部位的不同将制作好的模板编号，防止乱用；严把模板验收关，发现接缝不严或错台问题必须纠正。8、安全保证措施8.1模板拆除注意事项模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行。模板的拆除顺序应是先支后拆，后支先拆，先拆除模板，后拆除支架，模板拆除时应在建筑物四周设置防护设施，防止模板及其他周转材料飞出建筑物外，造成意外伤人。8.2其它常规安全注意事项特种作业人员必须经培训持证上岗，杜绝无证作业；新进场工人必须进行三级安全教育，明确本岗位的安全注意事项及有关机具的操作技能；进入现场必须服从项目部的安全管理规定，佩戴安全帽，高空作业必须挂安全带，夏季施工时不穿拖鞋，冬季施工时不穿硬底鞋，37、操作人员应有必要的劳动保护用品；现场应按有关安全施工标准的规定在明显的地方设置安全施工标牌、安全警示标志、安全标语等；根据有关标准的规定在施工现场搭设安全通道和防护棚，防止落物伤人。9、施工质量记录模板施工应具备以下质量记录：9.1模板分项工程预检记录；9.2模板分项工程质量评定资料。附录一：柱模板支撑计算书。附录二：标准层梁模板支撑计算书附录三：地下室梁模板支撑计算书。附录四：地下室墙模板计算书。附录五：标准层墙模板计算书。附录六：地下室楼板模板支架计算书。 附录七：标准层楼板模板支架计算书。 附录一 柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm， 柱模板的截面高度38、 H=600mm， 柱模板的计算高度 L = 4750mm， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm。 柱箍采用双钢管48mm3.5mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.500h； T 混凝土的入模温度，取20.000；39、 V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.750m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。 荷载计算值 q = 1.228.8000.600+1.440、3.0000.600=23.256kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.217.280+1.41.841、00)0.183 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07810001000/32400=2.413N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.217.280+1.41.800)0.183=2.558kN 截面抗剪强度计算值 T=32558.0/(2600.00018.000)=0.355N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6742、717.2801834/(1006000291600)=0.076mm 面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.183m。 荷载计算值 q = 1.228.8000.183+1.43.0000.183=7.106kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.264/0.600=7.106kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.1060.43、60 最大剪力 Q=0.60.6007.106=2.558kN 最大支座力 N=1.10.6007.106=4.690kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.256106/83333.3=3.07N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面44、抗剪强度计算值 T=32558/(250100)=0.767N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6775.922600.04/(1009500.004166666.8)=0.131mm 最大挠度小于600.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.228.80+1.43.00)0.183 0.600 = 4.26kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力45、图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=2.671mm 最大支座力 Qmax=6.395kN 抗弯计算强度 f=1.772106/10160000.0=174.41N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于860.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A 46、= 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.395 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.228.80+1.43.00)0.183 0.600 = 4.26kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=2.671mm 最大支座力 Qmax=6.395kN 抗弯计算强度 f=1.772106/47、10160000.0=174.41N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于860.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.395 对拉螺栓强度验算满足要求!48、附录二 标准层梁模板撑架计算书 模板支架搭设高度为2.8米，基本尺寸为：梁截面 BD=200mm500mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米， 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重线荷载(kN/m)： q1 = 25.0000.5000.600=7.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(20.500+0.200)/0.200=1.800k49、N/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.2000.600=0.360kN 均布荷载 q = 1.207.500+1.201.800=11.160kN/m 集中荷载 P = 1.40.360=0.504kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算50、得到从左到右各支座力分别为 N1=1.368kN N2=1.368kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.5mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08110001000/22500=3.600N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取30.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31368.0/(2600.00015.000)=0.228N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.462mm 面板的最大挠度51、小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.368/0.600=2.280kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.280.60 最大剪力 Q=0.60.6002.280=0.821kN 最大支座力 N=1.10.6002.280=1.505kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 52、416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.082106/83333.3=0.99N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3821/(250100)=0.246N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.900600.04/(1009500.004166666.8)=0.042mm 木方的最大挠度小于6053、0.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=3.737mm 最大支座力 Qmax=1.368kN 抗弯计算强度 f=0.684106/5080.0=134.65N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按54、照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mm 最大变形 vmax=1.089mm 最大支座力 Qmax=2.941kN 抗弯计算强度 f=0.287106/5080.0=56.55N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取55、8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=2.94kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=2.94kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1292.770=0.429kN N = 2.941+0.429=3.370kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 56、1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.750 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.05m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7501.557、0=3.063m =3063/15.8=193.885 =0.193 =3370/(0.193489)=35.650N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.050=1.600m =1600/15.8=101.266 =0.581 =3370/(0.581489)=11.867N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.000(1.500+20.050)=1.58、867m =1867/15.8=118.177 =0.464 =3370/(0.464489)=14.840N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 附录三 地下室梁模板支撑架计算书 模板支架搭设高度为4.8米， 基本尺寸为：梁截面 BD=300mm600mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米，图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重线荷载(kN/m)： q59、1 = 25.0000.6000.600=9.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(20.600+0.300)/0.300=1.500kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.600=0.540kN 均布荷载 q = 1.209.000+1.201.500=12.600kN/m 集中荷载 P = 1.40.540=0.756kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.560、01.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.709kN N2=3.119kN N3=0.709kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03510001000/22500=1.556N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取30.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31181.0/(61、2600.00015.000)=0.197N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.050mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.119/0.600=5.198kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.200.60 最大剪力 Q=0.60.6005.198=1.871kN 最大支座力 N=1.10.6005.198=362、.430kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.0010.0010.00/6 = 833.33cm3； I = 50.0010.0010.0010.00/12 = 4166.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.187106/833333.4=0.23N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31871/(2500100)=0.056N/mm2 截面抗63、剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6774.331600.04/(1009500.0041666668.0)=0.010mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=3.591mm 最大支座力 Qmax=2.268kN 抗弯计算强度 f=1.64、028106/5080.0=202.30N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.806mm 最大支座力 Qmax=4.876kN 抗弯计算强度 f=0.476106/5080.0=93.76N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/65、mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.88kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.88kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢66、管的自重 N2 = 1.200.1294.750=0.736kN N = 4.876+0.736=5.612kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加67、系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.750 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7501.50=3.063m =3063/15.8=193.885 =0.193 =5612/(0.193489)=59.362N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/15.8=107.595 =0.537 =5612/(0.537489)=21.354N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到68、高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.100)=1.998m =1998/15.8=126.442 =0.418 =5612/(0.418489)=27.456N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!附录四 地下室墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度5200mm，两侧楼板高度450mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 69、对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距250+600+600+600+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.500h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新70、浇混凝土顶面总高度，取5.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取4.70m。 荷载计算值 q = 1.228.8004.700+1.44.0004.700=188.752kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，71、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 470.001.801.80/6 = 253.80cm3； I = 470.001.801.801.80/12 = 228.42cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=15.100kN N2=41.525kN N3=41.525kN N4=15.100kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.75510001000/253800=2.975N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯72、强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=322650.0/(24700.00018.000)=0.402N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.149mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 41.525/4.700=8.835kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨73、弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.581kN 经过计算得到最大变形 V= 0.2mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.397106/83333.3=4.76N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T74、 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32930/(250100)=0.879N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.2mm 内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.459mm 最大支75、座力 Qmax=18.232kN 抗弯计算强度 f=0.892106/10160000.0=87.80N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取205N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 21.525 对拉螺栓所受的最76、大拉力(kN): N = 18.232 对拉螺栓强度验算满足要求!附录五 标准层墙模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度200mm，高度2900mm，两侧楼板高度110mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距250+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下77、式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.500h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.900m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、墙78、模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取2.74m。 荷载计算值 q = 1.228.8002.740+1.44.0002.740=110.038kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 274.001.801.80/6 = 147.96cm3； I = 274.001.801.801.80/12 = 133.16cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=8.803kN N2=24.208kN 79、N3=24.208kN N4=8.803kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.44010001000/147960=2.974N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=313204.0/(22740.00018.000)=0.402N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.149mm 面板的最大挠度小于200.0/2580、0,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 24.208/2.740=8.835kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.777kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.081、010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.312106/83333.3=3.74N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33027/(250100)=0.908N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.1mm 内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，82、按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.476mm 最大支座力 Qmax=18.872kN 抗弯计算强度 f=0.924106/10160000.0=90.95N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺83、栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取205N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 21.525 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 18.872 对拉螺栓强度验算满足要求!附录六 地下室顶板180mm楼板模板支架计算书 模板支架搭设高度为5.07米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.50米。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、84、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1801.200+0.3501.200=5.820kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.501.50/6 = 45.00cm3； I = 120.001.501.501.50/12 = 33.75cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板85、的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取30.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.25.820+1.43.600)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10810001000/45000=2.405N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.25.820+1.43.600)0.300=2.164kN 截面抗剪强度计算值 T=32164.0/(21200.00015.86、000)=0.180N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6775.8203004/(1004000337500)=0.236mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1800.300=1.350kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.87、105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 0.001.350+0.000.105=1.746kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.607/1.200=3.006kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.011.20 最大剪力 Q=0.61.2003.006=2.164kN 最大88、支座力 N=1.11.2003.006=3.968kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.433106/83333.3=5.19N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32164/(250100)89、=0.649N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.4551200.04/(1009500.004166666.8)=0.516mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=2.205mm 最大支座力 Qmax=12.962kN 90、抗弯计算强度 f=0.952106/5080.0=187.46N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=12.96kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、模板支架荷载标准值(立91、杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1294.850=0.626kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.2000.900=0.378kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1801.2000.900=4.860kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.864kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.2000.900=3.240k92、N 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.57kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算93、 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207 =11573/(0.207489)=114.148N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/15.8=107.595 =0.537 =11573/(094、.537489)=44.035N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.007(1.500+20.100)=1.977m =1977/15.8=125.142 =0.424 =11573/(0.424489)=55.861N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!附录七 标准层楼板模板支架计算书 模板支架搭设高度为2.8米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.10米，立杆的步距 95、h=1.50米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1101.100+0.3501.100=3.410kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.100=3.300kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 110.001.501.50/6 = 41.25cm3； I = 110.001.501.501.50/12 = 30.94c96、m4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取30.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.410+1.43.300)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07810001000/41250=1.901N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.410+1.97、43.300)0.300=1.568kN 截面抗剪强度计算值 T=31568.0/(21100.00015.000)=0.143N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.4103004/(1004000309375)=0.151mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.11098、0.300=0.825kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 0.000.825+0.000.105=1.116kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.614/1.100=2.376kN/m 最大弯矩 99、M = 0.1ql2=0.12.381.10 最大剪力 Q=0.61.1002.376=1.568kN 最大支座力 N=1.11.1002.376=2.875kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.287106/83333.3=3.45N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6100、ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31568/(250100)=0.470N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6770.9301100.04/(1009500.004166666.8)=0.233mm 木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 101、经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=2.470mm 最大支座力 Qmax=10.455kN 抗弯计算强度 f=0.968106/5080.0=190.50N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.46kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣102、件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1292.670=0.345kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.1001.000=0.385kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1101.1001.000=3.025kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.755kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时103、产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.1001.000=3.300kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.13kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，104、f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.05m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207 =9126/(0.207489)=90.009N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.050=1.600m =1600/15.8=101.266 =0.581 =9126/(0.581489)=32.132N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.000(1.500+20.050)=1.848m =1848/15.8=116.962 =0.477 =9126/(0.477489)=39.096N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!