1、11.11万联排别墅及高层住宅项目脚手架搭设施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1 编制依据43.施工安排63.1工期安排63.2劳动力安排63.3脚手架方案选择73.3.1施工脚手架73.3.2设计内容74.施工准备74.1技术准备74.2材料准备84.3材料要求8扣件84.新旧扣件均应进行防锈处理。8钢管91.新钢管的检查应符合下列规定：92.旧钢管的检查应符合下列要求9脚手板10安全网104.3.5挡脚板115.施工方法115.1脚手架搭设条件113.钢管、扣件、脚手板、安全网等经检查合格。2、115.2脚手架搭设顺序125.3脚手架搭设要求125.3.1基础设置要求125.3.2立杆搭设要求125.3.3纵向水平杆搭设要求135.3.4横向水平杆搭设要求145.3.5脚手板铺设要求155.3.6扣件安装要求155.3.7安全网张设165.3.8连墙件的设置165.3.9剪刀撑与斜支撑设置要求175.4外挑架搭设185.4.1设计说明18外挑架设计验算191.脚手架参数192.活荷载参数203.风荷载参数204.静荷载参数205.水平悬挑支撑梁216.拉绳与支杆参数21二、大横杆的计算:221.均布荷载值计算222.强度验算233.挠度验算:24三、小横杆的计算:241.荷载值计算23、42.强度验算253.挠度验算26四、扣件抗滑力的计算:26五、脚手架立杆荷载的计算:27六、立杆的稳定性计算:29考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式30七、连墙件的计算:30八、悬挑梁的受力计算:32经过连续梁的计算得到33九、悬挑梁的整体稳定性计算:34十、拉绳的受力计算:35十一、拉绳的强度计算:35钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算36十二、锚固段与楼板连接的计算:365.4.3 落地脚手架计算书:38一、参数信息:381.脚手架参数382.活荷载参数383.风荷载参数394.静荷载参数395.地基参数39二、小横杆的计算:401.均布荷载值计算412.强度计算413.挠度计算:41三、4、大横杆的计算:421.荷载值计算422.强度验算423.挠度验算43四、扣件抗滑力的计算:44五、脚手架立杆荷载计算:45不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式46六、立杆的稳定性计算:46考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式47七、最大搭设高度的计算:48八、连墙件的计算:50九、立杆的地基承载力计算:515.脚手架验收525.1架体验收525.2脚手架的允许偏差535.3安全要求536.脚手架的拆除547.安全措施557.1搭设作业安全措施557.2架上作业安全措施567.3拆除作业安全措施573.作好安全防护工作：577.4卸作平台安全措施587.5安全防护措施587.6防雷、避电措5、施591 编制依据序号名 称编 号备 注1xx经开2012-13号地块住宅小区工程施工图纸结施全套建施全套2xx经开2012-13号地块住宅小区）工程施工组织设计3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2010行业4高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002行业5建筑施工安全检查标准JGJ59-99行业6建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91行业7建设工程安全生产管理条例第393号国务院令8xx市建设工程施工现场安全管理规程地方9建筑工地文明施工标准图集地方10建筑施工安全规范标准图集地方11建筑工程施工安全操作规程地方1 建筑设计概况序号项 目内 容1建筑面积总建筑面积16、11131.67m2地上建筑面积82484.56m2地下建筑面积28647.11 m2建筑基地面积41306.2m22建筑层数地 上18层（高层）、9层（中高层）、3层（别墅）地 下1层3建筑层高地下部分层高地下一层3.6m（人防3.7 m）4地上部分层高（高层）首层3.6m二层至18层3m地上部分层高（中高层）首层3.6m二层至8层3.2m地上部分层高（联排）首层3.6m二层至三层3.6m5建筑标高0.00绝对标高4.500m室内外高差-0.6m地下一层标高-4.80m6建筑高度61.6m36.0m别墅高度13.45m7建筑防火地下车库分7个防火区8门窗门：断热型铝合金、防火防盗门；窗：断热7、型铝合金中空玻璃窗9外墙保温200厚烧结保温砌块10外装修屋顶电梯机房外墙装修真石漆面层、干挂石材屋面工程SBS卷材、XPS保温板、细石砼11防水工程地下室防水0.9厚SBC聚乙烯丙纶复合青防水卷材；屋面防水3厚SBS改性沥青防水卷材；卫生间等防水1.5厚防水涂料3.施工安排3.1工期安排本工程施工日期为2013年7月至2015年7月。基础及二层脚手架的计划施工时间为2013年8月至2014年8月。 3.2劳动力安排计划投入劳动力60人，其中管理人员2 人，持证架子工35人，辅助工种25人，由各楼座安全员负责检查、验收和搭设质量的全过程控制，架子工工长直接进行人员的调动和施工安排，脚手架必须配8、合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。3.3脚手架方案选择3.3.1施工脚手架9、10、11、12#楼和会所脚手架采用落地式双排钢管脚手架，1、2、3、4、5、6、7、8#楼二层以上采用工字钢悬挑脚手架，当悬挑外脚手架正常施工后，即拆除以下部分双排钢管外脚手架。现场临边防护按照xx市标准具有工具化、固定化。搭设二道悬挑脚手架，（每道悬挑脚手架计5层高）。上面悬挑脚手架搭设二层高后即拆除下道悬挑脚手架。具体脚手架方案如下:1、2、3、4、5、6、7、8#楼:1至2层为落地脚手架,3-8层、9-13层、14-18层层搭设悬挑脚手架，9、10、11、12#楼和会所脚手架采用落地式双9、排钢管脚手架。脚手架搭设采用双排单立杆，内外排杆间距1.1m，立杆纵距1.50m，大横杆步距1.50m，距墙0.30m。3.3.2设计内容本方案脚手架的设计、结构安全计算、搭设方法、临边防护等。4.施工准备4.1技术准备1.认真熟悉图纸，了解建筑物的平面尺寸，由于本工程体形变化多样，故采用3.3条的选择方案。组织相关人员进行脚手架施工方案的编制工作，认真学习关于脚手架施工的安全技术操作规程和建设工程安全生产管理条例，向作业班组进行技术交底。2.进行脚手架操作人员的岗前培训工作，特种作业的有效证件核查工作，脚手架操作人员必须全部持有效证件上岗。4.2材料准备序号名称规格单位数量备注148钢管1.10、5m、4m、6mt180立杆、大小横杆1.5m2.5mt602扣件十字、转向、对接个50000/3脚手板40.200.05mm3100操作层4安全网1.56mm214000阻燃密目4.3材料要求扣件1.扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其质量符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-1995）的规定。2.新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-1995）规定抽样检测。3.旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。4.新旧扣件均应进行防锈处理。钢管1.新钢管的检查应符合11、下列规定： 钢管应有产品质量合格证。 应有质量检验报告，钢管材质应符合现行国家标准直缝电焊钢管）GB/T13793的有关规定。 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管上严禁打眼。 钢管外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合下列规定：序号项 目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸外径-0.5游标卡尺壁厚-0.52钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.5游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管端部弯曲l1.5m5立杆钢管弯曲3ml4m124ml6.5m20水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m30钢板尺5冲压脚手板板挠曲l4m12板面扭曲（任一角翘12、起）/5 钢管必须刷涂防锈漆。2.旧钢管的检查应符合下列要求 表面锈蚀深度应符合上表3的规定。用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查，在使用过程中每年检查不少于一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断，取样检查，锈蚀深度超过规定值时，不得使用。 钢管弯曲变形应符合上表4的规定。3.钢管采用外径48mm，壁厚3mm的高频焊接钢管，其材料应符合GB/T700中Q235-A的材料条件，严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用。连墙杆的材料及要求同脚手架钢管。4.为了方便操作用于架子的单根钢管的最大质量不应大于25kg。脚手板1.木脚手板采用50mm厚，宽20030013、mm的松木板，距板两端80mm处应用镀锌铅丝箍绕23圈或用铁皮包牢，凡腐松、扭曲、斜纹、破裂和大模透节不得使用。安全网安全网分平网和立网两种，平网采用锦纶材料制成，立网采用密目安全网 （蓝色阻燃），应符合GB16909-1997密目式安全立网的要求，安全网出厂前，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验员检验合格证。安全网在贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子，已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。4.3.5挡脚板挡脚板采用12mm厚、180mm高竹胶板或采用木脚手板。5.施工方法5.1脚手架搭设条件1.墙基或基14、础大方脚外侧回填土后，搭设范围内的地基夯实平整，并作好排水处理。2.脚手架搭设要求已向作业人员进行详细（按特种作业要求）的技术交底。3.钢管、扣件、脚手板、安全网等经检查合格。4.持证上岗搭设人员个人防护充分（已作定期体检、安全帽、防滑鞋等已配备）。5. 56级以上大风和雷、雨、雪应停止脚手架作业，在六级大风与雨后，必须对脚步手架进行检查。5.2脚手架搭设顺序铺垫板放置纵向扫地杆立竖杆扣紧装横向扫地杆第一步纵向（大横杆）第一步横向水平杆（在纵向水平杆上）连墙壁杆（连墙壁杆与水平杆扣紧） 第二步纵向水平杆 第二步横向水平杆加设剪刀撑铺脚手板架子验收架子开始使用。5.3脚手架搭设要求5.3.1基础15、设置要求在回填土上搭设时，按标准要求（填土压实系数为0.930.95，夯实后的干密度1.45g/cm3）分层回填夯实后， 上铺3050厚碎石或施工现场中细砂土，向外找1%坡度；在自然地面上搭设时，地面上做100厚C10混凝土，坡向室外排水沟，混凝土宽度1500mm。在处理后的基面上，开始搭设立杆时，内外立杆底部沿纵向基础面上通长铺设厚50 mm，宽度200mm以上的硬木垫板。立杆支撑在基础大方脚混凝土上时，不需垫板处理。5.3.2立杆搭设要求1.立杆接长除顶层顶步外可采用搭接外，其余各层各步立杆接头必须采用对接扣件对接。立杆间距不得大于1.5m，立杆搭接长度不应小于1m，不少于两个旋转扣件固定16、，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100 mm。2.立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头，不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心距主接节点距离不应大于步距的1/3。架体倾斜应不大于全高的1/200。（见下图）3.开始搭设立柱时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。4.脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200 mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 5.立杆下垫通长50200木方、长度不少于两跨，立杆顶端高出建筑物檐口上皮高度1.5m17、，由于本工程双排脚手架用于非标准层，立杆顶端应高出标准首层向上1.5m，作为脚手架外侧防护。5.3.3纵向水平杆搭设要求1.纵向水平杆（大横杆）间距1.8m，设于横向水平杆之下，在立杆内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。 2.纵向水平杆采用对接扣件连接，对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头的水平距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（见下图）3.搭接长度不应小1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。5.3.4横向水平杆搭设要求1.横向水平杆（小横杆）间距不大于1.5m，主节点处必须设置一根横18、向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排架脚手架中，靠墙一端的至装饰面的距离不大于100mm。2.操作层上非主节点处的小横杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大距离不能大于立杆间距的1/2。5.3.5脚手板铺设要求1.脚手板一般应铺设在三根横向小横杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两杆横向水平杆，将脚手板两端与其可靠固定。2.沿脚手架高度大横杆每两步满铺设一层脚手板，脚手板要铺稳。3.作业层端部脚手板探头长度应取150mm，脚手板的探头应采用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆上。4.脚手架在施工操作面必须满铺脚手板，离墙面不得大于20mm19、，不得有空隙和探头板、飞跳板。操作面外侧应设有一道护身栏（居中设置）和一道180mm高的挡脚板（外立杆内侧）。5.双排架里面与结构外墙间水平网无法防护时，可铺设脚手板。5.3.6扣件安装要求1.扣件内的圆弧与钢管扣紧时，接触面不小于30%，扣件螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，并不大于65Nm。2.对接扣件的开口应朝上或朝内。3.各杆件端伸出盖板边缘的长度不应小于100mm。5.3.7安全网张设1.脚手架内侧满挂绿色阻燃密目网进行密封，安全网之间必须连接牢固，并于架体面固定。目数：800目/100cm2。2.脚手架施工层操作面下方净空距离超过3m时，必须设置一道水平安全网，双排架里口与结构外墙间水20、平网无法防护时可铺设脚手板。架体必须用密目安全网沿外架内侧进行封闭，安全网之间必须连接牢固，封闭严密，并与架体固定。3.安全网除应随施工楼层架设外，尚应在首层和每隔四层架设一道兜网。5.3.8连墙件的设置1.连墙件布置按二步二跨进行，但最大间距为垂直距离不得超过4m，水平距离不得超过6m。2.连墙件宜靠近主节点设置，偏移主节点的距离不应大于300mm。3.连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，就采用其它可靠的措施固定。基础施工时连墙杆可采取用钢管内顶至混凝土外墙，外顶至外侧护坡混凝土，其布置的间距不变。4.连墙件采用钢管与剪力墙采用刚性连接，也可采用在结构板混凝土中预埋21、竖向短钢管与脚手架连接的方法，当步距与楼面混凝土不相平时，可以调整连墙杆的垂直距离，但总的覆盖面积不得大于二步二跨的面积。5.3.9剪刀撑与斜支撑设置要求1.剪刀撑从脚手架纵向两端搭起，搭设宽度为7根立杆，在外侧立面整个长度和高度上连续设置。2.剪刀撑与水平面的夹角为4560，剪刀撑的底部要插到架子底部，与立杆相交处要加回转扣件。并与纵向、横向水平杆同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。3.剪刀撑斜杆的接长采用搭接方式，搭接长度不小于1000mm，且至少加三个旋转扣件。4.横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈“之”字型边连续布置，斜撑宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上22、，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑杆在1跨内跨越2个步距时，宜相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上。5.拐角处应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。5.4外挑架搭设5.4.1设计说明1、2、3、4、5、6、7、8#楼:1至2层为落地脚手架,3-8层、9-13层、14-18层层搭设悬挑脚手架。结构施工至三层平面时，采用18#“工”字钢悬挑外脚手架，外挑宽度为1.5m，锚固长度为2.5m，间距1.5m，每根挑梁设两个锚固点，顶板混凝土最低强度等级为C30，水平支撑梁与楼板采用16螺栓边接，每道脚手架搭设高度为25m，即每八层设一道，共3道。搭设尺23、寸为立杆纵距为1.5m，排距1.1m，横杆步距1.8m，小横杆在上，小横杆间距1.5m。连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60m，水平间距3.00m。内侧立杆距结构墙体0.3m，此处增加一块脚手板，钢管类型为48mm，悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.50m。拉杆采用钢丝绳，选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。每道挑架设四道木脚手板满铺，即操作层三道，最底层一道。外侧满张挂封闭安全密目网。其搭设要求同双排外脚手架。搭设成型如下图所示： 外挑架设计验算一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.0 米，立杆采用单立杆；搭设尺24、寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.10米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采用的钢管类型为 483; 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江省xx市，查荷载规范基本风压为0.450，风荷载高度变化系数z为0.7425、0，风荷载体型系数s为0.649；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.50 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C35；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为26、:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3001.100/(2+1)=0.110 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.100/(2+1)=1.100 kN/m；静荷载的设27、计值: q1=1.20.038+1.20.110=0.178 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.100=1.540 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1781.5002+0.101.5401.5002 =0.379 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1781.5002-0.1171.5401.5002 =-0.445 kN.m；选择支座弯矩28、和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.379106,0.445106)/5080.0=87.598 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 87.598 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.110=0.148 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.100 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1481500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.1001500.04/29、(1002.06105121900.0) = 2.398 mm；大横杆的最大挠度 2.398 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3001.1001.500/(2+1)=0.165 kN；活荷载标准值：Q=3.000130、.1001.500/(2+1) =1.650 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.165)+1.4 1.650 = 2.577 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.1002/8 = 0.007 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.5771.100/3 = 0.945 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.952 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.952106/5080.31、000=187.385 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =187.385 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381100.04/(3842.060105121900.000) = 0.029 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.165+1.650 = 1.873 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1872.6032、01100.0(31100.02-41100.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 3.523 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.029+3.523 = 3.552 mm；小横杆的最大挠度和 3.552 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1100.000/150=7.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R33、 Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.5002/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.100=0.042 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001.1001.500/2=0.248 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.1001.500 /2 = 2.475 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.042+0.248)+1.42.475=3.813 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷34、载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.8019.00 = 4.195；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.500(1.100+0.3)/2 = 1.260 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(k35、N/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50019.000 = 0.142 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.928 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.1001.5002/2 = 4.950 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2036、01)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4500.7400.649 = 0.151 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.928+ 1.44.950= 14.043 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.928+ 0.851.44.950= 13.004 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.15137、1.500 1.8002/10 = 0.087 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =14.043 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.510 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.139 m；长细比 Lo/i = 199.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.182 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；38、立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 14043.000/(0.182489.000)=157.793 N/mm2；立杆稳定性计算 = 157.793 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =13.004 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.510 ；计算长度39、 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.139 m；长细比: L0/i = 199.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.182立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13003.740/(0.182489.000)+87492.374/5080.000 = 163.336 N/mm2；立杆稳定性计算 = 163.336 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件40、的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.151 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.287 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.287 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15.80041、的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl = 7.287 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =7.287小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1100mm，内42、排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00 cm4，截面抵抗矩W = 185.00 cm3，截面积A = 30.60 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.25.928 +1.44.950 = 14.043 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.230.6000.000178.500 = 0.288 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 19.658 kN； 43、R2 = 9.464 kN； R3 = 0.117 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.822 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.822106 /( 1.05 185000.0 )+ 0.000103 / 3060.0 = 14.526 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 14.526 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 10.794.0 235 /( 1200.0180.023544、.0) = 2.65由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.964。经过计算得到最大应力 = 2.822106 /( 0.964185000.00 )= 15.826 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 15.826 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求! 十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=27.801 kN； 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支45、杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=27.801 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取27.801kN，=0.820，K=6.000，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于21.000mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴46、力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=27.801kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(2780.0714/3.142125.000) 1/2 =17.000mm； 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.117 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压47、点的拉环最小直径 D=117.0724/(3.142502)1/2 =1.221 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.117kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 117.072/(3.14216.0001.570)=1.483mm。3.48、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 9.464kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2；经过计算得到公式右边等于103.52 kN，大于锚固力 N=9.46 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!5.4.3 落地脚手架计算书:一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19.0 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为49、：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.10米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采用的钢管类型为 483； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处浙江省xx市，基本风压为0.40 kN/m2；风荷载高度变化系数z为0.84，风50、荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.50。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大51、横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.500/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.500 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3561.2002/8 = 0.424 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W52、 =83.483 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =83.483 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.500 = 1.713 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.7131200.04/(3842.060105121900.0)=1.842 mm；小横杆的最大挠度 1.842 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1200.0 / 150=8.000 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面53、。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.200=0.046 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.2001.500/3=0.210 kN；活荷载标准值: Q= 3.0001.2001.500/3=1.800 kN；荷载的设计值: P=(1.20.046+1.20.210+1.41.800)/2=1.414 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩54、计算:M2max=0.2671.4141.500= 0.566 kN.m；M = M1max + M2max = 0.010+0.566=0.577 kN.m最大应力计算值 = 0.577106/5080.0=113.491 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 113.491 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.0601055、5121900.0) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.046+0.210+1.800）/2=1.028kN V= 1.8831.0281500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 2.602 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.602=2.654 mm；大横杆的最大挠度 2.654 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.0056、kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.2002/2=0.046 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.500=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3501.2001.500/2=0.315 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.2001.500 /2 = 2.700 k57、N；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.315)+1.42.700=4.227 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.202/2+1.502)0.038/1.8024.00 = 5.146；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.500(1.200+0.3)/2 = 1.575 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值58、(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.14041.500/2 = 0.420 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50024.000 = 0.180 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.321 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.2001.5001/2 = 2.700 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构59、荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.400 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4000.8400.649 = 0.153 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.321+ 1.42.700= 12.565 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.321+ 0.860、51.42.700= 11.998 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1531.500 1.8002/10 = 0.088 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =12.565 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.530 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.181 m；长细比 Lo/i = 201.0061、0 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.179 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12565.000/(0.179489.000)=143.546 N/mm2；立杆稳定性计算 = 143.546 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =11.998 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度62、附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.530 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.181 m；长细比: L0/i = 201.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.179立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11997.720/(0.179489.000)+88280.594/5080.000 = 154.446 N/mm2；立杆稳定性计算 =63、 154.446 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.175 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.700 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1794.89010-4205.000103-(1.22.175+1.42.700)/(1.20.125)=77.149 m；按规范条脚手架64、搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 77.149 /(1+0.00177.149)=71.623 m；H= 71.623 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！按规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.175 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.700 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk65、=Mw / (1.40.85) = 0.088 /(1.4 0.85) = 0.074 kN.m；Hs =( 0.1794.89010-4205.00010-3-(1.22.175+0.851.4(2.700+0.1794.8900.074/5.080)/(1.20.125)=70.778 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 70.778 /(1+0.00170.778)=66.100 m；H= 66.100 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按66、照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.153 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.308 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.308 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙67、的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl = 7.308 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =7.308小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 250.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚68、手架地基承载力调整系数：kc = 0.500 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =133.308 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.998 kN；基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。p=133.308 fg=250.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！5.脚手架验收5.1架体验收架子搭设完毕投入使用前要及时检查验收，检查工作由工程负责人或安全负责人进行组织，验收时须有主管审批架子施工方案的有关技术和安全部门参加。检查依据为施工组织设计、施工方案、技术交底、架子变更文件和有关规范。架子检查要分阶段进行，根据本工程的特点架子分为以下几个69、阶段进行检查:1.搭设完毕后主要检查安装的尺寸位置，安装是否牢固，墙、顶板混凝土的强度是否达到要求。2.作业层上施加施工荷载前。3.每搭完10-13m高度后。4.达到设计高度后。5.遇有六级大风与大雨后（冬施后开冻后）。6.停用超过一个月。除了按以上几个阶段进行检查外，项目安全部门每周必须对架子进行不少于二次的周检，技术部门安排测量人员及时做好架子的变形观测，观测项目主要是架子的垂直度和变形。架子每次的检查验收均由安全检查部门做好检查记录，纳入安全资料内存档。架子验收和定期检查的主要项目：1.杆件的设置和连接，连墙件、支撑、卸料平台处的构造。2.扣件螺栓是否松动。3.架子的变形。4.安全防护措70、施。5.是否超载。5.2脚手架的允许偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）中，第8.2.4条的相关规定，其中应满足下列要求：地基基础；坚实平整，不积水、不晃动、不滑动、不沉降。架体垂直度100mm。间距：步距20mm；纵距50mm；横距20mm。纵向水平杆高差：20mm。横向水平杆外伸长度偏差：20mm。脚手板外伸长度130150mm。其余按搭设要求进行验收。5.3安全要求 1.脚手架应有设计计算和试验验收，并应制定操作规程，明确职责分工，严格控制使用荷载，承受外脚手架和连墙杆的混凝土强度必须达到强度要求，脚手架与主体结构的可靠的连接。2.施工现场应设置可靠的71、避雷装置，接地、避雷措施应由专业电工按JGJ46-2005的有关规定执行。遇有六级以上强风、浓雾、雷电等恶劣天气，不得进行露天高处作业，雨天和雪天应及时清除水、冰、霜、雪，并应采取可靠的防滑措施。3.施工现场脚手架的出入口、出入通道口、脚手架体必须设置明显的安全警示标志，安全警示标志必须符合国家标准。4.脚手架上应按要求设置消除系统(如灭火器、消除水管)，防止火灾的发生，并对施工中可能产生的火源严格控制。5.在脚手架使用期间严禁拆除主节点处纵、横向水平杆，纵横向扫地杆、连墙杆。6.脚手架的拆除6.1拆除前须经主管部门批准后方可进行，并进行拆除作业的安全交底，架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或72、竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。6.2拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋。 6.3拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。6.4拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。6.5连墙点应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。6.6拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。6.7在大片架子拆除前73、先将预留的斜道、上料平台、通道小飞跳等，先行加固，以便拆除后确保其完整、安全和稳定。6.8拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施，严禁架杆接触电线。6.9拆下的材料，应用绳索栓住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。6.10在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7.安全措施7.1搭设作业安全措施1.在架上作业的工人应穿防滑鞋和配挂好安全带，为了便于作业和安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，不得有探头板。2.当暂时无法铺设脚手架，用来落脚或抓握、把持的杆件均应为稳74、定的构架部分，位于立杆接头之上的自由立杆不得用作把持杆。3.架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件时应掌握好重心，平稳传递。4.对每完成一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。5.作业工人应佩带工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。6.架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。7.每次收工以前，所有上架材料必须全部搭设上，不要留在架子上，而且要形成稳定结构。8.在搭设作业进行中，地面上的配合人员应躲开可能落物的区域。9.现场人员必须戴安全帽。搭设脚手架的操作人员必须持证上岗。10.要服从统一管理，不得自行其是。7.2架上作业安全措施1.架上作业时应注意随时清理落到架面上75、的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人。2.在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。3.每次收工时，宜把架面上的材料用完或码放整齐。4.严格禁止在架面上打闹戏耍、退着行走和跨坐在外护栏上休息。不要在架面上急匆匆地行走或去办某件事情，相互躲让时应避免身体失衡。5.在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物，并同时准备防火措施，一旦着火时，及时予以扑灭。76、6.雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。7.当架面高度不够、需要垫高时，一定要采取稳定可靠的垫高办法，且垫高不要超过0.5m，超过0.5m时，应按搭设规定升高架子的铺板层。在抬高作业面时，应相应加高防护措施。8.在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。9.脚手架上严禁集中堆放材料，模板不得支设在脚手架上。7.3拆除作业安全措施1.脚手架拆除作业的危险性大于搭设作业。在进行拆卸作业前，建立统一指挥并对作业人员进行技术安全交底，以确保拆除作业安全顺利地进行。2.在统一指挥下，按照77、确定的程序拆除作业，注意事项如下：.一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先辅件后结构件的顺序、一件一件的松开联结、取出并随即吊下（或集中到毗邻的未拆的架面上，捆扎后吊下）。.拆卸脚手板、杆件、门架以及其它较长、较重、有两端联结的部件时，一定要两人或多人一组进行。拆除水平杆件时，松开联结后，水平托持取下。拆除立杆时，在把稳上端，再松开下端联结取下。.应尽量避免单人进行拆卸作业。单人作业时，极易因把持杆件不稳、失衡而出现事故。.多人或多组进行拆卸作业时，应加强指挥、并相互询问和协调作业步骤，严格禁止不按程序进行的任意拆卸。.因拆除上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳时，应加设临时撑拉措78、施，以免因架子晃动，影响作业安全。3.作好安全防护工作：.拆卸现场作可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非施工人员进入拆卸作业区内。.严禁将拆卸下的杆部件和材料向地面抛掷，已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保持现场文明。.高处作业的安全防护设施在每次作业之前，应进行逐项检查、验收，(钢丝绳、焊接、螺母的拧紧度)等重点部位的部件，验收合格后方可进行高处作业，此项工作应由单位工程负责人组织有关人员验收。4.“安全生产、预防为主“，在施工过程中，首先要保证防护设施的到位，在防护不到位的或不符合要求的情况下，作业人员有权对施工的作业条件、作业程序和作业方式中存在的安全问题提出批评、检举和控告。有权79、拒绝违章指挥和强令冒险作业。7.4卸作平台安全措施7.4.1卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；7.4.2斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；7.4.3补软垫物，平台外口应略高于内口；7.4.4卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；7.4.5卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；7.4.6钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60；7.4.7卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；7.4.8操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许80、荷载，配专人监督。7.5安全防护措施本工程结构形式为框架、剪力墙结构，楼层留洞、外围临边形式、建筑物结构形式、层高基本相同，要严格按照方案要求对洞口、临边、高空作业及安全网防护等事故易发部位进行防护，并维护其完整性，因作业必需的临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意，并采取相应的可靠措施，作业后应立即恢复。施工中对高处作业的安全技术措施，发现有缺陷和隐患时，必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。雨天、雪天进行高处作业时，必须采取可靠的防滑、防寒、防冻措施，凡水、冰、霜、雪应即时清除，遇有六级以上大风时不得进行路天攀登与悬空作高处作业。搭设防护栏杆用的钢管及其他材料均应用红白漆进行标识，按500mm间隔布置。7.6防雷、避电措施7.6.1采用避雷针与大横杆连通，接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。7.6.2避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度不少于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。7.6.3接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm2，并将有面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。