1、开发区大道工程大桥拱箱吊装、位移控制施工技术方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1、工程概况32、悬索吊装系统的布置42.1、总体布置(附图01)42.2、吊重的确定52.3、主索51、不计温度影响71、不计温度影响71、不计温度影响7(1)、考虑主索弯曲作用应力7(2)、考虑主索接触作用应力82.4、工作索81、不计温度影响91、不计温度影响101、不计温度影响102.5、索塔(见附图0208)102.6、塔顶分配梁(附图0912)14(1)、上分配梁19(2)、下分配梁192.7、锚碇(附图142、16)192.8、扣索20各阶段扣索力计算成果表（吨）202.9、起重索、牵引索(附图2526)212.10、拱箱风缆索212.12、主要钢索组成参数表223、拱箱的吊装223.1、试吊装前的准备工作23(1)、卷扬机23(2)、钢丝绳(牵引、起重)23(4)、塔架23(5)、缆风索23(6)、主索233.2、试吊方案24(2)、试吊的目的是为了检查以下几个方面的情况：24(3)、试吊需要检查项目和检查方法243.3、拱肋安装方法25(1)、拱肋合拢施工工艺：26(2)、拱箱总体吊装顺序：27(3)、拱肋安装过程中应注意的几个问题：293.4、塔架风缆张力及塔顶位移控制304、施工观测控制303、4.1、塔架位移观测控制30、需用J2经纬仪2台，测量人员4人。314.2、主索垂度和张力观测31、主缆索力用频谱分析仪测出。314.3、锚碇位移观测314.4、扣索索力观测314.5、拱肋轴线的控制31、需配置J2经纬仪2台，测量人员4人。314.6、拱肋各扣点在各阶段的标高控制32、记录表上应注明观测时的温度、时间、编号。325、机械设备、劳动力及吊装工期安排33(1)、主要机械设备计划33(2)、劳动力计划(左右半幅同时吊装所需劳动力)35(3)、吊装工期安排366、施工保证措施376.1、质量保证措施376.2、工期保证措施386.3、安全保证措施38(3)、吊装指挥组下设吊装作业班、4、测量观测组、安全治安组。38(5)、建立安全规章、措施。38(1)、吊装作业工班39(2)、测量观测小组40(3)、安全治安组41(13)、塔架设避雷装置:426.4、文明施工及环境保护42开发区大道工程XXXX大桥拱箱吊装施工技术方案1、工程概况大道为开发区城市级主干道，分为东西、南北两段，二者交于XX转盘，XXXX大桥位于南北段，跨越XXXX，主桥结构为净跨100米的钢筋混凝土箱板拱桥，引桥为13米简支空心板，桥跨组合为413m(两路)100m313m(XX)，桥总长217.08米。桥梁宽度：单幅桥：4.0m人行道+14.0m车行道+1.0m绿化带=19m；两幅桥间距3m，全桥宽41m。大5、桥下部结构主拱基础为C25混凝土实体基础，C40钢筋混凝土拱座；引桥台为U型重力式桥台，扩大基础，基础和台身皆为C25片石混凝土，C30钢筋混凝土台帽；半幅桥引桥墩为四柱式C40钢筋混凝土圆柱墩，墩柱直径1.2m，C25混凝土扩大基础；半幅桥交界墩仍为四柱式C40钢筋混凝土圆柱墩，墩柱直径1.5m，基础座落在主拱台顶面。主桥上部结构采用钢筋混凝土等截面悬链线箱形板拱，主孔净跨100米，净失高18.18m，净矢跨比1/5.5，拱轴系数m=1.756。每幅桥由两个独立的拱圈(拱座连在一起)组成，每个拱圈由5个拱箱组成，全桥4个拱圈共20片拱箱，位于拱圈外侧的两片拱箱为边箱，中间的3片为中箱。每个拱6、圈拱背总宽度为8.14m，拱腹总宽度为8.06m，拱圈总高度1.9m；其中预制拱箱边箱拱背宽1.55m，拱腹宽1.58m，中箱拱背宽1.44m，拱腹宽1.58m，预制拱箱高1.8m，另有10cm顶板现浇层。设计每片箱肋分五段预制吊装合拢，节段最大吊装净重量51吨。全桥共需预制安装拱箱100段。每个拱圈拱箱节段全部吊装完成，接头焊接完毕后，浇筑纵横接缝及顶板现浇层混凝土，整体化拱圈。拱上采用垫梁、矩形排架柱和悬臂盖梁来支承桥面结构，主拱上桥面板为7.2米跨径钢筋混凝土简支空心板。拱箱预制场设置在两路岸引桥台尾，预制完成的拱箱通过轨道平车进行纵横移，在两路岸引桥上起吊安装(后吊点位置距塔架应大于27、0m)。XXXX两岸为第四系全新统崩坡积土(Q4col)，局部地段基岩裸露，下伏基岩为侏罗系中统上沙溪庙组(J2S)粉砂质泥岩及砂岩。桥位区属亚热带湿润气候区，具有夏热多雨、冬暖多雾、空气湿度大、日照偏少等特点。多年平均气温17.8，冬天最低温度-3.1，夏天最高温度42.2，区内降雨丰富，降雨多集中在59月。桥位处XXXX勘察时水位262.19m，最高洪水位272.00m。地下水对混凝土无腐蚀性。2、悬索吊装系统的布置2.1、总体布置(附图01)根据XXXX大桥实际地形特点，确定吊装索跨为80m(两路岸后拉索)+226m(主索跨)+75m(XX岸后拉索)。两路岸塔架设于A0号桥台内，索塔中心8、桩号为K4+845.363m；XX岸塔架设于A8号桥台台后13.33m处，索塔中心桩号为K4+071.363m。在两路岸A0号桥台后设置预制场，预制好的拱箱节段通过轨道平车纵横移至两路岸引桥上的主索下方待吊。在两路岸塔后80m处(预制场后)的左右半幅桥轴线上(与桥轴线横向距离11m)各设置4根容许抗拉力约为100t的钢筋砼锚桩来进行两路岸主索、二扣扣索、工作索及塔架后风缆等的锚固；在XX岸塔后75m处的左右半幅桥轴线上仍各设置4根容许抗拉力约为100t的钢筋砼锚桩来进行XX岸主索、二扣扣索、工作索及塔架后风缆等的锚固。两岸一扣扣索利用埋置于塔架基础内的I32B工字钢进行锚固，每根工字钢锚固一根9、一扣扣索。两路岸后拉索与水平面夹角为20.3718；XX岸后拉索与水平面夹角为22.6570。拱箱安装系统采用2组主索(左右幅各1组，横距22m)并根据所吊箱肋位置在塔顶进行横移，两组主索可同时进行安装作业。考虑桥梁较宽，主索横移后其后拉索对塔架产生的横向水平力通过塔架自身刚度和设置塔架横向风缆来克服。缆索系统总体布置见附图01。2.2、吊重的确定经计算，拱箱节段最大净重量为51吨，在吊装计算中，按拱箱G=51吨控制设计，计算重量为Pmax(G+4+1)1.267.2t，4吨为吊具(含跑车、起吊滑车、起吊牵引钢绳)，1吨为配重，1.2为冲击系数。2.3、主索主索按静力平衡原理进行计算，先假定主10、索初始垂度，计算重索垂度。初始(空索)垂度(f0)自定以后，空索长度(S0)为定值，在荷载作用下必然引起弹性伸长，受载后的总长度S应等于空索长度S0加上由于荷载引起的弹性伸长值S，即S=S0+S。重索长度有两个途径计算：一是按假设重索垂度，以图形几何关系算得S；二是按假设重索垂度，以计算主索内张力得到弹性伸长S算得重索长度S=S0+S。当SS(在要求的精度内)，则假设重索垂度为所求解，重索垂度求出后，其它需要值即可解出。在塔顶布置2组456.5mm(637+FC)的麻芯钢索作为主索，公称抗拉强度170kg/mm2。单根钢绳破断拉力为164t。悬索跨度L226m，空索垂度f09m，矢跨比为L2511、.1，按单组钢索吊运1段拱箱计算，当吊运至索跨跨中时，主索垂度为fmax18.118m，矢跨比L/12.47，主索最大张力Tmax2157.14KN，拉力安全系数K3.043。张力安全系数满足要求。主索用量24450=3600米。为使悬索受力均匀，主索通过120吨大吨位滑轮串联，使张力自动调整均匀，见附图(22)(24)。主索按两路岸塔前20m起吊(后吊点位置)、XX岸拱脚段就位、拱箱运输至索跨跨中共计算三种工况。计算初始数据及计算结果如下：初 始 数 据 吊装跨径 226 米 前后两吊点间水平距离(单吊点取零值) 14.5 米 起吊岸主锚距塔架水平距离 80 米 非起吊岸主锚距塔架水平距离 12、75 米 两岸塔顶高差(起吊岸低取正值，等高取零值)-3 米 起吊岸主索后拉索与水平面夹角 20.3718 度 非起吊岸主索后拉索与水平面夹角 22.657 度 主索弹性模量 75.6 千牛/平方毫米 安装期与吊运期最大温差(温度升高取正值)0摄氏度(不考虑温度影响) 起吊结构重量(包括吊具及动力系数) 672 千牛 主索单位重量 .444 千牛/米 主索破断拉力 6560 千牛 主索截面面积 4712.4 平方毫米 拟定的主索跨中安装垂度 9 米 主 索 计 算 结 果 空索情况: 空索跨中垂度F0= 9 米 空索初始长度S0= 393.682 米(不含后拉索回头长度) 空索后拉索张力(较大13、岸)T0= 319.6522 千牛 起吊岸塔架空索水平力差H10= 15.33738 千牛 起吊岸塔架空索竖直力V10= 165.6321 千牛 非起吊岸塔架空索水平力差H20= 21.22653 千牛 非起吊岸塔架空索竖直力V20= 168.6227 千牛 结构后吊点距起吊岸塔架 20 米时的情况：（两路岸引桥上起吊） 1、不计温度影响 后吊点垂度F1= 8.562419 米 前吊点垂度F2= 11.41958 米 跨间主索水平张力H= 1487.219 千牛 主索最大张力T= 1627.451 千牛 起吊岸塔架主索水平力差H1=-38.44096 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 122714、.425 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2= 110.9234 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 685.9646 千牛 结构后吊点距起吊岸塔架 147.6 米时的情况：(XX岸拱脚段就位) 1、不计温度影响 后吊点垂度F1= 16.90356 米 前吊点垂度F2= 15.8663 米 跨间主索水平张力H= 1999.318 千牛 主索最大张力T= 2057.085 千牛 起吊岸塔架主索水平力差H1= 105.6675 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 991.4585 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2= 100.9827 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 1276.493 千牛 结构15、吊运至跨中时的情况: 1、不计温度影响 跨中主索最大垂度F= 18.11788 米 跨间主索水平张力H= 2116.986 千牛 跨中主索最大张力T= 2157.14 千牛 主索安全系数K= 3.041063 起吊岸塔架主索水平力差H1= 94.76692 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 1165.202 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2= 135.6241 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 1185.15 千牛 (1)、考虑主索弯曲作用应力构件运输至跨中时主索张力最大，按此阶段控制计算。Tmax/AnV其中：主索最大张力：Tmax2157.14KN。塔顶座滑轮位置主索受到的垂直作用力最16、大：V=1185.157KN。钢索截面积： An4712.4 mm2。钢索弹性模量：E75.6 KN/mm2。 塔顶主索滑轮数量：n24=8。代入上式得到：Tmax/AnV0.85752103MPa。主索钢丝公称抗拉强度：max1.7103MPa。则、考虑主索弯曲作用应力安全系数K1.2(不计冲击系数)max/1.21.7103/0.857521032.382。可见，考虑主索弯曲作用应力安全系数基本满足要求。(2)、考虑主索接触作用应力Tmax/AnCeE/D其中：钢丝直径：2.6 mm。滑轮直径：D=450 mm。钢索弹性模量折减系数：Ce=0.104+0.042d/D。钢索直径d56.5m17、m。代入上式得到：Tmax/An(0.104+0.042d/D)E/D0.5033103MPa。则、考虑主索接触作用应力安全系数Kmax/1.7103/0.50331033.382考虑主索接触作用应力安全系数满足要求。2.4、工作索考虑到吊运扣索、检修滑车及运送小型机具的需要，在左右幅桥塔顶主索侧各布置1根47.5mm(637+FC)工作索，公称抗拉强度170kg/mm2，破断拉力为 1175KN，工作索安装垂度f06.5m，按最大吊重80KN(含配重及冲击系数)进行控制，吊重索跨跨中垂度fmax15.423m，最大张力Tmax330.285KN，拉力安全系数K3.563。工作索用量2450=18、900米。工作索按吊篮位于两路岸塔前15m、XX岸塔前11m及索跨跨中共计算三种受力工况，计算初始数据及计算结果如下：初 始 数 据 吊装跨径 226 米 前后两吊点间水平距离(单吊点取零值) 0 米 起吊岸主锚距塔架水平距离 80 米 非起吊岸主锚距塔架水平距离 75 米 两岸塔顶高差(起吊岸低取正值，等高取零值)-3 米 起吊岸主索后拉索与水平面夹角 20.3718 度 非起吊岸主索后拉索与水平面夹角 22.657 度 主索弹性模量 75.6 千牛/平方毫米 安装期与吊运期最大温差(温度升高取正值) 0 摄氏度 起吊结构重量(包括吊具及动力系数) 80 千牛 主索单位重量 .07943 千19、牛/米 主索破断拉力 1175 千牛 主索截面面积 843.47 平方毫米 拟定的主索跨中安装垂度 6.5 米 工 作 索 计 算 结 果 空索情况: 空索跨中垂度F0= 6.5 米 空索初始长度S0= 393.18 米(不含后拉索回头长度) 空索后拉索张力(较大岸)T0= 78.66521 千牛 起吊岸塔架空索水平力差H10= 4.28049 千牛 起吊岸塔架空索竖直力V10= 37.39632 千牛 非起吊岸塔架空索水平力差H20= 5.64951 千牛 非起吊岸塔架空索竖直力V20= 38.15236 千牛 结构吊点距起吊岸塔架 15 米时的情况: 1、不计温度影响 吊点垂度F= 6.120、25391 米 跨间主索水平张力H= 203.4259 千牛 主索最大张力T= 221.0008 千牛 起吊岸塔架主索水平力差H1=-3.752067 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 163.2997 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2= 15.39468 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 90.07516 千牛 结构吊点距起吊岸塔架 215 米时的情况: 1、不计温度影响 吊点垂度F= 5.018365 米 跨间主索水平张力H= 185.539 千牛 主索最大张力T= 203.1027 千牛 起吊岸塔架主索水平力差H1= 11.01189 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 80.141321、7 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2=-1.889795 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 160.8576 千牛 结构吊运至跨中时的情况: 1、不计温度影响 跨中主索最大垂度F= 15.42288 米 跨间主索水平张力H= 325.9551 千牛 跨中主索最大张力T= 330.2847 千牛 主索安全系数K= 3.557537 起吊岸塔架主索水平力差H1= 16.32861 千牛 起吊岸塔架主索竖直力V1= 168.2788 千牛 非起吊岸塔架主索水平力差H2= 22.34583 千牛 非起吊岸塔架主索竖直力V2= 171.3844 千牛 工作索应力安全系数亦满足规范要求,计算过程略。222、.5、索塔(见附图0208)塔架采用常备M型万能杆件组拼成四柱门式钢桁架结构，塔脚与基础固接，通过风缆来约束塔顶位移。塔顶设工字钢上、下分配梁来支承主、扣索及工作索座滑轮，并将悬索系统传递来的荷载分配到塔顶各节点上。塔顶标高由拱顶标高310.331+fmax+工作高度来决定，即为310.331+18.118+10.0338.449m，实际两路岸塔顶标高343.207m，塔架基础顶面标高314.0m，塔高29.207m；XX岸塔顶标高340.207m，塔架基础顶面标高311.0m，塔高29.207m。塔架顶部横向宽48m，塔脚横向宽度44m，塔架纵向宽度2m。除塔头外，在塔架中部设置一道横向连接23、系以增强塔架的整体性。索塔采用M型万能杆件组拼，需杆件钢材总重324.033t,材质为Q235。为克服塔架纵横向水平力，两岸塔架设置519.5mm后风缆四组、519.5mm前风缆两组和两侧各一组519.5mm横风缆。后风缆拉于每笼立柱顶部中间位置，前风缆拉于外侧立柱顶部中间位置，侧风缆拉于上分配梁端头位置；后风缆进入两岸主锚碇锚固，前风缆锚固于预埋于拱座侧面的抗拉力不小于20吨的预埋锚环上(若没提前预埋，可采用钻孔植筋方式植入)，横风缆设置抗拉力不小于30吨的风缆锚碇(或锚环)锚固；横风缆与水平面夹角按塔架构造图(图04)中的说明进行布置。两岸塔架19.5mm风缆索用量约6160m。为减小风缆24、垂度的影响，塔架前风缆及横风缆每道安装张力按5t控制；后风缆每道安装张力按3t控制；所有风缆千斤绳考虑8倍的安全系数后布置。因两岸塔架结构相同，两路岸塔架受力较大，仅取两路岸塔架做控制计算。塔架按塔前20m起吊、运输拱箱至索跨跨中、XX岸拱脚段就位3个运输状态分别进行了计算，对每个运输状态又按吊运中箱至边箱的5个不同的索力作用位置对塔架分别进行了计算(由于对称性，5个位置已包括了全部横移状态) ，因而共计算了35=15个工况。计算时考虑左右半幅桥同时安装共同对塔架产生作用，并综合考虑了主索、扣索、工作索、起吊牵引索及风缆索的共同作用。两路岸塔架在拱顶段边箱塔前20m起吊时由主索、工作索、二扣扣25、索及起吊牵引索(不含风缆初张力)产生的塔顶最大竖直压力为22128.756KN，纵向水平力为2-96.444KN(向岸方向)，横向水平力为2269.084KN，见图；在拱顶段边箱运输至索跨跨中时由主索、工作索、二扣扣索及起吊牵引索(不含风缆初张力)产生的塔顶最大竖直压力为21989.502KN，纵向水平力为278.522KN(向河方向)，横向水平力为2323.089KN。图、同时吊左幅外侧边箱及右幅内侧边箱塔顶力作用图其余14个状态塔顶力作用图略。塔架作为空间杆系结构利用微机结构分析通用程序SAP2000进行电算，万能杆件各节点看成空间铰结点，同时将风缆作为铰结拉杆进入计算模型(利用Ernst26、公式考虑风缆垂度的影响，利用等效弹性模量代替风缆弹性模量)，计算模型见图示。按各个计算状态各单元的最大受力值进行单肢杆件、杆端连接螺栓及节点板孔壁挤压的强度复核，另对不能满足受力要求的2N5斜杆皆用2N3、4N3代替，2N4水平杆皆用4N4代替，使所有的杆件及连接皆在规范容许受力范围之内。塔架内力计算结果见图。图、塔架计算模型图、塔架内力图(同时吊左幅外侧边箱及右幅内侧边箱塔架轴力填充图，其余工况未示)该工况立杆(4N1)有最大轴力。综合塔架在各工况的最大内力计算结果如下：塔脚竖直杆4N1最大压力N-117.539t133t，最大拉力N23.713t135t联结控制；水平杆(4N4)最大压力N27、-31.674t42.6t联结控制，最大拉力N32.752t42.6t联结控制；斜腹杆(4N3)最大压力N-50.889t75.6t联结控制，(4N3)最大拉力N39.589t75.6t联结控制。索塔位移计算结果：左幅外侧边箱及右幅内侧边箱合拢段同时在塔前20m起吊时塔架纵向位移-6.06cm(向后)，横向位移2.26cm；至索跨跨中时塔架纵向位移4.91cm(向前)，横向位移2.78cm。2.6、塔顶分配梁(附图0912)塔顶设上、下分配梁。两岸上下分配梁结构相同，上分配梁为356b工字钢，下分配梁为256b工字钢。下分配梁简支于万能杆件柱头上，上分配梁连续弹性支承于下分配梁上。两岸塔顶分配28、梁共65.913t。上下分配梁内力计算结果见图。图、上下分配梁内力图 (同时吊靠左、右幅轴线拱箱上分配梁竖向弯炬图，其余工况未示)该工况上分配梁有最大竖向弯矩。(同时吊左幅外侧次边箱及右幅内侧次边箱上分配梁竖向剪力图，其余工况未示)该工况上分配梁有最大竖向剪力。(同时吊左幅外侧中箱及右幅内侧中箱下分配梁竖向弯矩图，其余工况未示) 该工况下分配梁有最大竖向弯矩。(同时吊左幅外侧中箱及右幅内侧中箱下分配梁竖向剪力图，其余工况未示)该工况下分配梁有最大竖向剪力。综合各工况分配梁内力计算结果如下：(1)、上分配梁最大弯矩Mmax8172528.66kg.cm，相应平面外弯矩M2-845247.81kg29、.cm；最大剪力Qmax119925.65kg。最大弯曲应力max135.8MPa145MPa，最大剪应力max50.6MPa85MPa。材质为Q235。(2)、下分配梁最大弯矩Mmax6033069.56kg.cm，相应平面外弯矩M2-27051.23kg.cm；最大剪力Qmax60456.47kg。最大弯曲应力max125.4MPa=145MPa，最大剪应力max38.2MPa5，采用5t中速卷扬机做起吊动力。起吊卷扬机容绳量应不小于700m。牵引索采用24mm(637+FC)的麻芯钢索，公称抗拉强度170kg/mm2，钢绳破断拉力为29.356吨。XX岸拱脚段就位时有最大牵引力W=14.30、009t，牵引按来回线布置，滑车组走4线（不含通线），跑头拉力F=3.835t，安全系数K=7.665，采用8t中快速卷扬机牵引。工作起吊采用19.5mm麻芯钢索，滑车组走23线布置，采用5t卷扬机做起吊动力。工作牵引采用19.5mm麻芯钢索，滑车组走12线布置(来回线)，采用5t卷扬机牵引。起吊、牵引千斤绳不能在塔顶转向而增加塔架的水平力，转向滑轮的千斤绳必须卡在主索后拉索上，使索力传入锚碇。起吊、牵引对塔架的外作用力已进入前面的塔架受力计算，其计算资料整理略。全桥起吊、牵引索用量(左右半幅同时安装)：19.5mm钢索5100米(主起吊、工作索起吊和工作索牵引)，24mm钢索2480米(主牵31、引)。2.10、拱箱风缆索每道拱肋风缆绳采用219.5mm(637+FC)的麻芯钢索，公称抗拉强度170kg/mm2，钢绳破断拉力为39.3吨(双线)。风缆与地面夹角不大于30，风缆水平投影与桥轴夹角不小于50，为减小风缆垂度的非弹性影响，风缆初张力按5吨控制。全桥4(4个拱圈)2个肋需64道风缆绳。拱箱风缆绳用量约8000m。拱肋风缆位置根据设计的风缆角度要求放样后确定，锚碇根据具体地质情况可采用锚环(锚环必须采用韧性较好的钢材)或埋置式地垄等形式，工地自行设计布置，要求每道风缆锚碇容许抗拉力不小于15吨。2.12、主要钢索组成参数表主要钢索组成参数表钢索规格单位主扣索工作索、扣索扣 索牵引32、索起吊索钢索直径dmm56.547.536.52419.5钢丝直径mm2.62.21.71.10.9钢索型号637+FC637+1637+FC637+FC637+FC重量Kg/m11.0997.9434.7341.9821.326金属截面积FKmm21178.1843.47503.64210.87141.16弹性模量EKMPa7560075600756007560075600线膨胀系数1/1.2E-51.2E-51.2E-51.2E-51.2E-5破断拉力TPt164117.570.19829.3519.65钢丝公称强度MPa17001700170017001700拉力安全系数应大于3335533、应力安全系数应大于222333、拱箱的吊装吊装系统安装完成，正式吊装前，应进行以下几方面的工作，以便发现问题及时处理：(1)、复核跨径、起拱线标高，放样拱脚对位大样并画线。(2)、对拱脚预埋件进行检查和校正。(3)、检测吊装段拱箱的几何尺寸及预制施工质量。(4)、对吊装系统进行全面检查并进行试吊，以检验吊重能力及系统工作状态。缆索系统的试吊包括吊重的确定及重物的选择、系统观测、试验数据收集整理。3.1、试吊装前的准备工作对整套缆索系统的全面检查验收，各关键设备材料检查主要项目如下：(1)、卷扬机安装布置合理、排绳顺畅、锚固牢靠、电线接驳符合安全要求、机械电器运行良好(特别是刹车系统)。(2)、34、钢丝绳(牵引、起重)钢丝绳质量、磨损、断丝情况、转向的布置、摩擦等，穿索是否正确。(3)、转向滑车、索鞍、跑车、滑车组转动顺畅，与钢丝索联接平顺、固定牢靠。(4)、塔架螺栓的紧固、杆件安装是否正确、线形顺直、初始位移达到设计要求。(5)、缆风索初张力是否符合设计要求、锚固牢固、钢丝绳质量、磨损、断丝情况。(6)、主索主索养护、钢丝绳质量、磨损、断丝情况、锚固、联接可靠(绳卡数量、拧紧情况)，横向位置、垂度与设计相符。(7)、各类地锚牢固，砼、钢筋、结构尺寸、锚固深度等符合设计要求。(8)、对试吊的物件及工具进行检查，检查起重、牵引、跑车、吊点连接、塔架、塔顶、索鞍、卷扬机、转向滑车等各部位运行35、情况，发现问题及时调整解决。(9)、指挥系统(通讯)、准备工作检查。(10)、缆索系统空载运行试验。3.2、试吊方案(1)、根据有关技术规范的规定并结合本桥的实际情况，以本桥最大设计吊重G=51吨为100试吊重量，按60%G(30.6t)100%G(56t)120%G(61.2t)确定。吊重物分别选用：引桥13m空心板中板2块(约30.6t)边箱拱脚段(51t)边箱拱脚段+10.2吨钢材(61.2t)。左右半桥试吊同时进行。(2)、试吊的目的是为了检查以下几个方面的情况：、检查加载起吊后至跨中主索的垂度情况与设计是否相符。、观测主塔受力变形情况、塔架基础、地锚的变形数据和稳定安全情况。、牵引索36、起重索的动作情况，跑车、倒拐滑车、滑车轮组的运转情况，卷扬机组的运行情况等。 、测试指挥系统的调度配合能力。(3)、试吊需要检查项目和检查方法、主索的吊重最大垂度：试吊最大重量节段，跑车运行至跨中，使用全站仪进行悬高测量，参照标高为两岸塔架顶连线标高。、塔架顶位移情况：分两个测量阶段，一是塔架在风缆初张力作用下的最大位移情况；二是每次加载后塔架位移情况。检查有两种方法：一是从塔架顶两侧边沿横向中轴线放下吊陀，丈量吊陀中心与塔架中心的纵、横方向轴线的距离，计算出塔架两侧的纵、横方向位移量；另一种方法是在塔顶两侧沿桥纵轴方向及上分配梁上沿桥横轴线方向捆绑标尺，用设置于塔架纵横轴线上的经纬仪直接测37、读塔架位移情况。并将数据汇报指挥小组并制订出调整措施。、塔架基础沉降量：检查塔架基础的沉降量，在基础施工完成后测量基础顶面标高，记录原始数据备案，塔架及缆索安装完成后测量一次，再与试吊过程中测量基础标高进行比较，计算出沉降量。、地锚位移量：使用经过计量部门标定好的千分表测量，试吊前在地锚的锚桩后侧安装并固定好千分表，千分表顶杆接触地锚后，记录每个千分表初读数，试吊过程中观测并记录吊运过程中千分表读数。并及时将变化量反馈到指挥小组。、塔顶结构、塔架杆件、紧固件的局部变形情况：通过目测、敲击、辨别异常声音等手段检查。、检查塔架顶座滑轮、横移系统、牵引索、起重索、滑车轮的动作情况，跑车、卷扬机组的行38、走和运转速度。通过目测和计时试运行等手段检查。、检查缆索吊装系统设备满负荷运行时，供电系统和用电设备线路能否满足施工要求。通过电表读数和各电路的电压数据检查。、检查通讯设备是否足够，并能保持清晰的对话。3.3、拱肋安装方法每片肋分五段吊装，半幅桥共50个吊装段，全桥共100个吊装段。预制好的拱箱通过轨道平车纵横移至塔前主索垂直下方的起吊位置(后吊点距塔架不小于20m)，经检验节段几何参数和质量符合设计要求后，准备吊装。拱肋吊装利用千斤绳配合吊架捆绑吊装，吊点位置设置在端头第二块横隔板处。扣点采用捆绑连接，扣点设置于端头第二块横隔板处；两岸一扣通过45吨H板及转向轮与扣索连接，XX岸二扣通过8039、吨H板及转向轮与扣索连接(见附图19)；两路岸为起吊岸，二扣设置80吨扣架将两根扣索分开(见附图17)，以利在单组主索吊运的情况下后续拱箱从两根扣索之间通过，以免与扣索发生干扰。捆绑千斤绳安全系数应大于8；拱箱吊点采用443mm捆绑千斤绳，按附图21进行布置；一扣扣点采用247.5mm捆绑千斤绳，二扣扣点采用447.5mm捆绑千斤绳，按附图17、附图19进行布置。同时注意吊、扣点捆绑位置应预留槽口和埋设粗钢筋或型钢，防止捆绑绳滑移。(1)、拱肋合拢施工工艺：、先吊装两个拱脚段，设置不小于10cm的施工预抬高值；、再安装两个第二段，设置不小于20cm的施工预抬高值；、最后吊运拱顶段至跨中并下放至40、约高于设计标高，同时两岸对称循环逐渐下放拱脚段扣索、第二段扣索和拱顶段滑车组，使接头慢慢抵紧，尽量避免拱顶段简支搁置冲击第二段。 、合拢松索控制：当下放至第二段前接头与拱顶段端头标高基本一致时，拱顶段先上好一端接头螺栓，然后观测拱顶及接头标高，若低于设计标高并超过规范容许值，在另一接头处加垫钢板进行调节至设计标高后上好螺栓完成合拢，将加垫钢板点焊于连接角钢上。扣索及起吊滑车组松索过程中，除应注意同时两岸对称循环逐渐下放拱脚段扣索、第二段扣索和拱顶段滑车组外，拱顶段起吊滑车组及各扣索一次松索长度应尽量小，通过增加循环次数来达到扣索基本放松的目的，以保证施工安全。松索采取定长松索方法进行，扣索一次41、松索量可采用23cm，起吊滑车组跑头可采用2535cm，并用粉笔在张拉端钢索及起吊跑头上做好标记；每松一次索(对称)，应进行一次各接头及拱顶的标高观测，并根据反馈的标高数据随时进行松索量调整。扣索的调整利用滑车组和卷扬机进行。经过多次松索循环，各扣索及起吊滑车组皆基本放松(保持1020左右索力)，拱肋标高亦符合设计要求后，再进行一次拱肋轴线的精确调整。、拱肋轴线控制：拱肋轴线横向偏位、标高是吊装拱肋的控制指标，是一个复杂的控制过程。在整个吊装过程中，测量技术人员进行跟踪观测，使用拱肋侧风缆对轴线偏位进行调节。风缆的锚固设置在两岸陆地上。拱肋轴线标高调节依靠调整扣索长度来实现，扣索调节是为了使拱42、肋轴线符合设计要求，但是在安装过程中频繁调索也会影响施工的进度和结构的内力不断变化，因此需要减少调索的次数，为此，拱肋在安装阶段需要设一定的预抬高量。拱肋轴线横向偏位调节依靠调整拱肋侧风缆长度来调节，扣索收紧、放松(合拢)的同时，测量小组对整个过程进行跟踪观测，同时将所有已安装拱肋的标高和轴线横向偏位观测数据反馈到指挥台，由技术组分析数据后制订出扣索和拱肋侧风缆调整措施，确保吊装节段准确、快速完成对接就位并转换到完全扣挂状态。拱肋完成合拢扣挂体系基本放松以及标高调整完成后，应再一次通过侧风缆对拱肋横向偏位进行一次精确调整，最后再进行拱肋接头的焊接。、拱肋接头焊接：各接头焊接利用在拱肋上设置吊架43、，吊架可采用钢筋焊接结构，也可采用脚手架管，吊架必须经过受力验算并保证足够的安全度，并有安全防护措施。在吊架上铺设脚手板作为操作平台。、单肋合拢的稳定性措施在单肋合拢接头焊接完成前，拱肋的横向稳定主要依靠每吊装段上下河各设一道缆风索来保证，缆风索对拱肋的作用，相当于拱肋在横向的多点弹性支承，减小了拱肋的自由长度， 因而我们在设计风缆时，不仅考虑了它的强度，而且考虑了它的刚度(风缆截面积)，以保证在最大设计风力作用下拱肋的横向位移尽量小。风缆的初始张力按在最大设计风力作用下拱肋横向位移较小为计算原则，通过其较大的初张力减小垂度等非线性影响，同时对拱肋产生约束作用。根据设计说明：单肋合拢时计算得到44、的拱肋横向稳定系数为10.3，大于规范规定的45的要求。同时，在风缆布置时，尽量满足上下河对称的原则，并尽量满足公路桥涵施工技术规范所要求的风缆角度。(2)、拱箱总体吊装顺序：加快施工进度，设计采用两组主索左右半桥同时安装。因主拱座置于中风化完整基岩上，能承受较大的推力，为施工方便(减少来回移索次数)，不考虑半幅桥拱圈完全对称安装。安装按图中节段编号由小到大的顺序进行，左右半幅桥编号相同节段可同时安装，也可先后进行，但左右半幅桥的安装进度应不超过一片单肋，以使索塔受力与设计计算基本一致，确保施工安全。图、拱箱吊装顺序示意图全桥共4个拱圈，每个拱圈共5片拱肋，每个拱圈的第1片单肋合拢调整好拱肋轴45、线和标高后，拧紧接头螺栓，吊、扣索松而不解 (保持1020左右索力)，收紧拱肋浪风，并进行拱肋纵向接头焊接；接头焊接完成后，解除起吊索，暂时保留扣索。再进行第二片肋的吊装，解除第一片肋的扣索并利用其进行扣挂，合拢调整好拱肋轴线和标高后，拧紧接头螺栓，吊、扣索松而不解 (保持1020左右索力)，收紧拱肋浪风，并进行已安装完成的第二片肋纵向接头及与第一片肋的横向连接接头的焊接；焊接完成后，才能解除吊、扣索。但每个拱圈双肋合拢，纵横向接头焊接完成后，可解除吊、扣索用于后续拱肋的安装，但必须保留两肋风缆索。然后安装第三片拱肋，第三片拱肋和该拱圈的第4、5片拱肋的安装皆可不设置风缆，利用倒链葫芦和木契块46、连接于已安装拱肋上来保证横向稳定和调整横轴线。每个拱圈的5片拱肋安装完毕，纵横向焊接全部完成后，解除扣索和该拱圈的全部风缆索，该拱圈拱肋安装完毕。最后浇注纵横接头及顶板现浇层混凝土，整体化拱圈。(3)、拱肋安装过程中应注意的几个问题：、在拱肋安装的几个主要受力阶段，对塔架、主索、扣索、锚碇进行张力、应力、垂度和位移观测，并作好记录，以指导确保施工安全。、各扣段安装应设置一定的施工预抬高值(拱脚段10cm，第二段20cm)，此预抬高值为合拢前各段预抬高值，在各段安装过程中，应注意扣索及起吊滑车的调整，确保施工预抬高值始终不小于上述数值，以便拱顶段的顺利安装；在拱顶合拢段安装并松索完成后，此施工预47、抬高值消失。、拱顶段就位合拢时，两岸逐渐对称循环下放拱脚段、第二段扣索，同时缓慢下降拱顶段滑车组，使接头缝慢慢抵紧，尽量避免拱顶段的简支搁置和冲击作用。、接头焊接应在轴线标高调整完成，松扣(保持10-20扣索力)和接头充分抵紧后进行。、施工过程中应注意千斤绳的配套使用，千斤绳的安全系数应大于8倍；同时各钢绳的索卡数量应满足规范及起重操作手册的要求，索卡间距应满足规范及起重操作手册的要求；索塔的连接螺栓及钢索的索卡等必须拧紧。、吊环、倒拐滑车锚环、风缆锚环等应采用韧性较好的钢材，不能使用脆性大的钢材。、拱肋合拢时的温度按设计要求控制在152。、大风(风力六级以上)及雷雨天气禁止吊装作业。3.4、48、塔架风缆张力及塔顶位移控制塔架设计为塔脚固接式。塔顶水平荷载将对塔脚产生较大的弯矩。因而控制好塔顶的水平荷载和位移是保证塔架受力安全的关键。为控制塔架的水平位移，除要保持较大的风缆索截面外，还应控制好风缆的初张力。经过计算，考虑风缆作为单元参与共同受力，在塔顶吊重索外力（含主索、工作索、扣索、起吊牵引索等）、风缆初张力及索塔自重作用下，计算各工况塔架杆件受力皆满足规范要求；左幅外侧边箱及右幅内侧边箱合拢段同时在塔前20m起吊时塔架纵向位移-6.06cm(向后)，横向位移2.26cm；至索跨跨中时塔架纵向位移4.91cm(向前)，横向位移2.78cm。在拱肋安装过程中，两岸塔顶纵向位移应控制在849、cm范围内，横向位移应控制在3cm范围内，并随时根据塔顶位移情况对风缆张力进行调整，确保塔架位移不超过此控制范围。4、施工观测控制拱肋安装施工观测主要分为六个方面：拱肋轴线控制；塔架在拱肋安装过程中的偏移控制；拱肋各扣点在各阶段的标高控制；扣索各阶段索力观测；缆索吊装系统主缆垂度及索力观测；锚碇的位移观测。4.1、塔架位移观测控制塔顶位移过大将使竖直力V产生较大的偏心弯矩，对塔架的整体稳定不利。塔架位移通过风缆进行控制和调整；本桥塔架纵向位移应控制在8cm内，施工过程中应根据塔架位移情况对塔架风缆张力进行调整。塔架位移通过经纬仪进行观测,观测方法和仪器如下： 、在塔架垂直于桥轴线方向设一个测站50、和一个后视点，在塔架顶面上下游两侧设一个固定标尺。 、吊装中用经纬仪架在测站，对好后视，直接读取固定标尺读数，再与初始读数比较，即可得偏移值。 、测站和后视点的设置要求牢固可靠，标尺编号清楚，便于查找。、需用J2经纬仪2台，测量人员4人。4.2、主索垂度和张力观测主索垂度直接影响主索张力，同时影响牵引升角、牵引力及塔架、锚碇受力。必须控制好安装初始垂度，同时监测吊重最大垂度及主索张力，并与理论计算值进行比较。其测量方法及仪器如下：、起吊前测量空载时的垂度，起吊后拱肋运至1/2跨时，再测重载最大垂度。观测方法是在岸坡上适当地方确定一控制点，测出控制点标高和距跨中距离，在控制点上置经纬仪，观测主索51、跑车位置，读出竖直角，即可计算得垂度值。、主缆索力用频谱分析仪测出。4.3、锚碇位移观测锚碇通过锚桩抗剪、托板前缘被动土压力及后锚杆来克服钢索拉力。锚碇前缘土体将产生微小压缩，引起锚碇位移，锚碇位移利用千分表进行观测。4.4、扣索索力观测各阶段的扣索索力见前面的各阶段扣索力计算成果表。扣索力采用频谱分析仪观测；扣索力观测需在每段拱肋安装时进行。4.5、拱肋轴线的控制、在两岸的拱肋轴线上适当高程位置(利用两岸地形条件)各设一个拱肋轴线观测站，观测本岸吊装节段上弦顶面拱肋轴线。 、拱肋吊装前，在每节段拱肋轴线上顶面贴上用白漆打底划红漆的三角标志。、需配置J2经纬仪2台，测量人员4人。拱肋轴线观测需52、在每段拱肋安装及合拢调整阶段进行。4.6、拱肋各扣点在各阶段的标高控制利用红外仪进行拱肋各扣点在各阶段的高程控制测量，具体方法如下：、拱肋各扣点在各阶段的标高由设计单位和施工监控单位提供，并换算至实际观测点上进行控制。、全桥需两台电子全站仪，单棱镜2个，多棱镜及镜杆2套，观测人员2 人，记录计算2人，前视2人(每岸各1人)，后视1人。、在合适位置设置一个高级后视水准点，两套经红外仪都用这个水准仪点作后视高程。后视点到仪器距离大于仪器到后视点的距离。、在拱肋起吊前，在扣点位置拱箱顶面用红油漆标明扣点的编号，以便查找。、观测中需盘左盘右各观测一次组成一个测回，取换算高程的平均值。、记录表上应注明观53、测时的温度、时间、编号。、测量方法：红外仪架在任意位置，用水准点高程为后视高程，测前视测点高程。后视水准仪点A高程Ha，镜高a，红外仪与镜高a的高差ha；前视镜高b，红外仪与镜高b的高差hb，求高程Hb。从后视计算仪站高程：H=Ha+a-ha；从前视计算仪站高程：H=Hb+b-hb；则：测点高程：Hb=Ha+a-ha+hb-b。拱肋标高观测需在每段拱肋安装、调索及合拢索松索过程中进行观测。5、机械设备、劳动力及吊装工期安排(1)、主要机械设备计划悬索吊装主要设备表名 称规 格长 度数量合 计备 注钢 索 1主 索56.5450m83600m2扣 索36.54740m47.561600m3工作索54、47.5450m2900m4起吊、牵引索19.585100m起吊、工作牵引24124022480m主牵引5拱箱风缆索19.5648000m按8条肋浪风计算6塔架风缆索19.5166160m塔前、后及侧风缆7扣索滑车组19.5150m101500m8安全网391204480m卷 扬 机： 22台。1起 吊5t42牵 引8t23扣 索58t84工作索5t45预制场5t4纵横移拱箱吊 具一滑 车1四线跑车40t4套跑车轮8个2起吊滑车35t8个6门12线3扣索滑车40t16个6门12线4牵引滑车25t8个3门5工作索起吊10t4个单门或2门6工作索牵引10t4个2门7风缆滑车15t64个单门(8肋风55、缆)8倒拐滑车16t16个主牵引10t48个单门、开口二索 卡1主 索Y55240个56.5 按15道卡2扣 索Y45144个Y35144个3工作索Y4548个4安全网Y3880个5主牵引Y2260个6主起吊Y1880个7其 它Y18360个用于19.5钢索三卸 扣1起 吊35t8个含预制场2扣 索4045t16个3其 它545t12个连接钢索1t240个安全网四转向滑车1120t12个主索转向280t2个扣索转向(C6)345t8个扣索转向(C5)五手拉葫芦1倒链葫芦5t4个2倒链葫芦3t8个3手搬葫芦1t12个六座滑轮1主 索4门4个2扣 索1门8个2门4个3工作索1门4个万能杆件及分配梁56、吊扣具1塔 架324.04t3分配梁65.913t4吊、扣点连接及主索平衡5.066t不包含转向轮预 制 场 1钢 索19.5600m2钢 轨38Kg/m400m3千斤顶50t4台脱 梁4平 车40t2台纵、横移拱箱(2)、劳动力计划(左右半幅同时吊装所需劳动力)拱肋吊装期间由项目经理部成立大桥吊装指挥组，对吊装期间的各种工作进行较为明确的分工。组织机构如下：指挥组组长(总指挥)：1人（项目经理）副总指挥：1人（项目总工程师）现场指挥：4人（两岸起重工长）起吊落位组：20人扣索作业组：16人卷扬机组：18人抗风作业组：16人测量观测组：16人(含各部位移观测及索力、应力观测)安全治安组：2人57、后勤保障组：4人拱肋吊装工作人员共计98人。(3)、吊装工期安排2010年3月20日至4月10日完成塔架基础及锚碇施工，2010年4月1日至5月30日完成吊装系统布置，拱肋吊装施工工期计划于2010年6月1日至7月30日。其中、拱箱预制应在2010年7月20日前完成。施 工 进 度 计 划 表年度、月份工程项目201023456789锚碇及塔架基础塔架拼装吊装系统布置拱箱预制拱箱吊装备 注主要工作内容为：1、塔基、锚碇基础开挖及混凝土浇筑；2、塔架约400吨万能杆件及分配梁拼装及风缆安装；3、吊装系统8根主索、2根工作索及相应起吊、牵引安装；4、100段拱箱预制；5、扣索系统布置及100段拱箱58、安装。6、施工保证措施6.1、质量保证措施缆索吊装系统所有受力结构要求认真进行计算、复核，在技术上确保结构的安全。进场地钢丝绳和机械设备均要求进行全面的检查，检查项目包括：生产合格证、型号规格和数量、保养情况、有无磨损等等。对于钢丝绳必要时进行破断拉力试验。塔架基础和地锚使用的砼要抽取砼试件进行试验，保证砼强度达到设计要求。根据本桥缆索吊装施工特点，应建立无支架缆索吊装系统施工监测系统，在塔架基础施工、塔架安装、地锚施工、缆索架设、风缆索设置、临时锚固设施、扣索张拉等，要进行必要的监控和检测，如：对塔架稳定、变形、内力等情况进行检测和控制；对地锚在受力状态下的位移；主索的垂度、磨损情况；扣索的59、锚固情况等等。充分保证整个缆索吊装系统在后期运行期间的安全性。使整个缆索吊装系统施工过程处于全控状态。测量系统负责测量地锚在试吊阶段的位移，扣索调整时拱肋轴线、标高、变形观测，以及塔架的变形观测，并掌握气候情况（主要是风力、温度、晴雨变化情况等）。缆索吊装系统安装完成后，要按照试吊程序进行试吊，以检验缆索吊装系统的运行情况和安全性，发现问题及时调整、改正。6.2、工期保证措施(1)、为了加快缆索吊装系统的施工进度，保证拱肋吊装和其它安装工作的顺利进行。缆索吊装系统施工必须运用科学的方法，精心编制施工计划，进行动态计划管理。(2)、成立缆索系统施工指挥机构，由指挥机构统一调度安排施工管理。形成一60、个反应迅速，工作效率高的决策层。(3)、实施方案确定后，尽早开工，并充分利用有利季节，掀起施工高潮。(4)、投入足够的机械设备和劳动力，优化人、机组合，同时保证设备的正常使用，提高利用率，力争按期完工。(5)、积极开展劳动竞赛，采用合适的激励措施鼓舞每一个建桥员工，以最佳的工作状态投入到工作中。(6)、建立合理化意见奖励基金，积极采用广大建桥员工提出合理化建议。6.3、安全保证措施、组织措施 (1)、成立XXXX大桥吊装领导小组，由施工单位、监理单位、设计单位、施工监控单位人员组成。(2)、项目经理部成立XXXX大桥吊装指挥组。指挥组设组长（总指挥）一人，副指挥1人，成员若干人。(3)、吊装指61、挥组下设吊装作业班、测量观测组、安全治安组。吊装作业组下设4个作业小组：起吊落位组；扣索作业组；卷扬机组；抗风作业组。(4)、制定作业组“工作范围”及“操作注意事项”，使全体施工操作人员明确职责。(5)、建立安全规章、措施。(6)、吊装作业工班设专职巡视检查员1人，负责施工过程中吊装全系统各部的检查。(7)、在吊装现场设置专职警卫人员，禁止非工作人员进入现场，保护吊装设施安全。(8)、吊装作业前，技术负责人向参加吊装的所有施工人员进行全面细致的技术交底，做到人人心中有数。、各作业班组工作范围及操作注意事项(1)、吊装作业工班吊装作业工班主要负责拱肋从预制场地起吊，拱肋吊运、安装、调整拱肋轴线、62、高程，连接节段螺栓等，对吊装全过程的安全及质量负责，作业小组工作范围及操作注意事项如下： 、起吊落位组工作范围：a、负责吊运系统的全面检查处理。b、拱肋起吊、运输。 c、与扣索组、抗风组互相配合，负责拱肋轴线、标高的调整。 d、负责拱肋节段间螺栓连接。 e、执行指挥及工班长临时交办的任务。操作注意事项 a、必须严格遵守高空作业规程。 b、拱肋起吊运输过程中，提升、下落、运行要求平稳，防止突然停动增大荷载对天线的冲击。 c、单肋节段安装就位后，用抗风索保证横向稳定。 d、拱肋吊运到安装位置，通过前后吊点的缓慢收放、牵引，使拱肋待安装节段后端靠近对位已就位拱肋的前端拼装接头，拼装时，先用螺栓拼装，63、螺栓不完全拧紧，以便于拱肋高程，轴线调整。拱肋高程通过扣索调整，拱肋轴线通过抗风索调整。拱肋吊点在力完全交予扣索且抗风调整好之后松下。、扣索作业组工作范围a、负责扣索系统的检查处理。b、负责各段拱肋的扣索安装及调整，按指令“定长松索”，对拱肋进行调整。c、配合起吊落位组，测量观测组进行拱肋高程调整工作。d、执行指挥及工班长临时交办的任务。操作注意事项a、坚守工作岗位，不得擅自离开。b、与测量观测组、起吊落位组、抗风作业组密切配合，进行扣索张拉及调索工作。c、两岸拱肋扣索张拉及调整对称进行，同步作业。、卷扬机组负责全桥卷扬机的操作、检修、保养；操作过程中精力集中，一切行动服从现场指挥的指令，接到64、可靠指令后才能进行操作。、抗风作业组负责抗风系统的检查、处理，配合起吊落位组对拱肋横向偏移进行调整。经常性检查抗风地锚及抗风索的牢固情况。在拱肋安装完毕、纵横向接头焊接完成后方可拆除抗风索。收紧浪风索时，拱肋上、下游同步进行，且拉力应相等。(2)、测量观测小组工作范围、负责拱肋轴线观测；、负责塔架在拱肋安装中的偏移观测；、负责拱肋各扣点在各阶段的标高控制；、负责扣索各阶段索力观测；、负责缆索吊装主缆索垂度、索力观测；、负责吊装锚碇位移观测；、汇总和整理测量数据。注意事项测量观测结果要求准确、迅速、及时地报告指挥台。(3)、安全治安组、负责吊装期间的施工安全布置、督促、检查工作。、负责在施工区域65、布置安全哨。、负责全桥吊装期间的治安保卫工作，对于吊装系统各部必须严加防范，以保证吊装安全.、安全规章及措施(1)、按时进入工作岗位，未经同意不得擅自离开工作岗位。(2)、施工操作人员上班前不得饮酒。(3)、一切行动听指挥，严格遵守操作规程。(4)、指挥人员站位要适当，发生的信号要明确、及时、无误。(5)、施工人员上班必须戴安全帽，不准穿硬底鞋，高空作业必须拴安全带、安全绳。(6)、施工工具（如撬棍等）、螺栓及螺帽应妥善放置，作业区下方布置钢丝网，防止滑落伤人。严禁向下抛掷物件，严禁坠物伤人。(7)、停止作业时，所有吊装机具、设备应加防护，起重绳、牵引绳、扣索等都应卡死固定，并去掉电源保险。次66、日上班应进行全面检查。(8)、由于自然条件（如大雨、大风、大雾）的影响及夜间停止作业。(9)、指挥联络设施失灵或缺乏可靠的安全防护措施，发现吊装设备工作不正常等原因影响吊装作业时，现场指挥应及时采取措施或暂停吊装作业，不得冒险施工。(10)、起重作业时，重物下方不得有人员停留或通过；无论何种情况，严禁用起重设备吊运人员。严禁斜拉、斜吊，吊挂时应平稳，钢丝绳与被吊物的夹角应大于60。(11)、卷筒上的钢丝绳应连接牢固，排整齐，放出钢丝绳时，卷筒上必须保留三圈以上。钢丝绳不得打环、打结、弯折和有接头。(12)、与气象部门加强联系，及时取得有关气象资料，根据气象预报结合本合同段现场具体情况，确定施工67、部位，工作内容，并及时编制和调整施工计划，提交工程师审查批准后实施。(13)、塔架设避雷装置:由于塔架较高，必须设置避雷设施。按照级结构物避雷要求设置，通路电阻小于4。塔架防雷装置由接闪器、引下线和接地装置等三部分组成。采用22圆钢制作接闪器，其长度为1.5m，塔的两根立柱上分别设置一根；同时用12圆钢外套PVC防护管作为引下线，接至地面与相应的接地装置相连接，接地装置采用型钢75758打入地中设置，打入深度不小于1.5m。6.4、文明施工及环境保护环境保护体系：以项目经理为核心，建立环保领导小组，设立专职环保工程师，全面负责环保工作。为保护施工范围内的环境卫生，施工垃圾，用汽车运到指定的地方弃倒，严禁直接倒入河谷中。拱上施工垃圾及油污必须做统一处理，严禁直接投入河谷中。施工现场保持干净整洁，每天用完用剩的材料及时处理或堆放整齐。施工现场设置必要的临时围护，使施工现场尽可能自成一体，以减少和外界相互干扰。教育职工与周边居民关系融洽，友好相处，行为举止文明，主动与村委会加强联系，争取给予支持。