1、毛集经开区先进制造产业园标准化厂房项目 高支模专项施工方案 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.08mmL/400725/4001.812mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.178kN，R2=5.734kN，R3=0.088kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 扣件最大受力NmaxR1，R2，R35.734kNRc=kc8=0.98=7.2kN 满足要求！ 八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接是脚手架节点构造做法规范构造二节点立杆计算长度系数2.027立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆2、钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=kh=12.0271500=3040.5mm =l0/i=3040.5/16=190.031=210 长细比满足要求！ l0=kh=1.1852.0271500=3602.993mm =l0/i=3602.993/16=225.187 查表得：=0.144 2、风荷载计算 Mwd0wQMk=0wQ(klah2/10)1.10.61.5(0.0540.351.52/13、0)0.004kNm 3、稳定性计算 R10.178kN，R25.734kN，R30.088kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.7+0.725-0.3/2)/20.35=2.225kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.7+1.125-0.725-0.3/2)/20.35=1.658kN NdmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.11.30.15(8.1-0.8)max0.178+2.225，5.734，0.088+1.654、8+1.5667.304kN fdNd/(A)+Mwd/W7303.51/(0.144398)+0.004106/4250128.375N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 6992020第6.8.7条，脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。 H/B=8.1/35.8=0.2262 已按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020要求，架体与既有结构进行可靠连接。 满足要求！ 十、立杆地基基础计5、算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.14 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.304/(0.50.14)104.336kPafak175.56kPa 满足要求！一、 300*800梁模板3-8轴800计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020 2、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 5、混凝土结构设计规范GB 50010-6、2010 6、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 7、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土梁名称2号厂房3-8轴梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)8.1模板支架横向长度B(m)35.8模板支架纵向长度L(m)88.4梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑7、风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份安徽0.25k=0zst=0.054地区毛集实验区风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1.294模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.167 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)350梁两侧立杆横向间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)700、700混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)408、0梁底增加立杆根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)4700 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.1+(24+19、.5)0.8)+1.53134.265kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)0.8129.315kN/m q1活01.5Q1kb1.11.5314.95kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12534.2650.1520.096kNm Mmax/W0.096106/28166.6673.421N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51504/(10、1004700183083.333)0.063mmL/400150/4000.375mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37529.3150.15+0.4374.950.151.973kN R2=1.25q1L=1.2534.2650.156.425kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37520.50.151.153kN R2=1.25q2L=1.2520.50.153.844kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)8030小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44411、小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)12小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)18小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.973/11.973kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max6.425/1= 6.425kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.973/11.973kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.3/2 =0.043kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.30.5(0.8-0.12)=12、0.486kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.30.5(0.8-0.12)=0.486kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.4-0.3/2)/2=1.247kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.8-0.4)-0.3/2)/2=1.247kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.973+0.043+0.486+1.247=3.749kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.425+0.043=6.468kN/m 13、右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.973+0.043+0.486+1.247=3.749kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.749,6.468,3.749=6.468kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.153/11.153kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.844/1= 3.844kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.153/11.153kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q314、左10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.4-0.3/2)/2=0.439kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.8-0.4)-0.3/2)/2=0.439kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.153+0.03+0.34+0.439=1.962kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.844+0.03=3.874kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+15、q3右+q4右 =1.153+0.03+0.34+0.439=1.962kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.962,3.874,1.962=3.874kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.16.4680.352，0.56.4680.220.129kNm =Mmax/W=0.129106/12000=10.78N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.66.4680.35，6.4680.21.358kN max=316、Vmax/(2bh0)=31.3581000/(28030)0.849N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6773.8743504/(100935018104)0.234mml1/400350/4000.875mm 2ql24/(8EI)3.8742004/(8935018104)0.46mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.16.4680.35,0.46.4680.35+6.4680.2=2.49kN 同理可得： 梁17、底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.443kN,R2=2.49kN,R3=1.443kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.8740.35,0.43.8740.35+3.8740.2=1.491kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.755kN,R2=1.491kN,R3=0.755kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)218、06000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.858106/4250=201.923N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.688kN max=2Vmax/A=22.6881000/39813.508N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.383mmL/400800/4002mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.688kN，R2=2.688kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系19、数kc0.9 扣件最大受力NmaxR1，R22.688kNRc=kc8=0.98=7.2kN 满足要求！ 八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接是脚手架节点构造做法规范构造二节点立杆计算长度系数2.027立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=kh=12.0271500=3040.5mm =l0/i=3040.5/16=190.031=210 长细比满足20、要求！ l0=kh=1.1852.0271500=3602.993mm =l0/i=3602.993/16=225.187 查表得：=0.144 2、风荷载计算 Mwd0wQMk=0wQ(klah2/10)1.10.61.5(0.0540.351.52/10)0.004kNm 3、稳定性计算 R12.688kN，R22.688kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.7+0.4-0.3/2)/20.35=1.658kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.1221、)+1.53(0.7+0.8-0.4-0.3/2)/20.35=1.658kN NdmaxR1+N边1，R2+N边2+1.11.30.15(8.1-0.8)max2.688+1.658，2.688+1.658+1.5665.917kN fdNd/(A)+Mwd/W5916.984/(0.144398)+0.004106/4250104.183N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 6992020第6.8.7条，脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应22、采取设置钢丝绳张拉固定等措施。 H/B=8.1/35.8=0.2262 已按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020要求，架体与既有结构进行可靠连接。 满足要求！ 十、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.14 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.917/(0.50.14)84.528kPafak175.56kPa 满足要求！二、 300*800梁模板9、10交D、E轴1400计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-202023、 2、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 5、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 6、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 7、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土梁名称2号厂房910交DE轴梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)8.1模板支架横向长度B(m)35.8模板支架纵向长度L(m)88.4梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板24、及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份安徽0.25k=0zst=0.054地区毛集实验区风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1.294模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.167 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁25、跨度方向立杆间距la(mm)350梁两侧立杆横向间距lb(mm)1400步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)700、700混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)750梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式自定义梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)700梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E26、(N/mm2)4700 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)0.8)+1.53134.265kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)0.8129.315kN/m q1活01.5Q1kb1.11.5314.95kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5k27、N/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12534.2650.1520.096kNm Mmax/W0.096106/28166.6673.421N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51504/(1004700183083.333)0.063mmL/400150/4000.375mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37529.3150.15+0.4374.950.151.973kN R2=1.25q1L=1.228、534.2650.156.425kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37520.50.151.153kN R2=1.25q2L=1.2520.50.153.844kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)8030小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)12小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)18小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.973/11.973kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q129、中MaxR2/b = Max6.425/1= 6.425kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.973/11.973kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.3/2 =0.043kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.30.5(0.8-0.12)=0.486kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.30.5(0.8-0.12)=0.486kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.75-0.3/2)/2=2.992kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.11.330、(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(1.4-0.75)-0.3/2)/2=2.493kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.973+0.043+0.486+2.992=5.494kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.425+0.043=6.468kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.973+0.043+0.486+2.493=4.996kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.494,6.468,4.996=6.468kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.153/131、1.153kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.844/1= 3.844kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.153/11.153kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.75-0.3/2)/2=1.054kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.532、+(24+1.1)0.12)(1.4-0.75)-0.3/2)/2=0.878kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.153+0.03+0.34+1.054=2.577kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.844+0.03=3.874kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.153+0.03+0.34+0.878=2.401kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.577,3.874,2.401=3.874kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql233、2max0.16.4680.352，0.56.4680.220.129kNm =Mmax/W=0.129106/12000=10.78N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.66.4680.35，6.4680.21.358kN max=3Vmax/(2bh0)=31.3581000/(28030)0.849N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6773.8743504/(100935018104)0.234mml1/400350/4000.875mm 2ql24/(34、8EI)3.8742004/(8935018104)0.46mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.16.4680.35,0.46.4680.35+6.4680.2=2.49kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.115kN,R2=2.49kN,R3=1.923kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.8740.35,0.43.8740.35+3.8740.2=1.491kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座35、反力依次为R1=0.992kN,R2=1.491kN,R3=0.924kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.257106/4250=60.579N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.054kN max=2Vmax/A=24.0541000/39836、20.372N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.161mmL/400700/4001.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.065kN，R2=6.234kN，R3=0.359kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 扣件最大受力NmaxR1，R2，R36.234kNRc=kc8=0.98=7.2kN 满足要求！ 八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接是脚手架节点构造做法规范构造二节点立杆计算长度系数2.027立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计37、算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=kh=12.0271500=3040.5mm =l0/i=3040.5/16=190.031=210 长细比满足要求！ l0=kh=1.1852.0271500=3602.993mm =l0/i=3602.993/16=225.187 查表得：=0.144 2、风荷载计算 Mwd0wQMk=0wQ(klah2/10)1.10.61.5(0.0540.351.52/10)038、.004kNm 3、稳定性计算 R10.065kN，R26.234kN，R30.359kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.7+0.75-0.3/2)/20.35=2.269kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.7+1.4-0.75-0.3/2)/20.35=2.094kN NdmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.11.30.15(8.1-0.8)max0.065+2.269，6.234，0.359+2.094+1.56639、7.803kN fdNd/(A)+Mwd/W7803.245/(0.144398)+0.004106/4250137.095N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 6992020第6.8.7条，脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。 H/B=8.1/35.8=0.2262 已按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020要求，架体与既有结构进行可靠连接。 满足要求！ 十、立杆地基基础计算地基土类型40、素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.14 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.803/(0.50.14)111.475kPafak175.56kPa 满足要求！三、 300*800梁模板10轴850计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020 2、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 5、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 6、41、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 7、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土梁名称2号厂房10轴梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)8.1模板支架横向长度B(m)35.8模板支架纵向长度L(m)88.4梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载42、参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份安徽0.25k=0zst=0.054地区毛集实验区风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1.294模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.167 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)350梁两侧立杆横向间距lb(mm)850步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)700、700混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根43、数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)4700 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4 q101.3(G1k+(G44、2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)0.8)+1.53134.265kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)0.8129.315kN/m q1活01.5Q1kb1.11.5314.95kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12534.2650.1520.096kNm Mmax/W0.096106/28166.6673.421N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ma45、x0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51504/(1004700183083.333)0.063mmL/400150/4000.375mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37529.3150.15+0.4374.950.151.973kN R2=1.25q1L=1.2534.2650.156.425kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37520.50.151.153kN R2=1.25q2L=1.2520.50.153.844kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截46、面类型(mm)8030小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)12小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)18小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.973/11.973kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max6.425/1= 6.425kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.973/11.973kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.3/2 =0.043kN/m 梁左侧47、模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.30.5(0.8-0.12)=0.486kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.30.5(0.8-0.12)=0.486kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.45-0.3/2)/2=1.496kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.85-0.45)-0.3/2)/2=1.247kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.973+0.043+0.486+1.496=3.998kN/m 中间小48、梁荷载q中= q1中+ q2=6.425+0.043=6.468kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.973+0.043+0.486+1.247=3.749kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.998,6.468,3.749=6.468kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.153/11.153kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.844/1= 3.844kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.153/11.153kN/m 小梁自重：q21(0.349、-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.45-0.3/2)/2=0.527kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.85-0.45)-0.3/2)/2=0.439kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.153+0.03+0.34+0.527=2.05kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ 50、q2=3.844+0.03=3.874kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.153+0.03+0.34+0.439=1.962kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.05,3.874,1.962=3.874kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.16.4680.352，0.56.4680.220.129kNm =Mmax/W=0.129106/12000=10.78N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql51、2max0.66.4680.35，6.4680.21.358kN max=3Vmax/(2bh0)=31.3581000/(28030)0.849N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6773.8743504/(100935018104)0.234mml1/400350/4000.875mm 2ql24/(8EI)3.8742004/(8935018104)0.46mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.16.4680.352、5,0.46.4680.35+6.4680.2=2.49kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.539kN,R2=2.49kN,R3=1.443kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.8740.35,0.43.8740.35+3.8740.2=1.491kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.789kN,R2=1.491kN,R3=0.755kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/m53、m2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.12106/4250=28.144N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.292kN max=2Vmax/A=21.2921000/3986.494N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.023mmL/400450/4001.125mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.247kN，R54、2=4.983kN，R3=0.242kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 扣件最大受力NmaxR1，R2，R34.983kNRc=kc8=0.98=7.2kN 满足要求！ 八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接是脚手架节点构造做法规范构造二节点立杆计算长度系数2.027立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=kh=55、12.0271500=3040.5mm =l0/i=3040.5/16=190.031=210 长细比满足要求！ l0=kh=1.1852.0271500=3602.993mm =l0/i=3602.993/16=225.187 查表得：=0.144 2、风荷载计算 Mwd0wQMk=0wQ(klah2/10)1.10.61.5(0.0540.351.52/10)0.004kNm 3、稳定性计算 R10.247kN，R24.983kN，R30.242kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.7+0.4556、-0.3/2)/20.35=1.745kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.7+0.85-0.45-0.3/2)/20.35=1.658kN NdmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.11.30.15(8.1-0.8)max0.247+1.745，4.983，0.242+1.658+1.5666.554kN fdNd/(A)+Mwd/W6553.97/(0.144398)+0.004106/4250115.297N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS57、 6992020第6.8.7条，脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。 H/B=8.1/35.8=0.2262 已按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020要求，架体与既有结构进行可靠连接。 满足要求！ 十、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.14 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.554/(0.50.14)93.628kPafak175.56kPa 满足58、要求！四、 300*800梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 5、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝梁名称1号厂房4交D、E轴混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300800新浇混凝土梁计算跨度(m)8.7 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数01可变荷载调整系数L0.9新浇混凝土初凝时间t059、(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.8min34.213，19.219.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承0(1.3G4k+L1.5Q4k)1 (1.319.2+0.91.52)27.66kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(60、mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)120120梁下挂侧模高度(mm)680680小梁道数(下挂)44 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2600对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2600对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值f(N/mm2)16模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)4700 1、下挂侧模 梁截面宽度取单61、位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000132/628166.667mm3，Ibh3/12=1000133/12183083.333mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承127.6627.66kN/m q1静01.3G4kb11.319.2124.96kN/m q1活0L1.5Q4kb10.91.5212.7kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.124.960.2272+0.1172.70.22720.144kNm Mmax/W0.144106/28166.6675.129N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正119.219.62、2kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67719.2226.6674/(1004700183083.333)0.399mm226.667/400=0.567mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.1q1静l左+1.2q1活l左1.124.960.227+1.22.70.2276.958kN 正常使用极限状态 R下挂max1.1l左q1.10.22719.24.787kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)3080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)63、1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)128 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.958kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.16.9580.52，0.56.9580.12=0.174kNm Mmax/W0.174106/320005.436N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.9580.5，6.9580.1=2.087kN max=3Vmax/(2bh0)=32.08710064、0/(23080)1.305N/mm21.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q4.787kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.7875004/(10093501280000)0.169mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=4.7871004/(893501280000)=0.005mm100/400=0.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.16.9580.5，0.46.9580.5+6.9580.13.827kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.14.7870.5，0.44.765、870.5+4.7870.12.633kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.838kN，R22.296kN，R32.296kN，R40.838kN 正常使用极限状态：R10.574kN，R21.66、58kN，R31.58kN，R40.574kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.198106/4250=46.615N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=22.7851000/39813.993N/mm2=125 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.194mm450/4001.125mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max3.623/0.6=6.038kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过67、程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max6.0385.736kNNtb17.8kN 满足要求！五、 300*800梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 5、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝梁名称1号厂房4交D、E轴混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300800新浇混凝土梁计算跨度(m)8.7 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规68、范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数01可变荷载调整系数L0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.8min34.213，19.219.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承0(1.3G4k+L1.5Q4k)1 (1.319.2+0.91.52)27.6669、kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)120120梁下挂侧模高度(mm)680680小梁道数(下挂)44 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2600对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2600对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值70、f(N/mm2)16模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)4700 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000132/628166.667mm3，Ibh3/12=1000133/12183083.333mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承127.6627.66kN/m q1静01.3G4kb11.319.2124.96kN/m q1活0L1.5Q4kb10.91.5212.7kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.124.960.2272+0.1172.70.22720.144kNm Mmax/W71、0.144106/28166.6675.129N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正119.219.2kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67719.2226.6674/(1004700183083.333)0.399mm226.667/400=0.567mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.1q1静l左+1.2q1活l左1.124.960.227+1.22.70.2276.958kN 正常使用极限状态 R下挂max1.1l左q1.10.22719.24.787kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算72、方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)3080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)128 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.958kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.16.9580.52，0.56.9580.12=0.174kNm Mmax/W0.174106/320005.436N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,73、ql1=max0.66.9580.5，6.9580.1=2.087kN max=3Vmax/(2bh0)=32.0871000/(23080)1.305N/mm21.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q4.787kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.7875004/(10093501280000)0.169mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=4.7871004/(893501280000)=0.005mm100/400=0.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.16.9580.5，0.74、46.9580.5+6.9580.13.827kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.14.7870.5，0.44.7870.5+4.7870.12.633kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R75、10.838kN，R22.296kN，R32.296kN，R40.838kN 正常使用极限状态：R10.574kN，R21.58kN，R31.58kN，R40.574kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.198106/4250=46.615N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=22.7851000/39813.993N/mm2=125 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.194mm450/4001.125mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂m76、ax3.623/0.6=6.038kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max6.0385.736kNNtb17.8kN 满足要求！六、 300*700梁模板2-8,9-10轴800计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020 2、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 5、混凝土结构设计规范GB 77、50010-2010 6、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 7、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土梁名称2号厂房2-8 9-10轴梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700模板支架高度H(m)8.1模板支架横向长度B(m)35.8模板支架纵向长度L(m)88.4梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)78、3模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份安徽0.25k=0zst=0.054地区毛集实验区风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1.294模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.167 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)350梁两侧立杆横向间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)700、700混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁79、中心线距离(mm)400梁底增加立杆根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)4700 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.80、3(0.1+(24+1.5)0.7)+1.53130.619kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)0.7125.669kN/m q1活01.5Q1kb1.11.5314.95kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.7)117.95kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12530.6190.1520.086kNm Mmax/W0.086106/28166.6673.057N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.581、2117.951504/(1004700183083.333)0.055mmL/400150/4000.375mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37525.6690.15+0.4374.950.151.768kN R2=1.25q1L=1.2530.6190.155.741kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37517.950.151.01kN R2=1.25q2L=1.2517.950.153.366kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)8030小梁抗弯强度设计值82、f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)12小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)18小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.768/11.768kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max5.741/1= 5.741kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.768/11.768kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.3/2 =0.043kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.383、0.5(0.7-0.12)=0.415kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.30.5(0.7-0.12)=0.415kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.4-0.3/2)/2=1.247kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.8-0.4)-0.3/2)/2=1.247kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.768+0.043+0.415+1.247=3.472kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.741+0.84、043=5.784kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.768+0.043+0.415+1.247=3.472kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.472,5.784,3.472=5.784kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.01/11.01kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.366/1= 3.366kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.01/11.01kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传85、递给左边小梁荷载q3左10.5(0.7-0.12)=0.29kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.7-0.12)=0.29kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.4-0.3/2)/2=0.439kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.8-0.4)-0.3/2)/2=0.439kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.01+0.03+0.29+0.439=1.769kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.366+0.03=3.396kN/m 右侧小梁荷载86、q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.01+0.03+0.29+0.439=1.769kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.769,3.396,1.769=3.396kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.15.7840.352，0.55.7840.220.116kNm =Mmax/W=0.116106/12000=9.64N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.65.7840.35，5.7840.21.215k87、N max=3Vmax/(2bh0)=31.2151000/(28030)0.759N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6773.3963504/(100935018104)0.205mml1/400350/4000.875mm 2ql24/(8EI)3.3962004/(8935018104)0.404mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.15.7840.35,0.45.7840.35+5.7840.2=2.227k88、N 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.337kN,R2=2.227kN,R3=1.337kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.3960.35,0.43.3960.35+3.3960.2=1.307kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.681kN,R2=1.307kN,R3=0.681kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模89、量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.779106/4250=183.321N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.451kN max=2Vmax/A=22.4511000/39812.314N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.228mmL/400800/4002mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.451kN，R2=2.451kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单90、扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 扣件最大受力NmaxR1，R22.451kNRc=kc8=0.98=7.2kN 满足要求！ 八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接是脚手架节点构造做法规范构造二节点立杆计算长度系数2.027立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=kh=12.0271500=3040.5mm =l0/i=3040.5/16=190.03191、=210 长细比满足要求！ l0=kh=1.1852.0271500=3602.993mm =l0/i=3602.993/16=225.187 查表得：=0.144 2、风荷载计算 Mwd0wQMk=0wQ(klah2/10)1.10.61.5(0.0540.351.52/10)0.004kNm 3、稳定性计算 R12.451kN，R22.451kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.7+0.4-0.3/2)/20.35=1.658kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.11.3(0.5+(292、4+1.1)0.12)+1.53(0.7+0.8-0.4-0.3/2)/20.35=1.658kN NdmaxR1+N边1，R2+N边2+1.11.30.15(8.1-0.7)max2.451+1.658，2.451+1.658+1.5875.701kN fdNd/(A)+Mwd/W5700.934/(0.144398)+0.004106/4250100.413N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 6992020第6.8.7条，脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部设置连墙件与建筑结构拉结，当93、无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。 H/B=8.1/35.8=0.2262 已按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020要求，架体与既有结构进行可靠连接。 满足要求！ 十、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.14 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.701/(0.50.14)81.442kPafak175.56kPa 满足要求！七、 300*700梁模板8 9交A E轴950计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 94、699-2020 2、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 5、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 6、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 7、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土梁名称2号厂房8-9交A-E轴梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700模板支架高度H(m)8.1模板支架横向长度B(m)35.8模板支架纵向长度L(m)88.4梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m95、2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份安徽0.25k=0zst=0.054地区毛集实验区风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1.294模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.167 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底96、小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)350梁两侧立杆横向间距lb(mm)950步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)700、700混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)550梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)550梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板抗剪强度设计值(N/97、mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)4700 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)0.7)+1.53130.619kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)0.7125.669kN/m q1活01.5Q1kb1.11.5314.95kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+98、1.5)0.7)117.95kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12530.6190.1520.086kNm Mmax/W0.086106/28166.6673.057N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52117.951504/(1004700183083.333)0.055mmL/400150/4000.375mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37525.6690.15+0.4374.950.151.768k99、N R2=1.25q1L=1.2530.6190.155.741kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37517.950.151.01kN R2=1.25q2L=1.2517.950.153.366kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)8030小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)12小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)18小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.768/11.768kN/m 梁底100、面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max5.741/1= 5.741kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.768/11.768kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.3/2 =0.043kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.30.5(0.7-0.12)=0.415kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.30.5(0.7-0.12)=0.415kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.55-0.3/2)/2=1.994kN/m 梁右侧楼板传101、递给右边小梁荷载q4右1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.95-0.55)-0.3/2)/2=1.247kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.768+0.043+0.415+1.994=4.22kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.741+0.043=5.784kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.768+0.043+0.415+1.247=3.472kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.22,5.784,3.472=5.784kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载102、：q1左R1/b=1.01/11.01kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.366/1= 3.366kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.01/11.01kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.7-0.12)=0.29kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.7-0.12)=0.29kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.55-0.3/2)/2=0.702kN/m 梁右侧楼板传递给右边103、小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.95-0.55)-0.3/2)/2=0.439kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.01+0.03+0.29+0.702=2.032kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.366+0.03=3.396kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.01+0.03+0.29+0.439=1.769kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.032,3.396,1.769=3.396kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1104、ql12，0.5ql22max0.15.7840.352，0.55.7840.220.116kNm =Mmax/W=0.116106/12000=9.64N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.65.7840.35，5.7840.21.215kN max=3Vmax/(2bh0)=31.2151000/(28030)0.759N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6773.3963504/(100935018104)0.205mml1/400350/4000.875105、mm 2ql24/(8EI)3.3962004/(8935018104)0.404mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.15.7840.35,0.45.7840.35+5.7840.2=2.227kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.625kN,R2=2.227kN,R3=1.337kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.3960.35,0.43.3960.35+3.3960.2=1.307kN 同理可得：106、 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.782kN,R2=1.307kN,R3=0.681kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.132106/4250=30.957N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.421kN max=2Vmax/A=2107、1.4211000/3987.139N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.037mmL/400550/4001.375mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.204kN，R2=4.812kN，R3=0.173kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 扣件最大受力NmaxR1，R2，R34.812kNRc=kc8=0.98=7.2kN 满足要求！ 八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接是脚手架节点构造做法规范构造二节点立杆计算长度系数2.027立杆钢管截面类型(108、mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=kh=12.0271500=3040.5mm =l0/i=3040.5/16=190.031=210 长细比满足要求！ l0=kh=1.1852.0271500=3602.993mm =l0/i=3602.993/16=225.187 查表得：=0.144 2、风荷载计算 Mwd0wQMk=0wQ(klah2/10)1.10.61.5(0.054109、0.351.52/10)0.004kNm 3、稳定性计算 R10.204kN，R24.812kN，R30.173kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.7+0.55-0.3/2)/20.35=1.92kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.7+0.95-0.55-0.3/2)/20.35=1.658kN NdmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.11.30.15(8.1-0.7)max0.204+1.92，4.812，0.173110、+1.658+1.5876.404kN fdNd/(A)+Mwd/W6403.81/(0.144398)+0.004106/4250112.677N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 6992020第6.8.7条，脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。 H/B=8.1/35.8=0.2262 已按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020要求，架体与既有结构进行可靠连接。 满足要求！ 十、立杆111、地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.14 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.404/(0.50.14)91.483kPafak175.56kPa 满足要求！八、 300+700梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 5、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝梁名称1号厂房4 5交112、D、E轴混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300700新浇混凝土梁计算跨度(m)8.7 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数01可变荷载调整系数L0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.7min34.213，16.816.8kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(113、kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承0(1.3G4k+L1.5Q4k)1 (1.316.8+0.91.52)24.54kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k16.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)120120梁下挂侧模高度(mm)580580小梁道数(下挂)44 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2450对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式114、1150对拉螺栓2450对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值f(N/mm2)16模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)4700 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000132/628166.667mm3，Ibh3/12=1000133/12183083.333mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承124.5424.54kN/m q1静01.3G4kb11.316.8121.84kN/m q1活0L1.5Q4kb10.91.5212.7kN/m M115、max0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.121.840.1932+0.1172.70.19320.093kNm Mmax/W0.093106/28166.6673.317N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正116.816.8kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67716.8193.3334/(1004700183083.333)0.185mm193.333/400=0.483mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.1q1静l左+1.2q1活l左1.121.840.193+1.22.70.1935.271kN116、 正常使用极限状态 R下挂max1.1l左q1.10.19316.83.573kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)3080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)128 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q5.271kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.15.2710.52，0.55.2710.12=0.132kNm Mm117、ax/W0.132106/320004.118N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.65.2710.5，5.2710.1=1.581kN max=3Vmax/(2bh0)=31.5811000/(23080)0.988N/mm21.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q3.573kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6773.5735004/(10093501280000)0.126mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=3.5731004/(893501280000)=0.00118、4mm100/400=0.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.15.2710.5，0.45.2710.5+5.2710.12.899kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.13.5730.5，0.43.5730.5+3.5730.11.965kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁受力119、不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.635kN，R21.739kN，R31.739kN，R40.635kN 正常使用极限状态：R10.429kN，R21.179kN，R31.179kN，R40.429kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.095106/4250=22.412N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=21.8981000/3989.537N/mm2=125 N/mm2 满足120、要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.061mm300/4000.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max2.533/0.6=4.221kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max4.2214.01kNNtb17.8kN 满足要求！九、 120板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020 2、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技121、术规范JGJ 1302011 4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 5、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 6、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 7、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土楼板名称2号厂房1层12交DE轴板新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)8.1模板支架纵向长度L(m)9模板支架横向长度B(m)8.7 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/122、m2)2.5 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份安徽0.25k=0zst=0.042地区毛集实验区风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.167 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)700立杆横向间距lb(mm)700步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支123、架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4700面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4 承载能力极限状态 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.1+(24+1.1)0.12)+1.52.51=8.575kN/m q1静=0G(G1k +(G2124、k+G3k)h)b = 1.11.3(0.1+(24+1.1)0.12)1=4.45kN/m q1活=0(QQ1k)b=1.1(1.52.5)1=4.125kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.14.450.22+0.1174.1250.220.037kNm Mmax/W0.037106/28166.6671.317N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.677125、3.1122004/(1004700183083.333)=0.039mm 0.039mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)128小梁计算方式三等跨连续梁 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.3+(24+1.1)0.12)+1.52.50.21.772kN/m 因此，q1静01.3(G1k +(G2k+G3126、k)h)b=1.11.3(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.947kN/m q1活01.5Q1kb=1.11.52.50.20.825kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.10.9470.72+0.1170.8250.720.094kNm M2q1L12/2=1.7720.152/20.02kNm MmaxmaxM1，M2max0.094，0.020.094kNm =Mmax/W=0.094106/32000=2.928N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.60.947127、0.7+0.6170.8250.70.754kN V2q1L11.7720.150.266kN VmaxmaxV1，V2max0.754，0.2660.754kN max=3Vmax/(2bh0)=30.7541000/(23080)0.471N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m 挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.6627004/(1009350128104)0.09mmL/400700/4001.75mm； 悬臂端maxql14/(128、8EI)=0.6621504/(89350128104)0.004mm2l1/4002150/4000.75mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.52.50.21.829kN129、/m q1静01.3(G1k +(G2k+G3k)h)b1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)0.21.004kN/m q1活01.5Q1kb 1.11.52.50.20.825kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.702kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.0040.7+1.20.8250.71.466kN 按三等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.4q1静+0.45q1活)L +q1l1(0.41.004+0.450.825)0.7+1.8290.150.816kN130、 RmaxRmax，R11.466kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.10.7020.70.541kN 按三等跨连续梁悬臂梁，R10.4q2L +q2l10.40.7020.7+0.7020.150.302kN RmaxRmax，R10.541kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.374106/4250=87.934N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.0471000/39131、815.309N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.198mm=700/400=1.75mm 悬挑段max0.100mm=2100/400=0.5mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.758kN，R2=5.353kN，R3=5.663kN，R4=2.817kN 图二 支座反力依次为R1=3.273kN，R2=5.523kN，R3=5.523kN，R4=3.273kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 按上节计算可知，扣件受力N5.66132、3kNRc=kc8=0.98=7.2kN 满足要求！ 八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接是脚手架节点构造做法规范构造二节点立杆计算长度系数2.027立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=kh=12.0271500=3040.5mm =l0/i=3040.5/16=190.031=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载: l0=k133、h=1.1852.0271500=3602.993mm =l0/i=3602.993/16=225.187 查表得，1=0.144 Mwd=0wQMwk=0wQ(wklah2/10)=1.10.61.5(0.0420.71.52/10)=0.007kNm Nd =MaxR1,R2,R3,R4+1.1GqH=Max3.758,5.523,5.663,3.273+1.11.30.158.1=7.401kN fd=Nd/(1A)+Mwd/W7.401103/(0.144398)+0.007106/4250=130.676N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 建筑施工扣件式钢管脚134、手架安全技术标准T/CECS 6992020第6.8.7条，脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。 H/B=8.1/8.7=0.9312 已按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020要求，架体与既有结构进行可靠连接。 满足要求！ 十、立杆地基基础验算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.14 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)7.401/(0.50.14)105.729kPaf135、ak140kPa 满足要求！十、 900*900柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 5、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 6、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝土柱名称1号厂房C交4轴新浇混凝土柱长边边长(mm)900新浇混凝土柱的计算高度(mm)8100新浇混凝土柱短边边长(mm)900 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB136、50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)8.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，248.1min34.213，194.434.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2结构重要性系数01可变荷载调整系数L0.9 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，248.1min34.2137、13，194.434.213kN/m2 S承0(1.3G4k+L1.5Q4k)=1(1.3 34.213+ 0.91.52.000)47.18kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.213 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板弹性模量E(N/mm2)4700柱长边小梁根数7柱短边小梁根数7柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q101.3bG4k11.30.434.21317.791kN/m 活载线荷载q20L1.5bQ4k10.91.50.42138、1.08kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10717.7910.152-0.1211.080.152-0.046kNm Mmax/W0.046106/(1/6400132)4.063N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.434.21313.685kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63213.6851504/(1004700(1/12400133)0.127mml/400150/4000.375mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3080小梁截面惯性矩I(cm4)128小梁截面抵抗矩W(cm139、3)32小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1547.1777.077 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.318kNm Mmax/W0.318106/321039.952N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax2.126kN max=3Vmax/(2bh0)=32.1261000/(23080)1.329N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上140、作用线荷载qbS正0.1534.2135.132 kN/m 小梁变形图(mm) 0.905mm1mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=4.249 正常使用极限状态 Rmax=3.081 五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)482.8柱箍截面惯性矩I(cm4)10.19柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.25柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000柱箍截面面积A(cm2)3.98模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=900/141、(7-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.249kN P=Rmax/2=2.124kN 正常使用极限状态： Rmax3.081kN P=Rmax/2=1.541kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.181kNm，N15.684kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=900/(7-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax4.249kN P=Rmax/2=2.124kN 正常使用极限状态： Rmax3.081kN P=Rmax/2=1.541kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(142、kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.181kNm，N25.684kN N/A+M/Wn5.684103/398+0.181106/(4.25103)56.787N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.047mml/4000.945mm 20.047mml/4000.945mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9扣件类型碟形18型扣件容许荷载(kN)18 N5.6842=11.367kNNtb12.9kN 满足要求！ N5.6842=143、11.367kN18kN 满足要求！十一、 180板模板（扣件式4#厂房局部）计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020 2、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 5、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 6、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 7、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土楼板名称4号厂房1层910交DH轴板新浇混凝土楼板板厚(mm)180模板支架高度H(m)144、8.1模板支架纵向长度L(m)9模板支架横向长度B(m)8.7 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份安徽0.25k=0zst=0.042地区毛集实验区风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.167 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向垂直立145、杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)700立杆横向间距lb(mm)700步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4700面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，I146、bh3/12=1000131313/12183083.333mm4 承载能力极限状态 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.1+(24+1.1)0.18)+1.52.51=10.729kN/m q1静=0G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.11.3(0.1+(24+1.1)0.18)1=6.604kN/m q1活=0(QQ1k)b=1.1(1.52.5)1=4.125kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.18)14.618kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax147、0.1q1静L2+0.117q1活L20.16.6040.22+0.1174.1250.220.046kNm Mmax/W0.046106/28166.6671.623N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6774.6182004/(1004700183083.333)=0.058mm 0.058mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32小梁弹性模量E(N/148、mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)128小梁计算方式三等跨连续梁 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.3+(24+1.1)0.18)+1.52.50.22.203kN/m 因此，q1静01.3(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.11.3(0.3+(24+1.1)0.18)0.21.378kN/m q1活01.5Q1kb=1.11.52.50.20.825kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.3780.72+0.1170.8250.720.115kNm M2q1L12/2=2.203149、0.152/20.025kNm MmaxmaxM1，M2max0.115，0.0250.115kNm =Mmax/W=0.115106/32000=3.588N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.3780.7+0.6170.8250.70.935kN V2q1L12.2030.150.33kN VmaxmaxV1，V2max0.935，0.330.935kN max=3Vmax/(2bh0)=30.9351000/(23080)0.584N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2150、k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.18)0.20.964kN/m 挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.9647004/(1009350128104)0.131mmL/400700/4001.75mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.9641504/(89350128104)0.005mm2l1/4002150/4000.75mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25151、主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.18)+1.52.50.22.26kN/m q1静01.3(G1k +(G2k+G3k)h)b1.11.3(0.5+(24+1.1)0.18)0.21.435kN/m q1活01.5Q1kb 1.11.52.50.20.825kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.18)0.21.004kN/m 承载能力极限状态 152、按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.4350.7+1.20.8250.71.798kN 按三等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.4q1静+0.45q1活)L +q1l1(0.41.435+0.450.825)0.7+2.260.151.001kN RmaxRmax，R11.798kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.0040.70.773kN 按三等跨连续梁悬臂梁，R10.4q2L +q2l10.41.0040.7+1.0040.150.432kN RmaxRmax，R10.773kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 153、2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.458106/4250=107.848N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.7371000/39818.777N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.283mm=700/400=1.75mm 悬挑段max0.143mm=2100/400=0.5mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=4.609kN，R2=6154、.566kN，R3=6.946kN，R4=3.455kN 图二 支座反力依次为R1=4.014kN，R2=6.774kN，R3=6.774kN，R4=4.014kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 按上节计算可知，扣件受力N6.946kNRc=kc8=0.98=7.2kN 满足要求！ 八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接是脚手架节点构造做法规范构造二节点立杆计算长度系数2.027立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩155、W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=kh=12.0271500=3040.5mm =l0/i=3040.5/16=190.031=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载: l0=kh=1.1852.0271500=3602.993mm =l0/i=3602.993/16=225.187 查表得，1=0.144 Mwd=0wQMwk=0wQ(wklah2/10)=1.10.61.5(0.0420.71.52/10)=0.007kNm Nd =MaxR1,R2,R3,R4+1.1GqH=Max4.609,6156、.774,6.946,4.014+1.11.30.158.1=8.683kN fd=Nd/(1A)+Mwd/W8.683103/(0.144398)+0.007106/4250=153.045N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 6992020第6.8.7条，脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。 H/B=8.1/8.7=0.9312 已按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020要求，架体与既有结构进行可靠连接。 满足要求！ 十、立杆地基基础验算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.14 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.683/(0.50.14)124.043kPafak140kPa 满足要求！十二、 2号厂房高支模平面布置图第 123 页 共 123 页