1、毛集经开区先进制造产业园标准化厂房项目高支模专项施工方案目录第一章 工程概况4一、 危大工程概况和特点4二、 施工平面布置5三、 施工要求7四、 技术保证条件7第二章 编制依据7一、 相关法律、法规、规范性文件、标准、规范7二、 设计文件9三、 施工合同9第三章 施工计划9一、 施工进度计划9二、 材料与设备计划9第四章 施工工艺技术16一、 技术参数16二、 工艺流程17三、 施工方法18四、 操作要求38五、 检查要求44第五章 施工安全保证措施46一、 组织保障措施46二、 技术措施48三、 监测监控措施49第六章 施工管理及作业人员配备和分工51一、 施工管理人员51二、 安全生产管理2、人员51三、 特种作业人员52四、 其他作业人员53第七章 验收要求53一、 验收标准53二、 验收程序54三、 验收内容54第八章 应急处置措施551、应急措施552、应急救援机构553、应急救援机构职责564、应急救援工作程序565、应急救援装备576、应急救缓药品577、应急救援措施58第九章 计算书及相关施工图纸63一、 400*1200梁模板E轴1075计算书63二、 400*1200梁侧模板计算书74三、 400*900梁模板B轴1050计算书85四、 400*900梁模板D轴1050计算书97五、 400*900梁侧模板计算书108六、 300*800梁模板2轴1125计算书113、5七、 300*800梁模板3-8轴800计算书127八、 300*800梁模板9、10交D、E轴1400计算书138九、 300*800梁模板10轴850计算书149十、 300*800梁侧模板计算书160十一、 300*800梁侧模板计算书167十二、 300*700梁模板2-8,9-10轴800计算书174十三、 300*700梁模板8 9交A E轴950计算书186十四、 300+700梁侧模板计算书197十五、 120板模板（扣件式）计算书204十六、 900*900柱模板（设置对拉螺栓）计算书216十七、 180板模板（扣件式4#厂房局部）计算书225十八、 2号厂房高支模平面布置4、图237第一章 工程概况一、 危大工程概况和特点工程名称毛集经开区先进制造产业园标准化厂房建设项目工程地点淮南市毛集经开区建筑面积(m2)136368建筑高度(m)22.16-28.4结构类型框架基础类型独立基础地上层数4地下层数0标准层层高(m)4.5其它主要层高(m)81、 工程基本情况2、 各责任主体名称建设单位淮南市新发建设有限公司设计单位安徽省交通规划设计研究总院股份有限公司施工单位安徽开源路桥有限责任公司监理单位安徽国汉建设监理咨询有限公司项目经理魏伟总监理工程师胡多怀3、 危大工程概况和特点 (1)、 主要特点：层高大，支模架搭设高度8.1m；荷载大，根据危险性较大的分部分项工程5、安全管理规定要求，本模板工程属高大模板工程。(2)、 难点：工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。(3)、 重点：确保高支模稳定，安全，无事故,钢筋砼结构质量满足要求。(4)、 一层建筑高度为8米，在5.4米高度四周均设一道300*500圈梁，此梁计算荷载并入400*1200梁一并计算。(5)、 本工程危险性较大的分部分项工程为：厂房一层超高模板支撑架的施工，结构高支模基本情况如下：楼号一层高度（m）一层板厚（mm）一层柱尺寸（mm）一层梁尺寸（mm）后浇带尺寸（mm）架体平面尺寸（m）支架高宽比KL主梁（横纵）次梁1#、3#厂房8120900*900400*1200400*900（3006、*800）300*70034.8*0.8*0.1371.2*34.80.232#8120900*900400*1200400*900（300*800）300*70034.8*0.8*0.1288.4*35.80.224#8120900*900400*1200400*900（300*800）300*70078.3（63）*0.8*0.1278.9*63.60.135#、8#8120900*900400*1200400*900（300*800）300*70034.8*0.8*0.1292*35.80.226#、9#8120900*900400*1200400*900（300*800）300*7007、34.8*0.8*0.1371*35.60.227#、10#8120900*900400*1200400*900（300*800）300*70034.8*0.8*0.1279.7*34.80.23示意图高支模区域超限梁板一览表二、 施工平面布置第 5 页 共 129 页毛集经开区先进制造产业园标准化厂房项目 高支模专项施工方案 第 6 页 共 129 页毛集经开区先进制造产业园标准化厂房项目 高支模专项施工方案 三、 施工要求1、 确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、 模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、 模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。四、 技术保证条件18、 安全网络2、 模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二章 编制依据一、 相关法律、法规、规范性文件、标准、规范类别名 称编 号法规中华人民共和国建筑法主席令第29号建筑工程质量管理条例国务院令第714号建设工程安全生产管理条例国务院令第393号危险性较大的分部分项工程安全管理规定建设部第37号令规范规程建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016钢结构设计标准GB50017-2017木结构设计标准GB50005-2017混凝土结构工程施工质量验收规范9、GB50204-2015钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013混凝土结构工程施工规范GB50666-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知 建办质(2018) 31号建筑施工手册第五版建筑施工脚手架实用手册二、 设计文件图 纸 名 称图 号出图日期备注建筑设计施工图建施2020.12结构设计10、施工图结施2020.12三、 施工合同合 同 名 称编 号签订日期建设工程施工合同2020GCHN1333-1第三章 施工计划一、 施工进度计划根据本工程施工组织设计及总施工进度控制计划要求，厂房高支模模板施工节点如下表所示：高支模楼栋2#、5#、8#楼1#、3#、6#、9#楼4#、7#、10#楼架体搭设（天）121212模板安装（天）101010混凝土浇筑（天）222注：受征地影响，目前第一阶段施工1-4号#厂房二、 材料与设备计划1、 钢材的选用(1)、 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2)、 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢11、管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3091中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3)、 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用48.33.0钢管(验算采用482.8)。(4)、 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定:1)、 应有产品质量合格证；2)、 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3)、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)、 钢管外径、壁厚、断面等的偏12、差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；5)、 钢管必须涂有防锈漆。(5)、 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定:1)、 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)、 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；3)、 钢管上严禁打孔。(6)、 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 113513、2中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(7)、 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8)、 扣件的验收应符合下列规定1)、 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：2)、 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3)、 新、旧扣件均应进行防锈处理；4)、 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破坏。(9)、 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10)、 连接用的14、普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。(11)、 组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准组合钢模板技术规范GB 50214的规定。2、 木材的选用(1)、 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2)、 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计标准GB50005的规定。(3)、 用于模板体系的原木、方木（现场采用40*80*3000mm，验算按30*80mm计算）和板材要符合现行国家标准木结构设计标准GB50005的规定，15、不得利用商品材的等级标准替代。(4)、 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)、 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计标准GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6)、 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计标准GB 50005的标准进行。(7)、 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定1)、 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2)、 板材和规格材，不应大于20%；3)、 受拉构件的连接板，不应大于18%；4)、 连接件，不应大于16、15%。3、 竹、木胶合模板板材的选用(1)、 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于13mm（现场采用14mm厚模板，验算取值按13mm计算），并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板GB/T 17656-2018的规定。(2)、 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3)、 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4)、 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。4、 主要材料需要表17、序号材料名称单位每百平米需求量备注1砼量m3362模板m22183钢管m56924方木m17245对拉螺栓套3836可调托座个227槽钢m1958直角扣件个42619双扣件个42410旋转扣件个450主要材料实测照片如下：复合木模板：方木：钢管：第四章 施工工艺技术一、 技术参数本项目10栋厂房一层建筑层高均为8米，都属于高支模范畴，各厂房一层梁尺寸主要为400*1200、400*900、300*800、300*700，分别采用400*1200和400*900、300*800、300*700等类型进行支架模板验算；现浇板采用厚度120进行支架模板验算；立柱采用900*900进行支架模板验算。各18、厂房一层主要构件尺寸如下：楼号柱、梁、板梁轴距汇总9m*8.7m8.7m*8.7m9m*8.7m1#柱均为900*900；四周圈梁均为400*1200、纵横主梁均为400*900（纵）/300*800（横），次梁均为300*700，局部梁200*700、200*500；板厚均为1201-2/A-E2-8/A-E8-9/A-E2#1-2/A-E2-10/A-E10-11/A-E3#1-2/F-K2-8/F-K8-9/F-K4#1-10/A-H5#1-2/A-E2-10/A-E10-11/A-E6#1-2/A-E2-8/A-E8-9/A-E7#1-2/A-E2-9/A-E9-10/A-E8#1-219、/F-K2-8/F-K8-9/F-K9#1-2/F-K2-8/F-K8-9/F-K10#1-2/F-K2-9/F-K9-10/F-K由于1-10#厂房一层柱梁板及轴间距数据均一致（仅为跨数存在差异），本方案中以2号厂房为验算依据，其他厂房可参照执行二、 工艺流程工艺流程图立面图三、 施工方法1、 柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱结构拉结牢固。经监理单位对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。2、 浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。3、 根据本20、公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4、 一般规定：(1)、 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)、 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)、 不同支架立柱不得混用。(4)、 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)、 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和槽钢垫板。(6)、 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱，本项目大于4米的梁、板起拱高度均统一成20mm。(7)、 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模21、板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)、 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)、 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下：(10)、 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)、 所有水平拉杆的端部无建筑物顶紧，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)、 钢22、管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13)、 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。5、支撑脚手架(1) 支撑脚手架与既有建筑结构的连接当有既有建筑结构时，支撑脚手架应与既有建筑结构可靠连接，并符合下列规定：1）连接点竖向间距不宜超过2步，本工程架体在1700和4700高度分别与所有立柱进行抱柱连接（2）支撑脚手架应设置竖向剪刀撑1）本工程按安全等级级验算，本工程支撑脚手架在23、架体周边、内部纵向和横向每隔5米设置一道，宽度设置为5米。6、立柱及其他杆件(1)、 立柱平面布置图（详见附图）；(2)、 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：(3)、 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、水平杆(1)、 每步纵横向水平杆必须拉通；(2)、 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： 本工程标准化厂房一层层高为8m，要求在最顶部两水平杆之间加设一道附加水平杆8、剪刀撑本工程高支模剪刀撑设置如下：水平剪刀撑：距底200、3200、7000（400*900梁底200处）高度分别设置宽度5000水24、平剪刀撑，角度45(碰柱时微调）竖向剪刀撑：在架体外侧周边及内部纵、横向每5m由底至顶连续设置，相邻间隔5m，夹角45-609、周边拉结(1)、 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；浇筑梁板砼时，下部立柱砼强度不得小于设计强度值的70%。(2)、 本工程架体在1700和4700高度分别与所有立柱进行抱柱连接用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。10、梁模安装按设计间距要求整齐铺好40mm80mm3000mm方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用40mm800mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，25、14mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度20mm，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。11、柱模安装(1)、 柱模安装工艺流程：弹线找平定位组装柱模涂刷脱模剂安装柱箍安装拉杆或斜撑校正轴线、垂直度固定柱模预检封堵清扫口；(2)、 先弹出柱的轴线及四周边线；(3)、 根据测量标高抹水泥砂浆找平层调整柱底标高，并作为定位的基准，支侧模时应与其靠紧；(4)、 通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚互相搭牢固定,再将两端柱模26、板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免浇灌混凝土时偏斜；(5)、 柱脚应预留清扫口，柱子较高时应预留浇灌口，高度不得高于柱脚2米；(6)、 柱模应根据柱断面尺寸和混凝土的浇灌速度加设柱箍及对拉螺栓；(7)、 柱模板的安装必须待钢筋检查无问题并办好验收手续后方可进行封模，封模前必须将模内垃圾清理干净，施工时要留出梁口位置（或砼只浇到梁底），紧固夹具间距不大于500，柱模安装时在下部留设清除口，待模板内垃圾清除干净后再封模。12、后浇带施工（1） 材料选择复合木板1220244014mm，方木楞 40mm80mm*3000mm。 支撑体系：钢管27、482.8，直角、旋转、对接扣件。 辅助材料：木楔，铁钉、双面胶带等。（2） 模板支撑架的施工方法：1).立杆的搭设：后浇带立杆与主体结构模板支撑同时施工搭设,立杆的间距与两侧主体结构立杆间距一致：2).水平杆（主梁）的搭设：后浇带水平杆与主体结构模板支撑同时施工搭设，在后浇带横向两侧一跨范围内水平杆不得有接头。水平杆步距同原框架支撑体系水平杆步距。3) .剪刀撑的搭设： 后浇带长方向竖直剪刀撑在后浇带长方两侧立杆上设置连续的竖直剪刀撑。 每约6M设置与后浇带短方向的竖直剪刀撑。（3） 模板铺设方法后浇带处模板铺设同楼板模板。后浇带处应铺设整块模板12202440（后浇带宽度800mm），楼板28、模板拆除时不拆除后浇带处模板(详见平面布置图），剖面图如下：第 25 页 共 129 页毛集经开区先进制造产业园标准化厂房项目 高支模专项施工方案 13、5.4m高梁模支架本层梁尺寸：主要为300*500，与8m层高400*1200梁处于统一垂直面，待5.4m梁浇筑完成后，拆除侧模板，底模板与支架不拆除。在5.4m高梁两侧支竖向立杆，下垫14号槽钢，按梁模板支架进行搭设，在400*1200梁计算中已按增加其他可变荷载标准值2.4kN/m进行验算，满足安全计算要求；在柱砼浇筑时先浇至5.4米高梁处，待5.4米高梁砼浇筑完成后再继续往上浇筑剩余柱砼，另400*1200梁外侧每2米设置一道抗倾覆斜撑29、，如下图所示。14、 悬挑梁模支架根据设计图纸，2、5、8号厂房西侧有不同程度的悬挑结构，悬挑部分支架搭设参照主梁板模板支架搭设。悬挑部分模板支架待四层悬挑结构砼全部施工完成强度符合设计要求，按照从上到下依次拆除。悬挑部分结构图示15、 牛腿部分本项目10栋厂房一楼均设置了一跨室内行吊，行吊预留牛腿在柱高5.1米处，处于300*800梁下侧，单个牛腿荷载约0.3Kn/2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001）、 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2）、 底模拆除梁长8m，混凝土强度达到100%；8m,混凝土强度达到75%；悬臂构件达到10030、%后方可拆除；3）、 板底模2m，混凝土强度达到50%；2米、8m,混凝土强度达到75%；8m，混凝土强度达到100%方可拆除；4）、 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面；5）、 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛；6）、 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集31、中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模；7）、 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行；8）、 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。9）、 楼板、梁模拆除模板时，后浇带处模板与脚手架应保留。6、 过程管理(1)、 施工前管理1)、 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣32、件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；2)、 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2)、 施工中管理要点1)、 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2)、 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3)、 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4)、 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。(3)、 质量管理措施1)、 认真仔细33、地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2)、 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3)、 严格落实班组自检、互检、交接34、检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；4)、 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；5)、 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；6)、 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；7)、 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；8)、 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9)、 严格执行35、预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；10)、 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；11)、 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；12)、 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；13)、 为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。五、 检查要求1、 不满足要求的相关材料一律不得使36、用，采用问责式制度，相关人员签字。2、 施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、 砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、 预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差（mm）预埋板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，05、 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项 目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5尺量底模上表面标高5水准仪或拉线、尺量模板内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁5尺量楼梯相37、邻踏步高差5尺量柱、墙垂直度层高6m8经纬仪或吊线、尺量层高6m10经纬仪或吊线、尺量相邻模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量测6、 整体式结构模板安装的质量检查除根据现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015的有关规定执行外，尚应检查下列内容：(1)、 扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；(2)、 支柱斜撑的数量和着力点；(3)、 对拉螺栓钢楞与支柱的间距；(4)、 各种预埋件和预留孔洞的固定情况；(5)、 模板结构的整体稳定；(6)、 有关安全措施。7、 模板工程验收时应提供下列文件：(1)、 模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；(2)38、 模板工程质量检查记录及验收记录；(3)、 模板工程支模的重大问题及处理记录。第五章 施工安全保证措施一、 组织保障措施1、 安全保证体系2、 环境保护体系二、 技术措施1、 安全管理措施(1)、 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2)、 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3)、 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4)、 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5)、 装拆模板时39、，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(6)、 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7)、 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8)、 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(9)、 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(10)、 在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。(11)、 搭设应由专业持40、证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(12)、 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。2、 文明施工及环保措施(1)、 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。(2)、 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。(3)、 模板安装时，应注意控制噪声污染。(4)、 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。(5)、 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。(6)、 每次下班时保证工完场清。三、 监测监控措41、施1、 监测目的为了确保模板支撑体系的安全和砼结构施工的顺利进行，掌握模板支撑体系在搭设、钢筋安装、砼浇捣过程中及砼终凝前后的受力与变形状况，确保模板支撑体系在各种施工工况及荷载的作用下，获得模板支撑体系的实际变形数据，起到对模板支撑体系实时监控，最终达到最佳安全状况。2、 影响因素本工程模板支架传力体系如下：上部荷载梁或楼板底模木楞横向水平钢管竖向钢管立杆承载地基或结构层楼板。在荷载作用下，木楞、水平横杆会产生弯曲变形，钢管立杆会产生竖向压缩变形。一旦杆件变形过大，轻则对砼构件的质量产生影响（如标高不准确，平整度超过允许范围，甚至产生结构裂缝），重则使架体受力不均导致架体失稳坍塌，这要求杆件42、有足够的刚度来抵抗变形。3、 监测项目立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。4、 监测点设置本项目每个单体高支模设置6各水平位移观测点和6各立杆基础沉降观测点，详见平面布置图。5、 仪器设备配置名称数量精度全站仪一台12” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm对讲机36、 监测标准高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值序号项目搭设允许偏差（mm）变形允许值（mm）变形预警值(mm)检查工具1立杆垂直度全高50/经纬仪及钢板尺2立杆顶水平位移/1510经纬仪及钢板尺3支架整体水平位移/1510经纬仪及钢板尺4立杆基础沉降/-10-5经纬仪及钢板尺7、 监测频率在浇筑43、混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。8、 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：(1)、 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；(2)、 连墙件是否松动；(3)、 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；(4)、 施工过程中是否有超载现象；(5)、 安全防护措施是否符合规范要求；(6)、 支架与杆件是否有变形现象；第六章 施工管理及作44、业人员配备和分工一、 施工管理人员序号职务姓名1项目经理魏伟2项目技术负责人聂小笋3施工员牛涛4安全员宋翔5质检员张一6材料员许龙二、 安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。三、 特种作业人员为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和模板支架的工程量，确定本工程模板支架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。姓名工种身份证号资格证号有效期任海港架子工340621197203014037辽02202000028602026.45、7.21任庆华架子工340621197901144015辽02202000028482026.7.21任士伍架子工340621197507064033辽02202000028802026.7.21任士龙架子工340621197903024017辽02202000028642026.7.21任雪强架子工340621199902114036辽02202000028632026.7.21任新强架子工340621199603284019辽02202000028512026.7.21任燕军架子工340621199406234012辽02202000028532026.7.21任毛旦架子工3406211946、850101403X辽02202000028702026.7.21张永前架子工412722197103262537皖D022017069700p2023.5.26王长江架子工412327196610171395豫T4123271966101713952021.5.21王战争架子工412722197610172536粤L0220190000042021.4.29张海松架子工412722199603192597皖D0220170708950895p2023.6.1吴修银架子工340421197912206030皖D022013000155P2025.8.2江言伟架子工34042119711223647、012皖D022013000154P2025.8.2江杰杰架子工340421199003258013皖D022013000151P2025.8.2江小龙架子工340421198803056016皖D022013000145P2025.8.2江严家架子工34042119850711601X皖D022013000158P2025.8.2四、 其他作业人员模板支架的搭设和拆除，还应配备有足够的辅助人员。序号工种人数备注序号工种人数备注1电工12焊工1焊接3普工10搬运清理4刷漆工3防锈第七章 验收要求一、 验收标准1、 模板支架应在下列阶段进行检查与验收：(1)、 施工准备阶段，对进场构配件进行检查48、验收；(2)、 在基础完工后模板支架搭设前；对基础进行检查验收；(3)、 每搭设完两层后；在搭设完成后，对模板支架进行检查验收；(4)、 在模板施工完成后混凝土浇筑前，对安全防护设施进行检查验收；2、 验收时应具备下列文件(1)、 根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；(2)、 专项施工方案及变更文件；(3)、 安全技术交底文件；(4)、 模板支架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；(5)、 模板工程的施工记录及质量检查记录；(6)、 模板支架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；(7)、 模板工程的施工验收报告。3、 架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人49、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。二、 验收程序三、 验收内容1、 扣件式模板支架验收表序号验收项目搭设要求验收结果1施工方案1)模板支架搭设应编制专项施工方案，结构设计应进行计算，并应按规定进行审核、审批;2) 模板支架搭设高度8m 及以上;跨度18m 及以上，施工总荷载15kN/m2 及以上;集中线荷载20kN/m 及以上的专项施工方案，应按规定组织专家论证。2架体基础1)基础应坚实、平整，承载力应符合设计要求，并应能承受支架部全部荷载;2) 支架底部应按规范要求设置底座、垫板，垫板规格应符合规范要求:3) 支架底部纵、横向扫地杆的设置应符合规范要求，450、)基础应采取排水设施，并应排水畅通;5)当支架设在楼面结构上时，应对楼面结构强度进行验算，必要时应对楼面结构采取加固措施。3支架构造1)立杆间距应符合设计和规范要求:2) 水平杆步距应符合设计和规范雯求，水平杆应按规也要求连续设置;3) 竖向、水平剪刀撑的设置应符合规范要求。4支架稳定1)当支架高宽比大于规定值时，应按规定设置连墙杆或采用增加架体宽度的加强措施:2) 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度应符合规范要求;3) 浇筑混凝土时应对架体基础沉降、架体变形进行监控，基础沉降、架体变形应在规定允许范围内。5施工荷载1)施工均布荷载、集中荷载应在设计允许范围内;2) 当浇筑混凝土时，应对混51、凝土堆积高度进行控制6杆件连接1)立杆应采用对接、套接或承插式连接方式.并应符合规范要求;2) 水平杆的连接应符合规范要求;3) 当剪刀撑斜杆采用搭接时，搭接长度不应小1m;4) 杆件各连接点的紧固应符合规范要求。7底座与托撑1)可调底座、托撑螺杆直径应与立杆内径匹配，配合间隙应符合规范要求;2) 螺杆旋人螺母内长度不应少于5 倍的螺距。8构配件材质1)钢管壁厚应符合规范要求;2) 构配件规格、型号、材质应符合规范要求;3) 杆件弯曲、变形、锈蚀量应在规范允许范围内。第八章 应急处置措施1、应急措施在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工52、可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警：119 公安：110 医疗：120 交通：1222、应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目产经理担任，副组长由技术负责人担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。项目部应急救援小组成员名单为：组 长：魏伟 副组长：聂小笋、张磊组 员：查鹏飞、张一、牛涛3、应急救援机构职责(1)负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2)负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。(3)进行有针对性的应急救援应变53、演习，有计划区分任务，明确责任。(4)当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。4、应急救援工作程序(1)当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。(2)由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3)事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。(4)事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急54、救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。(5)事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查。(6)项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。（7）规划应急线路，确定医院位置，便于事故发生后及时送治。5、应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。时间值班人员值班人员55、电话备注星期1魏伟、查鹏飞15305519996星期2聂小笋、张一15656550699星期3张磊、牛涛18656000774星期4魏伟、张一15305519996星期5聂小笋、查鹏飞15656550699星期6张磊、牛涛18656000774星期7魏伟、查鹏飞153055199966、应急救缓药品(1)外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。(2)服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。7、应急救援措施(1)物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点56、放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约200，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者57、，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓58、损伤。(2)高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，59、发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩60、背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和61、脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上13处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的62、呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。(3)坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立63、即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。(4)触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)隔离电源方法：断开电源开头；使用绝64、缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法:口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高65、一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。(5)火灾事故急救措施1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫66、延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电67、和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物68、品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。第九章 计算书及相关施工图纸一、 400*1200梁模板E轴1075计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020 2、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 5、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 6、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 7、钢69、结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土梁名称2号厂房E轴梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001200模板支架高度H(m)8.1模板支架横向长度B(m)35.8模板支架纵向长度L(m)88.4梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3其他可变荷载标准值Q2k(kN/m2)2.4模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：70、风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份安徽0.25k=0zst=0.054地区毛集实验区风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1.294模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.167 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)350梁两侧立杆横向间距lb(mm)1075步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)700、700混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)400梁底增加立杆根数271、梁底增加立杆布置方式自定义梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)200,600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)4700 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4 q101.3(G1k+(G2k+G72、3k)h)+1.5(Q1k+cQ2k)b=1.11.3(0.1+(24+1.5)1.2)+1.5(3+0.72.4)151.623kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)1.2143.901kN/m q1活01.5(Q1k+cQ2k)b1.11.5(3+0.72.4)17.722kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.2)130.7kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10743.9010.12+0.1217.7220.120.056kNm Mma73、x/W0.056106/28166.6671.999N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63230.71004/(1004700183083.333)0.023mmL/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39343.9010.1+0.4467.7220.12.07kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14343.9010.1+1.2237.7220.15.962kN R3=0.928q1静L+1.74、142q1活L=0.92843.9010.1+1.1427.7220.14.956kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39330.70.11.207kN R2=R4=1.143q2L=1.14330.70.13.509kN R3=0.928q2L=0.92830.70.12.849kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)8030小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)12小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)18小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态：75、 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.07/12.07kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max5.962,4.956,5.962/1= 5.962kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.07/12.07kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.4/4 =0.029kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.30.51.2=0.858kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.30.5(1.2-0.12)=0.772kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.11.3(0.576、+(24+1.1)0.12)+1.5(3+0.72.4)(1.075-0.4)-0.4/2)/2=3.027kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=2.07+0.029+0.858=2.956kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.962+0.029=5.991kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.07+0.029+0.772+3.027=5.897kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.956,5.991,5.897=5.991kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.207/11.207kN77、/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max3.509,2.849,3.509/1= 3.509kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.207/11.207kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/4 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.51.2=0.6kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.2-0.12)=0.54kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.075-0.4)-0.4/2)/2=0.834kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q78、2+q3左=1.207+0.02+0.6=1.827kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.509+0.02=3.529kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.207+0.02+0.54+0.834=2.601kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.827,3.529,2.601=3.529kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.15.9910.352，0.55.9910.220.12kNm =Mmax/W=0.12106/12000=9.985N/m79、m2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.65.9910.35，5.9910.21.258kN max=3Vmax/(2bh0)=31.2581000/(28030)0.786N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6773.5293504/(100935018104)0.213mml1/400350/4000.875mm 2ql24/(8EI)3.5292004/(8935018104)0.419mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能80、力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.15.9910.35,0.45.9910.35+5.9910.2=2.307kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.138kN,R2=2.307kN,R3=1.919kN,R4=2.307kN,R5=2.27kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.5290.35,0.43.5290.35+3.5290.2=1.359kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.703kN,R2=1.359kN,R3=1.105kN,R4=1.35981、kN,R5=1.001kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.244106/4250=57.351N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.495kN max=2Vmax/A=23.4951000/39817.564N/mm2=125N/mm2 满足要82、求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.089mmL/400475/4001.188mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.123kN，R2=5.756kN，R3=5.588kN，R4=0.28kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 扣件最大受力NmaxR1，R2，R3，R45.756kNRc=kc8=0.98=7.2kN 满足要求！ 八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接是脚手架节点构造做法规范构造二节点立杆计算长度系数2.027立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)483、82.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=kh=12.0271500=3040.5mm =l0/i=3040.5/16=190.031=210 长细比满足要求！ l0=kh=1.1852.0271500=3602.993mm =l0/i=3602.993/16=225.187 查表得：=0.144 2、风荷载计算 Mwd0wQMk=0wQ(klah2/10)1.10.61.5(0.0540.351.52/10)0.004kNm 3、84、稳定性计算 R11.123kN，R25.756kN，R35.588kN，R40.28kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.5(3+0.72.4)(0.7+1.075-0.4-0.4/2)/20.35=2.621kN NdmaxR1，R2，R3，R4+N边+1.11.30.15(8.1-1.2)max1.123，5.756，5.588，0.28+2.621+1.487.24kN fdNd/(A)+Mwd/W7240.231/(0.144398)+0.004106/4250127.271N/mm2f=205N/mm85、2 满足要求！ 九、高宽比验算 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 6992020第6.8.7条，脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。 H/B=8.1/35.8=0.2262 已按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020要求，架体与既有结构进行可靠连接。 满足要求！ 十、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.14 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA86、)7.24/(0.50.14)103.432kPafak175.56kPa满足要求！二、 400*1200梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 5、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝梁名称1号厂房E交4、5轴混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4001200新浇混凝土梁计算跨度(m)9 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(k87、N/m3)24结构重要性系数01可变荷载调整系数L0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.2min34.213，28.828.8kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承0(1.3G4k+L1.5Q4k)1 (1.328.8+0.91.52)40.14kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S88、正G4k28.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)450主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)225结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)450 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)0130梁下挂侧模高度(mm)12001070小梁道数(下挂)76 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2550对拉螺栓3950对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2550对拉螺栓3950对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值f(N/mm289、)16模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)4700 1、左下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000132/628166.667mm3，Ibh3/12=1000133/12183083.333mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承140.1440.14kN/m q1静01.3G4kb11.328.8137.44kN/m q1活0L1.5Q4kb10.91.5212.7kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10737.440.22+0.1212.70.220.173kNm Mmax/W0.173190、06/28166.6676.153N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正128.828.8kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63228.82004/(1004700183083.333)0.338mm200/400=0.5mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14337.440.2+1.2232.70.29.219kN 正常使用极限状态 R左下挂max1.143l左q1.1430.228.86.584kN 2、右下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/691、=1000132/628166.667mm3，Ibh3/12=1000133/12183083.333mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承140.1440.14kN/m q1静01.3G4kb11.328.8137.44kN/m q1活0L1.5Q4kb10.91.5212.7kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10737.440.2142+0.1212.70.21420.198kNm Mmax/W0.198106/28166.6677.045N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正128.828.8kN/m max0.63292、qL4/(100EI)=0.63228.82144/(1004700183083.333)0.444mm214/400=0.535mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R右下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14337.440.214+1.2232.70.2149.865kN 正常使用极限状态 R右下挂max1.143l左q1.1430.21428.87.045kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)225小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)3080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截93、面抵抗矩W(cm3)32小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)128 1、左下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q9.219kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.19.2190.452，0.59.2190.2252=0.233kNm Mmax/W0.233106/320007.293N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.69.2190.45，9.2190.225=2.489kN max=3Vmax/(2bh0)=32.489100094、/(23080)1.556N/mm21.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q6.584kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6776.5844504/(10093501280000)0.153mm450/400=1.125mm 2maxqL4/(8EI)=6.5842254/(893501280000)=0.176mm225/400=0.562mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂maxmax1.19.2190.45，0.49.2190.45+9.2190.2254.564kN 正常使用极限状态 R左下挂maxmax1.16.5840.495、5，0.46.5840.45+6.5840.2253.259kN 2、右下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q9.865kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.19.8650.452，0.59.8650.2252=0.25kNm Mmax/W0.25106/320007.803N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.69.8650.45，9.8650.225=2.663kN max=3Vmax/(2bh0)=32.6631000/(23080)1.665N/mm21.796、82N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q7.045kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.0454504/(10093501280000)0.163mm450/400=1.125mm 2maxqL4/(8EI)=7.0452254/(893501280000)=0.189mm225/400=0.562mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R右下挂maxmax1.19.8650.45，0.49.8650.45+9.8650.2254.883kN 正常使用极限状态 R右下挂maxmax1.17.0450.45，0.47.0450.45+7.045097、.2253.487kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁受力不均匀系数0.6 1、左下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.946kN，R22.738kN，R32.247kN，R42.247kN，R52.247kN，R62.738kN，R70.946kN 正常98、使用极限状态：R10.672kN，R21.955kN，R31.588kN，R41.588kN，R51.588kN，R61.955kN，R70.672kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.373106/4250=87.859N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=23.6841000/39818.513N/mm2=125 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.741mm400/4001mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R左下挂max6.03/0.6=199、0.051kN 2、右下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.012kN，R22.93kN，R32.404kN，R42.404kN，R52.93kN，R61.012kN 正常使用极限状态：R10.719kN，R22.092kN，R31.699kN，R41.699kN，R52.092kN，R60.719kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.204106/4250=48.036N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A100、=23.0641000/39815.395N/mm2=125 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.082mm400/4001mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R右下挂max5.017/0.6=8.361kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max10.051，8.3619.548kNNtb17.8kN 满足要求！三、 400*900梁模板B轴1050计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-20101、20 2、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 5、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 6、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 7、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土梁名称2号厂房B轴梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)400900模板支架高度H(m)8.1模板支架横向长度B(m)35.8模板支架纵向长度L(m)88.4梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁102、0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份安徽0.25k=0zst=0.054地区毛集实验区风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1.294模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.167 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方103、向立杆间距la(mm)350梁两侧立杆横向间距lb(mm)1050步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)700、700混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)550梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式自定义梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)350,750梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量104、E(N/mm2)4700 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)0.9)+1.53137.912kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)0.9132.962kN/m q1活01.5Q1kb1.11.5314.95kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.9)123.0105、5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10732.9620.12+0.1214.950.120.041kNm Mmax/W0.041106/28166.6671.465N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63223.051004/(1004700183083.333)0.017mmL/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39332.9620.1+0.4464.95106、0.11.516kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14332.9620.1+1.2234.950.14.373kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92832.9620.1+1.1424.950.13.624kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39323.050.10.906kN R2=R4=1.143q2L=1.14323.050.12.635kN R3=0.928q2L=0.92823.050.12.139kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)8030小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁107、抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)12小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)18小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.516/11.516kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max4.373,3.624,4.373/1= 4.373kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.516/11.516kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.4/4 =0.029kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11108、.30.5(0.9-0.12)=0.558kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.30.5(0.9-0.12)=0.558kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.55-0.4/2)/2=1.745kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(1.05-0.55)-0.4/2)/2=1.496kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.516+0.029+0.558+1.745=3.848kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.3109、73+0.029=4.401kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.516+0.029+0.558+1.496=3.598kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.848,4.401,3.598=4.401kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.906/10.906kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.635,2.139,2.635/1= 2.635kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.906/10.906kN/m 小梁自重：q21(0.3110、-0.1)0.4/4 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.9-0.12)=0.39kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.9-0.12)=0.39kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.55-0.4/2)/2=0.615kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.05-0.55)-0.4/2)/2=0.527kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.906+0.02+0.39+0.615=1.93kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ 111、q2=2.635+0.02=2.655kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.906+0.02+0.39+0.527=1.843kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.93,2.655,1.843=2.655kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.14.4010.352，0.54.4010.220.088kNm =Mmax/W=0.088106/12000=7.335N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql112、2max0.64.4010.35，4.4010.20.924kN max=3Vmax/(2bh0)=30.9241000/(28030)0.578N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6772.6553504/(100935018104)0.16mml1/400350/4000.875mm 2ql24/(8EI)2.6552004/(8935018104)0.316mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.14.4010.3113、5,0.44.4010.35+4.4010.2=1.694kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.481kN,R2=1.694kN,R3=1.406kN,R4=1.694kN,R5=1.385kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.12.6550.35,0.42.6550.35+2.6550.2=1.022kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.743kN,R2=1.022kN,R3=0.831kN,R4=1.022kN,R5=0.71kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截114、面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.182106/4250=42.782N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.428kN max=2Vmax/A=22.4281000/39812.199N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.069mmL/400400/4001mm 115、满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.349kN，R2=4.196kN，R3=4.26kN，R4=0.448kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 扣件最大受力NmaxR1，R2，R3，R44.26kNRc=kc8=0.98=7.2kN 满足要求！ 八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接是脚手架节点构造做法规范构造二节点立杆计算长度系数2.027立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)116、4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=kh=12.0271500=3040.5mm =l0/i=3040.5/16=190.031=210 长细比满足要求！ l0=kh=1.1852.0271500=3602.993mm =l0/i=3602.993/16=225.187 查表得：=0.144 2、风荷载计算 Mwd0wQMk=0wQ(klah2/10)1.10.61.5(0.0540.351.52/10)0.004kNm 3、稳定性计算 R10.349kN，R24.196kN，R34.26kN，R40.448kN 梁两侧立杆承117、受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.7+0.55-0.4/2)/20.35=1.832kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.7+1.05-0.55-0.4/2)/20.35=1.745kN NdmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.11.30.15(8.1-0.9)max0.349+1.832，4.196，4.26，0.448+1.745+1.5445.809kN fdNd/(A)+Mwd/W5808.552/(0.144398)+0118、.004106/4250102.291N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 6992020第6.8.7条，脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢丝绳张拉固定等措施。 H/B=8.1/35.8=0.2262 已按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020要求，架体与既有结构进行可靠连接。 满足要求！ 十、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板119、底面面积A(m2)0.14 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)5.809/(0.50.14)82.979kPafak175.56kPa满足要求！四、 400*900梁模板D轴1050计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020 2、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 5、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 6、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 7、钢结构设计标准GB 50017-2017 120、一、工程属性新浇混凝土梁名称2号厂房D轴梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)400900模板支架高度H(m)8.1模板支架横向长度B(m)35.8模板支架纵向长度L(m)88.4梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份安徽0.25k=0zst=0.121、054地区毛集实验区风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1.294模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系数s单榀模板支架st0.167 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)350梁两侧立杆横向间距lb(mm)1050步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)700、700混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)675梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式自定义梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)475,875梁底支122、撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)4700 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)0.9)+1.531123、37.912kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)0.9132.962kN/m q1活01.5Q1kb1.11.5314.95kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.9)123.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10732.9620.12+0.1214.950.120.041kNm Mmax/W0.041106/28166.6671.465N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.124、63223.051004/(1004700183083.333)0.017mmL/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39332.9620.1+0.4464.950.11.516kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14332.9620.1+1.2234.950.14.373kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92832.9620.1+1.1424.950.13.624kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39125、323.050.10.906kN R2=R4=1.143q2L=1.14323.050.12.635kN R3=0.928q2L=0.92823.050.12.139kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)8030小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)12小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)18小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.516/11.516kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b126、 = Max4.373,3.624,4.373/1= 4.373kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.516/11.516kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.4/4 =0.029kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.30.5(0.9-0.12)=0.558kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.30.5(0.9-0.12)=0.558kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.675-0.4/2)/2=2.368kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1127、.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(1.05-0.675)-0.4/2)/2=0.873kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.516+0.029+0.558+2.368=4.471kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.373+0.029=4.401kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.516+0.029+0.558+0.873=2.975kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.471,4.401,2.975=4.471kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=128、0.906/10.906kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.635,2.139,2.635/1= 2.635kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.906/10.906kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/4 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.9-0.12)=0.39kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.9-0.12)=0.39kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.675-0.4/2)/2=0.834k129、N/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.05-0.675)-0.4/2)/2=0.307kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.906+0.02+0.39+0.834=2.15kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.635+0.02=2.655kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.906+0.02+0.39+0.307=1.623kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.15,2.655,1.623=2.655kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、130、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.14.4710.352，0.54.4710.220.089kNm =Mmax/W=0.089106/12000=7.452N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.64.4710.35，4.4710.20.939kN max=3Vmax/(2bh0)=30.9391000/(28030)0.587N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6772.6553504/(100935018104)0.16mml1/131、400350/4000.875mm 2ql24/(8EI)2.6552004/(8935018104)0.316mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.14.4710.35,0.44.4710.35+4.4710.2=1.721kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.721kN,R2=1.694kN,R3=1.406kN,R4=1.694kN,R5=1.145kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.12.6550.3132、5,0.42.6550.35+2.6550.2=1.022kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.828kN,R2=1.022kN,R3=0.831kN,R4=1.022kN,R5=0.625kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.176106/4250=41.358N/mm2133、f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.589kN max=2Vmax/A=22.5891000/39813.009N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.066mmL/400475/4001.188mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.202kN，R2=4.128kN，R3=4.72kN，R4=0.986kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.9 扣件最大受力NmaxR1，R2，R3，R44.72kNRc=kc8=0.98=7.2kN134、 满足要求！ 八、立杆验算架体是否按规范要求与既有结构进行可靠连接是脚手架节点构造做法规范构造二节点立杆计算长度系数2.027立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=kh=12.0271500=3040.5mm =l0/i=3040.5/16=190.031=210 长细比满足要求！ l0=kh=1.1852.0271500=3602.993mm =l0/i=3602135、.993/16=225.187 查表得：=0.144 2、风荷载计算 Mwd0wQMk=0wQ(klah2/10)1.10.61.5(0.0540.351.52/10)0.004kNm 3、稳定性计算 R10.202kN，R24.128kN，R34.72kN，R40.986kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N边1=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.7+0.675-0.4/2)/20.35=2.051kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N边2=1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.7+1.05-0.675-0.4136、/2)/20.35=1.527kN NdmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.11.30.15(8.1-0.9)max0.202+2.051，4.128，4.72，0.986+1.527+1.5446.268kN fdNd/(A)+Mwd/W6268.368/(0.144398)+0.004106/4250110.314N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 6992020第6.8.7条，脚手架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于2时，应在架体的外侧四周和内部设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应采取设置钢137、丝绳张拉固定等措施。 H/B=8.1/35.8=0.2262 已按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020要求，架体与既有结构进行可靠连接。 满足要求！ 十、立杆地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.14 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.268/(0.50.14)89.548kPafak175.56kPa 满足要求！五、 400*900梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、138、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 5、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 一、工程属性新浇混凝梁名称1号厂房D交4、5轴混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400900新浇混凝土梁计算跨度(m)8.7 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数01可变荷载调整系数L0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m139、2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.9min34.213，21.621.6kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承0(1.3G4k+L1.5Q4k)1 (1.321.6+0.91.52)30.78kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k21.6 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)120120梁140、下挂侧模高度(mm)780780小梁道数(下挂)55 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2600对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2600对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)13模板抗弯强度设计值f(N/mm2)16模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)4700 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000132/628166.667mm3，Ibh3/12=1000133/12183083.333mm4。面板计算简图141、如下： 1、抗弯验算 q1bS承130.7830.78kN/m q1静01.3G4kb11.321.6128.08kN/m q1活0L1.5Q4kb10.91.5212.7kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10728.080.1952+0.1212.70.19520.127kNm Mmax/W0.127106/28166.6674.497N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正121.621.6kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63221.61954/(1004700183083.333)0.229mm195/400=0142、.487mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14328.080.195+1.2232.70.1956.903kN 正常使用极限状态 R下挂max1.143l左q1.1430.19521.64.814kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)3080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)32小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)128 1、下挂侧模 计算简图143、如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.903kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.16.9030.52，0.56.9030.12=0.173kNm Mmax/W0.173106/320005.393N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.9030.5，6.9030.1=2.071kN max=3Vmax/(2bh0)=32.0711000/(23080)1.294N/mm21.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q4.814kN/m 1max0.677qL4/(100144、EI)=0.6774.8145004/(10093501280000)0.17mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=4.8141004/(893501280000)=0.005mm100/400=0.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.16.9030.5，0.46.9030.5+6.9030.13.796kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.14.8140.5，0.44.8140.5+4.8140.12.648kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁合并根数145、2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.788kN，R22.278kN，R31.875kN，R42.278kN，R50.788kN 正常使用极限状态：R10.546kN，R21.589kN，R31.29kN，R41.589kN，R50.546kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) m146、axMmax/W0.145106/4250=34.146N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=23.4831000/39817.5N/mm2=125 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.112mm450/4001.125mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max4.271/0.6=7.118kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max7.1186.762kNNtb147、17.8kN 满足要求！六、 300*800梁模板2轴1125计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术标准T/CECS 699-2020 2、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 5、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 6、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 7、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土梁名称2号厂房2轴梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)8.1模板支架横向长度B148、(m)35.8模板支架纵向长度L(m)88.4梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份安徽0.25k=0zst=0.054地区毛集实验区风荷载高度变化系数z地面粗糙度B类(城市郊区)1.294模板支架顶部离建筑物地面高度(m)24风荷载体型系149、数s单榀模板支架st0.167 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)350梁两侧立杆横向间距lb(mm)1125步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)700、700混凝土梁距梁两侧立杆中的位置自定义梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)725梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)725梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0 设计简图如下：平面150、图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)4700 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001313/628166.667mm3，Ibh3/12=1000131313/12183083.333mm4 q101.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5Q1kb=1.11.3(0.1+(24+1.5)0.8)+1.53134.265kN/m q1静01.3G1k+(G2k+G3k)hb1.11.30.1+(24+1.5)0.8129.315151、kN/m q1活01.5Q1kb1.11.5314.95kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12534.2650.1520.096kNm Mmax/W0.096106/28166.6673.421N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52120.51504/(1004700183083.333)0.063mmL/400150/4000.375mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) 152、R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37529.3150.15+0.4374.950.151.973kN R2=1.25q1L=1.2534.2650.156.425kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37520.50.151.153kN R2=1.25q2L=1.2520.50.153.844kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)8030小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)12小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)18小梁计算方153、式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.973/11.973kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max6.425/1= 6.425kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.973/11.973kN/m 小梁自重：q21.11.3(0.3-0.1)0.3/2 =0.043kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.30.5(0.8-0.12)=0.486kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.30.5(0.8-0.12)=0.486kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左154、1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(0.725-0.3/2)/2=2.867kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.53(1.125-0.725)-0.3/2)/2=1.247kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.973+0.043+0.486+2.867=5.37kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.425+0.043=6.468kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.973+0.043+0.486+1.247=3.749kN/m 小梁最大荷载q=Max155、q左,q中,q右=Max5.37,6.468,3.749=6.468kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.153/11.153kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.844/1= 3.844kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.153/11.153kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m 梁左侧楼156、板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.725-0.3/2)/2=1.01kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.125-0.725)-0.3/2)/2=0.439kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.153+0.03+0.34+1.01=2.533kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.844+0.03=3.874kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.153+0.03+0.34+0.439=1.962kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.157、533,3.874,1.962=3.874kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.16.4680.352，0.56.4680.220.129kNm =Mmax/W=0.129106/12000=10.78N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.66.4680.35，6.4680.21.358kN max=3Vmax/(2bh0)=31.3581000/(28030)0.849N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 1158、0.677ql14/(100EI)0.6773.8743504/(100935018104)0.234mml1/400350/4000.875mm 2ql24/(8EI)3.8742004/(8935018104)0.46mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.16.4680.35,0.46.4680.35+6.4680.2=2.49kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.067kN,R2=2.49kN,R3=1.443kN 正常使用极限状态 Rmax=max1159、.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.8740.35,0.43.8740.35+3.8740.2=1.491kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.975kN,R2=1.491kN,R3=0.755kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.181106/4250=42.638N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.889kN max=2Vmax/A=21.8891000/3989.493N/mm2=125N/mm2 满足要求！第 130 页 共 129 页