1、尚上名筑C区工程高支模板安全专项施工方案编制人: 职务： 校对人： 职务： 审核人： 职务： 审批人： 职务： 编制时间： 年 月 日 目录第一节、工程概况- 2 -一、工程概况- 2 -二、施工要求- 2 -三、技术保证条件- 2 -第二节、编制依据- 4 -第三节、施工计划- 4 -一、材料与设备计划- 4 -第四节、施工工艺技术- 5 -一、技术参数- 5 -二、工艺流程- 5 -三、施工方法- 6 -四、检查验收- 11 -第五节、施工安全保证措施- 13 -一、组织保障- 13 -二、技术措施- 15 -三、监测监控- 16 -四、应急预案- 21 -第六节、劳动力计划- 23 -一2、专职安全生产管理人员- 23 -二、所需劳动力安排- 23 -第七节、计算书及相关图纸- 24 -【计算书】- 24 - 模板专项施工方案第一节、工程概况 1.工程建设地点及现场施工条件本工程建设地点位于广州市番禺区石楼镇石清路东侧，西侧是鱼塘，东侧为石楼石清路，南面是A、B区工地。现场地经开发平整，地势平坦，最高处绝对标高7.55m，最低处绝对标高6.55m。施工现场“三通一平”均已完成，具备开工条件。2.工程承包范围包括尚上名筑C区工程地基基础工程、主体结构工程、屋面工程、装饰装修工程、水电消防通风安装工程等设计图纸所包含的内容。 3、建筑概况及各责任主体概况本工程布局呈长方形，总用地面3、积为25782m2，总建筑面积为81502m2，其中地下建筑面积为14723m2，地上建筑面积为66779m2。由6栋高层组成，地下1层，地上为：C1C2为27层，C3为17层、C4C5C6为31层；地下一层分别设置了停车库及设备用房等，一层主要包括住宅入口大堂、高低压电房、管理与消防控制室及电表间等，其余部分作架空层，二层及以上部分为住宅；建筑竖向高度：C1C2为建筑高度分别为84.1m（27层），C3为建筑高度分别为54.1m（17层），C4C5C6为建筑高度分别为96.1m（31层）；地下一层为3.9m，架空层4.5m（高支模层），标准层3m，0.00对应的绝对标高为8.500米。 建设4、单位：广州市番禺信业房地产发展有限公司 设计单位：广州市景森工程设计顾问有限公司 勘探单位：建材广州地质工程勘察院 监理单位：广州市百业建设顾问有限公司 施工单位: 广东大城建设集团有限公司 4、本建筑的结构安全等级为二级，抗震设防类别为丙类;地基基础设计等级高层为甲级，其他为乙级，设计使用年限为50年。 5、设计概况项目内 容结构断面尺寸外墙厚度（mm) 200、250、300内墙厚度（mm) 200、250梁断面尺寸（mm） 200x300 200x400 200x500 200x600 250x600 等楼板厚度（mm) 100 120 150 160 楼梯结构形式梁、板式楼梯施工缝设置5、底板按后浇带划分浇筑。柱施工缝留在梁下12cm以上。外墙的水平施工缝设在底板面以上0.5m高处，顶板底以下0.5m或梁底标高处。楼梯施工缝留在楼梯所在楼层休息平台上跑（去上一层）楼梯踏步及临侧墙宽度范围之内，另一方向为休息平台宽度的1/3处。二、施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁盲目施工。三、技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据建筑结构荷载规范GB 50009-2001混凝土结构设计规范GB 50010-2002混凝土结构工程施工质量验收6、规范GB 50204-2002钢结构设计规范GB 50017-2003钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1282000建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术规范JGJ90-91本工程施工图纸第三节、施工计划一、材料与设备计划梁门架/板门架1、按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。2、门架及其配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准门式7、钢管脚手架JGJ 76的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。3、周转使用门架及配件的维修保养或报废，可按门架及配件的质量分A、B、C、D四类，对每类按不同情况作出保养、修理保养、试验后确定类别和报废处理等四种不同处理方法：A类属于有轻微变形、损伤和锈蚀。经清除表面粘附砂浆泥土等污物、除锈、重新油漆等保养工作后可以继续使用；B类属于有一定程度变形或损伤（如弯曲、下凹），锈蚀轻微。应经矫正、平整、更换部件、修复、补焊、除锈、油漆等修理保养后继续使用；C类属于锈蚀较严重。应抽样进行荷载试验后确定能否使用，试验按现行国家标准门式钢管脚手架JGJ 76中第6节相关规定进行。经试验确定可使用者，应按B类8、要求经修理保养后使用；不能使用者，则按D类处理；D类属于有严重变形、损伤及锈蚀。不得修复，应报废处理。4、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等宜采用422.5mm 焊接钢管，也可采用483.2mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A钢的规定，相应的扣件规格也应分别为42mm、48mm或42mm/48mm。5、钢管应平直，平直度允许偏差为管长的1/500；两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁使用有硬伤（硬弯、砸扁等）及严重锈蚀的钢管。6、连接外径48mm钢管的扣件的性能、质量应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 1589、31的规定，连接外径42mm与48mm钢管的扣件应有明显标记并按照现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831中的有关规定执行。【梁模板(门架)】面板材料18mm厚胶合面板主楞材料48圆钢管次楞材料木方梁底横向支撑木方 : 6080mm梁底竖向支撑钢管(双钢管) :483.2门架型号MF1219【板模板(门架)】面板材料18mm厚胶合面板板底横向支撑木方 : 6080mm板底纵向支撑钢管(双钢管) :483.2门架型号MF1219第四节、施工工艺技术一、技术参数【梁模板(门架)】梁截面宽度(m)0.25梁截面高度(m)0.6门架型号MF1219门架计算高度(m)4.0承重架设置门架平行于梁截面门10、架纵距(m)0.8主楞间距(mm)450次楞根数4主楞竖向支撑点数量3穿梁螺栓类型M12穿梁螺栓水平间距(mm)600竖向支撑点到梁底距离依次为300，900，1250模板自重(kN/m2)0.5钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2.5新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2)18振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4【板模板(门架)】门架型号MF1217门架计算高度(m)3.6承重架设置纵向支撑垂直于门架门架横距(m)0.9门架纵距(m)0.9二、工艺流程1、梁门架弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢11、筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检。2、板门架搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检。三、施工方法1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。2、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固12、。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，不允许拆除。4、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用梁模板(门架)、梁模板(门架)作为本模板工程的支撑体系。5、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇13、筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端14、应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、水平拉杆(15、1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 当门架支撑宽度为4跨及以上或5个间距及以上时，应在周边底层、顶层、中间每5列、5排在每门架立杆跟部设48mm3.5mm通长水平加固杆，并应采用扣件与门架立杆扣牢；(3) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：(4) 当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。如下图示意：7、剪刀撑(1)扣件式、门式8、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结16、构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。四、检查验收1、模板及其支架必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204规定：(1) 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确；(2) 具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载；(3) 构造简单，拆装方便，并便于钢筋的绑扎与安装，以及满足混凝土的浇筑与养护等工艺要求；(4) 模板接缝应严密，不得漏浆。2、模板安装应满足混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204要求：(17、1) 模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前，木模板应浇水润湿，但模板内不应有积水；(2) 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；(3) 浇筑混凝土前，模板内杂物应清理干净；(4) 对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板；(5) 以上均为全数观察检查。3、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204规定，预埋件和预留孔洞的允许偏差见下表项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，0 注：检查中心线18、位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值。4、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204规定，现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法见下表项 目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查 注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值。5、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204规定，预制模板安装允许偏差及检查方法见下表项 目允许偏差（mm19、）检验办法长 度板、梁5钢尺量两角边，取其中较大值薄腹梁、桁架10柱0，-10墙、板0，-5宽 度板、墙板0，-5钢尺量一端及中部，取其中较大值梁、薄腹板、桁架、柱+2，-5高（厚度）板+2，-3钢尺量一端及中部，取其中较大值墙 板0，-5梁、薄腹板、桁架、柱+2，-5侧向弯曲梁、板、柱L/1000且15拉线、钢尺量最大弯曲处墙板、薄腹板、桁架L/1000且15板表面平整度32m靠尺和塞尺检查相邻两板表面高度差1钢尺检查对角线板7钢尺量两个对角线墙 板5翘 曲板、墙板L/1500调平尺在两端量测设计起拱薄腹板、桁架、梁3拉线、钢尺量跨中 注：L为构件长度（mm）。第五节、施工安全保证措施一、组20、织保障1、安全保证体系2、环境保护体系二、技术措施1、0.000以上模板安装要求(1) 墙体模板安装技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。(2) 梁、板模板安装技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2%)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。(3) 柱模板安装技术要点板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体21、系将柱固定。2、水平混凝土构件模板支撑系统拆除(1) 拆除模板时，混凝土的强度必须达到一定的要求，如混凝土没有达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留混凝土试块，拆模前混凝土试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除；(2) 拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支后拆。后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除；(3) 拆模板时应将拆下的木楞、模板等，随拆随派人运到离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方；拆除的模料上铁钉应及时拔干净，以防扎伤人员；(4) 拆除模板时，要站在安全的地方，严禁用撬棍或铁锤乱22、砸。拆除跨度较大的支撑时，应先从跨中开始，分别向两端拆除；对活动部件必须一次性拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故；水平拉撑，应先拆除上一道拉撑，最后拆除后一道水平拉撑；(5) 拆除要从上到下，不得向地面抛掷模板及支撑。多层模板支柱拆除时，当上层楼正灌注混凝土时，下层的支撑不得拆除，待混凝土达到设计要求后再进行拆除下层支撑；(6) 拆除完的模板严禁堆放在外脚手架上。三、监测监控1、过程管理(1) 施工前管理1) 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律23、不得使用；2) 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2) 施工中管理要点1) 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2) 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3) 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4) 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。(3) 质量管理措施1) 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施24、工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2) 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3) 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；4) 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模25、板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；5) 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；6) 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；7) 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；8) 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9) 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；10) 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员26、及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；11) 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；12) 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；13) 为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。2、浇捣混凝土管理(1) 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正27、式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。(2) 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。(3) 开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。(4) 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。(5) 墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。3、安全管理措施(1) 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2) 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3) 登高作业时，各种配件28、应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4) 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5) 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(6) 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7) 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8) 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(9)29、 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(10) 在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。(11) 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(12) 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。4、环境保护措施(1) 安全警示标志牌1) 所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识；2) 安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息30、；3) 如安全文明标志在使用中，要用其他补充文字说明时要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。(2) 现场围挡搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。(3) 场容场貌1) 进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一，建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清；2) 通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施，施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。(431、)材料堆放1) 建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求；2) 构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳；3) 现场工人操作做到活完料净脚下清；4) 现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理；5) 现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。(5) 现场防火1) 不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡；2) 加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用32、；3) 严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。(6) 垃圾清运1) 在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道；2) 建立健全卫生责任制；3) 提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到；4) 施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴；5) 生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去；6) 整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。(7) 环保及不扰民措施1)施工现场环保工作计划认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求，达到并超过文明安全工地的要求。积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保领导33、小组，予以运行控制，定期或不定期监测监控。加强环保宣传工作，提高全员环境意识。现场采取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传，并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及时提出整改方案，积极改进并完善环保措施。根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新发明，并注意及时宣传推广。每月三次进行环保噪声检查，发现问题及时解决。实行奖罚、曝光制度，定期奖励。严格按照施工组织设计中环保措施开展环保工作，其针对性和可操作性要强。2) 施工现场环保工作措施环境管理34、体系有效运转，各单位环保员切实做好本职工作，随时进行信息反馈，每月召开例会，由专职环保员总结信息，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施：职工大灶和茶炉，采用煤气（电）方式，每月进行两次自检。现场严禁烧杂物。每月进行3次烟尘黑监测。为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施：工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡，并保证高度在2.5m以上。环境保护体系图。对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒，最大限度的减少扬尘。对进出现场的车辆，进行严格的清扫，做好防遗35、撒工作。在土方开挖运输期间，设专人负责清扫车轮，并拍实车上土，对松散易飞扬物采取遮盖。临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上沿。定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝以下，并经常测试。砼浇筑如须连续施工，在夜间施工时，须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告，同时要尽量采取降噪36、措施，做到最大限度的减少扰民。对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间。建筑物四周挂降噪声网。施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。每月进行两次噪声值监测，并在夜间22:00以后进行抽测。加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上报监理和甲方。为防止水污染，现场采取如下具体措施：施工现场道路平整37、，做到不积水。对现场油料集中保管，油料库做好防渗、污、跑、冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。5、监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现38、下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；(39、6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。四、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位40、应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火41、灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒42、精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：林正元 手机：项目现场主管 ：张彭保 手机：安全员：邓少枝 手机：81543052技术负责人：齐华 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六节、劳动力计划一、专职安全生43、产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下林正元（项目经理）组长，负责总指挥工作；张彭保（项目副经理）副组长，负责现场协调指挥工作；王树洪（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；邓少枝（安全员）组员，负责现场安全检查工作；唐麒麟（架子工班长）组员，负责现场具体施工；二、所需劳动力安排支模开始时间2013.3.9支模工期（天）200作息时间（上午44、）6：0011：00作息时间（下午）14：0018：00木工（人）65钢筋工（人）80砼工（人）60架子工（人）50水电工（人）80其它工种（人）50第七节、计算书及相关图纸【计算书】本工程取最大梁KZL1 250*650及最大层高4.5米计算梁模板(门架)计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1282000)等规范编制。梁段:kzl1。 计算门架的几何尺寸图 一、参数信息145、.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.6；门架型号：MF1219；门架纵距Lb(m)：0.90；门架搭设高度(m)：3.6；承重架类型设置：门架平行于梁截面；门架几何尺寸b(mm)：1219.00，b1(mm)：750.00，h0(mm)：1930.00，h1(mm)：1536.00，h2(mm)：100.00，步距(mm)：1950.00；相邻两榀门架的错位尺寸(mm)：400.00；加强杆的钢管类型：482.8；立杆钢管类型：482.8；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3)46、：1.50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：18.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；施工荷载(kN/m2)：2.5；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.0；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底横向支撑截面类型：木方 : 6080mm；梁底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管) :4847、3.2；梁底横向支撑间隔距离(mm)：450.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，900mm，1250mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m48、3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照49、均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.81.8/6=24.3cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.45180.9=8.748kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.4540.9=2.268kN/m；计50、算跨度: l = (1500-250)/(4-1)= 416.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.18.748(1500-250)/(4-1)2 + 0.1172.268(1500-250)/(4-1)2= 1.98105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.18.748(1500-250)/(4-1)/1000+1.22.268(1500-250)/(4-1)/1000=5.144 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.98105 / 2.43104=8.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.1N/51、mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 8.748N/mm； l-计算跨度: l = (1500-250)/(4-1)=416.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 60001.81.81.8/12=21.87cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.748(1500-250)/(4-1)4/(10060002.19105) = 1.36 mm；面板的最大容许挠度值: 52、= l/250 =(1500-250)/(4-1)/250 = 1.667mm；面板的最大挠度计算值 =1.36mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.667mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 5.144/0.450= 11.430kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算53、简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.231 kNm，最大支座反力 R= 5.658 kN，最大变形 = 0.140 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.31105/6.40104 = 3.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值 =0.14mm 小于54、 次楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.658kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.2mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.732=9.46cm3；I = 211.357=22.71cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.849 kNm，最大支座反力 R= 9.209 kN，最大变形 = 0.863 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯55、应力计算值: = 8.49105/9.46103 = 89.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =89.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.863 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.863mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计56、值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.209 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.209kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷57、载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值(kN/m)：q1:1.2(24+1.5)1.50.80.9=33.048kN/m；模板结构自重荷载(kN/m)：q2:1.20.50.80.9=0.432kN/m施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：q3: 1.4(2.5+2)0.80.9=4.536kN/m；q = q1 + q2 + q3=33.048+0.43258、+4.536=38.016kN/m；面板的最大弯矩：M = 0.138.0161502= 85536Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=0.80010318.0002/6=43200.000 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =85536.000 /43200.000 = 1.980N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =1.98N59、/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =(24.0+1.50)1.500+0.50)0.80 = 31.00N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =80.0001.8003/12 = 38.880cm4；面板的最大允许挠度值: =150/250 = 0.6mm；面60、板的最大挠度计算值: = 0.677311504/(10060003.89105)=0.045mm；面板的最大挠度计算值: =0.045mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 0.6mm，满足要求！七、梁底纵、横向支撑计算(一)、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方 : 6080mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)1.50.15=5.738kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.561、(21.5+0.8)/0.80.15=0.356kN/m(3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)0.15=0.675kN/m；恒荷载设计值： q = 1.25.7380.9+1.20.3560.9=6.581kN/m；活荷载设计值： P = 1.40.6750.9=0.85kN/m；线荷载设计值： q = 6.581+0.85 =7.432kN/m； 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)横向支撑的支座力N1=N4=0.05 kN；N2=N3=2.923 kN；横向支撑杆最大弯矩值为 M= 0.11 kNm；横向支撑62、的最大受弯应力计算值 ： =0.108106 /64000=1.7 N/mm2；截面抗剪强度必须满足： = 3V/(2bh0)fv梁底横向支撑受剪应力计算值 = 32.923103/(260.00080.000) = 0.914N/mm2；横向支撑的最大挠度：=0.064 mm；横向支撑的允许挠度: =1219.000/250=4.876 mm；横向支撑的最大应力计算值 1.688 N/mm2 小于 横向支撑的抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2，满足要求！横向支撑的受剪应力计算值 0.914 N/mm2 小于 抗剪强度设计值 =1.400 N/mm2，满足要求！横向支撑的最大挠度 =63、0.064 mm 小于 最大允许挠度 =4.876 mm，满足要求！(二)、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用钢管(双钢管) :483.2。1.荷载的计算梁底纵向支撑的荷载主要是梁底横向支撑作用在上面的集中力，根据梁底横向支撑的连续梁程序，求得梁底纵向支撑的集中荷载为：P=N2=2.92kN。2.抗弯强度及挠度验算梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图)： 梁底纵向支撑计算简图 梁底纵向支撑梁剪力图(kN) 梁底纵向支撑梁弯矩图(kNm) 梁底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M= 1.252 kNm最大剪力：V= 9.790 kN最大变形(挠度)：1.133 mm按以下公式进64、行梁底纵向支撑抗弯强度验算： = M/Wf其中， -梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯矩(Nmm)； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=9460mm3； f -梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) f=205.000N/mm2； w -最大容许挠度(mm) w= 800.000/250 = 3.200 mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 1.252106/9460.000 = 132.332 N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值 132.332 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，65、满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : =1.133mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 =3.2mm，满足要求！ 3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足: = 2V/Afv其中，A -钢管的截面面积，对于双钢管，取2倍的单钢管截面面积梁底纵向支撑受剪应力计算值 = 29.790103/(2457.000) = 21.423N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 120.000 N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值 21.423 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！八、门架荷载计算1.门架及其构配件自重门架及其构配件自重荷载标准值包括以下内66、容：(1)模板支架自重产生的轴向力NGK1(kN)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.04=0.08 kN 连接棒 2个 20.165=0.33 kN 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 合计 1.002 kN经计算得到，模板支架自重合计NGk1 = 1.0025.4/1.95取整=2.004 kN。(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN)剪刀撑采用 483.2mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg( (51.950)/ ( 4(0.800+1.219) ) )= 50.367、6 每米模板支架高中剪刀撑自重：2 34.59410-3 /sin= 0.090kN/m；水平加固杆采用 483.2 mm钢管，按照5步4跨设置，则每跨距内每米模板支架高中水平加固杆自重：34.59410-3 (0.800+1.219) / (51.950) = 0.007kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 =(0.090+0.007+0.057+0.010)5.400= 0.888 kN；门架68、及其构配件自重荷载设计值总计为 NG =(2.004+0.888)5.4001.2= 18.740 kN；2.上部传递下来的荷载上部荷载由梁底纵向支撑直接通过顶托传递下来。根据上面的连续梁程序求得：NQ = 17.095 kN；九、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载) N=NG+NQ其中 NG - 门架及其构配件自重，NG = 18.74 kN； NQ - 由上部梁支撑传递下来的荷载值，NQ = 17.095 kN；经计算得到，N = 46.422 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算NNd其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 46.42269、 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算Nd=Afk0i=(I/A1)1/2I=I0+I1h1/h0 其中- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到， =0.573； k - 调整系数，k=1.13； k0 - 一榀门架的承载力修正系数，k0=0.8； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.14 cm； h0 - 门架的高度，h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=10.19 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=3.98 cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 - 门架加70、强杆的截面惯性矩，I1=10.19 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的截面面积，A=7.96 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=18.3 cm4； I=I0+I1h1/h0=10.190+10.1901536.000/1930.000=18.300 cm4经计算得到，Nd= 74.802 kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；71、 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =23.211/0.25=92.843 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 23.211 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=92.843 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！板模板(门架)计算书尚上名筑B区工程 ；工程建设地点：广州番禺区清河东路北侧，石楼至清流大道东侧；属于框剪结构；地上31层；地下1层；建筑高度：93.35m；首层4.5米，标准层层高：3m ；总建筑面积：18.3万平方米；总工期：480天。计算依据：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(72、JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1282000)等规范编制。 一、参数信息1.构造参数门架型号:MF1219；门架搭设高度(m):4.2；扣件连接方式:单扣件；承重架类型设置:纵向支撑垂直于门架；门架横距La(m):0.90；门架纵距Lb(m):0.90；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm73、):1950.00；加强杆的钢管类型:483；立杆钢管类型:483；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；钢筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷载(kN/m2):1.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：21000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.楼74、板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):150.00；楼板的计算跨度(m):4.50；施工平均温度():25.000；5.板底模板参数板底横向支撑截面类型：木方 : 6080mm；板底纵向支撑截面类型：钢管(双钢管) :483.2；板底横向支撑间隔距离(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；二、板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三75、跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.抗弯强度验算计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(板底横向支撑间距): l =250.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1: 1.2(25+1.1)0.31.2190.9=10.308kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.2190.9=0.461kN/m施工人员及设备产生的荷载设计值q3: 1.411.2190.9=1.536kN/m；76、q = q1 + q2 + q3=10.308+0.461+1.536=12.305kN/m；面板的最大弯矩：M = 0.112.3052502= 76906.71Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=1.21910318.0002/6=65826.000 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =76906.710 /65826.000 = 77、1.168N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =1.168N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =(25.00+1.100)0.3001.219= 9.54N/mm； l-计算跨度(板横向支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9000.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =90.00023/12 = 43.740cm4；面板的最大允78、许挠度值: =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.5452504/(10095004.37105)=0.06mm；面板的最大挠度计算值: =0.06mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 1mm，满足要求！三、板底纵、横向支撑计算(一)、板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用木方 : 6080mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(25+1.1)0.30.25=1.958kN/m；(2)模板79、的自重荷载(kN/m)：q2:=0.350.25=0.087kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1:=10.25=0.25kN/m；均布荷载设计值： q = 1.2(1.958+0.087)+1.40.25=2.804kN/m；计算挠度时，均布荷载标准值： q = 1.958+0.087 =2.045kN/m；2.抗弯强度验算最大弯矩计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1.219mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=2.804kN/m最大弯距：M =0.12.8041.2192=0.80、417kNm；最大支座力：N =1.12.8041.219=3.760kN；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算： =M/Wf其中， -板底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底横向支撑计算最大弯矩(Nmm)； W -板底横向支撑的截面抵抗矩 W=bh2/6 b: 板底横向支撑截面宽度，h: 板底横向支撑截面厚度； W=60.00080.0002/6=64000.000 mm3 f -板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=11.000N/mm2；板底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.417106/64000.000 = 6.510N/mm2；板底横向81、支撑的最大应力计算值 6.51 N/mm2 小于 板底横向支撑抗弯强度设计值 11N/mm2，满足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足： = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V=0.62.8041.219 = 2.051 kN；板底横向支撑受剪应力计算值 = 32.051103/(260.00080.000) = 0.641N/mm2；板底横向支撑抗剪强度设计值 fv = 1.400 N/mm2；板底横向支撑的受剪应力计算值 : =0.641N/mm2 小于板底横向支撑抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2，满足要求！4. 挠度验算最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:=82、0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -计算最大挠度(mm)； l-计算跨度(门架宽度)；l =1219.000mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=2.045kN/m； E-板底横向支撑弹性模量；E= 9.00103 N/mm2； I-板底横向支撑截面惯性矩；I=2560000.000 mm4；板底横向支撑最大挠度计算值 = 0.6772.04512194 /(1009.001032560000)=1.327mm；板底横向支撑的最大允许挠度 = 1219.000/250=4.876 mm；板底横向支撑的最大挠度计算值 : =1.327mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度83、 =4.876mm，满足要求！(二)、板底纵向支撑计算本工程板底纵向支撑采用钢管(双钢管) :483.2。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度及挠度验算板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算(附计算简图)：板底纵向支撑所受荷载 P=3.760 kN 板底纵向支撑计算简图 板底纵向支撑梁弯矩图(kNm) 板底纵向支撑梁剪力图(kN) 板底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M= 1.232 kNm最大剪力：V= 7.115 kN最大变形(挠度)：2.886 mm按以下公式进行84、板底纵向支撑抗弯强度验算： =M/Wf其中， -板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底纵向支撑计算最大弯矩(Nmm)； W -板底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=9460mm3； f -板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2 -最大容许挠度(mm) = 900.000/250 = 3.600 mm；板底纵向支撑的最大应力计算值： = M/W = 1.232106/9460.000 = 130.181 N/mm2板底纵向支撑的最大应力计算值 130.181 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！板底85、纵向支撑的最大挠度计算值 : =2.886mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =3.6mm，满足要求！ 3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足: = 2V/Afv其中，A -钢管的截面面积，对于双钢管，取2倍的单钢管截面面积板底纵向支撑受剪应力计算值 = 27.115103/(2450.000) = 15.811N/mm2；板底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 120.000 N/mm2；板底纵向支撑的受剪应力计算值 15.811 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！四、门架荷载计算1.静荷载计算每榀门架静荷载标准值包括以下内容(1)每米高门架自重产生的轴86、向力NGK1(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撑 2副 20.04=0.08 kN 连接棒 2个 20.165=0.33 kN 锁臂 2副 20.184=0.368 kN 合计 1.002 kN经计算得到，每米高门架自重合计NGk1 = 0.514 kN/m。(2)每米高加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力NGK2(kN/m)剪刀撑采用 483.5mm钢管，按照5步4跨设置剪刀撑与水平面夹角： =arctg( (41.95)/ ( 50.90 ) )= 60.02 每米高门架剪刀撑自重：2 37.63210-3 (50.987、00)/cos/(41.950) = 0.087kN/m；水平加固杆采用 483.2 mm钢管，按照5步4跨设置，每米高门架水平加固杆自重：34.59410-3 (50.900) / (41.950) = 0.020kN/m；每跨内的直角扣件4个，旋转扣件4个，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高门架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.117 kN/m；(3)板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力NGK3(kN)1)钢筋混凝土板自重(kN)：(25.000+1.188、00)0.3000.900(0.900+1.219)= 14.933kN；2)模板的自重荷载(kN)：0.3500.900(0.900+1.219) =0.667 kN；经计算得到，板钢筋混凝土、模板及板底支撑等产生的轴向力合计 NGk3 = 15.600 kN/m；每榀门架静荷载标准值总计为 NG = (NGK1 + NGK2)H+ NGk3=(0.514 + 0.117)5.100+15.600= 18.817kN；2.活荷载计算活荷载为施工荷载标准值(kN)：经计算得到，活荷载标准值NQ = 1.0000.900(0.900+1.219)= 1.907kN；五、立杆的稳定性计算作用于一榀89、门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ其中 NG - 每榀门架的静荷载标准值，NG = 18.817 kN； NQ -每榀门架的活荷载标准值，NQ = 1.907 kN； H - 门架的搭设高度，H = 5.1 m。经计算得到，N = 25.25 kN。门架的稳定性按照下列公式计算NNd其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 25.25 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算Nd=Afi=(I/A1)1/2I=I0+I1h1/h0 其中- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到， =0.544； k -90、 调整系数，k=1.17； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.14 cm； h0 - 门架的高度，h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=10.78 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=4.24 cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩，I1=10.78 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的截面面积，A=8.48 cm2； A=2 A1=24.24= 8.48 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=19.36 cm4； I=I0+I1h1/h0=91、10.780+10.7801536.000/1930.000=19.359 cm4经计算得到，Nd= 94.569 kN。立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求！六、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =12.625/0.25=50.5 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.625 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=50.5 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！