1、xx湾区中心项目（C2-24-07（3）地块）岩土工程勘察报告 （详细勘察阶段）xx湾区中心项目（C2-24-07（3）地块）岩土工程勘察报告（详细勘察阶段）二二年一月目录1 概述21.1工程概况21.2勘察阶段、目的、任务及技术要求31.3岩土工程勘察等级31.4勘察方法和完成工作量31.5依据规范规程51.6勘察工作质量评述52 场地环境与工程地质条件52.1气象和水文情况52.2区域地质构造及地层岩性52.3地形地貌62.4不良地质作用及地质灾害62.5工程地质条件62.7对工程不利的埋藏物的特征与分布92.8不良地质作用和特殊性岩土评价93水文地质条件103.1地表水概况103.2地下2、水水位103.3地下水类型103.4地下水补给、径流与排泄103.5地层的渗透性113.6涌水量预测113.7环境水和地表土的腐蚀性评价114 岩土参数的统计124.1关于统计指标和参数建议值的说明124.2标准贯入试验134.3波速测试134.4室内试验135场地与地基的地震效应135.1抗震设防类别135.2场地土的类型135.3建筑场地类别135.4场地的抗震设防烈度和设计基本地震加速度135.5软土震陷145.6场地设计特征周期145.7地震液化问题145.8建筑场地地段类别146.岩土工程分析评价146.1场地稳定性、适宜性评价146.2地基稳定性、均匀性评价156.3岩土地震稳定性3、评价156.4岩土工程性质评价156.5高低层建筑差异沉降评价及建议167地基基础方案分析评价167.1人工复合地基浅基础及可行性评价167.2桩基础可行性评价177.3地基基础方案选用建议198 基坑工程评价198.1基坑支护结构安全等级198.2基坑支护、止水方案198.3地下水对基坑工程的影响198.4危险性较大的分部分项工程说明209结论与建议21附表附表1：勘探点一览表.1张附表2：地层统计表. .1张附表3：标准贯入试验统计表.1张附表4：土层主要物理力学性质指标统计表. .2张附表5：岩层主要物理力学性质指标统计表. .2张附表6：饱和砂土液化计算与判别表. .1张附图附图1：综4、合图例.1张附图2：建筑物与勘探点平面位置图. .1张附图3：工程地质剖面图. .9张附图4：等高线图. .4张附图5：钻孔柱状图 .23张附图6：抽水试验成果图.2张附件附件1：土工试验报告.4张附件2：岩石物理力学性质报告.2张附件3：水质分析报告. .2张附件4：土中易溶盐分析报告. . .2张附件5：场地剪切波原位测试报告.1份附件6：钻孔土岩芯彩色照片.3张xx湾区中心项目（C2-24-07（3）地块）岩土工程勘察报告1 概述1.1工程概况受“xxxxxx地产有限公司”的委托，xx地质工程勘察院承担“xx湾区中心项目（C2-24-07（3）地块）”建设场地的岩土工程勘察工作。拟建地块5、位于灵山岛尖东南部，东至商业水街（规划中），南向望江，西至飞沙路及绿化公园，北临内河道及省交通集团项目，项目被东西向市政道路分为南北两地块，南侧地块用地面积约7511.52m2。南地块拟建南办公大楼，约30F，高度100m，裙楼5F，高度约20m，为剪力墙结构，拟采用桩基础；设2F地下室，高约11.19m，地下室底板底标高-2.75m，室外地坪标高约为7.628.71m，对差异沉降敏感程度：敏感，低层建筑物地基变形允许值0.004，高层建筑地基变形允许值0.0025，相邻柱基最大允许沉降差0.002l（l为相邻柱基的中心距（mm）。工程重要性等级为二一级，场地复杂程度等级为二级，地基复杂程度等6、级为一级，岩土工程勘察等级综合判定为甲级，建筑抗震设防类别为重点设防类（乙类）。1.2勘察阶段、目的、任务及技术要求1.2.1勘察阶段：本次勘察为详细勘察。1.2.2勘察目的：本次勘察仅针对南地块进行勘察，通过本次详细勘察工作，查明场地的岩土工程条件，对场地稳定性作出评价，为xx湾区中心项目（C2-24-07（3）地块）基础施工及基坑支护设计施工提供可靠的地质依据，提出合理的基础方案及施工建议。1.2.3勘察任务及技术要求本次勘察由设计院布孔，本次详勘建筑物按2025米间距呈网格布置；基坑按1520米间距沿基坑边线布置，共布置钻孔23个，钻孔编号ZK37、ZK38、ZK45ZK63、SWZK17、SWZK2，其中控制性钻孔10个，一般性钻孔11个，水文钻孔2个；共布置2个剪切波速测试孔；场地布置2个抽水试验孔。本工程钻孔深度要求：控制性勘探孔进入稳定中（微）风化5m或者60m；一般性勘探孔进入稳定的中（微）风化3m或者60m。基坑钻孔不小于40m。水文钻孔穿过第一层砂层。1) 查明建筑场地内及附近有无影响工程稳定性的不良地质作用的类型、成因、分布范围、发展趋势和危害程度，提出整治方案的建议，并提供设计、施工所需计算参数。2) 查明场地埋藏的河道、沟滨、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。3) 查明建筑场地影响范围内的各岩土层类型、成因、时代、地层结构、深度、分布、工程特性、较弱土8、层和坚硬土层的分布及各岩土层的物理力学性质，分析和评价地基的稳定性、均匀性和地基承载力。4) 查明场地地下水类型、埋藏条件、水位变化幅度及规律、补给及排泄条件；提供地下水各组成成份的含量，判定水质和土是否对水泥及钢结构具有侵蚀性。提供各土层的渗透系数及基坑开挖时应采取的降水控制措施，并分析评价降水对周围环境的影响；提供用于计算地下水浮力的设计水位和相应参数。5) 提供勘察场地的抗震设防烈度、设计基本地震加速度和设计特征周期。判定场地类别，评价场地属于对抗震有利、不利或危险地段，提供场地土类型、覆盖层厚度、土层剪切波速等有关地震参数。6) 判别有无液化土层和评价其液化等级，并提出处理措施及建议。9、7) 对可供采用的地基基础设计方案进行论证分析，提出经济合理的设计方案建议；提供与设计要求相对应的地基承载力及变形计算参数，并对设计与施工应注意的问题提出建议。8) 提供桩基设计所需的岩土技术参数；建筑物沉降计算用的地基变形参数。(压缩模量Es和变形模量Eo)。9) 对基坑开挖，边坡稳定性进行分析，提供必要的参数固结快剪C、指标及修正后土的有效内聚力C及有效摩擦角和基坑放坡或支护方案，查明粉细砂的承压水头，提供本场地的基坑土压力设计水位。10) 按钻孔位置图，提供各钻孔柱状图，地质剖面图，标贯试验，土岩样试验资料等。11) 勘探过程中如发现特殊的地质现象应及时知会设计单位，并商讨勘探点的增减。10、12) 本说明未注明处按现行有关规范执行。1.3岩土工程勘察等级1.3.1工程重要性等级根据国家标准岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)(2009年版)第3.1.1条，结合本工程的具体情况，本工程重要性等级综合为一级工程。1.3.2场地复杂程度等级根据国家标准岩土工程勘察规范(GB 500212001，2009年版)第3.1.2条，结合本工程的具体情况，本工程场地等级为二级场地（中等复杂场地）。1.3.3地基复杂程度等级根据国家标准岩土工程勘察规范(GB 500212001，2009年版)第3.1.3条，结合本工程的具体情况，本工程地基等级为一级地基（复杂地基）。1.3.4岩土工程勘11、察等级根据国家标准岩土工程勘察规范(GB 500212001，2009年版)第3.1.4条，结合本工程的具体情况，综合评价本工程岩土工程勘察等级为甲级。1.4勘察方法和完成工作量1.4.1勘察方法（1）钻孔放样钻孔孔位、高程由测量工程师采用RTK据甲方提供的平面图标示的控制点L30（X= 187778.978、Y= 64714.116、H= 9.325），T5（X= 187019.288、Y= 62592.988、H= 9.569）二点引测并进行实地测放。本次钻孔坐标系采用xx平面坐标系，xx城建高程。（2）地质调查、野外钻探、取样工作钻探取芯以泥浆循环回转钻进方式施工，以套管或泥浆护壁，合金12、或金刚石钻进；开/终孔直径分别为130/91mm，全孔取芯进行岩土层野外定名、分层。标准贯入试验分层进行；取岩样进行岩石抗压强度试验；取土样进行室内土工试验。淤泥、淤泥质土及可塑粉质黏土采用连续静压法薄壁取土器采取，取土质量等级为级；砂质黏性土、全及强风化花岗岩岩采用锤击法厚壁取土器采取，取土质量等级为级；岩石试样直接于钻取芯样中截取。准确记录土、岩样的取样深度与名称，原则上每个工点或每一地质单元分区，同一岩土层取样一般不少于6件。（3）原位测试工作标准贯入试验：确定地基土承载力和变形参数以及基岩的风化程度。操作要求按照岩土工程勘察规范（GB50021-2001,2009版）执行。进行标准贯入13、试验时应注意：1）用自动脱钩的自动落锤法，并减小导向杆与锤间的摩阻力，避免锤击时的偏心和侧向晃动，保持贯入器、探杆、导向杆连接后的垂直度，锤击速率应小于30击/min，锤重63.5公斤并保持自由落距76cm，超长或偏短禁止使用；2）在清除孔底残土后才进行试验，并防止塌孔；下入时不允许未达到深度就用锤击让残渣充填标贯器；3）贯入器达到孔底后需用尺量准需贯入的深度，不允许用目测或用手指度量；4）贯入器到达孔底打入土中15cm后开始记录每打入10cm的锤击数，累计30cm并记锤击数；如果击数已达50击而贯入深度未达30cm时，可记录50击的实际贯入深度，按下式换算成相当于30cm的标准贯入试验锤击数14、N，并终止试验：N=3050S（S50击时的贯入深度（cm）。本次标贯层位为针对素填土、淤泥、淤泥质土、粉细砂、粉质黏土、中粗砂、砂质黏性土及全、强风化层等。花岗岩残积土、基岩风化层鉴别的标贯参考指标为残积土：N40击；基岩全风化：40N70击；基岩强风化：N70击。波速测试：波速测试的目的是为判别建设场地的类型及场地类别，以为抗震地段划分提供依据。弹性波在地层介质中的传播，可分为压缩波（P波）和剪切波（S波），两种波在介质中的传播特征和波速是不相同的，本次测试的目的主要是了解各地层的波速参数，并进一步提供地基土的动力参数。测试所用仪器为DZQ-24高分辨浅层地震仪。记录长度512ms，采 样15、 率0.5ms，滤 波40500Hz，点距，2m。测试采用单孔法，离孔口3米人工扣板激发弹性波（包括竖直激发，左、右激发），孔中放置三分量检波器由下而上逐点接收弹性波初至，测点距根据钻孔土岩层厚度而定，一般为2米。抽水试验：为测定粉细砂或中粗砂的渗透系数，对该砂层进行了抽水试验。本次抽水试验采用井用潜水电泵，水泵外径为100mm。洗井工艺采用活塞洗井法，主要原理为：活塞在管内上下运动，反复造成瞬时局部负压和猛烈的水力冲击，通过滤水管孔隙破坏井壁残留泥皮，抽吸出管外碎块及含水层中的稠泥浆或部分细砂，达到洗井目的。抽水试验过程中动水位的测量采用自动实时观测仪器浮子式水位仪，在孔口安装测量设备，当孔16、内水位变化时，通过浮子上升或下降，得到输出信号，由显示表直接读数并记录。动水位的测量精度为0.01m。抽水试验水量的测量采用水表，读数精确到0.01m3。（4）室内试验工作室内试验工作的范围：土样试验、岩石抗压强度试验、地下水样化学分析试验、土的腐蚀性分析。土工试验：试验项目包括天然含水量、天然容重、液限、塑限、颗粒分析、压缩、直接快剪试验等，土工试验严格按照土工试验方法标准(GB/T50123-1999)执行。岩石试验：测试项目有饱和单轴抗压强度。岩石试验严格按照工程岩体试验方法标准（GBT50266-2013）执行。水、土样进行常规及侵蚀性含量分析。水的测试项目包括：PH值、酸度、碱度、硬17、度、溶解氧、游离CO2、侵蚀性CO2、矿化度、Ca2+、Mg2+、K+、Na+、NH4+、Fe2+、Fe3+、Cl-、SO42-、HCO3-、CO32-、NO3-、OH-等。（5）室内资料整理工作汇集野外钻探原始记录、标准贯入试验资料、钻孔测量资料、室内岩样、土样、水样的试验资料，进行整理、检查、分析、统计后进行岩土工程勘察报告的编制。室内资料的整理采用北京理正软件设计研究所的“工程地质勘察CAD 8.5”、CAD及各项测试工作的专门软件对所有图件和各项岩土数据进行处理。1.4.2现场勘察情况及完成工作量受业主委托，我院先后组织2台XY-1型钻机进场作业，共同完成了野外外业工作，共完成钻孔2318、个（含水文钻孔2个），其中取土样钻孔10个，由于场地施工条件限制，基坑钻孔的位置适当作了调整，钻孔在量取稳定水位后采用原土回填，已完成工作量见下表1.2及附表1：完 成 工 作 量 统 计 表 表1.2序号工作项目工作量备注1施工勘探钻孔23孔/1107.90m详细勘察孔21孔/1058.90m；水文钻孔2个/49.0m2标准贯入试验268次采用63.5kg的穿心锤，76cm的自由落距，记录连续贯入30cm的锤击数3采取原状土样103件含砂土样4采取岩石样14组5采取易溶盐样2个6采取水样2件7剪切波速2个8抽水试验2孔9钻孔高程及坐标测量23个/点含复测10水位观测23次/孔11岩土芯及施工19、彩色照片23幅/2张1.5依据规范规程本次勘察主要依据的规范和标准如下：A、中华人民共和国国家规范和标准：岩土工程勘察规范(GB 50021-2001， 2009年版）；建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)；中国地震动参数区划图（GB 18306-2015）；建筑抗震设计规范(GB 50011-2010，2016年版)；建筑工程抗震设防分类标准(GB 50223-2008)；工程测量规范（GB50026-2007）；土工试验方法标准(GB/T 50123-1999) （2008年6月确认继续有效）；工程岩体试验方法标准（GBT50266-2013）；地基动力特性测试规范（GBT520、0269-2015）；岩土工程勘察安全规范（GB 50585-2010）；B、中华人民共和国行业标准：建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）；建筑地基处理技术规范(JGJ79-2012)；建筑工程地质勘探与取样技术规程（JGJ/T87-2012）。C、xx省标准：建筑地基基础设计规范 (DBJ 15-31-2016)；建筑基坑工程技术规程(DBJT15-20-2016)；建筑工程抗浮设计规程（DBJ/T15-125-2017）；锤击式预应力混凝土管桩基础技术规程（DBJ/T15-22-2008）；静压预制混凝土桩基础技术规程（DBJ/T15-94-2013）。D、中华人民共和国住房和城乡建设21、部房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定（2010年版）。E、中国工程建设标准化协会标准岩土工程勘察报告编制标准（CECS 99：98）。1.6勘察工作质量评述本次勘察工作，实际完成了23个钻探孔的钻探和其它原位测试工作，文明施工、安全生产全部得到落实，做到了文明施工零投诉、安全生产零伤亡。本次勘察工作严格按我院编制的详细勘察岩土工程勘察方案进行，其中钻孔采取率、标准贯入试验、取样、土工试验等，符合技术要求和有关规程、规范的规定。本次详细勘察工作质量合格，勘察报告相关内容符合国家规程、规范及地方规范标准的要求，可以作为“xx湾区中心项目（C2-24-07（3）地块）”施工图设计的依据。22、2 场地环境与工程地质条件2.1气象和水文情况场地位于xx市xx区，属南亚热带海洋性季风气候。其特点是：气温高、雨量充沛、霜日少、光照充足，全年都可栽培作物，平均气温为22，极端高低温为37.7、-1.9。但因季风交替迟早及强弱不同，气候多变。受地形影响，雨量较北部丘陵地带略少，但夏秋常有台风。降雨量存在较大的季节性变化，大多集中在4-9月，约占全年80%，前汛期4-6月，日降雨量最大284.9mm，平均年降水量为1620.0mm。区内气象灾害主要有台风、暴雨、洪涝、寒潮等。2.2区域地质构造及地层岩性2.2.1区域地质构造根据xx市断裂构造图（1:50000）可知，本场地地处xx市南边，系隆23、起带的次一级断陷沉降区，高要惠来纬向构造带和北东向恩平新丰断裂带的复合部位。区域上构造活动频繁，加里东、印支、燕山、喜马拉雅运动均有不同程度的显示，形成了以北东、北西和东西向三种不同构造体系共同组成的棋盘式构造格局。根据区域地质资料，场地附近断裂主要有xx-东莞断裂、白坭-沙湾断裂，本场地没有断裂通过，可不考虑断裂构造对场地稳定性的影响。（如图2.1）xx-东莞断裂：该断裂是东江三角洲新生代断陷盆地的南缘边界断裂，隶属于河源断裂带，其发育方向为北东向，倾向NW。向东北自沿东江进入东莞市区，再沿东江方向经厚街、沙田进入狮子洋。在遥感图像上其线性影像较清晰，断裂两盘组成不同的地貌单元。断裂长度超过24、50km，但大部分地段为第四系所覆盖，仅有零星出露。白坭-沙湾断裂：白坭-沙湾断裂是一条贯穿珠江三角洲中心部位的北西向大断裂，北起花都白坭，南至洪奇沥水道，断裂带呈束状，总体走向320，倾向SW，倾角约为5080，影响范围宽约25，总长约120。白坭-沙湾断裂主要发育于云开岩群、白垩系和花岗岩中，晚第四纪以来，该断裂带主要呈正断平移的活动方式，断裂构造岩主要为碎裂岩、硅化岩和断层角砾，破碎带宽20100m。图2.1 区域地质构造图2.2.2地震据历史记载xx市地震活动水平不高，据史料记载，本市发生35级地震达66次，破坏性地震4.755.0级仅有4次。xx于1372年和1913年先后发生4.725、5级地震各1次，于1683年和1940年先后发生5.0级地震各1次。自1970年xx省建立台站网以来，记录到本市发生的地震为数不多，xx于19821983年先后发生0.62.0级地震5次。综观整个地区，地震活动频度不高，强度不大。2.2.3地层岩性根据xx市断裂构造图（1:50000）区域地质资料，结合本次勘察结果，拟建场地地层主要为上覆第四系人工填土层、第四系海陆交互相沉积层（淤泥）、冲积层（粉细砂、粉质黏土、淤泥质土及中粗砂）及残积层（砂质黏性土），下伏基岩为燕山期花岗岩组成。拟建场地内未发现断裂构造通过，拟建场地附近的断裂活动或区域地质作用，对场地的影响表现形式是基岩层面起伏较大。2.326、地形地貌拟建地块位于灵山岛尖东南部，东至商业水街（规划中），南向望江，西至飞沙路及绿化公园，北临内河道及省交通集团项目；场地西侧、南侧市政道路分布有高压电缆、给水及污水、雨水等市政管线，环境条件一般；属珠江三角洲冲积地貌，地势较平坦，场地钻孔高程为4.715.38m，高差0.67m。2.4不良地质作用及地质灾害根据踏勘和勘探揭露，本次勘察范围内不存在危岩和崩塌、滑坡、泥石流、采空区、地面沉降、活动断裂、岩溶等不良地质作用及地质灾害。主要的不良地质为地质效应。2.5工程地质条件根据野外地质钻探，场地普遍为第四系覆盖，下伏为燕山期（）花岗岩风化带。第四系松散层主要包括人工填土层（素填土）、海陆交互27、相沉积层（淤泥）、冲积层（粉细砂、粉质黏土、淤泥质土及中粗砂）及残积层（砂质黏性土）。本报告中工程地质分层的岩土层编号仅代表物理力学性质相同或相近的层位，并不代表地质成因顺序或变化，现将各岩土层分述如下：2.5.1人工填土层（Q4ml）素填土：素填土，灰褐色为主，松散，主要由粉质黏土、砂粒及少量碎石块等回填而成，局部夹建筑垃圾，均匀性差，堆填年限小于5年。各个钻孔有揭露，揭露厚度1.003.10m，平均厚度为1.83m；层顶标高4.715.38m，平均标高为5.10m。基本未完成自重固结。本次取土试样9件（含砂样5件），其土层主要物理力学指标统计如下表2.1及附表4。素填土的主要物理力学性质指28、标表 表2.1 统计项目天然含水量（%）天然密度0g/cm3孔隙比e液性指数IL压缩系数av1-2（MPa-1）压缩模量Es（MPa）固结快剪黏聚力C(kPa)内摩擦角(度)最大值29.8 2.01 0.983 0.87 0.62 5.63 33.2 21.6 最小值19.5 1.78 0.628 0.20 0.289 3.22 20.1 14.1 平均值23.5 1.92 0.731 0.56 0.46 4.00 24.9 17.6 统计个数4 44 4 44 44 本层进行标贯试验7次，其实测击数N=46击，平均4.6击，标准值4.0击；校正击数N=3.85.9击，平均4.5击，标准值3.29、9击。根据现场标准贯入试验及室内土工试验，结合我院在该地区经验，建议本层承载力特征值fak=70kPa。在图、表上的代号均为“”。2.5.2海陆交互相沉积层（Q4mc）淤泥：灰黑色，饱和，流塑状为主，局部软塑状，主要成份为黏粒，含有机质，具腥臭味，韧性及干强度低，切面较光泽，夹少量贝壳及粉砂，局部夹较多粉砂薄层，有机质含量13.7036.90%。各个钻孔均有揭露，厚度16.4021.10m，平均厚度为18.43m；层顶标高2.284.26m，平均标高为3.27m；层顶埋深1.003.10m。取土试样34件（3件含较多粉细砂，剔除统计），其土层主要物理力学指标统计如下表2.2、附表4。淤泥的主要30、物理力学性质指标表 表2.2 统计项目天然含水量（%）天然密度0g/cm3孔隙比e液性指数IL压缩系数av1-2MPa-1压缩模量EsMPa直接快剪固结快剪黏聚力C(kPa)内摩擦角(度)黏聚力C(kPa)内摩擦角(度)最大值70.0 1.81 2.012 1.95 1.81 4.18 18.9 14.9 20.7 24.0 最小值37.8 1.49 1.018 1.03 0.515 1.66 5.7 2.2 7.210.8 平均值52.2 1.65 1.449 1.40 0.96 2.70 13.1 6.2 12.6 17.5 标准差7.5 / 0.221 0.19 0.27 0.55 3.31、3 3.6 4.23.6 变异系数0.1 / 0.153 0.13 0.29 0.20 0.3 0.6 0.3 0.2 标准值54.5 /1.518 1.46 1.04 2.53 11.9 4.8 10.0 15.3 统计个数31 31313131 31222299根据北地块xx湾区中心项目（C2-24-07（1）地块）岩土工程勘察报告，在淤泥层进行52次十字板剪切试验，Cu范围值为12.2-33.5kPa，平均值为21.36kPa，标准值为20.15kPa；Cu范围值为3.6-17.2kPa，平均值为8.72kPa，标准值为7.99kPa；St值为1.89-4.53，平均值为2.58，标准值32、为2.45。该土层进行标准贯入试验126次，其实测击数N=14击，平均2.8击，标准值2.6击；校正击数N=0.83.78击，平均2.2击，标准值2.1击。根据现场标准贯入试验及室内土工试验，结合我院在该地区经验，建议本层承载力特征值fak=50kPa。在图、表上的代号均为“”。2.5.3冲积层（Qal）粉细砂：灰白色为主，饱和，松散稍密，颗粒成份为石英，分选性好，级配差，粒间充填少量粉、黏粒，局部夹较多中粗砂或相变为薄层中粗砂。各个钻孔均有揭露，厚度1.205.50m，平均厚度为3.37m；层顶标高-23.932-13.28m，平均标高为-16.24m；层顶埋深18.4029.000m。本层33、取土样9件，其颗粒分析详见附表4及土工试验报告。本层进行标贯试验25次，其实测击数N=514击，平均10.5击，标准值9.6击；校正击数N=3.59.8击，平均7.4击，标准值6.7击。在图、表上的代号均为“3-1”。 根据标贯击数并结合地区经验，建议本层承载力特征值fak=80kPa。在图、表上的代号均为“”。粉质黏土：褐黄色、灰白色，可塑，局部软塑，主要由粉、黏粒组成，切面光滑，韧性、干强度中等，含少量砂粒，黏性一般。于ZK46ZK48、ZK5153、ZK55、ZK59ZK61共11个钻孔有揭露，厚度2.205.90m，平均厚度为3.97m；层顶标高-22.44-16.77m，平均标高为-34、19.94m；层顶埋深21.9027.50m。取土试样7件，其土层主要物理力学指标统计如下表2.3及附表4。粉质黏土的主要物理力学性质指标表 表2.3 统计项目天然含水量（%）天然密度0g/cm3孔隙比e液性指数IL压缩系数av1-2（MPa-1）压缩模量Es（MPa）直接快剪黏聚力C(kPa)内摩擦角(度)最大值36.1 2.17 0.997 0.74 0.46 7.75 55.7 23.3 最小值12.7 1.82 0.402 -0.08 0.181 3.78 10.7 4.8 平均值21.2 2.02 0.626 0.34 0.30 5.67 27.8 13.0 标准差8.5 /0.2235、5 0.23 0.09 1.14 14.6 5.9 变异系数0.4 /0.360 0.69 0.31 0.20 0.5 0.5 标准值26.5 /0.767 0.48 0.36 4.96 18.6 9.2 统计个数9 9 9 9 9 9 9 9 该土层进行标准贯入试验9次，其实测击数N=510击，平均7击，标准值6.2击；校正击数N=3.57击，平均4.9击，标准值4.4击。根据现场标准贯入试验及室内土工试验，结合我院在该地区经验，建议本层承载力特征值fak =140kPa。在图、表上的代号均为“”。淤泥质土：灰黑色为主，饱和，流塑软塑状，主要成份为粉、黏粒，含有机质，具腥臭味，韧性及干强度低36、，夹少量粉砂，有机质含量21.9032.70%。于ZK37ZK38、ZK45ZK47、ZK49ZK50、ZK52ZK58、ZK61ZK63、SWZK1SWZK2共20个钻孔有揭露，厚度0.5014.30m，平均厚度为3.68m；层顶标高-25.08-16.94m，平均标高为-19.33m；层顶埋深22.0030.30m。取土试样8件（1件含较多粉细砂，剔除统计），其土层主要物理力学指标统计如下表2.4及附表4。淤泥质土的主要物理力学性质指标表 表2.4 统计项目天然含水量（%）天然密度0g/cm3孔隙比e液性指数IL压缩系数av1-2（MPa-1）压缩模量Es（MPa）直接快剪黏聚力C(kPa37、)内摩擦角(度)最大值45.3 1.85 1.260 1.01 0.70 5.40 28.4 20.0 最小值34.6 1.71 0.943 0.66 0.387 3.00 13.9 6.5 平均值40.2 1.78 1.099 0.80 0.54 4.05 20.2 11.3 标准差3.8 /0.110 0.13 0.11 0.81 4.8 4.5 变异系数0.1 /0.100 0.16 0.21 0.20 0.2 0.4 标准值43.0 /1.180 0.89 0.62 3.45 16.6 7.9 统计个数77777777该土层进行标准贯入试验17次，其实测击数N=24击，平均3.6击，标38、准值3.4击；校正击数N=1.42.8击，平均2.6击，标准值2.4击。根据现场标准贯入试验及室内土工试验，结合我院在该地区经验，建议本层承载力特征值fak=60kPa。在图、表上的代号均为“”。中粗砂灰白色为主，饱和，稍密中密，颗粒成分为石英，分选性差，级配良好，粒间充填少量黏粒，局部夹少量圆砾。各个钻孔均有揭露，厚度1.4014.00m，平均厚度为8.88m；层顶标高-31.69-14.29m，平均标高为-24.42m；层顶埋深19.0036.80m。本层取土样13件，其颗粒分析详见附表4及土工试验报告。本层进行标贯试验47次，其实测击数N=1226击，平均19击，标准值18.9击；校正击39、数N=8.418.2击，平均13.3击，标准值12.7击。根据标贯击数并结合地区经验，建议本层承载力特征值fak=180kPa。在图、表上的代号均为“”。2.5.4残积层（Qel）砂质黏性土：褐黄色、灰绿色，硬塑，土质不均，夹少量石英颗粒，切面较粗糙，黏性较差，为花岗岩残积土，遇水易软化、崩解。于ZK37ZK38、ZK48ZK49、ZK51ZK54、ZK57ZK58共10个钻孔有揭露，厚度1.004.00m，平均厚度为2.46m；层顶标高-36.68-28.74m，平均标高为-34.34m；层顶埋深34.1041.80m。取土试样6件，其土层主要物理力学指标统计如下表2.5及附表4。砂质黏性土40、的主要物理力学性质指标表 表2.5 统计项目天然含水量（%）天然密度0g/cm3孔隙比e液性指数IL压缩系数av1-2（MPa-1）压缩模量Es（MPa）直接快剪黏聚力C(kPa)内摩擦角(度)最大值25.5 2.10 0.754 0.38 0.38 8.01 45.5 28.6 最小值14.5 1.91 0.490 -0.26 0.196 4.60 25.7 20.1 平均值19.5 2.01 0.590 0.08 0.27 6.09 31.4 24.6 标准差3.9 /0.103 0.23 0.07 1.40 /变异系数0.2 /0.175 2.69 0.26 0.23 / 标准值22.741、 /0.675 0.27 0.33 4.94 /统计个数66666655该土层进行标准贯入试验8次，其实测击数N=2039击，平均30.5击，标准值25.6击；校正击数N=1427.3击，平均21.3击，标准值17.9击。根据现场标准贯入试验及室内土工试验，结合我院在该地区经验，建议本层承载力特征值fak =220kPa。在图、表上的代号均为“”。2.5.5燕山期花岗岩风化带（）全风化花岗岩：褐黄色为主，原岩结构及构造基本破坏，岩石风化完全，岩芯呈坚硬土状，岩质极软，遇水易软化、崩解。岩石坚硬程度属极软岩，岩体破碎程度为极破碎，岩体基本质量等级分类为级。于ZK37ZK38、ZK45ZK54、Z42、K57ZK60共16个钻孔有揭露，揭露厚度1.008.30m，平均厚度为2.99m；层顶标高-38.99-32.14m，平均标高为-36.05m；层顶埋深37.5044.10m。取土试样8件，其土层主要物理力学指标统计如下表2.6及附表4。全风化花岗岩的主要物理力学性质指标表 表2.6 统计项目天然含水量（%）天然密度0g/cm3孔隙比e液性指数IL压缩系数av1-2（MPa-1）压缩模量Es（MPa）直接快剪黏聚力C(kPa)内摩擦角(度)最大值21.5 2.07 0.656 0.34 0.35 6.69 29.8 32.1 最小值13.2 1.96 0.473 -0.22 0.227 4.43、21 15.2 11.3 平均值18.0 2.03 0.558 0.11 0.29 5.44 21.7 22.8 标准差3.1 /0.060 0.22 0.04 0.78 5.9 7.1 变异系数0.2 /0.107 2.10 0.14 0.14 0.3 0.3 标准值20.1 /0.599 0.26 0.32 4.91 17.7 18.0 统计个数88888888该土层进行标准贯入试验10次，其实测击数N=4166击，平均53.5击，标准值48.1击；校正击数N=28.746.2击，平均37.5击，标准值33.7击。根据现场标准贯入试验及室内土工试验，结合我院在该地区经验，建议本层承载力特征44、值fak =350kPa。在图、表上的代号均为“”。强风化花岗岩：褐黄色，原岩结构大部分破坏，岩石风化强烈，岩芯呈半岩半土状、土夹岩块状，部分钻孔下部夹少量中风化岩块，呈碎块状，锤击声哑、易碎。岩石坚硬程度属极软岩，岩体破碎程度为极破碎，岩体基本质量等级分类为类。于ZK37ZK38、ZK45ZK63共21个钻孔有揭露，揭露厚度0.506.40m，平均厚度为3.16m；层顶标高-41.94-31.01m，平均标高为-37.79m；层顶埋深35.9047.20m。取土试样6件，其土层主要物理力学指标统计如下表2.7及附表4。强风化花岗岩的主要物理力学性质指标表 表2.7 统计项目天然含水量（%）天45、然密度0g/cm3孔隙比e液性指数IL压缩系数av1-2（MPa-1）压缩模量Es（MPa）直接快剪黏聚力C(kPa)内摩擦角(度)最大值22.0 2.14 0.651 0.28 0.38 6.36 64.8 32.8 最小值12.7 1.98 0.435 -0.13 0.237 4.11 11.3 20.8 平均值16.0 2.06 0.507 0.04 0.30 5.11 28.6 25.9 标准差3.4 / 0.082 0.14 0.05 0.75 20.8 4.2 变异系数0.2 /0.162 3.58 0.17 0.15 0.7 0.2 标准值18.8 /0.575 0.16 0.346、4 4.49 11.4 22.4 统计个数66 66666 6本层进行标准贯入试验13次，其实测击数N=7179击，平均75.3击，标准值73.9击；校正击数N=49.755.3击，平均52.7击，标准值51.7击。根据现场标准贯入及室内土工试验，结合我院在该地区经验，建议本层承载力特征值fak =550kPa。在图、表上的代号均为“”。中风化花岗岩：褐黄色、青灰色，中粗粒结构，块状构造，节理裂隙较发育，岩芯破碎，呈短柱状、碎块状，少呈柱状，局部夹少量微风化岩，RQD=1045。岩石坚硬程度属较软岩，岩体破碎程度为较破碎，岩体基本质量等级分类为类。受钻孔深度限制，部分钻孔未揭穿，于ZK37ZK47、38、ZK45ZK63共21个钻孔有揭露，揭露厚度0.505.20m，平均厚度为3.36m；层顶标高-47.54-31.71m，平均标高为-40.95m；层顶埋深36.6052.80m。采取岩石试样9组，其岩石饱和单轴抗压强度统计如下表2.8及附表4。中风化花岗岩饱和抗压强度统计表 表2.8统计项目名称最大值（MPa）最小值（MPa）平均值（MPa）标准差变异系数标准值（MPa）统计个数饱和抗压强度38.617.932.46.3260.19528.49根据地区经验、结合岩石抗压强度试验，饱和抗压强度标准值为frk=28.40MPa，建议本层承载力特征值fa =2000kPa。在图、表上的代号均48、为“”。微风化花岗岩：青灰色，中粗粒结构，块状构造，节理裂隙稍发育，岩芯较完整，呈短柱状、柱状，局部夹碎块状， RQD=4580。岩石坚硬程度属较硬岩坚硬岩，岩体破碎程度为较完整，岩体基本质量等级分类为类。未揭穿，于ZK37、ZK47、ZK50、ZK53、ZK56、ZK63共6个钻孔有揭露，揭露厚度1.905.00m，平均厚度为3.55m；层顶标高-49.14-34.69m，平均标高为-42.56m；层顶埋深39.8054.50m。采取岩石试样5组12片，其岩石饱和单轴抗压强度统计如下表2.9及附表4。微风化花岗岩饱和抗压强度统计表 表2.9统计项目名称最大值（MPa）最小值（MPa）平均值（49、MPa）标准差变异系数标准值（MPa）统计个数（片）饱和抗压强度73.534.544.712.6410.22749.112根据地区经验、结合岩石抗压强度试验，饱和抗压强度标准值为frk=49.1MPa，建议本层承载力特征值fa =6000kPa。在图、表上的代号均为“”。2.5.5岩土层分界线根据各岩土层物理力学性质，本次详细勘察将层划分为土层，将层划分为岩层，即在垂直方向上，以基岩中风化带的上界为岩土分界线。2.7对工程不利的埋藏物的特征与分布本次勘察钻探过程中未揭露到洞穴、古墓、防空洞、沟滨等对工程影响的不利埋藏物，亦未发现有湿陷性土、污染土和含有有毒气体的土层，场地的特殊性岩土主要为人工50、填土、软土、残积土及风化岩。2.8不良地质作用和特殊性岩土评价2.8.1不良地质作用根据xx市断裂构造图1:50000，结合xx区域地质资料，钻探深度范围内未发现构造断裂、采空区、断裂带等不良地质体，未发现崩塌、滑坡、泥石流、岩溶等不良地质作用，主要不利地质作用为砂土液化。2.8.2特殊性岩土评价（1）素填土：场地分布较广，土质不均匀，松散状，稳定性差，基坑开挖时容易塌落，遇水易湿陷，且土体松散，土体之间空隙空洞多，渗透性中等，土体未完成自重固结，基础开挖时容易塌落，遇水易湿陷，应充分考虑填土自重固结、或在后期上部荷载作用下引起的地面沉降以及由于填土的厚度不均引起的不均匀沉降，若其沉降大于基桩51、的沉降时，则会对基桩产生负摩阻力。因注意本层硬杂物含量对设计和施工的不利影响。（2）软土：本次勘察揭露软土广泛分布，厚度大，具有含水量高，强度低、灵敏度高，在无支护状态下难以自稳，易触变，易震陷，受压易固结产生较大沉降，地基承载力低，软土层属于欠固结土层，基坑开挖时易导致坑壁坍塌变形，应做好支护工作，应考虑有机质含量对水泥土搅拌桩成桩质量的不利影响。（3）残积土和风化岩：本场地基岩为花岗岩，残积土为砂质黏性土。砂质黏性土呈硬塑状，压缩性高；全风化岩呈坚硬土状，压缩性中等；强风化岩呈半岩半土状，压缩性低；但均具有亲水矿物，浸水易软化、崩解，使承载力迅速降低。对基坑开挖有较大的影响，易产生流砂、流52、泥现象；对桩基础桩底易软化，造成建筑物桩基础不均匀沉降，这在施工中应引起足够的重视，施工时应做好排水、防水工作。（4）场地花岗岩存在风化深槽现象。风化深槽现象带来的主要岩土工程问题是影响围岩的均一性，不利于桩基础施工。预制桩施工中如遇有硬夹层可用小孔引孔再进行施压。3水文地质条件3.1地表水概况拟建场地附近地表水为上横沥水道、场地南侧水坑水，上横沥水道处于珠江三角洲西、北江下游的网河区，相邻河道众多，纵横交错，相互贯通。北江自三水以下为干流东平水道，在石仔沙分出顺德水道，其下游分出李家沙水道，在下游与容桂水道汇合后的出海河段为洪奇沥水道，大岗沥水道为李家沙水道分出的河道，潭洲沥水道、上横沥水道53、和下横沥水道则为洪奇沥水道分出的河道，大岗沥水道与潭洲沥水道水流汇合后流入上横沥水道，然后流入蕉门水道，水道宽约200300m，水量丰富；本地块低洼处存在积水，面积约0.4万平方米，水深约1.01.5m，水量随降雨量的变化而变化，水量较小，地表水发育，经过人工抽水及回填，地表积水基本消失。3.2地下水水位地下水受场地地形的影响，地下水埋藏较浅，初见水位埋深0.070.19m（标高4.645.26m）、稳定水位埋深0.100.28m（标高4.615.23m），由于勘察外业作业时间较短，实测的稳定水位可能存在一定的误差，根据对周边场地地下水位的调查及走访，结合地区经验，本场地地下水水位变化幅度约254、3m，具体见附表1：“钻孔主要数据一览表”。地下水位受季节和天气的影响而产生变化，雨季水位明显上升，旱季水位会相对下降。3.3地下水类型场地地下水按含水介质类型（含水层的空隙性质）不同可分为第四系土层中的孔隙水、基岩裂隙水。场地内淤泥质土具富水性，但不透水；粉质黏土、砂质黏性土及全风化岩层含水量贫乏，为相对隔水层；素填土、强风化岩为中等透水层；粉细砂、中粗砂为强透水层。3.3.1第四系孔隙水（上层滞水）上层滞水：主要赋存于填土层，主要通过大气降水的垂直渗透补给，天然水力坡度不大，其排泄方式主要通过向上的大气蒸发、渗流排泄，常随地表水的水位变化而变化。孔隙潜水：主要赋存于粉砂层中，分布广泛，连通55、性好，厚度较大，上部覆盖不透水淤泥层，为承压水含水层，具有微承压性，经现场实测，SWZK1的承压水头为距离地面0.58m，SWZK2的承压水头为距离地面0.10m，水头与稳定水位基本齐平，含水量丰富；粗砂层中，发布广泛，连通性较好，局部厚度较大，上部覆盖透水的粉细砂、不透水层淤泥质土及微透水粉质黏土层，为承压含水层，具有微承压性，水头与稳定水位基本齐平，含少量较丰富，砂层为主要含水层，补给来源主要通过上部土层渗透及周边水道等地表水侧向的补给，其排泄方式主要通过渗流排泄。3.3.2基岩裂隙水基岩裂隙水主要赋存在于强、中风化岩的风化裂隙中，含水层无明确界限，埋深和层厚很不稳定，其透水性主要取决于裂56、隙的发育程度和性质（包括裂隙的闭合程度、形式、规模、充填物质，以及裂隙的组合形式、密度等）岩石风化程度等。风化程度越高、裂隙充填程度越大，渗透系数则越小，基岩风化裂隙水为承压水，富水性较好。3.4地下水补给、径流与排泄3.4.1地下水的补给区内地下水的补给主要靠大气降水和生活用水径流补给，以大气降水渗入补给为主，以侧向径流补给为次。大气降水补给受降雨季节支配，由于年内降雨分配不均，不同季节的蒸发度、湿度不同，渗入补给量随季节而变化，雨季成为地下水的主要补给期。第四系孔隙水与大气降水关系密切，水位及水量随降雨量变化明显，基岩风化裂隙水主要为上部第四系孔隙水越流补给或区外侧向补给。3.4.2地下水57、的径流、排泄拟建场地粉细砂、中粗砂及强风化层透水性相对较好，地下水由高水头向低水头以潜流的方式缓慢向低处排泄。3.5地层的渗透性拟建项目负二层地下室底板底标高-2.75m。根据设计要求本次勘察需进行抽水试验，抽水试验钻孔SWZK1、SWZK2。本次对主要含水层粉细砂层进行抽水，采用单孔抽水，每孔进行2个降深。A、试验目的 主要查明建筑场地地基土层渗透系数、影响半径等有关水文地质参数。B、试验方法采用单孔完整井稳定流抽水试验。 C、抽水试验采用仪器高速液压钻机 1台（班组人员34人）、过滤器（采用包网过滤器或缠丝过滤器 粉细砂层采用填砾过滤）、深井潜水泵、抽筒、套管、测量仪器（水量采用水表读数，58、水位测量采用万能表水位读取）。D、抽水试验过程1）在SWZK1孔（19.9024.10m）位置处进行抽水试验，试验层位为粉细砂层，于完成该孔钻探次日8:00开始抽水，做第一次降深抽水，泵头置于约22.0m，初始水位为0.58m，9：04水位稳定，水位降深2.72m，涌水量Q=49.85m3/d；于22：05开始抽水，做第二次降深抽水，7.80水位稳定，水位降深7.22m，涌水量Q=107.39m3/d。停泵后观察恢复水位。2）在SWZK2孔（20.2023.50m）位置处进行抽水试验，试验层位为粉细砂砂层，于完成该孔钻探次日9:20开始抽水，做第一次降深抽水，泵头置于约21.50m，初始水位为59、0.10m，9:25水位稳定，水位降深3.50m，涌水量Q=49.25m3/d；于22:00开始抽水，做第二次降深抽水，23:05水位稳定，水位降深8.50m，涌水量Q=111.46m3/d。停泵后观察恢复水位。根据工程经验和现场钻抽水情况，按地层的富水情况及透水性，对本场地地层评述如下：1、人工填土层：本场地内的填土层为素填土，厚度不均，富水性较弱，地层的渗透性中等，建议渗透系数K=1.0m/d。2、沉积淤泥：不透水，为隔水层，富水性好，建议渗透系数K=0.001m/d。3、冲积粉细砂：为中等透水层，富水性好，根据抽水试验可知，渗透系数K=4.79m/d。4、冲积粉质黏土：为弱透水层，富水性60、弱，建议渗透系数K=0.01m/d。5、冲积淤泥质土：不透水，为隔水层，富水性好，建议渗透系数K=0.001m/d。6、冲积中粗砂：为强透水层，富水性好，建议渗透系数K=15.00m/d。7、残积砂质黏性土：为弱透水层，为相对隔水层，富水性弱，建议渗透系数K=0.05m/d。8、全风化花岗岩：为弱透水层，为相对隔水层，富水性弱，建议渗透系数K=0.1m/d。9、强风化花岗岩：为中等透水层，富水性一般，建议渗透系数K=1.0m/d。10、中风化花岗岩：透水性弱，富水性弱，建议渗透系数K=0.1m/d。3.6涌水量预测当基坑降水需要3-1粉细砂层降水时（地下室底板标高-2.75m），基坑涌水量可按61、建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）附录E.0.1式计算：式中：Q-基坑涌水量；K-渗透系数； H-潜水含水层厚度；S-基坑水位降深；R-降水影响半径，按计算；r0-基坑等效半径。基坑降水涌水量试算表 表3.1层号渗透系数含水层厚度水位降深影响半径基坑面积基坑等效半径涌水量K(m/d)H (m)Sd (m)R(m)（m2）r0(m)Q(m3/d)3-14.795.509.092.3913617.80117.12465.97根据上述计算结果及工程地质剖面图，基坑涌水量较大。上述结果是在理想状态下计算的涌水量，工程实施过程中，在采取及时支护措施后，估计基坑涌水量会小很多。3.7环境水和地62、表土的腐蚀性评价3.7.1地下水和场地环境类型根据国家标准岩土工程勘察规范(GB 500212001) (2009年版)附录G，结合本工程场地的环境地质条件，场地环境类型判定为类；根据国家标准岩土工程勘察规范(GB 500212001) (2009年版)第12.2.2条，场地地下水按地层渗透性为A类。3.7.2环境水的腐蚀性评价本次勘察期间，在ZK48（深度2.82.8m、下同）、ZK56（2.02.3m）钻孔内各取混合水样1组进行水质简分析试验。各水样腐蚀性指标详见表3.2场地环境水水质分析及腐蚀性判定表。场地环境水水质分析及腐蚀性判定表 表3.2 水类型孔号主要矿物成分含量PH值类环境对混63、凝土结构腐蚀性对钢筋混凝土结构中钢筋腐蚀性 Mg2+ mg/LCl- mg/LSO42-mg/LHCO-3mmol/L侵蚀性CO2mg/L矿化度mg/LA类干湿交替长期浸水 地下水ZK48239.53 3278.6036.326.370.005770.587.01微微中微 地下水ZK56155.49 2444.978.666.250.004406.777.33微微中微根据水质分析结果（表4.1），结合场地条件，根据岩土工程勘察规范(GB50021-2001)（2009年版）第12.2节相关条文综合判定：环境类型为类，地下水对混凝土结构有微腐蚀性，在干湿交替条件下对钢筋混凝土结构中钢筋具中腐蚀性64、（腐蚀介质Cl-），在长期浸水条件下对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。3.7.3地表土壤腐蚀性评价本次勘察期间，对在ZK45（深度0.00.2m、下同）、ZK53（0.00.2）钻孔所取地下水位以上地表土进行土中易溶盐分析。各土样腐蚀性指标详见表3.3场地土易溶盐分析成果及建筑材料腐蚀性判定表。场地土易溶盐分析成果及建筑材料腐蚀性判定表 表3.3 地层名称孔号PH值HCO3- mg/kg土Cl-mg/kg土SO42- mg/kg土Ca2+mg/kg土Mg2+mg/kg土对砼结构 腐蚀性对钢筋砼 结构中钢筋腐蚀性对钢 结构的 腐蚀性素填土ZK457.63248.27366.72343.8617465、.4020.16微微微素填土ZK537.58217.16697.58339.06238.8035.28微弱微根据所取土样的易溶盐分析结果（表4.2），结合地区经验，本场地地下水位以上土的腐蚀性综合评价为：对混凝土结构具微腐蚀性；对混凝土结构中的钢筋具弱腐蚀性（腐蚀介质Cl-），对钢结构具微腐蚀性（仅针对PH值指标评价）。3.7.4地下水及地表土的腐蚀性防护根据岩土工程勘察规范(GB50021-2001)(2009年版)12.2.6，土对建筑材料腐蚀的防护，应符合现行工业建筑防腐蚀性设计标准（GB/T50046-2018）的规定。4 岩土参数的统计4.1关于统计指标和参数建议值的说明本报告所列岩66、土物理力学统计指标，是指按有关规范及试验、测试要求的方法，对室内试验和原位测试的数据进行统计后所获得的指标。关于本报告室内试验和现场原位测试统计中所列的标准值和平均值的使用，特作如下说明：根据国家标准岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)（2009年版）第14.2.5条，一般情况下，应提供岩土参数的平均值m、标准差f、变异系数、数据分布范围和数据的数量，应按第14.2.4条计算，其计算公式为：式中：i岩土指标的实测值；n岩土指标的统计数量；m岩土指标的平均值；f岩土指标的标准差；岩土指标的变异系数。本报告提供的岩土物理力学参数统计值和建议值是按岩土工程勘察规范（GB 50021-20067、1）(2009年版)的有关规定，结合本场地的岩土工程特性和水文地质特点进行统计和提出的。岩土物理力学参数指标，主要包括土的天然含水量W、天然孔隙比e、塑性指数IP、液性指数IL、凝聚力C、内摩擦角、压缩系数1-2、压缩模量Es1-2、变形模量E0、标准贯入试验击数N等；这些物理力学参数指标是根据室内试验和原位试验的数据进行统计后按有关规范计算和查表所获得的，其中各指标的标准值按不利组合考虑，当统计样本不足6个时，只提供统计平均值。根据中国工程建设标准化协会标准岩土工程勘察报告编制标准（CECS 99：98）第7.3.6条，指标的统计数量少于6个时，可根据指标的范围值，结合地区经验，给出经验值。68、4.2标准贯入试验4.2.1试验仪器及试验方法试验采用长沙探矿机械厂生产的标准贯入器；试验方法按照现行规范标准进行试验。4.2.2标准贯入试验成果统计场地各岩土层标准贯入试验击数汇总情况具体见附表3：标准贯入试验统计表。其中标准贯入试验修正击数仅考虑按杆长进行修正。4.2.3统计结果主要应用用标准贯入试验实测击数统计结果可定性判别每一土层的塑性状态和密实程度；用标准贯入试验修正击数统计结果查省标建筑地基基础设计规范（DB）15-31-2016）中的相应条款得到承载力特征值的经验值fak，依据省标建筑地基基础设计规范（DB）15-31-2016）中公式计算残积土变形模量。4.3波速测试4.3.169、试验仪器及试验方法试验采用重庆地质仪器厂DZQ-24高分辨浅层地震仪；试验方法按照现行规范标准进行试验。波速测试试验委托xx省工程勘察院进行。4.3.2测试结果的主要应用用现场采用单孔检层法对拟建场地进行剪切波速试验，以获取场地各土层剪切波速实测值，并对拟建建筑场地进行场地土类型和场地类别的评判。（详见场地剪切波速原位测试报告）4.4室内试验4.4.1土的物理力学指标及粒度分析本次勘察共采取砂土样103件，室内土工试验分析委托xx省工程勘察院完成，试验所得的物理力学性质指标具体见附表：土工试验报告，土（岩）层主要物理力学性质指标统计表（附表4）。4.4.2岩石物理力学性质试验本次勘察共采取岩样70、14组，委托xx省工程勘察院进行抗压强度试验，试验成果具见附表：岩石物理力学试验报告，其分层统计汇总情况见附表4：土（岩）层主要物理力学性质指标统计表（附表4）。4.4.3地下水和土的腐蚀性测试野外勘察期间，在场地ZK48、ZK56钻孔内各取混合水样1组进行水质腐蚀性分析，在ZK45、ZK53孔中各取水位之上土样1件做土质腐蚀性分析，均委托委托xx省工程勘察院做测试分析，其分析结果具体详见附件：水质分析报告和土中易溶盐分析报告。5场地与地基的地震效应5.1抗震设防类别根据建筑工程抗震设防分类标准（GB）0223-2008）第6.0.8条的规定，本工程建筑抗震设防类别为重点设防类（乙类）。5.271、场地土的类型根据相关规范及勘察技术要求，根据本次对（C2-24-07（3）地块）办公楼建筑物场地选择具有代表性钻孔（ZK49、ZK53）共2个钻孔的孔内剪切波速测试结果，结合本工程的场地情况，按国家标准建筑抗震设计规范GB 50011-2010（2016年）第4.1.3条规定，场地浅部土的类型划分为软弱土（详见场地剪切波原位测试报告）。5.3建筑场地类别根据场地岩土层分布情况，在场地办公楼范围选择具有代表性的钻孔ZK49、ZK53共2个，进行钻孔内的地层剪切波速测试，依据测试结果分别计算土层等效剪切波速，场地钻孔20.0m计算深度范围内等效剪切波速Vse=128.86130.76m/s，根据本72、次部分钻孔揭露到中风化岩的埋藏深度，场地覆盖层厚度35.9047.20m 之间，依据中华人民共和国国家标准建筑抗震设计规范（GB50011-2010，2016年版）中规定，场地类别为类（详见场地剪切波原位测试报告）。5.4场地的抗震设防烈度和设计基本地震加速度按国家标准建筑抗震设计规范（GB 50011-2010，2016年版）附录A.0.19条及建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008），抗震设防烈度为7度，教学楼、学生宿舍楼等为重点设防类建筑，应提高1度加强其抗震措施。拟建场地位于xx区横沥镇，按国家标准建筑抗震设计规范（GB 50011-2010，2016年版）附录A.0.1973、条，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第一组；根据中国地震动参数区划图（GB 18306-2015）附录E：amax=Faamax类场地（0.10g）的地震动峰值加速度调整系数Fa=1.25，故本场地地震动峰值加速度为0.125g。5.5软土震陷场地广泛分布淤泥、淤泥质土，本项目建设场地抗震设防烈度为7度，且场地的淤泥、淤泥质土层剪切波速均大于90m/s；根据软土地区岩土工程勘察规范（JGJ 83-2011）的有关规定，本项目可不考虑软土震陷影响。5.6场地设计特征周期按国家标准中国地震动参数区划图GB18306-2015附录C.表.C.19条、建筑抗震设计规74、范GB 50011-2010（2016年版）第5.1.4条规定，设计特征周期为0.45s。5.7地震液化问题1.本次勘察20m深度范围内，未发现粉土，揭露的饱和砂土为粉细砂，其地质年代为Q4，初判为可能液化，按国家标准建筑抗震设计规范（GB50011-2010，2016年版）第4.3.4条，通过标准贯入试验按公式（4.3.4）进一步判别。 （4.3.4）式中：Ncr液化判别标准贯入锤击数临界值； N0液化判别标准贯入锤击数基准值，N0=7击；ds饱和土标准贯入点深度(m)； dw地下水位 (m)； c黏粒含量百分率(%)，当小于3或为砂土时，应采用3；调整系数，设计地震第一组取0.80，第二组75、取0.95，第三组取1.05。本场地取0.80。2.根据国家标准建筑抗震设计规范（GB 50011-2010，2016年版）4.3.5条，每个钻孔的液化指数按公式(4.3.5)确定，并按表4.3.5综合划分地基的液化等级。 （4.3.5）式中： ILe液化指数； n20m深度范围内每一个钻孔标准贯入试验点的总数； Ni、Ncri分别为i点标准贯入锤击数的实测值和临界值； dii点所代表的土层厚度； wii土层单位土层厚度的层位影响权函数值。根据以上所列计算公式，对饱和砂土的液化判别及场地液化指数ILe进行计算，计算结果详见附表6。经判定，场地内粉细砂液化指数为0.080.38，具轻微液化潜势，76、综合判定：场地地基液化等级为轻微液化。5.8建筑场地地段类别根据钻探揭露，本场地主要土、岩层包括松散稍压实的素填土，流塑状淤泥，松散-稍密粉细砂、可塑状粉质黏土、流可塑状淤泥质土、稍密中密中粗砂，硬塑状残积砂质黏性土；基岩为全风化花岗岩（极软岩）、强风化花岗岩（极软岩）、中风化花岗岩（较软岩）及微风化花岗岩（较硬岩坚硬岩），岩土种类较多。场地素填土局部厚度较厚，软土、液化砂土广泛分布，厚度大，按国家标准建筑抗震设计规范（GB 50011-2010，2016年版）第4.1.1条规定，拟建场地可分为不利地段，应采取有效措施防止其不利影响。在项目建设时建议避让建筑抗震不利地段，当建筑场地无法避让时，77、设计应采取相应的措施：选择合适的基础埋置深度，加强基础的整体性和刚度；采用地基加固处理方案；增强上部结构的整体刚度和均匀对称性，合理设置沉降缝，避免采用对不均匀沉降敏感的结构形式。6.岩土工程分析评价6.1场地稳定性、适宜性评价本场地现地势较平坦，地貌较简单，据区域地质资料及钻探资料分析,场地范围内未发现有活动性断裂、采空区、崩塌、泥石流、滑坡、饱和砂土、粉土液化等不良地质作用和地质灾害现象，未揭露古河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等不利埋藏物，场地基本稳定。场地基本稳定；土质不均匀，素填土分布较广、局部厚度较厚；地势低洼处地下水埋藏较浅，对基础开挖工程影响较大；场地地势稍有起伏，排水条件良好，78、故场地适宜性分类为基本适宜。对素填土进行有效工程措施处理后适宜本工程建设。6.2地基稳定性、均匀性评价本项目建设场地揭露的土、岩层包括松散稍压实的素填土，流塑状淤泥，松散-稍密粉细砂、可塑状粉质黏土、流塑状淤泥质土、稍密中密中粗砂，硬塑状残积砂质黏性土；基岩为全风化花岗岩（极软岩）、强风化花岗岩（极软岩）、中风化花岗岩（较软岩）及微风化花岗岩（较硬岩坚硬岩）。从工程地质剖面图上看，填土局部厚度较大，浅部地基土为素填土、淤泥，综上所述，场地地基土种类较多，各岩土层在水平方向的分布、厚度等变化较大，工程特性差异较大，地基持力层底面或相邻基底标高的坡度大于10%（见工程地质剖面图），造成地基土力学性79、质不均匀，往往会引起差异沉降，故场地地基为不均匀地基。由于第四系填土承载力较差，但其不是地基主要受力层，建筑时压实处理即可，地基稳定性差；淤泥、粉细砂及淤泥质土层承载力较低，地基稳定性差；粉质黏土、砂质黏性土承载力中等，地基稳定性一般；全、强风化层承载力较高，地基稳定性较好；中、微风化层承载力高，地基稳定性好。6.3岩土地震稳定性评价1）拟建场地原始地貌为属珠江三角洲冲积平原地貌，据现场调查，场地内未发现采空区、活动断裂带、地面沉降、滑坡、泥石流等影响工程稳定性的不良地质作用。场地填土主要为素填土，属新近堆填，结构较松散，欠压实，一般具有均匀性差、规律性差、强度低及密实度不一等特点；场地软土较80、发育，具有含水量高、透水性差、抗剪强度低、具触变性、蠕变性，受压易产生较大沉降等特点；砂土层为轻微液化，对地基的稳定性有不利影响；人工填土、软土层和砂土液化层在强震作用下有发生震陷的可能，建议对填土层进行夯实、软土和可液化砂土层采用水泥搅拌桩(高压旋喷桩)进行加固处理。2）本场地不存在由地震引发的滑坡、崩塌等不良地质作用。6.4岩土工程性质评价根据野外钻探、原位测试及室内土工试验资料分析： 1）素填土：松散稍压实，土质不均匀，透水性中等，作为基础开挖边坡土体自稳性较差，承载力较低，堆填年限小于5年，未经处理不可作为拟建建（构）筑物的基础持力层，在设计和施工中过程中应注意填土层含有较多硬杂质的不81、利影响，基坑开挖过程中应做好支护工作。2）淤泥：分布广泛，流塑，局部软塑状，连续性好，厚度大，地基承载力低，未经处理不可作为拟建建（构）筑物的基础持力层，在基槽开挖中应做好支护工作。3）粉细砂：分布广泛，呈松散-稍密状，连续性好，厚度较大，为液化土，地基承载力低，未经处理不可作为拟建建（构）筑物的基础持力层，在基槽开挖中应做好支护和止水工作，设计和施工中应注意本层在一定的动水压力条件下，易产生流砂、管涌现象。4）粉质黏土：局部分布，呈可塑状，局部软塑状，具高压缩性，承载力中等，作为基槽开挖边坡土体，自稳性较差，不可作为拟建建（构）筑物的基础持力层。5）淤泥质土：大部分布，软塑状，局部流塑状，连82、续性较好，厚度较大，地基承载力低，未经处理不可作为拟建建（构）筑物的基础持力层，在基槽开挖中应做好支护工作。6）中粗砂：大部分布，稍密中密，连续性较好，地基承载力中等，可作为地基处理持力层，在基槽开挖中应做好支护和止水工作，设计和施工中应注意本层在一定的动水压力条件下，易产生流砂、管涌现象。7）砂质黏性土：少部分布，呈硬塑状，具高压缩性，承载力中等，遇水易软化，作为基槽开挖边坡土体，自稳性较好，设计和施工时应注意其泡水软化的不利影响。8）全风化花岗岩：大部分布，呈坚硬状，压缩性中等，本层具有较高的地基承载力，可作为拟建裙楼、纯地下室等建（构）筑物桩基础桩端持力层，注意其遇水易软化、崩解的不利影83、响。岩体基本质量等级分类为类。9）强风化花岗岩：大部分布，呈半岩半土状、砂土状，部分夹碎块状，压缩性低，受钻孔深度限制，大部钻孔未揭穿，本层具有较高的地基承载力，可作为拟建裙楼、纯地下室等建（构）筑物桩基础桩端持力层，注意其遇水易软化、崩解的不利影响。岩体基本质量等级分类为类。10）中风化花岗岩：受钻孔深度限制，少部钻孔揭露，本层具有较高的地基承载力，可作为拟建建（构）筑物桩基础桩端持力层。岩体基本质量等级分类为类。11）微风化花岗岩：受钻孔深度限制，大部钻孔揭露，本层具有较高的地基承载力，可作为拟建建（构）筑物桩基础桩端持力层。岩体基本质量等级分类为类。根据钻探、室内试验及原位测试资料，按国84、家标准岩土工程勘察规范（GB 50021-2001）(2009年版)、国家标准建筑地基基础设计规范（GB 50007-2012）、xx省标准建筑地基基础设计规范（DBJ 15-31-2016）及建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012），综合各种方法测定的地基岩土参数及地区工程实践经验，提供本工程岩土工程设计参数建议值见P21页表6.1。6.5高低层建筑差异沉降评价及建议拟建项目为高层办公楼、多层裙楼组合形式，建筑物高度差异性较大，本场地同一岩土层平面及空间分布上地基土成因、状态变化较大，局部基岩层面坡度较大，属于不均匀地基，对地基稳定性不利。高低层建筑物的地基变形特征为沉降量、沉降差，建85、筑物变形特征特征为倾斜、局部倾斜。建议设计部门在主体与裙楼或附属地下建筑结构之间设置永久沉降缝等措施，同时还需进行相关的沉降验算等。7地基基础方案分析评价拟建项目办公楼约为30F，高度约100m、裙楼为5F,高度约20m组成；根据设计初步提供的建筑物概况及平面图中各类建筑物的设计室外地坪标高（即0.00=约8.50m）数据情况，参照本次钻探揭露的地层情况，对建（构）筑物的基础形式进行分析。纯地下室区域：基坑开挖后基底地基土为淤泥，下部为液化粉细砂层，厚度较大，可采用采用复合地基+筏板基础，根据地层情况采用水泥搅拌桩（高压旋喷桩）处理是可行的，桩径可取400mm，以中粗砂作为桩端持力层，桩间距及86、处理深度可根据设计需要确定，以处理经检测合格后地基土方可作为建（构）筑物基础持力层，需布设抗浮锚杆或抗拔桩；亦可采用桩筏基础，可采用预应力管桩、钻（冲）孔灌注桩；预应力管桩桩径采用300400mm、钻（冲）孔灌注桩桩径采用1.01.2m，预计桩长1530m（初步桩长可参考剖面图确定），由于桩端持力层变化较大，桩长应根据持力层埋深及现场沉桩阻力等综合因素确定，桩端进入全、强风化持力层深度不宜小于2D。裙楼及超高层建筑：拟建办公楼上部荷载大，对沉降变形控制要求较高，基坑开挖后，基底第四系土层厚度较大，其承载力、均匀性均不能满足高层建筑物上部荷载及变形的要求，故不能采用天然地基浅基础，可采用桩基础：87、1）预应力管桩，以强风化岩作为桩端持力层；2）钻（冲）孔灌注桩，中、微风化岩作为桩端持力层。拟建超高层建筑若采用预应力管桩，以强风化岩作为桩端持力层，按摩擦桩设计，桩径300500mm，桩长约3045m，桩端进入持力层深度不宜小于2D、且须满足设计要求；若采用钻（冲）孔灌注桩，以中、微风化岩层作为桩端持力层，按嵌岩桩设计，桩径1.001.80m，桩长约3050m，桩端进入持力层深度不宜小于0.5m、且须满足设计要求，采用嵌岩桩时需进行超前钻勘察工作，查明桩底持力层完整性、连续性。7.1人工复合地基浅基础及可行性评价7.1.1水泥搅拌桩（或高压旋喷桩）方案1）水泥土搅拌法复合地基是利用深层搅拌机88、将水泥与地基土在原位搅拌形成圆柱状、水泥土增强体，形成水泥土复合地基以提高地基承载力；高压旋喷复合地基是利用高压泵将水泥浆液以高速水平喷入土体，使土体与水泥浆充分搅拌混合凝固，形成具有一定强度的固结体，减小地基沉降；根据复合地基的工作机理，要在搅拌桩桩顶和桩间土的顶部设置一层0.30.5m厚的砂砾、碎石垫层，以利将上部传递下来的荷载均匀地分配到桩顶部和桩间土的面层，减少桩土荷载分担比，充分发挥桩间土的作用。该法适用于处理正常固结的黏性土以及无流动地下水的饱和砂土等地基。水泥土搅拌桩（或高压旋喷桩）复合地基法具有如下的特点：施工工艺成熟，施工队伍多，加固效果好，质量可靠。施工成桩后一个月即可进行89、后续工作的施工。施工速度快。一般一根15m长的水泥搅拌桩采用4搅2喷工艺的施工时间不超过1小时，如果工期紧可以连续24小时作业。施工占地小，容易组织多台机组进行会战。施工不受气候影响，该地区年降雨日较多，而深层搅拌桩施工不受雨天的影响，可以大大提高施工效率，缩短施工周期。施工噪声低，无振动；可用于任何软弱土层，可控制加固范围；设备较简单、轻便，机械化程度高；施工简便，无污染。7.1.2水泥土搅拌桩（或高压旋喷桩）施工可行性及其对环境影响的分析和设计施工中应注意的问题：1、应注意本场地填土层中夹较多硬杂质的不利影响；2、桩的长度，应根据上部结构对地基承载力和变形的要求确定，并应穿透软弱土层到达地90、基承载力相对较高的土层；3、桩的平面布置可根据上部结构特点及对地基承载力和变形的要求，采用柱状、壁状、格栅状或块状等加固形式。独立基础下的桩数不宜少于4根；4、复合地基宜在基础和桩之间设置褥垫层，厚度可取200mm300mm。褥垫层材料可选用中砂、粗砂、级配砂石等，最大粒径不宜大于20mm。褥垫层的夯填度不应大于0.9；5、施工现场施工前应予以平整，清除地上和地下的障碍物；6、施工前，应根据设计进行工艺性试桩，数量不得少于3根，多轴搅施工不得少于3组。应对工艺试桩的质量进行检验，确定施工参数；7、复合地基承载力检验应采用复合地基静载荷试验和单桩静载荷试验，验收检验数量不少于总桩数的1%，复合地91、基静载荷试验数量不少于3个（多轴搅拌为3组）。7.1.3复合地基承载力和单桩竖向承载力估算1）设计时可根据建筑地基处理技术规范（JGJ79-2012）第7.1.57.1.6条的相关规定进行估算，最终单桩竖向承载力特征值应通过现场载荷试验确定：（1）复合地基承载力特征值估算式中 fspk-复合地基承载力特征值（kPa）；Ra-单桩竖向承载力特征值（kN）-桩间土承载力折减系数；m-面积置换率；Ap-桩的截面积（m2）；fsk-桩间天然土承载力特征值（kPa）。（2）单桩竖向承载力特征值估算式中 qsi-桩周第i层土的侧摩阻力特征值（kPa）； qp-桩端阻力特征值（kPa）。2）场地地下水位埋藏92、较浅，砂层分布广泛，水量丰富，复合地基施工时，应注意地下水的不利影响，易产生断桩、离析等；施工时应控制水泥浆的比重、搅拌速度等；复合地基的承载力应通过现场试验确定，桩端入土深度应符合国家相关规范要求，以满足基础及上部结构共同作用达到控制不均匀沉降的要求和目的，宜采取处理不均匀沉降的结构措施，结构设计时应加强建筑物的整体刚度，以防止不均匀沉降。对于水泥搅拌桩人工复合地基宜采用标准贯入试验、重型动力触探试验、钻孔抽芯检测、平板载荷试验等多种方式作严格的质量检测，检测合格方作为建筑地基使用。预测建（构）筑物的变形特征为沉降或局部倾斜，应采取相应的结构调整措施，增加基础刚性，设置沉降缝等，避免建（构）93、筑物产生过大的沉降差。7.2桩基础可行性评价7.2.1预应力管桩预应力管桩可行性分析1）该类桩成本较低，工期短，桩身质量容易得到保证，对地基承载力的利用较高。其施工方式包括打入式预制桩和静压预制桩两种，打入式预制桩施工噪音大，穿透硬夹层的能力较强，能够有效进入桩尖持力层并保证入土（岩）深度，取得较大的单桩承载力。静压预制桩施工噪音小，单桩承载力较直观，但中小型桩机穿透硬夹层的能力较弱，大型桩机穿透硬夹层的能力较强。2）本场地周边交通较便利，有利于预制桩机械设备进入，场地填土整平压实后，地表层土质较好，能满足打（压）桩机的行走要求。3）填土、冲积层、冲积层、残积层及全、强风化岩具有一定的厚度，预94、制桩可以进入；全、强风化岩埋深较大，岩体基本质量等级为类，采用预应力管桩成桩是可行的；4）设计及施工时应注意地下水对桩侧摩阻力和端阻力的不利影响，地下水对残积土、全、强风化岩层具有软化作用，填土层、淤泥层对桩身产生负摩阻力的影响。预应力管桩施工对环境的影响及工程措施建议：1）选择好施工队伍，正式施工前组织试桩确定合适的施工工艺与设备，加强施工管理。2）桩基施工前，应根据场地的地层条件，拟定打桩顺序，桩基施工应防止可能出现的断桩、偏桩、挤土效应等不良后果；3）预制桩施工对环境的影响主要是桩被贯入土中后，地基土受到桩的挤土作用，在周围土体中产生较大的水平位移，因此导致周边环境中的地面建筑或地下管道95、管线等设施破坏；4）建议在有代表性的地段，特别是强风化岩浅埋或层面变化较大的地段进行试打（压）桩，取得现场施工经验；强风化岩具遇水软化的特性，设计时应注意单桩承载力特征值的折减；施工时应注意对桩端封堵止水，防止桩端持力层软化，造成桩不均匀沉降。5）根据本次勘察揭露地层情况，基岩存在风化深槽现象，对成桩具有不利影响，对持力层或桩长变化较大区域，可局部采用引孔处理。6）桩基施工时，除按钻孔资料确定外，建议采用锤击法沉桩，应严格控制锤重、落距等指标，并以最后3阵击的贯入度为终桩条件；采用静压法沉桩，若采用静压法沉桩，应作试桩，以确定终压力值、单桩承载力值等技术指标；7）作为挤土桩，沉桩过程的挤土效96、应可能导致断桩、桩端上浮、增大沉降、承载力降低等，施工过程中应对已施工桩的桩端标高进行监测，沉桩结束后，宜普遍实施一次复打复压；8）单桩竖向承载力特征值应通过现场载荷试验确定。桩基检测可按现行行业标准建筑基桩检测技术规范JGJ106进行。9）施工过程动力式施工机械产生的噪声，施工场地挖掘、装载、运输等机械设备作业噪声将对周边环境产生影响，施工单位应采取相应措施，合理进行施工安排，避免施工过程中所产生废物对周边环境造成的污染等。10）当采用预制桩时，可能会产生如下问题：1）由于局部强风化岩埋深变化较浅，会出现管桩桩长变化较大，导致配桩困难，使管桩桩长达不到设计要求或无法穿透时，从而需要补桩或预钻97、孔引桩；2）由于局部强风化岩埋深较深，上部覆盖层厚度较大，全风化夹有一定石英颗粒，使管桩桩长达不设计要求或无法穿透时，从而需要补桩或预钻孔引桩，易造成较大的乱费；3）预钻孔引桩对钻孔的要求较高，首先要控制好钻孔的垂直度，第二要控制引孔的大小，钻孔太大而影响摩擦力的发挥，钻孔太小则桩引不到位，引孔对施工的要求较高。7.2.2钻（冲）孔灌注桩钻（冲）孔灌注桩可行性分析1）钻（冲）孔灌注桩的优点是：适用范围广，能穿越地下水位上下的各类复杂地层，能形成较大的单桩承载力，成桩质量较好，适应各种地质条件和不同规模的建筑物的优点。缺点是：造价高，施工速度稍慢，周期长，产生泥浆较多对施工场地环境要求稍高，有噪98、声等。2）场地周边交通较便利，有利于钻（冲）孔桩机械设备进入，场地填土整平后，地表层土质条件较好，能满足钻（冲）孔桩机的行走要求。3）全、强风化岩岩体基本质量等级为类；中风化花岗岩体基本质量等级为类；微风化花岗岩体基本质量等级为类，采用钻（冲）孔桩基础可进入该岩层，成桩稳定性较好。4）设计及施工时应注意地下水对桩侧摩阻力和端阻力的不利影响，地下水对残积土、全、强风化岩层具有软化作用，填土层对桩身产生负摩阻力的影响。钻（冲）孔灌注桩施工对环境的影响及工程措施建议：1）选择好施工队伍，正式施工前组织试钻确定合适的施工工艺与设备，加强施工管理。2）灌注桩施工应正确设置护筒，护筒埋设应准确、稳定，护筒99、中心与桩孔的偏差及护筒高应满足相关规程规范及施工要求。3）当钻（冲）孔灌注桩施工时，应注意防止机械振陷和漏浆，并防止桩身顺层滑移，穿越陡岩面时，应采取切实有效的施工方法以保证工程施工顺利进行。4）钻（冲）孔灌注桩施工时常会发生斜孔、钢筋笼上浮、桩底沉渣太厚和混凝土灌注质量达不到设计要求等问题，施工前应做好预防措施，当上述现象发生时，要及时采取措施处理，以免影响工程质量。5）本工程成孔深度较大，建议选用反循环工艺进行清渣厚度，应采用多点测定仪或专用测渣仪器测量孔底沉渣，沉渣厚度应小于5cm；钻孔深度控制应以设计嵌岩深度为准，灌注混凝土之前，孔底沉渣厚度应满足相关规程规范要求；对不同地层冲击成孔的100、操作要求可参考有关施工规范和建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）的相关条款。6）地下水对灌注桩施工的影响，主要是钻孔过程的影响，如成孔困难、塌孔等等，以及对灌注过程的影响，如颈缩和混凝土不能将泥浆水挤出而影响强度等。在施工时应控制好泥浆比重。7）单桩竖向承载力特征值应通过现场载荷试验确定。桩基检测可按现行行业标准建筑基桩检测技术规范JGJ106进行。8）施工过程动力式施工机械产生的噪声，施工场地挖掘、装载、运输等机械设备作业噪声将对周边环境产生影响，施工单位应采取相应措施，合理进行施工安排，避免施工过程中所产生的泥浆、弃土以及形成的噪音对周边环境造成的污染等。9）场地部分地段揭露风化深槽现101、场或强风化岩面坡度大于10%及层位埋深（起伏）变化较大，建议加密勘探点进行施工勘察或超前钻勘察工作，进一步查明地层分布特征及桩底持力层连续性。7.2.3单桩承载力估算以上各桩型单桩竖向承载力特征值须通过现场载荷试验确定，亦可根据xx省标准建筑地基基础设计规范(DBJ15-31-2016)第10.2.310.2.4、10.2.10条等公式进行估算,即:非嵌岩桩（预应力管桩）：Ra=pqsiali +qpaAp嵌岩桩： Ra = qsiali + C1rpAp+p C2rshr抗拔桩： Rta =pi qsiali +0.9G0式中：Ra-单桩竖向承载力特征值；Rta-单桩抗拔承载力特征值qsia102、-第i层土的桩侧摩阻力特征值；qpa-桩端持力层端阻力特征值；、p桩身截面周长和桩嵌岩段截面周长；li第i土层的厚度；Ap桩截面面积；hr桩嵌岩深度；rs、rp桩侧岩层和桩端岩层的岩样饱和单轴抗压强度；C1、C2系数； G0桩自重，地下水位以下取有效重度计算。7.2.4地下水对桩基设计及施工的影响与建议场地地下水类型主要为孔隙水及基岩裂隙水。地下水对于桩基的影响主要包括两个方面：第一是地下水对于土体参数的影响，这会对桩基承载力产生直接影响；第二是地下水与桩界面的张力对于摩擦力的影响，在成桩过程中需考虑对土体扰动所产生的对侧摩阻力和端阻力的影响，这不仅仅是桩与桩周土之间的摩阻力受影响，桩周土本身103、的抗剪强度也会受影响，大大降低侧摩阻力。地下水作用对桩基施工的影响较大，易造成孔壁崩塌等，桩底软化，桩基施工过程中应采取有效措施避免对成桩质量的影响。7.2.5特殊性岩土对桩基的不良影响及危害场地的特殊性岩土主要为填土、软土、残积土、风化岩。填土、软土层对桩基产生负摩阻力，按建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）第5.4.25.4.3条考虑摩阻力对桩基承载力和沉降的影响，并验算其桩承载力。残积土及风化岩浸水易软化，降低桩侧摩阻力，从而降低桩的竖向承载力，引起建筑物的不均匀沉降，破坏建筑物；基岩中风化深槽影响围岩的均一性，不利于桩基础施工。7.3地基基础方案选用建议现根据本次勘察揭露地层情况，104、结合建筑物的结构特点建议基础方案如下：纯地下室、塔楼区域：建议优先采用桩+筏板基础，可采用预应力管桩，桩端进入全、强风化持力层深度不宜小于2D，或采用钻（冲）孔灌注桩时，桩端进入中风化持力层深度不宜小于0.5m；亦可采用人工复合地基（水泥搅拌桩或高压旋喷桩）+筏板基础，以处理经检测合格后地基土方可作为基础持力层。高层建筑：拟建办公楼可优先钻（冲）孔灌注桩时，以中、微风化岩为桩端持力层。8 基坑工程评价8.1基坑支护结构安全等级拟建项目设二层地下室（地下室底板标高约-2.75m），地下室基本为现地面开挖以下约7.50m；基坑北侧为为空地，为项目北地块，西侧距离市政路边线约10m，东侧为规划路，距105、离约10m，南侧距离市政道路边线约10.011.0m，其中西侧、南侧市政道路分布有市政管线（给水、污水、高压电缆等），基坑环境等级为二级。根据钻孔资料综合分析：基坑开挖深度约7.50m，侧壁地基土为素填土、淤泥，综上考虑基坑深度及周边环境条件，侧壁安全等级为一级。根据行业标准建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-2012）及xx省标准建筑基坑工程技术规程（DBJ/T 15-20-2016）相关规定，本基坑支护结构的安全等级为一级。8.2基坑支护、止水方案场地地下水埋藏浅，场地西、南侧分布有道路及市政管线。为确保基坑开挖安全，基坑大面积开挖前，必须认真做好挡土支护及基底加固处理，防止过程会出现软106、土隆起或基坑滑坡而引起周边地面变形，故在基坑开挖前必须对基坑周边做好支护及基底软土、砂土加固（水泥搅拌桩或高压旋喷桩）等措施，并采取严密的措施控制基坑开挖对周边环境的影响，防止基底隆起造成底板破坏。基坑支护方案：1）地下连续墙+内支撑，连续墙墙基须进入持力层一定安全深度，用以增加渗透路径，减弱坑底水头压力；内支撑结构则容易操作，安全性较好，但造价相对较高，同时连续墙可作为建筑物基础结构的外墙。2）钻（冲）孔桩（排桩）+锚拉结构，排桩桩端须超过基底并嵌入全或强风化岩中一定的深度，桩顶须作圈梁，桩间及外侧宜采作高压旋喷桩（或水泥搅拌桩）作为止水帷幕防渗体；该支护方案施工工艺成熟，安全性较好，造价相107、对较低，施工质量及工期易于控制。在地下室基坑开挖时须设置集水井、降水井。基坑支护结构建议与建筑基础方案作统筹兼顾，基坑开挖降水及施工期间应做好对基坑支护结构，并加强对周边建（构）筑物的监测工作，并预备好控制保护措施，确保施工安全。最终基坑支护方案应综合场地环境条件、岩土条件、工程工期及造价等因素确定，基坑设计及施工应委托具有资质的相关单位进行。8.3地下水对基坑工程的影响8.3.1地下水对基坑工程的影响1）理论上岩土体对基坑支护结构的侧压力可分为土压力和水压力，其中静水压力取决于水位高度，所以地下水位高度对于基坑工程的支护开挖影响较大，再者地下水还可能形成渗流及超静孔隙水压力的不利影响；2）地108、下水对岩土体有软化作用，可能会降低岩土体抗剪强度指标。8.3.2地下水控制方法地下水控制方法应根据工程地质和水文地质条件、基坑周边环境要求及支护结构形式等选用截水、集水明排方法或其组合。本场地地下水位高，由于基坑西、南距离市政道路较近，不宜采用降水方法进行开挖，大量降水会给地面大幅度沉降，并影响道路的使用及安全，严重时会造成道路路面的开裂破坏。因此建议本基坑工程采用截水方法，可采用搅拌桩止水帷幕进行止水，采用尽量不降低坑外地下水位的止水措施。基坑止水帷幕施工完后，基坑内水量一般较小，只要通过集水明沟或集水井即可疏干。地下室的防水失效、渗漏水等问题直接影响到地下室结构主体安全，因此必须进行防水设109、计，地下室的变形缝、施工缝、诱导缝、后浇带、穿墙管（盒）、预埋件、预留通道接头、桩头等防水薄弱部位，应加强防水措施，避免造成渗漏隐患。8.3.3基坑抗浮设防水位抗浮设防水位原则上应取地下室自施工期间到全使用期间可能遇到的最高水位，应根据场地地形地貌、历年最高水位、地下水补给及排泄条件等综合确定，此水位为带有预测性的可能发生的设防水位。本基坑场地地下水位埋浅，区域常年多雨，地下水位埋深变化受降雨影响较大；根据南方气象水文条件，场地可能会遭遇水涝水淹现象。因此，建议本场地的抗浮设防水位取建筑物的室外地坪标高或采用当地最高洪水位。若建筑物自重抗浮无法满足设计要求，地下室设计时应考虑设置抗拔锚杆或采用110、抗拔桩进行抗浮设计。8.3.4基坑开挖和降水对周边环境的影响评价基坑开挖对周边环境的影响主要表现为以下几个方面：1、周边地面沉降、产生裂缝；2、周边地面向基坑方向滑动；3、导致邻近工程建（构）筑物发生沉降、倾斜和裂缝，对地下管线设施产生变形，甚至造成工程事故发生。降水一方面可以保证基坑侧壁与坑底处于干燥环境，防止渗水，降低基坑侧壁土体内的渗流作用，防止流泥现象，增强基坑的稳定性，为主题施工提供条件；另一方面降低土的含水量可以提高土体的压缩性等物理力学指标，在支护体系中可以降低主动土压力，提高支护体系的稳定性，减少支护体的位移；此外降水还可以作为一种加固地基的有效方法降水使土的固结度增加，相应的111、土体有效应力也会增加，进而提高土体的抗剪强度。降水不当，会引起周边地面沉降，以及因此产生的管线破坏、构筑物开裂等。8.3.5基坑监测及施工评价建议（1）基坑工程的设计和施工应委托具有资质的相关单位，设计应按技术上可行、经济上合理的原则进行，施工应按设计方案要求及采购合格建筑材料进行施工。（2）建设方应委托有资质的第三方进行基坑监测，监测点及监测频率应按现行规范要求对支护结构和对周边环境进行，尤其应对邻近基坑的道路、建筑物区段的变形监测工作，如采用降水方案或地下水位有较大下降时应加对周边建筑及周边环境的监测。当基坑监测数据超过规范规定时，设计施工应及时采取有效的防范处理措施，防止因基坑开挖造成基112、坑附近道路路面开裂或危及周边地下管线及建筑物的安全，甚至基坑失稳垮塌。（3）通过对监测数据的认真分析，必要时应对设计与施工进行动态调整，调整施工程序，实施动态设计和信息化施工。应遵循先基坑，后基础；先高层，后低层的施工顺序施工。（4）场地浅部土层力学性质差，基坑土方开挖应当格外慎重，首先应按照设计方案分段分层开挖，严禁超挖；其次开挖的基坑土方应随挖随运到远离基坑影响的区域，基坑周边堆载不得超过设计规定；第三，土方开挖完成后应立即施工垫层，对基坑进行封闭，防止水浸和暴露，并应及时野生地下结构施工；施工组织设计时应重点考虑土方运输施工便道及出土坡道的设置，必要时进行加固处理。（5）基坑底板完工后应113、及时进行基坑回填并夯实。8.3.6岩土设计参数建议根据本次勘察钻探揭露岩土性状，取样室内试验的各岩土参数统计结果的平均值及标准值，原位测试统计结果的平均值及标准值，按国家标准岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)(2009年版)、国家标准建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）及xx省标准建筑地基基础设计规范（DBJ 15-31-2016），结合我院在本地区工程实践经验及工程类比，提供本工程岩土参数的建议值，见P21表6.1。8.4危险性较大的分部分项工程说明根据住建部危险性较大的分部分项工程安全管理规定（住房城乡建设部令第37号）要求，本项目与工程勘察相关的危大工程主要是基114、坑工程部分，属于危大工程，应按相关规定进行安全管理。填土呈松散稍压实，基坑或基础开挖时容易塌落，应充分考虑填土自重固结、或在后期上部荷载作用下引起的地面沉降以及由于填土的厚度不均引起的不均匀沉降，应做好支护及压实处理措施；软土需进行有效的加固处理；砂土分布较广，厚度较大，水量丰富，应做好有效的加固、止水措施；残积土及风化岩均具有亲水矿物，遇水易软化，应做好有效的排水措施；处理不当必然会导致不均匀沉降、坍塌变形、下沉及基坑突涌等次生灾害，对周边道路、地下管线、通行车辆、人及周边建筑物等构成工程事故风险，对基础及基坑施工具有一定影响，一旦失稳就构成破坏。9结论与建议本报告主要从工程的角度，阐述拟建115、场地普遍存在的工程地质特征。关于本详细勘察报告建议，设计人员可采纳被认为适用于工程的部分。1、拟建场地无活动断裂通过，无滑坡、危岩和崩塌、泥石流、采空区、地面沉降、岩溶等不良地质作用和地质灾害，主要不良地质为砂土液化，场地基本稳定；未揭露古河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利埋藏物；场地局部填土厚度较大，对填土进行有效工程处理后适宜本工程建设。2、拟建场地原始地貌为属珠江三角洲冲积平原地貌，本次揭露的场地覆盖层从上而下依次为人工填土层、沉积层、冲积层及残积层，下部为花岗岩风化带，场地地基土种类较多，地层厚度变化较大，工程特性差异较大，地基持力层底面或相邻基底标高的坡度大于10%（见工程地质剖面116、图）；场地花岗岩存在风化深槽现象，造成地基土力学性质不均匀，往往会引起差异沉降，故场地地基为不均匀地基。3、本场地地震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第一组，场地土类型为软弱土，建筑场地类别为类，设计特征周期为0.45s，场地划分为对建筑抗震不利地段。拟建建筑物为重点设防类（乙类）。4、现根据本次勘察揭露地层情况，结合建筑物的结构特点建议基础方案如下：纯地下室、塔楼区域：建议优先采用桩+筏板基础，可采用预应力管桩、钻（冲）孔灌注桩，桩端进入全、强风化持力层深度不宜小于2D；亦可采用人工复合地基（水泥搅拌桩或高压旋喷桩）+筏板基础，以处理经检测合格后地基土方可作为117、基础持力层。高层建筑：拟建办公楼可优先钻（冲）孔灌注桩时，以中、微风化岩为桩端持力层。预测建（构）筑物的变形特征为沉降或局部倾斜，应采取相应的结构调整措施，增加基础刚性，设置沉降缝等，避免建（构）筑物产生过大的沉降差。同一栋或同一建筑应采用同一基础形式，避免不均匀沉降的发生，当同一建筑物采用不同的基础形式或当基础置于不同地层或下卧层性质变化较大时，应考虑不均匀沉降对建筑物的不利影响，应采取相应的结构调整措施，增加基础刚性，避免建筑物产生过大的沉降差。建议施工期间进行“压板试验或静载”测试工作。5、拟建项目设二层地下室，开挖深度约11.0m（底板标高-2.75m），现地面开挖以下约7.50m，北118、侧为北地块空地，西侧、南侧市政道路分布有市政管线（给水、污水、高压电缆等），基坑环境等级为二级；侧壁地基土为素填土、淤泥，侧壁安全等级为一级。综上考虑基坑深度及周边环境条件，暂定建筑基坑侧壁安全等级为一级。基坑支护方案：1）地下连续墙+内支撑，连续墙墙基须进入持力层一定安全深度，用以增加渗透路径，减弱坑底水头压力；内支撑结构则容易操作，安全性较好，但造价相对较高，同时连续墙可作为建筑物基础结构的外墙。2）钻（冲）孔桩（排桩）+锚拉结构，排桩桩端须超过基底并嵌入全或强风化岩中一定的深度，桩顶须作圈梁，桩间及外侧宜采作高压旋喷桩（或水泥搅拌桩）作为止水帷幕防渗体；该支护方案施工工艺成熟，安全性较好119、，造价相对较低，施工质量及工期易于控制。在地下室基坑开挖时须设置集水井、降水井。实测钻孔地下水0.100.28m（标高4.615.23m），地下水埋藏浅，地下室需进行抗浮设计，抗浮设计标高宜采用室外地坪标高；地下室的防水失效、渗漏水等问题直接影响到地下室结构主体安全，因此必须进行防水设计，避免造成渗漏隐患。6、场地室外地评标高约为8.5m，填土（覆土）厚度较大（约3.5m左右），建议采用黏性土或级配良好的砂土进行分层压实处理，防止后期不均匀沉降，压实系数须满足设计要求，不宜小于0.94。7、按类环境评定地下水对混凝土结构有微腐蚀性，在干湿交替条件下对钢筋混凝土结构中钢筋具中腐蚀性（腐蚀介质Cl120、-），在长期浸水条件下对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性；土对砼结构具微腐蚀性，对钢筋砼结构中钢筋具弱腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性（仅针对PH值指标评价）。地下水、土对建筑材料腐蚀的防护，应符合现行国家标准工业建筑防腐蚀设计标准（GB/T50046-2018）的规定。8、因为勘察时间短，勘察期间正值雨季，地下水位量测只是代表勘察期间的数据，可能与实际水位有一定的差异，场地地下水位变化幅度约23m。9、勘察期间对拟建场地及周边管线调查，周边分布有给水、排水、高压电缆等地下管线，建议对地下管线进行详查，查明管线类型及分布情况。10、由于勘察工作是以点代面的，很难反映出整个场地的所有工程地质条件，因此，121、在施工中应进行地质验槽和岩土工程监理工作。若施工中发现地层变化较大等异常情况，应及时通知监理、设计、勘察等各方前往现场，共同处理，有必要时进行补充勘察。11、本报告根据中国工程建设标准化协标准岩土工程勘察报告编制标准（CECS 99：98）进行编制，报告中的岩土参数建议值及其统计值，根据该“标准”提供，如果设计人员所需的参数超出该“标准”的范围，则应根据有关规范或规程及本报告的岩土分层特征而进行舍取。12、本报告采用的RQD指标是根据钻孔岩芯，借用RQD指标的算法而计算出来，钻探采用单管金刚石91mm钻头，非标准状态下的RQD指标，因此，本报告提供的RQD指标仅供参考。13、若本场区未进行土壤122、氡气检测试验，建议业主委托有相应资质单位对场地进行检测。14、拟建项目为超高层建筑，建议详勘阶段进行高层建筑地震安全性评价报告。xx地质工程勘察院 22岩 土 参 数 建 议 值 表 表6.1 岩土分层岩土名称天然密度天然含水量孔隙比压缩模量变形模量剪切试验直接/固结快剪渗透系数静止侧压力系数水平基床系数土的泊松比边坡坡度高宽比允许值土、岩对挡土墙基底摩擦系数饱和单轴抗压强度承载力特征值预应力管桩钻（冲）孔灌注桩土体/岩体与锚固体摩阻力特征值经验值土体/岩体与锚固体极限粘结强度标准值水泥搅拌桩侧 摩阻 特征值抗拔摩阻力系数桩侧摩阻力特征值桩端阻力特征值负摩阻力K0tg)抗拔摩阻力系数桩侧摩阻力123、特征值桩端阻力特征值负摩阻力K0tg)粘聚力内摩擦角16L30mL30mL15mweEs1-2E0cK坡高5mufcfakiqsaqsaqsaiqsaqsaqrkfrkbg/cm3%MPaMpakPam/dMpakPakPakPakPakPakPakPakPa(kPa)1素填土1.9223.50.731*3.0/*8/14*10/12*1.00.6012.5/支护0.30/700.5012/0.300.4510/0.251424102淤泥1.6554.51.518*2.0/8/103/12*0.0010.5050.40支护/500.428/0.300.406/0.2881573-1粉细砂1.9124、0/*12/*154.790.4570.27支护0.35/800.4515/0.400.4212/0.351425123-2粉质黏土2.0226.50.767*4.0*20189*0.0010.40150.321:1.750.25/1400.6532/0.280.6022/0.301835163-3淤泥质土1.7843.01.180*2.2/105*0.0010.5050.40支护/600.4210/0.320.408/0.25101883-4中粗砂1.95/*25/*30*150.35200.25支护0.45/1900.5024/0.4520/3060254砂质黏性土2,0122.70.67125、55.0*302022*0.010.38350.301:1.500.28/2200.654226003000/0.6018/3855285-1全风化花岗岩2.0320.10.5996.0*902220*0.050.35500.301:1.000.45/3500.709040005000/0.65201100/70140/5-2强风化花岗岩2.0618.80.575*9.0*1502522*1.00.32900.251:0.750.50/5500.7512060007000/0.70221800/100190/5-3中风化花岗岩2.20/*0.05/1800.301:0.500.65152000126、0.80frs = frp =15MPa/0.75frs = frp =15MPa/ C1=0.45、C2=0.04/300600/5-4微风化花岗岩2.45/1:0.250.755060000.85frs = frp =45MPa/0.80frs = frp =45MPa/ C1=0.55、C2=0.05/6001200/说明：1、本表所称的岩土参数建议值，是根据勘察揭示的岩土特性，按工程类比（工程经验）的方法经过查阅有关规程、规范、手册或通过计算而提供的可用于设计的岩土参数。2、表中带“*”为经验值。3、土体与锚固体摩阻力特征值的经验值为第一次（压）注浆，第二次（压）注浆可适当提高。 4、根据揭示到的岩土层物理力学性质和室内试验成果，结合xx省标准建筑地基基础设计规范（DBJ 15-31-2016），给出地基承载力特征值、桩侧摩阻力特征值、桩的端阻力特征值等的参数建议值。5、对于钻（冲）孔桩，表中C1、C2数值乘以0.8；桩端扩大头时，扩大头斜面部分取C2=0；当桩端嵌入基岩深度hr0.5m时，取C2=0；施工时无可靠措施缩短桩端基岩暴露时间者，表中C1、C2数值乘以0.8。对于花岗岩地区钻（冲）孔桩依据xx省标准建筑地基基础设计规范（DBJ 15-31-2016）表10.2.3-1注5所规定的桩侧摩阻力按软塑黏性土（0.75IL1）取值。xx地质工程勘察院 23