1、xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案目录1 编制依据 32 工程概况 32.1 工程建设概况一览表32.2 设计概况42.3 高大模板要求52.4 高大模板分析62.5 高大模板部位93 施工安排 113.1 项目管理组织 113.2 项目管理目标 113.3 各项资源供应方式 123.4 施工工艺流程123.5 工程施工重点和难点分析及应对措施 134 施工进度计划 145 施工准备与资源配置计划 145.1 施工准备计划 145.2 资源配置计划 146 施工方法及工艺要求156.1 高大模板施工方案 156.2 模板拆除施工要点 206.3 拆除工艺施工要2、点 216.4 高大模板混凝土浇筑施工要点226.5 高大模板架体监测措施247 模板质量保障措施307.1 模板工程施工质量控制重点 301xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案7.2 配模设计质量控制 307.3 模板质量控制307.4 施工缝处理措施338 模板工程成品保护措施339 质量验收标准3310 安全保障措施3310.1 安全管理组织机构图 3610.2 技术安全措施3710.3 施工监测措施3810.4 预防坍塌事故的安全措施3910.5 预防高空坠落事故安全措施4010.6 预防物体打击事故的安全措施4110.7 其他安全注意事项4211 安全3、预案 4212 环境管理计划4913 成品保护管理计划4914 节能降耗管理计划4915 绿色施工管理计划4916 模板支撑体系结构验算512xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案1 编制依据表 1.1-1 方案编制依据序号类别文件名称编号建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20131国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20152混凝土结构工程施工规范GB50666-20113建筑结构荷载规范GB50009-20124建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20135建筑施工安全技术统一规范GB50870-20136建设工程施工现4、场消防安全技术规范GB50720-20117行业规范建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20118建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20169建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200810施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200511建筑施工起重吊装工程安全技术规范JGJ276-201212建筑施工安全检查标准JGJ59-201113地方行政文件关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全 管理的通知青建管质字2012101 号14xx市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全 管理暂行规定xx市安监站 2008 年 5 月 16 日发15关于进一步加强建筑施工钢管扣件使用管理 5、的通知青建管字201515 号16合同建设工程施工合同文件所包括的协议书、通 用条款、专用条款等全部内容。2016 年 5 月17设计文件完善有效的施工蓝图及洽商、变更、会审等/18招投标文件业主招标文件2016 年 1 月 19 日发19投标文件（技术标、商务标）2016 年 3 月 15 日发20企业管理文件中建八局标准化管理手册2017 年版21中建八局xx公司工程建设标准规范清单2019 年版2 工程概况2.1 工程建设概况一览表表 2.1-1 工程建设概况一览表工程名称xx北站站前枢纽一体化综合 开发项目（B 地块）工程性质公共建筑3建设规模1 级工程地址xx市xx北站东侧，华山三路6、以西，青威路（S203）以南，鹤山北路以北总占地面积39300 总建筑面 积85100.4 建设单位项目承包 范围图纸范围内的土石方、基坑支护、建 筑、装饰、安装、室外管网、景观绿化和铺装、以及配套道路、管线、照明、景观等工程。设计单位主要分包 工程锚杆工程、幕墙工程、钢结构工程勘察单位合同要求质量合格监理单位安全xx市建筑施工现场标准化 管理的要求总承包单位工期560 日历天工程主要功 能或用途本工程地下室主要为车库，部分为人防功能区，主要用途为：站前广场、商业、休 息室、xx品牌展示中心、出租车上下客区、地下车库。2.2 设计概况本工程主体结构共 3 层，其中地上 2 层、地下 1 层，结7、构形式为框架-剪力墙结构， 本方案主要对设计图纸中的高大模板进行施工方案编制，以指导现场施工。4xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案2.3 高大模板要求根据xx市关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知中关于高 大模板的规定：1.原规定高度超过8m 的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证，现 调整为超过 6.5m 必须进行专家论证。2.原规定跨度超过 18m，施工总载荷大于 15kN/m2 的现浇混凝土梁板构件模板支撑 系统必须进行专家论证，现调整为超过 15m，大于 12kN/必须进行专家论证。3.原规定集中线荷载大于 20kN/m 的现浇混8、凝土梁板构件模板支撑系统必须进行 专家论证，现调整为大于 15kN/m 必须进行专家论证。注：（1）均布荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重） 分项系数+施工均 布活荷载分项系数分项系数：永久荷载分项系数取 1.2 施工均布活荷载分项系数取值 1.4（2）集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重） 分项系数+施工均布 活荷载分项系数分项系数：永久荷载分项系数取 1.2 施工均布活荷载分项系数取值 1.4荷载条件施工人员及设备荷载标准值 Q1k(kN/m2)4振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k(kN/m2)，对水平面模板2振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k(kN/m2)，对垂直面模9、板4倾倒混凝土时产生的水平荷载标准 值 Q3k(（kN/m2）4模板自重标准值 G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)楼板1.1梁1.55xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案2.3 高大模板分析2.3.1 楼板施工总荷载计算分析1、板厚 300mm 时： 施工总荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k=0.9 1.2 (0.9+240.3+1.1 0.3)+1.42.5 =12.254 kN/m2恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k10、+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k=0.9 1.35 (0.9+240.3+1.1 0.3)+1.40.72.5 =12.447 kN/m2两者取大值，即施工总荷载 S=maxS1，S2=12.447 kN/m2 12kN/m2 需要进行专家论证。2、板厚 250mm 时： 施工总荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k=0.9 1.2 (0.9+240.25+1.1 0.25)+1.42.5 =10.899 kN/m2恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k=0.9 1.35 (0.9+11、240.25+1.1 0.25)+1.40.72.5 =10.923 kN/m2两者取大值，即施工总荷载 S=maxS1，S2=10.923 kN/m212 kN/m2 综上计算：当板厚300mm 时，需进行高大模板分析论证。2.3.2 梁集中线荷载计算分析1、200930mm 梁 集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k=0.90.2 1.2 (0.9+240.93+1.50.93)+1.42=5.821kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k=0.90.2 1.35 (0.912、+240.93+1.50.93)+1.40.72=6.334kN/m两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=6.334kN/m15kN/m62、250700mm 梁 集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k=0.90.25 1.2 (0.9+240.7+1.50.7)+1.42=5.693kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.90.25 1.35 (0.9+240.7+1.50.7)+1.40.72=6.136kN/m两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S13、2=6.136kN/m15kN/m3、3001600mm 梁 集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k=0.90.3 1.2 (0.9+241.6+1.5 1.6)+1.42=14.267kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.90.3 1.35 (0.9+241.6+1.5 1.6)+1.40.72=15.729kN/m两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=15.729kN/m15kN/m4、3001450mm 梁 集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.914、b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k=0.90.3 1.2 (0.9+241.45+1.5 1.45)+1.42=13.028kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k=0.90.3 1.35 (0.9+241.45+1.5 1.45)+1.40.72=14.335kN/m两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=14.335kN/m15kN/m5、4001000mm 梁 集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0.90.41.2 (0.9+241+1.515、1)+1.42=12.413kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.90.41.35 (0.9+241+1.51)+1.40.72=13.534kN/m两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=13.534kN/m15kN/m6、500900mm 梁 集中线荷载：7xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k=0.90.5 1.2 (0.9+240.9+1.50.9)+1.42=14.139 kN/m恒载控制时荷载16、组合 S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k=0.90.5 1.35 (0.9+240.9+1.50.9)+1.40.72=15.371 kN/m两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=15.371 kN/m15kN/m7、500800mm 梁 集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0.90.5 1.2 (0.9+240.8+1.50.8)+1.42=12.762 kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.90.5 1.35 17、(0.9+240.8+1.50.8)+1.40.72=13.822 kN/m 两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=13.822 kN/m15kN/m8、6001000mm 梁 集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0.90.61.2 (0.9+241+1.51)+1.42=18.619kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.90.61.35 (0.9+241+1.51)+1.40.72=20.304kN/m两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=18、20.304kN/m15kN/m9、7001100mm 梁 集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0.90.7 1.2 (0.9+241.1+1.5 1.1)+1.42=23.65kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.90.7 1.35 (0.9+241.1+1.5 1.1)+1.40.72=25.857kN/m 两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=25.857kN/m15kN/m综上计算：当梁截面尺寸300mm1600mm/500mm900mm/6019、0mm1000mm/700mm 1100mm 时，需进行高大模板分析论证。根据xx市高大模板专项规定及上述分析，一层顶局部存在 300mm、400mm 厚楼板，8xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案属超荷载构件；负一层及一层存在部分框架梁截面尺寸较大，属超荷载线性构件。高 大模板支模部位详见 2.4 节。2.4 高大模板部位2.4.1 施工总荷载超限的位置及范围一层部分顶板厚度分别为 400mm、300 和 250mm，层高 5.95m。高支模区域主要为 公交站台、车道及顶板种植区。图 2.4.1-1 250mm 厚楼板区域图9图 2.4.1-2 300mm 厚20、楼板区域图图 2.4.1-3 400mm 厚楼板区域图10xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案一层顶 7-18/B-F 轴存在 800mm 厚空心楼盖，折合实心楼板 500mm 进行计算。图 2.4.1-4 空心楼盖区域图一层顶南北两侧及东侧设计存在柱帽，柱帽尺寸分别为 3800mmx3800mmx1500mm 及 4000mmx4000mmx900mm。2.4.2 集中线荷载超限的区域和构件该区域分散在负一层及一层顶框架梁，梁尺寸分别为 3001600/1900、500900/1000/1100/1200/1900/1950、6001000/1100/120021、/1300/1900/1950、7001100， 支撑体系集中线荷载达到高大模板规定。表 2.4.2-1 梁截面尺寸超限详细列表截面尺寸（mm）最大支模高度（m）截面尺寸（mm）最大支模高度（m）30016005.0560010005.330019004.8560011005.25009003.560012005.150010004.9560013005.050011004.8560019004.0550012004.7560019504.7550019004.7570011004.150019504.610008005.853 施工安排3.1 项目管理组织详见项目施工组织总设计中的组织机构图22、。3.2 项目管理目标11xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案表 3.2-1 项目管理目标项目管理目标名称目标值工期目标560 日历天。质量目标工程质量符合国家标准，质量要求为合格。创“xx市优质结构杯 ”、 “xx杯 ”并保证验收观感优良。安全目标争创xx市安全文明工地，杜绝安全事故。环保施工、CI 目标符合环境管理体系 GB/T24001-2016 的要求；创营造一个良好的施工环 境。节能目标全面贯彻绿色施工评价标准，实现“ 四节一环保 ”，是本工程 达到绿色施工标准中的“满意绿色；提高环境管理绩效，各类环境 因素控制在标准规定范围内，杜绝重大环境污染事故；23、开展绿色施 工技术创新，在绿色技术创新及推广上产生明显的经济效益。3.3 各项资源供应方式1）劳务资源安排一览表表 3.3-1 劳务资源安排一览表施工项 目名称专业施工队 名称资质开始时间分包方式分包商选 择方式责任人模板工 程xx林海建筑劳务有 限公司一级2019.12劳务分包邀请 招标路忠朋2）工程用大宗物资供应安排一览表表 3.3-2 工程用大宗物资供应安排一览表物资名称需求数量进场要求责任人模板62000 周转补充辛鹏木方44000m周转补充辛鹏钢管115000m已进场辛鹏可调托撑26000 个已进场辛鹏通丝螺杆26000m已进场辛鹏3.4 施工工艺流程高大梁板模板支设工艺流程详见下图24、：12xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案图 3.4-3 施工工艺流程图3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施序号重点和难点具体分析应对措施1构件尺寸大梁最大截面尺寸为 600 1950。模板选择、支设，支撑体系的强度、稳定性等， 是保证结构施工质量及安全的关键。2超限构件多负一层及一层均存在大量超限梁，高大模板施工工程量大做好施工前的交底，过程中严格按照方案进行 搭设，合理组织材料、人员，加强验收环节管 控。3质量要求高本工程质量目标为青岛市优质结构，模板施工质量直接关系到结构观感周转材料符合施工要求，严格按照方案进行模 板及支撑架的施工，确保支撑架稳定，减25、少模 板安装节点偏差。4模板支撑架支 设操作量大， 难以控制合格率架体杆件密集间距小，施工及验收难以确保面面俱到加强过程中的旁站监督，及时发现问题，做到 事前交底到位，事中管控有力，模板铺设前及 时进行支撑架的检查与验收。5施工班组意识 及要求低施工班组往往求量不 求质，细节处理、质量加强班组交底教育，强化工人安全质量意识， 并采取责任追究与奖惩措施。13xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案意识低导致不合格4 施工进度计划各楼层各构件的高大模板施工计划随总进度计划，详见我司上报的总进度计划。5 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划1）技术准备（1）技术文件26、详见施工组织总设计及本方案编制依据。（2）技术复核和隐蔽验收计划表。表 5.1-1 技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1梁板模板模板垂直度、平整度马维勤2支撑架满堂架整体稳定性马维勤3节点梁、柱及节点加固是否牢固马维勤2）现场准备表 5.1-2 施工设施准备计划序号设施名称种类数量（或面积）完成时间责任人1木工加工棚临设32019.5.10张成朋2材料堆放场临设32019.5.103三级箱临电102019.5.10李尊印5.2 资源配置计划1）劳动力配置计划序号专业工种需用量计划责任人2019.122020.12020.21木工150200150付桂恒2电工27、343付桂恒3辅助工406040付桂恒2）施工机具配置序号施工机具名称型号规格（KW）需要量（台）进场时间责任人1平刨MB-50334已进场辛鹏2压刨MB10657.54已进场辛鹏3圆盘锯MJ-10636已进场辛鹏4电钻VV50860.5210已进场辛鹏5手提电刨0.458已进场辛鹏14xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案6手提电锯W-651A1.0512已进场辛鹏3）测量设备配置计划序号仪器名称型号数量使用特征检定周期保管人1全站仪TS09 Plus Power1 台楼层轴线测量12 个月衣吉康2水准仪DSZ11 台标高测量控制12 个月衣吉康3水平尺500m28、m 2mm/m4质量检查12 个月衣吉康4垂直度检查尺/2质量检查24 个月衣吉康5游标卡尺L=125mm2质量检查24 个月衣吉康6直角尺25050010质量检查12 个月衣吉康7钢卷尺50m/30m/5m各 3 把质量检查12 个月衣吉康6 施工方法及工艺要求6.1 高大模板施工方案6.1.1 梁模板支撑设计本工程梁施工按照下表 6.1-1 进行表 6.1-1 梁高支模方案汇总表15xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案序号梁截面（mm）梁侧加固体系梁底支撑体系备注13001600、300190014mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 9 根 50 70mm 木方；梁29、侧的外楞采用48 3.6mm 双钢管间距 650mm；布置三 道（3001900 梁设置四道）对拉螺 栓直径 14mm。483.6 扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢支座，梁底扣件式 支架横杆与楼板支架跨接连接，左右各两个扣件，立杆的纵向间距 0.45m（梁长方向），立杆的底步距 1.50m，顶步距及中间步距均为 1.20m， 梁两侧各布一道立杆（梁宽+600mm），梁底增加 1 道承重立杆，当立 杆间距（梁宽方向）不和模数时，采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立 杆连接为整体。2500900、5001000、 5001100、500120014mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 5 根 50 70mm 30、木方；梁侧的外楞采用48 3.6mm 双钢管间距 650mm；布置两 道对拉螺栓直径 14mm。483.6 扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢支座，梁底扣件式 支架横杆与楼板支架跨接连接，左右各两个扣件，立杆的纵向间距 0.60m（梁长方向），立杆的底步距 1.50m，顶步距及中间步距均为 1.20m， 梁两侧各布一道立杆（梁宽+600mm），梁底增加 2 道承重立杆，当立 杆间距（梁宽方向）不和模数时，采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立 杆连接为整体。35001900、500195014mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 8 根 50 70mm 木方；梁侧的外楞采用48 3.6mm 双钢管间距 65031、mm；布置四 道对拉螺栓直径 14mm。483.6 扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢支座，梁底扣件式 支架横杆与楼板支架跨接连接，左右各两个扣件，立杆的纵向间距 0.40m（梁长方向），立杆的底步距 1.50m，顶步距及中间步距均为 1.20m， 梁两侧各布一道立杆（梁宽+600mm），梁底增加 2 道承重立杆，当立 杆间距（梁宽方向）不和模数时，采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立 杆连接为整体。4600 1000 、 600 1100、6001200、600 130014mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 5 根 50 70mm 木方；梁侧的外楞采用48 3.6mm 双钢管间距 500mm；布置两432、83.6 扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢支座，梁底扣件式 支架横杆与楼板支架跨接连接，左右各两个扣件，立杆的纵向间距 0.80m（梁长方向），立杆的底步距 1.50m，顶步距及中间步距均为 1.20m，1道对拉螺栓直径 14mm。梁两侧各布一道立杆（梁宽+600mm），梁底增加 2 道承重立杆，当立 杆间距（梁宽方向）不和模数时，采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立 杆连接为整体。56001900、600195014mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 7 根 50 70mm 木方；梁侧的外楞采用48 3.6mm 双钢管间距 450mm；布置四 道对拉螺栓直径 14mm。483.6 扣件式钢管脚手架系统33、，梁底设置可调钢支座，梁底扣件式 支架横杆与楼板支架跨接连接，左右各两个扣件，立杆的纵向间距 0.40m（梁长方向），立杆的底步距 1.50m，顶步距及中间步距均为 1.20m， 梁两侧各布一道立杆（梁宽+600mm），梁底增加 2 道承重立杆，当立 杆间距（梁宽方向）不和模数时，采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立 杆连接为整体。6700110014mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 5 根 50 70mm 木方；梁侧的外楞采用48 3.6mm 双钢管间距 500mm；布置两 道对拉螺栓直径 14mm。483.6 扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢支座，梁底扣件式 支架横杆与楼板支架跨接连接，左右各两个34、扣件，立杆的纵向间距 0.80m（梁长方向），立杆的底步距 1.50m，顶步距及中间步距均为 1.20m， 梁两侧各布一道立杆（梁宽+600mm），梁底增加 3 道承重立杆，当立 杆间距（梁宽方向）不和模数时，采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立 杆连接为整体。7100080014mm 厚度覆膜竹胶板，内楞 4 根 50 70mm 木方；梁侧的外楞采用48 3.6mm 双钢管间距 500mm；布置两 道对拉螺栓直径 14mm。483.6 扣件式钢管脚手架系统，梁底设置可调钢支座，梁底扣件式 支架横杆与楼板支架跨接连接，左右各两个扣件，立杆的纵向间距 0.45m（梁长方向），立杆的底步距 1.50m，35、顶步距及中间步距均为 1.20m， 梁两侧各布一道立杆（梁宽+600mm），梁底增加 3 道承重立杆，当立 杆间距（梁宽方向）不和模数时，采用旋转扣件将梁底立杆与两侧立 杆连接为整体。说明：对拉螺栓采用 M14，对拉螺栓长度不小于梁宽加 400mm。竖向上第一道对拉螺栓距梁底不大于 250mm，靠近楼板底的对拉螺栓距板底不大于 250mm。2计算时。为保证支撑架体稳定，进行保守取值，支撑钢管按照482.7 计算，木方按照47mmX67mm 进行计算。3xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案梁截面尺寸为 3001600、3001900、500900、5001000、36、5001100、5001200 梁 底支撑大样图。图 6.1-1 梁底模板支设示意图 1当梁截面尺寸为 5001900、5001950、6001000、6001100、6001200、6001300、 6001900、6001950、7001100 梁底支撑大样图。图 6.1-2 梁底模板支设示意图 214xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案梁底木方483双钢管顶托梁底立杆（3001600、3001900 梁）图 6.1-3 梁底支撑侧面示意图 1（500900、5001000、5001100、5001200、5001900、5001950、7001100 梁）37、 图 6.1-4 梁底支撑侧面示意图 2梁底木方 483双钢管顶托梁底立杆（6001900、6001950 梁）图 6.1-5 梁底支撑侧面示意图 315xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案6.1.2 顶板支撑架设计250mm 厚楼板高支模区域最大支模高度 5.7m，300mm 厚楼板高支模区域最大支模 高度 5.6m，400mm 厚楼板高支模区域最大支模高度 6.0m。250mm 厚楼板区域采用扣件式钢管脚手架，立杆纵横间距 0.9m，底步距 1.5m，其 他步距 1.2m，扫地杆距地不大于 350mm，立杆自由端不大于 0.5m，可调托撑丝杆外漏 不大于 038、.2m。纵向剪刀撑的斜杆与地面夹角应在 45 60 之间，斜杆应与立杆扣接 且不得少于 3 个扣件。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵横向由 底到顶连续设置竖向剪刀撑，其间距不大于 4.5m。架体顶端和底部必须设置水平剪刀 撑，中间水平剪刀撑设置间距应不大于 4.8m。300mm 厚楼板区域采用扣件式钢管脚手架，立杆纵横间距 0.75m，底步距 1.5m， 其他步距 1.2m，扫地杆距地不大于 350mm，立杆自由端不大于 0.5m，可调托撑丝杆外 漏不大于 0.2m。纵向剪刀撑的斜杆与地面夹角应在 45 60 之间，斜杆应与立杆扣 接且不得少于 3 个扣件。模板支撑架四周从底到39、顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵横向 由底到顶连续设置竖向剪刀撑，其间距不大于 4.5m。架体顶端和底部必须设置水平剪 刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应不大于 4.8m。400mm 厚楼板区域采用扣件式钢管脚手架，立杆纵横间距 0.75m，底步距 1.5m， 其他步距 1.2m，扫地杆距地不大于 350mm，立杆自由端不大于 0.5m，可调托撑丝杆外 漏不大于 0.2m。纵向剪刀撑的斜杆与地面夹角应在 45 60 之间，斜杆应与立杆扣 接且不得少于 3 个扣件。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵横向 由底到顶连续设置竖向剪刀撑，其间距不大于 4.5m。架体顶端和底部必须设置水平剪 刀撑40、，中间水平剪刀撑设置间距应不大于 4.8m。16xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案图 6.1-6 楼板支撑平面示意图图 6.1-6 楼板支撑剖面示意图2）水平杆设置（1）在立杆底距地面或楼面板不大于 350mm 处沿纵横水平方向按纵下横上的程序 设置扫地杆，步距均为 1500mm。（2）梁底处加设一道水平杆，并在最顶步距两水平杆中间应加设一道水平拉杆； 所有满足与建筑四周墙柱顶紧顶牢或与结构柱加设水平箍箍牢水平杆的端部均应与结 构连接，增强整个支撑系统的刚度。17xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案3）剪刀撑设置（1）纵横向剪刀41、撑的搭设剪刀撑的宽度为 4.56m。剪刀撑与地面夹角在 45 60 之间，由于梁底的荷 载较大，在梁底支撑的两侧都设置剪刀撑，剪刀撑应每步与立杆扣接。（2）水平向剪刀撑的搭设当模板支撑架高度大于 4.8m 时沿高度方向在架体底部和中部各设置一道水平剪 刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于等于 4.8m。4）安全防护的搭设架体搭设完后，在最顶部的横杆处铺设一层水平安全网，高于 5m 在架体中间增设 一层水平安全网，在框架梁两侧采用脚手板铺设宽度不小于 600mm 操作平台。5）架体的其他构造要求（1）梁板模板高支撑架所用杆件必须为合格的国标产品；每个扣件的拧紧力矩都 要进行控制，直接承受荷载较大的42、扣件（如剪刀撑、斜撑与立杆等之间）要专人负责 检查严格控制拧紧力矩在4065N.m。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆等用的 扣件必须拧紧检查。（2）设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，可调托撑受压承载力设计 值不应小于 40KN,支托板厚度不应小于 5mm。其丝杆外径不得小于 36mm，伸出长度不 得超过 200mm，顶托抗压承载力应同于底座。立杆顶部与支架顶层横杆的距离不应大 于 400mm。（3）钢管立杆的接长必须采用对接连接，严禁搭接。（4）梁支撑架和满堂架立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的 设计刚度。（5）所有方木的位置和放置方向必须严格按照设计执行，如有调整43、应经过设计计 算并报批。（6）纵横梁交接处，不得因梁底支撑架相会减少立杆，根据具体情况，适当增加 构造立杆。（7）模板支撑次梁的最大悬挑长度不得大于 150mm。（8）架体遇到立面结构标高变化处，应注意协调步高与结构标高的关系，以保证 不超步高为原则，可采用一至两步小步高的变步距设置进行调整。6）满堂架布置原则：18（1）主次梁交叉区域为一搭设区域；（2）纵横向水平横杆步距为 1500mm；（3）扫地杆距地面350mm，顶部自由端500mm，顶丝外伸长度200mm，顶丝 插入钢管不少于 5 扣。（4）框架梁交叉区域为一跨，四周设置连续剪刀撑，梁底立杆也设置剪刀撑；水 平向剪刀撑沿竖直方向设置上44、中下三道；（5）如搭设区内有已经浇筑完毕的框架柱，架体须与之做成架体抱柱的形式；（6）根据施工要求设设置相应的上人马道，以便验收高支模。6.1.4 梁模板设计主梁模板安装：在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板，按设计标高 调整支柱的柱高，然后安装梁底模板并拉线找平。当梁底板跨度大于或等于 4 米时， 跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时起拱高度为梁跨度的 13。梁底模板用 14mm 厚木胶板，第一层龙骨 5070mm 木方间距不大于 200mm，第二 层龙骨采用483.6 双钢管；梁侧竖肋 5070mm 木方间距不大于 200mm，横向间距及 竖向间距依据梁加固汇总表，采用双钢管45、作为外龙骨，用山型卡与对拉螺栓联结，侧 模厚度 14mm。模板安装要注意梁模与柱模的接口处理、主梁模板与次梁模板的接口处理，以及 梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在这些部位发生漏浆、错台或构件尺寸偏差等 现象。当梁高大于等于 700mm 时，梁侧模只封一侧，待梁钢筋绑扎完毕后,并清除杂物后 安装另一边侧模。19xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案图 6.1-8 梁底支撑侧立面图图 6.1-9 梁侧模支设示意图6.2 模板拆除施工要点柱、墙、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模 板在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆46、除。墙模板必须待 混凝土强度达到 1.2MPa 以上时，方可拆除；板与梁模板的拆模强度应符合设计要求， 当设计无具体要求时，符合本方案的规定。1）柱墙模板的拆除20xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案（1）柱模板拆除，先拆柱箍和通丝螺杆，接着拆连接模板的 U 形卡或 L 形插销， 然后用撬杠轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离，即可将模板运走。（2）墙模板拆除，先拆除穿墙螺杆及纵横钢楞，接着将 U 形卡或 L 形插销等附件 拆下，然后用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离开墙面，即可将模板吊运走。2）梁板模板拆除（1）先拆梁侧帮模，再拆除楼板、底模板。楼板底模板拆除应先拆支47、柱水平拉杆 或剪刀撑，再拆 U 形卡，然后拆楼板模板支柱，每根大钢楞留 12 根支柱暂不拆。（2）操作人员站在已拆除模板的空档，再拆除余下的支柱，使钢楞自由落下。（3）用钩子将模板钩下，或用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离，待该段模板全部 脱模后，运出集中堆放。（4）梁底模板拆除，有穿墙螺杆者，先拆掉穿墙螺杆和梁托架，再拆除梁底模。 拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。（5）拆下的模板应及时清理粘结物，修理并涂刷隔离剂，分类整齐堆放备用；拆 下的连接件及配件应及时收集，集中统一管理。6.3 拆除工艺施工要点1）拆除支架部分水平拉杆和剪力撑，以便作业。拆除梁与楼板连接梁侧模板，48、使 两相邻模板断连。2）用钢纤轻轻撬动胶合板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐步逐段拆除。切 不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块胶合板拆下时，用人工托扶放于地上，严禁使拆下 的模板自由坠落于地面。3）加强边缘区域模板拆除安全监控，外围护网应严密结实。4）模板拆除后立即清理干净，刷脱模剂。新模板进场，必须先刷脱模剂方可堆放 使用，拆下的扣件及时集中、清洗。5）所有模板拆除前必须报项目部拆模申请单，项目总工程师或技术负责人审核后， 方可拆模。6）拆模顺序：先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重模板后拆承重模板，并应从 上而下进行拆除。拆下的模板不得抛掷。7）拆模前检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须49、装入工具袋或挂在身上， 并应检查拆模场所范围的安全措施。8）多人同时操作时，明确分工，统一信号或行动，具有足够的操作面，人员站在21xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案安全处。9）拆模如遇中途停歇，将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固 或相互连接稳固，对活动部件必须一次拆除。10）拆除条形基础和独立基础的模板，拆模前应先检查基坑土壁的安全情况，发 现松软，龟裂等不安全因素时，在采取安全防范措施后，方可进行作业。模板和支撑 杆件等应随拆随运，不得在离坑上口边缘 1m 以内堆放。11）拆除墙模拆除顺序： 自上而下拆除外楞及通丝螺杆，分层自上而下拆除木楞50、 及零配件和模板，运走分类堆放，拔钉清理、刷托模剂备用。12）梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆梁底模，并分段分片进行， 严禁成片撬落或成片拉拆；拆除时，作业人员站在安全的地方进行操作，严禁站在已 拆或松动的模板上进行拆除作业；拆除模板时严禁用铁棍或铁锤乱砸、已拆下的模板 应妥善传递放至地面，待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、另配 件等指定地点运出堆放，并进行拔钉，清理，整修，刷脱模剂、备用。13）支架立柱的拆除，当立柱的水平拉杆超出 2 层时，首先拆除 2 层以上的拉杆。 当拆除最后一道水平拉杆时，和拆除立柱同时进行；当拆除48m 的跨度的梁下立柱 时，先从跨中开始，51、对称地分别向两端拆除，拆除时严禁采用连梁底板和旁侧一片拉 到的拆除的办法。拆除楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。6.4 高大模板混凝土浇筑施工要点1、混凝土浇筑采用布料机分两次浇筑，布料机半径 15 米，布料机支腿全部展开后尺 寸为 5m5m。布料机布置时，支腿应放置在框架梁部位。22xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案图 6.4-1 布料机布置示意图2、布料机布支腿下方应垫木方，防止支腿压坏钢筋。支腿下方单独设置两根立杆。图 6.4-2 布料机支撑示意图3、混凝土浇筑确保模板支架施工过程中均衡受载，同楼层混凝土浇筑原则：先非高支 模区域，后高支模区域；先浇52、筑竖向构件后浇筑水平构件；平面浇筑顺序按平衡对称， 先浇筑非悬挑构件后浇筑悬挑构件，以增加高支模系统的稳定性。4、本项目高支模混凝土浇筑使用 1 台地泵，采用布料机浇筑。浇筑开始时，疏通管 路的砂浆禁止浇筑到梁板内，应将砂浆打到吊斗内，然后用塔吊吊到地面处理、弃掉。23xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案5、混凝土浇筑过程中必须配备至少两名钢筋工值班，保证钢筋垫块和钢筋间距符合要 求。重点是楼板上层筋，踩下去的要补支撑、复位；柱筋不偏移；松扣的补扎。布料 机正在浇筑部位，钢筋工要时刻关注，跟随，及时做好修复工作。6、在浇筑混凝土时，亦至少安排 2 个值班木工，应53、经常观察模板、支架、钢筋、预 埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，并应在已浇筑的 混凝土凝结前修整完好。尤其注意剪力墙新老砼结合面不涨模、移位。并且木工要在 砼浇筑工程中经常对高支模脚手架的节点进行必要的加固措施。7、在砼浇筑过程中，当一面剪力墙浇筑完成需要浇筑另外一面剪力墙时，在布料机管 路移动之前，必须要用编制袋将泵管管口都堵上，防止砼在泵管移动过程中随处滴落， 影响浇筑质量。8、砼在浇筑过程中应分三到四次浇筑完成，第一次浇筑高度为 3.54 米之间，第二 次浇筑高度为 22.5 米之间，后面依次浇筑高度为 23 米之间，保证剪力墙混凝 土浇筑完成时，混凝土面为要求54、完成面，即为板面位置。应特别注意砼分层浇筑时间 间隔不得超过 3 个小时，避免形成冷缝。在分层浇筑过程中，应控制好混凝土每层入 模高度，尽量保持水泥流动状态，采用 PVC 管子探深控制高度。9、梁混凝土浇筑时，应采用由梁中部向两边扩展的浇筑方式，确保模板支架施工中受 力均衡，泵管支设在楼面时尽量沿着梁方向布置，禁止输送泵管与支架连接。浇筑砼 时不得堆料过高或过分集中。10、本次混凝土浇筑采用插入式振捣器：使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀 排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半 径的 1.5 倍（一般为 3040cm）。振捣上一层时应插入下层 510cm55、，以使两层砼 结合牢固。6.5 高大模板架体监测措施6.5.1 监测点的布置1、搭设脚手架和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度:（1）班组日常进行安全检查；（2）项目每周进行安全检查；（3）公司每半月进行安全检查；24xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案（4）所有安全检查记录必须形成书面材料。 2、 日常检查、巡查重点部位（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）楼板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接件是否松动。（4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防56、护措施是否符合规范要求。（7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。（8）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、施工监测实施要点 本项目监测项目主要包括：支架变形，位移、沉降。监测点布 设：根据图纸设计选取最大跨度梁和最大跨度板进行观测，监测点选择在梁跨跨中和板跨 跨中受力最大位置，监测项目、预警值及允许值详见下表。表 6.4-1 施工监测预警值及允许值序号监测项目预警值允许值监测设备1梁支架沉降8mm10mm水准仪2梁支架水平位移5mm5mm水准仪表 6.4-2 施工监测频率序号监测项目频次备注1初始数据采集2 次-2沉降、水平位移30min/1 次自混凝土开盘起3沉降、水平位57、移2h/1 次混凝土浇筑完成4沉降、水平位移3d/1 次累计六天结束监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结 果评述。监测数据接近或达到报警值时，组织有关各方采取应急或抢险措施，同时必须立 即向公司汇报。4、高支模区域监测措施25xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案（1）水平位移监测基准点的布置基准点的位置，对水平位移监测起到决定性的作用， 应布设监测区域以外便于观测、不易破环、土质坚实的地方；为了便于校核、验证基 准点的稳定性，每隔 1015m 布置一个水平位移基准点，可设在结构柱子上。（2）监测值达到预警值应对措施 当监测沉降值58、达到预警值时，对监测位置加强观测， 如变化累计超过允许值，须立即停止浇筑，检查模架连接杆件是否有变形和明显位移。 局部出现模板支撑变形时停止浇筑后在该区域搭设剪刀撑进行加强处理。加固完成后 对监测点进行复核，继续浇筑观测，确保模架支撑变形在可控范围内。5、高支模监测示意图：图 6.5-1 监测点设置示意图6.5.2 高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本 方案重点采取如下监测措施：1、模板支架搭设前，由专业工程师及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范 底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分 砼浇59、捣完毕后下层模板支撑方可拆除。2、模板支架搭设过程中，专业工程师及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支 撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：261）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）施工过程中是否有超载的现象。5）脚手架架体和杆件是否有变形现象。6）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设 专 人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应 实施实时观测，一般监测频率不超过 2060、-30 分钟一次，浇筑完后不少于 2 小时一次。4、浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于 9 米时，模板应起拱；本工程模板统一按全跨长 度的 4/1000 施工起拱、并按照设计说明对相关梁进行设计起拱。5、上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。6、模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。7、立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。8、支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支 点 稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。9、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内， 且对接接61、头沿竖向错开的距离不宜小于 500，各接头中心距主节点不宜大于步距的 1/3。10、高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。11、在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可 进 行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对 高支架进行观测。12、因高支架直接支撑在地下室顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支 撑 架前，严禁拆除顶板的模板支撑，待高支撑架拆除完毕后方可拆除高支撑区一层的 模板支撑；高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时，方可拆架。6.5.3 高支撑模板支架搭设时监测措施271、安装62、前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架 基础直接落在地下室顶板和楼面上。2、支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。3、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。4、满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。5、搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫 木。6、立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。7、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。8、高支撑模板支架使用时监测措施1）脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平63、整， 混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸 其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。2）水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补 齐。3）模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。4）穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。5）浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连 接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。6）支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道 应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳64、定性。7）模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板 或 平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。8）恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及 6 级以上的大风时，应停止露 天高空作业。风力达到 5 级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装 和支撑作业。6.5.4 高支撑模板支架拆除时监测措施28xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁 非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。 混 凝土在浇65、筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有相 当强度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。一般说拆模可分为两 种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧模板；一种是混凝土虽已硬 化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力，那么，这种构 件的模板不 是随便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的模板，拆除 要求： 现浇结构的模板及其支架，要拆除时，其混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求； 当设计上无具体要求时，应符合下列的规定：（1）侧模板如梁、柱、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损 坏时，方可拆除。由于66、高支模区域施工季节在冬季，所以需等 48 小时后方可拆除。（2）梁、板等底模梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2011）要求，模板才可以拆除。（3）拆模操作安全拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模 板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。（4）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同 意签字后，方可拆模。（5）预留孔洞封闭平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。（6）操作者站立处规定模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地67、方操作，严 禁人员随模板起吊。（7）用电和输送电路安全在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用 36v 的低压电源，或采取其它有 效的 安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防护措施。29xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案（8）预防钉子伤人拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉 子再分类堆放整齐。7 模板质量保障措施7.1 模板工程施工质量控制重点模板设计中我们将做到尺寸准备，板面平整；具有足够的承载力、刚度和稳定性； 构造简单拆卸方便，便于钢筋绑扎、安装和混凝土浇筑、养护等要求。7.2 配模设计质量控制68、1) 模板必须按照论证通过的方案进行配模设计，均按清水模板进行设计，达到清 水混凝土效果。2) 墙柱模板应绘制模板设计排版图，柱子模板水平接缝交圈，墙体模板水平接缝 贯通、竖向接缝对齐。3) 模板配模设计应兼顾后续工程的适用性及通用性，宜多标准型、少异型、多通 用、多周转次数。7.3 模板质量控制1) 模板制作基本要求(1) 模板制作应保证尺寸精准，表面平整整洁，拼缝平直严密。(2) 表面离层脱皮的多层板不得使用。2) 墙体模板制作(1) 墙体模板背楞严格控制在 300mm 以内，以避免混凝土出现肋状波纹，大模板 制作竖向接缝对缝，水平接缝位置一致，接缝采用硬拼，应做到拼缝严密，表面平整， 相69、邻大模板之间设置字母口拼接。(2) 穿墙螺杆眼应按方案要求的间距，用电钻统一从板面向背面开孔，开孔不宜 过大，以减少漏浆。3) 柱子模板制作(1) 每根柱子模板在地面拼成四块，尽量不要出现竖向接缝。(2) 柱子角部拼接应采取防漏将工艺，梁柱节点的柱头模板每面整体套割。4) 模板安装质量控制(1) 模板安装的基本要求A. 模板安装前，先检查模板及支撑杆件的质量，重点对材质、几何尺寸、截面厚30xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案度偏差、变形、锈蚀及构件材质证明情况等进行检查，不符质量标准的不得投入使用。 B.模板安装应拼缝严实、平整，不漏浆、不错台、不跑模、不变形70、。封堵所用的 胶条、泡沫塑料不得突出模板表面，严防搅入混凝土中。C.为防止柱墙模板根部漏浆，柱墙模板支设完毕、 自检合格后立即用水泥砂浆将 模板根部的缝隙堵塞，以防止漏浆出现“烂根 ”。(2) 墙体模板安装A. 墙体两侧的楼板混凝土应抹平，平整度宜控制在 3mm 内，不得使用砂浆找平或 木条堵塞，距模板内边线 2mm，粘贴宽度30mm 的海绵条，防止海绵条浇入混凝土内。B. 由于地下室结构楼层较高，螺杆卡具局部可采用双卡进行加固，以确保混凝土 浇筑时不涨模，通丝螺杆两端加设高强通丝螺杆配套塑料堵头，防止模板螺杆孔漏浆。(3) 柱模板安装A. 柱根楼板应平整光洁，标高准确，柱根必须采取封堵防漏浆71、措施。（建议距模 板内边线 2mm，粘贴宽度30mm 海绵条）。B. 柱子支模必须设置定位筋，避免柱模板安装过程中出现偏位。(4) 梁、板模板安装A. 梁、板模板施工时，首先用测量仪器测定柱高、梁的中心线、梁的底标高及板 的底标高，以水平标高测定模板上每层的梁、板底标高。进行梁模施工，先铺设梁底， 随后绑扎梁钢筋，再立梁帮加固校正、固定，较浅的梁可先支梁模，后绑钢筋，然后 支平台模板按板底标高架设主龙骨、次龙骨、铺覆塑多层板，经有关部门验收后，进 行下道工序，绑扎楼板钢筋。B. 梁柱模板支撑架体必须严格按照方案搭设。先搭设梁支撑架体，再搭设板支撑 架。梁两侧的立杆对称布置，上下层支撑立杆应垂直72、在同一中心线上。C. 严格检查控制梁板跨中的起拱值，严禁结构下挠。31图 7.3-1 梁模板起拱D. 梁底模两侧应粘贴海绵条，侧模放置在底模两侧的木方上，夹住底模防止漏浆。图 7.3-2 梁模板防漏浆措施(5) 其它需要注意措施A. 模板施工前首先要根据各部位的具体情况进行针对性设计、并验算其刚度、强 度和稳定性，使其具备可靠的承受所浇筑混凝土的重量侧压力及施工荷载。B. 为防止通丝螺杆配套使用的“3 ”形件、山形件被拉断及螺母受力后滑丝，框 架柱及墙体模板底部向上严格按方案要求在同一个紧固点上都安放两个。C. 为保证墙、柱模板底部在混凝土浇筑过程不位移，可在底板或楼板混凝土浇筑 工程中预埋短73、钢筋，短钢筋直径在20 25，长度不小于 20cm，伸出混凝土表面长 度为 10cm，控制柱模板的短钢筋每个控制面不少于 3 点，墙体模板间距不大于 1.2m。D. 木模板施工过程中易产生锯末，模板支设完毕，采用电动空压机强气流进行整 体吹风清理，然后再使用吸尘器进行细部和狭窄部位清理。为彻底清除模板内锯末等 垃圾，可在模板内预留清扫口，模板清扫口预留位置位于梁柱接头柱头封板处。E. 焊接作业区域设置防雨、防风及防火花坠落措施。高空施焊时应搭设专用的焊 接作业平台，平台上除密铺脚手板外，还应设置接火斗，以防止焊接火花坠落烫伤他 人，并在平台四周和顶部固定防风帆布，杜绝棚外风力对棚内焊接环境的侵74、扰。327.4 施工缝处理措施1）清除接缝表面的水泥浮浆、薄膜、松散砂石、软弱混凝土层、油污等；2）将钢筋上的锈斑及浮浆刷净；3）必要时将旧混凝土适当凿毛；4）浇筑新混凝土前，将接缝处清理干净并刷素水泥浆一道；5）将施工缝附近的混凝土细致捣实。8 模板工程成品保护措施1 ）支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。2）应保护钢筋不受扰动。3）预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。 立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不 可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。4）吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形75、。5）工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装 模板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平 面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整 产生偏差。6）吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。7）浇筑混凝土时，不准用振捣棒或扛撬动模板，以防模板变形或松动。8）模板安装成型后派专人保护，并在浇混凝土前检查复核模板安装质量，浇筑混 凝土时水平运输道不得搁置在侧模上。9）冬期施工防止混凝上受冻，当混凝土达到规范规定拆模强度后方准拆模，否则 会影响混凝土质量。10）拆除模板时不得用大锤、76、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。9 质量验收标准本项目质量管理组织机构及质量创优体系组织机构是在政府质量监督部门、业主、 监理、企业总部主管部门监督管理之下，以项目经理、项目副经理、总工程师等为实 施主体的组织机构，质量管理组织机构见图 9-1。33xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案图 9-1 质量管理组织机构9.1 模板质量验收标准表 9.1-1 模板工程允许偏差项次项目允许偏差（mm）检查方法国家标准1轴线位移柱、梁、墙5尺量2底模上表面标高5水准仪或尺量3截面模内 尺寸基础 10尺量柱、梁、墙54层高垂直不大于6m8经纬仪或吊线、尺量大于 77、6m105相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7预埋铁件中心线位置3拉线、尺量8预埋管、预留孔中心线位置3拉线、尺量9预埋螺杆中心线位置2拉线、尺量螺杆外露长度+10、0拉线、尺量10预留洞中心线位置10拉线、尺量尺寸+10、034xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案11插筋中心线位置5尺量外露长度+10、09.2 高大模板支撑架体验收标准9.2.1 架体验收程序1）模板支撑架施工完毕后，由班组组织进行自检验收，如存在问题由施工班组进 行整改。2）高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括 施工单位和项目两级技术人员、项目安78、全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业 监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方 可进入后续工序的施工。3）验收时，要检查支撑架使用的材料、配件、工具是否符合现行国家、部门和地 方标准。9.2.2 对进入现场的钢管支架构配件的检查与验收应符合下列规定：(1)应有钢管支架产品标识及产品质量合格证。(2)应有钢管支架产品主要技术参数及产品使用说明书。9.2.3 对架体应检查和验收下列内容：1、基础应符合设计要求，并应平整坚实，立杆与基础间应无松动、悬空现象，底 座、支垫应符合规定；2、搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，搭设方法和剪刀撑等设置应符合方案及 规范规定79、；4 、设置验收标示牌，确保架体安全受控。5 、立杆、横杆、斜杆、可调托和剪刀撑的设置应符合要求；6 、不配套的构件与配件不得混合使用于同一支架；7、支架安装应自一端向另一端延伸，并逐层改变搭设方向，不得相对进行。搭完 一步架后，应按要求检查并调整其水平度与垂直度；8 、连接销、底座等应紧随支架的安装及时设置；9 、连接扣件必须处于锁紧状态；10 、水平杆应在同一步内连续设置；35xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案11、可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得少于 6 扣，插入立杆内的 长度不得小于 150mm。9.2.4 加固杆、剪刀撑等的搭设应符合下列80、规定：1 、加固杆、剪刀撑必须与支架同步搭设；2 、剪刀撑斜杆与地面的夹角应为 45 60 ;3 、剪刀撑连续设置其间距应小于等于 4.5m；4 、剪刀撑应采用扣件支架立杆每步扣紧；5 、剪刀撑斜杆若采用搭接接长，搭接长度不宜小于 1000mm，且应采用两个扣件 扣紧；6 、水平加固杆应设于支架立杆内侧，剪刀撑应设于支架立杆外侧并连牢；7 、设置纵向水平加固杆应连续，并形成水平闭合圈；8 、在支架的底部下端应加封口杆，支架的内、外两侧应设通长扫地杆；9 、水平加固杆应采用扣件与支架立杆扣牢；10 、加固件与支架采用扣件连接时应符合下列规定：扣件规格应与所连钢管外径相匹配；扣件螺栓拧紧扭力矩宜为81、 5060Nm ，并不得小于 40 Nm；各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于 100mm。11 、当支架高度大于 4.8m 时，顶端和底部必须设置水平剪力撑，中间水平剪力 撑设置间距应小于或等于 4.8m。10 模板施工安全保证措施10.1 安全管理组织机构图36xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案图 10.1-1 安全管理组织机构图10.2 技术安全措施1）脚手架搭设前，按建筑施工扣件式钢管脚手架技术规范JGJ130-2011、建 筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用 人员做好安全、技术交底。2）对钢管架、配82、件、加固件进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3）搭设时在立杆底座下铺设垫板。4）不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5）脚手架安装自一端向另一端延伸， 自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向， 不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6）水平加固杆、剪刀撑安装符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7）水平加固杆设在脚手架立杆内侧，剪刀撑设于脚手架立杆外侧并连牢。8）可调底座、顶托处采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9）模板支撑和脚手架搭设完毕后进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣砼前， 由项目部联合业主、监理对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇83、砼的过程中，由 安全员、施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采37xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案取措施保证安全后再施工。泵送混凝土时，随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在 泵送管路出口处。10）避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。11）交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时， 必须报项目部业主、监理联合查验，同意后方可拆除，施工完毕后立即恢复。12）脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。13）拆除模板脚手架时采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。14）严格控制实际施工荷载84、不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的 控制措施。为确保施工安全，悬挑区域禁止任何物料堆放，确保施工安全。10.3 施工监测措施1）安全检查制度搭设脚手架和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度：（1）班组日常进行安全检查；（2）项目每周进行安全检查；（3）公司每半月进行安全检查；（4）所有安全检查记录必须形成书面材料。2） 日常检查、巡查重点部位（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）楼板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接件是否松动。（4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护85、措施是否符合规范要求。（7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。（8）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3）监测实施要点（1）本项目监测项目主要包括：支架变形，位移、沉降。监测点布设：根据图纸 设计选取最大跨度梁和最大跨度板进行观测，监测点选择在梁跨跨中和板跨跨中受力38xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案最大位置，每个监测面布设 2 个支架水平位移观测点，2 个沉降观测点，监测项目、 预警值及允许值详见下表。表 10.3-1 监测项目、预警值及允许值序号监测项目预警值允许值监测设备1梁支架沉降8mm10mm全站仪2梁支架水平位移预警值 5mm886、mm经纬仪(2)监测频率表 10.3-2 监测项目频率序号监测项目频次备注1初始数据采集2 次-2沉降、水平位移30min/1 次自混凝土开盘起3沉降、水平位移2 小时/1 次混凝土浇筑完成4沉降、水平位移3 天/1 次累计六天结束（3）监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监 测结评述。（4）监测数据接近或达到报警值时，组织有关各方采取应急或抢险措施，同时必 须立即向公司汇报。3）高支模区域监测措施（1）水平位移监测基准点的布置基准点的位置，对水平位移监测起到决定性的作用，应布设监测区域以外便于观 测、不易破环、土质坚实的地方；为了便于校核、验证基准点的稳定性，每隔87、 1015m 布置一个水平位移基准点，可设在结构柱子上。（2）监测值达到预警值应对措施当监测沉降值达到预警值时，对监测位置加强观测，如变化累计超过允许值，须 立即停止浇筑，检查模架连接杆件是否有变形和明显位移。局部出现模板支撑变形时 停止浇筑后在该区域搭设剪刀撑进行加强处理。加固完成后对监测点进行复核，继续 浇筑观测，确保模架支撑变形在可控范围内。10.4 预防坍塌事故的安全措施39xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案1）模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、 变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础牢固，并88、按 设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫 板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱牢固拉接，形成整体。2）模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案 10.2 要求对架体进行监护，出现 位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。3）浇筑高大模板混凝土时，应按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。 梁板浇筑方法应由跨中向两端对称进行分层浇筑，厚度不得超过板厚 50mm，严禁卸料 时堆放过高及过分集中。4）浇筑混凝土时要派专人进行监测、监控。施工时不要超负荷施工，发现支架沉 陷、松动、变形或变形超过预敬值等情况，应当立即停止作业，89、组织作业人员撤离到 安全区域，项目部技术人员应当立即研究解决措施并进行处置，确认安全可靠后方可 继续施工作业。5）模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面未达到拆模要求前，堆放 施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。考虑本工 程悬挑结构本身重要性，禁止再悬挑部位堆载任何材料、料具等一切堆载。6）架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距、步距要求搭设，同时连墙件、剪 刀撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。7）拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌 伤人。8）拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时先设立临时支撑，然后进行90、拆 卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。10.5 预防高空坠落事故安全措施1）高支模安装完毕后，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等 下道工序施工作业。支、拆模板时保证作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安 全防护设施。2）所有高处作业人员学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前依据有 关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员必须持证上岗。40xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案3）高处作业人员经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人 不准上岗作业。施工现场项目部为作业人员提供合格的安全91、帽、安全带等必备的安全 防护用具，作业人员按规定正确佩戴和使用。4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点就高不就低，扣环悬挂在腰 部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5）项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低 于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，先搭 设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.5m。7）高处作业前，由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验 收合格签字后，方可作业。安92、全防护设施做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动 安全设施的，经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后， 方可实施。8）模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。 模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，防止人员及物体坠落。10.6 预防物体打击事故的安全措施1）支设楼面模板时，在下班之前需要对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等 进行稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。2）拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3）施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及 模板支93、设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动竹胶板，或用木锤轻击， 拆下第一块，然后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块竹胶板拆下时，用 人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。4）当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时停止模板支撑架支设、拆除等作业， 雨后上架作业有防滑措施。5）高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员戴安全带。作业区 周围及出入口处，设专人负责安全巡视。拆除作业区有警示标志，严禁无关人员入内。6）登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，41xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案扳手等各94、类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。7）拆除层外边梁模板时，有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。10.7 其他安全注意事项1）模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，建立统一指 挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2）拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天 钉 ”伤人。3）拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时，暂停拆除，经 处理后，方可继续拆模。4）浇筑混凝土时，设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，及时 采取紧固措施，方可继续施工。5）设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6）95、在进行安装、拆除模板作业时操作人员正确佩带戴安全帽，高空作业正确挂好 安全带。7）塔吊吊运模板时，必须由起重工统一指挥，严格遵守相关安全操作规程。8）木料堆放在下风向，离火源不得小于 30m，且料场四周设置灭火器材。11 安全预案11.1 应急救援预案部署为了保证本工程的施工安全工作落实到实处，根据建设工程安全生产管理管理 条例等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定高 大模板板应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、 有序、高效地控制紧急事件的发展，及时开展救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害 人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度96、。为了保证应急方的顺利实施，项目部成立了应急指挥部，成员如下：42总 指 挥：孙元鹏副总指挥：史德军医疗救护组：孟凡龙后勤保障组：赵佳夏斌 毛峰抢险救援组：赵同德 赵红瑾 钟礼龙外围保障组：姜一 丁辉通讯联络组：姬建成 王宇技术支持组：张兴东 王洪斌应急组织机构图：总指挥：项目经理副指挥：执行经理技术总工安全总监 现场经理 抢 险 救 援 组技 术 支 持 组 通 信 联 络 组后 勤 保 障 组医 疗 救 护 组外 围 保 障 组11.1.1 各岗位主要职责1）总/副指挥：事故应急救援总指挥由项目经理孙元鹏担任。 主要职责：（1）全面负责应急救援的指挥工作。（2）在接到事故报警后第一时间启动97、应急救援预案，指挥各相应急救援小组对 事故人员组织救援工作；若事故发生时不能赶到现场指挥救援工作，则指派副总指 挥中的一人进行现场救援的指挥工作。（3）根据事发现场具体情况，随时调整救援方案。43（4）视现场情况，根据法律法规要求决定是否向上级部门报告，若报告做好相 关配合工作。（5）救援行动结束时，负责宣布解除紧急状态命令。（6）负责对善后处理工作进行合理安排。2）医疗救护组 组长：孟凡龙组员：由经过救援培训过的安全部人员组成。 主要职责：（1）定期检查应医疗药品器械时候齐全有效，及时补全缺失药品和器械；（2）在接到救援事故发生的通知后，第一时间拨打 120 请求救援，携带相关药 品及器材赶98、赴现场，确保伤员及时得到救治；（3）在医院救护人员未到现场之前对事故中受伤人员进行应急性治疗，例如包 扎止血，人工呼吸，断肢固定等（4）做好各类伤员的统计情况，及时向医院反映，调配救援车辆。（5）在医院救护人员到场后配合其对受伤人员进行治疗。（6）负责对受伤人员送往医院的跟护及后续跟进工作。3）后勤保障组 组长：赵佳主要职责：（1）负责采购救援物资的采买。（2）负责联系固定救援车辆，保证受伤人员及时有效的送往医院。（3）负责联系定点救援医院，确保受伤人员第一时间得到有效医治。（4）负责救援人员及患者的食宿问题。4）救援抢险组 组长：赵同德 主要职责：（1）每个在现场工作的人员都是事故救援组成员99、；当发生事故时应第一时间采 取正确的方式实施救援。44（2）救援同时高声呼叫，提醒其他人员，并将事故信息第一时间反馈至项目部。（3）项目机电部、安全部定期组织事故救援方法，对全体人员进行培训，保证 人人会救援，人人懂救援，确保自身安全的前提下事故人员第一时间得到救援。（4）配合医疗救援组、医院、消防等部门的救援工作。5）外围保障组 组长：姜一（1）疏散现场内部和大门前的人员及车辆，保证救援车辆能顺利进出现场，负 责引导外来救援车辆到达事故发生地。（2）在接到人员疏散的指令后，有序的疏散现场内各分包单位人员至生活区， 并对其进行安抚工作，减小事故的负面影响。（3）负责确认无人员滞留或受伤。（4）100、在人员疏散集合后，督促各分包管理人员清点本单位人数，负责清点员工 人数和外来人员人数，并汇总，报总指挥。（5）公安消防队到达现场后，协助公安消防队的消防抢险工作。（6）负责协助公安消防队在事故控制后的现场清洗工作。（7）协助医院、消防、警察等政府相关部门的工作。6）通信联络组 组长：姬建成 主要职责：（1）负责消息的转达，确保与公司和外部联系沟通、内外信息反馈迅速；（2）发生事故第一时间通知项目应急小组主要成员，负责召集小组成员，联络 医院，消防单位等；（3）保持通信联络设施和设备处于良好状态，做好各救援部门的联系工作；（4）负责应急过程的记录、整理、对外联络和事件澄清后的对外发布。7）技术支101、持组 组长：张兴东 主要职责：45（1）应急预案启动后，根据事故现场的特点，及时向应急小组组长提供科学的 工程技术方案和技术支持，有效地指导应急行动中的工程技术工作；（2）提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施；（3）指导抢险组实施应急方案和措施；（4）绘制事故现场平面图，表明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救 援信息资料；（5）根据现场实际情况，制定相应的救援措施。11.1.2 物资准备序号名称单位数量储存位置备注1医疗箱（包括各类 应急救援药品）个1医务室2担架个1医务室3对讲机个5采购部4警戒线米100仓库5铁锹把5仓库6灭火器个20仓库7消防龙带米50仓库8消防水枪个5仓102、库9沙桶个10仓库10应急灯个10仓库11麻袋条50仓库11.1.3 应急救援路线项目距xx市人民医院 4.9 公里，项目应急车辆停在项目部东侧大门口，汽车十 分钟内可到达该医院。46xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案图 11.1-1 医院路线图11.1 发生模板及支架坍塌事故的应急救援预案1) 当施工现场监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组长（现场安 全总监）、现场负责人，立即停止作业，并组织施工人员快撤离到安全地点，人员的 撤离由组长安排的组员进行具体指挥，具体指挥人安排人员快速撤离到安全的地方， 并做好现场安全警戒工作。2) 当发生倒塌事故,103、应急救援小组全员上岗,除应立即报上级主管部门之外,还应 保护现场。3) 当发生施工人员被埋,被压或受困的情况下,应先对支架进行观察,如需局部加 固的立即组织人员进行加固后,在确认安全的前提下,方可组织人员进行查应有抢救。4) 被抢救出来的伤员,要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救, 用担架把伤员抬到救护车上,对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液,然后送医院进 行治疗。5) 当核实所有人员获救后,将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进 入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。11.2 发生高处坠落的应急救援预案1) 当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克,骨104、折和出血上 进行处理,处理后,迅速送往邻近医院进行检查治疗。2) 抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克。遇呼吸、心跳停止 者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。3) 对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分47xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案泌物，呕吐物，防止影响呼吸：让其保持安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20 度左右，然后尽快送医院抢救治疗。4) 对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再 搬运，若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消 毒的纱布或清洁布105、覆盖伤口，且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。5) 对于骨椎受伤的，创伤处用消毒的纱布或清洁等覆盖伤口，用绷带或布条包扎， 搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，抢救骨椎受伤者，搬运过程式，严禁 只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。6) 对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固 定，使断端不再移位或伤肌肉，神经或血管。7) 对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并 注意保暧。11.3 发生物体打击伤害事故的应急救援预案1) 发生物体打击伤害事故时，必须立须立即对伤者进行救治。抢救的重点放在对 颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的106、处理上。2) 抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇 呼吸心跳停止者，应立即进行人工呼吸。3) 对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再 搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消 毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院 治疗。4) 对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并 注意保暧。处理后，应立即送往邻近医院检查治疗。5) 对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。11.4 发生火灾事故的应急救援预案1) 发生火灾时，首107、先是迅速扑灭火源，及时离散有关人员，并对伤者进行救治： 同时打“ 119 ”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有人在现 场门口等待并引导救火车入场救火。2) 火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要把握好这一时机，尽快把 火扑灭。48xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案3) 现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区 或扩大：同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法离散事故区或。4) 如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“ 120 ”电话 求救或用车把伤员送到医院救治。12 环境管理计划1、108、模板安装、拆除时应注意控制噪音污染。木模板加工过程中使用电锯、电刨， 应在室内作业，注意控制噪音。本工程为居民区+商务区，夜间施工时遵守当地规定， 防止噪音扰民。2、加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染 环境。3、涂刷脱模剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运4、现场材料分类码放整齐。5、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的 扣件不得乱丢，边拆边进袋。13 成品保护管理计划拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和 损坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，109、防止破坏模板 和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。拆除下的模板应及时清理干净，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。14 节能降耗管理计划1）依据公司下达的节能降耗指标，制定相应制度。2）每个月物资部与工程部负责对现场的材料进行盘点，并作出相关数据的统计工 作。3）由技术部结合统计好的数据进行总结，形成资源消耗统计记录.4）对于即将超出规定消耗值时，需要对劳务单位及现场管理人员进行预警。5）对于已经超出规定损耗值时，需要对相关单位进行处罚。15 绿色施工管理计划1）依据进度计划以及工程量合理安排进场材料。49xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案2）材料进场后对方至平面布置110、图中规划的材料对方场地。3）周转料具应提前进场后直接调运至使用区域，减少吊运次数。5016 模板支撑体系结构验算16.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书（3001900）51xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技111、术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 4.9m，梁截面 BD=300mm1900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 内龙骨采用 47. 67.mm 木方。木方剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.90m。 顶托采用双钢管： 482.7。梁底承重杆按照布112、置间距 300,300mm 计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.10m，梁两侧的楼板计算长度 0.40m。 扣件计算折减系数取 1.00。52xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案5348501 500 1 900300300 300 300图 1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.501.90+0.20)+1.402.50113、=61.880kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.501.90+0.71.402.50=67.857kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.1000.4000.900=1.239kN。 采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计114、算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.9000.900=43.605kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.900 (21.900+0.300)/0.300=2.460kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.900=1.215kN均布荷载 q = 1.3543.605+1.352.460=62.188kN/m 集中荷载 P = 0.981.215=1.191kN面板的截面115、惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 29.40cm3；截面惯性矩 I = 20.58cm4；1.19kN62.19kN/m757575/ VB/75计算简图0.0370.027弯矩图(kN.m)2 502.832.501.83 . 2.172.171.832.8354剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 46.06kN/mB75 75 75 75变形计算受力图0.0000.005变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.832kN N2=5.330kN N3=5116、.522kN N4=5.330kNN5=1.832kN最大弯矩 M = 0.037kN.m 最大变形 V = 0.005mm(1)抗弯强度计算经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = 0M/W = 1.00 0.037 1000 1000/29400=1.259N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面抗 剪 强度计 算值 0T = 3 0Q/2bh = 3 1.00 2831.0/(2 900.000 14.000)=0.337N/mm255截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验117、算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.005mm面板的最大挠度小于 75.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.522/0.900=6.135kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 6.140.900.90=0.497kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9006.135=3.313kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.9006.135=6.074kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 35.118、16cm3；截面惯性矩 I = 117.80cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.497106/35163.8=14.13N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.003312.98/(247.0067.00)=1.578N/mm256截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力119、除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=4.387kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 4.387 900.04/(100 9000.00 1177989.0)=1.838mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算A B托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.081kN/m。1.83kN1.24kN 55.52kN0.08k.33kN 51.831k. N.kN4kN/300300300托梁计算简图 0.0720.743托梁弯矩图(kN.m) 8.10 8.101.261.120、260.000.022.77 2.760.000.02 1.261.262.76 2.778.10 8.10托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：57A B1.36kN0.92kN 33.21kN0.08k.95kN 31.360k. N.kN2kN/300300300托梁变形计算受力图0.000 /0.104托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.742kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.199kN 经过计算得到最大变形 V= 0.104mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.24cm3； 截面惯性矩 I = 19.78121、cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.742106/8242.0=85.74N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.104mm顶托梁的最大挠度小于 300.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：58横杆的最大支座反力 N1=11.20kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.744=1.004kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 122、1.001.350.307=0.414kN非顶部立杆段 N = 11.199+1.004=12.204kN 顶部立杆段 N = 11.199+0.414=11.614kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部123、立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=210.636允许长细比(k 取 1) 0=210.636/1.155=182.369 210 长细比验算满足要求!=0.16459=1.0011614/(0.164384.2)=184.295N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.215,l0=3.508124、m；=3508/16.0=218.663允许长细比(k 取 1) 0=218.663/1.155=189.319 210 长细比验算满足要求!=0.153=1.0011614/(0.153384.2)=197.115N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时， =197.115N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=210.672允许长细比(k 取 1) 0=210.672/1.155=182.400 210 长细比验算满足要求!=0.164=1.0012204/(0.164 384.2)=193.66125、0N/mm2,立杆的稳定性计算 f, 满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.6001.0000.126=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；60Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0760.9001.5001.500/10=0.013kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nw126、k=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0764.90.90 (0.54.9+0.00)=0.800kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.800/2.40)=0.178kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=11.199+1.3500.307+ 1.40.60.178=1127、1.763kN 非顶部立杆 Nw=11.199+1.3500.744+ 1.40.60.178=12.353kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.0=210.636允许长细比(k 取 1) 0=210.636/1.155=182.369 210 长细比验算满足要求!=0.164=1.0011763/(0.164384.2)+1.0013000/4121=189.785N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=218.663允许长细比(k 取 1) 0=218.663/1.155=189.319128、 210 长细比验算满足要求!=0.15361=1.0011763/(0.153384.2)+1.0013000/4121=202.771N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时， =202.771N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=210.672允许长细比(k 取 1) 0=210.672/1.155=182.400 210 长细比验算满足要求!=0.164=1.0012353/(0.164384.2)+1.0013000/4121=199.151N/mm2立杆的稳定性计算 150 不满足要求! 129、轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.291；经计算得到 =1.0012204/(0.291 384.2)=109.225N/mm2,不考虑风荷载时立杆的 稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.6001.0000.126=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.076130、0.9001.5001.500/10=0.013kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0764.90.90 (0.54.9+0.00)=0.800kN.m63Nwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.800/2.40)=0.178kN Nw 考虑131、风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 11.199+1.3500.744+1.40.60.178=12.353kN经计算得到 =1.0012353/(0.291384.2)+1.0013000/4121=113.683N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。四、模板支架整体稳定性计算依据规范 GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=2.4002 0.900 (0.919+0.2132、00)+2 (2.000 2.400 0.900) 2.400/2=16.166kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.800 = 2.401kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 模板支撑架计算满足要求！6416.2 梁模板扣件钢管支撑架计算书（5001200）65xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB5133、0017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 4.8m，梁截面 BD=500mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 内龙骨采用 47. 67.mm 木方。木方剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0134、N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.10m。 顶托采用双钢管： 482.7。梁底承重杆按照布置间距 400,300mm 计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.40m，梁两侧的楼板计算长度 0.50m。 扣件计算折减系数取 1.00。66xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案6747501500 1200 500 400 300 400图 1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210 规范 6.1135、.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.501.20+0.20)+1.402.50=40.460kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.501.20+0.71.402.50=43.760kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.4000.5000.600=4.131kN。 采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗136、距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.2000.600=18.360kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.600 (21.200+0.500)/0.500=0.696kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5000.600=1.350kN均布荷载 q =137、 1.3518.360+1.350.696=25.726kN/m 集中荷载 P = 0.981.350=1.323kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 19.60cm3；截面惯性矩 I = 13.72cm4；1.32kN25.73kN/m1251251251 VB/125计算简图0.0430.031弯矩图(kN.m)1 721.951.721.26 . 1.491.261.491.95剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：6819.06kN/mB125 125 125 138、125变形计算受力图0.0010.024变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.263kN N2=3.675kN N3=4.309kN N4=3.675kNN5=1.263kN最大弯矩 M = 0.043kN.m 最大变形 V = 0.024mm(1)抗弯强度计算经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = 0M/W = 1.00 0.043 1000 1000/19600=2.194N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面抗 剪 强度计 算值 0T = 3 0Q/2bh = 3 139、1.00 1952.0/(2 600.000 14.000)=0.349N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm269面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.024mm面板的最大挠度小于 125.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.309/0.600=7.182kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 7.180.600.60=0.259kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6007.182=2.585kN最大支座力 N=1.1ql = 1140、.1 0.6007.182=4.740kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 35.16cm3；截面惯性矩 I = 117.80cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.259106/35163.8=7.35N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002585.40/(247.0067.00)=1.232N/mm2 截面抗剪强度设计值 T141、=1.70N/mm270龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=4.537kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 4.537 600.04/(100 9000.00 1177989.0)=0.375mm龙骨的最大挠度小于 600.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算1.26kN 4.31kN 1.2k.1N3kN4.13kN 3.68kN 0.08kN .8kN 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托142、梁的自重 q= 0.081kN/m。A B 400 300 400 托梁计算简图0.7730.000托梁弯矩图(kN.m)5.43 5.424.1.1555.8.40.022.16 2.150.000.002.15 2.160.02 4.1.16 5.58.45.42 5.43托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.94kN 2.21kN 0.9k.0N6kN3.06kN 2.72kN 0.08kN2/.2kN V A ! ! ! !4 ! ! !4! !B 400 300 400 71托梁变形计算受力图0.1100.341托梁变形图(mm)经过计算143、得到最大弯矩 M= 0.773kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.269kN 经过计算得到最大变形 V= 0.341mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.24cm3； 截面惯性矩 I = 19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.773106/8242.0=89.32N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.341mm顶托梁的最大挠度小于 400.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公144、式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=11.27kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.727=0.981kN72顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.306=0.413kN非顶部立杆段 N = 11.269+0.981=12.250kN 顶部立杆段 N = 11.269+0.413=11.682kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.1145、2 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.494,l0=3.279m；=3279/16.0=204.344允许长细比(k 取 1)146、 0=204.344/1.155=176.921 210 长细比验算满足要求!=0.174=1.0011682/(0.174384.2)=174.946N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=211.28473允许长细比(k 取 1) 0=211.284/1.155=182.930 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0011682/(0.163384.2)=186.896N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时， =186.896N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.04147、1m； =3041/16.0=189.508允许长细比(k 取 1) 0=189.508/1.155=164.076 210 长细比验算满足要求!=0.201=1.0012250/(0.201 384.2)=158.607N/mm2,立杆的稳定性计算 f, 满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.6001.0000.126=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横148、向间距，1.10m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0760.6001.5001.500/10=0.016kN.m；74风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0764.80.60 (0.54.8+0.00)=0.149、512kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.512/2.40)=0.114kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=11.269+1.3500.306+ 1.40.60.114=11.777kN 非顶部立杆 Nw=11.269+1.3500.727+ 1.40.60.114=12.345kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.494,l0=3.279m； =3279/16.0=204.344允许长细比(k 取 1) 0=204.344/1.155=176.921 210 长细比验算满足要求!=0.174=1.0011777/(0.174384.2)+150、1.0016000/4121=180.190N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=211.284允许长细比(k 取 1) 0=211.284/1.155=182.930 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0011777/(0.163384.2)+1.0016000/4121=192.237N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时， =192.237N/mm2,立杆的稳定性计算 75f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m； =3041/16.0=189.508允许长细比(k 取 1) 0=18151、9.508/1.155=164.076 210 长细比验算满足要求!=0.201=1.0012345/(0.201384.2)+1.0016000/4121=163.657N/mm2立杆的稳定性计算 150 不满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.291；76经计算得到 =1.0012250/(0.291 384.2)=109.637N/mm2,不考虑风荷载时立杆的 稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz152、 us w0 = 0.6001.0000.126=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，1.10m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0760.6001.5001.500/10=0.016kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支153、撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0764.80.60 (0.54.8+0.00)=0.512kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.512/2.40)=0.114kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；77Nw = 11.269+1.3500.727+1.40.60.114=12.345kN经计算得到 =1.0012345/(0.291384.2)+1.0016000/4121=114.305N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。四、模板支架整体稳定性计算依据规范154、 GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=2.4002 0.600 (1.102+0.200)+2 (2.000 2.400 0.600) 2.400/2=11.409kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.512 = 1.535kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 模板支撑架计算满足要求！7816.3 梁模板扣件钢管支撑架计算书（5001950）79xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案依据规范:155、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 4.6m，梁截面 BD=500mm1950mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m， 梁156、底增加 3 道承重立杆。面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 内龙骨采用 47. 67.mm 木方。木方剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.10m。 顶托采用双钢管： 482.7。梁底承重杆按照布置间距 300,250,250mm 计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.40m，梁两侧的楼板计算长度 0.157、50m。 扣件计算折减系数取 1.00。80xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案8146001500 1950500 300 250 250 300 图 1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.501.95+0.20)+1.402.50=63.410kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.501.95+0.71.402.50=69.579kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.4158、0=0.98 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.4000.5000.600=4.131kN。 采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.9500.600=29.835kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.60159、0 (21.950+0.500)/0.500=1.056kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5000.600=1.350kN均布荷载 q = 1.3529.835+1.351.056=41.703kN/m 集中荷载 P = 0.981.350=1.323kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 19.60cm3；截面惯性矩 I = 13.72cm4；1.32kN41.70kN/mB100 100 100 100160、 100计算简图 0.0430.042弯矩图(kN.m)2.502.752.062.111.670.660.661.672.062.502.112.75剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：8230.89kN/mB100 100 100 100 100变形计算受力图0.000 0.015变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.672kN N2=4.562kN N3=4.853kN N4=4.853kN N5=4.562kNN6=1.672kN最大弯矩 M = 0.043kN.m 最大变形 V = 0.016mm(1)抗弯强度计算经 计 161、算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = 0M/W = 1.00 0.043 1000 1000/19600=2.194N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面抗 剪 强度计 算值 0T = 3 0Q/2bh = 3 1.00 2746.0/(2 600.000 14.000)=0.490N/mm283截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.016mm面板的最大挠度小于 100.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算162、梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.853/0.600=8.088kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 8.090.600.60=0.291kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6008.088=2.912kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.6008.088=5.338kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 35.16cm3；截面惯性矩 I = 117.80cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.291106/35163.163、8=8.28N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002911.56/(247.0067.00)=1.387N/mm284截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=5.826kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.826 600.164、04/(100 9000.00 1177989.0)=0.482mm龙骨的最大挠度小于 600.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.081kN/m。74.1k.6NkN 4.85kN 4.56kN4.56kN 0.8.8kk/ 1.6k.1N3kNA B300 250 250 300托梁计算简图 0.2520.132托梁弯矩图(kN.m) 4.1.150.94 0.935.8.803.64 3.63 0.020.000.000.02 0.93 0.944.1.16 3.63 3.645.850.80托165、梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：8523.0k.2NkN 3.01kN 3.50kN3.50kN 0.8.0k1Nk/ 1.2k.0N6kNA B300 250 250 300托梁变形计算受力图0.0000.032托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.251kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.600kN 经过计算得到最大变形 V= 0.032mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.24cm3； 截面惯性矩 I = 19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.251106/166、8242.0=29.00N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.032mm顶托梁的最大挠度小于 300.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：86横杆的最大支座反力 N1=11.60kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.704=0.950kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.306=0.413kN非顶部立杆段 N = 11.600+0.950=12167、.550kN 顶部立杆段 N = 11.600+0.413=12.013kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155168、,当允许长细比验算时k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.494,l0=3.279m；=3279/16.0=204.344允许长细比(k 取 1) 0=204.344/1.155=176.921 210 长细比验算满足要求!=0.17487=1.0012013/(0.174384.2)=179.900N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=211.284允许长细比(k 取 1) 0=211.284/1.15169、5=182.930 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0012013/(0.163384.2)=192.189N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时， =192.189N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m； =3041/16.0=189.508允许长细比(k 取 1) 0=189.508/1.155=164.076 210 长细比验算满足要求!=0.201=1.0012550/(0.201 384.2)=162.489N/mm2,立杆的稳定性计算 f, 满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设170、计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.6001.0000.126=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，1.10m；88Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0760.6001.5001.500/10=0.016kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的171、倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0764.60.60 (0.54.6+0.00)=0.480kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.480/2.40)=0.107kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=11.600+1.3500.306+ 1.40.60.107=12.102kN 非顶部立杆 Nw=11.600+1.3500.704+ 1.40.60.107172、=12.639kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.494,l0=3.279m； =3279/16.0=204.344允许长细比(k 取 1) 0=204.344/1.155=176.921 210 长细比验算满足要求!=0.174=1.0012102/(0.174384.2)+1.0016000/4121=185.056N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=211.284允许长细比(k 取 1) 0=211.284/1.155=182.930 210 长细比验算满足要求!=0.16389=1.0012102/(0.163384.2)+173、1.0016000/4121=197.435N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时， =197.435N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m； =3041/16.0=189.508允许长细比(k 取 1) 0=189.508/1.155=164.076 210 长细比验算满足要求!=0.201=1.0012639/(0.201384.2)+1.0016000/4121=167.463N/mm2立杆的稳定性计算 150 不满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.291；经计算得到 =1.0012174、550/(0.291 384.2)=112.321N/mm2,不考虑风荷载时立杆的 稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.6001.0000.126=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，1.10m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0760.6001.5001.500/10=0.016kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 N175、wk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0764.60.60 (0.54.6+0.00)=0.480kN.m91Nwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.480/2.40)=0.107kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 11.600+1.3500.704+1.40.60176、.107=12.639kN经计算得到 =1.0012639/(0.291384.2)+1.0016000/4121=116.936N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。四、模板支架整体稳定性计算依据规范 GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=2.4002 0.600 (1.067+0.200)+2 (2.000 2.400 0.600) 2.400/2=11.289kN.m 倾177、覆力矩:MT=31.0000.480 = 1.440kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 模板支撑架计算满足要求！9216.5 梁模板扣件钢管支撑架计算书（6001300）93xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB5000178、7-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 5.0m，梁截面 BD=600mm1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.75m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加 3 道承重立杆。面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 内龙骨采用 47. 67.mm 木方。木方剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.10m。 顶托采用双钢179、管： 482.7。梁底承重杆按照布置间距 250,300,300mm 计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.40m，梁两侧的楼板计算长度 0.50m。 扣件计算折减系数取 1.00。94xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案955000 600 1500 1300250 300 300 250图 1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2180、(25.501.30+0.20)+1.402.50=43.520kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.501.30+0.71.402.50=47.202kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.4000.5000.750=5.164kN。 采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需181、要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.3000.750=24.863kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.750 (21.300+0.600)/0.600=0.800kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.750=2.025kN均布荷载 q = 1.3524.863+1.350.800=34.644kN/m 集中荷载 182、P = 0.982.025=1.985kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 24.50cm3；截面惯性矩 I = 17.15cm4；1.98kN34.64kN/mBA120 120 120 120 120计算简图 0.0580.064弯矩图(kN.m).3 072.172.481.991.680.990.991.682.171.992.483.07剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：9625.66kN/m97A120 120 120 120 120B变形计算受力图0.183、0010.022变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.680kN N2=4.469kN N3=5.236kN N4=5.236kN N5=4.469kNN6=1.680kN最大弯矩 M = 0.063kN.m 最大变形 V = 0.022mm(1)抗弯强度计算经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = 0M/W = 1.00 0.063 1000 1000/24500=2.571N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面抗 剪 强度计 算值 0T = 3 0Q/2bh = 3 1184、.00 3070.0/(2 750.000 14.000)=0.439N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.022mm面板的最大挠度小于 120.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.236/0.750=6.981kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 6.980.750.75=0.393kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.7506.981=3.142kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 185、0.7506.981=5.760kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 35.16cm3；截面惯性矩 I = 117.80cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.393106/35163.8=11.17N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.003141.61/(247.0067.00)=1.496N/mm298截面抗剪强度设计值 T=186、1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=4.646kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 4.646 750.04/(100 9000.00 1177989.0)=0.939mm龙骨的最大挠度小于 750.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.081kN/m。85.1k.6NkN 5.24kN 4.47kN4.47kN 0.05187、8. 1.6k.1N6kNA B250 300 300 250托梁计算简图 0.3090.153托梁弯矩图(kN.m)5.1.186.06.063.67 3.660.82 0.81 0.020.81 0.820.00 0.02 - l 0.003.66 3.676.06.065.1.18托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：9923.8k.2NkN 3.00kN 3.48kN3.48kN 0.038.k0 1.2k.8N3kNA B250 300 300 250托梁变形计算受力图0.0000.032托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.30188、9kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.128kN 经过计算得到最大变形 V= 0.032mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.24cm3； 截面惯性矩 I = 19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.309106/8242.0=35.71N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.032mm顶托梁的最大挠度小于 300.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设189、计值，它包括：100横杆的最大支座反力 N1=12.13kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.802=1.083kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.289=0.390kN非顶部立杆段 N = 12.128+1.083=13.210kN 顶部立杆段 N = 12.128+0.390=12.518kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12 钢管立杆抗压强度计算值190、 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.494,l0=3.279m；=3279/16.0=204.344允许长细比(k 取 1) 0=204.344/1.191、155=176.921 210 长细比验算满足要求!=0.174101=1.0012518/(0.174384.2)=187.462N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=211.284允许长细比(k 取 1) 0=211.284/1.155=182.930 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0012518/(0.163384.2)=200.267N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300 时， =191.730N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m； =3041/16192、.0=189.508允许长细比(k 取 1) 0=189.508/1.155=164.076 210 长细比验算满足要求!=0.201=1.0013210/(0.201 384.2)=171.045N/mm2,立杆的稳定性计算 f, 满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.6001.0000.126=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.75m； lb 立杆横向间距，1.10m；10193、2Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0760.7501.5001.500/10=0.016kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0765.00.75 (0.55.0+0.00)=0.709kN.mNwk 194、= 68/(8+1)/(8+2) (0.709/2.40)=0.157kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=12.128+1.3500.289+ 1.40.60.157=12.650kN 非顶部立杆 Nw=12.128+1.3500.802+ 1.40.60.157=13.343kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.494,l0=3.279m； =3279/16.0=204.344允许长细比(k 取 1) 0=204.344/1.155=176.921 210 长细比验算满足要求!=0.174=1.0012650/(0.174384.2)+1.0016000/4195、121=193.257N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=211.284允许长细比(k 取 1) 0=211.284/1.155=182.930 210 长细比验算满足要求!=0.163103=1.0012650/(0.163384.2)+1.0016000/4121=206.197N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300 时， =197.570N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m； =3041/16.0=189.508允许长细比(k 取 1) 0=189.508/1.15196、5=164.076 210 长细比验算满足要求!=0.201=1.0013343/(0.201384.2)+1.0016000/4121=176.572N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=12.128kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1605.000=1.083kN N = 12.128+1.083=13.210kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.842cm2；W 立杆净197、截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+20.300=2.100m；104 长细比，为 2100/16.0=131 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.396；经计算得到 =1.0013210/(0.396384.2)=86.818N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳 定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 198、计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.6001.0000.126=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.75m； lb 立杆横向间距，1.10m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0760.7501.5001.500/10=0.016kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk 199、+ HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0765.00.75 (0.55.0+0.00)=0.709kN.m105Nwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.709/2.40)=0.157kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 12.128+1.3500.802+1.40.60.157=13.343kN经计算得到 =1.0013343/(0.396384.2)+1.0016000/4121=91.501N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!200、模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。四、模板支架整体稳定性计算依据规范 GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=2.4002 0.750 (0.972+0.200)+2 (2.000 2.400 0.750) 2.400/2=13.704kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.709 = 2.126kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 模板支撑架计算满足要求！10616.6 梁模板扣件钢管支撑架计算书201、（6001950）107xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 4.8m，梁截面 202、BD=600mm1950mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加 3 道承重立杆。面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 内龙骨采用 47. 67.mm 木方。木方剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.10m。 顶托采用双钢管： 482.7。梁底承重杆按照布置间距 250,300,300mm 计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/203、m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.40m，梁两侧的楼板计算长度 0.50m。 扣件计算折减系数取 1.00。108xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案10947506001500 1950 250 300 300 250 图 1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.501.95+0.20)+1.402.50=63.410kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.501.95+0.71.402.50=69.579kN/204、m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.4000.5000.450=3.098kN。 采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001205、.9500.450=22.376kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.450 (21.950+0.600)/0.600=0.675kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.450=1.215kN均布荷载 q = 1.3522.376+1.350.675=31.119kN/m 集中荷载 P = 0.981.215=1.191kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 14.70c206、m3；截面惯性矩 I = 10.29cm4；1.19kN31.12kN/mBA100 100 100 100 100 100计算简图0.0330.024弯矩图(kN.m)1.891.231.65 1.53 1.59 1.471.231.891.47 1.59 1.53 1.65剪力图(kN)110变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 23.05kN/m111A100 100 100 100 100 100B变形计算受力图0.0000.015变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.227kN N2=3.531kN N3=2.992kN N4=4.36207、2kN N5=2.992kN N6=3.531kNN7=1.227kN最大弯矩 M = 0.032kN.m 最大变形 V = 0.016mm(1)抗弯强度计算经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = 0M/W = 1.00 0.032 1000 1000/14700=2.177N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面抗 剪 强度计 算值 0T = 3 0Q/2bh = 3 1.00 1885.0/(2 450.000 14.000)=0.449N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面208、板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.016mm面板的最大挠度小于 100.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.362/0.450=9.694kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 9.690.450.45=0.196kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4509.694=2.617kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.4509.694=4.799kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 209、W = 35.16cm3；截面惯性矩 I = 117.80cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.196106/35163.8=5.58N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:1120T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002617.48/(247.0067.00)=1.247N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计210、算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=5.812kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.812 450.04/(100 9000.00 1177989.0)=0.152mm龙骨的最大挠度小于 450.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.081kN/m。A B1.23kN 2.99kN 2.99kN 1.23k.1N0kN 3.10kN 3.53kN 40.3068kN/m 3.53kN250 300 300 250托梁计算简图 0.2380.211、141托梁弯矩图(kN.m)3.15 3.14 3.40 3.39 3.1.110.400.020.390.0 00 0.020.39 0.400.03.1.12 3.39 3.40 3.14 3.15113托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：A B0.91kN 2.22kN 2.22kN 0.9k.2N9kN 2.29kN 2.62kN 20.3058kN/m 2.62kN250 300 300 250托梁变形计算受力图0.000/0.019托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.237kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.161k212、N 经过计算得到最大变形 V= 0.019mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.24cm3； 截面惯性矩 I = 19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.237106/8242.0=27.39N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.019mm顶托梁的最大挠度小于 300.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式114其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=11.1213、6kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.681=0.919kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.258=0.348kN非顶部立杆段 N = 11.161+0.919=12.080kN 顶部立杆段 N = 11.161+0.348=11.510kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 214、205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.494,l0=3.279m；=3279/16.0=204.344115允许长细比(k 取 1) 0=204.344/1.155=176.921 210 长细比验算满足要215、求!=0.174=1.0011510/(0.174384.2)=172.368N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=211.284允许长细比(k 取 1) 0=211.284/1.155=182.930 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0011510/(0.163384.2)=184.142N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300 时， =176.293N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m； =3041/16.0=189.508允许长细比(k 取 1) 0=18216、9.508/1.155=164.076 210 长细比验算满足要求!=0.201=1.0012080/(0.201 384.2)=156.413N/mm2,立杆的稳定性计算 f, 满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.6001.0000.126=0.076kN/m2116h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.10m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的217、弯矩 Mw=1.40.60.0760.4501.5001.500/10=0.016kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0764.80.45 (0.54.8+0.00)=0.384kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.384/2.40218、)=0.085kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=11.161+1.3500.258+ 1.40.60.085=11.581kN 非顶部立杆 Nw=11.161+1.3500.681+ 1.40.60.085=12.152kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.494,l0=3.279m； =3279/16.0=204.344允许长细比(k 取 1) 0=204.344/1.155=176.921 210 长细比验算满足要求!=0.174=1.0011581/(0.174384.2)+1.0016000/4121=177.254N/mm2 a=0.5m 时，u1219、=1.174,l0=3.390m；117=3390/16.0=211.284允许长细比(k 取 1) 0=211.284/1.155=182.930 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0011581/(0.163384.2)+1.0016000/4121=189.102N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300 时， =181.203N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m； =3041/16.0=189.508允许长细比(k 取 1) 0=189.508/1.155=164.076 210 长细比验算满足要求!=0.2220、01=1.0012152/(0.201384.2)+1.0016000/4121=161.154N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=11.161kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1434.750=0.919kN N = 11.161+0.919=12.080kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.842cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；f 钢管立杆抗221、压强度设计值，f = 205.00N/mm2；118a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+20.300=2.100m； 长细比，为 2100/16.0=131 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.396；经计算得到 =1.0012080/(0.396384.2)=79.391N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳 定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 W222、k 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.6001.0000.126=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.10m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0760.4501.5001.500/10=0.016kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模223、板支撑架计算单元立杆横向跨数；119Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0764.80.45 (0.54.8+0.00)=0.384kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.384/2.40)=0.085kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 11.161+1.3500.681+1.40.60.085=12.152kN经计算得到 =1.0012152/(0.396384.2)+1.0016000/4121=83.676N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安224、全隐患。四、模板支架整体稳定性计算依据规范 GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=2.4002 0.450 (1.376+0.200)+2 (2.000 2.400 0.450) 2.400/2=9.267kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.384 = 1.151kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 模板支撑架计算满足要求！12016.7 梁模板扣件钢管支撑架计算书（7001100）121xx北站站前枢纽一体化综合开发项目225、（B 地块） 高大模板专项施工方案依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 4.1m，梁截面 BD=700mm1100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=226、0.60m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加 3 道承重立杆。面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 内龙骨采用 47. 67.mm 木方。木方剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 顶托采用双钢管： 482.7。梁底承重杆按照布置间距 250,350,350mm 计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。梁两侧的楼板227、厚度 0.25m，梁两侧的楼板计算长度 0.50m。 扣件计算折减系数取 1.00。122xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案 700 1500 11004100250 350 350 250图 1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.501.10+0.20)+1.402.50=37.400kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.501.10+0.71.402.50=40.318kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 228、1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.2500.5000.600=2.582kN。 采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.1000.600=16.830kN/m123(2)模板的自重线229、荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.600 (21.100+0.700)/0.700=0.497kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.7000.600=1.890kN均布荷载 q = 1.3516.830+1.350.497=23.392kN/m 集中荷载 P = 0.981.890=1.852kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 19.60cm3；截面惯性矩 I = 13.72cm4；1.85kN23.230、39kN/mBA100 100 100 100 100 100 100计算简图 0.0340.041弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 17.33kN/m124A 100100100100100100100 B变形计算受力图0.0000.009变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.913kN N2=2.711kN N3=2.022kN N4=3.468kN N5=3.468kN N6=2.022kN N7=2.711kNN8=0.913kN最大弯矩 M = 0.041kN.m 最大变形 V = 0.009mm(1231、)抗弯强度计算经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = 0M/W = 1.00 0.041 1000 1000/19600=2.092N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面抗 剪 强度计 算值 0T = 3 0Q/2bh = 3 1.00 2095.0/(2 600.000 14.000)=0.374N/mm2125截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.009mm面板的最大挠度小于 100.0/250,满足要求232、!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.468/0.600=5.779kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 5.780.600.60=0.208kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6005.779=2.081kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.6005.779=3.814kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 35.16cm3；截面惯性矩 I = 117.80cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.2233、08106/35163.8=5.92N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002080.57/(247.0067.00)=0.991N/mm2126截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=3.274kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.6234、77 3.274 600.04/(100 9000.00 1177989.0)=0.271mm龙骨的最大挠度小于 600.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.081kN/m。12.5.k9NkN 2.02kN 3.47kN 2.71kN2.71kN 3.4k8kNm.02kN 0.921.k5N8kNA B250 350 350 250托梁计算简图 0.3280.1412.79 2.78 1 97 1 96 2.6.60托梁弯矩图(kN.m) 5.454.44. .0.07 0.06 0.020.00235、2.6.60 1.96 1.97 2.78 2.790.00 0.02 l - 0.06 0.07 5.454.44托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：12781.901.k6NkN 1.67kN 1.74kN 1.96kN1.96kN 1.7k8kN/1m.67kN 0.6.k9N1kNA B250 350 350 250托梁变形计算受力图0.0000.023托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.327kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.879kN 经过计算得到最大变形 V= 0.023mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W236、 = 8.24cm3； 截面惯性矩 I = 19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.327106/8242.0=37.79N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.023mm顶托梁的最大挠度小于 350.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：128横杆的最大支座反力 N1=10.88kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.627237、=0.847kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.306=0.413kN非顶部立杆段 N = 10.879+0.847=11.726kN 顶部立杆段 N = 10.879+0.413=11.292kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算238、顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.494,l0=3.279m；=3279/16.0=204.344允许长细比(k 取 1) 0=204.344/1.155=176.921 210 长细比验算满足要求!=0.174129=1.0011292/(0.174384.2)=169.111N/m239、m2 a=0.5m 时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=211.284允许长细比(k 取 1) 0=211.284/1.155=182.930 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0011292/(0.163384.2)=180.662N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时， =180.662N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m； =3041/16.0=189.508允许长细比(k 取 1) 0=189.508/1.155=164.076 210 长细比验算满足要求!=0.201=1240、.0011726/(0.201 384.2)=151.823N/mm2,立杆的稳定性计算 f, 满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.6001.0000.126=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，1.20m；130Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0760.6001.5001.500/10=0.017241、kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0764.1 0.60 (0.54.1+0.00)=0.381kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.381/2.40)=0.085kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=1242、0.879+1.3500.306+ 1.40.60.085=11.363kN 非顶部立杆 Nw=10.879+1.3500.627+ 1.40.60.085=11.797kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.494,l0=3.279m； =3279/16.0=204.344允许长细比(k 取 1) 0=204.344/1.155=176.921 210 长细比验算满足要求!=0.174=1.0011363/(0.174384.2)+1.0017000/4121=174.337N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=211.284允许长细比243、(k 取 1) 0=211.284/1.155=182.930 210 长细比验算满足要求!=0.163131=1.0011363/(0.163384.2)+1.0017000/4121=185.961N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时， =185.961N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m； =3041/16.0=189.508允许长细比(k 取 1) 0=189.508/1.155=164.076 210 长细比验算满足要求!=0.201=1.0011797/(0.201384.2)+1.0017000/4121244、=156.905N/mm2立杆的稳定性计算 150 不满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.291；经计算得到 =1.0011726/(0.291 384.2)=104.948N/mm2,不考虑风荷载时立杆的 稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.6001.0000.126=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横245、向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0760.6001.5001.500/10=0.017kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0764.1 0.60 (0.54.1+0.00)=0.381kN.m133Nwk = 68/(8+246、1)/(8+2) (0.381/2.40)=0.085kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 10.879+1.3500.627+1.40.60.085=11.797kN经计算得到 =1.0011797/(0.291384.2)+1.0017000/4121=109.745N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。四、模板支架整体稳定性计算依据规范 GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设247、计值。抗倾覆力矩:MR=2.4002 0.600 (0.871+0.200)+2 (2.000 2.400 0.600) 2.400/2=10.614kN.m 倾覆力矩:MT=31.0000.381 = 1.144kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 模板支撑架计算满足要求！13416.7 梁模板扣件钢管支撑架计算书（1000800）135xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 16248、2-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。 模板支架搭设高度为 5.9m，梁截面 BD=1000mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加 3 道承重立杆。面板厚度 14mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。 内龙骨采用 4249、7. 67.mm 木方。木方剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.60m。 顶托采用双钢管： 482.7。梁底承重杆按照布置间距 400,400,400mm 计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.15m，梁两侧的楼板计算长度 0.50m。 扣件计算折减系数取 1.00。136xx北站站前枢纽一体化综合开发项目（B 地块） 高大模板专项施工方案10001 500 8005850 4250、00 400 s 400 s 400 s图 1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.500.80+0.20)+1.402.50=28.220kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.500.80+0.71.402.50=29.990kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.1500.5000.600251、=1.549kN。 采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.8000.600=12.240kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.600 (20.800+1.000)/1.000=0.312kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：137经计算得252、到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 1.0000.600=2.700kN均布荷载 q = 1.3512.240+1.350.312=16.945kN/m 集中荷载 P = 0.982.700=2.646kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 19.60cm3；截面惯性矩 I = 13.72cm4；2.65kN16.95kN/mBA143 143 143 143 143 143 143计算简图 0.0590.079弯矩图(kN.m) 2.53剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准253、值，受力图与计算结果如下： 12.55kN/m138AB 143 143 143 143 143 143 143 变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.941kN N2=2.828kN N3=2.000kN N4=4.026kN N5=4.026kN N6=2.000kN N7=2.828kNN8=0.941kN最大弯矩 M = 0.078kN.m 最大变形 V = 0.027mm(1)抗弯强度计算经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度 f = 0M/W = 1.00 0.078 1000 1000/19600=3.980N/mm2面板的抗弯强度254、设计值 f，取 17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面抗 剪 强度计 算值 0T = 3 0Q/2bh = 3 1.00 2533.0/(2 600.000 14.000)=0.452N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2139面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.027mm面板的最大挠度小于 142.9/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.026/0.600=6.711kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0255、.1 6.710.600.60=0.242kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6006.711=2.416kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.6006.711=4.429kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为: 截面抵抗矩 W = 35.16cm3；截面惯性矩 I = 117.80cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.242106/35163.8=6.87N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须256、满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002415.79/(247.0067.00)=1.151N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2140龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到 q=3.388kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 3.388 600.04/(100 9000.00 1177989.0)=0.280mm龙骨的最大挠度小于 600.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的257、计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.081kN/m。1.5.9kkN 2.00kN 4.03kN 2.83kN2.83kN 4.030k8kN/2m.00kN 0.914.5kkN A B 400 400 400 400 托梁计算简图0.3410.100 2.52.51托梁弯矩图(kN.m) 4.55 4.343.331.72 1.71 1.517.570.00 0.30 0.29 0.020.001.517.57 1.71 1.720.02 - 0.29 0.30 2.512.52 4.343.33 4.55托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采258、用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1411.5.7k1NkN 1.73kN 1.81kN 2.03kN2.03kN 1.810k8kN/1m.73kN 0.711.1kkN A B 400 400 400 400 托梁变形计算受力图 0.0040.146托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.340kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.667kN经过计算得到最大变形 V= 0.146mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.24cm3； 截面惯性矩 I = 19.78cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.340106/824259、2.0=39.29N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.146mm顶托梁的最大挠度小于 400.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：142横杆的最大支座反力 N1=8.67kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.978=1.320kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.334=0.451kN非顶部立杆段 N = 8.667+1.320=9.987k260、N 顶部立杆段 N = 8.667+0.451=9.118kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.84 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.12 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1 (h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比261、验算时k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.494,l0=3.279m；=3279/16.0=204.344允许长细比(k 取 1) 0=204.344/1.155=176.921 210 长细比验算满足要求!=0.174143=1.009118/(0.174384.2)=136.557N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=211.284允许长细比(k 取 1) 0=211.284/1.155=182.9262、30 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.009118/(0.163384.2)=145.884N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时， =145.884N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m； =3041/16.0=189.508允许长细比(k 取 1) 0=189.508/1.155=164.076 210 长细比验算满足要求!=0.201=1.009987/(0.201384.2)=129.307N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满 足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩263、 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.6001.0000.126=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，1.60m；144Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0760.6001.5001.500/10=0.023kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(k264、N.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0765.90.60 (0.55.9+0.00)=0.776kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (0.776/2.40)=0.172kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=8.667+1.3500.334+ 1.40.60.172=9.263kN非顶部立杆 Nw=8.667+1.3500.978+ 1.40.60.172=10.132kN顶部立杆265、段：a=0.2m 时，u1=1.494,l0=3.279m； =3279/16.0=204.344允许长细比(k 取 1) 0=204.344/1.155=176.921 210 长细比验算满足要求!=0.174=1.009263/(0.174384.2)+1.0023000/4121=144.274N/mm2 a=0.5m 时，u1=1.174,l0=3.390m；=3390/16.0=211.284允许长细比(k 取 1) 0=211.284/1.155=182.930 210 长细比验算满足要求!=0.163145=1.009263/(0.163384.2)+1.0023000/4121266、=153.749N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时， =153.749N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.755,l0=3.041m； =3041/16.0=189.508允许长细比(k 取 1) 0=189.508/1.155=164.076 210 长细比验算满足要求!=0.201=1.0010132/(0.201384.2)+1.0023000/4121=136.730N/mm2立杆的稳定性计算 150 不满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.291；经计算得到 =1.009987/(0.291 384.267、2)=89.384N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳 定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式MW=1.40.6Wk lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.6001.0000.126=0.076kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，1.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0760.6001.5001.500/10=0.023kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1) (n+2)*MTk/B