1、xx安置区W-06-15小 区 1#、 2#、 3#、3A#住宅楼、5#、 6#商住楼、1#、 2#、 3#商 业网点，幼儿园，地下车库及配套设备用房商业部分模板专项施工方案编制单位： 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 日 期： 目 录1. 工程概况 11.1 设计概况 11.2 现场及周边环境 21.3 施工平面布置 21.4 施工要求 21.5 技术保证条件 32. 编制依据 33. 施工计划 43.1 材料及试验计划 43.2 劳动力准备 53.3 施工进度计划 53.4 设备配备计划 53.5 作业条件准备 64. 施工工艺技术 64.1 技术参数 64.2 模板制作与安装工艺2、流程及施工方法 95. 施工安全保证措施 155.1 组织保证措施 155.2 技术保证措施 165.3 监测监控措施 175.4 绿色文明施工保证措施 186. 施工管理及作业人员配备和分工 196.1 项目管理组织 196.2 安全管理职责 197. 高大支模混凝土浇筑方案 217.1 施工部署 217.2 施工方法及措施 21I 7.3 浇注施工注意事项 228. 验收要求 228.1 质量标准 228.2 验收标准 238.3 验收程序 238.4 验收内容 238.5 验收人员 249. 应急处理措施 249.1 重大危险源分析 249.2 应急领导小组 259.3 应急材料准备 23、69.4 高处坠落和物体打击事故应急救援预案 279.5 触电事故应急救援预案 279.6 机械伤害应急救援预案 289.7 模板、脚手架坍塌应急救援预案 289.8 消防事故应急救援预案 2810. 计算书 3010.1 1#商业首层顶板模板模支撑计算书 3010.2 1#商业首层梁模板模支撑计算书 4410.3 5#商业部分负一层梁模板模支撑计算书 5810.4 6#商业部分负一层梁模板模支撑计算书 7010.5 2#商业负一层梁模板模支撑计算书 82II1. 工程概况本工程高支模体量小，主要集中在 5#、6#商住楼的负一层商业部分、1#首层商业和 2#负 一层商业。1#商业首层部位的高支4、模区域形状为拐角型，其他部位的高支模为形状较为规则， 分布在 5#、6#的北侧。现场主要采用轮扣式脚手架进行搭设，扣件式脚手架作为辅助。表1-1 高支模概况表部位支模高度楼板厚度梁最大截面 (mm)最大跨度轴线位置架体基础是否需要 论证1#商首层5.55m100mm3008008.1mS4-S7 轴/SA- SD 轴、S1-S7 轴/SD-SG 轴混凝土板否2#商业负 一层梁5.7m/2506007.9m32-34 轴/C-L 轴原土层否5#商住楼 商业部分 负一层梁5.7m/2506505.95m1-32 轴/H-L 轴原土层否6#商住楼 商业部分 负一层梁5.7m/2506505.95m15、-32 轴/H-L 轴原土层否1.1 设计概况表1.1-1 设计概况一览表工程名称xx安置区 W-06-15 小区 1#、2#、3#、3A#住宅楼、5#、6#商住楼、1#、2#、3# 商业网点，幼儿园，地下车 库及配套设备用房项目工程地址建设单位监理单位设计单位总承包单位建筑面 积总面积10.7 万 m2建筑 层数地下室主楼 2 层车库 1 层地上28/29/30/33占地面积18045 m2抗震设防烈度8 度建筑结构安全等级二级设计使用年限50 年地下室防水等级二级地基基础设计等级甲级混凝土结构抗震等级地下车库三级主楼一级地下室外墙四级幼儿园一级表1.1-2 主要构件截面尺寸序号类别截面尺寸6、（mm）1板基础底板：250mm、1400mm、1500 厚；楼板：250mm、120mm、110mm、100mm 等2梁框架梁：200mm850mm、250mm850mm、300mm850mm、 350mm850mm、 300mm800mm、200mm500mm、250mm700mm、400mm850mm 等3柱1200mm600mm、600mm800mm、650mm650mm 等4墙300、200、250mm 等5楼梯单跑楼梯，双跑楼梯，板厚 100mm 等11.2 现场及周边环境现场及周边环境见表 1.2-1。表 1.2-1 现场及周边环境序号项目具体情况1项目地点xx市百泉大道与人民路7、交叉口西北。2位置本项目位于xx市西部，属于卫滨区范围，地理位置优越，距市中心 约 5 公里。距高铁站 23 公里，交通便利。1.3 施工平面布置高支模区域主要在 5#和 6#范围内，体量较小，垂直运输采用 1#和 2#塔吊进行运输，现 场布置图如下。1.4 施工要求1、在模板施工过程中，施工人员需按施工质量控制程序图严格把关。2、模板施工严格按木工翻样的施工图纸进行组装， 就位和设支撑，模板安装就位后，由 技术员、质量员、按平面尺寸、标高、垂直度进行复核验收。3、浇筑混凝土时专门派人负责检查模板，发现异常情况及时加以处理。4、模板在使用前必须把板面、板边粘的水泥浆清除干净，对因拆除而损坏边肋8、的模板、 翘曲弯形的模板进行平整、修复，保证接缝严密，板面平整。模板面应涂刷脱模剂，未刷胶 模剂的模板不准用在本工程上，以保证混凝土表面的外观质量。事先必须准备好刷脱模剂用 的所有工具。6、混凝土侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。7、梁板模板容易产生的问题：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸偏大，2板中部下挠。防止办法是：梁模板支撑系统应具有足够的强度及刚度，防止浇筑混凝土时模 板变形。模板上口应采取措施锁紧，防止上口变形。8、施工中应着重防止板中部下挠、板底混凝土面不平现象。措施如下：1) 面板厚度要一致，龙骨木料要有足够强度、刚度、龙骨面要平整9、。2) 脚手架支撑要满足施工荷载要求。3) 为防止面板翘曲变形， 面板应存在放在地势高的地方，要求地势平坦，用 3 根 100100mm 木方摆平作垫木，木方间距为 600mm。上部用雨布覆盖。4) 面板表面在铺钢筋之前应刷脱模剂，禁止漏刷现象，防止脱模不利。9、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动、轮扣是否扣紧。浇筑混凝土时 必须有专人看模，随时进行检查支撑是否变形、松动、并组织及时恢复。10、混凝土或布料机不得随意冲击模板。1.5 技术保证条件1、高大模板施工前， 项目技术负责人和各专业工程师认真熟悉图纸，学习相关规范和技 术操作规程，掌握施工图的内容、要求和特点，熟悉各部位截面10、尺寸、标高；2、参考相关规范，选定参数，对高大模板及支架的承载力、刚度、稳定性进行设计.3、编制高大模板工程专项施工方案， 组织施工前，由项目技术负责人向各施工班组进行 技术交底；4、编制技术方案和节点图深化设计， 搭设详图在施工技术交底时细化，用于指导施工生 产。5、本方案计算均按照各区域最不利部位进行支撑体系施工验算， 各区域均按照本区域内 最不利部位支撑体系的要求进行布设。2. 编制依据表2-1 编制依据序号类别名称编号备注1法律 法规中华人民共和国合同法国家主席令第 15 号中华人民共和国建筑法国家主席令第 91 号中华人民共和国安全生产法国家主席令第 70 号中华人民共和国环境保护法11、国家主席令第 22 号建设工程质量管理条例国务院令第 279 号建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号3 xx 商业部分模板专项施工方案序号类别名称编号备注安全生产许可证条例国务院令第 397 号工程建设标准强制性条文建设部2002219 号文2图纸xx安置区项目施工蓝图/3施组xx安置区项目施工组织设计4规范 及标 准混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042015建筑工程施工质量验收统一标准GB503002013建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土结构工程施工规范GB50666-2011建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工高处作业安全技12、术规规范JGJ33-91建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20165企业 标准中建八局标准化管理手册2017 年版中建八局青岛公司工程建设标准规范清单2016 年 3 月版6法规危险性较大的分部分项工程安全管理办法建办质2018 31 号文、住建 部201837 号令建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号3. 施工计划3.1 材料及试验计划1、材料准备1）钢管或轮扣管：钢管规格为：立杆483.0，横杆483.0，有质量证明文件并经 外观检测、抽样力学性能13、复试合格。其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家 标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢 （GB/T700）中 Q235-A 级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位 、硬弯、毛刺、压痕和深的划道； 钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；2）扣件：扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作,其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚 手架标准GB15831 的规定。采用其他材料制作的扣件， 应经试验证明其质量符合该标准的规 定后方可使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 60N m，不得发生破坏。3）跳板：采用宽 250mm、厚 50mm 14、木跳板，铺设在立杆底部。4）水平安全网：采用 P-3*6 规格水平安全网，其性能要符合国家规定和冲韧试验规定， 进场需进行材料复试。5）可调托撑：采用规格为 36*500 的可调托撑，进场需进行材料复试。46）其它材料：40mm90mm 木方、15mm 厚木胶板、水准仪、线坠、力矩扳手、扳手、跳 板、大眼网、手动葫芦等。2、钢管扣件等检验要求现场所有支架材料都必须附有质量合格证明文件，由材料员及质量员对进场配件进行检 查，剔除不合格构配件。表3.1-1 钢管扣件等检验要求序号材料名称检验批量样品数量试验项目预计试验周期1钢管原材750 根取 2 根，长度 800mm下屈服强度、 抗拉强度、伸 15、长率32脚手架直角扣件281-500 个20 个抗滑、抗破 坏、扭转刚 度、扭力矩43脚手架旋转扣件281-500 个10 个抗滑、抗破 坏、扭力矩44脚手架对接扣件281-500 个10 个抗拉、扭力矩45脚手架扣件底座281-500 个10 个抗压43.2 劳动力准备图3.2-1 劳动力计划表序号部位木工人数安全员人数电工人数模板工程师人数15#楼商业部分3022126#楼商业部分3022131 号商业3022142 号商业302213.3 施工进度计划根据工程施工流水段的划分，保证工程能流水作业，高大模板工程必须满足总进度计划 及月、周进度计划要求。具体详见施工进度计划。序号高支模部位开16、始时间完成时间质量目标施工负责 人15#楼及商业2020 年 4 月2019 年 4 月合格寇先科26#楼及商业2020 年 4 月2020 年 4 月合格孙存军31 号商业2020 年 4 月2019 年 4 月合格寇先科42 号商业2020 年 4 月2020 年 4 月合格孙存军3.4 设备配备计划1、施工机具配置序号施工机具名称型号规格（KW）需要量 （台）使用时间责任人1平刨MB-503322020.4孙存军2压刨MB10657.522020.4孙存军3圆盘锯MJ-106322020.4孙存军5 xx 商业部分模板专项施工方案4电钻VV50860.5222020.4孙存军5手提电刨/17、0.4562020.4孙存军6手提电锯W-651A1.0562020.4孙存军2、测量设备配置计划序号测量设备名称分类数量使用特征检定周期保管人1华测 X93GNSSGPS2良好半年寇先科2徕卡 TS30全站仪1良好半年寇先科3苏一光 DT300经纬仪1良好半年寇先科4苏一光 DS05水准仪3良好半年寇先科5雄狮钢卷尺20良好半年寇先科6摩托罗拉对讲机10良好半年寇先科7温度计温度计5良好半年寇先科3.5 作业条件准备1、用于高支模架体基层的混凝土强度必须达到 100%，经同条件试块施压合格后开始架 体的搭设。2、5#商业和 6#部分及 2#商业的架体基础要清理平整，立杆底部满铺跳板。3、按照18、立杆的布置点位在基层楼板上进行弹线，在楼板上用油漆画出立杆点位。4. 施工工艺技术4.1 技术参数4.1.1 高大模板支撑体系设计参数选择模板方案时，主要考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理。2、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用、便于保养维修。3、架体设计，力求做到受力明确，构造措施到位，便于检查验收。4、模板及模板支架的搭设，还必须符合国家相关标准要求。5、在以上原则的基础上， 结合本工程的实际情况，并借鉴以往的施工经验，进行方案的 综合选型。4.1.2.1 2#商业首层高大模板体系表4.1.2-1 2#商业首层梁模板及支撑体系表构件2#商业首19、层梁板模板及支撑体系梁模板15 厚双面覆膜多层板250*600mm龙骨梁底主龙骨482.7 钢管900mm。次龙骨4090mm 木方平行于梁跨度方向，至少三 根梁侧主龙骨482.7 双钢管做主龙骨450mm, 设 两道 14 对拉螺杆。6 xx 商业部分模板专项施工方案构件2#商业首层梁板模板及支撑体系次龙骨4090mm 木方次龙骨150mm支撑体系支撑采用轮扣式支撑架（钢管型号 482.7）。梁底立杆顺梁 长度方向900mm。立杆步距 1200mm，梁两侧立杆间距 900mm，顺梁方向立杆间距 900mm，水平杆不得少于 6 步，扫地杆距底 板面 200mm，纵向或横向水平杆与立杆连接，梁底20、加设一道立 杆。所有立杆下端垫木采用 4000*250*50 脚手板通长布置，沿 架高方向连续布置剪刀撑。基础高支模支撑体系基础为原土层。4.1.2.2 5#商住楼商业部分首层高支模板体系表4.1.2-2 5#商住楼商业部分首层高支模板体系表构件5#商住楼商业部分首层高支模板体系梁模板15 厚双面覆膜多层板250*750mm龙骨梁底主龙骨482.7 钢管900mm。次龙骨4090mm 木方平行于梁跨度方向，至少三 根梁侧主龙骨482.7 双钢管做主龙骨450mm, 设两 道 14 对拉螺杆。次龙骨4090mm 木方次龙骨150mm支撑体系支撑采用轮扣式支撑架（钢管型号 482.7）。立杆步距121、200mm，梁两侧立杆间距 900mm，顺梁方向立杆间距 900mm，水平杆不得少于 6 步，扫地杆距底板面 200mm，纵向或横向水 平杆与立杆连接，梁底加设一道立杆。所有立杆下端垫木采用 4000*250*50 垫板通长布置，沿架高方向连续布置剪刀撑。基础高支模支撑体系基础为原土层。4.1.2.3 6#商住楼商业部分首层高支模板体系表4.1.2-2 6#商住楼商业部分首层高支模板体系表构件6#商住楼商业部分首层高支模板体系梁模板15 厚双面覆膜多层板250*750mm龙骨梁底主龙骨482.7 钢管900mm。次龙骨4090mm 木方平行于梁跨度方向，至少三 根梁侧主龙骨482.7 双钢管做22、主龙骨450mm, 设两 道 14 对拉螺杆。次龙骨4090mm 木方次龙骨150mm支撑体系支撑采用轮扣式支撑架（钢管型号 482.7）。立杆步距1200mm，梁两侧立杆间距 900mm，顺梁方向立杆间距 900mm，水平杆不得少于 6 步，扫地杆距底板面 200mm，纵向或横向水 平杆与立杆连接，梁底加设一道立杆。所有立杆下端垫木采用 4000*250*50 垫板通长布置，沿架高方向连续布置剪刀撑。基础高支模支撑体系基础为原土层。4.1.2.3 1#商业首层高支模板体系表4.1.2-2 1#商业首层高支模板体系表7 xx 商业部分模板专项施工方案构件1#商业楼首层高支模板体系梁模板15 厚23、双面覆膜多层板250*750mm龙骨梁底主龙骨482.7 钢管900mm。次龙骨4090mm 木方平行于梁跨度方向，至少三 根梁侧主龙骨482.7 双钢管做主龙骨450mm, 设两 道 14 对拉螺杆。次龙骨4090mm 木方次龙骨150mm支撑体系支撑采用轮扣式支撑架（钢管型号 482.7）。立杆步距1200mm，梁两侧立杆间距 900mm，顺梁方向立杆间距 900mm，水平杆不得少于 6 步，扫地杆距底板面 200mm，纵向或横向水 平杆与立杆连接，梁底加设一道立杆。所有立杆下端垫木采用 4000*250*50 垫板通长布置，沿架高方向连续布置剪刀撑。板模板15 厚双面覆膜多层板龙骨主龙骨24、482.7 双钢管900mm次龙骨4090mm 木方150mm支撑体系支撑采用轮扣式满堂支撑架（钢管型号 482.7），立杆纵横向设 计为900900mm，现场个别位置如需调整，调整后间距不能大于 900mm。立杆步距 1200mm，水平杆不得少于 6 步，扫地杆距底板面 200mm，立杆顶部采用 U 托，立杆下端垫木采用 4000*250*50 脚手 板通长布置，每隔 4-6m 布置一道竖向剪刀撑，设置上中下三道水 平剪刀撑，上中两道水平剪刀撑位置用大眼网满铺。基础高支模支撑体系基础为原土层。84.2 模板制作与安装工艺流程及施工方法4.1.2 模板支架施工工艺流程图4.2.1-1 模板支架25、施工流程4.1.3 支撑架搭设顺序底座布置放纵横水平扫地杆 自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆 扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随既装设第二层水平 加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，按 4560N.m 力矩用扳手拧紧扣件螺 栓按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量 要求后再进行第二步水平杆安装。随后按搭设进程及时搭设剪刀撑。4.1.4 支撑架搭设要求1、水平杆设置(1) 在立杆底距地面 200 处沿纵横水平方向按纵下横上的原则设置扫地杆和水平杆， 步距均为 1200 。(2)在最顶步距两水平杆中间26、应加设一道水平拉杆；所有满足与建筑四周墙柱顶紧顶牢或 与结构加设水平箍箍牢水平杆的端部均应与结构连接，增强整个支撑系统的刚度。2、剪刀撑设置（1）纵横向剪刀撑的搭设9纵、横向剪刀撑每隔 46m 设置一道，并且需要连续布置。剪刀撑与地面夹角在 45 60之间，由于梁底的荷载较大，在每道梁底支撑都设置剪刀撑，剪刀撑应每步与立杆扣接。图4.2.3-1 高支模剪刀撑加强区设置示意图图4.2.3-2 竖向剪刀撑搭设立面示意图（2）水平向剪刀撑的搭设10高支模支撑架沿高度方向两端与中间处设置一水平向剪刀撑，顶部和底部（扫地杆的设 置层）应设置水平加强层。3、安全防护的搭设架体搭设完后，在最顶部的横杆及架体27、中部处各铺设一层安全网，在框梁两侧采用脚手 板铺设宽度不小于 600mm 操作平台。4、架体的其他构造要求（1）设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，可调托撑受压承载力设计值不应 小于 40KN,支托板厚度不应小于 5mm。其丝杆外径不得小于 36mm，伸出长度不得超过 200mm， 顶托抗压承载力应同于底座。立杆顶部与支架顶层横杆的距离不应大于 400mm。（2）所有方木的位置和放置方向必须严格按照设计执行，如有调整应经过设计计算并报 批。（3）纵横梁交接处，不得因梁底支撑架相会减少立杆，根据具体情况，适当增加构造立 杆。（4）架体遇到立面结构标高变化处，应注意协调步高与结构标高的关系28、，以保证不超步 高为原则，可采用一至两步小步高的变步距设置进行调整。5、满堂架布置原则：（1）立杆间距为 900mm；（2）扫地杆距地面 200mm，顶部自由端450mm，顶丝外伸长度200mm；（3）框架梁交叉区域为一跨，四周设置连续剪刀撑，梁底立杆也设置剪刀撑；水平向剪 刀撑沿竖直方向设置上中下三道；模板支撑架体系剖面图如下图所示：11 xx 商业部分模板专项施工方案图4.2.3-5 模板支撑架体系剖面示6、架体基础要求本工程 5 号楼商业部分、6 号楼商业部分及 2 号商业高支模区域架体基础为原土，承载 力特征值 fak=165kpa，满足架体受力要求，架体搭设前在原土上满铺跳板（尺寸为29、 4000mm 250mm50mm）。4.1.5 模板安装施工工艺流程 模板施工工艺流程如下图。12 xx 商业部分模板专项施工方案图4.2.4-1 模板施工工艺4.1.6 模板安装1、柱模板的安装根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封墙柱模，安装前清理干净柱内杂物， 安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿对拉螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在 封墙柱模时，可以将梁墙或梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采 用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用，当柱截面大于 600 时在中间设置一道穿墙螺杆，且螺杆 间距450。为了能回收和再利用穿墙螺杆，在穿墙螺杆外套 PVC 硬塑管，30、其长度与柱或梁 的穿墙厚度相同，让穿墙螺杆与混凝土隔离开。穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上， 但为了防止因周转次数多而造成滑丝等影响质量的因素，每根穿墙螺杆使用前均应仔细检查， 严禁使用已损坏的螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。柱与 柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。2、梁模板的安装（1）先弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高， 将其调至预定的高度，然后在可调顶托上安放木方、固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨13安装完成后，用胶合板安装梁底模板。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模 安装后，再安装31、侧模、压脚板。（2）模板起拱要求为：梁跨度等于或大于 4m 且小于 9m 时，模板按跨度的 0.2%起拱，当梁跨度等于或大于 9m 时,模板按跨度的 0.3%起拱，当悬臂梁时，按悬臂长度的 0.3%起拱，起拱高度不小于 20mm。（3）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入墙柱梁间， 拆 除困难的现象，可采用如下措施：1）支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。2）梁侧模必须有压脚板，拉线通直将梁侧模钉固。3）混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。混凝土浇筑时， 不得采用使支撑系统产生偏心 荷载的混凝土浇筑顺序，泵送混凝土时，应随浇随平整，混凝土32、不得堆积在泵送管路出口处。3、楼面模板的安装首先通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上 架设 48 双钢管作托梁，钢管间距按计算书执行，托梁固定后架设木枋横楞，然后在横楞上 安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线 钉固。4.1.7 模板拆除1、现浇混凝土结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度， 必须符合设计要求和混凝土 结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）的规定。2、梁侧模（后浇带除外）等竖向结构的模板应在混凝土强度大于 1.2MPa 时方可拆除， 防止混凝土表面及棱角受损。3、梁、板等水平部位底模拆除必33、须满足下表规定，方可拆除。 表4.2.6-1 梁板构件底膜拆除强度要求结构类型结构跨度（m）按混凝土强度设计值的百分率计（%）板2502、8758100梁8758100悬臂构件-100333梁板后浇带1004、拆模前必须填写拆模申请，在技术人员及监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆模。5、拆模时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定：（1）拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；14例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。（2）在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质 量等问题时，应立即停止拆模，与设计、34、监理等单位研究处理措施后，方可继续拆模。（3）模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。（4）拆下的模板、配件等严禁抛扔， 要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清 理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。5. 施工安全保证措施5.1 组织保证措施1、搭设模板支架人员须戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋。2、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求， 不得超载。脚手架不得与模板支架相连。模板 支架使用期间，不得任意拆除杆件。4、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设和拆除作业。5、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。工作人员从楼梯上35、 下，不得攀爬脚手架。6、登高作业时， 各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具 应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。7、装拆模板时， 上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在 脚手板上和抛掷。8、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处 作业时，操作人员要扣上安全带。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时， 无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设 警示标志，并指定专人监护。10、搭设钢管应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并 做好记录及签证。11、模板拆除时，混凝土强度必须达到规36、定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定 要求时拆除模板。拆除支架时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作 入内采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。 在混凝土浇筑过程中严禁任何人进入模板底部，监测人员在模板安全区（距模板 15m 以外） 进行监测。155.2 技术保证措施1、脚手架搭设前， 应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建筑 施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人员做好 安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件37、。3、搭设在脚手架立杆底座下应满铺跳板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得 从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。8、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收， 合格后方准使用。在浇捣高支模梁板 混凝土前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇混凝土。浇混凝土的过程中，由安 全员、施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施38、保 证安全后再施工。10、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。11、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。12、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工 完毕后应立即恢复。13、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。14、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。15、拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。16、满堂脚手架不得与外架连接。17、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措 施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。18、对拉螺栓口的处理1) 清理螺39、栓孔内的垃圾和周围的浮灰。2）对拉螺栓孔剔凿 50mm。3) 用水泥砂浆封堵塞实。4) 1:2.5 水泥砂浆抹平压光。165.3 监测监控措施5.3.1 监测点设置1、支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆 及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。在支架边角位置设置监测剖面，监测点平面布 置图见图 5.3.1-1,图 5.3.2-2,图 5.3.3-3。2、观测点可采取在临边位置的柱、墙和钢管架上涂红漆作为监测标记。3、每个监测剖面应布置 2 个支架水平位移点和立杆变形监测点、3 个支架沉降观测点。 监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。5.340、.2 高支模搭设允许偏差及监测变形预警值表 5.3.2-1 高支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲 3mL4m 4mL6.5m12mm 20mm/2水平杆、斜杆钢管弯曲 L6.5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度 H 内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺5.3.3 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情 况的应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取41、 迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。表5.3.3-1 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪苏一光 DT3001三等水准仪苏一光 DS051一等全站仪一台徕卡 TS301三等对讲机/2/检测板手/4/5.3.4 监测说明1、班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；2、模板工程日常检查重点部位：1）杆件的设置和连接，横杆、立杆、横竖剪刀撑、扫地杆等构件是否符合要求；2）连墙件是否松动；3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4）施工过程中是否有超载现象；17 5）安全防护措施是否符合规范要求；6）支架与杆件是否有变形现象；5.3.5 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监42、测，监测频率每 30 分钟一次，终凝后的监测频率为每天一 次，连续观察 7 天。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。5.4 绿色文明施工保证措施1、项目安全生产管理工作由项目生产经理负责， 各区栋号长负责跟踪落实，安全监督员 全程监督。如有不明确的安全技术保证措施，及时以书面形式向项目技术负责人报告；如有 施工人员违规操作并不服从教育且不改正者，及时以书面形式向项目生产经理或项目经理报 告。2、施工现场禁止吸烟。3、模板吊装时需专人指挥，不得违章作业。应经常对吊钩检查，防止出现意处。4、模板的堆放必须在现场指定位置放置，堆放时分类码放，并标明编号。5、模板43、加工、堆放区及施工现场应严禁烟火； 模板堆放及加工区要做好防火准备，防火 设施齐全。6、严禁用塔吊直接吊除没有撬动的模板，吊运模板时，模板必须拴接牢固，且吊点平衡， 模板就位方可解除栓接。7、拆除的模板支撑等材料， 必须边拆、边清、边运、边码垛， 楼层高处拆下的材料，严 禁向下抛掷。8、拆模时应按照先支的后拆、后支的先拆顺序；先拆非承重模板，后拆承重模板及支撑； 拆除活动模板时，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。9、支模时要搭设满堂架，临边施工时应佩带好安全带，围杆上封好安全网，内铺脚手板。10、模板应按规格堆放整齐，地面应平整坚实，堆放高度不超过 1.6m。11、支模用的脚手44、架搭设时立柱间距应保持一致。临边支模必须站在脚手板上操作，禁 止站在钢管上操作。12、雨后要注意防滑、防坠落等措施。立柱底部应设置跳板，为保证立柱的整体稳定， 安装立柱的同时，应架设水平支撑和剪刀撑。满堂模板立柱的水平支撑必须纵横双向设置。13、拆模前必须拿到审批后的拆模令方可进入施工。14、拆模人员必须健康，反应灵敏，并戴好安全帽，临边操作时要系安全带。15、拆模时先拆板底模板，并撑好支撑再大面积拆除，应按照先里后外，边拆边运的原 则。18 xx 商业部分模板专项施工方案16、在拆除过程中不但要注意自身的安全，还要保证别人不受伤害，要多方考虑。17、在支模、拆模的下部要把洞口堵好，防止发生坠45、入洞内的事故。在临边要有专人看 守，阻止人员从危险区通过或停留等。18、禁止向下扔工具或物料，模板上堆料和施工设备应合理分散堆放。19、在楼板面吊运应少吊轻放下部垫好脚手板，不得破坏混凝土面层和使混凝土的结构 不得扰动。20、模板吊运时不得在外脚手架位置停留或暂时堆放。6. 施工管理及作业人员配备和分工6.1 项目管理组织土建 劳务 分包 单位二次 结构 分包 单位机电 安装 分包 单位消防 工程 分包 单位防水 工程 分包 单位保温一体化工程分包单位基坑 支护 专业 分包基坑 监测 专业 分包土方 开挖 专业 分包项目经理安全部安 全工 程 师技术负责人商务经理机电部资料室商务部工程部资 料46、工 程 师材 料工 程 师水 暖 专 业工 程 师生产经理综合办公室商 务工 程 师计划部计 划 管 理工 程 师地区安全部电 气 专 业工 程 师 安 全工 程 师土建工程师土建工程师土建工程师其他 工程 分包 单位1、项目组织机构如下。xx安置区W-06-15小区1#、2#、3#、3A#住宅楼、5#、6#商住楼、1#、2#、3#商业网点， 幼儿园，地下车库及配套设备用房项目组织机构图总承包管理层分 包 作 业 层图6.1-1 项目组织机构本标段现场将成立以项目经理为领导的安全施工管理小组，在公司总部的监管下负责对 项目安全施工管理等问题进行决策和管理，设安全管理部，全面负责工程的安全生产工47、作。6.2 安全管理职责表6.2-1 安全管理职责分工表序号岗位部门名称安全管理职责1项目经理1）项目经理是施工现场安全生产的第一责任人，负责建立健全安全生产责 任制和有关安全生产规章制度。2）全面负责施工现场的安全管理、安全措施、安全生产等，保证施工现场 的安全，组织施工过程的策划，组织编制职业健康安全与环境管理规划和管 理方案的制定、实施、检查、落实等。2项目技术负责人1）参与或主持编制项目职业健康安全与环境管理方案、管理规划，落实责 任并组织实施；组织项目经理部的质量、职业健康安全与环境意识教育和专 业技能培训。19 xx 商业部分模板专项施工方案序号岗位部门名称安全管理职责2）贯彻安全48、生产方针政策，严格执行安全消防技术规程、规范、标准及合 约规定。3）协助项目经理制定本项目安全生产管理办法和各项规章制度，监督实 施。4）组织人员编制安全技术措施和分部工程安全方案，督促安全措施落实， 解决施工过程中不安全的技术问题。5）组织安全技术交底，组织编制项目应急预案，落实应急准备和响应。6）参加每周一次的安全检查，对不安全因素定时、定人、定措施予以解 决，并落实、检查。3安全总监1）安全负责人是总包单位的安全代表，是施工现场安全直接责任人。2）直接对安全生产负责，督促施工全过程的安全生产，纠正违章，配合有 关部门排除施工不安全因素。3）安排项目经理部安全活动及安全教育的开展，监督劳保49、用品的发放和使 用，并按规定组织检查、做好记录。4）组织现场安全生产、消防措施的检查，出现问题及时处理。4安全生产监督 管理部1）在项目安全环境管理部经理的领导下，参加每周一次的安全大检查，并 做好检查记录，对查出的问题，负责下发隐患整改通知单，并亲自监督整 改。2）经常组织安全生产、消防工作的宣传活动。3）发生安全事故时，首先采取应急措施，保护好现场，并立即报告，按照 “四不放过”原则督促改进措施的落实。4）负责收集整理安全管理资料，及时向上级安全部门汇报本项目部安全状 况，填报安全统计报表，项目竣工后及时整理上报本项目的安全管理资料。5物资设备 管理部1）根据劳动防护用品计划及时供货。2）50、购置的劳动防护用品必须“三证”齐全(生产许可证、产品合格证、年检 证)，不符合安全标准的用品必须更换，严禁发放使用。3）按要求做好材料堆放及储存，防止坍塌，仓库配备灭火器材。4）组织员工进行安全技术操作规程的教育与学习。5）对现场的机械设备的进场、安拆、使用、维护、检修、保养进行管理， 保证设备的安全运行。6商务合约管理部1）建立安全措施资金专管专用制度。2）检查落实合同中有关安全管理的要求。7专职安全员1）执行国家及北京市安全生产的方针、政策、法规和各项规章制度，执行 本项目安全生产管理办法和要求。2）主持对进场工人进行安全消防教育和培训，指导施工队(班组)正确使用 劳动保护用品及消防设施。51、3）参加专业施工员对工人的安全消防技术交底，强调安全注意事项、不安 全因素、可能发生事故的地方。4）深入现场检查安全消防措施的落实情况，发现不安全因素及时纠正，当 出现险情时有权采取果断措施，并对违章指挥，不服从管理，违反安全管理 规定的施工队(班组)和个人，按照有关规定给予处罚。5）现场发生安全事故时，先采取应急措施，保护好现场，并立即报告。6）行使安全生产奖惩权，及时沟通职业健康安全管理体系的有关信息。8专业工程师1）认真执行上级有关安全生产规定，合理安排工作，对所管辖消防安全生 产负责。2）负责编制本专业的安全消防技术措施，并对作业班组进行技术交底。3）领导班组搞好安全生产活动,组织班组52、学习安全消防操作规程及安全规 定，指导工人正确使用消防设施和劳保用品。4）经常检查作业环境及各种设备、设施的安全状况，发现问题及时纠正解 决，对重点、特殊部位施工必须检查作业人员及各种设备、设施技术状况是20 xx 商业部分模板专项施工方案序号岗位部门名称安全管理职责否符合安全消防要求，严格执行安全消防技术交底制度，落实安全消防技术 措施并监督执行。5）做好新工人的岗位教育，负责对班组进行安全消防操作方法的检查指 导，制止违章，以身作则，遵章守纪，确保安全检查生产。6）及时消除各级组织检查发现的整改单和自检发现的不安全隐患，不留隐 患。7. 高大支模混凝土浇筑方案7.1 施工部署本工程全部采用53、商品混凝土，浇捣作业安排在白天且天气睛朗时进行，各专业负责人及 施工员、质安员跟班作业， 负责检查督促，同时做好各方协调工作，采用汽车泵泵送混凝土。7.2 施工方法及措施1、准备工作1）钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况 无误。2）模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求， 支架稳定，支 撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。3）由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。4）混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位 单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。5）浇筑混凝土用架子、走道及工作54、平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。6）混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通。2、混凝土浇筑和振捣一般要求1）混凝土浇筑采用汽车泵，由中间到四周进行浇筑。2）本工程混凝土一次浇筑完毕，每一条梁混凝土应连续浇筑。如必须间歇， 间歇时间应 尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。3）浇筑混凝土时设专人“看模 ”，但人员不得在浇筑位置正下方“看模 ”。经常观察模板、 支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混 凝土初凝前修整完好。4）使用 50 插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。同 时作业的振动泵均不得超过一55、根，移动间距不大于振捣棒作用半径的 15 倍(50 棒应为 525cm， 取 50 )；振捣上一层时插入下一层混凝土 5cm 以消除上下层间的接缝。振捣时间以混凝土 表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并 加密振点。振捣完毕后用 2m 刮尺刮平。214）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，在混凝土浇捣的过程中，混凝土不得大量堆 积在同一处，堆积高度不超过 100mm，禁止无关人员站在楼板上面；振捣时不得漏振、过振。5)混凝土的浇捣方式：本工程采用商品混凝土。混凝土浇捣均从高支模架区域中间向两 边跨对称浇筑。严禁从垂直主梁一端向另一端浇捣的方式施工。6）56、泵送混凝土应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵管口附近。7.3 浇注施工注意事项1、在浇筑前，必须经总监理工程师及项目部检验合格后才能浇注。必须支撑牢固、稳定、 不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。2、浇筑时， 无关人员不得在模板下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并 及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。3、浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止超高堆置。4、浇筑过程中派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形情况及时解决。5、浇筑过程中、应派专人观测模板支撑系统的工作状态， 观测人员发现异常时应及时报 告施工负责人，施工负责人57、应立即通知浇注人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员 的应急措施。6、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载， 对可能出现的超过最大荷载的要有相应的控 制措施，钢筋等材料不能再支架上方集中堆放。7、为防止支模架因超载而影响安全施工， 要求施工荷载应符合设计要求，不得超载。不 得将泵送和砂浆的输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备。8、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范 (JGJ462005)的有关规定执行。9、浇筑完毕的混凝土应进行养护，湿润养护不少于 14 天。8. 验收要求8.1 质量标准8.1.1 主控项目1、安装上层模板及其支架时， 下层楼板应具有承受58、上层何在的承载能力，原则应计算隔 几层拆莫能满足要求或经过计算加设支架；上下层支架的立柱应对准。应严格按各房间支撑 图支模，并铺设垫板。2、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接茬处。8.1.2 一般项目模板的接缝不应漏浆：对竹胶板或复合模板，应上净刨子硬拼板缝，严禁采用贴塑胶带22做法。模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰 工程施工的隔离剂；楼板，梁模一律刷水性隔离剂，刷后要防雨，不要浇水。浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净（梁端不要早封，要留作清扫口，清扫口应留 在梁侧模，梁底模下）。固定的模板上的预埋件，预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固59、。 表8.1.2-1 模板安装允许偏差及检查方法序号项 目允许偏差值(mm)检验方法国家规范标准结构“中州杯”标 准1轴线位移柱、墙、梁53尺 量2底模上表面标高53水准仪或 拉线尺量3截面模内尺寸基 础105尺 量柱、墙、梁-5、+434竖向模板垂直度层高不大于 5m63经伟仪或吊线、尺量大于 5m855相邻两板表面高底差22尺 量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正-2方尺、塞尺顺直-2线 尺8预埋铁件中心线位移32拉线、尺量9预埋螺栓中心线位移22拉线、尺量螺栓外露长度+10、0+5、010预留洞中心线位置+105拉线、尺量尺寸+10、0+5、011门窗洞口中心线位移-3拉线、尺量宽、60、高5对角线-612插筋中心位移55尺量外露长度+10、0+10、013预留管、预埋孔中心线位置32尺量8.2 验收标准国家及行业有关标准，施工图纸，施工组织设计及高大模板专项施工方案。8.3 验收程序架体搭设完成后，总承包单位技术负责人组织质检员及安全员等人员进行自检，自检合 格后向监理工程师报验，监理验收合格后方可进入下道工序施工，否则进行整改，直至合格 后才能进入下道工序。8.4 验收内容1、模板安装是否符合该工程模板设计和技术措施的规定。2、模板的支承点及支撑系统是否可靠和稳定， 连接件中的紧固螺栓及支撑扣件紧固情况23是否满足要求。3、预埋件：预留件的规格、数量、位置和固定情况是否正确61、可靠，应逐项检查验收。4、必须按建筑安装工程质量检验评定标准的规定，进行逐项评定模板工程施工验收。5、支架模板设计上施工荷载是否符合要求。6、在模板上运输混凝土或操作是否搭设符合要求的走道板。7、作业面孔洞及临边是否有防护措施。8、垂直作业是否有隔离防护措施。验收合格后方可浇筑混凝土并作好模板工程施工验收记录。8.5 验收人员项目技术负责人，施工员，质检员，安全员，监理工程师等9. 应急处理措施9.1 重大危险源分析承重架工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几 点：9.1.1 机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位。 应采取的控制措施：（1）设专人62、负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施， 确保安全有效。（2）停机时要拉闸、断电、上锁。9.1.2 触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。 应采取的控制措施：（1）机械设备必须做到“一机一闸一漏一保”。（2）按、拆电源应由专业电工操作。（3）漏电开关等必须灵敏有效。（4）现场电缆布设规范。（5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。9.1.3 物体打击形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷。 应采取的控制措施：24（1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。（2）应经常检查所用工具，确保安全有效。9.1.4 高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施63、：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工人应规范 操作，勿猛拉猛撬。9.1.5 坍塌形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求，钢管扣件质量低下或长 期反复使用已经破损。应采取的控制措施：（1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。（2）检查钢管、扣件质量，并进行复试。9.1.6 起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。 应采取的控制措施：（1）吊装时应把吊物绑牢固。（2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。（3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。（4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。（5）遇有 4 级以上强风、大雨64、大雾等天气严禁吊物。（6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。9.2 应急领导小组为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故 时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低 限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅 速、及时的处理妥当。9.2.1 项目部应急反应组织机构表9.2.1-1 项目部应急反应组织机构备注姓名部门/职务应急救援职务电话1张朋项目经理应急救援总指挥18630411662时晓阳项目技术负责人应急救援现场技术支持181372822053母乾凤生产经理应急救65、援现场指挥156609198274刘少贤安全负责人应急救援安全保卫1803717855025 xx 商业部分模板专项施工方案5常金柱物资负责人应急救援物资保障189376373396寇先科施工员应急救援营救155393909037孙存军施工员应急救援营救185607516809.2.2 安全职责分工1、指挥长职责1）对应急救援负全责，按预案正确指挥其各小组进行救援，控制事态扩大，减少伤亡 及财产损失。2）迅速、及时、准确评估事故规模，及时上报事故的基本情况，及时与救护中心取得 联系，救助伤员。3）组织相关人员（及专家）根据事故状况制定救援方案，抢救被困人员。2、通信联络组职责1）根据指挥员的命66、令及时与救护中心（紧急救援电话：火警：119、急救：120、报警：110）报警。2）根据指挥员指令及时向上级报告事故的基本情况，及正在采取的救援措施。3）负责各救援小组的联络，有效开展救援工作。3、安全防护组职责1）根据实际情况及指挥员的指令疏散人员，标明疏散路线和控制线（片图）。2）坚持救人第一的原则，配合救护组组织人力和设备工具，抢救被困人员。3）安排专人维护事故现场救援秩序。4、救护组职责1）坚持救人第一的原则，在保证救护人员安全的前提下，积极组织人力、物力开展救 护工作。2）以最快的速度将伤员送至医院进行救助。3）对于轻伤人员进行现场治疗。5、运输物资组职责1）负责事故现场障碍物的清除67、及运输。2）负责救援机具、材料的调配，保证救援的顺利进行。9.3 应急材料准备9.3.1 救援器材设备表9.3.1-1 救援器材设备计划表序号项目内容数量1基本装备特种防护品：绝缘胶鞋、绝缘手套等各 20 双安全帽、安全带、安全网各 30 套2一般救护品救护担架、医药箱各 2 个26 xx 商业部分模板专项施工方案序号项目内容数量专用饮水源、盥洗间和冲洗设备一套3专用设备消防栓消防水带2 个灭火器等20 个自备小车1 辆无线电对讲机5 个9.3.2 应急常备药品表9.3.2-1 外伤急救药品计划表序号药品名称适应症数量1云南白药止血愈伤10 瓶2创可贴小创伤出血40 各3京万红软膏烧烫伤5 瓶68、42%碘酊局部消毒5 瓶570%酒精局部消毒5 瓶6紫药水消毒防腐5 瓶7獾油烧烫伤5 瓶9.4 高处坠落和物体打击事故应急救援预案（1）一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通 知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕 吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。（3）检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止， 应 就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸。（4）止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带 或指压止血等。同时尽快送往医院。（569、）观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免 不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（6）车辆一到立即就近送往医院。（7）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（8）总结经验教训，教育职工。9.5 触电事故应急救援预案（1）如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救， 并电话通知 公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。（3）高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导 电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电70、源。（4）触电者脱离电源后马上进行抢救。27（5）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（6）总结经验教训，教育职工。9.6 机械伤害应急救援预案（1）一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通 知公司应急反应组织机构，同时迅速呼报警。（2）对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材， 可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（3）车辆一到立即就近送往医院。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。9.7 模板、脚手架坍塌应急救援预案（71、1）一旦发生模板、脚手架坍塌事故， 现场抢救组应首先报警，然后进行疏散，清点人 员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员 失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员 造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理 按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压 埋人员抢救出来。（2）如有人员失踪、受伤，安全保卫组应做好救助车辆引导。（3）在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。 a：争分夺秒72、抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。b：出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。 c：伤口止血且使用止血带。d：切忌对压伤进行热敷或按摩。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。9.8 消防事故应急救援预案为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：（1）发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！” ，并拨打 119 报警；（2）现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组；（3）消防组接到报警后立即到现场组织扑救；（4）报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的73、电话；28（5）拨打 119 报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；（6）接到报警后，项目部立即通知抢救组、疏散组、保卫组等人员到达现场组织抢救；（7）安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；（8）安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；（9）现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员 营救组；（10）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；（11）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；（12）如电器起火应首先切断电源再组织扑救；（13）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；（174、4）如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；（15）在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；（16）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不 顾；（17）对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；（18）消防组值班人员坚守岗位，认真负责、 做好下情上达工作，对事件发展情况，所 采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、 处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。2910. 计算书10.1 1#商业首层顶板模板模支撑计75、算书板模板（轮扣式）计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20103、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称5.5m新浇混凝土楼板板厚(mm)100模板支架高度H(m)5.5模板支架纵向长度L(m)10模板支架横向长度B(m)10支架外侧模板高度Hm（mm）800二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k (kN/m )2面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.476、5混凝土自重标准值G2k (kN/m3)24钢筋自重标准值G3k (kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k (kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放 的物料自重标准值Gjk (kN)1风荷载参数：风荷载标准值k (kN/m )2基本风压0 (kN/m )2省份浙江0.3k=0 z st=0.024地区杭州市风荷载高度变 化系数z地面粗糙度D类(有密集建 筑群且房屋较高市 区)0.51模板支架顶部 离建筑物地面高度 (m)930 xx 商业部分模板专项施工方案风荷载体型系 数s单榀模板支架st70.15整体模板支架stw41.32fk=0 z stw=0.203支架外侧模板s1.3mk=0 77、z s=0.199三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向 方向立杆纵向间距la (mm)900立杆横向间距lb (mm)900水平拉杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距h(mm)600立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度 h2(mm)450小梁间距l(mm)150小梁最大悬挑长度l1 (mm)100主梁最大悬挑长度l2 (mm)100承载力设计值调整系数R1设计简图如下：模板设计平面图31 xx 商业部分模板专项施工方案纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm78、2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12=32281250mm4承载能力极限状态q11.1max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.43， 1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.73 1=8.065kN/mq1静=1.1G (G1k +(G2k+G3k)h)b =1.11.279、(0.1+(24+1.1)0.1)1=3.445kN/mq1活=1.1(QQ1k)b=1.1(1.43)1=4.62kN/mq21.11.2G1k b1.11.20.11=0.132kN/m根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第4.2.2 条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载2.5kN进行计算：p1.11.4Q1k1.11.42.53.85kN 正常使用极限状态q(G (G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.1)+13)1= 5.61kN/m计算简图如下：1、强度验算M10.1q1静L280、+0.117q1活L20.13.4450.152+0.1174.620.1520.02kN mM2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL=max0.080.1320.152+0.2133.850.15，0.10.1320.152+0.1753.850.15= 0.123kN mMmaxmaxM1，M2max0.02，0.1230.123kN m=Mmax/W0.123106/375003.287N/mm2 f/R=15/115N/mm233满足要求！2、挠度验算max0.677ql4/(100EI)=0.6775.611504/(10010000281250)=81、0.007mm =0.007mmL/250150/2500.6mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)17小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.7小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁q11.1max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.3+(24+1.1)0.1)+1.43， 1.35(0.3+(24+1.1)0.1)+1.40.730.15=82、1.249kN/m因此，q1静1.11.2(G1k+(G2k+G3k)h)b=1.11.2(0.3+(24+1.1)0.1)0.15=0.556kN/m q1活1.11.4Q1k b=1.11.430.150.693kN/mq21.11.2G1k b=1.11.20.30.150.059kN/m根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第4.2.2 条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载2.5kN进行计算：p1.11.4Q1k1.11.42.53.85kN计算简图如下：34 xx 商业部分模板专项施工方案1、强度验算M10.1q1静L2+0.83、117q1活L20.10.5560.92+0.1170.6930.920.111kN mM2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL=max0.080.0590.92+0.2133.850.9，0.10.0590.92+0.1753.850.9= 0.742kN mM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.2490.12/2，0.0590.12/2+3.850.1= 0.385kN mMmaxmaxM1，M2，M3max0.111，0.742，0.3850.742kN m =Mmax/W=0.742106/54000=13.739N/mm2 f/84、R=17/1=17N/mm2满足要求！2、抗剪验算V10.6q1静L+0.617q1活L0.60.5560.9+0.6170.6930.90.685kN V20.6q2L+0.675p0.60.0590.9+0.6753.852.631kNV3maxq1L1，q2L1+pmax1.2490.1，0.0590.1+3.853.856kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.685，2.631，3.8563.856kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.8561000/(24090)= 1.607N/mm2 /R=1.7/1=1.7N/mm2满足要求！3、挠度验算q(G (G1k +(G285、k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.1)+13)0.15= 0.872kN/m挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.8729004/(1008415243104)= 0.189mmL/250900/2503.6mm；悬臂端maxql14/(8EI)=0.8721004/(88415243104)0.001mm= 2l1/2502100/2500.8mm满足要求！35六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面86、抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q11.1max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=1.1max1.2(0.45+(24+1.1)0.1)+1.43， 1.35(0.45+(24+1.1)0.1)+1.40.730.151.279kN/mq1静1.11.2(G1k +(G2k+G3k)h)b1.11.2(0.45+(24+1.1)0.1)0.15 =0.87、586kN/mq1活1.11.4Q1k b1.11.430.150.693kN/mq2( G (G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.45+(24+1.1)0.1)+13)0.15 =0.894kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.10.5860.9+1.20.6930.9= 1.329kN按三等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.4q1静+0.45q1活)L +q1l1 = (0.40.586+0.450.693)0.9+1.2790.10.62kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax，R10.60.797kN88、;正常使用极限状态按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.10.8940.90.885kN按三等跨连续梁悬臂梁，R10.4q2L +q2l10.40.8940.9+0.8940.1= 0.411kNRmaxRmax，R 10.60.531kN;计算简图如下：36 xx 商业部分模板专项施工方案主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN m)37主梁弯矩图二(kN m)=Mmax/W=0.429106/4120=104.166N/mm2 f/R=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=22.9561000/89、38415.395N/mm2 /R=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)38 xx 商业部分模板专项施工方案主梁变形图二(mm) 跨中max=0.731mm=900/250=3.6mm悬挑段max0.280mm=2100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态 图一支座反力依次为R1=2.947kN，R2=5.141kN，R3=5.229kN，R4=2.623kN 图二支座反力依次为R1=2.783kN，R2=5.187kN，R3=5.187kN，R4=2.783kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)90、30按上节计算可知，可调托座受力N5.229/0.6=8.716kNN/R=30/130kN满足要求！八、立杆验算水平杆钢管截面类型482.7水平杆钢管计算截面类型482.7单元桁架组合方式矩阵型组合竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）3节点转动刚度(kN m/rad)15扫地杆高度h1(mm)200高度修正系数1.011立杆钢管截面类型(mm)482.7立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384立杆截面回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.1239 xx 商业部分模板专项施工方案抗压强度设计值f(N/mm2)20591、支架自重标准值q(kN/m)0.15立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I(cm4)9.89水平钢管截面惯性矩I1 (cm4)9.891、长细比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文说明 5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1200mm=l0/i=1200/16=75=150满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=H a h=1.0111.0321.9971200=2499mm -立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(92、6h)=2060009.89104/(120015106)+900/(61200)=1.257a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值-扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值， =max(h1/h,h2/h)= max(200/1200,450/1200)=0.375x-单元框架x向跨距与步距h之比，x= lx/h=900/1200=0.75H-高度修正系数l02=h+2k0h2=600+20.7450=1230mm l0=max(l01,l02)=max(2499,1230)=2499mm=l0/i=2499/16=156.188，查表得，=0.28793、支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.90.203=0.183kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.90.80.199=0.143kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.52 0.183+5.50.143=3.551kN.m 立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=6123.551/(12+1)(12+2)10=0.14kN40主梁支座反力：R12.947kN，R25.187kN，R35.229kN，R42.94、783kN 不考虑风荷载N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1.1G qH=Max2.947,5.187,5.229,2.783/0.6+1.11.350 .155.5=9.941kNf N/(A)9940.674/(0.287384)=90.199N/mm2 f/R205/1=205N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=Q k lah2/10=1.40.0240.91.22/10=0.004kN m N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1.1G qH=Max2.947,5.187,5.229,2.783/0.6+1.11.350 .155.5=9.941kNf(Nw+c QNwtK95、)/(A)+ Mw/(W(1-1.1(Nw+c QNwtK)/NE )=(9940.674+0.61.4140.494)/(0.287384)+0.004106/(4. 12103 (1-1.10.287(9940.674+0.61.4140.494)/32004.102)=92.443N/mm2 f/R = 205/1=205N/mm2满足要求！NE -立杆的欧拉临界力(N)，NE =2EA/2=3.142 206000384/156.1882=32004.102N九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠96、连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗 倾覆验算H/B=5.5/10=0.553 H=5.5m5m需要进行支架整体的抗倾覆验算！十、架体抗倾覆验算41 xx 商业部分模板专项施工方案参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第5.4.2 条：B2la (gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la (gk197、+ gk2)+2Gjkbj=B2la qH/(la lb)+G1k+2Gjk B/2=102 0.90.155.5/(0.90.9)+0.45+2110/2= 142.167kN.m30Mok =31.13.551=11.72kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc (N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft (N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)100F1=N=10.059kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规98、定，见下表42 xx 商业部分模板专项施工方案公式参数剖析Fl (0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc, m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均 值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部99、荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比 较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将 其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm，um =2(a+h0)+(b+h0)=1000mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.25100、0)11000100/1000=58.03kNF1=10.059kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl 1.35c lfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值43 xx 商业部分模板专项施工方案可得：fc=8.294N/mm2， c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449， Aln=ab=20000mm2F=1.35c lfcAln=1.3512101、.4498.29420000/1000=548.534kNF1=10.059kN满足要求！10.2 1#商业首层梁模板模支撑计算书梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称300800混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)5.5模板支架横向长度B(m)10模板支架纵向长度L(m)1102、0支架外侧模板高度Hm（mm）800梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k (kN/m )2面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值2444 xx 商业部分模板专项施工方案G2k (kN/m3)混凝土梁钢筋自重标准值 G3k (kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k (kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k (kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放 的物料自重标准值Gjk (kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值k (kN/m )2基本风压0 (kN/m )2省份浙江0.3k=0 z st =0.024地区103、杭州市风荷载高度变 化系数z地面粗糙度D类(有密集建 筑群且房屋较高市 区)0.51模板支架顶部 离建筑物地面高度 (m)6风荷载体型系 数s单榀模板支架st0.158整体模板支架stw1.326fk=0 z st w=0.203支架外侧模板s1.3mk=0 z s =0.199三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la (mm)900梁两侧立杆横向间距lb (mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)120045支撑架顶层水平杆步距h(mm)600立杆伸出顶层水平杆104、的悬臂高度h2(mm)450 新浇混凝土楼板立杆间距l a (mm)、l b (mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数R1扣件传递的荷载偏心距e(mm)50结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019设计简图如下：平面图46 xx 商业部分模板105、专项施工方案立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12= 281250mm4q1 = 0 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.43， 1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.4106、0.73133.677kN/mq1静 = 0 1.35G1k+(G2k+G3k)hb1.11.350.1+(24+1.5)0.81= 30.443kN/mq1活 = 0 1.40.7Q1k b1.11.40.7313.234kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)+1Q1kb1(0.1+(24+1.5)0.8)+131= 23.5kN/m计算简图如下：47 xx 商业部分模板专项施工方案1、强度验算Mmax0.125q1L20.12533.6770.1520.095kN m=Mmax/W0.095106/375002.526N/mm2 f/R=15/115N/mm2满足要求！2、挠度验算107、max0.521q2L4/(100EI)=0.52123.51504/(10010000281250)= 0.022mmL/250150/2500.6mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37530.4430.15+0.4373.2340.151.924kNR2=1.25q1L=1.2533.6770.156.314kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375q2L=0.37523.50.151.322kN R2=1.25q2L=1.2523.50.154.406kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)108、4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.924/11.924kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max6.314/1=486.314kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.924/11.924kN/m 小梁自重：q21.11.35(0.3-0.1)0.3/2 =0.045kN/m梁左侧模板传递109、给左边小梁荷载q3左1.11.350.45(0.8-0.1)=0.468kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.350.45(0.8-0.1)=0.468kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左 =1.1Max1.2(0.45+(24+1.1)0.1)+1.43，1.35(0.45+(24+1.1)0.1)+1.40.73(0.6-0.3/2)/21=1.919kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右 =1.1Max1.2(0.45+(24+1.1)0.1)+1.43，1.35(0.45+(24+1.1)0.1)+1.40.73(1.2-0.6)-0.3/2)/21=1.91110、9kN/m左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.924+0.045+0.468+1.919=4.355kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.314+0.045=6.359kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.924+0.045+0.468+1.919=4.355kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.355,6.359,4.355=6.359kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.322/11.322kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max4.406/1= 111、4.406kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.322/11.322kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.45(0.8-0.1)=0.315kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.45(0.8-0.1)=0.315kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.45+(24+1.1)0.1)+13(0.6- 0.3/2)/21=1.341kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.45+(24+1.1)0.1)+13(1.2- 0.6)-0.3/2)/21=1.341kN/m左侧小112、梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.322+0.03+0.315+1.341=3.008kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.406+0.03=4.436kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.322+0.03+0.315+1.341=3.008kN/m49小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.008,4.436,3.008=4.436kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1256.3590.92，0.56.3590.22= 0.644kN m=Mmax/113、W=0.644106/42667=15.09N/mm2 f/R=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.56.3590.9，6.3590.22.862kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.8621000/(24080)= 1.341N/mm2 /R=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算15ql14/(384EI)54.4369004/(3849350170.667104)= 2.375mml1/250900/2503.6mm2ql24/(8EI)4.4362004/(89350170.667104)0114、.056mm=502l2/2502200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max6.3590.9,0.56.3590.9+6.3590.2=5.723kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.92kN,R2=5.723kN,R3=3.92kN 正常使用极限状态Rmax=maxqL1,0.5qL1+qL2=max4.4360.9,0.54.4360.9+4.4360.2=3.992kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.707kN,R2=3.992kN,R3=2.707kN六、主梁验算主115、梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集 中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算51 xx 商业部分模板专项施工方案主梁弯矩图(kN m)=Mmax/W=0.232106/4120=56.2N/mm2 f/R=205/1=205N/mm2满116、足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax2.15kNmax=2Vmax/A=22.151000/38411.197N/mm2 /R=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm) max0.07mmL/250600/2502.4mm52满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.202kN，R2=7.734kN，R3=0.202kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.202/0.6=0.337kN，P2=7.734/0.6=12.89kN， P3=0.202/0.6=0.337kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N117、(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力NmaxR1,R3max0.202,0.2020.202kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力NmaxP212.89kNN/R=30/1=30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)482.7立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I（cm4）9.89抗压强度设计值f(118、N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型(mm)482.7水平杆钢管计算截面类型(mm)482.7剪刀撑设置有扫地杆高度h1 (mm)200节点转动刚度(kN m/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）3高度修正系数1.011扣件传递的竖向荷载偏心矩e(mm)501、长细比验算建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文说明535.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度： hmax=h=1200mm=hmax/i=1200/16=75=150长细比满足要求！2、立杆稳定性验算立119、杆计算长度：l0=H a h=1.0111.0321.9851200=2484mm -立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=2060009.89104/(120015106)+600/(61200)=1.215a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值-扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值， =max(h1/h,h2/h)= max(200/1200,450/1200)=0.375x-单元框架x向跨距与步距h之比，x= lx/h=900/1200=0.75H-高度修正系数l02=120、h+2k0h2=600+20.7450=1230mm l0=max(l01,l02)=max(2484,1230)=2484mm=l0/i=2484/16=155.25，查表得，=0.291支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.90.203=0.183kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.90.80.199=0.143kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.52 0.183+5.50.143=3.551kN.m 立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：N121、wtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=6123.551/(12+1)(12+2)10=0.14kN P10.337kN，P212.89kN，P30.337kN两侧立杆最大受力NwmaxP1+N边1，P3+N边2+1.11.350.155.5=max0.337+1.1max1.2(0.45+(24+1.1)0.1)+1.43，1.35(0.45+(24+1.1)0.1)+0.91.43(0.9+0.6-0.3/2)/20.9，0.337+1.1max1.2(0.45+(24+1.1)0.1)+1.43，1.35(0.45+(24+1.1)0.1)+0.91.43(0.9+1.2-0.6-0122、.3/2)/20.9+1.225=546.758kN中间立杆最大受力NwmaxP2+1.11.350.15(5.5-0.8)max12.89+1.047 =13.937kN梁两侧立柱扣件传递的偏心弯矩M1=Fe=(6.758-1.225)0.05=0.277kN.m 不考虑风荷载中间立杆稳定性验算:f N/(A)13936.508/(0.291384)=124.718N/mm2 f/R205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：fN/(A)+ M1/(W(1-1.1N/NE )=6758.36/(0.291384)+0.277106/(4.12103 (1-1.10.291675123、8.36/32391.792)=132.437N/mm2 f/R = 205/1=205N/mm2满足要求！NE -立杆的欧拉临界力(N)，NE =2EA/2=3.142 206000384/155.252=32391.792N 考虑风荷载Mw=Q k lah2/10=1.40.0240.91.22/10=0.004kN m 中间立杆稳定性验算:f(Nw+c QNwtK)/(A)+ Mw/(W(1-1.1(Nw+c QNwtK)/NE )=(13936.508+0.61.4140.494)/(0.291384)+0.004106/(4 .12103 (1-1.10.291(13936.508+124、0.61.4140.494)/32391.792)=127.002N/mm2 f/R = 205/1=205N/mm2满足要求！两侧立杆稳定性验算：f(Nw+c QNwtK)/(A)+ (Mw+M1)/(W(1-1.1(Nw+c QNwtK)/NE )=(6758.36+0.61.4140.494)/(0.291384)+(0.004+0.277) 106/(4.12103 (1-1.10.291(6758.36+0.61.4140.494)/32391.792)=134.718N/mm2 f/R = 205/1=205N/mm255满足要求！NE -立杆的欧拉临界力(N)，NE =2EA/2125、=3.142 206000384/155.252=32391.792N九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗 倾覆验算H/B=5.5/10=0.553 H=5.5m5m需要进行支架整体的抗倾覆验算！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第5.4.2 条：B2la (gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面126、荷载自重标准值kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la (gk1+ gk2)+2Gjkbj=B2la qH/(la lb)+G1k+2Gjk B/2=102 0.90.155.5/(0.90.9)+0.45+211056/2=142.167kN.m30Mok =31.13.551=11.72kN.M满足要求！十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc (N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft (N/mm2)0.829127、立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200F1=N=14.055kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl (0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm 时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值mpc,临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均 值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面128、有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比 较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取 as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将 其取为0，作为板承载能力安全储备。57可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=130mm，u129、m =2(a+h0)+(b+h0)=1320mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11320130/1000=99.579kNF1=14.055kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl 1.35c lfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积Al混凝土局部受压面积l=(Ab/Al)130、1/2Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2， c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3， Aln=ab=40000mm2F=1.35c lfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=14.055kN满足要求！10.3 5#商业部分负一层梁模板模支撑计算书梁模板（轮扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083131、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-201758 一、工程属性新浇混凝土梁名称250650混凝土梁截面尺寸(mmmm)250650模板支架高度H(m)5.7模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40支架外侧模板高度Hm（mm）650二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k (kN/m )2面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值 G2k (kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k (kN/m3)1.5施工荷载标准值Q1k (kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集132、中堆放 的物料自重标准值Gjk (kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值k (kN/m )2基本风压0 (kN/m )2省份浙江0.3k=0 z st =0.038地区杭州市风荷载高度变 化系数z地面粗糙度C类(有密集建 筑群市区)0.65模板支架顶部 离建筑物地面高度 (m)9风荷载体型系 数s单榀模板支架st0.196整体模板支架stw1.808fk=0 z st w=0.353支架外侧模板s1.3mk=0 z s =0.254三、模板体系设计59结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨133、度方向立杆间距la (mm)900梁底两侧立杆横向间距lb (mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)600立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)450混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm)450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数R1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 134、T/CCIAT0003-2019梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1 (mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2 (mm)0设计简图如下：60 xx 商业部分模板专项施工方案平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12=61281250mm4q1 = 0 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+135、(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)0.65)+1.43， 1.35(0.1+(24+1.5)0.65)+1.40.73127.996kN/mq1静 = 0 1.35G1k+(G2k+G3k)hb1.11.350.1+(24+1.5)0.651= 24.762kN/mq1活 = 0 1.40.7Q1k b1.11.40.7313.234kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)+1Q1kb1(0.1+(24+1.5)0.65)+131= 19.675kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax0.125q1L20.12527.9960.125136、20.055kN m=Mmax/W0.055106/375001.458N/mm2 f/R=15/115N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52119.6751254/(10010000281250)= 0.009mmL/250125/2500.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37524.7620.125+0.4373.2340.125= 1.337kNR2=1.25q1L=1.2527.9960.1254.374kN 标准值(正常使用极限状态)62R1=R3=0.375137、q2L=0.37519.6750.1250.922kN R2=1.25q2L=1.2519.6750.1253.074kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.337/11.337kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max4.374/1= 4.374kN/m梁138、底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.337/11.337kN/m 小梁自重：q21.11.35(0.3-0.1)0.25/2 =0.037kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.350.450.65=0.434kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.350.450.65=0.434kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=1.337+0.037+0.434=1.809kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.374+0.037=4.412kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=1.337+0.037+0.434=1.809kN/m小梁最大139、荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.809,4.412,1.809=4.412kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.922/10.922kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.074/1= 3.074kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.922/10.922kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.25/2 =0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.450.65=0.292kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.450.65=0.292kN/m 左侧小梁荷载140、q左q1左+q2+q3左=0.922+0.025+0.292=1.24kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.074+0.025=3.099kN/m63右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=0.922+0.025+0.292=1.24kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.24,3.099,1.24=3.099kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.14.4120.92，0.54.4120.22= 0.357kN m=Mmax/W=0.357106/42667=8.376N/mm141、2 f/R=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.64.4120.9，4.4120.22.382kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.3821000/(24080)= 1.117N/mm2 /R=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算10.677ql14/(100EI)0.6773.0999004/(1009350170.667104)= 0.863mml1/250900/2503.6mm642ql24/(8EI)3.0992004/(89350170.667104)0.039mm= 2l2/2502142、200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.14.4120.9,0.44.4120.9+4.4120.2=4.368kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.791kN,R2=4.368kN,R3=1.791kN 正常使用极限状态Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.0990.9,0.43.0990.9+3.0990.2=3.0 68kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.228kN,R2=3.068kN,R3=1.228kN六、主梁验算主梁类型143、钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集 中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力651、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)=Mmax/W=0.084106/4120=20.294N/mm2 f/R=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(k144、N)Vmax0.962kNmax=2Vmax/A=20.9621000/3845.01N/mm2 /R=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)66max0.016mmL/250450/2501.8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.113kN，R2=4.545kN，R3=0.113kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.113/0.6=0.188kN，P2=4.545/0.6=7.575kN， P3=0.113/0.6=0.189kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30可调托座最大受力Nma145、xP1，P2，P37.575kNN/R=30/1=30kN满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)482.7立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I（cm4）9.89抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型(mm)482.7水平杆钢管计算截面类型(mm)482.7剪刀撑设置有扫地杆高度h1 (mm)200节点转动刚度(kN m/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨146、数n2（跨）3高度修正系数1.0151、长细比验算建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度： hmax=h=1200mm=hmax/i=1200/16=75=150长细比满足要求！2、立杆稳定性验算67立杆计算长度：l0=H a h=1.0151.0321.9781200=2485mm -立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=2060009.89104/(120015106)+450/(61200)=1.194a-扫147、地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值-扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值， =max(h1/h,h2/h)= max(200/1200,450/1200)=0.375x-单元框架x向跨距与步距h之比，x= lx/h=900/1200=0.75H-高度修正系数l02=h+2k0h2=600+20.7450=1230mm l0=max(l01,l02)=max(2485,1230)=2485mm=l0/i=2485/16=155.312，查表得，=0.291支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.90.353=0.318kN/m： 风荷载作用在支148、架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.90.650.254=0.149kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.72 0.318+5.70.149=6.008kN.m 立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=6346.008/(34+1)(34+2)30=0.032kN P10.188kN，P27.575kN，P30.189kN立杆最大受力NwmaxP1，P2，P3+1.11.350.15(5.7-0.65)max0.188， 7.575，0.18149、9+1.1258.7kN不考虑风荷载f N/(A)8699.647/(0.291384)=77.853N/mm2 f/R205/1=205N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=Q k lah2/10=1.40.0380.91.22/10=0.007kN mf(Nw+c QNwtK)/(A)+ Mw/(W(1-1.1(Nw+c QNwtK)/NE )=(8699.647+0.61.432.424)/(0.291384)+0.007106/(4.1 2103 (1-681.10.291(8699.647+0.61.432.424)/32365.727)=79.929N/mm2 f/R = 205/1150、=205N/mm2满足要求！NE -立杆的欧拉临界力(N)，NE =2EA/2=3.142 206000384/155.3122=32365.727N九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗 倾覆验算H/B=5.7/30=0.193 H=5.7m5m需要进行支架整体的抗倾覆验算！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第5.4.2 条：B2la (gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk151、1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m69 B2la (gk1+ gk2)+2Gjkbj=B2la qH/(la lb)+G1k+2Gjk B/2=302 0.60.155.7/(0.60.9)+0.45+2130 /2=1128kN.m30Mok =31.16.008=19.826kN.M满足要求！十一、立杆地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak (kPa)170立杆垫木地基土承载力折减系数 mf0.152、4垫板底面面积A(m2)0.15立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.727/(0.40.15)145.448kPafak =170kPa满足要求！10.4 6#商业部分负一层梁模板模支撑计算书梁模板（轮扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称250650混凝土梁截面尺寸(mmmm)250650模板支架153、高度H(m)5.7模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40支架外侧模板高度Hm（mm）650二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k (kN/m )2面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值 G2k (kN/m3)2470 xx 商业部分模板专项施工方案混凝土梁钢筋自重标准值 G3k (kN/m3)1.5施工荷载标准值Q1k (kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放 的物料自重标准值Gjk (kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值k (kN/m )2基本风压0 (kN/m )2省份浙江0.3k=0 z st =0.038地区杭州154、市风荷载高度变 化系数z地面粗糙度C类(有密集建 筑群市区)0.65模板支架顶部 离建筑物地面高度 (m)9风荷载体型系 数s单榀模板支架st0.196整体模板支架stw1.808fk=0 z st w=0.353支架外侧模板s1.3mk=0 z s =0.254三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la (mm)900梁底两侧立杆横向间距lb (mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)600立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)155、45071混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm)450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数R1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1 (mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2 (mm)0设计简图如下：平面图72 xx 商业部分模板专项施工方案立面图四、面板验算面板类型156、覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12= 281250mm4q1 = 0 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)0.65)+1.43， 1.35(0.1+(24+1.5)0.65)+1.40.73127.996kN/mq1157、静 = 0 1.35G1k+(G2k+G3k)hb1.11.350.1+(24+1.5)0.651= 24.762kN/mq1活 = 0 1.40.7Q1k b1.11.40.7313.234kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)+1Q1kb1(0.1+(24+1.5)0.65)+131= 19.675kN/m计算简图如下：73 xx 商业部分模板专项施工方案1、强度验算Mmax0.125q1L20.12527.9960.12520.055kN m=Mmax/W0.055106/375001.458N/mm2 f/R=15/115N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.521q2L4158、/(100EI)=0.52119.6751254/(10010000281250)= 0.009mmL/250125/2500.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37524.7620.125+0.4373.2340.125= 1.337kNR2=1.25q1L=1.2527.9960.1254.374kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375q2L=0.37519.6750.1250.922kN R2=1.25q2L=1.2519.6750.1253.074kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm159、)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.337/11.337kN/m74梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max4.374/1= 4.374kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.337/11.337kN/m 小梁自重：q21.11.35(0.3-0.1)0.25/2 =0.037kN/m梁160、左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.350.450.65=0.434kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.350.450.65=0.434kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=1.337+0.037+0.434=1.809kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.374+0.037=4.412kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=1.337+0.037+0.434=1.809kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.809,4.412,1.809=4.412kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0161、.922/10.922kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.074/1= 3.074kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.922/10.922kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.25/2 =0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.450.65=0.292kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.450.65=0.292kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=0.922+0.025+0.292=1.24kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.074+0.025=3.099kN/m右162、侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=0.922+0.025+0.292=1.24kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.24,3.099,1.24=3.099kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：75 xx 商业部分模板专项施工方案1、抗弯验算Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.14.4120.92，0.54.4120.22= 0.357kN m=Mmax/W=0.357106/42667=8.376N/mm2 f/R=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.64.41163、20.9，4.4120.22.382kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.3821000/(24080)= 1.117N/mm2 /R=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算10.677ql14/(100EI)0.6773.0999004/(1009350170.667104)= 0.863mml1/250900/2503.6mm2ql24/(8EI)3.0992004/(89350170.667104)0.039mm= 2l2/2502200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.14164、.4120.9,0.44.4120.9+4.4120.2=4.368kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.791kN,R2=4.368kN,R3=1.791kN 正常使用极限状态76Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.0990.9,0.43.0990.9+3.0990.2=3.0 68kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.228kN,R2=3.068kN,R3=1.228kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(165、N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集 中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)=Mmax/W=0.084106/4120=20.294N/mm2 f/R=205/1=205N/mm2满足要求！772、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax0.962kNmax=2Vmax/A=20.9621000/3845.01N/mm2 /R=125/1=125N/m166、m2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm) max0.016mmL/250450/2501.8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.113kN，R2=4.545kN，R3=0.113kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.113/0.6=0.188kN，P2=4.545/0.6=7.575kN， P3=0.113/0.6=0.189kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30可调托座最大受力NmaxP1，P2，P37.575kNN/R=30/1=30kN78满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)482.7立杆钢管计算167、截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I（cm4）9.89抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型(mm)482.7水平杆钢管计算截面类型(mm)482.7剪刀撑设置有扫地杆高度h1 (mm)200节点转动刚度(kN m/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）3高度修正系数1.0151、长细比验算建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文168、说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度： hmax=h=1200mm=hmax/i=1200/16=75=150长细比满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=H a h=1.0151.0321.9781200=2485mm -立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=2060009.89104/(120015106)+450/(61200)=1.194a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值-扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值， =max(h169、1/h,h2/h)= max(200/1200,450/1200)=0.375x-单元框架x向跨距与步距h之比，x= lx/h=900/1200=0.75 H-高度修正系数l02=h+2k0h2=600+20.7450=1230mm79l0=max(l01,l02)=max(2485,1230)=2485mm=l0/i=2485/16=155.312，查表得，=0.291支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.90.353=0.318kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.90.650.254=0.149kN支撑脚手架计算单元在风荷载作170、用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.72 0.318+5.70.149=6.008kN.m 立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=6346.008/(34+1)(34+2)30=0.032kN P10.188kN，P27.575kN，P30.189kN立杆最大受力NwmaxP1，P2，P3+1.11.350.15(5.7-0.65)max0.188， 7.575，0.189+1.1258.7kN不考虑风荷载f N/(A)8699.647/(0.291384)=77.853N/mm2 f/R205171、/1=205N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=Q k lah2/10=1.40.0380.91.22/10=0.007kN mf(Nw+c QNwtK)/(A)+ Mw/(W(1-1.1(Nw+c QNwtK)/NE )=(8699.647+0.61.432.424)/(0.291384)+0.007106/(4.1 2103 (1-1.10.291(8699.647+0.61.432.424)/32365.727)=79.929N/mm2 f/R = 205/1=205N/mm2满足要求！NE -立杆的欧拉临界力(N)，NE =2EA/2=3.142 206000384/155.3122=172、32365.727N九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1 条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗 倾覆验算H/B=5.7/30=0.19380H=5.7m5m需要进行支架整体的抗倾覆验算！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第5.4.2 条：B2la (gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单173、元上集中堆放的物料自重标准值kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la (gk1+ gk2)+2Gjkbj=B2la qH/(la lb)+G1k+2Gjk B/2=302 0.60.155.7/(0.60.9)+0.45+2130 /2=1128kN.m30Mok =31.16.008=19.826kN.M满足要求！十一、立杆地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak (kPa)170立杆垫木地基土承载力折减系数 mf0.4垫板底面面积A(m2)0.15立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.727/(0.40.15)145.448kPafak 174、=170kPa81满足要求！10.5 2#商业负一层梁模板模支撑计算书梁模板（轮扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称250600混凝土梁截面尺寸(mmmm)250600模板支架高度H(m)5.7模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40支架外侧模板高度Hm（mm）650二、荷载设计模板及其支175、架自重标准值G1k (kN/m )2面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.45新浇筑混凝土自重标准值 G2k (kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k (kN/m3)1.5施工荷载标准值Q1k (kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放 的物料自重标准值Gjk (kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是风荷载参数：风荷载标准值k (kN/m )2基本风压0 (kN/m )2省份浙江0.3k=0 z st =0.038地区杭州市风荷载高度变地面粗糙度C类(有密集建0.6582 xx 商业部分模板专项施工方案化系数z筑群市区)模板支架顶部 离建筑物地面高度 (m)9风荷载体型系 数s单榀模板176、支架st0.196整体模板支架stw1.808fk=0 z st w=0.353支架外侧模板s1.3mk=0 z s =0.254三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆纵距是否相等是梁跨度方向立杆间距la (mm)900梁底两侧立杆横向间距lb (mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)600立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)450混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)450梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均177、分梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm)450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0承载力设计值调整系数R183 xx 商业部分模板专项施工方案结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCIAT0003-2019梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1 (mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2 (mm)0设计简图如下：平面图84 xx 商业部分模板专项施工方案立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2178、)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12= 281250mm4q1 = 0 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.43， 1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.73126.103kN/mq1静 = 0 1.35G1k+(G2k+G3k)hb1.11.350.1+(24+1.5)0.61= 22.179、869kN/mq1活 = 0 1.40.7Q1k b1.11.40.7313.234kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)+1Q1kb1(0.1+(24+1.5)0.6)+131= 18.4kN/m计算简图如下：85 xx 商业部分模板专项施工方案1、强度验算Mmax0.125q1L20.12526.1030.12520.051kN m=Mmax/W0.051106/375001.36N/mm2 f/R=15/115N/mm2满足要求！2、挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52118.41254/(10010000281250)= 0.008mmL/250125/2180、500.5mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37522.8690.125+0.4373.2340.125= 1.249kNR2=1.25q1L=1.2526.1030.1254.079kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375q2L=0.37518.40.1250.862kN R2=1.25q2L=1.2518.40.1252.875kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42181、.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式三等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.249/11.249kN/m86梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max4.079/1= 4.079kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.249/11.249kN/m 小梁自重：q21.11.35(0.3-0.1)0.25/2 =0.037kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.350.450.6=0.401kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.3182、50.450.6=0.401kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=1.249+0.037+0.401=1.687kN/m中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.079+0.037=4.116kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=1.249+0.037+0.401=1.687kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.687,4.116,1.687=4.116kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.862/10.862kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max2.875/1= 2.875kN/m183、梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.862/10.862kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.25/2 =0.025kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.450.6=0.27kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.450.6=0.27kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=0.862+0.025+0.27=1.157kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.875+0.025=2.9kN/m右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=0.862+0.025+0.27=1.157kN/m小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.157184、,2.9,1.157=2.9kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：87 xx 商业部分模板专项施工方案1、抗弯验算Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.14.1160.92，0.54.1160.22= 0.333kN m=Mmax/W=0.333106/42667=7.814N/mm2 f/R=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.64.1160.9，4.1160.22.223kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.2231000/(24080)= 1.042N/mm2 /R=1.7185、82/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算10.677ql14/(100EI)0.6772.99004/(1009350170.667104)= 0.807mml1/250900/2503.6mm2ql24/(8EI)2.92004/(89350170.667104)0.036mm2l2/250 =2200/2501.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.14.1160.9,0.44.1160.9+4.1160.2=4.075kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.67kN,R2=4.075k186、N,R3=1.67kN 正常使用极限状态88Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.12.90.9,0.42.90.9+2.90.2=2.871kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.145kN,R2=2.871kN,R3=1.145kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主187、梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集 中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)=Mmax/W=0.078106/4120=18.916N/mm2 f/R=205/1=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算89 xx 商业部分模板专项施工方案主梁剪力图(kN)Vmax0.897kNmax=2Vmax/A=20.8971000/3844.67N/mm2 /R=125/1=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm) max0.015mmL/250450/2501.8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状188、态支座反力依次为R1=0.105kN，R2=4.238kN，R3=0.105kN立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.105/0.6=0.176kN，P2=4.238/0.6=7.064kN， P3=0.105/0.6=0.176kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30可调托座最大受力NmaxP1，P2，P37.064kNN/R=30/1=30kN满足要求！90八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)482.7立杆钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立杆截面抵抗矩W(cm3)4.12立杆弹性模量189、E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I（cm4）9.89抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15水平杆钢管截面类型(mm)482.7水平杆钢管计算截面类型(mm)482.7剪刀撑设置有扫地杆高度h1 (mm)200节点转动刚度(kN m/rad)15竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）3高度修正系数1.0151、长细比验算建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度： hmax=h=1200mm=hmax/i=1200/16=75=15190、0长细比满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=H a h=1.0151.0321.9781200=2485mm -立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ly/(6h)=2060009.89104/(120015106)+450/(61200)=1.194a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值-扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值， =max(h1/h,h2/h)= max(200/1200,450/1200)=0.375x-单元框架x向跨距与步距h之比，x= lx/h=900/12191、00=0.75H-高度修正系数l02=h+2k0h2=600+20.7450=1230mm l0=max(l01,l02)=max(2485,1230)=2485mm91=l0/i=2485/16=155.312，查表得，=0.291支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.90.353=0.318kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.90.650.254=0.149kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.72 0.318+5.70.149=6.008kN.m 立杆考虑192、风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=6346.008/(34+1)(34+2)30=0.032kN P10.176kN，P27.064kN，P30.176kN立杆最大受力NwmaxP1，P2，P3+1.11.350.15(5.7-0.6)max0.176， 7.064，0.176+1.1368.2kN不考虑风荷载f N/(A)8199.712/(0.291384)=73.379N/mm2 f/R205/1=205N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=Q k lah2/10=1.40.0380.91.22/10=0.007kN mf(Nw+c 193、QNwtK)/(A)+ Mw/(W(1-1.1(Nw+c QNwtK)/NE )=(8199.712+0.61.432.424)/(0.291384)+0.007106/(4.1 2103 (1-1.10.291(8199.712+0.61.432.424)/32365.727)=75.445N/mm2 f/R = 205/1=205N/mm2满足要求！NE -立杆的欧拉临界力(N)，NE =2EA/2=3.142 206000384/155.3122=32365.727N九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1 条：当模板支架侧向194、无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗 倾覆验算H/B=5.7/30=0.193 H=5.7m5m92需要进行支架整体的抗倾覆验算！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第5.4.2 条：B2la (gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la (gk1+ gk2)+2Gjkbj=B2la qH/(la lb)+G1k+2Gjk B/2=302 0.60.155.7/(0.60.9)+0.45+2130 /2=1128kN.m30Mok =31.16.008=19.826kN.M满足要求！十一、立杆地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak (kPa)170立杆垫木地基土承载力折减系数 mf0.4垫板底面面积A(m2)0.15立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.227/(0.40.15)137.116kPafak =170kPa满足要求！93