1、目 录一、前言11.1任务来源11.2工程概况11.3勘察等级、目的与技术要求11.4执行规范及依据31.5勘察方法和勘探点布置31.6工程量统计51.7勘察工作质量评述5二、自然地理、区域气象、地质概况72.1场地位置及周边环境72.2区域气象及水文情况82.3区域地质构造9三、场地岩土工程条件103.1场地地形、地貌103.2地层岩性103.3岩土物理力学性质113.4岩土参数建议值143.5地震效应153.6场地不良地质作用及不利埋藏物153.7特殊性岩土163.8水文地质条件及水和土对建筑材料的腐蚀性评价16四、岩土工程评价184.1场地稳定性及适宜性评价184.2不良地质作用和特殊性2、岩土对工程危害的评价及处治建议184.3地下水作用评价及处治建议194.4地基土特性评述204.5地基基础方案分析、评价及建议214.6地基均匀性评价234.7天然地基234.8 换填垫层方案234.9 水泥土搅拌桩方案234.10桩基础分析244.11变形特征评价264.12基坑工程264.13施工注意事项284.14检验与监测284.15危大工程危大工程及地质风险评价29五、结论与建议30一、前言1.1任务来源受xx市xx城市和交通投资发展有限公司（建设单位）委托，xx市政工程设计研究总院有限公司承担了xxxx新区中心停车场及配套设施建设项目岩土工程详细勘察工作。该工程位于xx省xx市xx3、市，设计由xx有限公司完成。1.2工程概况拟建的xxxx新区中心停车场及配套设施建设项目位于xx省xx市xx市xx新区，具体位于育才路东侧，拟建项目分5个地块（地块二、地块三、地块四、地块五及梅岗公园地块），包含3条道路、4座人行天桥、地下车库、驿站等，拟建建筑（构）物布置见“附图：勘探点布置图”，相关特征如下：道路工程培英路：为次干路，红线宽度28m，南起教育城大道，北至梅岗大道，全长约0.777km；设计路面标高103.9-112.6m，主要为挖方路基，挖方边坡高1.5-15.9m；距终点位置约100m为挖方路基，挖方边坡高1.5-15.9m。青年路：为支路，红线宽度15m，南起规划三路，4、北至规划四路，全长约0.631km；设计路面标高108.8-116.2m，主要为填方路基，填方高度1.0-边坡高1.5-7.5m。规划支路二：为支路，红线宽度10m，东起拟建培英路，西至育才路，全长约0.395km；设计路面标高103.7-108.4m，主要为挖方路基，挖方边坡高1.5-6.7m。拟建道路地下管道分布于路幅两侧，其中培英路、青年路给水管为球墨铸铁管（DN300）。人行天桥：序号桥梁名称跨径/m总长/m上部结构形式下部结构对差异沉降敏感程度1 上跨青年路天桥2124简支箱梁桩基础敏感2上跨培英路天桥3236简支箱梁桩基础敏感3上跨育才路天桥10-40189连续箱梁桩基础敏感4上跨5、南玉大道天桥10-22460连续箱梁桩基础敏感房屋建筑工程序号建筑物名称设计0.00（m）层数地下室建筑高度地下室深度基础设计等级结构类型抗震设防类别对差异沉降敏感程度拟用基础形式基础埋深荷重情况单柱、单墙轴力标准值1 流云阁详总图12F无42/甲级钢框架-支撑结构标准一般浅基础0.5m400kN2地下车库详总图1F有3.95.3m丙级框架结构标准一般浅基础0.5m3000kN3驿站详总图1F无6/丙级框架结构标准一般浅基础0.5m500kN4玉心湖水上栈桥详总图/无/丙级框架结构标准一般浅基础0.5m1000kN5玉心湖水上平台详总图/无/丙级框架结构标准一般浅基础0.5m500kN6卫生间6、及服务用房详总图1F无3.6/丙级框架结构标准一般浅基础0.5m500kN7游客服务详总图1F无3.9/丙级框架结构标准一般浅基础0.5m1200kN管道工程拟建中水引水管长约680m，管道材质为高密度聚乙烯双壁波纹管，管底埋深1.5-3.0m，拟采用明挖法施工，其中跨南玉大道段拟采用拉管施工。1.3勘察等级、目的与技术要求本次勘察为详细勘察阶段，市政工程勘察规范(CJJ562012)有关规定，道路工程重要性等级为二级；人行天桥工程重要性等级为一级；按岩土工程勘察规范GB50021-2001（2009年版）有关规定，房屋建筑工程重要性等级为二级；拟建场地复杂程度等级为二级，地基复杂程度等级为二7、级，综合评价岩土工程勘察等级为甲级。详细勘察的主要目的是为查明该场地的地层分布情况并为施工图的设计提供详尽的岩土工程资料及岩土参数。结合本工程特点，详细勘察主要进行以下工作：1、道路及管道工程1）查明拟建道路沿线的地形、地貌、地层结构特征、各类土层的性质、空间分布，查明基岩的岩性、构造、岩面变化、风化程度，确定其坚硬程度、完整程度和质量等级，对地基承载力进行评价；2）查明拟建道路沿线各地段的地层结构、岩性特征及各岩土层的物理力学性质，确定各土层的地基承载力；3）查明地下水的类型、埋藏条件、水位变化幅度与规律；4）查明场地内有无不良的地质作用，如地震液化的砂土、软土等，其分布范围、埋深、厚度及其8、工程地质特性，并提出防治措施，划分场地土类别和场地类别，对饱和砂土及粉土进行液化判别；5）提供场地地下水的有关参数；判定地下水和土对建筑材料的腐蚀性；6）应对地基作出工程地质评价，为地基基础和设计、地基处理与加固、不良地质现象的防治、设计等提供工程地质依据和必要的设计参数，并提供相应的建议；7）根据场地的工程地质条件和水文地质条件，对场地地基稳定性和适宜性作出评价，对可采用的地基基础选型进行论证。2、桥梁工程1）查明桥梁桩基持力层及桩周土的物理力学性质；2）对地基基础方案进行分析评价，提供设计所需的岩土参数，对设计和施工中的岩土工程问题提出建议；3）当拟采用桩基方案时，提出桩型、施工方法的建议9、，分析拟选桩端持力层和下卧层的分布规律，提出桩端持力层方案的建议；4）提供计算单桩承载力、桩基变形计算的参数，评价成（沉）桩可行性，论证桩的施工条件极其对周边环境的影响；5）当桩身周围有液化土层分布时，应评价液化土层对桩基设计的影响，提供相应参数；6）当桩身周围存在可能产生负摩阻力的土层时，应分析其对基桩承载力的影响；7）评价地下水对桩基施工可能产生的影响；3、建筑工程1）查明场地的地形、地貌、地层结构特征、各类土层的性质、空间分布，查明基岩的岩性、构造、岩面变化、风化程度，确定其坚硬程度、完整程度和质量等级，对地基承载力进行评价；对于填土勘察，应搜集资料，调查地形和地物的变迁，填土的来源、堆10、积年限和堆积方式；2）查明拟建建筑物各地段的地层结构、岩性特征及各岩土层的物理力学性质，确定各土层的地基承载力；3）查明地下水的类型、埋藏条件、水位变化幅度与规律。当场地有多层含水层时，必要时应分层测量地下水位，并查明相互之间的补给关系。4）查明场地内有无不良的地质作用，如地震液化的砂土、软土等，其分布范围、埋深、厚度及其工程地质特性，并提出防治措施，划分场地土类别和场地类别，并对饱和砂土及粉土进行液化判别；5）如揭露砂层，在场地砂层厚度大的地段，应对第四系覆盖层和基岩层分层进行抽水试验，提供场地地下水的有关参数；判定地下水和土对建筑材料的腐蚀性；提供计算地下水浮力的设计水位；6）应对地基作出11、工程地质评价，为地基基础和设计、地基处理与加固、不良地质现象的防治、设计等提供工程地质依据和必要的设计参数，并提供相应的建议；7）根据场地的工程地质条件和水文地质条件，对场地地基稳定性和适宜性作出评价，对可采用的地基基础选型进行论证；评价成桩可能性，论证桩的施工条件及其对环境和邻近建筑物的影响；8）根据建筑物荷载和场地工程地质、水文地质情况，提供地基变形计算参数，对各岩土层的承载力和变形作出评价，提出经济合理的地基基础方案建议，并提出地基基础设计所需的岩土技术参数。对基坑开挖应提供稳定计算和支护设计所需的岩土技术参数，并论证和评价基坑开挖、降水对建筑物本身及邻近建筑物的影响，并对设计与施工应注12、意的问题提出建议；9）支护工程应查明开挖范围及邻近地下水特征，各含水层和隔水层、层位埋深和分布。查明施工过程中水位变化对支护结构的影响，并提出采取措施的建议。1.4执行规范及依据1、勘察依据（1）建设工程勘察合同（2）岩土工程详细勘察技术条件和要求及附钻孔平面布置图2、勘察执行的技术标准（1）通用规范1)工程勘察通用规范（GB55017-2021）2）建筑与市政地基基础通用规范（GB55003-2021）3）建筑与市政抗震通用规范（GB55002-2021）4）工程测量通用规范（GB55018-2021）（2）地方标准1）xx省标准建筑地基基础设计规范（DBJ15-31-2016）；2）xx省13、标准建筑地基处理技术规范（DBJ15-38-2019）；3）xx省标准建筑基坑工程技术规程（DBJ/T 15-20-2016）（3）国家及行业标准1)岩土工程勘察规范(GB50021-2001)（2009年版）；2)市政工程勘察规范(CJJ 56-2012)；3)公路工程地质勘察规范（JTG C20-2011）；4)公路桥涵地基与基础设计规范（JTG 33632019）5)建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)；6)建筑抗震设计规范(GB50011-2010)（2016年版）；7)建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）8)中国地震动参数区划图（GB18306-2015）14、9)建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)；10)建筑基坑支护技术规程（JGJ120-2012）； 11)建筑边坡工程技术规范(GB50330-2013)；12)建筑抗浮技术标准(JGJ476-2019)；13)土工试验方法标准(GB/T50123-2019)；14)建筑工程地质勘探与取样技术规程（JGJ/T87-2012）；15)岩土工程勘察安全标准（GB/T505852019 ）；16)房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定（2020版）；（4）法律法规1）危险性较大的分部分项工程安全管理规定（住房城乡建设部令第37号）2）建设工程勘察设计管理条例（国务院令第687号，2021年15、修订版）1.5勘察方法和勘探点布置1.5.1勘察方法依据勘察技术要求、上述的技术规范标准及场地的地质条件，本项目采用工程地质测绘与调查、钻探结合原位测试、室内试验等进行综合勘察。（1）工程地质调绘：在研究场地相关勘察资料以及收集的区域地质图的基础上，采用设计提供的地形图为工作底图，对勘察场地及附近进行全面的工程地质调查工作，主要调查研究地形地貌特征、划分地貌单元，分析各地貌单元的形成过程及其与地层、构造、场地稳定性的因果关系。重点调查滑坡、崩塌、岩溶、软土、填土等不良地质及特殊性岩土情况；调查新构造运动的痕迹、特点及与地震活动的关系。整个工程地质调查以查明工程场地范围内影响构筑物稳定的主要工程16、地质问题为准。（2）钻探施工及取样：采用XY-1型钻机，合金及金刚石钻头、套管及泥浆护壁的方法回转钻进；第四纪土层钻孔成孔口径91mm，基岩成孔口径75mm。满足岩土鉴别、岩芯采取率、岩土试验和水试验采取、地下水位观测、孔内测试的要求。（3）土、岩、水试样采取：流塑的软土层、软塑-可塑的粘性土层用薄壁取土器快速静力连续压入采取原状土试样，硬塑-坚硬粘性土层及粉土层采用回转取土器单动三重管采取原状土试样，砂层用标贯器取扰动样，碎石土层采用岩芯管取扰动样，水样用取水器采取。（4）野外原位测试及相关试验：采用标准贯入试验、重型动力触探等进行原位测试。标准贯入试验：采用63.5kg的穿心锤，以76cm17、的自由落距，将标准贯入器在钻孔内预先打入15cm，再继续打入30cm，并记录其实测锤击数N。根据击数评价岩土层的状态，确定地基土的承载力。主要适用于粘性土、粉土、砂性土层及全、强风化层。重型动力触探：利用63.5kg自动脱钩的穿心锤，落距为76cm，将与探杆相连接的标准规格的探头打入土中，根据探头贯入土中10cm时所需要的锤击数，判断土的力学特性。主要适用于填土、碎石土层、砂土层及全、强风化层等。单孔法波速测试：采用武汉岩海公司研制的RS-1616K（S）基桩动测仪对井中三分量检波器进行现场采样，其采样间隔为1232767s，浮点及A/D位数共24位，4道独立并行同步，宽带10Hz4kHz。横18、向敲击离孔口一定距离压有重物的木板两端，使其产生正反两方向剪切波，经采集、数据处理计算剪切波速。波速度测试剪切波分析软件处理后，获得不同深度同一分量的初至到到时Ti，然后计算出波速度值并自动成表成图。（5）室内试验：包括室内土工、岩石试验和水、土质分析试验等试验。原状的粉土、粘性土层，应进行含水量、比重、稠度、密度试验，选取部分土样进行压缩性试验、直剪试验、室内渗透试验；扰动的粗颗粒土、混合土等进行颗分试验，砂土等测试休止角。岩石样主要进行单轴抗压强度试验和点荷载强度试验。水试样主要进行腐蚀性分析试验项目。岩土的室内试验严格按土工试验方法标准GB/T50123-1999和工程岩体试验方法标准(19、GBT 50266-2013)执行。其中塑限采用搓条法，液限采用76g瓦氏圆锥仪法，软土的压缩性试验施加的最大压力大于土的有效自重压力和可能的附加压力之和，直剪采用固结快剪。1.5.2勘察工作布置本次勘察钻孔布设由设计单位完成，共布设钻孔218个；其中道路工程55个，桥梁工程33个，建筑工程124个，管道工程6个。前缀“DK”者为道路工程勘探点；前缀“GK”者为管道工程勘探点；前缀“QK”者为桥梁工程勘探点；前缀“ZK”者为建筑工程勘探点；前缀“JK”者为基坑外围勘探点。钻孔布设原则如下：（1）道路工程：一般路基段沿道路中线每80-100布设1排，每排1个；高路堤、深路堑段沿道路中线每40左右20、布设1排，每排2-3个；对分布深厚填土、软土地段适当加密。（2）桥梁工程：一般按一墩一孔布设，对其中桥梁宽度较大的上跨培英路和青年路天桥采用一墩两孔。（3）建筑工程：按方格网结合建筑物轴线布设，钻孔间距不大于24m；对基坑工程应在基坑外侧布设1排钻孔，钻孔间距不大于30.0m。（4）管道工程：明挖施工段沿管道中线每80-100m布设1个钻孔，拉管施工段钻孔间距不大于50m。勘探深度确定原则：（1）道路工程：勘探深度要求一般情况下填方区宜达到持力层以下3-5m，在挖方地段应达到路面设计标高以下3-5m，并确保进入持力层以下3m；边坡钻孔应达到路面设计标高以下不小于3m；若遇异常情况（如垃圾土、松21、软土、淤泥、未经沉实的回填土等），勘探孔应加深至钻穿。（2）管道工程：勘探深度要求一般情况下达到管底以下5-10m；若遇异常情况（如垃圾土、松软土、淤泥、未经沉实的回填土等），勘探孔应加深至钻穿。（3）桥梁工程：上跨青年路天桥、上跨培英路天桥：控制性钻孔应钻穿上部填土、软土等进入设计地坪标高以下稳定土层不小于38m，一般性钻孔勘探深度应钻穿上部填土、软土等进入设计地坪标高以下稳定土层不小于35m；若此深度范围内揭露中风化岩层，在满足桩长不小于6.0m情况下，控制性钻孔应入中风化不小于10m，一般性钻孔入中风化岩层不小于8m。上跨育才路天桥、上跨南玉大道天桥：控制性钻孔应钻穿上部填土、软土等进入22、设计地坪标高以下稳定土层不小于30m，一般性钻孔勘探深度应钻穿上部填土、软土等进入设计地坪标高以下稳定土层不小于25m；若此深度范围内揭露中风化岩层，在满足桩长不小于6.0m情况下，控制性钻孔应入中风化不小于10m，一般性钻孔入中风化岩层不小于8m。（4）建筑工程：流云阁、综合服务中心：控制性钻孔控制性钻孔应钻穿上部填土、软土等进入设计地坪标高以下稳定土层不小于28m，一般性钻孔勘探深度应钻穿上部填土、软土等进入设计地坪标高以下稳定土层不小于25m；若此深度范围内揭露中风化岩层，在满足桩长不小于6.0m情况下，控制性钻孔应入中风化不小于10m，一般性钻孔入中风化岩层不小于8m。公共卫生间1、驿23、站、玉心湖水上平台、公共卫生间2：控制性钻孔控制性钻孔应钻穿上部填土、软土等进入设计地坪标高以下稳定土层不小于25m，一般性钻孔勘探深度应钻穿上部填土、软土等进入设计地坪标高以下稳定土层不小于20m；若此深度范围内揭露中风化岩层，在满足桩长不小于6.0m情况下，控制性钻孔应入中风化不小于10m，一般性钻孔入中风化岩层不小于8m。：玉心湖水上栈桥：控制性钻孔控制性钻孔应钻穿上部填土、软土等进入设计地坪标高以下稳定土层不小于30m，一般性钻孔勘探深度应钻穿上部填土、软土等进入设计地坪标高以下稳定土层不小于25m；若此深度范围内揭露中风化岩层，在满足桩长不小于6.0m情况下，控制性钻孔应入中风化不小24、于10m，一般性钻孔入中风化岩层不小于8m。基坑外围钻孔：应满足2-3倍基坑开挖深度，且应钻穿填土进入稳定土层5-10m。1.6工程量统计本次勘察严格遵循岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版）、建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）及建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）等有关规程规范，采用了野外钻探、原位测试及室内土工试验相结合的方法。本次勘察共投入5台XY-100型工程钻机，标准贯入试验设备5套，取土器5套等。勘察完成后均采用原土对钻孔进行回填封孔。本次勘察报告书图件采用北京理正软件设计研究院的岩土工程勘察软件 CAD8.5版一次性成图，经检查、修改，质量25、符合要求。共完成工作量见表1.6-1。勘察实物工作量表 表1.6-1工作内容单位本次勘察工作量备注钻 探总进尺m/孔5393.97/177现场测试标准贯入试验次/孔557/111重型动力触探试验米5.4水土试样土样原状样件/孔191/68易溶盐土样件7岩样件/孔17/10地下水样件5室内试验土工试验件557岩石抗压试验件17水质分析试验件5土壤易溶盐试验件7测量测量定点孔218勘察工作其他说明：（1）钻孔现场定点由我公司测绘队根据委托单位提供的坐标（高程）控制点TH1(X=2471295.700，Y=494902.518，Z=106.930)，TH2（X=2471476.185，Y =494926、99.543，Z =114.587），TH3（X=2471703.038，Y =495096.695，Z =112.061），坐标为国家2000坐标系，高程采用1985国家高程基准，采用GPS现场施放。（2）本次勘察完毕后，已对各钻孔采用钻孔中原土回填。（3）因场地条件限制，部分钻孔无法施钻，经业主与设计同意，当场地条件成熟后再进行补充钻探，本次未完成钻孔情况见表1.6-2。（4）部分钻孔因场地条件限制，与业主、设计协商后钻孔位置略有调整（详见勘察点平面位置图）。本次未施钻钻孔统计表 表1.6-2孔号未施钻原因对应区域DK4位于板房中，移位施工距离过大培英路DK8位于板房中，周边均为板房DK927、位于板房中，周边均为板房DK10位于板房中，周边均为板房DK11位于万达广场项目工地大门口DK16A位于民房中青年路DK16B位于沼泽地DK19B位于村道边，无施工场地DK21A位于民房边，设备无法进入QK9位于育才路人行道外侧，疑似分布地下管线跨育才路天桥QK10位于时代项目售楼部绿化带QK22位于南玉大道中心绿化带且临近路灯，分布地下管线跨南玉大道天桥JK10位于时代君悦施工便道边，便道铺设钢板，路边堆放建筑材料地下停车场基坑外围JK11位于板房中JK7分布水管、电缆，且具体位置不明JK3孔位处分布电缆ZK8位于建筑材料及建筑垃圾堆中地下停车场ZK12分布水管、电缆ZK13位于时代君悦施工28、便道边，路边堆放建筑材料ZK14位于时代君悦施工便道边，路边堆放建筑材料ZK15位于时代君悦施工便道边，路边堆放建筑材料ZK23陡坎边，高约8.0m，稳定性差易垮塌，于9月11日塌方一次ZK34位于钢管堆中，移位施工距离过大ZK35位于钢管堆中，移位施工距离过大ZK43位于板房边，周边分布水管、电缆ZK61位于板房边钢棚中GK5位于南玉大道人行道边，南玉大道未验收移交，相关单位不同意设备通行中水引水管道GK3青苗赔偿面积较大GK2位于民房边，设备无法进入GK1征地未完成，村民不同意设备进入ZK1流云阁方案未确定流云阁ZK2流云阁方案未确定ZK3流云阁方案未确定ZK4流云阁方案未确定ZK96征地29、未完成，村民不同意设备进入综合服务中心ZK97征地未完成，村民不同意设备进入ZK98征地未完成，村民不同意设备进入ZK99征地未完成，村民不同意设备进入ZK100征地未完成，村民不同意设备进入ZK101征地未完成，村民不同意设备进入1.7勘察工作质量评述1）本次勘察野外作业中的钻探、原位测试、岩土水取样以及岩土水的室内试验等工作严格按照有关规范和技术要求进行，符合规范要求。控制性勘探孔深度满足场地和地基稳定性分析、变形计算的要求；一般性勘探孔深度满足承载力评价、抗浮设计的要求。2）本次勘察钻探工艺、钻进方法和孔径满足岩土鉴别、岩心采取率、岩土试样和水试样采取、地下水位观测、孔内测试的要求。钻探30、工作严格按钻探规程及勘察方案要求进行。土层采用回转岩芯钻进，基岩采用金刚石钻头回转钻进。第四系地层中采用泥浆护壁或钢套管护壁。素填土层岩芯采取率 70%80%，粘性土层岩芯采取率90%以上，杂填土、碎石土层、强风化岩层岩芯采取率 65%70%，中等风化岩层岩芯采取率 80%90%。重型圆锥动力触探、标准贯入试验等原位测试均严格按照规范要求进行测试并记录试验，试验过程及实验数据符合相关标准，试验数据真实可靠。钻探编录在钻探作业过程中同步完成。编录按钻进回次逐项填写，没有事后追记。现场钻探编录由经过专业培训的描述员或工程技术人员承担，司钻员和描述员在钻探记录上签字，并由勘察项目负责人签字验收。地质31、编录资料真实、可信，所获资料在野外均进行了自检和互检，符合质量管理有关规定。 3）本次勘察岩土试样和水试样的采取，符合勘察目的、场地地质情况和合同约定的技术标准。岩、土、水试样均不超过试验项目要求的放置时间。 岩土试样采取后及时密封，并填贴标签，标签上下应与土试样上下一致。岩土试样密封后，应置于温度和湿度稳定的环境中，没有曝晒或受冻。土试样直立放置。 运输岩土试样时，将试样装入箱内，并用柔软缓冲材料填实。4）本次勘察已详细查明已施工地段的地层分布、地貌类型、地质构造等特征，划分和描述了各岩土层，同时对各岩土层进行了原位测试和室内试验，并提供了岩土的物理力学指标。5）本次勘察收集了区域地质资料和32、进行进质调查，查明已施工地段及其附近存在的不良工程地质作用的类型、成因、规模及危害程度，并提出防治措施的建议，提供治理所需的岩土参数；查明特殊性岩土的类型、成因、分布、发育程度及其工程影响，测定岩土特征指标，并提出处理措施的建议。6）本次勘察按规范要求进行了地下水位观测。对工程有影响的多层地下水进行了分层观测。查明了地下含水层和隔水层的埋藏条件，地下水类型、水位及其变化幅度，地下水的补给、径流、排泄条件，并评价地下水对工程的影响。7）本次勘察对地基土和地下水对地基和基础的主要建筑材料的腐蚀性进行了分析和判定。8）本次勘察结合搜集既有资料，按有关规范进行了勘察场地的地震效应判定。9）本次勘察对场33、地的稳定性和适宜性进行了评价。10）本次勘察按勘察纲要的计划实施，外业勘察和室内资料综合整理均按技术要求及相关规程规范进行，勘察成果质量可靠，满足勘察任务书及岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版）的要求，可供施工图设计使用。二、自然地理、区域气象、地质概况2.1场地位置及周边环境1、道路工程培英路：拟建道路起点为教育城大道，终点为梅岗大道，原始地貌为丘陵及山间谷地地貌，现已破坏，总体地势较为平缓，仅终点位置起伏较大。沿线东侧为空地，西侧为在建高层建筑，现已基本封顶，基础形式为桩基础，距拟建路红线约18m，K0+620K0+760段为在建万达广场项目，现为桩基施工阶段，基坑34、东侧段采用悬臂桩支护，基坑顶距拟建路红线约4.2m；拟建道路红线范围内无管线分布，起点教育城大道及终点梅岗大道两侧分布给排水及电力管线。青年路：起点为规划三路，终点为规划四路，原始地貌为丘陵及山间谷地地貌，局部已破坏，总体地势起伏较大。沿线主要分布林地、民房及废弃池塘，民房均采用浅基础，西南侧距拟建路起点约20m为基坑，其采用放坡支护，现为桩基施工阶段；距现场踏勘起点处分布1混凝土排水管涵。规划支路二：拟建道路起点为育才路，终点为拟建培英路，原始地貌为丘陵及山间谷地地貌，现已破坏，总体地势较为平缓。沿线北侧为拟建停车场，南侧为已建高层建筑，基础形式为桩基础，距拟建路红线约15m，沿线路幅范围内35、无建筑及管线分布，起点育才路两侧分布给排水管线及电力管线。2、人行天桥上跨青年路天桥：位于拟建青年路K0+270K0+325处，原始地貌为丘陵及山间谷地地貌，周边无地下管线分布。上跨培英路天桥：位于拟建培英路K0+205K0+275处，原始地貌为丘陵及山间谷地地貌，周边无地下管线分布。上跨育才路天桥：原始地貌为丘陵及山间谷地地貌，现已破坏，总体地势较为平缓；已建育才路两侧分布给排水管线及电力管线。上跨南玉大道天桥：原始地貌为丘陵及山间谷地地貌，现已破坏，总体地势较为平缓；已建南玉大道两侧及中间分布给排水管线及电力管线。3、房屋建筑工程流云阁：原始地貌为丘陵地貌，拟建场地周边均为林地，无建筑物分36、布及地下管线，地形起伏较大。地下车库：原始地貌为丘陵及山间谷地地貌，现已破坏，总体地势较为平缓。拟建地下车库北侧为在建高层建筑，现已基本封顶，基础形式为桩基础，距拟建场地红线约14m，南侧毗邻拟建支路二，场地内零星分布板房，拟建场地北侧时代君悦项目施工便道位于拟建场地内，其两侧分布电力及给排水管线。驿站、玉心湖水上栈、玉心湖水上平台：原始地貌为丘陵，现已破坏，地势较为平坦，四周均无建筑及管线分布。卫生间及服务用房：原始地貌为丘陵地貌，总体地势稍有起伏，拟建场地周边均为林地，无建筑物分布及地下管线。综合服务中心：原始地貌为丘陵地貌，总体地势稍有起伏，拟建场地周边均为林地，无建筑物分布及地下管线。37、4、管道工程原始地貌为丘陵及山间谷地地貌，总体地势稍有起伏，拟建场地周边多为林地，局部段分布民房（拟征地拆除），穿越南玉大道段在道路两侧及中部分布给排水及电力管线。场地位置详见图2.1-1。图2.1-1 拟建场地地理位置图2.2区域气象及水文情况xx市属南亚热带季风气候，同时又具备复杂多变的山区气候特点，气候随海拔高度不同而各异，夏热冬凉，四季分明。境内气候温和，雨量充沛，年平均降水量达1816.2毫米，但时空分布不均，雨热同季，干湿季明显，冬春旱夏秋涝。年均气温22.6。年均日照1757.4小时。xx是地处低纬度的山区市，气候复杂。最大特点是气候随海拔高度不同而有差异。从平原到中低山，存在三38、种气候类型：一是西南部海拔100米以下地区，日平均温度10的年累积温度（下同）7800-8100，最冷月1月平均气温15以上，年极端最低气温1.9(1979年后），属北热带气候。该气候区内，热带橡胶、咖啡、胡椒等作物正常生长，并获丰收；水稻连作，有的作物一年可三熟或四熟；热带水果丰富。二是中部、北部、西北部和东部海拔200-500米地区，年积温6500-7500,1月平均气温10-14,年极端最低气温0.4-3. 4,属南亚热带气候。该气候区内，热带橡胶、咖啡不生长，热带水果稀少；晚造水稻年年受冷害。三是中部、北部、西北部和东部海拔500-700米及其以上的中低山地区，年积温6500以下，1月39、平均气温10以下，年极端最低气温-6.0,属中亚热带气候。该气候区内，山楂、方柿、茴香、松、毛竹生长良好，获丰收，苹果（试种）开花结果；晚造水稻产量较低，且不稳定。随海拔高度不同，各类型自然气候、作物及生态景观分带分区十分明显。xx境内水资源丰富，平均径流深为1015毫米，径流量为31.26亿立方米，人均占有径流量2605立方米，耕地面积平均亩占有径流量为7222立方米，平均水面蒸发为750毫米。xx是鉴江、黄华江、罗定江（又称南江）、北流江之发源地，并有少量客水过境，全市集雨面积100平方公里以上的河流12条，50-100平方公里的河流9条，15-50平方公里的河流28条。以从西北向东南斜贯40、全市的中山地带为分水岭，南北分流，向南的东、西两江属鉴江水系，向北流入西江的黄华江、白龙江（南江上游）、金垌河等属珠江水系。拟建场地距鉴江约800m，属鉴江流域。鉴江发源于东镇镇庄垌村樟埇坑，向南流至吴川市河角入海，河流总长233.8公里，河流平均比降为0.374。在xx流域范围7个镇，xx境内的集雨面积827.55平方公里，占鉴江流域面积的8.9。鉴江干流水系集雨面积100平方公里以上的支流共29条，其中一级支流9条，二级支流16条；三级支流4条。鉴江年径流在地理分布上与雨量相似，多年平均年径流深变化范围为600-1800毫米，流域平均928毫米；高州大桥顶附近年径流深在1800毫米以上，而41、吴川的梅菉、黄坡等地则为650毫米左右。平均年径流量85.7亿立方米，水资源并不丰富，人均年占有水量约2240立方米，约为xx省人均占有量的70%，较全国人均占有量尚少10%。1956年4月2日梅菉站（集水面积8836平方公里）流量曾出现零值。因此，除洪涝以外，干旱也频繁出现。鉴江曾发生过特大洪水39次，进入20世纪以后，于民国3年(1914年)7月出现大洪水，据梅菉水文站查测，洪峰流量为5830立方米每秒，相应梅菉断面水位为7.66米。新中国成立后，最大洪水出现于1976年9月23日，梅菉洪峰流量4200立方米每秒，相应水位为6.81米，相当于原梅菉断面洪峰流量5900立方米每秒，比191442、年7月洪水稍大；最小流量出现于1956年4月，为0立方米每秒；多年平均迳流量76.82亿立方米，平均含沙量为0.56立方/公斤，年平均输沙量为180万吨。2.3区域地质构造xx市在大地构造上，属粤西隆起带。控制全市地貌特征和山谷排列方向的为弧形褶皱构造，可分为大田顶弧形褶皱构造和贵子弧形褶皱构造；其次，北东向构造断裂带对xx市影响也极其明显，主要的北东向吴川四会断裂带通过市境东部及xx廉江断裂通过市境中部。弧形褶皱构造大田顶弧形构造：以大田顶为向南凸出的弧形中心，大田顶西北的洪冠、怀乡、白石等地断裂构造，以及震旦系杂岩的片理、片麻状结构皆呈北西向，而大四顶东北的新宝，思贺的断裂构造，杂岩的片理43、和片麻状结构皆呈北东向，在大田顶附近则呈东西向，构成了北西东西北东的断裂构造排列方向，其形成机制是早古生代加里东期北东向构造断裂带的基础上，在晚古生代印支期北东向构造带南侧左旋扭动的结果，后又受中生代燕山期岩体的严重破坏和中生代构造的不整合覆盖，形态已不完整，但空间上还因循相连。大田顶弧形构造奠定了大田顶附近东西向分布的山体成为云开山系的主峰，以及大田顶北西的山川排列总的方向为北西向，构成了白石河与钱排河的分水岭及黄华江呈北西向，其东北翼则为北东向的漠阳江与珠江的分水岭，白龙江呈北东向。贵子弧形构造：贵子弧形构造的西翼位于市境北部的贵子、平塘、茶山镇范围内，称罗磨向斜，中心位于罗磨一带，亦呈向44、南凸出的弧形。西翼走向北70西，由下志留系组成向斜轴部，向斜两翼为奥陶系；岩层褶皱紧密，向南倾斜，往北倒转，两翼倾角为50-70，轴部尚残留泥盆系盖层底砾岩；与褶皱构造相应的走向断裂相当发育，规模大，呈弧形伸展，破坏褶皱构造。断裂带出现有糜梭岩和角砾岩，具压扭性质，断裂带附近石英脉极为发育，常充填锡、钨、金等脉石金属矿床。在内的主要断裂有贵子罗镜断裂、马鞍岭断裂等。贵子弧形构造在地貌上的反映为深切河谷，岭谷反差极大，沿贵子弧形发育的中伙河切割深度500余米，沿谷坡断层崖发育，河床切入基岩，急滩瀑布比比皆是。北东向构造市境北东向构造规模较大，东部为北东向四会吴川断裂褶皱带所控制，山脉、河流皆呈北45、东向；北东向的xx廉江断裂带，通过怀乡盆地和高城水库，并向南延伸至镇隆、高州的南塘等地，终于廉江安铺镇。北东向的构造断裂主要有：xx廉江断裂：北起茶山经怀乡盆地、高城水库、丁堡，在市境内断续呈北40东方向延伸31公里，并南伸展至高州、化州西北境内，终于廉江安铺镇。该断裂带内，断裂、褶皱都很发育。该断裂带在市境内为震旦系Z组与Z组的分界线，断裂亦对燕山期花岗岩侵入起一定的控制作用。沿断裂带有燕山三期酸性岩浆的侵入，形成水口镇东面南北向的两个小花岗斑岩岩体，面积共3. 8平方公里。运塘三屋排断裂：在市境内长达17.5公里，成北45东方向延伸于xx市与阳春市交界，倾角50-60。沿断裂常见宽数十米至46、数百米角砾破碎带、硅化带、糜棱岩化带及片理化带。地貌上反映为山体排列方向呈北东向，与构造断裂带一致，山体为褶曲山。本断裂形成于加里东期，印支期基本定型，燕山运动有强烈活动，并向两端延伸，喜山运动仍有表现。清水断裂：位于新宝镇内，呈北40东方向延伸，长10公里，控制了清水河（白龙江支流）的发育，形成于加里东运动早期，沿断裂线有加里东期的酸性花岗岩岩浆侵人。与清水断裂平行的小支断裂较多，如沙子小支断裂，长5公里，成北20东方向，控制了沙子河上游陈屋湾以上河段的发展。安莪断裂：呈北20东方向展布，长12公里，形成于早古生代加里东期运动早期，沿断裂有加里东期的酸性花岗岩岩浆侵入，成为北界混合岩化花岗岩47、岩体和震旦系Z组地层的分界线。沿两种不同岩性界线，多产出玉石、滑石、石棉等非金属接触变质矿床。此断裂控制了排田河河谷的发育。安莪断裂西有北40东的西镇断裂，北东向的高坡河基本上是沿西镇断裂开拓的。西北向构造洪冠与茶山之间的北西向褶皱带：该褶皱带自东北向西南分别有早坪向斜、石挞背斜和扶曹向斜。早坪向斜呈北60西通过茶山，长达17公里；扶曹向斜则控制了洪冠镇范围内的钱排河河谷的发育；两个向斜之间为石挞背斜，背斜在地貌上的反映为北西向的大王顶（923.5米）飞鼠顶（857米）的山脊。该褶皱构造与贵子弧形构造同属晚古生代的印支期形成。北界断裂：断裂呈北50西方向展布于北界圩至黎塘之间，长4公里，属张性48、断层，控制了此段西江河河谷的发育。沿断裂线有上升的温泉水喷溢，有著名的西江温泉和六马温泉。西江温泉水温高达90。温泉水SO2高达75毫克升，含氟2.8-3.6毫克升（故饮用温泉附近的地下水要注意防止地氟病“氟斑牙病”）。沿断裂线有六问等滑塌现象发生，造成毁房屋、伤人畜等灾害性地质事件。地震活动方面，该带及其附近历史上无中强地震，近期则有少量仪测小震活动。根据区域地质资料，拟建场地附近有断裂构造经过，场地断裂在晚更新世以来无活动性，地震活动方面，该带及其附近历史上无中强地震；根据本次勘察拟建场地内亦未发现明显断裂构造迹象，因此场地属构造基本稳定区。根据本次勘察，在场地内未揭露到褶皱、破碎带、断裂49、带等。场地地质构造较稳定。三、场地岩土工程条件3.1场地地形、地貌拟建的xxxx新区中心停车场及配套设施建设项目位于xx省xx市xx市xx新区，具体位于育才路东侧。拟建场地原始地貌为剥蚀残丘及山间谷地地貌，场地勘察时尚未平整，总体地势有一定起伏。3.2地层岩性根据本次钻探揭露，拟建场地内埋藏地层的特征，按从上至下顺序描述如下：(1)杂填土1（Q4ml）：杂色，松散，主要由砖碴等建筑垃圾及粘性土组成，系周边建筑工地堆弃形成，回填时间1-5年，未完成自重固结，均匀性差，高压缩性，不具湿陷性。本次勘察仅8个钻孔揭露该层，揭露层厚1.2010.90m，平均层厚4.96m，层顶高程101.48113.450、3m，层底高程93.91112.23m。(2)素填土2（Q4ml）：褐红色、褐黄色，松散，以黏性土为主，含少量碎（块）石，系周边建筑工地土方施工随意堆弃形成，回填时间1-6年，未完成自重固结，均匀性差，高压缩性，不具湿陷性。本次勘察共152个钻孔揭露该层，揭露层厚0.5022.60m，平均层厚11.28m，层顶高程90.70132.60m，层底高程83.88115.18m。(3)淤泥（Qml）：灰黑色，流塑，含有机质，具腥臭味，干强度及韧性中等。已完成钻孔尚未揭露，根据现场调查，在青年路起点处有分布。本次勘察仅钻孔DK16揭露，揭露层厚1.8m，层顶高程89.10m，层底高程87.30m。(451、)粉质黏土（Qal+pl）：灰色、灰黑色，软塑状，切面稍光滑，稍有光泽，摇震无反应，干强度及韧性中等，不均匀含少量石英颗粒。本次勘察共36个钻孔揭露该层，揭露层厚0.906.20m，平均层厚2.45m，层顶高程86.4497.39m，层底高程82.5796.19m。(4)粉质黏土（Qel）：褐黄色，系下伏基岩风化残积而成，多呈硬塑状，刀切面稍光滑，稍有光泽，摇震无反应，干强度中等，韧性中等。本次勘察共13个钻孔揭露该层，揭露层厚8.1013.40m，平均层厚10.32m，层顶高程92.35125.88m，层底高程80.50113.08m。(5)砂质粘性土（Qel）：褐黄、紫红色，系下伏基岩风化52、残积而成，多呈硬塑状，稍有光泽，摇震无反应，干强度中等，韧性低。本次勘察共127个钻孔揭露该层，揭露层厚1.4016.40m，平均层厚7.43m，部分钻孔未揭穿该层，层顶高程82.57115.18m。(6)全风化泥质粉砂岩（Z）：褐红色、黄褐色，岩石风化极其强烈，原岩结构已全部破坏，但尚可辨认，岩芯风化成硬土状，局部夹强风化岩块，遇水易软化。本次勘察共16个钻孔揭露该层，揭露层厚2.2016.50m，平均层厚11.52m，层顶高程80.50113.20m，层底高程69.00111.00m。(7)强风化泥质粉砂岩（Z）：褐红色、黄褐色，原岩结构大部分破坏，矿物成份已发生显著变化，风化强烈，风化不53、均，岩芯呈半岩半土状，局部夹中风化岩块，岩芯易磨损，手折易断，遇水软化。本次勘察共16个钻孔揭露该层，揭露层厚1.8014.50m，平均层厚9.10m，层顶高程69.00114.99m，层底高程55.58103.11m。(8)全风化花岗岩（）：肉红色、灰黄色，风化完全呈坚硬土状，原岩结构基本破坏但尚可辨识，具残余结构强度，除石英呈砂砾状，其余成份完全风化呈土状，局部夹强风化块或强风化薄层。本次勘察共100个钻孔揭露该层，揭露层厚1.1013.50m，平均层厚9.55m，层顶高程74.14111.55m，层底高程62.74110.13m。(9)强风化花岗岩（土状）-1（）：肉红色、褐黄、麻灰等色54、，风化强烈，原岩结构大部分已破坏，矿物成分已显著变化，岩芯极破碎，多呈坚硬土状、砂土状，遇水易软化、崩解，局部夹碎块状强风化。本次勘察共99个钻孔揭露该层，大部分钻孔未揭穿，揭露厚度1.6031.70m，平均层厚10.91m，层顶高程62.74110.21m。(10)强风化花岗岩-2（块状）（）：黄褐、褐黄色，风化强烈，细粒结构，块状构造，原岩结构大部分已破坏，矿物成分已显著变化，裂隙极发育，多呈碎块，遇水易软化、崩解。本次勘察共18个钻孔揭露该层，部分钻孔未揭穿，揭露层厚0.906.80m，平均层厚3.27m，层顶高程78.13102.52m。(11)中风化花岗岩（）：灰白色，主要矿物成分为55、石英、长石、云母，中粒结构，块状构造，裂隙稍发育，岩体较完整，岩芯多呈柱状，少量块状，岩质较硬，锤击声较清脆，RQD约为30。本次勘察共10个钻孔揭露该层，揭露层厚0.907.20m，平均层厚4.89m，层顶高程77.1580.50m，未揭穿。上述各地层的分布规律及岩性特征详见钻孔“柱状图”或“剖面图”。3.3岩土物理力学性质3.3.1室内试验（1）根据在拟建场地采取了土试料所进行的室内土工试验结果，场地内埋藏各地层主要的物理力学性质指标统计于表3.3-1表3.3-9。物理力学性质指标统计表 表3.3-1地层素填土-2 统计项目指 标样本数最小值最大值平均值标准差变异系数修正系数标准值天然含水56、量（%）3726.0 28.9 27.403 0.903 0.033 1.027 28.1 天然密度(g/cm3)371.75 1.84 1.785 0.018 0.010 0.991 1.77 比 重GS372.68 2.71 2.694 0.010 0.004 0.997 2.69 孔 隙 比e370.853 0.955 0.922 0.024 0.026 1.022 0.943 液限含水量L（%）3732.1 36.3 33.968 0.882 0.026 0.979 33.2 塑性指数Ip(%)3711.0 13.2 12.024 0.610 0.051 0.958 11.5 液性指数57、Il370.32 0.59 0.454 0.077 0.170 1.140 0.52 压缩系数a100200(Mpa)-1370.420 0.660 0.506 0.057 0.113 1.093 0.553 压缩模量Es(Mpa)372.8 4.5 3.845 0.417 0.108 0.911 3.5 内摩察角（度）375.910.27.768 0.969 0.125 0.897 7.0 凝聚力C（KPa）37101612.946 1.545 0.119 0.901 11.7 物理力学性质指标统计表 表3.3-2地层淤泥 统计项目指 标样本数最小值最大值平均值标准差变异系数修正系数标准值天58、然含水量（%）351.6 52.5 51.933 天然密度(g/cm3)31.59 1.64 1.620 比 重GS32.69 2.71 2.703 孔 隙 比e31.507 1.565 1.536 液限含水量L（%）350.9 51.9 51.400 塑性指数Ip(%)311.6 13.2 12.400 液性指数Il31.03 1.06 1.047 压缩系数a100200(Mpa)-130.920 0.980 0.957 压缩模量Es(Mpa)32.6 2.8 2.653 内摩察角（度）35.86.36.067 凝聚力C（KPa）3787.667 物理力学性质指标统计表 表3.3-3地层粉质59、黏土 统计项目指 标样本数最小值最大值平均值标准差变异系数修正系数标准值天然含水量（%）2132.6 39.9 36.576 2.168 0.059 1.049 38.4 天然密度(g/cm3)211.72 1.82 1.764 0.029 0.017 0.986 1.74 比 重GS212.68 2.73 2.710 0.016 0.006 0.995 2.70 孔 隙 比e210.991 1.207 1.099 0.065 0.059 1.049 1.152 液限含水量L（%）2134.7 40.3 37.738 1.617 0.043 0.965 36.4 塑性指数Ip(%)2111.060、 14.3 12.605 0.974 0.077 0.936 11.8 液性指数Il210.78 0.99 0.905 0.060 0.066 1.055 0.95 压缩系数a100200(Mpa)-1210.520 0.840 0.660 0.104 0.158 1.131 0.746 压缩模量Es(Mpa)212.5 3.9 3.154 0.440 0.139 0.885 2.8 内摩察角（度）216.812.29.286 1.306 0.141 0.884 8.2 凝聚力C（KPa）21111614.238 1.546 0.109 0.910 13.0 物理力学性质指标统计表 表3.3-61、4地层粉质黏土 统计项目指 标样本数最小值最大值平均值标准差变异系数修正系数标准值天然含水量（%）821.8 24.6 22.938 1.064 0.046 1.038 23.8 天然密度(g/cm3)81.96 1.99 1.976 0.011 0.005 0.996 1.97 比 重GS82.71 2.73 2.726 0.007 0.003 0.998 2.72 孔 隙 比e80.671 0.729 0.696 0.022 0.031 1.026 0.714 液限含水量L（%）831.6 35.3 33.375 1.059 0.032 0.974 32.5 塑性指数Ip(%)811.5 62、13.2 12.150 0.735 0.060 0.950 11.5 液性指数Il80.09 0.17 0.140 0.028 0.198 1.164 0.16 压缩系数a100200(Mpa)-180.200 0.240 0.218 0.013 0.059 1.049 0.228 压缩模量Es(Mpa)87.2 8.6 7.820 0.455 0.058 0.952 7.4 内摩察角（度）819.221.320.488 0.673 0.033 0.973 19.9 凝聚力C（KPa）8354339.625 2.825 0.071 0.941 37.3 物理力学性质指标统计表 表3.3-5地层63、砂质粘性土 统计项目指 标样本数最小值最大值平均值标准差变异系数修正系数标准值天然含水量（%）6118.8 25.3 22.016 1.567 0.071 1.059 23.3 天然密度(g/cm3)611.96 1.99 1.981 0.009 0.004 0.996 1.97 比 重GS612.69 2.74 2.725 0.011 0.004 0.997 2.72 孔 隙 比e610.624 0.732 0.678 0.024 0.036 1.030 0.698 液限含水量L（%）6129.0 36.1 32.539 1.547 0.048 0.961 31.3 塑性指数Ip(%)61164、1.2 13.5 12.161 0.671 0.055 0.954 11.6 液性指数Il610.04 0.23 0.134 0.041 0.307 1.253 0.17 压缩系数a100200(Mpa)-1610.170 0.250 0.199 0.018 0.091 1.075 0.214 压缩模量Es(Mpa)616.9 9.7 8.484 0.662 0.078 0.936 7.9 内摩察角（度）61131614.495 0.895 0.062 0.949 13.8 凝聚力C（KPa）61242826.131 1.118 0.043 0.965 25.2 物理力学性质指标统计表 表3.65、3-6地层全风化泥质粉砂岩 统计项目指 标样本数最小值最大值平均值标准差变异系数修正系数标准值天然含水量（%）718.6 23.5 20.529 1.738 0.085 1.070 22.0 天然密度(g/cm3)71.97 1.99 1.983 0.008 0.004 0.997 1.98 比 重GS72.71 2.74 2.730 0.010 0.004 0.997 2.72 孔 隙 比e70.641 0.703 0.659 0.024 0.037 1.030 0.679 液限含水量L（%）730.3 34.0 32.729 1.419 0.043 0.964 31.6 塑性指数Ip(%)66、711.2 13.8 12.357 1.033 0.084 0.931 11.5 液性指数Il7-0.06 0.11 0.013 0.074 5.728 5.729 0.07 压缩系数a100200(Mpa)-170.170 0.200 0.183 0.013 0.069 1.057 0.193 压缩模量Es(Mpa)78.4 9.7 9.103 0.500 0.055 0.955 8.7 内摩察角（度）720.322.521.100 0.746 0.035 0.971 20.5 凝聚力C（KPa）7384542.000 2.449 0.058 0.952 40.0 物理力学性质指标统计表 表67、3.3-7地层强风化泥质粉砂岩 统计项目指 标样本数最小值最大值平均值标准差变异系数修正系数标准值天然含水量（%）618.8 20.5 19.700 0.724 0.037 1.030 20.3 天然密度(g/cm3)61.97 1.99 1.980 0.006 0.003 0.997 1.97 比 重GS62.72 2.73 2.725 0.005 0.002 0.998 2.72 孔 隙 比e60.630 0.664 0.647 0.013 0.020 1.017 0.658 液限含水量L（%）631.8 34.4 32.850 0.896 0.027 0.977 32.1 塑性指数Ip(68、%)612.2 13.6 13.033 0.561 0.043 0.964 12.6 液性指数Il60.00 0.09 0.023 0.038 1.641 2.355 0.05 压缩系数a100200(Mpa)-160.180 0.210 0.192 0.012 0.061 1.050 0.201 压缩模量Es(Mpa)67.9 9.2 8.620 0.468 0.054 0.955 8.2 内摩察角（度）620.822.121.583 0.512 0.024 0.980 21.2 凝聚力C（KPa）6394441.833 1.722 0.041 0.966 40.4 物理力学性质指标统计表 69、表3.3-8地层全风化花岗岩 统计项目指 标样本数最小值最大值平均值标准差变异系数修正系数标准值天然含水量（%）3718.3 23.4 20.422 1.411 0.069 1.057 21.6 天然密度(g/cm3)371.96 2.03 1.998 0.015 0.008 0.994 1.99 比 重GS372.70 2.75 2.726 0.010 0.004 0.997 2.72 孔 隙 比e370.599 0.712 0.643 0.025 0.039 1.032 0.664 液限含水量L（%）3729.2 34.8 32.441 1.308 0.040 0.967 31.4 塑性指70、数Ip(%)3711.2 13.8 12.414 0.723 0.058 0.952 11.8 液性指数Il37-0.08 0.16 0.032 0.070 2.184 2.803 0.09 压缩系数a100200(Mpa)-1370.170 0.210 0.187 0.012 0.065 1.054 0.197 压缩模量Es(Mpa)377.7 9.6 8.709 0.503 0.058 0.952 8.3 内摩察角（度）3717.119.718.546 0.859 0.046 0.962 17.8 凝聚力C（KPa）37283531.027 1.818 0.059 0.952 29.5 物71、理力学性质指标统计表 表3.3-9地层强风化花岗岩（土状）-1 统计项目指 标样本数最小值最大值平均值标准差变异系数修正系数标准值天然含水量（%）1117.2 20.9 19.091 1.283 0.067 1.055 20.1 天然密度(g/cm3)111.98 2.02 2.001 0.014 0.007 0.994 1.99 比 重GS112.73 2.75 2.739 0.008 0.003 0.997 2.73 孔 隙 比e110.603 0.668 0.630 0.024 0.038 1.031 0.650 液限含水量L（%）1129.9 33.7 31.773 1.365 0.072、43 0.965 30.6 塑性指数Ip(%)1111.2 13.5 12.245 0.715 0.058 0.952 11.7 液性指数Il11-0.08 -0.01 -0.037 0.024 -0.647 0.466 -0.02 压缩系数a100200(Mpa)-1110.170 0.200 0.182 0.010 0.054 1.045 0.190 压缩模量Es(Mpa)118.2 9.6 8.889 0.463 0.052 0.957 8.5 内摩察角（度）1122.625.724.082 1.075 0.045 0.963 23.2 凝聚力C（KPa）11475851.818 3.773、63 0.073 0.940 48.7 注：（1）表中修正系数，式中正负号按不利组合考虑。（2） 液性指数IL小于零时，按等于零参与统计（2）岩石物理力学性质：为查明场地内岩石的物理力学性质及岩石开挖情况，本次勘察共采取了岩石试料进行了饱和单轴抗压强度试验及点荷载试验。试验结果详见岩石室内试验成果表。其结果统计于表3.3-10。岩石力学性质成果统计表 表3.3-10岩石名称统计指标单位统计数范围值平均值jm标准差变异系数标准值k强风化花岗岩-2点荷载MPa101.01-2.951.870.7360.2921.26中风化花岗岩单轴抗压强度（饱和）MPa716.49-32.3323.875.85074、0.24519.13.3.2原位测试1、本次勘察对拟建场地进行了野外标准贯入试验（详见“标准贯入试验成果统计表” ），其各地层实测锤击数标绘于“工程地质剖面图”及“钻孔柱状图”，其锤击数统计见表3.3-11。标准贯入试验实测击数统计表 表3.3-11 统计指标地层名称标准贯入试验实测锤击数N统计个数范围值算术平均值标准差变异系数标准值素填土-21653.0-12.07.21.9430.2697.0粉质黏土224.0-7.05.50.8590.1565.2粉质黏土1816.0-25.018.92.8470.15117.7砂质粘性土13514.0-36.020.73.9320.19020.1全风化75、泥质粉砂岩2731.0-48.037.35.2040.13935.6强风化泥质粉砂岩11510-63.055.93.8070.06853.8全风化花岗岩12041.0-67.050.36.5890.13149.3强风化花岗岩-15771.0-85.074.64.5580.06173.62、本次勘察在杂填土-1中进行了圆锥动力触探试验（详见“重型（）圆锥动力触探试验成果表” ），其修正后锤击数标绘于“工程地质剖面图”，其锤击数修正值统计见表3.3-12：重型（）圆锥动力触探试验修正击数N 表3.3-12统计项目指 标样本数范围值平均值标准差变异系数标准值杂填土-1543.7-10.06.91.476、330.2076.63.4岩土参数建议值根据室内试验及原位测试结果，综合考虑各地层野外特征，本场地各岩土层参数建议值见表3.4-1：各岩土层参数建议表 表3.4-1 指标名称地层名称天然重度（kN/m3）承载力特征值ak(kPa)压缩模量Es(MPa)快剪土对挡土墙基底的摩擦系数锚固体与岩/土体摩阻力特征值qsk(kPa)渗透系数 k (cm/sec)凝聚力c(kPa)内摩擦角（度）杂填土119.0*（70）（2.5）610/156.010-4素填土217.8（70）（2.5）106/152.010-4淤泥16.2（60）/64/102.010-6粉质黏土17.6（90）3.0128/152.77、010-6粉质黏土19.81907.030180.25352.010-6砂质粘性土19.81907.022130.25201.010-5全风化泥质粉砂岩19.92207.532190.30402.010-6强风化泥质粉砂岩19.93008.035200.35602.010-6全风化花岗岩20.02407.525170.3020310-6强风化花岗岩-120.03508.035200.3520/强风化花岗岩-222.51200/0.40160*/中风化花岗岩23.52500/0.45300*/注：（1）注有符号的数据为变形模量；（2）表中带“*”号者经验值；（3）承载力特征值适合浅基础；（4）锚78、固体与岩/土体摩阻力特征值qsk(kPa)为常压一次注浆工艺经验值，用于抗浮设计。3.5地震效应拟建场地位于xx省xx市xx市，根据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）(2016年版)及中国地震动参数区划图（GB18306-2015），场地抗震设防烈度为6度，基本地震动加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。3.5.1场地土的类型和建筑场地类别划分本次详勘对钻孔QK7、QK29、ZK48进行了单孔法波速测试，钻孔波速测试结果详见附件“单孔剪切波波速测试报告”，根据单孔剪切波速测试结果，现将场地内各地层剪切波速加权平均值统计如下表3.5-1。单孔剪切波速测试成果统计表 表3.5-1。79、地层名称及编号统计频数范围值(m/s)剪切波速平均值(m/s)土的类型备注杂填土-1/120.0软弱土经验值素填土-23124.2-138.2129.5软弱土淤泥/92.0软弱土经验值粉质黏土2143.0-143.4143.2软弱土粉质黏土1264.0264.0中硬土砂质粘性土1274.7274.7中硬土全风化泥质粉砂岩1313.1313.1中硬土强风化泥质粉砂岩1466.7466.7中硬土全风化花岗岩2342.2-348.0345.1 中硬土强风化花岗岩-12469.2-477.3473.3 中硬土强风化花岗岩-21583.7583.7软质岩石中风化花岗岩1859.7859.7岩石根据已完成80、钻孔情况及地区经验，拟建场地位于2个不同工程地质单元，其中区为挖方或填土较薄区，区为深厚填方区；其中区主要分布于地下车库区域、青年路沿线、跨培英路天桥及跨南玉大道天桥中部，具体分区见平面图。按设计标高整平后拟建场地覆盖层厚度和等效剪切波速估算：地下车库区域区覆盖层厚度介于30-80m，等效剪切波速介于250470m/s，场地类别为类；地下车库区域区覆盖层厚度介于50-80m，等效剪切波速介于140250m/s，场地类别为类；培英路地质区主要为挖方路基，其覆盖层厚度介于5-50m，等效剪切波速介于270-340间，场地类别为类；培英路地质区为深厚填方区（主要位于跨培英路南段），覆盖层厚度介于5081、-80m，等效剪切波速小于150m/s，场地类别为类；青年路、跨青年路天桥主要为填方路基（地质区），填方高度最大约18.0m，覆盖层厚度介于50-80m，等效剪切波速小于150m/s，场地类别为类；地块三为原始丘陵地貌，为地质区，覆盖层厚度介于3-50m，等效剪切波速介于260-320间，场地类别为类；地块四基本为丘陵挖方区，为地质区，覆盖层厚度介于3-50m，等效剪切波速介于270-470m/s，场地类别为类；跨南玉大道天桥中部为深厚填方区（地质区），覆盖层厚度介于50-80m，等效剪切波速小于150m/s，场地类别为类；建议按相关规范要求进行抗震设防，当同一建筑跨不同地质分区时，场地类别按82、对该单体的不利场地类别考虑。3.5.2液化判别和软土震陷本场地抗震设防烈度为6度，根据建筑抗震设计规范GB50011-2010（2016年版），场地无饱和砂土及粉土分布，可不考虑地震液化影响；场地软土（淤泥）剪切波速大于90m/s，可不考虑震陷影响。3.5.3构筑物抗震地段划分依据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）2016年版）第4.1.1条判定该拟建筑场地为可进行建设的一般地段。因场地存在不同场地类别分区，对跨区的单体建（构）筑物设计时应按不利情形考虑。3.5.4岩土地震稳定性评价场地未发现滑坡、崩塌，场地无饱和砂土、粉土分布，可不考虑地震液化及震陷的影响；综合评价场地岩土地震稳定83、性一般。3.6场地不良地质作用及不利埋藏物根据区域地质资料及本次勘察结果，本场地范围及邻近场地无活动断层经过，拟建场地及其附近未发现古（老）滑坡、崩塌、泥石流、地面塌陷、地裂缝、地面沉降等不良地质作用；综合评价该场地不良地质作用不发育，对拟建场地影响较小。本场地勘察未发现古河道、浜沟、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物；拟建场地四周分布给排水管及电力管线；场地紧邻市政道路，其两侧人行道地下分布有给排水管、电力和电信管线，设计施工时必须引起重视，确保安全。3.7特殊性岩土特殊性岩土主要为人工填土（杂填土-1、素填土-2）、淤泥、残积土（粉质黏土、砂质粘性土）及风化岩。人工填土：褐黄色、褐色等84、，主要由粘性土、碎（块）石及砖碴、砼块等建筑垃圾组成，回填时间小于8年，不具湿陷性，多呈松散状，未完成自重固结。填土区其底面坡度约为15-20。场地内填土区面积较大，成分、层厚分布不均匀，对场区地面、道路存在沉降、差异沉降等不利影响。淤泥：分布在场地内鱼塘等低洼处，上部土层长期静水浸泡软化而呈流塑状。软土土质差，承载力低，分布不均匀，含有机物，其具高压缩性、低透水、高灵敏度的特性，其均匀性及稳定性差，欠固结，易变形，属于工程特性不良地层。淤泥具有天然含水量高、孔隙比大、强度低、渗透系数小等物理力学性质。残积土（粉质黏土）：其母岩为泥质粉砂岩，硬塑状，场地内局部分布，土体结构为致密状，遇水易软化85、，建议基础施工时及时封底。残积土（砂质粘性土）：其母岩为花岗岩，硬塑状，场地内分布较广泛，偶见裂隙，土体结构为致密状，遇水易软化、崩解，建议基础施工时及时封底。风化岩：本次勘察在揭露的风化岩包括全风化泥质粉砂岩、强风化泥质粉砂岩、全风化花岗岩，土状强风化花岗岩-1、块状强风化花岗岩-2。其中全风化多呈坚硬土状产出；土状强风化层常呈坚硬土状、半岩半土状、碎屑状；块状强风化层常呈碎块、大块状产出。全、强风化岩均具有较明显的泡水软化的特性，设计和施工时应予以重视。本次勘察在全风化、强风化带中未揭露孤石分布，场地其他区域也可能存在孤石。设计和施工中应注意其不利影响。预制桩施工过程中应考虑遇到“孤石”的86、可能性，如遇到不明硬物，应避免“强击硬打”，以免造成“断桩”。3.8水文地质条件及水和土对建筑材料的腐蚀性评价3.8.1 场地水文地质条件1、地表水拟建场地地表水主要为拟建地下车库区域地势低洼处积水及青年路沿线分布的沟渠，其水量较小，未见其他明显地表水体。地表水对工程建设影响较小。2、地下水根据踏勘结果及工程经验，场地地下水主要为上层滞水和基岩裂隙水。上层滞水：勘察期间，大部分钻孔遇见该层地下水，上层滞水主要赋存于松散人工填土（杂填土、素填土）、淤泥中，暂时性水，水量一般较小，雨季时水量较大，分布不连续，无统一水位。勘察期间测得上层滞水稳定水位埋深为0.415.2m，相当于标高88.6111887、.8m。上层滞水主要受大气降水及地表水渗入补给，一般无统一水位，水量一般，雨季可能在填土底部凹地赋存较丰富；由水头高处流向低处，流向与地形坡向相同或相近；排泄为大气蒸发、植物的蒸腾及在重力作用下流入其它含水层或以渗流的方式排泄；水位变化年幅度约1.02.0m。基岩裂隙水：主要赋存于基岩裂隙中，受基岩裂隙发育程度影响较大，具各向异性，在基岩裂隙较发育的地段水量较大，其余地段则较小，其水位埋深较大，本次勘察仅在个别钻孔中测得其水位。受季节影响，场地地下水水位将随季节变化。由于本场地未设长期水位观测孔，无法提供场地常年稳定水位及历史最高地下水位。建议甲方在场地内设置长期水位观测孔，以了解场地地下水水88、位变幅及最高水位。本项目场地地质构造一般、浅层地下水类型单一，含水层水力联系较简单，地下水的补给、径流和排泄条件一般，地下水动态变化规律基本明确，根据建筑工程抗浮技术标准，场地水文地质条件复杂程度为简单。场地人工填土（杂填土-1、素填土-2）为中等透水层，其余各地层为弱透水-微透水性地层拟建场地环境类型为类，该场地环境为干湿交替浸水环境。3.8.2水和土对建筑材料的腐蚀性评价本次勘察在场地内采取地下水5组、7组土试样，进行水和土的腐蚀性分析试验。根据水和土的腐蚀性分析试验结果及地区经验判断：该场地环境为干湿交替浸水环境，场地环境类型为为类，场地水和土的腐蚀性结果见表3.8-3表3.8-5上层滞89、水的腐蚀性评价表 表3.8-1评价类别腐蚀介质分析试验结果腐蚀等级综合评价对混凝土结构的腐蚀性环境类型SO42（mg/L）34.637.48微微腐蚀Mg2+（mg/L）12.6413.85微NH4+（mg/L）0.721.26微OH（mg/L）0.0微总矿化度（mg/L）206.60238.08微地层渗透性ApH值7.077.24微侵蚀性CO2（mg/L）12.0713.97微HCO3（mmol/L）/对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性长期浸水水中的Cl含量（mg/L）19.5337.63微微腐蚀干湿交替微微腐蚀注：该场地上层滞水为强透水层中地下水。基岩裂隙水的腐蚀性评价表 表3.8-2评价类别腐90、蚀介质分析试验结果腐蚀等级综合评价对混凝土结构的腐蚀性环境类型SO42（mg/L）54.3054.78微微腐蚀Mg2+（mg/L）13.1213.85微NH4+（mg/L）1.261.44微OH（mg/L）0.0微总矿化度（mg/L）218.42224.85微地层渗透性BpH值6.856.93微侵蚀性CO2（mg/L）13.2914.42微HCO3（mmol/L）/对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性长期浸水水中的Cl含量（mg/L）18.1125.92微微腐蚀干湿交替微微腐蚀注：该场地基岩裂隙水为弱透水层中地下水。土的腐蚀性评价表（素填土） 表3.8-3评价类别腐蚀介质分析试验结果腐蚀等级综合评价91、对混凝土结构的腐蚀性环境类型SO42（mg/kg）6.099.65微微腐蚀Mg2+（mg/kg）4.025.89微NH4+（mg/kg）0.00微OH（mg/kg）0.00总矿化度（mg/kg）108.72114.73微地层渗透性ApH值6.847.02微对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性A土中的Cl含量（mg/kg）5.255.47微微腐蚀注：该场地土为弱透水土层。土的腐蚀性评价表（粉质黏土） 表3.8-4评价类别腐蚀介质分析试验结果腐蚀等级综合评价对混凝土结构的腐蚀性环境类型SO42（mg/kg）6.069.34微微腐蚀Mg2+（mg/kg）4.635.43微NH4+（mg/kg）0.00微O92、H（mg/kg）0.00总矿化度（mg/kg）109.9110.53微地层渗透性ApH值6.836.94微对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性A土中的Cl含量（mg/kg）4.434.45微微腐蚀注：该场地土为弱透水土层。土的腐蚀性评价表（砂质粘性土） 表3.8-5评价类别腐蚀介质分析试验结果腐蚀等级综合评价对混凝土结构的腐蚀性环境类型SO42（mg/kg）7.589.89微微腐蚀Mg2+（mg/kg）4.775.61微NH4+（mg/kg）0.00微OH（mg/kg）0.00总矿化度（mg/kg）111.62121.24微地层渗透性ApH值6.847.04微对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性A土中的C93、l含量（mg/kg）4.605.84微微腐蚀注：该场地土为弱透水土层。评价结果表明：场地内孔隙水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。场地内土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。3.8.4污染源及污染情况本次勘察未发现地下水存在污染源，未发现地下水受到污染。四、岩土工程评价4.1场地稳定性及适宜性评价4.1.1场地稳定性评价根据区域地质资料及本次勘察成果，场地未处于活动断裂带，场地内未发现断裂构造及新构造运动迹象，场地属构造基本稳定区，场地所处区域近年属弱震区，发生强震得可能性小。根据“3.5地震效应”章节，地土类型为软弱土-中硬土，场地类别属-类；场94、地基本抗震设防烈度为6度，可不考虑地震液化影响。拟建地下停车场、跨培英路天桥、跨南玉大道天桥、青年路及跨青年路天桥区域分布较厚填土层。场地未发现岩溶、采空区、地面沉降、滑坡、泥石流等不良地质作用和地质灾害，场地不良地质作用弱发育，场地属于地质灾害危险性较小的地段。综上所述，根据城乡规划工程地质勘察规范（CJJ57-2012）第8.2.1条和附录C，拟建场地内不存在影响工程方案成立的重大工程地质问题，拟建场地稳定性评价为稳定性差，建议对填土进行加固处理。4.1.2场地适宜性评价拟建场地稳定性差，地形起伏较大，岩土种类一般，工程性质较差，工程建设可能诱发次生地质灾害，采取一定防护措施可得以解决。综95、上所述，本场地工程建设适宜性为适宜性差，但对填土进行加固处理后适宜工程建设。4.2不良地质作用和特殊性岩土对工程危害的评价及处治建议场地不良地质作用不发育，对拟建场地影响较小。建议施工前再详细调查场地内管线分布情况，避免因施工造成管线损坏。对本工程施工有较大不利影响的特殊性岩土主要为人工填土（杂填土-1、素填土-2）、淤泥、残积土（粉质黏土、砂质粘性土）及风化岩。人工填土：褐黄色、褐色等，主要由粘性土、碎（块）石及砖碴、砼块等建筑垃圾组成，回填时间小于8年，不具湿陷性，多呈松散状，未完成自重固结。填土区原为剥蚀残丘坡区域，其底面坡度约为10-12，地基稳定性差。人工填土对桩基设计和施工的影响：96、a.设计方面：人工填土将会产生负摩阻力，设计时应考虑其下拉荷载作用；b.施工方面：对大口径桩基础施工，将可能会出现塌孔现象。产生塌孔的原因是成孔时间过早不能及时浇筑混凝土，人工填土结构松散，自稳定性差，容易垮孔。预防措施，采用泥浆或钢护筒护壁，根据人工填土选配与之相适应的泥浆，严格控制护筒加工材料、质量、尺寸等；要把护筒下牢与孔位同心，如地下水位变化大，采取升高护筒的办法，增大水头；在人工填土地层钻进时，适当控制钻进速度，提钻速度要均匀；补浆要及时，要尽快灌注，灌注时间不超过3.5h；预应力管桩该层施工时遇到块石，将产生难以贯入，容易产生断桩、偏位，遇到该情况宜采用引孔措施。对基槽开挖影响：因97、填土松散，开挖易崩塌，影响基槽稳定，因基槽开挖深度浅，可以采用1:1.5坡比，放坡施工。如设计时需要填土提供正摩阻力，为减少填土对桩基施工、地面、基槽开挖等影响，建议采用夯实、注浆或其它处理。淤泥：分布在场地内鱼塘等低洼处，上部土层长期静水浸泡软化而呈流塑状。软土土质差，承载力低，分布不均匀，含有机物，其具高压缩性、低透水、高灵敏度的特性，地基承载力低，软土层属于欠固结土层，工后沉降量大且不均匀，应考虑淤泥质土层及其上覆土层可能对桩基产生负摩阻力的不利影响。设计和施工中应考虑本层含有较多有机质对水泥土搅拌桩成桩的不利影响，如采用水泥土搅拌桩方案进行处理，应进行工艺性试桩以确定其可行性及处理参数98、，基坑开挖过程中应做好支护工作。残积土（粉质黏土、砂质粘性土）：粉质黏土母岩为泥质粉砂岩，砂质粘性土母岩为花岗岩；均为硬塑状，场地内分布较广泛，偶见裂隙，土体结构为致密状，遇水易软化、崩解，建议基础施工时及时封底。风化岩：本次勘察在揭露的风化岩包括全风化泥质粉砂岩、强风化泥质粉砂岩、全风化花岗岩，土状强风化花岗岩-1、块状强风化花岗岩-2。其中全风化多呈坚硬土状产出；强风化泥质粉砂岩、强风化花岗岩-1常呈坚硬土状、半岩半土状、碎屑状；块状强风化花岗岩-2层常呈碎块、大块状产出。全、强风化岩均具有较明显的泡水软化的特性，设计和施工时应予以重视。全风化花岗岩及全风化泥质粉砂岩，呈土柱状，浸水易软化99、崩解，开挖至该层时建议做好排水措施，并应及时封底。本次勘察该层局部夹碎块状强风化。全风化花岗岩厚度分布不均，层底坡度大于10，为不均匀地基，易产生不均匀沉降，设计时应予以考虑。对浅基础设计和施工的影响：泡水易软化，暴晒易干裂，使强度迅速降低，建议基槽开挖时做好排水防水措施，并及时封底，地基均匀性较差，应考虑不均匀沉降影响。对桩基设计和施工的影响：泡水易软化，在挖孔桩基施工时易发生垮塌现象，桩基施工时易发生垮孔、缩颈等现象，应采取一定防护措施。桩基础成孔过程应合理配置泥浆比重，防止塌孔事故影响桩基质量，桩基础施工过程易发生缩径，成孔过程宜采用钢套筒或大比重泥浆护壁。本次勘察在全风化、强风化带中未100、揭露孤石分布，场地其他区域也可能存在孤石。设计和施工中应注意其不利影响。预制桩施工过程中应考虑遇到“孤石”的可能性，如遇到不明硬物，应避免“强击硬打”，以免造成“断桩”。4.3地下水作用评价及处治建议场地对工程影响较大的地下水位上层滞水，水量相对较小，具有临时性，地下水的补给、径流和排泄条件一般，地下水动态变化规律基本明确，场地水文地质条件复杂程度为简单。根据本地区经验，地下水的聚集对场地地基土残积土、强风化及中风化岩具有软化、崩解作用。施工时应及时抽排地下水，防止地基浸泡强度降低。雨季上层滞水在填土中局部汇集较为丰富，桩基及基坑施工易产生流土、管涌等。（1）地下水对天然地基设计施工的影响根据101、岩石室内试验结果，结合本地区经验，地下水的聚集对场地泥质粉砂岩、砂砾岩有软化、崩解作用。施工时应及时抽排地下水，防止地基浸泡强度降低。（2）地下水对桩基设计施工的影响残积土、全风化、强风化岩遇水易软化，承载力急剧降低，易导致摩擦桩单桩承载力不满足设计要求。（3）地下水对基坑或地下工程设计施工的影响地下水总体对基坑工程、桩基及地基施工影响较小，采用一般的集水抽排即可得到解决。4.4地基土特性评述1）人工填土（素填土、杂填土）：大部分地段有分布，结构松散，均匀性较差，工程性能差，自稳性差，为不均匀地层，属工程性能不良的地层，未经处理不能作为拟建建筑基础持力层。2）淤泥：本层具有高压缩性，高灵敏度等102、特点，地基承载力低，不可作为拟建建（构）筑物的基础持力层，本层属于欠固结土层，且上覆有新近填土层，设计和施工过程中应注意本层及其上覆土层可能对桩基产生负摩阻力的不利影响，设计和施工中应考虑本层含有较多有机质对水泥土搅拌桩成桩的不利影响，如采用水泥土搅拌桩方案进行处理，应进行工艺性试桩以确定其可行性及处理参数，基坑开挖过程中应做好支护工作。3）粉质黏土：呈软塑状，本层地基承载力较低，分布较少，厚度较薄，不可作为拟建建筑的基础持力层，基坑开挖过程中应做好支护工作。4）粉质黏土：褐黄色，硬塑状，组织结构全部破坏，已风化成土状，遇水易软化。埋深较浅时可作为拟建道路和低层建筑的基础持力层，也可作为地基处103、理的持力层。设计和施工中应注意本层遇水易软化，地基承载力急剧降低的不利影响。5）砂质粘性土：褐黄、灰褐等色，稍湿，硬塑，为基岩风化残积土，组织结构全部破坏，已风化成土状，含较多中粗砂、砾砂颗粒，遇水易软化、崩解。当埋深前且具有一定厚度时，可作为拟建道路和低层建筑的基础持力层，也可作为地基处理的持力层。设计和施工中应注意本层遇水易软化、崩解，地基承载力急剧降低的不利影响。6）全风化泥质粉砂岩：褐红色、黄褐色，岩石风化极其强烈，原岩结构已全部破坏，硬土状，局部夹强风化岩块，遇水易软化。埋深较浅时可作为拟建道路和低层建筑的基础持力层，也可作为地基处理的持力层。设计和施工中应注意本层遇水易软化，地基承104、载力急剧降低的不利影响。7）强风化泥质粉砂岩：褐红色、黄褐色，原岩结构大部分破坏，矿物成份已发生显著变化，风化强烈，呈半岩半土状，局部夹中风化岩块，岩芯易磨损，手折易断，遇水软化。本层地基承载力较高，可作为预应力混凝土管桩的桩端持力层，桩基设计和施工中应注意本层泡水易软化的不利影响。8）全风化花岗岩：褐黄、褐红、灰褐、花斑色，原岩结构基本破坏，但尚可辨认，岩芯已风化成坚硬土状，有残余结构强度，风干易开裂，遇水易软化、崩解。本层地基承载力较高，当具有一定厚度时，可作为预应力混凝土管桩的桩端持力层，桩基设计和施工中应注意其泡水软化的不利影响。9）强风化花岗岩（土状）-1：黄褐、褐黄、麻灰等色，风化105、强烈，裂隙很发育，原岩结构大部分已破坏，矿物成分已显著变化，岩芯极破碎，多呈坚硬土状、碎屑状，遇水易软化、崩解。本层地基承载力较高，可作为预应力混凝土管桩的桩端持力层，桩基设计和施工中应注意本层泡水易软化、崩解的不利影响，本层土质较坚硬，局部夹碎屑状岩屑，预应力混凝土管桩施工过程中应注意本层较难进入的特性。10）强风化花岗岩（块状）-2：黄褐、褐黄、麻灰色，风化强烈，裂隙很发育，原岩结构大部分已破坏，矿物成分已显著变化，多呈碎块、大块状，局部夹较多中风化岩，局部为强中风化层，遇水易软化、崩解。本层地基承载力较高，预应力混凝土管桩难以进入，可作为钻（冲）孔灌注桩的持力层，桩基设计和施工中应注意本106、层夹较多碎块、大块状岩块和中风化岩块及泡水易软化、崩解的不利影响，预制桩施工过程中如遇到硬物，应避免“强击硬打”，以免造成“断桩”。11）中风化花岗岩：褐黄、青灰、麻灰色，中粗粒结构，块状构造，岩质较坚硬，裂隙较发育，岩芯较破碎，多呈大块状、短柱状，少量长柱状，RQD=20-60%。本层工程力学性质较好，当具有一定厚度时，可作为钻（冲）孔灌注桩的持力层。4.5地基基础方案分析、评价及建议1、建筑部分：根据项目各拟建建筑物的荷载特点及本次勘察结果，各建筑物具体建议见下表4.5-1：表4.5-1建（构）物名称层数基底以下地层情况建议基础方案地下车库-1F基底以下主要为素填土-2，局部为全风化花岗岩107、强风化花岗岩-1设计基底标高下大部分区域分布较厚填土层，建议采用预应力混凝土管桩方案或钻（冲）孔灌注桩方案驿站1F基底以下为全风化花岗岩、强风化花岗岩-1拟建建筑荷载较小，具备采用天然地基条件，建议采用浅基础以全风化花岗岩、强风化花岗岩-1作为基础持力层玉心湖水上栈桥/基底以下为全风化花岗岩、强风化花岗岩-1拟建建筑荷载较小，具备采用天然地基条件，建议采用浅基础以全风化花岗岩、强风化花岗岩-1作为基础持力层玉心湖水上平台/基底以下为全风化花岗岩、强风化花岗岩-1，局部为素填土-2拟建建筑荷载较小，具备采用天然地基条件，建议采用浅基础以全风化花岗岩、强风化花岗岩-1作为基础持力层；局部填土大于108、3.0m地段可采用桩基础卫生间及服务用房1F基底以下为粉质黏土拟建建筑荷载较小，具备采用天然地基条件，建议采用浅基础以粉质黏土作为基础持力层2、道路工程：路基干湿类型根据公路自然区划标准(JTJ003-86)拟建场地所属自然区划分区为6武夷南岭山地过湿区；根据城市道路路基设计规范（CJJ194-2013）附录A临界水深H1（路基干燥与中湿分界状态临界高度）、H2（路基中湿与潮湿分界状态临界高度）、H3（路基潮湿与过湿分界状态临界高度）值分别为1.71.9m、1.31.4m、0.91.0m。本次勘察期间在培英路沿线钻孔未测得地下水位，青年路沿线钻孔中测得地下水稳定水位埋深0.615.2m，相当于109、标高89.91118.8m，支二路沿线钻孔中测得地下水稳定水位埋深1.56.8m，相当于标高102.89111.25m；培英路道路设计标高103.9-112.6m，青年路道路设计标高108.8-116.2m，支二路道路设计标高103.7-108.4m。培英路路基相对高度H基本大于2m；青年路路基相对高度H基本大于2m，局部小于0；支二路路基相对高度H基本大于2m，局部小于0。综上所述，拟建道路路基干湿类型大部分区域为干燥类型；局部挖方较深处地下水出露，其路基干湿类型为过湿类型。路基工程地质评价根据本次勘察结果及设计路面标高对道路路基持力层、处理措施与建议进行分段分析及评价，具体见表4.5-2表110、4.5-2序号道路名称起讫里程桩号路基段类型路中心填挖高度（m）路面设计高程以下地质情况地基基础方案建议1培英路K0+000K0+045一般路基0.0为教育城大道已建部分无需处理，顺接拟建培英路K0+045K0+170挖方路基1.6-6.2多为砂质粘性土、全风化花岗岩天然地基，以砂质粘性土、全风化花岗岩作为路基持力层K0+170K0+240挖方路基5.4-6.2多为5-10.0m素填土采用水泥搅拌桩方案进行地基处理K0+240K0+600挖方路基1.0-6.2主要为全风化或强风化泥质粉砂岩天然地基，以全风化或强风化泥质粉砂岩作为路基持力层K0+600K0+740挖方路基1.0-7.4/该段钻孔111、未施工K0+740K0+777.437一般路基填0.0-1.0/该段钻孔未施工2青年路K0+000K0+500填方路基0.6-19.5主要为素填土、淤泥、粉质黏土，其综合厚度3.0-13.7m采用水泥搅拌桩方案进行地基处理K0+500K0+580填方路基0.2-18.2主要为砂质粘性土，表层为植物层天然地基，清除表层植物层厚以砂质粘性土作为路基持力层K0+580K0+669.679挖方路基1.0-16.2主要为素填土，厚4.0-10.0m采用水泥搅拌桩方案进行地基处理3支二路K0+000K0+140一般路基填0.0-1.0主要为素填土，厚12.0-18.0m采用水泥搅拌桩方案进行地基处理K0+112、140K0+280挖方路基1.5-6.1主要为素填土，厚3.0-12.0m采用水泥搅拌桩方案进行地基处理K0+280K0+395.253挖方路基2.5-6.1主要为素填土，厚0.5-3.0m换填垫层边坡稳定性分析与评价边坡工程安全等级属二级工程，支护结构重要性系数o建议取1.1。路基填方段两侧应进行放坡，其放坡坡率应依据填筑材料性质及相关规范确定。坡面应进行浆砌片石或格构等构造措施护面，临水路段应设置挡墙，并设置完善的排水设施。填方路基填土高度小于等于10m时，边坡坡率采用1:1.5l:1.75；路基填土高度大于10m小于等于20m时，上部8m边坡坡率采用1:1.5l:1.75，8m以下边坡坡113、率采用l:1.75l:2.00。培英路路基挖方段开挖地层主要为杂填土-1、素填土-2、砂质粘性土、全风化岩泥质粉砂岩、强风化泥质粉砂岩、全风化花岗岩、土状强风化花岗岩-1；青年路、支二路路基挖方段地层主要为素填土-2。人工边坡稳定性除受边坡地层组成、地形地貌、岩体风化程度制约外，还与构成边坡的岩层层理、裂隙产状与边坡临空面产状组合关系密切相关。路基开挖后形成土质和半岩半土质边坡。根据场地的地形地貌条件、岩土层分布和工程地质特性，结合现场调查、边坡削坡开挖情况，边坡岩土层主要为素填土、残积土及全、强风化岩。素填土自稳能力较差，抗雨水冲刷能力差；残积层和全、强风化岩长时间暴露或遇水易软化、崩解，其114、黏结强度和稳定性差，易产生小范围坍滑，使坡体稳定性降低。边坡削坡开挖后，在大气降雨（尤其是突发性大暴雨）的作用下，孔隙水、裂隙水来不及排泄，导致岩土体抗剪强度显著降低，边坡易产生坍塌滑动变形，因此需采取防护加固措施。施工时应合理设置截、排水沟，疏排地表水。综合上述，开挖地层主要为素填土、残积土及全强风化岩，遇水易软化，黏结强度和稳定性较差，加上降雨的影响，加剧了边坡变形破坏的发生，边坡整体稳定性较差，工程上需要加强支护治理。开挖时应放坡开挖，据各开挖地层力学性质及地区经验，挖方边坡宜按1:1的综合坡率放坡。边坡较高时，可采取分级放坡，设置若干个水平台阶。坡面支护应采用锚喷、浆砌片石或格构等构造115、措施护面，支护体系中应设置完善的排水设施。岩土工程分级及边坡设计参数建议值见表4.5-3：岩土工程分级及边坡设计参数建议值表 表4.5-3 指标名称地层名称土石工程分级土体与锚固体极限黏结强度标准值qsu(kPa)土对挡土墙基底摩擦系数永久边坡建议放坡坡比土、石等级土石类别5.0m5.010.0m杂填土-1（松散）I松土18/1:1751:2.00素填土-2（松散）I松土18/1:1751:2.00粉质黏土（硬塑）普通土400.251:1.251:1.50砂质粘性土（硬塑）普通土400.251:1.251:1.50全风化泥质粉砂岩硬土800.301:1.251:1.50强风化泥质粉砂岩硬土12116、00.351:1.001:1.25全风化花岗岩硬土450.301:1.251:1.50土状强风化花岗岩-1硬土550.351:1.001:1.25注：上表土石方成分分类依据公路工程地质勘察规范JTG C20-2011附录J 土、石工程分级。筑路材料1、石料路线周边山体覆盖层较厚附近无采石场，建议石料外购为主，但需注意施工时石料质量指标必须现场抽样检测。2、砂料路线附近无采石场，需外部采购,其质量可满足路面等混凝土工程的需要。3、路基填料拟建青年路多为填方地基，土料需求量较大。根据路线工程地质调绘及本次勘察结果，线路经过的数个山包均可取土，可取的土类为残积粉质黏土，土质均匀，填料性能较好；提请注117、意的是，在使用前，应先将山体表层植物层清除。本次勘擦在山包上采取了1组典型土料试料进行CBR及击实试验，试验结果见附件。另外由于房建开发有大量的黏性土挖方，可选取该部分的黏性土作为路基填料。4、钢材、木料、水泥、沥青项目位于xx省xx市xx市区，所需水泥、钢材、高强钢丝、木材、沥青等均可由市场采购。从工程经济上考虑应尽可能从就近各大市场采购，沥青混凝土面层所用沥青宜采用进口优质沥青或采用进口原油国内加工的优质重交通沥青作为改性沥青的基质沥青。5、工程用水、用电项目位于xx省xx市xx市区，电网密布，电力供应充足，项目供水、供电方便，工程供水、用电可以与当地供水部门及电力部门协商解决。6、运输条118、件区域内交通运输条件良好，交通运输比较便利，干线公路相连的基本上达到二、三、四级公路标准的省、县乡公路。项目位于xx省xxxx市区，城市道路发达，建筑材料的运输条件较好。3、管道部分：因本次仅完成管道部分钻孔2个（GK4、GK6），初步建议管底以下填土层厚度大于3.0m段建议采用水泥搅拌桩方案进行地基处理，管底以下填土厚度小于3.0m地段可采用可塑以上黏性土层作为管道持力层；具体地基基础方案待补勘完成后再详细分析评述。4、桥梁部分：本工程拟建4座人行天桥，其地基基础分析见表4.5-4。表4.5-4序号名称地质情况地基基础方案建议1上跨青年路天桥上部填土10-13m，以下为砂质粘性土、全风化花岗119、岩、土状强风化花岗岩建议采用钻（冲）孔灌注桩方案，以全风化花岗岩或土状强风化花岗岩作为桩端持力层。上跨培英路天桥上部填土3-16m，以下为砂质粘性土、全风化花岗岩、土状强风化花岗岩建议采用钻（冲）孔灌注桩方案，以全风化花岗岩或土状强风化花岗岩作为桩端持力层。上跨育才路天桥上部填土14-20m，以下为粉质黏土、砂质粘性土、全风化花岗岩、土状强风化花岗岩等建议采用钻（冲）孔灌注桩方案，以块状强风化花岗岩作为桩端持力层。上跨南玉大道天桥主要为全风化花岗岩、土状强风化花岗岩、残积粉质黏土、全风化及强风化泥质粉砂岩，中部填土厚度5.0-14.6m建议采用钻（冲）孔灌注桩方案，以土状强风化花岗岩或强风化泥120、质粉砂岩作为桩端持力层。4.6地基均匀性评价项目建设场地揭露的地层包括层主要有填土（-1、-2）；淤积成因的淤泥、粉质黏土；残积成因的粉质黏土；残积成因的砂质黏性土；基岩为全风化泥质粉砂岩（极软岩）、强风化泥质粉砂岩（极软岩）、全风化花岗岩（极软岩）、土状强风化花岗岩-1（极软岩）、块状强风化花岗岩-2（极软岩）、中风化花岗岩（较硬岩）。从剖面图上看，层局部有分布，层零星分布，且地基岩面埋深起伏较大，总体而言，本场地土层分布、深度、厚度不均匀，本场地地基为不均匀地基。4.7天然地基拟建驿站、玉心湖水上栈桥、玉心湖水上平台、卫生间及服务用房及道路部分里程段基地以下为、等地层，以上拟建建（构）筑物121、荷载较小，可考虑采用天然地基方案。各土层的地基承载力特征值详见表3.4-1。如采用天然地基方案，应注意填土（由花岗岩风化残积土回填而成）、花岗岩残积土、全、强风化层泡水易软化、崩解以及地基土不均匀性等不利影响，建议进行载荷试验以便获取各土层的地基变形模量和地基承载力特征值。4.8 换填垫层方案拟建道路部分里程段路面设计高程以下为0.53.0m厚度的填土层、软土层，可考虑采用换填垫层方案。如采用换填垫层方案，可在场地设计标高以下换填砂石，宜选用碎石、卵石、角砾、圆砾、砾砂、粗砂、中砂或石屑（粒径小于2mm 的部分不应超过总重的45%），应级配良好，不含植物残体、垃圾等杂质。换填厚度宜为0.53.122、0米。4.9 水泥土搅拌桩方案拟建道路部分里程段路面设计高程以下为318m厚度的填土、软土层，可考虑采用水泥土搅拌桩方案，以可塑以上黏性土层为桩端持力层。水泥土搅拌法复合地基是利用深层搅拌机将水泥与地基土在原位搅拌形成圆柱状、水泥土增强体，形成水泥土复合地基以提高地基承载力，减小地基沉降。根据搅拌桩复合地基的工作机理，要在搅拌桩桩顶和桩间土的顶部设置一层0.30.5m 厚的砂砾、碎石垫层，以利将路堤填土传递下来的荷载均匀地分配到搅拌桩顶部和桩间土的面层，减少桩土荷载分担比，充分发挥桩间土的作用，也可以减少桩对路面结构底面的应力集中，防止桩对路面结构可能产生的冲切破坏。该法适用于处理正常固结的淤123、泥与淤泥质土、粉土、素填土、黏性土以及无流动地下水的饱和松散砂土等地基。水泥土搅拌桩复合地基法具有如下的特点：施工工艺成熟，施工队伍多，加固效果好，质量可靠。施工成桩后一个月即可进行后续工作的施工。施工速度快。一般一根12m长的水泥搅拌桩采用4搅2喷工艺的施工时间不超过1小时，如果工期紧可以连续24小时作业。施工占地小，容易组织多台机组进行会战。施工不受气候影响，xx市年降雨日较多，而深层搅拌桩施工不受雨天的影响，可以大大提高施工效率，缩短施工周期。4.10桩基础分析（1）桩基可行性分析根据场地工程地质、水文地质条件及拟建工程特征，场地桩基础型式可采用预应力管桩、长螺旋钻孔灌注桩、旋挖桩，各桩124、基型式分析如下：旋挖桩的特点为：以全风化泥质粉砂岩、强风化泥质粉砂岩、全风化花岗岩、土状强风化花岗岩-1、块状强风化花岗岩-2作为基础持力层，能穿越揭露的各地层，水上水下均可施工，能形成较大的单桩承载力。采用旋挖机成孔，有地下水或松散地层时，应采取泥浆护壁或钢护筒护壁，成孔达到要求后下钢筋笼并进行混凝土的灌注。但分布有较厚的填土层时，开挖遇地下水易跨孔，需采用泥浆护壁或采用钢护筒；旋挖桩扩底时难以清渣，不建议采用机械扩底。若拟建场地采用此桩型，建议进行试桩，具体桩长以设计为准。预应力管桩的特点为：施工简便，地下水位以上以下均可施工，无排浆。拟建场地内填土中局部混砼块，管桩施工穿透该层难度较大，125、可采用引孔措施；地下车库部分区域强风化花岗岩-1埋深较浅，且夹碎块状强风化花岗岩-2，管桩施工穿透该层难度较大，需进行引孔。若拟建场地采用此桩型，建议桩径不小于500mm,桩长不小于6m，并进行试桩。若采用长螺旋钻孔灌注桩，成桩难度不大，但单桩承载力较小，对建筑荷载较大部分可考虑采用群桩基础或者复合地基的桩基础。拟建场地分布有较厚的填土层，开挖遇地下水易跨孔，需采用泥浆护壁，施工时应注意泥浆排放。（2）地下水对桩基设计和施工的影响场地地下水对桩基影响较大的主要为上层滞水。上层滞水主要赋存于人工填土中，水量一般，雨季时较为丰富。地下水对桩基主要影响为降低土体的侧阻力，地下水水位的变化可能使桩周土126、发生湿陷、沉降等现象，导致桩侧出现负摩阻力，以致桩基承载力相对降低；地下水对灌注桩施工的影响，主要是成孔过程的影响，如成孔困难、塌孔等等，以及对灌注过程的影响，如颈缩和混凝土不能将泥浆水挤出而影响强度等。桩基施工中地下水可能导致施工环境恶劣、钻孔坍塌、桩身混凝土质量缺陷。基础设计和施工时需对地下水的影响予以重视。（3）成桩可能遇到的风险以及桩基施工对环境影响采用预应力管桩时，当采用锤击桩，将产生较大的噪音，建议采用静压桩，以减少噪音对环境的影响；预应力管桩施工产生挤土效应可能导致周边地表隆起，建议从中间往两侧或从临近周边建筑一侧往另侧施工的施工顺序，以免产生挤土效应，必要时可打卸荷孔；采用旋挖127、桩时，在表层松散土体中易跨孔，若采用泥浆护壁其可能对环境产生污染，应设置泥浆池，处理好废泥浆外运问题，或者采用钢护筒。（4）特殊性岩土对桩基设计和施工的影响本场地特殊性岩土对桩基影响较大的主要为人工填土、淤泥、残积土和风化岩，特殊性岩土对灌注桩的影响，主要表现在对桩基础成孔的影响。人工填土结构松散，均匀性较差，桩基础施工过程易发生塌孔，成孔过程宜采用钢套筒或大比重泥浆护壁，人工填土中混砼块、块石等硬杂质，对预应力管桩施工产生偏位、断桩，若需穿过该层，建议采用引孔措施；淤泥呈流塑状，桩基础施工过程易发生塌孔、缩颈等，且淤泥不清除或加固处理，桩基施工中可能导致桩基设备倾斜或倒塌等，该层厚度不大，建128、议场地平整前对其进行清除处理；残积土（粉质黏土、砂质粘性土）、全风化泥质粉砂岩、强风化泥质粉砂岩、全风化花岗岩及土状强风化花岗岩-1具有泡水易软化的特性，桩基础成孔过程应合理配置泥浆比重，防止塌孔事故影响桩基质量。因风化不均，可能分布软弱夹层、孤石等，当采用大直径端承桩基础时需逐桩逐孔进行施工勘察（超前钻），确保桩基础坐落在较完整的持力层之上。（5）各岩（土）层桩基参数建议值根据本次勘察结果，参照建筑地基基础设计规范（DBJ15-31-2016）、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）等有关规范，结合地区经验，场地内各地层有关桩基的工程特性指标建议值见表4.10-1表4.10-4：预制管桩基129、础设计建议值表 表4.10-1层号土的名称预制桩的侧阻力特征值qsa（kPa）预制桩的端阻力特征值qpa（kPa）抗拔摩阻力折减系数（i）负摩阻力系数预制桩入土深度（m）L1616L30L30-1素填土10/0.500.40-2素填土11/0.500.40淤泥6/0.600.30粉质黏土15/0.600.25粉质黏土35/0.65/砂质黏性土35/0.70/全风化泥质粉砂岩55150020000.75/强风化泥质粉砂岩85250030000.80/全风化花岗岩80300035000.80/-1土状强风化花岗岩100400050000.80/注：表中预制桩桩侧摩阻力特征值的经验值qsa应根据土层130、埋深乘以下表中的修正系数。预制桩侧摩阻力特征值的经验值 qsa修正系数表 表4.10-2土层埋深h(m)5102030修正系数0.81.01.11.2预制桩的单桩承载力特征值按下式估算：式中 qsia 第i土层桩侧的摩阻力特征值；qpa 桩端持力层端阻力特征值；u 桩身截面周长；Ap 桩身截面面积。上式仅为预制桩单桩承载力特征值的估算公式，不能直接用于设计，设计时宜以试桩进行确定。钻（冲）孔灌注桩桩基设计参数建议值表（房建部分） 表4.10-3地 层 岩 性桩侧摩阻力特征值qsa（kPa）桩端承载力特征值qpa(kPa)抗拔摩阻力折减系数层序岩土名称冲（钻）孔灌注桩（15m）-1素填土8/0.131、50-2素填土9/0.50淤泥4/0.60粉质黏土14/0.60粉质黏土30/0.60砂质黏性土30（20）/0.60全风化泥质粉砂岩458000.60强风化泥质粉砂岩7010000.60全风化花岗岩70（20）10000.60-1土状强风化花岗岩100（25）15000.65-2块状强风化花岗岩10025000.68中风化花岗岩饱和单轴抗压强度建议值*rk=19.10MPa0.70注：1、当桩端嵌入基岩深度hr0.5m，不计中风化、微风化岩的桩周摩擦力； 2、桩端扩大头时，对中风化岩不计扩大头斜面部分的摩擦力；3、当采用上表数值时，须进行试桩校核及桩身质量检测。4、花岗岩地层中的泥浆护壁钻（132、冲、旋挖）孔灌注桩侧摩阻力按括号内数字取值。当设计桩基进入中风化岩层的嵌岩桩，按xx省标准建筑地基基础设计规范（DBJ15-31-2016）第10.2.4条计算公式计算单桩竖向承载力特征值：Ra=Rsa+Rra+RpaRsa=uqsialiRra=upC2frshrRpa=C1frpAp式中 qsia第i土层桩侧阻力特征值，按表8.3.2取值；frs、frp取岩石饱和单轴抗压强度标准值；C1、C2系数，具体设计取值请根据xx省标准建筑地基基础设计规范（DBJ15-31-2016）第10.2.4条有关规定。建议C1取0.28、C2取0.028。各岩土层桥梁桩基设计参数建议值表 表4.10-4地 133、层 岩 性桩侧摩阻力标准值qik（kPa）桩端土承载力特征值qpa(kPa)（未修正）覆盖层土的侧阻力发挥系数层序岩土名称冲（钻）孔灌注桩-1素填土/1.0-2素填土/1.0淤泥20/1.0粉质黏土30/1.0粉质黏土55/1.0砂质黏性土55/1.0全风化泥质粉砂岩602401.0强风化泥质粉砂岩653001.0全风化花岗岩702601.0-1土状强风化花岗岩903501.0-2块状强风化花岗岩1204501.0中风化花岗岩/饱和单轴抗压强度建议值*rk=19.10MPaC1=0.24 C2=0.0180.7说明：1、按行业标准公路桥涵地基与基础设计规范（JTG 3363-2019）建议2、134、当嵌岩深度0.5m 时，表中c1 按0.75 倍采用，c2=0（表中所列c1 值尚未考虑该项折减）；3、对于钻孔桩，系数c1、c2 值应降低20%使用（表中所列c1、c2 值已考虑该项折减）；4、对于中风化层作为持力层的情况，c1、c2 值应分别乘以0.75 的折减系数（表中所列中风化层的c1、c2 值已考虑该项折减）。4.11变形特征评价根据场地岩土特征及建筑物荷载特点，若拟建建筑以粉质黏土或以下地层作为基础持力层，基础的沉降变形主要以基础本身的压缩变形、持力层的弹塑性变形为主，地基变形量小，但应采取措施控制不均匀沉降；若采用桩基础，以全风化、强风化或中风化作为桩端持力层，基础的沉降变形主要135、以桩身本身的压缩变形、桩底沉渣的压缩变形、桩端持力层的弹塑性变形为主，地基变形量小，但应采取措施控制不均匀沉降。场地拟建同一建筑若选择不同基础持力层或基础形式，如部分地段采用浅基础，部分地段以卵石作为桩端持力层；沉降差异显剧，不均匀沉降明显，建议采用沉降缝等结构措施处理。4.12基坑工程1、基坑周边环境、岩土条件及基坑安全等级综合建筑设置情况，拟建项目地下车库为1层地下结构，设计周边地坪标高约106.0-112.7m，设计基坑底标高为100.7-106.4米，基坑施工时，基坑深约5.3m；根据现场调查，基坑周边环境情况和基坑侧壁地质条件详见下表4.12-1。表4.12-1建筑物名称基坑部位周边136、环境地质条件支护结构的安全等级地下车库北侧坑边线距用地红线约12米；红线外为在建时代君悦项目（高层住宅），距坑顶约25.0m坑壁主要为素填土-2、砂质粘性土，局部分布全风化花岗岩及强风化花岗岩-1二级南侧坑边线距用地红线约12米；红线外分布高层住宅，距坑顶约35.0m坑壁主要为素填土-2二级东侧坑边线距用地红线约30米；红线外为拟建培英路及地块四，无建筑分布坑壁主要为素填土-2，局部为砂质粘性土二级西侧坑边线距用地红线约32米；红线外为已建育才路，无建筑物分布坑壁主要为素填土-2、砂质粘性土，局部分布全风化花岗岩及强风化花岗岩-1二级注：基坑与周边环境的间距可能随方案调整而变化，进行基坑支护设137、计时应详细收集周边环境资料。综合考虑场地周边环境和场地地质条件，在基坑开挖过程中支护不当将可能出现下列问题：1、暴雨袭击中基坑长期受雨水浸泡引起地基土强度降低；2、基坑周围水管破裂漏水及生活用水渗入基坑，引起岩土力学性质发生变化；3、施工过程中地下水位的降低和基坑侧壁位移过大对周边环境造成影响和破坏。4、基坑周边超载改变坑壁岩土力学条件而导致坍塌。2、基坑开挖及支护方法建议本工程设计有1层地下室，场地平整后，基坑实际开挖深度约5.3m，本基坑工程的地基基础设计等级为丙级。基坑工程安全等级为二级。基坑支护方案分段分析及建议评价如下：基坑四周均有放坡空间，建议采用放坡+土钉墙+截（排）水的支护措施138、，具体支护措施应进行基坑支护专项设计。3.基坑设计参数基坑设计所需各岩土层参数见表3.4-1及表4.12-2。地层基坑设计参数建议表 表4.12-2 指标名称地层名称土体与锚固体极限黏结强度标准值qsu(kPa)建议放坡坡比地基土水平抗力系数的比例系数m值（灌注桩）5.0m5.0m杂填土-1181:1.751:2.006素填土-2181:1.751:2.006淤泥12不能自稳2.5粉质黏土20不能自稳4.0砂质粘性土401:1.251:1.5030全风化花岗岩451:1.251:1.5045土状强风化花岗岩-1551:1.001:1.2560注：表中qsu 为锚杆的极限粘结强度标准值（一次注浆139、时取值）4、地下水防治措施、抗浮建议拟建场地内赋存的地下水主要为上层滞水及基岩裂隙水，基岩裂隙水水量贫乏。上层滞水主要赋存于填土层，主要受大气降水和地表水补给，雨季时水量较大，且分布不均匀，水量较小，地基基础施工时均可采用集水明排系统予以处理。基岩裂隙水主要位于风化岩层中，勘察期间钻孔内揭露水量较小，未发现连续稳定水位。如遇基岩裂隙富水带造成疏降地下水困难时，可加设小口径降水井降水，应做好截排水措施，避免地下水集中渗流对建筑物造成不良影响。场地内设有1层地下室，设计时应考虑地下水的影响，本场地现状较为平坦，根据建筑设计资料，场地整平后标高约为106.0-112.7m，基坑底标高约为100.7-140、106.4m；场地地下水为上层滞水，赋存于填土；勘察期间测得上层滞水稳定水位埋深为0.89.4m，相当于标高101.28111.10m。根据建筑工程抗浮技术标准(JGJ476-2019)，综合考虑勘察期间实测水位、场地地形地貌、地下水补给、排泄条件等因素，并考虑到南方地区的降雨特征，地下室抗浮水位建议如下：（1）拟建纯地下结构施工期间：抗浮设防水位建议取105.5m。（2）拟建纯地下结构使用期间：西侧抗浮设防水位建议取105.5m，东侧抗浮设防水位建议取112.2m，中间按内插法取值。因规划或建筑结构设计的需要，对周边道路、建（构）筑物、地表排水设施等标高作出调整时，则场地地下室抗浮设防水位须141、随之调整，其取值应在有关设计资料明确后另行确定。5、抗浮设计及施工注意事项（1）设计单位在进行肥槽回填设计时，应充分考虑地表水下渗的可能，设计文件应对回填土的填料、密实度、渗透系数等提出要求，防止地下结构使用其间形成水盆淤积；基坑基槽回填前，施工单位应当采取防止地表水侵入基坑基槽的措施，避免因地表水侵入坑槽导致地下结构上浮；施工单位应当编制地表水侵入基坑基槽的应急处理预案。若由于地表水侵入基坑基槽导致地下结构上浮，勘察单位不承担任何责任。（2）施工时，地面应采取有组织排水措施，避免暴雨积水下渗对地下室底板产生浮托力。（3）地下室回填应严格按规范和设计要求控制回填土质量，填料中不得含有腐殖质和建142、筑生活垃圾，填土的密实度和渗透系数达到设计要求。建议基坑回填采用黏性土分层分段填筑压实，密实度不小于设计及规范要求，回填完成后进行检测，防止地表水下渗，抗浮措施采用抗浮锚杆或者压重法进行抗浮。抗浮设计参数见表3.4-1。6、施工中可能遇到的问题的防治措施及建议由于基坑开挖深度约5.3m左右，场地内分布有较厚人工填土，未进行有效处理时，会导致地基强度不足、变形超过规范限值不能满足使用功能及不均匀沉降等工程风险，亦会导致大型重型机械设备倾斜倒塌、基坑或基槽壁失稳垮塌、地坪变形开裂等工程风险。桩基施工有掉块、崩塌、缩径现象，应加强桩壁支护工作，确保施工安全。风化岩和残积土具泡水易软化甚至崩解的工程特143、点，属弱透水性地层，为相对的隔水层，局部裂隙发育地段，其含水相对较多，且强度较低。基坑开挖时，地下水的浸泡易引起软化、坍塌。施工过程中应做好加固和监测措施。拟建建筑物基坑开挖及桩基础施工均应做好基坑止水及抽排水措施，如遇基岩裂隙富水带造成疏降地下水困难时，可加设小口径降水井降水，应做好截排水措施，避免地下水集中渗流对建筑物造成不良影响。4.13施工注意事项（1）基础施工期间应做好截、排、降水工作，且在开挖至基础持力层顶面标高时，应及时进行验槽工作及封底，以免土层遭水浸或曝晒而影响其天然强度。（2）基坑施工时应采取有效的支护措施，且不应在顺坡区堆放重物，以免坑壁崩塌、滑落而影响施工。（3）单栋建144、筑范围内基础尽量采用同一地层作为持力层，以避免由于地层不均匀引起建筑物不均匀沉降。若不能采用同一地层作为持力层或不能采用相同的基础形式，建议采用沉降缝处理。（4）当采用天然地基时，基槽开挖后应会同各方责任主体进行基础持力层检验，并按相关规范做好承载力检测工作。（5）拟建建筑物如采用天然地基，宜按照有关规范规程进行天然地基载荷板试验，以验证、修正天然地基承载力特征值；同时基础开挖应尽量避开雨季施工，因基岩具快速风化、崩解特性，基础开挖后应尽快浇筑垫层、基础，以防天然地基扰动、雨水浸泡、软化、降低或丧失承载能力，施工单位应高度重视。（6）当采用桩基础时，桩基施工后应进行单桩承载力及桩身质量检验，并145、满足相关规范要求。旋挖孔灌注桩扩底与清渣难以达到设计要求，因此采用旋挖孔灌注桩时，应采取有效措施进行清底，确保成桩质量。预应力管桩施工产生挤土效应可能导致周边地表隆起，建议从中间往两侧或从临近周边建筑一侧往另侧施工的施工顺序，以免产生挤土效应，必要时可打卸荷孔。（7）边坡施工期间，应严格控制不利于边坡稳定因素的产生和发展，做到信息化施工，加强对边坡及其周边建（构）筑物的监测工作，如有突发情况，尚应及时通知五方责任主体制定相应对策。加强对边坡以及周边建（构）筑物的变形观测。（8）场地土方施工及桩基施工将产生扬尘及噪音，建议采取措施对施工期间的环境保护，如采用措施减少扬尘，尽量避开晚间施工减少噪音146、对周边居民的影响。（9）本报告中有关桩基参数仅为设计提供参考，其桩基承载力必须通过试桩及其载荷试验来确定，且施工时严格按试桩的工艺及经验来控制成桩质量。4.14检验与监测1、天然地基浅基础1）地基持力层检验地基的基槽（坑）开挖后，应及时通知我司检验开挖揭露的地基条件是否与勘察报告、设计要求一致。当发现地质条件与勘察报告和设计文件不一致、或有异常情况时，应结合地质条件及时提出处理措施，必要时应进行施工勘察。2）持力层承载力检验本报告中各地层的承载力特征值系根据原位测试与室内试验成果、各地层野外特征结合工程经验确定，当开挖至基础持力层时，必要时可进行静载荷试验对地基持力层的承载力特征值予以复核。2147、桩基设计施工注意事项及桩基检测建议桩基工程应通过试钻、试打、试压，检验岩土条件是否与勘察报告一致，当基础埋置深度很大，宜在开挖卸荷后的基础底面进行试桩，此时，也可采用自平衡法进行试桩。采用冲孔灌注桩或旋挖孔灌注桩等大直径桩时，应逐桩检验孔底尺寸和桩端持力层。对单柱单桩的大直径嵌岩桩，应逐桩采用单孔或多孔进行超前钻探，检验桩底下3倍桩身直径或5米深度范围内有破碎带或软弱夹层等不良地质条件。根据建筑基桩检测技术规范（JGJ106-2014），本工程桩基应进行单桩静载荷试验确定桩身承载力。如：单桩竖向抗压承载力以及单桩竖向抗拔承载力。单桩承载力及施工质量的检验应符合相应规范要求。3、监测的建议1）148、基坑开挖前，建设或施工单位应准确收集场地周边各类设施，包括自来水、电缆、煤气、排污等管线的分布图，以便指导施工。2）基坑开挖施工时，应与基坑支护施工相结合，分段、分块、分层开挖，严禁无序大开挖作业，遵循动态设计法和信息化施工方法，基坑施工及使用期间应由具有资质的第三方进行实时监测。3）基坑监测应满足基坑支护设计规范、建筑深基坑工程施工安全技术规范的相关要求。建议在场地周边的道路、建筑（构）物上（基坑施工前）和在基坑周边支护结构上（基坑施工时）设置沉降、位移观测点，以及水位观测点，随施工的进行定期观测沉降及位移情况、地下水位变化情况，做好监测工作，发现问题及时分析、妥善处理，确保周围建筑物的安全149、和正常使用。基坑开挖过程中，应根据设计要求提交阶段性监测报告，分析土体的侧向位移值及其发展趋势，判断基坑边坡的稳定性。边坡施工期间及边坡竣工后1-2年对边坡进行变形观测。监测项目主要包括坡顶水平位移和竖向位移、周边地表竖向位移等；具体监测项目及监测频率应根据边坡专项设计、建筑边坡工程技术规范GB50330-2013及建筑基坑工程监测技术标准GB 50497-2019等规范标准进行监测。4）在施工期间，应严格控制不利于边坡稳定因素的产生和发展，做到信息化施工，加强对边坡及其周边建（构）筑物的监测工作，如有突发情况，尚应及时通知五方责任主体制定相应对策。加强对边坡以及周边建（构）筑物的变形观测。5150、）对挤土桩布粧较密或周边环境保护要求严格时，应对打粧过程中造成的土体隆起和位移、邻桩桩顶标髙及桩位、孔隙水压力等进行监测。4.15危大工程危大工程及地质风险评价1、危险性较大的分部分项工程根据危险性较大的分部分项工程安全管理规定（住房城乡建设部令第37号），本项目中与地质相关的可能的危险性较大的分部分项工程有：基坑工程。超过一定规模，须组织召开专家论证会对专项施工方案进行论证的危大工程有基坑工程（深度大于5m)。本工程基坑开挖深度最大约5.3m，基坑侧壁主要土层为素填土-2、砂质粘性土、全风化花岗岩、土状强风化花岗岩-1，可能出现的工程风险有塌方、透水等工程风险。为保证基坑开挖、周边环境及基础151、施工的安全，建议对基坑进行专项支护设计。基坑开挖应按设计要求分层分段开挖，严禁无序大开挖。道路修建沿线多处将形成边坡，边坡最高约为15.0m，为高边坡。建议进行边坡专项支护设计，拟建道路修建应做好边坡支护，确保边坡稳定安全，施工前编制边坡专项施工方案，并进行论证。边坡施工期间应做好监测工作。2、因地质原因可能造成的工程风险拟建工程项目场地地质条件较复杂，地层种类较多，设计与施工时应注意地质条件可能造成的工程风险。基坑开挖后，如不及时支护或施工措施不当，极易引起基坑壁坍塌、基坑底突涌、隆起、支护结构倾覆及滑移等现象。施工过程中应注意开挖过程中及时支护，并做好截水止水及降排水措施，否则会对基坑周边152、的道路、管线、临近建筑物造成不良影响。弃土运输过程中泥水滴漏，影响道路整洁；不当的弃土和施工排水、排污会影响周边环境卫生；基坑明挖施工会对现有周边建(构)筑物造成一定影响甚至破坏等。建设过程中存在的主要环境工程地质问题有地面沉降、地面塌陷、边坡失稳、基坑底板隆起变形、地下水环境变异、地质生态环境恶化、施工产生的振动、噪音和粉尘、施工对周围岩土体的扰动等，施工前应对这些环境影响进行预计，在开挖方案和施工计划中充分考虑这些不利影响，拟定并采取各种有效措施把这些影响降到最低程度。五、结论与建议1、根据区域地质资料及本次勘察结果，拟建场地未发现泥石流、滑坡、地面塌陷等影响场地稳定性的不良地质作用；场地153、周边未发现影响场地稳定的地质构造；场地内未发现埋藏的墓穴等对工程不利的埋藏物；场地基本稳定，较适宜进行本工程建设。建议对场地深厚填土进行加固处理。2、拟建场地位于xx市，场地抗震设防烈度为6度，基本地震动加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。场地位于2个不同工程地质单元（具体分区见平面图），场地位于2个不同工程地质单元（具体分区见平面图），其中区场地土类型为中软土-中硬土，场地类别属类；区场地土类型为软弱土-中软土，场地类别属-类。拟建场地为可进行建设的一般地段。建议按相关规范要求进行抗震设防，当同一建筑跨不同地质分区时，场地类别按对该单体的不利场地类别考虑。3、根据勘察结果，场地建筑基154、础方案见4.5节。场地各岩土层的有关岩土参数建议采用表3.4-1、表4.10-1表4.10-4、表4.12-2中数值。4、场地内水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。场地内土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。5、根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）的要求，建筑物在基础施工过程中应进行现场载荷试验，以校核持力层强度等参数。6、桩基础施工前，宜先进行试桩试验，进一步确定单桩竖向承载力，以便正确指导桩基施工；同时，桩基施工完毕后，应按有关规定进行桩基检测工作。7、当筑物采用不同地层作为基础持力层或两种不同基础型式时，应计算沉降变形，并根据差异沉降考虑是否设置沉降缝或结构上加强处理，以防止不均匀沉降。8、基础施工时应加强验槽或验孔工作，如发现局部区域与勘察资料不符，应及时与勘察方及设计方联系，以便及时解决所遇岩土问题，必要时进行补充勘察。9、本次勘察依本规划设计布点进行，若规划调整，则应及时通知我公司，我公司将据规划变更情况重新评估本资料的适应性，以便作出是否应进行补充勘察的建议。10、本详细勘察报告需经施工图审查后才可采用。31