1、广 州 东 塔 超 高 泵 送 技 术广 州 东 塔 超 高 泵 送 技 术目 录一、工程概况东塔超高送存在的问二、东塔超高泵送存在的问题广州科技三、混凝土配比控制州东塔技引领四、生产过程控制五、现场泵送过程控制建筑概况塔楼地上111层高530m建筑概况高530m建筑面积30万m2广州CBD珠江新城核心区中轴线上裙楼地上9层高49.35m建筑面积10.48万m2占地面积2.6万m2建筑总高度530m建筑面积10.48万m共116层建筑总面积50.77万m2地下室共5层深28.7m建筑面积约10.29万m2521 04米塔楼结构概况结构形式本工程塔楼主体结构由内521.04米塔楼结构概况-结构形2、式部核心筒、外框筒8根巨柱、连接巨柱的6个空间环桁架以及4伸臂+环形桁架层环形桁架层9293F79F个伸臂桁架共同形成带加强层的框架筒体结构。伸臂+环形桁架层环形桁架层67F56F塔楼核心筒墙体内设有双层劲性钢板，内外皆浇筑C80伸臂+环形桁架层环形桁架层40F56F高强度混凝土。L68以下外框筒巨柱内灌注伸臂+环形桁架层23FC80高强度混凝土。塔楼结构概况-平面塔楼结构概况-平面塔楼混凝土概况塔楼混凝土概况序号部位混凝土标号楼层标高1巨柱混凝土C80B5-L68338.45mC60L69-屋顶530.00m2门柱混凝土C80B5-L1258.35mC60L13-屋顶530.00m3剪力墙、3、连梁混凝土C80L1-L29141.95mC70L30-L33159.95mC60L34-屋顶530.00m4筒内梁、板混凝土C35B5-屋顶530.00m5外框组合楼板混凝土C35L2-屋顶530.00m（一）砼配合比存在的问题1、高强、超高强混凝土高粘度与超高泵送良好流动性能需求之间的矛盾高强、超高强混凝土由于粘度大、流动性差，极易造成堵管。高强、超高强混凝土由于粘度大、流动性差，极易造成堵管。泵送堵管混凝土的高粘度泵送堵管混凝土的高粘度2、高强、超高强混凝土保塑性能差与超高泵送高保塑需求之间的矛盾矛盾HPC、UHPC保塑性能差，经过高压泵送后极易产生离析，然而，超高泵送过程需要在近6004、米的密闭管道内承载20MPa的压力。泵送系混凝土离统离析3高强超高强混凝土早期剧烈水化反应与低热需求之间的矛盾3、高强、超高强混凝土早期剧烈水化反应与低热需求之间的矛盾对于高强、超高强混凝土胶凝材料掺量必定远大于普通混凝土，这就直接导致混凝土早期的水化反应剧烈极易造成大体积混凝土的内外就直接导致混凝土早期的水化反应剧烈，极易造成大体积混凝土的内外温差过高出现开裂的现象。4、高强、超高强混凝土收缩率极高与双层劲性钢板剪力墙结构体系强约束之间的矛盾。在 双层劲性钢板剪力墙中，密集的栓钉、埋件、钢筋对混凝土产生了极强的约束，同时由于超高强混凝土由于早期水化热剧烈而造成的自收缩，从而造成混凝土的开裂。5、双层劲性钢板剪力墙双层劲性钢板剪力墙双层劲性钢板剪力墙双层劲性钢板剪力墙混凝土开裂5高强超高强混凝土凝结速度快流动性差与结构内构件密集浇5、高强、超高强混凝土凝结速度快、流动性差与结构内构件密集、浇捣困难之间的矛盾。由于双层劲性钢板剪力墙的特殊结构形式其中暗柱连梁等节点区由于双层劲性钢板剪力墙的特殊结构形式，其中暗柱、连梁等节点区域钢板、栓钉、钢筋极为密集，并且高强混凝土的高粘度特性导致混凝土的浇筑振捣极为困难这就对混凝土的自密实提出极高的要求土的浇筑振捣极为困难，这就对混凝土的自密实提出极高的要求。6、超高层养护困难与高强、超高强混凝土的养护需求之间的矛盾超高层施工工期紧、施工速度快，且高空6、临边养护困难。然而良好的长时间的养护HPC、UHPC需要良好的、长时间的养护。如何解决这些矛盾实现高强混凝土“高强度高泵送高稳定如何解决这些矛盾，实现高强混凝土高强度、高泵送、高稳定、低热、低收缩、低成本、自密实、自养护、自流平”各项性能的完美融合，是我们面临的一个重大挑战！合，是我们面临的个重大挑战！高强高强高强高强高强高强度度高强高强度度高稳定高稳定高稳定高稳定低成本低成本低成本低成本混凝混凝混凝混凝高泵高泵送送高泵高泵送送低水低水化热化热低水低水化热化热混凝混凝土土混凝混凝土土送送送送自养自养自养自养低收低收低收低收化热化热化热化热护护护护自密自密实实自密自密实实自流自流平平自流自流平平7、缩缩缩缩实实实实平平平平（二）砼生产过程中存在的问题1HPCUHPC性能的稳定性差对原材料含水率含泥量1、HPC、UHPC性能的稳定性差，对原材料含水率、含泥量、温度、粒型、粒径、细度模数等的变化非常敏感；2虽然HPCUHPC的生产对外界的影响非常敏感但由于生2、虽然HPC、UHPC的生产对外界的影响非常敏感，但由于生产条件的限制，很难保证每次砼生产都有独立的生产线，如何在多标号混凝土混合生产过程中保证其质量是面临的一个难题；标号混凝土混合生产过程中保证其质量，是面临的个难题；3、配比的轻微变化都会影响HPC、UHPC各项性能，然而“微珠”原材料非常轻，投料后悬浮于空气中，并不能完全拌合；珠原8、材料非常轻，投料后悬浮于空气中，并不能完全拌合；4、HPC、UHPC拌合后温度较一般混凝土高，控制困难；5、HPC、UHPC性能容易波动，常规的检验批次无法满足对其、性能容易波动，常规的检验批次无法满足对其性能的掌控。（三）现场泵送过程中存在的问题1、HPC、UHPC砂石含量高，泵送压力大，对泵送系统各组件的磨损较一般混凝土高；2、超高泵送管路超长、高度大、弯头多，堵管问题点的确定非常困难；而HPC、UHPC胶凝材料含量大，凝结速度快，若不能及时发现问题，则会导致巨大的经济损失、影响工期；每次泵送的方量大但超高层施期非常紧3、HPC、UHPC每次泵送的方量大，但超高层施工工期非常紧，混凝土泵送9、速度和排量的控制难度大；4HPCUHPC性能稳定性差凝结速度快在初泵洗管4、HPC、UHPC性能稳定性差，凝结速度快，在初泵、洗管、布料机移位等过程中易出现堵管，如何避免是一个难点；5泵送过程噪音大对环境影响大；5、泵送过程噪音大，对环境影响大；6、项目场内空间极为狭小，泵管布置对场地影响大。（一）超高强度性能控制普通混凝土主要通过加大水泥、矿粉的用量来保证其强度，而超高层混凝土强度超高（C60 C120）大量使用水泥矿粉会导致混凝土的粘性增大土强度超高（C60-C120），大量使用水泥、矿粉，会导致混凝土的粘性增大，难以泵送；大量水泥及矿粉的应用还会导致早期水化反应剧烈，进而带来温升剧烈、收10、缩率大等问题。解决途径：降低水泥、矿粉等水化反应剧烈材料的用量，替代使用粉煤灰、超细粉玻璃“微珠”，通过良好的级配，降低混凝土内部的孔隙率，增加密实度，保证混凝土的超高强度。粉煤灰在混凝土中的形态微珠（二）超高泵送性能控制高强混凝土胶凝材料用量多、水胶比低、粘度非常大，极易造成堵管。解决途径：解决途径：1、利用“微珠”的滚珠润滑效应，提高混凝土的流动性；在配制高强高性能混凝土时，采用了一种新型的矿物掺合料-微珠，通过这种具有高润滑效应、高活性、低收缩效应的粉体材料，提高混凝土的流动性。2、控制粗骨料粒径(5-20mm)，优化骨料粒型，使用反击破碎石，筛除针片状岩石提高混凝土的流动性能岩石，提高11、混凝土的流动性能。玻璃“微珠”的滚珠润滑效应扫描电镜图谱下的微珠3、多组分复合高效外加剂通过多种组分复配成复合减水剂，释放混凝土中的自由水，增加混凝土的流动性，抵抗离析，再与天然增稠粉料复配，开发了多组分固液复合减水剂。普通混凝土使用的是普通地材，超高泵送的难度也非常大。解决途径：1、在保证水胶比不变的条件下，加大总灰量，增加用水量，改善工作性能；2、控制针片状岩石的含量，提高混凝土的流动性能。（三）高保塑性能控制HPC、UHPC水胶比低，胶凝材料用量大，保塑性能差，经过高压泵送后极易产生离析，然而，超高泵送过程需要在近600米的密闭管道内承载200个大气压力后仍保持良好的工作性能。解决途径：12、1利用高效外加剂对胶凝材料的分散作用促使混凝土拌合物中的自由水1、利用高效外加剂对胶凝材料的分散作用，促使混凝土拌合物中的自由水排出，在外加剂中复配增稠成分，作为载体流化剂实现高保塑、高流动、高内聚力以及高填充性，在提高混凝土强度的同时，使混凝土具有3h以上的保塑功能，降低混凝土与管壁的粘阻力，便于超高泵送；2、严格控制粗、细骨料的含泥量（1%），保证HPC、UHPC的稳定性。复合外加剂分散机理（四）低热性能控制高强、超高强混凝土胶凝材料掺量远大于普通混凝土，直接导致混凝土早期的水化反应剧烈，极易造成大体积混凝土的内外温差过高出现开裂的现象。解决途径：降低水泥、矿粉等水化反应剧烈材料的用量，替13、代使用粉煤灰、超细粉玻璃“微珠”等非活性材料，延缓水化反应速率，降低早期温升。（五）低收缩性能控制超高强混凝土早期的水化反应导致混凝土内部大量失水，体积稳定性差，早期自收缩和干缩率很大，而超高层双层劲性钢板剪力墙中，钢板、密集的栓钉、埋件、钢筋对混凝土产生了极强的约束，两者相遇，极易导致混凝土开裂。解决途径：1、降低水泥、矿粉等水化反应剧烈材料的用量，替代使用粉煤灰、超细粉玻璃“微珠”等非活性材料；2掺入微量膨胀剂载体流化剂和复合外加剂在微膨胀作用同时释放2、掺入微量膨胀剂、载体流化剂和复合外加剂，在微膨胀作用同时，释放混凝土内部自由水，延缓早期水化反应，减少早期水分散失。普通混凝土开裂情况绿14、色多功能混凝土（六）混凝土试验控制1、为了实现上述各项性能控制，开展150种近千组配合比的基本实验，并针对每种优选配合比开展30组的批量试拌，验证配合比：强度试验工作性能测试倒筒时间绝热温升U型仪压力泌水U型仪压力泌水温度测试在恒温干燥环境下测定收缩率大机试拌罐车室外2小时模拟搅拌2、针对特殊构造混凝土性能检测技术大机试拌罐车室外2小时模拟搅拌考虑到混凝土在复杂结构体系中的流动性和密实性，自制L型箱，并设计制作小型L型模拟构件，在实验室中验证配合比的流动性和填充性。自制L型型箱L型模拟构件3设计1:1模拟外框钢管巨柱验证高强混凝土在钢管混凝土柱内3、设计1:1模拟外框钢管巨柱，验证高强混凝土在15、钢管混凝土柱内强度发展、温升情况、裂缝产生情况、与栓钉连接情况、隔板下部阴角处浇筑是否密实等，保证实体浇筑质量。角处浇筑是否密实等，保证实体浇筑质量。1:1模拟柱实验4设计1:1双层钢板剪力墙模拟实验真实模拟实体浇筑验证砼工4、设计1:1双层钢板剪力墙模拟实验真实模拟实体浇筑，验证砼工作性能、强度发展、浇筑密实、温升情况，同时分隔墙体，双面浇筑对比验证普通混凝土与绿色多功能混凝土配合比浇筑后裂缝产筑，对比验证普通混凝土与绿色多功能混凝土配合比浇筑后裂缝产生及发展情况。绿色多功能混凝土1 1模拟钢板剪力墙普通混凝土1:1模拟钢板剪力墙普通混凝土（七）混凝土配比C80混凝土配合比；C80混凝土材料16、用量（kg/m）水泥混合材砂石水外加剂3201308066010351358.8560C80混凝土配合比；3201308066010351358.8560C80混凝土配合比水胶比水泥水混合材砂石0.2310.420.662.063.23C60混凝土材料用量（kg/m）水泥混合材砂石水外加剂C60混凝土配合比；水泥混合材砂石水外加剂2801208068010151455.9840C60混凝土配合比水胶比水泥水混合材砂石水胶比水泥水混合材砂石0.2810.520.712.433.63C35混凝土配合比；C35混凝土材料用量（k/）C35混凝土材料用量（kg/m）水泥混合材砂石水外加剂200100617、577010401656.39C35混凝土配合比C35混凝土配合比水胶比水泥水混合材砂石0.4510.830.833.855.20（八）混凝土超高泵送预判指标混凝土的性能直接影响着超高泵送施工，对混凝土泵送前性能的预判，是保证超高泵送顺利实施的关键。根据超高层施工经验和对混凝土的研究，在保证28天混凝土强度的基础上，总结如下超高泵送判定指标：C80混凝土超高泵送判定指标；判定指标指标发展时间内容1h2h3h4h泵送后塌落度塌落度（mm）2202022020210202002020020扩展度(mm)6503065030630306003060030倒筒时间(s)88101012()U型箱(mm18、)320310300290280保塑时间(h)4初凝时间 h初凝时间(h)8终凝时间(h)1012压力泌水0绝热温升(）75此外，若超高层结构体系中，存在对混凝土强约束的构件和措施，则对混此外，若超高层结构体系中，存在对混凝土强约束的构件和措施，则对混凝土的收缩性能也有相应的收缩率判定指标。例如，东塔既是双层劲性钢板剪力墙匹配C80高强混凝土，根据实验室试验和模拟试验，得出与之匹配的收缩率指标：判定指标发展时间判定指标发展时间内容1d3d收缩率（/万）25C60混凝土超高泵送判定指标；判定指标指标发展时间内容1h2h3h4h泵送后塌落度（）220 20220 20210 20200 2020019、 20塌落度（mm）2202022020210202002020020扩展度(mm)6203062030610306003060030倒筒时间(s)55555U型箱(mm)320320320320320保塑时间(h)4初凝时间(h)8初凝时间(h)8终凝时间(h)1012压力泌水0绝热温升(）75C60混凝土收缩率指标；判定指标发展时间内容1d3d收缩率（/万）23C35混凝土超高泵送判定指标；判定指标指标发展时间内容1h2h3h4h泵送后塌落度（）200 20200 20190 20190 20170 20塌落度（mm）2002020020190201902017020扩展度(mm)620320、062030610306003058030倒筒时间(s)55555U型箱(mm)320320320320320保塑时间(h)4初凝时间(h)6初凝时间(h)6终凝时间(h)810压力泌水0绝热温升(）75C35混凝土收缩率指标；判定指标发展时间内容1d3d收缩率（/万）12（一）原材料控制1、加大东塔混凝土原材料进厂检验批次名称规范：混凝土原材料检验要求实际要求水泥同一出厂编号不超过500吨为一个验收批，不足500吨也为一个检验批次。检验项目：细度、凝结时间、安定性、胶砂强度、氧化镁和三氧化硫（每周一次）250吨为一个批次氧化镁和三氧化硫（每周次）。粉煤灰同一出厂编号不超过200吨为一验收批，21、不足200吨也为一个检验批次。检验项目：细度、烧失量、需水量比、含水量、氧钙氧硫每次100吨为一验收批活性、氧化钙和三氧化硫（每周一次）。微珠同一出厂编号不超过200吨为一验收批，不足200吨也为一个检验批次。检验项目：细度烧失量需水量比含水量100吨为一验收批检验项目：细度、烧失量、需水量比、含水量、活性。石头每400方一个检验批次。检验项目：堆积密度、紧密密度、表观密度、含泥量泥块含量针片状含量压碎指标颗粒每200方一个检验批次泥量、泥块含量、针片状含量、压碎指标、颗粒级配。批次河砂每400方一个检验批次。检验项目：细度模数、堆积密度、紧密密度、表每200方一个检验批次河砂检验项目细度模数22、堆积密度、紧密密度、表观密度、含泥量、泥块含量、氯离子（每周一次）。批次（一）原材料控制2、对进场的砂石进行冲洗，保证含泥量满足控制指标；3、为东塔混凝土原材料设置独立的堆场，并设置独立的水泥、粉煤灰、微珠等粉料的存储罐，防止混料；4抬高堆场标高并在周围设排水沟；4、抬高堆场标高，并在周围设排水沟；5、搭棚防雨遮阳，止水降温；6、铲车铲料的时候，铲斗必须离地约10cm，不用底部含水、含泥较大的、铲车铲料候，铲须，不用底部、泥较大原材料。（二）生产过程控制1、除了操盘手以外，还配置专职的生产监控人员，控制生产配合比与实验配合比基本一致；配合比基本致；2、严格控制工作时间，操盘手操盘4小时休息一23、次、8小时换班，避免因疲劳操作造成的人为疏忽；3、由于浆体挂壁或者和前一种配合比残料混杂的情况，第一槽料不允许使用；4购置专业的冰屑生产设备有效降低投料温度4、购置专业的冰屑生产设备，有效降低投料温度；5、将微珠一吨装一袋，用吊车吊入存储罐中，避免其悬浮在空气中；6、加大出厂和现场进场的检验批次，由原来的1盘1次增加至每车检验，从6、加大出厂和现场进场的检验批次，由原来的1盘1次增加至每车检验，从检验指标和观感两方面控制质量，不合格坚决退场处理；7、设置专职车辆调度人员，与生产线保持通畅沟通，专职负责东塔HPC、UHPC生产运输车辆准确接料，及时出厂，避免接错料的发生；8、东塔项目部在每次超高24、泵送过程中，指派专人在搅拌站蹲点检查。（三）运输车辆控制1、严格登记供东塔运输的混凝土罐车的车牌、出厂时间和进场时间，通过进出场时间的对比核实车辆行驶时间，控制混凝土运输时间在1小时以通过进出场时间的对比核实车辆行驶时间，控制混凝土运输时间在1小时以内；2、当混凝土质量检验不合格时，坚决要求其退场，根据车牌、退场时间记录，控制退场车辆2小时内不允许再进入工地；3、由于HPC、UHPC对含水率和含泥量非常敏感，所以罐车卸料回厂后必须严格执行洗车2 5分钟以上的规定并反洗将罐内积水排干净现后，必须严格执行洗车2.5分钟以上的规定，并反洗将罐内积水排干净，现场设置洗车监督员。（一）泵送压力、速度的选25、择1、混凝土泵送所需压力P包含三部分：混凝土在管道内流动的沿程阻力造成的压力损失P1、混凝土经过弯管的局部压力损失P2以及混凝土在垂直高度方向因重力产生的压力P3。例如：泵送C60至530m时理论计算所需要的压力P=P1+P2+P3=4.8+3+13.3=21.1 MPa2、泵送速度的选择（排量）东塔所选泵机的排量为90m3/h(低压),50m3/h(高压)。低压泵送速度快，但是泵送力量小；高压泵送速度慢，但是泵送力量大。泵送过程中具体排量的确定与混凝土的粘度工作面的高度混凝土的浇泵送过程中，具体排量的确定与混凝土的粘度、工作面的高度、混凝土的浇筑情况都有很大的关系，具体原则如下：（1）浇筑面26、大，可持续泵送时间长，且泵送高度低、混凝土粘度低，则可优先选择低压泵送；（2）若混凝土标号高、粘度大，泵送高度高，且布料机需要经常移位的条件优先选择高送的条件下，优先选择高压泵送；（3）在低压泵送的过程中，如果发现压力表的读数已经超过20MPa，则可调低排量但当排量已经调低至50%压力仍持续高于20MPa则需则可调低排量，但当排量已经调低至50%，压力仍持续高于20MPa，则需要换成高压。标号高度（m）高/低压 排量（m3/h）压力（Mpa）C35150 低9014-15 C3550低905C35150高5013-16C60全高3013-16C80全高3013 16C80全高3013-16C127、20500高2014-17（二）泵送系统设计点1、200米以下水平管道布置（1）泵机和泵管连接处离地距离约1m；（2）第一个弯头离泵机水平距离约3-10m；（3）水平管段弯头数量根据现场的场地条件设置，设置数量不宜太多，一般为3-6个且不集中设置；C大门1#泵管中心定位2#泵管中心定位2、200米以上水平管布置为满足“水平管道布置长度应满足1/4-1/5竖直管道的长度“的要求，同时根据工况转换，保证西门至南门的汽车道路通畅，1#泵机管道移位。C大门1 11#泵管中心定位2#泵管中心定位1 11 1对接线燃气沟混凝土填充至-0.500平板车示意钢结构1:8平板车示意-1.700燃气沟200厚承重28、墙11构堆场-0.920-0.600-0.600首层1 22孔径3006039400C40混凝土C40混凝土-0 9201-1坡道布置大样h=350mmC40混凝土，板厚3001:8泵管留槽地下室外墙边AA1:22泄爆口边线1100300填土50021410.920330781坡道布置大样-6.050 B1地下室外墙边红线外回填土挖孔桩3、竖向管路缓冲弯管布置根据大量实验，每150-180米需要设置缓冲弯头，以减少停机状需要设置缓冲弯头，以减少停机状态下混凝土沉积对首层弯头的挤压破坏。1#、2#泵管均在L31F（150m）-L36F（175m）设置缓冲段，缓冲弯管采用两个90R1000的弯管 29、水弯管采用两个90R1000的弯管+水平段直管转接至对面的墙面连梁来实现。1#泵管因从第69层开始结构梁挡住泵管，即从第68层开始采用两个90R1000的弯管使管道偏移一个90000的弯管使管道偏移段泵管（3m）距离。2#泵管从62F（300m）-67F32再布置缓冲段（325m）再布置缓冲段。4、截止阀布置在泵机出口端水平管处安装一套液压截止阀，阻止管道内混凝土回流，便于设备保养、维修与水洗。在3楼安装套液压截止阀防止拖泵短时间停机时混凝土回流以及在3楼安装一套液压截止阀，防止拖泵短时间停机时混凝土回流，以及洗泵后泵管内的废水、残渣回流，因重力产生的冲击力导致底部弯头爆裂。5、泵管选择根据经30、验，泵管有双层复合管道和单层管道两种。双层复合管道采用复合材料，内表面为耐磨合金钢高频淬火，硬度HRC60以上，提高管道寿命，外管采用强度和韧性好的材料，以保证管道的度增加管道的抗爆性能管道轻强度，增加管道的抗爆性能，管道重量更轻。单层管道直径144mm，采用单层耐磨合金钢，整体淬火，硬度HRC45至HRC50可承载压力在50MPa以上寿命超过10万方至HRC50，可承载压力在50MPa以上，寿命超过10万方。目前应用情况来看，由于双层复合管道外壁较单层管道的薄，在泵送及洗管过程中，容易因冲击力产生裂隙。管径选择在每小时混凝土输出相同的情况下，改变管道的横截面对流量、耐磨性、压强和混凝土在管道31、中停留的时间有直接影响。与125mm的输出管道相比，150mm管道的截面积增大了约44%。这会使沿程压力损失下降20%左右，磨损也会相应下降。但随着流速下降混凝土停留在管道中的时间会增加当泵送高度为但随着流速下降，混凝土停留在管道中的时间会增加。当泵送高度为530m时，如果采用150mm 输送管，则混凝土在管道中的停留时间需要25min左右，比125mm的管道长78min。6、管路固定方法在距离每根标准3米输送管以及90弯管连接处0.5米的地方用2个输送管固定装置固定（在水泥墩中或地面预埋高强度钢板，输送管固定装置焊接于钢板上）防止管道因震动而松脱其他较短的输送管采用个输送管固于钢板上），防止32、管道因震动而松脱。其他较短的输送管采用一个输送管固定装置牢固固定。此外，为减少泵管内砼压力损失，泵管中心离地设计高度700mm，与此外，为减少泵管内砼压力损失，泵管中心离地设计高度，与泵机出口处泵管离地高度基本一致。水平转垂直处弯管的固定转处管定由于此处的混凝土泵送冲击力及停机后混凝土的自重作用力非常大，所以用三个以上输送管固定装置固定牢固、也可采用水泥墩支撑。（三）持续泵送控制保障泵送过程的连续性，减少停泵时间，可减少堵管风险，降低能耗，节省工期，提高浇筑质量。保证持续泵送主要需要考虑如下几点：1、布料机移位过程核心筒竖向结构浇筑过程中，由于东塔结构体系的特殊性，布料机循环浇筑需要经常移位每33、次移位之前都需要泵机停泵待移位后再启动泵浇筑需要经常移位，每次移位之前，都需要泵机停泵，待移位后，再启动泵送。如果移位过程太长，则管内混凝土沉积后造成堵管，所以工作面上下要保持沟通通畅，移位前提前确定下一个点位，及时提醒泵机处减少料斗内存料；移位过程保持顺畅，不要停滞；移位后有人扶管固定，不能任由其摆动，减少停滞时间。2、换车过程2、换车过程（1）提前预判即将空车，通知下一车开至准备区域；（2）预判前车将罐内余料放完，同时混凝土输送泵接料斗放满。然后，立即指挥空车驶出放料区，准备区域罐车倒进放料区，调整放料溜槽，准备继续放料，整个换车过程泵送基本不停顿；（3）保证换车过程顺利对施工现场及组织需34、提出以下几点要求（3）保证换车过程顺利对施工现场及组织需提出以下几点要求：放料工人要求必须是有经验的、经过专项培训的工人，能保证放料速度和对罐内余料的简单预判；速度和对罐内余料的简单预判；混凝土输送泵放料区域必须方便罐车倒入，同时在放料区附近必须设置准备区，且准备区可保证罐车可直接倒入放料区；现场必须有专人指挥，保证罐车等的有序出入及准备；提前检测混凝土质量，避免放料后发现混凝土质量问题，匆忙换车。3、给料不及时（尤其出现料异常的时候）一般出现给料不及时的情况主要有以下几种情况，根据情况不同其处理方法也不相同：（1）遇到交通堵塞，运料罐车不能及时到场，出现给料不及时。处理：派专职人员去交通堵塞35、位置尽量进行疏导；另外根据应急预案处理：派专职人员去交通堵塞位置，尽量进行疏导；另外根据应急预案，选择备用路线尽快运料。同时现场放满泵送速度，保证泵机工作，避免长时间停止导致堵泵。（2）罐车内混凝土出现质量问题，必须换车，出现给料不及时。此种情况又分两类：一种是个别罐车内混凝土质量出现问题，只需在现场换车继续进行送料间歇时间较短基本影响场另换一车即可继续进行送料，间歇时间较短，基本无影响；另一种是现场连续出现混凝土材料质量问题，导致现场无料可用。此种情况必须立刻联系搅拌站进行检查及调整立即补料运往现场现场泵送速情况必须立刻联系搅拌站进行检查及调整，立即补料运往现场，现场泵送速度放缓，保证泵机基36、本工作，等待质量合理的混凝土运至现场。（四）堵管、爆管分析1、易堵管的主要环节泵送润管阶段、泵送中断（布料机移位、给料不及时、料不合格）、洗管阶段洗管阶段。2、主要部位2、主要部位泵机S阀、水平管与竖向管连接弯头、竖向缓冲弯头、泵管进布料机的锥管段。3原因分析及解决办法3、原因分析及解决办法（1）开泵润管阶段堵管，由于第一泵的浆体在泵送过程中裹壁，造成上部混凝土浆体减少，当进入锥管段时，管径由粗变细，失去浆体包裹的粗骨部混凝土浆体减少，当进入锥管段时，管径由粗变细，失去浆体包裹的粗骨料容易在锥管段堆积，造成堵管；解决办法：放大润管砂浆的扩展度，提高其流动性，使管壁充分挂浆。（2）泵送中断阶段堵37、管，由于停滞时间过长，混凝土沉积在泵机料斗，导致泵机S阀无法继续摆动或者沉积在弯管处造成堵管导致泵机S阀无法继续摆动，或者沉积在弯管处，造成堵管。解决办法：优化配合比，使混凝土具有良好的保塑性；优化配合比，使混凝土具有良好的保塑性；严格按照配合比生产，保证混凝土进场质量，避免因料不合格退场而导致的长时间停滞；提高泵机移位速度，减少停滞时间。（3）洗管阶段堵管，由于：管路密封性不好，漏水量大于进水量的一半（经验），泵送压力损失造成上部粗骨料沉积堵管；水泥纸球堵塞不严而过水将前端的混凝土冲洗离析大量粗骨水泥纸球堵塞不严而过水，将前端的混凝土冲洗离析，大量粗骨料堆积堵管；最后泵送的料太干，或者初凝时38、间短，导致洗管过程凝固堵管。最后泵送的料太干，或者初凝时间短，导致洗管过程凝固堵管。解决办法：在泵送过程中检查管路，及时发现渗漏点并抢修，减少洗管的漏水现象；控制水泥纸球堵塞严密，必要时增加球的数量（450米以上已使用5个）；5个）；控制最后一车料的工作性能和保塑性能，避免料干堵管；控制洗管质量，保证管内无残余砂浆沉淀，造成下次初泵润管时堵管。（4）爆管原因：由于法兰连接处焊缝开裂，或者是管壁磨损严重，在泵送或者洗管过程中，经高压冲击爆裂。解决办法：每次泵送完后，进行泵送系统健康度检测，包括：壁厚、法兰连接每次泵送完后，进行泵送系统健康度检测，包括壁厚、法连接松动情况、焊缝是否开裂、泵管固定、39、泵机（机械系统、液压系统、电气系统、柴油机）。（五）应急处理措施1、在泵送前配备应急配件接近开关、信号油管、测压油管、齿轮油泵、有线遥控器总成、砼活塞总成、各类密封件、摆缸进油钢管、蓄电池、电磁换向阀线圈、润滑脂泵、片式分油器、蓄能器总成、发动机皮带、液压油、步进电机及驱动器、布料机各类弯管等。尤其是在易堵管点位配备相应的更换管道尤其是在易堵管点位配备相应的更换管道。2、在关键的点位配置应急人员泵机工况监控人员（项目管理人员1人、三一重工1人）；缓冲弯管堵管点监控人员（项目工人4人）；顶模布料机工况及锥管堵管点监控人员（项目管理人员1人、项目工人2个、三一重工2人）；水平管与竖向管连接弯管堵管40、点监控人员（三一重工1人）；三楼截止阀处监控人员（三一重工1人）；三楼截止阀处监控人员（三重工1人）；堵管抢险人员，管理人员1人、工人20人。综上所述，项目共配备应急管理人员3人、三一重工工人5人、项目工人6人、堵管抢险人人堵管抢险工人20人。3、故障点判断润管后泵送开始即堵管，可初步判定锥管堵塞；洗管开始即堵管可初步判断S阀处堵塞；洗管开始即堵管，可初步判断S阀处堵塞；若洗管一段时间出现堵管，则有可能是水泥球不密实或者是料干引起，则需要排查每个弯头和直管；干引起，则需要排查每个弯头和直管；泵送过程或停机后再启动出现堵管，则首先需要反泵处理，若反泵困难，或者摆缸无法工作，则可能是S阀堵塞；若反41、泵可行，则需要排查全路；4、堵管应急处理出现堵管，首先进行反泵疏通；若反泵疏通无效，迅速确定堵管部位用榔锤敲打该处，辅助疏通；若反泵打不动，则有可能是S阀堵塞，关闭水平管截止阀，迅速取下第一节水平管疏通S阀；取下第节水平管，疏通S阀；若确定堵管部位在水平管处，迅速关闭3楼截止阀，先将管路敲开一半，待管内混凝土反向流出后，更管管道；若堵管部位出现在3楼以上的竖向管道，可关闭3楼截止阀，将上部管路敲开，辅助榔锤敲打堵管部位，使竖管内混凝土依靠重力泄出后重新装管出后，重新装管。5爆管应急处理5、爆管应急处理一般出现在弯头和泵机出口端附近的管道，特别是水平段与垂直管相接的弯管处。处理方法：关闭垂直管与水平管处的液压闸阀并更换管道。