1、xx市人民医院异地新建项目门急诊医技楼平板模板早拆体系施工方案编制人： 审核人： 审批人： 编制日期： 目 录第一章 工程概况3第一节 项目概况3第二节 设计概况3第二章 编制说明及依据5第一节 编制说明5第二节 应用范围5第三节 编制依据5第三章 施工部署7第一节 总体施工部署7第二节 地下室施工部署7第三节 门急诊医技楼主体施工部署8第四章 平板早拆模体系设计9第一节 选型、选材9第二节 平板支模架构造设计10第三节 梁支模架构造设计11第五章 施工方法及工艺要求13第一节 施工工艺流程13第二节 支撑系统安装13第三节 模板支设的要求13第四节 验收及拆除的批准程序14第六章 监测措施12、5第七章 支撑系统拆除17第八章 进度管理措施19第九章 质量管理措施22第一节 质量控制管理流程22第二节 质量管理制度22第三节 保证工程质量的技术措施24第十章 安全管理措施27第一节 施工安全管理机构27第二节 施工安全管理措施27第十一章 环境保护措施28第十二章 应急预案29第一节 应急领导机构29第二节 支模架失稳的应急措施29第三节 支模架坍塌的应急措施30第四节 应急过程中防止二次伤害的措施31第五节 心理辅导与人体工效32第十三章 计算书34第一节 300厚板计算书34第二节 350*1800梁计算书45第三节 550*1000梁计算书64第一章 工程概况第一节 项目概况工3、程名称：xx市人民医院异地新建项目建设单位：xx市城市建设投资有限责任公司设计单位：监理单位：施工单位：xx市人民医院异地新建项目位于xx市华阳南路西侧、二圣路北侧，项目总占地面积约10万平方米，总建筑面积约17.0万平方米，包括病房楼（13F）、门急诊医技楼（4F）、感染病楼（3F）、值班宿舍楼（6F）、后勤综合楼（3F）、太平间（1F）、垃圾房（1F）、门卫（1）、地下室（1F）及后勤连廊等附属工程，其中病房楼为框剪结构，其余楼栋均为框架结构。第二节 设计概况层数地下1层/地上4层层高6.0m/4.5m建筑高度21.30m（室外地坪至女儿墙顶）单层面积地上：12892m2地下：47725m4、2总建筑面积99294m2结构形式框架基础形式筏板基础（梁板式）抗震设防烈度7度门急诊医技楼结构设计概况层高6.0/5.4/4.5/3.9梁尺寸550*1000/550*800/450*1200/450*1000/450*900/450*800/450*700/350*1800/350*900/350*800/350*700/250*600/250*500等板厚120/130/150/200/250/300等门急诊医技楼构件信息第二章 编制说明及依据第一节 编制说明混凝土结构工程施工及验收规范GB 502042002（2011）规定，现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，如设5、计无要求时，应符合下列规定：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100底模拆除时的混凝土强度要求从上表可以看出，水平构件跨度的大小对其底模拆除时的混凝土强度要求有很大影响，进而影响水平构件底模的拆模时间。因此，如果将混凝土水平构件的跨度减小，则拆模时混凝土强度可以降低。再根据混凝土前期强度增长快、后期强度增长慢的规律，拆模时间能够实现显著提前。从而最终实现节能、增效的目的。第二节 应用范围经项目部共同研究决定，拟采用模板早拆体系的楼栋为本工程地下室及门急诊医技楼正负零以上主体结构，应用的部位为现浇楼板6、。第三节 编制依据1、xx市人民医院异地新建项目建筑、结构施工图纸2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20104、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-19915、建筑施工安全检查标准JGJ59-20116、建筑结构荷载规范GB50009-20127、混凝土结构施工验收规范GB50666-20118、江苏省建筑安装工程施工技术操作规程DGJ32/130-20069、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200810、混凝土结构施工质量验收规范GB50204-201511、PKPM安全计算软件参考资料1、建筑施7、工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社2、建筑施工手册第五版 中国建筑工业出版社第三章 施工部署第一节 总体施工部署本工程总体施工部署为：后勤综合楼、值班宿舍楼病房楼门急诊医技楼感染病楼门急诊医技楼与感染病楼间的纯地库。感染病楼地库边线医技楼门急诊楼病房楼后勤综合楼值班宿舍楼总平面布置图第二节 地下室施工部署本工程地下室施工部署总体遵循由北往南、先东后西的顺序。先施工B区（门急诊医技楼及其周边地库），后施工C区（感染病楼及其周边地库）。B区按B1-B25的顺序施工，C区按C1-C15的顺序施工。因本工程地下室底板及顶板采用跳仓法施工，故不再设置独立的后浇带。 地下室分区示意图第三节 门急诊医技8、楼主体施工部署本工程门急诊医技楼根据分隔缝及后浇带划分为A、B、C、D4个区域，楼层内按ABCD的顺序组织流水施工。门急诊医技楼分区示意图第四章 平板早拆模体系设计第一节 选型、选材1、材料准备本工程平板模板早拆体系主要由盘扣式支模架、新型早拆顶托以及方钢管（作为水平模板的支撑）组成，各构件说明详见下表：构件名称构件图片规格参数盘扣式支模架立杆间距1.2米*1.2米早拆顶托A36*600mm方钢管50*70*2.5mm，内部塞入木枋用以固定模板平板模板早拆体系各构件说明框架梁支模体系仍采用普通钢管扣件搭设，通过水平钢管及扣件与周边盘扣式支模架连成整体。2、 材料要求2.1、钢管采用外径为48m9、m，壁厚3.0mm，钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用对接焊接钢管；2.2、钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的1/500，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；2.3、铸件表面应光滑，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；2.4、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；2.5、可调底座和可调托座表面宜浸漆或冷镀锌，涂层应均匀、牢固；架体杆件及其他构配件表面应热镀锌，表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；2.6、主要构配件上的生产厂标识应清晰。第二节 平板支模架构造设计1、板支模采用1830*915*14红色光面模板；2、模板支撑背楞主龙骨采用50*70*2.5mm方10、钢管间距1.2米；次龙骨采用50*70*2.5mm方钢管间距30cm，钢管表面分布孔洞，钢管内部塞入木枋便于钉牢模板；平板模板支撑系统2、早拆体系支模架立杆间距定型为1.2米*1.2米，立杆下设置垫板。当立杆排布无法满足模数要求时，可在局部位置断开一跨；3、扫地杆及水平杆采用纵横双向布置，扫地杆离地不超过200mm，水平杆步距不大于1.5m，顶部自由端不超过650mm，顶托丝杆外露长度不超过200mm；4、支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵横向设置竖向斜杆；竖向斜杆设置立面图5、其它未尽事宜详见附图。第11、三节 梁支模架构造设计1、梁支模采用1830*915*14红色光面模板，40*70*2.5方钢管作为底模背楞，侧模背楞仍采用40*90木枋；支模架采用普通钢管、扣件搭设；2、架体钢管全部采用483.0钢管。 在梁底同步设置一或两根支撑立杆，梁底支撑立杆必须与支模架同步搭设。3、本工程梁跨度较大，为防止拆模后梁下挠过大，跨度大于4m 的梁，支模时应按2/1000起拱。4、梁底支撑立杆顶部采用普通顶托支撑，顶托螺杆伸出长度不得大于200mm，自由端长度不得大于500mm;所有承重扣件均采用双扣件，步距不超过1.5米。5、梁支模架按照普通钢管扣件式支模架要求进行搭设，通过水平杆及扣件与梁两侧立杆连成12、整体。其它未尽事宜详见附图。梁模板及支撑体系设计梁底支撑40*70*2.5方钢管立放，间距不超过250mm，具体根数根据梁宽调整（梁高3倍梁宽,额外增加一根），详见附图梁支撑架沿梁方向立杆纵距1200mm水平杆纵横双向满设，扫地杆距离地面200mm，顶部自由端不超过500mm，步距不超过1.5米梁侧支撑梁侧木枋平放，间距不超过250mm，具体根数根据梁高调整；梁侧钢管两根并放，间距600mm（对于梁高大于1200mm的梁，梁侧钢管加密，间距400mm）；梁高900为双排对拉螺杆，梁高1350设置三排对拉螺杆，梁高1800设置四排对拉螺杆梁底支撑立杆所有主梁，以及梁高大于600的次梁梁底，同步搭13、设一根支撑立杆，立杆沿梁跨度方向间距1200mm，350*1800梁底增加两根支撑立杆剪刀撑梁底立杆沿梁跨度方向由底至顶设置连续剪刀撑，剪刀撑跨度8m。第五章 施工方法及工艺要求第一节 施工工艺流程弹线搭架安装梁底模安装梁侧模安装板模绑梁钢筋绑板筋、水电安装自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。第二节 支撑系统安装1、 模板支架立杆搭设位置应按本方案放线确定。2、 模板支架搭设应按先立杆后水平杆再斜杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，应以此扩展搭设成整体支架体系。3、 每根立杆下均应放置100*100模板垫块，垫块应准确放置在定位线上，保持水平。垫块应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫块。414、 立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头位置宜错开，且错开高度不宜小于75mm。5、 水平杆扣接头与连接盘的插销应用铁锤击紧至规定插入深度的刻度线。6、 每搭完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差。立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的1/500，且不得大于50mm。7、 在多层楼板上连续设置模板支架时，应保持上下层支撑立杆在同一轴线上。8、 混凝土浇筑前项目部管理人员会同监理对搭设的支架进行验收，并应确认符合专项施工方案要求后浇筑混凝土。第三节 模板支设的要求1、模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架15、（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。2、本工程所有支模架立杆下均需设置100*100模板垫块，且支模架均支设在混凝土楼板、结构上，立杆基础均能满足要求。3、模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。4、模板接缝控制：模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应1mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用双面胶封闭，以防漏浆。5、模板周转次数严格控制，周转三次后需进行全面检修。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面16、内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查第四节 验收及拆除的批准程序第六章 监测措施1、监测项目：支架沉降、位移和变形。2、测点布设：本工程支架规模较大，按施工流水段划分，每个流水段范围内设一个监测剖面，在监测面上布设2个支架水平位移观测点、3个支架沉降观测点及3个稳定性沉降观测点。3、监测的频率：在浇筑混凝土的过程中实施连续监测。4、监测方案（1）根据有关高支模体系的规定，我司准备在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对高支模系统进行施工过程的监测。17、因此，结合本工程的特点，制定了以下支架体系的沉 降、位移观测方案；（2）由于框架梁的自重较大，故观测点以框架梁为主要观测对象；（3）本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量；（4）观测的基准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引测至建筑物内；（5）、观测方法： 将观测基准点引测至一个约50cm高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在底板上； 测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记；（6）、测量时间：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成后，18、每隔1h观测一次；模板的沉降测量到浇筑完成后12h后结束。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值可参考下表格式列出：序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220/吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30/吊线和卷尺3立杆垂直度全高20/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内25/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/2020经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/2020经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/1010经纬仪及钢板尺（7）、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。 当沉降量超出预警值时，立即通知作19、业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。 第七章 支撑系统拆除 模板的拆除措施应经技术主管部门或技术负责人批准，应有专门的拆除方案及交底。1、拆模时间规定：板及梁底模拆除必须由专业工长提出申请办理好拆模许可证后方可拆除。注意梁板砼施工时要留置13组同条件养护试块，利用砼试块强度作为拆摸最有利的证据，确保工程质量和安全。底模支架拆除时，砼强度应符合下表要求：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100砼达到设计强度标准值的百分率硬化时昼夜平均温度(摄氏度)使用42.5号普通水泥所需天数51015202520、3050%107654375%221512987100%504030282018本工程平板采用模板早拆体系，混凝土强度达到50%即可拆模；梁采用普通支模体系，在跨度大于8m的情况下，混凝土强度需达到100%方可拆模。混凝土强度达到50%后，首先拆除平板底模及梁侧模，梁底模需待混凝土强度达到100%后方可拆除。2、模板拆除的顺序：拆模的顺序应遵循“先支后拆”、“先拆不承重的模板,后拆承重部位的模板”、“自上而下,先拆侧向支撑,后拆竖向支撑”的原则。同层宜先板后梁，最后拆除立杆。大梁应从中间向两边对称拆除。模板拆除由谁支谁拆,其好处是支模班组人员熟知情况,易找到拆模的关系点,对拆模速度、安全、模板21、及配件的保护有利。拆下的模板转运堆码清理,每个班组应由专人负责、分类堆码，并急时清理，涂刷脱模剂，局部损坏需进行修补。若有影响到拼模质量或刚度、稳定性不能满足使用要求时，需及时修补和更换。3、拆模时安全注意事项：拆模时应按拆模原则及拆模顺序进行,架上作业应事先从拆模关键点入手并铺设一块稳妥平台后再进行模板拆除。平台架与外脚手架脱开。外架上不得堆放拆除的材料。拆摸时不得用大锤、撬棍硬撬猛砸，以免砼结构的外形和内部受到损伤。拆下的配件应成串、成捆转下，不得随意往下抛物，以免伤人。拆模作业层外脚手架需全封闭，防止架料等物件坠落。第八章 进度管理措施1、组织措施 1.1、组织和健全项目部管理班子，成立22、由项目经理为首的项目经理部，配备足够的劳动力，选用技术素质好、责任性强的施工班组进行施工，确保劳动力按计划及时进场。在抓好质量、安全和材料供应的基础上，更要抓好施工进度做到进度和质量并进。1.2、项目经理全面负责工程施工合同中确定的工期目标的实现，对施工现场实行统一组织、统一管理、统一计划、统一安排，公司实行对项目经理工期奖罚考核制，充分发挥项目部的能动性。1.3、建立总、分包协调机制项目部履行总承包单位的总承包职能，做好对分包单位的协调配合，是整个工程按既定的质量、工期目标整体协调推进所必须的。2 管理措施2.1、公司对本工程实行不定期检查，组织中间验收和隐检验收。每月检查一次工程进度，及时23、召开施工进度协调会。2.2、项目负责人，管理班子（包括各工种班组长及分包队伍），每周召开不少于一次的生产协调会，协调理顺各工种、工序之间衔接，确保工程进度不发生窝工现象。2.3、对各生产班组实行产值考核制度，推行施工任务单和分工责任制，对按计划完成、提前或推迟者实行奖罚制度，促使工期按计划完工或竣工。2.4、根据施工总进度计划编制各时期各分项工程较为详细的实施作业计划，用以向施工班组下达任务，及时检查和总结，保证做到提前必奖，拖延必罚。2.5、根据施工总进度计划和实施作业计划，编制各个时期的各种资源供应量计划，对于需预定加工的构配件、市场上紧销的材料和配件，应提前订货、采购、加工、运输和进场（24、库），须超前编制和落实各类资源供应量计划，包括甲供材料。2.6、“人、机、料”的供应情况是各个时期落实进度的关键。在定期召开的计划调度会议上，后勤供应人员应详细汇报供应情况，确保各项工作按计划实施。2.7、工程施工交叉作业中，项目部协调好土建与安装（含设备安装）及土建内容各工种班组的交叉作业、配合施工。在人力、材料、机具、作业面等方面，确保调控及时而有效。2.8、施工总进度计划中包括各分项工程和主要工序，对各时期编制的实施作业计划方案，由建设单位进行综合审定。2.9、定期检查计划实施情况，包括工程形象进度、资源供应及管理工作进度，在实施过程中，如偏离计划，应分析原因，果断地进行调度，确保关键工25、序按计划进行。3、技术措施3.1、及时优化施工组织方案我们将主动与设计单位进行深入探讨，优化施工方案，使得更趋科学合理。在及时优化施工方案同时，采取分块齐头并进和提前插入相结合等措施，使各工种之间做到提前穿插，按进度及时插入，分阶段进行结构中间验收，提前提供机电作业所需的空间和时间，加快施工速度。3.2、抓好开工前施工准备工作。开工前派部分管理人员进场，分工负责，重点抓好设施及场内准备工作。 3.3、根据网络计划编制劳动力、施工机械、周转材料、主要材料供应计划和资金耗用计划，按进度要求组织进场。3.4、应用网络计划控制工程施工进度，在总进度计划的基础上，认真细致地编写月、周作业计划及开具施工任26、务单。3.5、制定施工管理人员工作责任制，做到职责明确，奖罚分明。3.6、做好分部分项施工前的准备工作，由施工员负责落实各方面的准备工作，如工作面、施工机械、主要材料、技术复核和隐蔽工程检验等，并检查落实。3.7、计划人员随时检查掌握进度情况，分析影响施工进度的各种因素，及时反映情况，调整网络计划。3.8、进行全过程控制，采取分段分部位验收，以利于实行流水施工作业的开展，缩短工期。3.9、实行月、周生产会议制度，检查总结上月、上周计划完成情况，编制下月、周作业计划，协调理顺各工种、工序衔接，确保工程施工顺利进行3.10、贯彻“科技是第一生产力”精神，积极采用新工艺、新技术，突破常规的施工速度。27、4、材料与机械供应措施4.1、增加机械设备和周转材料的投入本工程短期内工作量集中，工作面大。机械设备和周转材料的投入量大小，将直接关系到整个工程的实施和工程进度，为此必须实行大的投入。4.2、加强材料供应的计划管理。编制各阶段各种材料机具设备供应计划，多方拓展采购的渠道，提早联系，提前定货，密切掌握用料动态，确保所有的主要材料、周转材料、零星材料的按时供应，避免因材料供应不及时造成不必要的待工损失。4.3、积极地做好机械设备的进退场准备工作。按时进场，并选派一支多能的机修、电工及其他机械操作班组，保证现场机具运行正常和能及时得到维修、保养，使施工顺利进行。 4.4、强化通讯联络，交通运输，施工28、整体调度手段，高效、科学指挥施工。 4.5、材料采购人员必须责任性强，思想品德过硬，实行今天事今天办、特事特办原则，为工程施工及时供应材料。 4.6、材料管理实行专业化、规范化，施工材料的采购验收严格执行建筑材料质量标准与检验规程。4.7、按施工总平面图布置和施工组织设计，合理布置现场内的各种材料堆场，做到分门别类，井井有条。材料、构件应尽可能就近井字架附近堆放，严格不同品种和规格材料的堆放顺序，以减少二次搬运时间。第九章 质量管理措施第一节 质量控制管理流程模板工程施工质量控制程序框图第二节 质量管理制度2.1、材料设备检验制度（1）、材料供应商的考察和选择：根据工程物资的类别和要求，了解市29、场信息，初步确定供应商名单，组织有关人员对报选供应商(包括生产厂家和销售商)进行考察，分析比较考察结果，确定满足要求的合格供应商。（2）、采购计划：项目经理部物资采购计划的编制和审批项目部有关人员根据工程需要于每月25号前编制月物资需用计划报项目技术负责人审批后交项目材料采购员，物资需用计划中需注明工程名称产品、型号规格、数量、质量要求、需用时间等；项目材料采购员根据物资需用计划和采购权限，编制采购计划报项目经理审批后实施采购，并将采购计划报公司材料部备案。（3）、采购实施：材料采购员根据已审批的采购计划，在合格供应商名册中选择合适的供应商进采购。（4）、项目质安部负责监督本工程采用的主要材料30、半成品、成品、建筑构配件、器具和设备进行现场验收。凡涉及安全、功能的有关产品，按照各专业工程质量验收规范进行复检，并督促实行见证取样。（5）、由项目材料员负责进场材料的检验。主要对产品的外观质量、规格、品种、数量、型号等进行观察、测量、检查验收；核验合格证或质量证明书或试验检验报告单。并由材料员及时向项目资料员提供与材料有关的各种有效证明。有效证明上应注明材料的品种、规格、进场时间等。（6）、由项目试验员负责取样送检、填写材料/构配件报审表、材料进场认证单。所有材料/构配件报监理、建设单位审批后方可使用。国家规范必须取样试验的物资，由项目试验员按xx市送检规定取样送检。2.2、质量检查制度（31、1）、工程实行坚持自检、互检和交接检的三检制度；由操作工人在完成每个分部分项工程后，先进行自检，自检完成后报劳务队管理人员检查，检查整改完成后报项目部质检部门、劳务队管理人员一起组织检查，再报甲方及监理验收；验收后方可进行下一道工序工程施工。（2）、过程检查：工程质量施行过程监控制度，由项目质检员及各专业分项工长进行施工过程质量监控，现场发现质量隐患，现场解决。（3）、出现重大质量隐患及质量事故，应由操作工人、劳务队报项目部，项目部研究讨论处理后报请公司。（4）、质量评定：各个分部分项工程完成后，由项目部技术部组织各专业工长、技术员、劳务队管理人员对分项工程进行质量实测实量，进行分项工程质量评32、定。2.3、质量验收制度（1）、单位工程质量验收制度：工程完工后，由施工单位、质检单位、设计单位、监理单位、勘察单位及建设单位共同参与，确定工程质量验收等级，进行竣工验收，填写单位工程质量竣工验收记录；（2）、分部工程质量验收：由总监理工程师组织建设单位项目负责人、施工单位项目负责人及有关勘察、设计单位进行验收，填写分部工程验收记录；（3）、分项工程质量验收：由监理工程师组织建设单位、施工单位主要负责人进行分项工程质量验收，填写分项工程质量验收记录；（4）、检验批质量验收：由监理工程师组织建设单位工地代表、施工单位负责人进行质量验收，填写检验批质量验收记录。（5）、隐蔽工程验收:隐蔽工程被隐蔽33、前由专职质检员填写隐蔽工程验收记录并提前一天通知监理单位及业主、项目专项工长、作业班长等有关单位或部门的人员（是否通知设计单位及政府质监部门参加则按当地质监部门的规定进行）共同参加隐蔽验收。工程隐蔽记录经监理工程师签认后，方进入下道工序；隐蔽工程验收时发现的问题，由施工工长组织进行整改。整改后须通知顾客代表或监理工程师对整改部位进行验收，复检合格后方可进入下道工序。（6）、材料验收：物资的进场检验由项目材料员负责进行,检验内容主要为核验出厂合格证或质量证明书或试验检验报告单,查验产品的品种、规格、型号、数量等，检查产品的外观质量。并由项目材料员及时向项目资料员提供与材料有关的各种有效证明。有效34、证明上应注明材料的品种、规格、进场时间等。非原件证明还必须盖有红章，并注明原件存放处。2.4、公司工程质量管理部门对项目的质量检查与监督公司工程质量管理部门负责对工程项目质量进行监督。分公司每个月对项目进行一次检查，公司每季度组织一次质量检查，对检查中发现的问题以书面形式通知项目及时整改，并对整改项进行跟踪处理。第三节 保证工程质量的技术措施3.1、 基础工作施工前，应严格按照国家现行施工规范和验评标准编写施工方案。认真组织学习执行有关规章制度，对全体人员进行质量意识教育，树立“质量是企业的生命”和“为用户服务”的思想。按照ISO9002体系运行文件的要求建立质量保证组织体系，设立专职质检员，35、建立岗位责任制，并建立相应的台帐，单位的领导要经常检查质量保证体系的运转情况。要根据专业特点制定本工程的质量管理重点，并成立QC小组，经常开展质量分析活动和劳动竞赛活动，做好记录。3.2、物资检验规定工程所用模板、木枋、钢管、扣件等材料应根据现场需要的规格、数量采购。各种规格应齐全。材料进场后材料部门对数量规格进行验收，木工工长对材料的材质、质量进行检查不符合要求的应进行退换。3.3、过程检验及报验规定严格执行国家现行规范、标准及企业的各项规定，严格按照施工图纸和方案要求进行施工。模板施工之前，严格按工艺标准要求对操作班组进行技术、质量交底。使每个操作人员清楚了解自己所干工作的具体要求。工程施36、工实行“三检制”，应认真抓好班组的自互检工作，设立专职质检员，督促班组的自互检并填写检查记录。施工过程中应严格按照混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）中有关要求进行检查控制。现浇结构模板安装的允许偏差（mm）及检查方法项目允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查质检人员必须在施工过程中严格把关，控制施工过程中的质量，发现影响质量的问题，立即督促操作37、者及时整改，把质量问题控制在施工过程中，通过过程控制使最后验收时一次优良的通过。各分项工程施工完毕并自检合格后，由工长填好预检表格及质量评定报质检员处，由质检员检查后核定该分项工程的质量等级后，填写报验单报监理复查验收并核定质量等级。所有资料应跟随现场施工进度，不得后补。严格按照“三检制”组织检查各道工序的施工质量。做到检查上道工序，保证本道工序，服务下道工序。真正做到严格控制工序质量，不合格的工序不移交。第十章 安全管理措施第一节 施工安全管理机构组长：项目经理（李祖帅）副组长：生产经理（何自均）组员：项目技术负责人（姚磊）、安全主管（刘杰）、材料主管（吴兴国）、钢筋工长（李万斯）、木工工长38、（邢成成）、混凝土工长（沈杰）以及项目部所有管理人员；第二节 施工安全管理措施1、凡进入施工现场的施工人员，必须首先进行安全教育，未经安全教育的施工人员不得上岗。新工人必须经培训后方可上岗。2、楼板的洞口应采取如下措施进行防护：80150cm的洞口采取牢固材料覆盖固定，150cm以上的大洞口设立防护拦杆，洞口下挂设安全网。3、当支拆模板及其它工种进行上下主体进行交叉作业时，不得在同一垂直方向操作，下层作业必须处于上层高度确定的可能坠落半径之外。不符合上述条件时，应设置安全防护层。4、模板、脚手架在拆除时，下方不应有其他操作人员。5、高处作业人员携带的工具、物品、均因放置工具箱内，严禁随处乱放。39、6、模板的装拆必须按规定的程序进行，装拆模板时，上下应有人接应。模板应随拆随运，不得堆放在脚手架上，严禁抛掷踩撞，若中途停歇，必须把活动部件固定牢靠。7、装拆模板必须有稳定的登高工具。安装墙柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，应先设立临时支撑，再进行拆卸。8、遇到下雨时，严禁急速跑下遮雨，严禁爬架体上下。9、因梁底是用双扣件来承载梁的力，故对所有梁底双扣件都必须100%检查、验收。10、作业层严禁吸烟，以防发生火灾，同时按要求设置相应数量的灭火器。第十一章 环境保护措施为了达到公司贯彻实施环境管理体系及职业安全健康体系的要求，必须对模板的施工进行全过程的管理40、控制。加强模板施工中对安全、环境的影响要素的调查、研究与管理，不断改进施工方法，使整个施工过程安全、环保、高效。1、噪声控制：在模板的安装、调查、拆卸、清理及修复的过程中要注意控制噪声的排放。不准用大锤等工具砸、敲，制造人为噪音；特别是在夜间施工时需要注意控制噪音分贝在规定范围内（昼间70dB，夜间55dB）。不得影响周围居民休息。2、施工废弃物处理：2.1模板拆卸后集中吊往模板存放区清理、存放；2.2板上的水泥残块清理下来后集中运往现场的垃圾站，不得随意弃洒；2.3拆下来的废旧螺栓、螺母等不得随意丢置，应收集起来清理备用或回收；2.4已报废模板则应集中回收处理，不得乱仍乱放；2.5清理与修复41、有毒有害废弃物的排放施工现场，化工材料及其包装物、容器以及受污染的土地、水体、油手套、含油棉纱棉布、油漆刷等也应及时清理及回收。2.6模板所用的脱模剂是挥发性化学物品，容易污染环境，需实行封闭式、容器式的管理和使用，尽量避免因泄露、遗洒而对环境造成污染。作业前对操作者进行指导，使用时注意涂刷均匀，不要过多，以免洒在地上污染地面。2.7整个模板堆放场地与施工现场应达到整齐有序、干净无污染、低噪音、低扬尘、低能耗的整体效果。第十二章 应急预案第一节 应急领导机构项目部应急领导机构组成人员如下：组长：项目经理全面负责应急处理工作，领导应急处理的指挥和协调，向公司急领导小组、安全生产委员会和总经理报告42、应急处理工作；副组长：生产经理负责组织应急情况的处理，指挥重大事故的救治和善后；通讯联络、车辆调度，和地方消防、医疗机构联络沟通；负责本项目部应急情况的指挥和协调。副组长：安全主管负责组织紧急救治和现场保护; 组织对人员和财产的抢救工作。组员：项目技术负责人、安全员、材料主管、钢筋工长、木工工长、混凝土工长；负责应急处理的物资准备及调度，协助副组长处理应急情况；成立义务消防队，负责火灾应急义务消防， 现场保安和班组长为义务消防队员。第二节 支模架失稳的应急措施在浇灌砼时，应有专门的管理人员对架体进行观测，观测的内容有架体的变形和板面砼的沉降。当观测数据超过警戒严值时或目测架体变形有可能导致失稳43、破坏时，应采取如下应急措施： （1）、立即停止砼的浇灌，立即把浇灌砼的施工人员从操作面疏散到安全地带部位或从安全通道疏散到地面上；（2）、 立即把在架体内值班的人员或架体有可能坍塌影响到的范围内的所有人员疏散到安全地带，并划出危险区域，拉起警戒线，由保安负责不准人员靠近；（3）、现场值班的项目最高级别的负责人马上报告给应急小组组长及相关负责人，主要说明有可能失稳的部位、目前砼浇灌量、已经采取的应急措施；（4）、应急小组组长在接到紧急情况报告后，如能在最短时间赶往现场不耽误救援，则应给报告者下一步的应急指示，并当即赶到现场进行指挥；否则应授权给现场最高负责人或能及时赶往现场的项目最高负责人承担起44、应急救援职责；（5）、应急领导人赶到现场后，应快速了解现场的实际情况，检查人员是否全部疏散到了安全地带，检查已经采取的应急措施是否合理和有效；（6）、继续对架体的变形进行观测，应急小组人员应召开紧急会议，初步分析架体失稳的原因，确定进一步的安全应急措施； （7）、一般来说，高支模变形过大有可能失稳时，只要采取了以上措施，如果变形没有进一步扩大，在砼初凝后，随着时间的推移，架体会越来越来安全，这时经过对现场进行察看，判断架体不可能坍塌时，则可以对架体进行加固后，然后对已浇砼进行处理。第三节 支模架坍塌的应急措施（1）、发生坍塌事故时，事故发现人员应高声呼救，现场砼浇灌值班最高级别管理人员应立即按45、以下程序进行应急处理： 、立即停止砼的浇灌，立即把施工人员从操作面上有组织的疏散到安全部位或从安全通道疏散到地面上；、立即把架体有可能再次坍塌影响到的范围内的地面人员疏散到安全地带，并划出危险区域，拉起警戒线，由保安负责不准人员靠近；、在坍塌后的安全区域立即组织抢救从操作面上掉下来的施工人员；、立即指挥通讯组人员通知应急小组组长，主要说明坍塌部位、坍塌面积、有无伤亡、目前采取的应急措施、是否需要派救护车、消防车或警力支援到现场实施抢救；、立即通知现场医生赶到出事地点，如需要可直接拨打120等求救电话。、清点现场人数，确定被埋、压人员的数量和位置。（2）、应急小组组长在接到紧急情况报告后，如能在46、最短时间赶往现场不耽误救援，则应给报告者下一步的应急指示，并当即赶到现场进行指挥；否则应授权给现场最高负责人或能及时赶往现场的项目最高负责人承担起应急救援职责；（3）、应急领导人赶到现场后，应快速了解现场的实际情况，检查人员是否全部疏散到了安全地带，检查已经采取的应急措施是否合理和有效；并召开紧急会议，确定下一步的救援措施，根据现场的实际情况确定是否要往上一级主管部门报告；（4）、技术支持组根据事故情况尽快确定抢险技术措施，抢险组及时将参加抢险人员召集到事故现场，后勤保障组立即组织将救援物资设备调往事故现场。技术支持组将抢险技术措施准确无误地向抢险人员进行交底，抢险组根据技术措施组织抢险人员进47、入事故现场进行抢救。（5）、如果存在继续坍塌的可能，由组长决定是否撤离救援现场，如果坍塌有不断发生扩大的情况，组长应立即通知所有救援人员终止救援，迅速撤离到安全区域。（6）、在确定坍塌没有继续扩大的可能后，根据确定的被埋人员的位置和被埋的方式立即投入救援：、首先自上而下清理被埋压者上方的松散的模板、木枋、砼及其它有可能掉下伤人的小型物体；、然后把被压或被埋人员扒出；（7）、人员救出后，由现场医生对伤者进行处理，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施，防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生；重伤人员由医疗救护组送外抢救。（8）、高支模坍塌事故所造成的伤害主要是机械性窒息引起呼吸功48、能衰竭和颅脑损伤所致中枢神经系统功能衰竭，因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、伤员搬运及心肺复苏等急救知识与技术等。（9）、其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，或再次发生事故。（10）、警戒保卫组应在事故现场周围建立警戒区域实施交通管制，维护现场治安秩序。（11）、各作业班组要清理撤离人员人数，发现有人员失踪时要立即报告应急小组。（12）、疏散人员要服从指挥人员的疏导要求，有秩序地进行疏散，做到不惊慌失措，勿混乱、拥挤，减少人员伤亡。（13）、警戒保卫组组织人员封锁事故现场，设立警戒线，将无关人员清理出现场，并保证救援通道的畅通，派人在大门口或关键路口迎接来救护的车辆。（1449、）、如果120没有及时赶到，由自己派车送往医院时，要及时与医院联系，做好抢救的准备，避免延误时间。第四节 应急过程中防止二次伤害的措施（1）、在现场救援时，应急小组领导要专人对有要好朋友或亲属被埋、压的人员的情绪，防止其不当救援引起二次坍塌伤人伤已；（2）、在清理被埋压者上方的松散的模板、木枋、砼及其它有可能掉下伤人的小型物体，在其下方要做好防护，避免在清理过程中物体掉下对被压者者二次物体打击等二次伤害；（3）、如果被埋人员被架子压住，首先应由技术人员判断架子情况，如要加固，则应由专业架子工按方案进行可靠的加固并确定破坏的杆件拆除或切割后其上变形的架子不再坍塌时，方能手工拆除或用气割等方法割断50、架管救出被埋人员，避免发生架体二次坍塌引起对伤者或救援人员的伤害；（4）、如果被埋或被压人员有钢筋或其它物体穿过身体，严禁救援人员把物体拔出，应用气焊或其它措施割断物体，让物体留在体内再到医院由医生处置。避免不正确的拔出造成大出血引起二次伤害；（5）、架子坍塌时，要有专门的安全警戒小组对现场进行警戒，无关人员不得靠近围观或通过；避免引起二次事故的发生；（6）、当用锄头等铁制工具扒开垃圾时，对可能埋有人的地方采用扒的办法，禁止用力往下挖，避免挖到人体引起二次伤害；（7）、在清理高支模变形的架体时，如果是清理高于2米的物体，必须要有防护措施，能挂安全带的地方救援人员要系好安全带，避免清理时施工人员51、高处坠落引起二次伤害；（8）、在割除变形的钢筋或钢管时，要注意有些弯曲变形的钢筋或钢管在割开时会反弹，人员不能站在反弹的方向进行切割，避免钢筋或钢管断开时突然的反弹力伤人引起二次伤害；（9）、救援区域的临边洞口等要进行封闭，避免救援人员在救援时掉下造成二次高处坠落的发生。第五节 心理辅导与人体工效（1）、如果被埋、压人员短时间内无法救出，对被埋、压者进行心理安慰，使其心情平静，便于救援者采取合理和有效的措施进行救援。（2）、事故发生后，应急小组人员要有专人对有朋友或亲人被压、埋人员的心理抚慰，避免其情绪激动做出不当的救援行动；对于哭闹的妇女要劝其冷静或劝其离开救援现场，避免其哭闹影响救援人员或52、被压、埋人员的情绪，有利于救援行动的正确实施；（3）、事故发生后，要对现场进行停工，根据事故发生的原因对现场的所有施工人进行通报和心理疏导，避免工人产生心理阴影而发生其它事故；（4）、如果伤者住院，要有专人陪护，最好由朋友或亲属陪；如因工致残，伤者有可能情绪失控或悲观低落，这时公司领导或项目领导要出面进行劝慰，鼓励其树立生活的勇气，并承诺应该承诺的一些要求，帮助其快速恢复（5）、抢险过程中，应选择个性成熟、冷静，心理素质良好和表达能力强的人员进行报警、沟通和协助处理事故；撤离作业人员时，要选择年青力壮、心理素质良好并有安全经验的人员检查作业面及撤离路线的安全防护情况，有序组织作业面人员的撤离。53、救援过程应安排专人监视抢险人员的体力、动作和防护用具的完好性等，防止其体力不支或其他原因受到伤害；安排专人监视救援设备是否正常运行，相互间是否保持安全距离，救援工具和用品的使用是否合理，防止出现设备和工具使用不当产生救援设备和人员的误伤事故。同时，应安排划出警戒线和禁入地区，防止无关人员靠近。根据现场情况，为救援人员提供必要的休息、通讯、饮食、取暖、交通和医疗保障等。第十三章 计算书第一节 300厚板计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建54、筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称300mm板新浇混凝土楼板板厚(mm)300模板支架高度H(m)4模板支架纵向长度L(m)8.4模板支架横向长度B(m)8.4 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备产生的荷载标准值Q1k(kN/m2)3模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)155、200水平拉杆步距h(mm)1500顶层水平杆步距h(mm)500支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)200小梁间距l(mm)400小梁最大悬挑长度l1(mm)0主梁最大悬挑长度l2(mm)0 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9000面板计算方式三等跨连续梁 按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/1222856、666.667mm4 承载能力极限状态 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.1)0.3)+1.431=13.356kN/m q1静=G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.2(0.1+(24+1.1)0.3)1=9.156kN/m q1活=(QQ1k)b=(1.43)1=4.2kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.3)+13)110.63kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.19.1560.42+0.57、1174.20.420.225kNm Mmax/W0.225106/32666.6676.891N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.67710.634004/(1009000228666.667)=0.895mm max=0.895mmmin400/150，10=2.667mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形钢管小梁截面类型(mm)70503小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)310小梁抗剪强度设计值(N/mm2)180小梁截面抵抗矩W(cm3)11.41小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)39.958、3小梁计算方式二等跨连续梁 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)0.3)+1.430.45.438kN/m 因此，q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.2(0.3+(24+1.1)0.3)0.43.758kN/m q1活1.4Q1kb=1.430.41.68kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1253.7581.22+0.1251.681.220.979kNm Mmax0.979kNm =Mmax/W=0.979106/11410=85.794N/mm2f=310N/59、mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6253.7581.2+0.6251.681.24.079kN Vmax4.079kN max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=4.079100050702-(50-6)642/(83993006)13.785N/mm2=180N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.3)+13)0.44.332kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5214.33212004/(10020600039.93160、04)0.569mmmin(L/150，10)min(1200/150，10)8mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型矩形钢管主梁截面类型(mm)70503主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)310主梁抗剪强度设计值(N/mm2)180主梁截面抵抗矩W(cm3)11.41主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)39.93主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q11.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.430.45.534kN/m q1静1.2(G1k +(G2k+G3k)h61、)b1.2(0.5+(24+1.1)0.3)0.43.854kN/m q1活1.4Q1kb 1.430.41.68kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.3)+13)0.44.412kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.255.5341.28.302kN RRmax8.302kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.254.4121.26.618kN RRmax6.618kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=2.655162、06/11410=232.724N/mm2f=310N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=14.391100050702-(50-6)642/(83993006)48.637N/mm2=180N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=2.657mm=min1200/150，10=8mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=14.391kN，R2=27.119kN，R3=27.119kN，R4=14.391kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可63、调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N27.119kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=500+20.7200=780mm l0=h=1.21500=1800mm =maxl01，l0/i=1800/15.9=113.208=15064、 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立柱段： 1=l01/i=780.000/15.9=49.057 查表得，0.855 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max14.391，27.119，27.119，14.391=27.119kN f N1/(A)27119/(0.855424)74.807N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： =l0/i=1800.000/15.9=113.208 查表得，1=0.496 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+GqH=Max14.391,27.119,27.119,14.391+1.20.154=2765、.839kN f=N/(1A)27.839103/(0.496424)=132.375N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4/8.4=0.4763 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)1066、0 F1=N=27.839kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=mi67、n(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(068、.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)1800100/1000=46.424kNF1=27.839kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确69、定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29410000/1000=335.907kNF1=27.839kN 满足要求！第二节 350*1800梁计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称350*70、1800混凝土梁截面尺寸(mmmm)3501800模板支架高度H(m)5.5模板支架横向长度B(m)8.4模板支架纵向长度L(m)8.4梁侧楼板厚度(mm)300 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行71、梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距117每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm272、)13面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157.654kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.373、50.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.8)146kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.155.890.1172+0.1171.7640.11720.079kNm Mmax/W0.079106/32666.6672.415N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67746116.6674/(1009000228666.667)74、0.028mmL/400116.667/4000.292mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.455.890.117+0.451.7640.1172.701kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.155.890.117+1.21.7640.1177.42kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.4460.1172.147kN R2=R3=1.1q2L=1.1460.1175.903kN 五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)70503小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)310小75、梁抗剪强度设计值(N/mm2)180小梁截面抵抗矩W(cm3)11.41小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)39.93小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.701/12.701kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max7.42,7.42/1= 7.42kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=2.701/12.701kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.35/3 =0.028kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.576、(1.8-0.3)=0.911kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.8-0.3)=0.911kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.72(0.6-0.35/2)/21=2.448kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.72(1.2-0.6)-0.35/2)/21=2.448kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q77、4左 =2.701+0.028+0.911+2.448=6.089kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.42+0.028=7.448kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.701+0.028+0.911+2.448=6.089kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max6.089,7.448,6.089=7.448kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.147/12.147kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max5.903,5.903/1= 5.903kN/m 梁底面78、板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=2.147/12.147kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.35/3 =0.023kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.8-0.3)=0.75kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.8-0.3)=0.75kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.3)(0.6-0.35/2)/21=1.706kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.3)(1.2-0.6)-0.35/2)/21=1.706kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q479、左=2.147+0.023+0.75+1.706=4.626kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.903+0.023=5.927kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.147+0.023+0.75+1.706=4.626kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.626,5.927,4.626=5.927kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.4481.22，0.57.4480.221.341kNm =Mmax/W=1.341106/11410=80、117.497N/mm2f=310N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.57.4481.2，7.4480.24.469kN max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=4.469100050702-(50-6)642/(83993006)15.103N/mm2=180N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)55.92712004/(38420600039.93104)1.946mml1/4001200/4003mm 2ql24/(8EI)5.9272004/(820600039.93104)0.014mm2l2/4081、02200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max7.4481.2,0.57.4481.2+7.4480.2=8.938kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=7.307kN,R2=8.938kN,R3=8.938kN,R4=7.307kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max5.9271.2,0.55.9271.2+5.9270.2=7.112kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.551kN,R2=7.112kN,R3=7.112kN,R4=5.551k82、N 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.854106/4490=190.266N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax16.245kN max=2Vmax/A=216.2451000/42476.627N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 83、3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.457mmL/400400/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.481kN，R2=17.726kN，R3=17.726kN，R4=1.481kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.67 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max1.481,1.4811.481kN0.678=5.36kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R317.784、26kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 2、稳定性计算 R11.481kN，R217.726kN，R317.726kN，R41.481kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+0.91.350.1(5.5-185、.8)max1.481+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+0.71.41(1.2+0.6-0.35/2)/21.2，17.726，17.726，1.481+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+0.71.41(1.2+1.2-0.6-0.35/2)/21.2+0.4518.176kN fN/(A)18.176103/(0.634424)67.615N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ186、30-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=5.5/8.4=0.6553 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=18.176kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响87、系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时88、取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)1800100/1000=48.048kNF1=18.176kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.89、1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.390、5137.48810000/1000=303.264kNF1=18.176kN 满足要求！ 一、工程属性新浇混凝梁名称350*1800混凝土梁截面尺寸(mmxmm)3501800新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数1混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.2891、244121/2，241.8min38.014，43.238.014kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.938.014+1.40.9248.707kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k38.014 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)400主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)400 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)300300梁下挂侧模高度(mm)15001500小梁道数(下挂)92、77 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1100对拉螺栓2600对拉螺栓31000对拉螺栓41400对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1100对拉螺栓2600对拉螺栓31000对拉螺栓41400对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000142/632666.667mm3，Ibh3/12=1000143/12228666.693、67mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承148.70748.707kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.938.014146.187kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10746.1870.252+0.1212.520.2520.328kNm Mmax/W0.328106/32666.66710.039N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正138.01438.014kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63238.0142504/(194、009000228666.667)0.456mm250/400=0.625mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14346.1870.25+1.2232.520.2513.968kN 正常使用极限状态 R下挂max1.143l左q1.1430.2538.01410.863kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)95、13小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q13.968kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.113.9680.42，0.513.9680.22=0.279kNm Mmax/W0.279106/540005.173N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.613.9680.4，13.9680.2=3.352kN max=3Vmax/(2bh0)=33.3521000/(24090)1.397N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算96、 q10.863kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.67710.8634004/(10090002430000)0.086mm400/400=1mm 2maxqL4/(8EI)=10.8632004/(890002430000)=0.099mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.113.9680.4，0.413.9680.4+13.9680.26.146kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.110.8630.4，0.410.8630.4+10.8630.24.78kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面97、类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.272kN，R23.688kN，R33.019kN，R43.019kN，R53.019kN，R63.688kN，R71.272kN 正常使用极限状态：R10.986kN，R22.868kN，R32.3298、8kN，R42.328kN，R52.328kN，R62.868kN，R70.986kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.303106/4490=67.562N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=23.8741000/42418.273N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.192mm500/4001.25 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max6.248/0.6=10.413kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力99、设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max10.4139.892kNNtb17.8kN 满足要求！第三节 550*1000梁计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称550*1000混凝土梁截面尺寸(mmmm)5501000模板支架高度H(m)4模板支架横向长度B(m)8.4模板支架纵向长度L(m)8.4梁侧楼板厚度(m100、m)300 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1101、200、1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距275每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=1000141102、4/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1103、(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12532.8680.27520.311kNm Mmax/W0.311106/32666.6679.511N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52125.62754/(1009000228666.667)0.371mmL/400275/4000.688mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37531.1040.275+0.4371.7640.104、2753.42kN R2=1.25q1L=1.2532.8680.27511.298kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37525.60.2752.64kN R2=1.25q2L=1.2525.60.2758.8kN 五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)70503小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)310小梁抗剪强度设计值(N/mm2)180小梁截面抵抗矩W(cm3)11.41小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)39.93小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.42/13.4105、2kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max11.298/1= 11.298kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=3.42/13.42kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.55/2 =0.067kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1-0.3)=0.425kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1-0.3)=0.425kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+106、1.40.72(0.6-0.55/2)/21=1.872kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.72(1.2-0.6)-0.55/2)/21=1.872kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.42+0.067+0.425+1.872=5.784kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=11.298+0.067=11.365kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.42+0.067+0.425+1.872=5.784kN/m 小梁107、最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.784,11.365,5.784=11.365kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.64/12.64kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max8.8/1= 8.8kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=2.64/12.64kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.55/2 =0.055kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1-0.3)=0.35kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1-0.3)=0.35kN/m 梁左侧楼108、板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.3)(0.6-0.55/2)/21=1.305kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.3)(1.2-0.6)-0.55/2)/21=1.305kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.64+0.055+0.35+1.305=4.35kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=8.8+0.055=8.855kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.64+0.055+0.35+1.305=4.35kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.35,8.109、855,4.35=8.855kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.12511.3651.22，0.511.3650.222.046kNm =Mmax/W=2.046106/11410=179.29N/mm2f=310N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.511.3651.2，11.3650.26.819kN max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=6.819100050702-(50-6)642/(83993006)23.046N/mm2=180N110、/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)58.85512004/(38420600039.93104)2.907mml1/4001200/4003mm 2ql24/(8EI)8.8552004/(820600039.93104)0.022mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max11.3651.2,0.511.3651.2+11.3650.2=13.638kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=6.941kN,R2=13.638kN,R3=6.941kN 正常111、使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max8.8551.2,0.58.8551.2+8.8550.2=10.626kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=5.22kN,R2=10.626kN,R3=5.22kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.797112、106/4490=177.535N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.091kN max=2Vmax/A=25.0911000/42424.012N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.444mmL/400600/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.85kN，R2=23.819kN，R3=1.851kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.67 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受113、力NmaxR1,R3max1.85,1.8511.851kN0.678=5.36kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR223.819kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查114、表得，0.634 2、稳定性计算 R11.85kN，R223.819kN，R31.851kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+0.91.350.1(4-1)max1.85+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+0.71.41(1.2+0.6-0.55/2)/21.2，23.819，1.851+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+0.71.41(1.2+1.2-0.6-0.55/2)/21.2+0.36524.183kN fN/(A)115、24.183103/(0.634424)89.963N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=4/8.4=0.4763 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=24.183kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范G116、B50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或117、集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)18118、00100/1000=48.048kNF1=24.183kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a119、+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=24.183kN 满足要求！ 一、工程属性新浇混凝梁名称550*1000混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5501000新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数1混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压120、力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.28244121/2，241min38.014，2424kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.924+1.40.9231.68kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k24 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平121、向间距(mm)600 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)300300梁下挂侧模高度(mm)700700小梁道数(下挂)44 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1100对拉螺栓2600对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1100对拉螺栓2600对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000142/632666.667mm3，Ibh3/1122、2=1000143/12228666.667mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承131.6831.68kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.924129.16kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.129.160.2332+0.1172.520.23320.175kNm Mmax/W0.175106/32666.6675.351N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正12424kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67724233.3334/(123、1009000228666.667)0.234mm233.333/400=0.583mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.1q1静l左+1.2q1活l左1.129.160.233+1.22.520.2338.19kN 正常使用极限状态 R下挂max1.1l左q1.10.233246.16kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁截面惯性矩I(cm124、4)243 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q8.19kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.18.190.62，0.58.190.32=0.369kNm Mmax/W0.369106/540006.825N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.68.190.6，8.190.3=2.948kN max=3Vmax/(2bh0)=32.9481000/(24090)1.228N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q6.16kN/m 1max0.677qL4125、/(100EI)=0.6776.166004/(10090002430000)0.247mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=6.163004/(890002430000)=0.285mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.18.190.6，0.48.190.6+8.190.35.405kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.16.160.6，0.46.160.6+6.160.34.066kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量126、E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.183kN，R23.243kN，R33.243kN，R41.183kN 正常使用极限状态：R10.887kN，R22.439kN，R32.439kN，R40.887kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.315106/4490=70.076N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=23.2431000/42415.297N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.294mm500/4001.25 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max4.426/0.6=7.377kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max7.3777.008kNNtb17.8kN 满足要求！