1、 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)300模板支架高度H(m)4.05模板支架纵向长度L(m)30模板支架横向长度B(m)30 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋2、自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向3、)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.3面板弹性模量E(N/mm2)9000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.4、2(0.1+(24+1.1)0.3)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.3)+1.40.72.5 1=11.475kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.35(0.1+(24+1.1)0.3)1=9.27kN/m q1活=0.9(QcQ1k)b=0.9(1.40.72.5)1=2.205kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.3)17.65、3kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.19.270.22+0.1172.2050.220.047kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1220.22+0.2132.2050.2，0.10.1220.22+0.1752.2050.20.094kNm MmaxmaxM1，M2max0.047，0.0940.094kNm Mmax/W0.094106/32666.6672.887N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6777.636、2004/(1009000228666.667)=0.04mm 0.04mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.3)+1.42.5，1.35(0.3+7、(24+1.1)0.3)+1.40.72.50.2=2.344kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+1.1)0.3)0.2=1.903kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.20.441kN/m q20.91.35 G1kb=0.91.350.30.20.073kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.9030.82+0.1250.4410.820.187kNm M2max8、0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0730.82+0.2032.2050.8，0.1250.0730.82+0.1882.2050.80.361kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.3440.12/2，0.0730.12/2+2.2050.10.221kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.187，0.361，0.2210.361kNm =Mmax/W=0.361106/54000=6.692N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.99、030.8+0.6250.4410.81.172kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0730.8+0.6882.2051.553kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.3440.1，0.0730.1+2.2052.212kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.172，1.553，2.2122.212kN max=3Vmax/(2bh0)=32.2121000/(24090)0.922N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.3)0.21.566kN/m 挠度,跨中max010、.521qL4/(100EI)=0.5211.5668004/(1009000243104)0.153mmL/400800/4002mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+11、G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.3)+1.40.71.50.22.216kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.3)0.21.951kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.20.265kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.3)0.21.606kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.2160.82.12、216kN 按悬臂梁，R12.2160.10.222kN RmaxRmax，R12.216kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.6060.81.606kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.6060.10.161kN RmaxRmax，R11.606kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.687106/4250=161.638N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=25.0141000/39825.194N/mm2=125N/mm2 满足要求13、！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.846mm=800/400=2mm 悬挑段max0.296mm=2100/400=0.5mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=6.066kN，R2=9.446kN，R3=9.446kN，R4=6.066kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N9.446kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非14、顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)482.8钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/16=164.588=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ15、130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.3)+1.410.2 = 2.207kN/m 同上四六步计算过程，可得： R16.042kN，R29.407kN，R39.407kN，R46.042kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1=l01/i=3041.577/16=190.099 查表得，0.199 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max6.042，9.407，9.407，6.042=9.407kN f N1/(A)9407/(0.1993916、8)118.772N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm =l0/i=3040.537/16=190.034 查表得，1=0.199 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max6.042,9.407,9.407,6.042+11.20.154.05=10.136kN f=N/(1A)10.136103/(0.199398)=127.977N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不17、应大于3 H/B=4.05/30=0.1353 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)450混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=10.136kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h218、000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结19、构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=430mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=2520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)12520430/1000=559.029kNF1=10.136kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.320、5clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=10.136kN 满足要求！