1、 高支模安全专项施工方案 目录 第一节 编制说明及依据.1（一）编制依据.1（二）编制说明.1 第二节 工程概况.2（一）工程基本情况.2（二）高支模范围及结构情况.2 第三节 施工准备.6（一）组织管理与人员安排.6（二）施工材料计划.7 第四节 模架设计方案.9 第五节 施工工艺与技术措施.16（一）主要搭设方法.16（二）架体搭设注意事项.23（三）验收.24（四）混凝土浇筑.25（五）架体拆除.26 第六节 施工安全保证措施.28（一）一般安全技术规定.28（二）拆除安全技术措施.29（三）组织保障.30（四）技术措施.31（五）应急预案.33（六）监测监控.38 第七节 架体检查验收2、组织和程序.42 附图 1：高支模范围.44 附图 2：高支模区域剪刀撑平面布置图.45 附图 3：600*800 梁模板立面平面图.45 高支模安全专项施工方案 附图 4：300*800 梁模板立面平面图.47 附图 5：高支模区域 180 厚楼板支撑.48 附图 6：高支模区域立杆布杆及拉结点图.49 附图 7：混凝土浇筑顺序路线图.50 楼板模板支架计算书.52 立杆稳定性计算书.61 300*800 梁模板支架计算书.69 600*800 梁模板支架计算书.78 高支模安全专项施工方案 1第一节第一节 编制说明及依据编制说明及依据（一一）编制依据编制依据 序号 类别 名称 编号 1 主3、要规范规程标准 混凝土结构工程施工规范 GB 50666-2011 2 建筑施工模板安全技术规范 JGJ1622008 3 混凝土结构工程施工及验收规范 GB50204-2015 4 建筑施工高处作业安全技术规程 JGJ80-91 5 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013 6 建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2012 7 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 8 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 9 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程 JGJ231-2010 10 钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程 DB11T/583-20154、 11 安全管理法规文件 中华人民共和国安全生产法 12 建设工程安全生产管理条例 13 北京市安全生产条例 2011 年修订版 14 危险性较大的分部分项工程安全安全管理办法 建质【2009】87 号 15 北京市建设工程安全生产管理条例 国务院令第 393 号 16 北京市实施规定 京建施【2009】841号 17 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则 建质【2009】254 号 18 本工程施工图纸 B02 办公楼施工组织设计 （二二）编制说明编制说明 本工程一段首层南侧独立柱区域需搭设高支模架体。其中 1 轴2 轴交 D 轴E 轴区域架体高 16.740 米、2 轴3 轴交 D5、 轴E 轴区域架体高 10.820 米，6 轴+4.750米7轴+3.700米交/D轴+2.000米E轴-2.850米区域架体高度27.70米，10-11 轴/C-D 轴区域架体高度 11.02 米，根据建设部建设工程高大模板支撑系统-建质（2009）254 号文及危险性较大部分分项工程安全管理办法建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过 8m，或搭设跨度超过 18m，或施工总荷载大于 15kN/，或集中线荷载大于 20kN/m 的模板支撑系统，需制定专项方 高支模安全专项施工方案 2案，并由专家论证通过后方可执行的规定，属于高大支模范围，特编制本高支模安全专项施工方案。第二节第二节 工程概6、况工程概况（一一）工程基本情况工程基本情况 序号 项目 内容 1 工程名称 B02 办公楼等 6 项（运河核心区 IX-10 地块项目）2 工程地址 3 建设单位 4 设计单位 5 监理单位 6 施工总包单位 7 监督单位 7 施工分包单位 （二二）高支模范围及结构情况高支模范围及结构情况1、B02 工程地下 3 层，地上 34 层。地下三层层高 4.880m，地下二层层高4.800m，地下一层层高 5.870m，首层层高 5.550m，二层层高 5.500m，三层层高5.500m，标准层层高 4.2m。高支模区域 A 区 B 区 C 区 D 区 轴线位置 C 轴+900E 轴-2600 交 7、1 轴-6002 轴-400 D 轴-200E 轴-2600交 2 轴+2003 轴-2600 6 轴-7 轴/A-C 轴 6轴+4.750 米7轴+3.700 米交 D 轴+2.000 米E轴-2.850 米 10-11 轴/C-D 轴 净空高度（m）16.740m 10.827m 27.740m 11.02m 最大板跨（m）11.2m 8.7m 6.85m 8.9m 最大板厚（mm）180mm 180mm 180mm 100mm 最大柱截面尺寸（mm）1500*2500 1500*2500 1500*1200 800*800 最大梁跨（m）11.2m-5.8m 8.9m 最大梁断面尺寸（m8、m）600*800 300*800 600*800 400*900 普通梁断面尺寸（mm）300*800 300*800 300*600 300*900 柱砼强度等级 C60 C60 C60 C60 梁板砼强度等级 C40 C40 C40 C40 高支模安全专项施工方案 32、高支模区域结构情况见下表 高支模范围平面分布及剖面图 高支模所在区域示意图 高支模层底标高（m）-0.50m(0.00m为 21.950m)5.420-7.20m(0.00m为 21.950m)-0.30m(0.00m为 21.950m)板支撑架形式 盘扣件式钢管脚手架配合扣件式钢管脚手架 盘扣件式钢管脚手架配合扣件式钢9、管脚手架 扣件式钢管脚手架 扣件式钢管脚手架 梁支撑架形式 盘扣件式钢管脚手架配合扣件式钢管脚手架 盘扣件式钢管脚手架配合扣件式钢管脚手架 扣件式钢管脚手架 扣件式钢管脚手架 脚手架挂密目安全网 有 有 有 有 高支模所在区域 高支模安全专项施工方案 4 B02 高支模区域分布图 高支模安全专项施工方案 5B02高支模剖面图1F2F3F123-0.5005.42010.92016.420600D5.420 B02 高支模剖面图 4.地基情况 本工程高大模板支撑架生根于在地下一层、首层顶板上，混凝土标号 C40，并且施工期间，地下一层及首层高支模区域下方顶板支撑体系尚未拆除，因此基础安全可靠。510、.模架体系选型 A、B 区域支撑系统采用盘扣式满堂模板支撑架，配可调 U 托作为支撑体系，具有效率高、承载力大、安装可靠、便于施工等特点，顶板梁主龙骨采用483.0 木方 100X100 间距 900，次龙骨采用 40mm*90mm 的木方，模版采用 15mm覆盖多层模板。C、D 区域支撑系统采用扣件式满堂模板支撑架，配可调 U 托作为支撑体系，具有效率高、承载力大、安装可靠、便于施工等特点，顶板梁主龙骨采用483.0 木方 100X100 间距 900，次龙骨采用 40mm*90mm 的木方，模版采用 15mm 覆盖多层模板。6.本工程高支模施工计划在 A、B 区 9 月 3 日至 9 月 11、15 日，不在冬季及雨季施工期间。C、D 区域 2 月 26 日至 3 月 15 日施工。7.由于目前建筑市场无法采购到壁厚 3.6 的钢管，现场模架体系采用483.0 钢管。本方案所有结构受力均按483.0 计算，所有钢管须经进场验收方可使用，壁厚小于 3.0 的钢管一律不得进场使用。高支模安全专项施工方案 6第三节第三节 施工准备施工准备（一一）组织管理与人员安排组织管理与人员安排 项目成立高支模脚手架施工管理小组 组 长：张洋（项目经理）全面负责；副组长：张玉磊（执行经理）负责脚手架工程全面管理工作；李浩然（总工程师）组织方案编制及技术支持 王国庆（安全总监）负责脚手架施工过程安全管理工12、作；成 员：代志炜：负责现场生产组织工作。刘建国：负责脚手架工程质量监督管理。谷云宽、高云：负责脚手架工程技术管理工作及方案、纠正措施的审批。李良彬：负责现场脚手架工程管理工作。劳务层负责人 王如洪（模板工长）：负责模板操作人员全面管理。潘兆良（架子工长）：负责架子工操作人员管理。周中保（安全员）：负责脚手架施工过程安全管理工作。夏韦忠（质量员）：负责脚手架施工过程质量管理工作。周正良（技术员）：负责施工技术执行。2.主要人员安排 在项目经理的组织下，负责开展安全生产管理工作，做好作业工人入场教育及安全技术交底工作，过程监督，及时制止施工现场违章、违规行为，为作业工人提供安全可造的作业条件，安13、排防护设施的落实，确保防护与工程进度的同步，组织参加各项目验收工作。安全总监全面监督施工现场安全工作开展情况，对施工现场进行不定期巡查，对存在的安全隐患及时提出整改意见，督促现场隐患整改。3.劳动力配置计划 序号 工种 数量（人）备注 1 模板工 35 模板支设、加工 2 测量人员 3 测量 高支模安全专项施工方案 73 架子工 10 支撑体系及脚手架搭设（二二）施工材料计划施工材料计划 1.高支模区域材料需用表 序号 材料名称 单位 材料规格 数量 1 模板 块=915*1830*15mm 400 块 2 木方 100X100(主梁)M 木方 100X100 2400m 3 木方(次梁)M 14、90 x40 L=4000 L=3000 4000m 4 盘扣架 M AB 区域48x3 6000m 5 盘扣架可调 U 托 套 T36 L=600 650 个 6 钢 管 根 48x3.5 L=6000 300 根 7 木 架 板 块 3000 x200 x50 90 8 扣件 个 48 1.14kg 1200 2.机械设备用量表 序号 材料、设备名称 规格型号 单位 数量 1 塔吊 7075 台 1 2 圆锯 NT500 台 2 3 平压两用刨 DJA-1500 台 3 4 手电钻 8004-A 台 4 5 手提电箱 台 4 6 手电锯 m0g335 台 6 7 榔头 把 20 8 钢卷尺15、 盒 10 9 水平尺 个 4 10 水准仪 台 2 11 经纬仪 台 2 12 2m 靠尺 把 4 13 方尺 把 4 14 塞尺 把 2 高支模安全专项施工方案 815 吊线锤 个 10 高支模安全专项施工方案 9第四节第四节 模架设计方案模架设计方案 1.AB 区域 1）.模架设计方案 荷载情况概述：A、B 区域本支撑架主要荷载为 11.2 米跨度 600*800 钢筋混凝土梁及产生的恒荷载、180mm 厚屋面板产生的恒荷载，以及施工活荷载。表 1.1 板下支模基本参数 模板支架高度(m)16.740 立杆纵距 la(m)0.9 立杆横距 lb(m)0.9 水平拉杆步距 h(m)1.2 16、立柱布置在混凝土板域中的位置 中心对称 立柱距混凝土板短边的最远距离(m)0.3 立柱距混凝土板长边的最远距离(m)0.3 主龙骨布置方向 平行于楼板长边 次龙骨间距(m)0.2 次龙骨悬挑端计算长度(m)0.3 主龙骨悬挑端计算长度(m)0.3 结构表面要求 表面外露 楼板边长 L(m)11.2 楼板宽 w(m)8.7 楼板厚度 h(m)180mm 计算规范 JGJ162 材料参数 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 15mm 次龙骨类型 矩形木楞 次龙骨规格 40*90 主龙骨类型 木方 主龙骨规格 100X100 可调托撑内主龙骨根数 1 可调托撑承载力容许值(N/mm2)30 钢管类型 17、483.0 地基承载力(kPa)140 立柱垫板面积(m2)0.225 是否采用布料机进行浇筑 否 表 1.2 600*800 梁支模基本参数 混凝土梁高 h(mm)800mm 混凝土梁宽 b(mm)600mm 混凝土梁计算跨度 L(m)11.2m 模板支架高度 H(m)16.74m 梁跨度方向立柱间距 la(m)0.45 垂直梁跨度方向的立柱间距lb(m)0.4 水平杆步距 h(m)1.2 可调托座内主龙骨根数 1 立杆自由端高度 a(mm)500 梁底增加立柱根数 n 2 梁底支撑次龙骨根数 m 5 次龙骨悬挑长度 a1(mm)250 结构表面要求 表面外露 材料参数 主龙骨类型 木方 主18、龙骨规格 100X100 次龙骨类型 矩形木楞 次龙骨规格 40*90 高支模安全专项施工方案 10面板类型 覆面木胶合板 面板规格 15mm 立杆规格 LG-120 表 1.3 300*800 梁支模基本参数 混凝土梁高 h(mm)800mm 混凝土梁宽 b(mm)300mm 混凝土梁计算跨度 L(m)8m 模板支架高度 H(m)16.74m 梁跨度方向立柱间距 la(m)0.9 垂直梁跨度方向的立柱间距lb(m)0.2 水平杆步距 h(m)1.2 可调托座内主龙骨根数 1 立杆自由端高度 a(mm)500 梁底增加立柱根数 n 2 梁底支撑次龙骨根数 m 5 次龙骨悬挑长度 a1(mm)219、50 结构表面要求 表面外露 材料参数 主龙骨类型 木方 主龙骨规格 100X100 次龙骨类型 矩形木楞 次龙骨规格 40*90 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 15mm 立杆规格 LG-120 高支模体系立杆布置图 高支模安全专项施工方案 112）、架子立杆的底部铺设通长脚手板，脚手板尺寸选用 25mm 厚的木板，平行长向铺设，支撑架子采用 2.4m、1.8m 的立杆交错布置，使架体立杆接头位置相互错开，立杆顶部增设水平拉杆保证自由端高度500（含 U 托），U 托伸出立杆长度200。梁下和板下模板分开单独支设，板下立杆间距 900*900，横杆步距 1.2m，600*800 梁下立杆间20、距 400*450，300*800 梁下立杆间距 900*200,横杆步距1.2m；梁下横杆每隔两步、三步与符合模数的板下横杆相连。3）、独立柱支撑 本工程 1 轴交 D 轴，为大截面超高独立柱。截面尺寸为 1500*2500，至负一层顶板至三层顶板独立高度 16.74m。为保证该区域安全顺利施工，对该柱区域设置满堂脚手架：25004084084084084084088331500362362362362500 柱模板示意图 高支模安全专项施工方案 12 独立柱拉结示意图 该独立柱处于高支模区域，故在布置脚手架时，需考虑后期梁板高支模的布置要求一次布置到位。独立柱每次浇筑 4m。为确保柱模板的21、整体稳定性，在柱模板北侧及东侧设置预埋件用 6*19*14 的钢丝绳做柔性拉结，钢丝绳采用花篮螺栓拧紧，柔性拉结每层设置一道。刚性支撑设置在满堂脚手架上。2.CD 区域模架设计方案 荷载情况概述：CD 区域本支撑架主要荷载为 8.9 米跨度 600*800 钢筋混凝土梁及产生的恒荷载、180mm 厚屋面板产生的恒荷载，以及施工活荷载。表 2.1 板下支模基本参数 模板支架高度(m)27.70/11.02 立杆纵距 la(m)0.9 立杆横距 lb(m)0.9 水平拉杆步距 h(m)1.2 立柱布置在混凝土板域中的位置 中心对称 立柱距混凝土板短边的最远距离(m)0.3 立柱距混凝土板长边的最远22、距离(m)0.3 主龙骨布置方向 平行于楼板长边 次龙骨间距(m)0.2 次龙骨悬挑端计算长度(m)0.3 主龙骨悬挑端计算长度(m)0.3 结构表面要求 表面外露 楼板边长 L(m)6.8/8.9 楼板宽 w(m)5.3/8.4 楼板厚度 h(m)180mm/100mm 计算规范 JGJ162 材料参数 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 15mm 次龙骨类型 矩形木楞 次龙骨规格 40*90 主龙骨类型 木方 主龙骨规格 100X100 高支模安全专项施工方案 13可调托撑内主龙骨根数 1 可调托撑承载力容许值(N/mm2)30 钢管类型 483.0 地基承载力(kPa)140 立柱垫板面积23、(m2)0.225 表 2.2 600*800 梁支模基本参数 混凝土梁高 h(mm)800mm 混凝土梁宽 b(mm)600mm 混凝土梁计算跨度 L(m)6.8m 模板支架高度 H(m)27.70m 梁跨度方向立柱间距 la(m)0.45 垂直梁跨度方向的立柱间距lb(m)0.4 水平杆步距 h(m)1.2 可调托座内主龙骨根数 1 立杆自由端高度 a(mm)500 梁底增加立柱根数 n 2 梁底支撑次龙骨根数 m 5 次龙骨悬挑长度 a1(mm)250 结构表面要求 表面外露 材料参数 主龙骨类型 木方 100X100 主龙骨规格 483.0 次龙骨类型 矩形木楞 次龙骨规格 40*9024、 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 15mm 立杆规格 LG-120 表 2.3 300*900 梁支模基本参数 混凝土梁高 h(mm)900mm 混凝土梁宽 b(mm)300mm 混凝土梁计算跨度 L(m)8m 模板支架高度 H(m)11.02m 梁跨度方向立柱间距 la(m)0.9 垂直梁跨度方向的立柱间距lb(m)0.2 水平杆步距 h(m)1.2 可调托座内主龙骨根数 1 立杆自由端高度 a(mm)500 梁底增加立柱根数 n 2 梁底支撑次龙骨根数 m 5 次龙骨悬挑长度 a1(mm)250 结构表面要求 表面外露 材料参数 主龙骨类型 木方 主龙骨规格 100X100 次龙骨类型 25、矩形木楞 次龙骨规格 40*90 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 15mm 立杆规格 LG-120 高支模安全专项施工方案 14 C 区高支模立杆布置图 高支模安全专项施工方案 15 D 区高支模立杆布置图 2)、架子立杆的底部铺设通长脚手板，脚手板尺寸选用 25mm 厚的木板，平行长向铺设，支撑架子采用 4m、6m 的钢管立杆交错布置，使架体立杆接头位置相互错开，立杆顶部增设水平拉杆保证自由端高度500（含 U 托），U 托伸出立杆长度200。梁下和板下模板分开单独支设，板下立杆间距 900*900，横杆步距 1.2m，600*800 梁下立杆间距 400*450，300*800 梁下立杆26、间距 900*200,横杆步距1.2m；梁下横杆每隔两步、三步与符合模数的板下横杆相连。3)、独立柱支撑 本工程D区10轴交E轴，11轴交E轴，为超高独立柱。截面尺寸为800*800，700*900，,负一层顶板至二层顶板独立高度 11.02m。为保证该区域安全顺利施工，对该柱区域设置满堂脚手架：高支模安全专项施工方案 16 柱模板示意图 第五节第五节 施工工艺与技术措施施工工艺与技术措施（一一）主要搭设方法主要搭设方法 1、支撑架体的选择 该部位 AB 区域支撑架体楼板采用盘扣式钢脚手架，CD 区域支撑架体楼板采用扣件式钢脚手架，排距 900*900，步距 1200；梁底和梁侧采用盘扣式钢脚27、手架与扣件式钢管脚手架配合搭设，梁侧钢管排距 450，步距 1200，梁底设置顶撑，排距 450。梁支撑体系与楼板支撑体系采用扣件式钢脚手架连接成一个整体，在柱子位置用扣件式钢管脚手架设置抱柱与整个架体连接，加强架体的稳定性,在梁两侧立杆上设置竖向剪刀撑。模板支撑架做法：盘口式（AB 区域高支模）扣件式（CD 区域高支模）楼板厚度（mm）180 180/100 支架高度 16.740m/10.820m 27/74m/11.02m 支架地基 直接架设于钢筋混凝土楼板之上 直接架设于钢筋混凝土楼板之上 立杆 板底立杆 横距 900、纵距 900、483.0盘扣架 横距 900、纵距 900、48328、.0扣件式钢管架 步距 1.2m 1.2m 底板底木板 15 厚 915*1830mm 木模板 15 厚 915*1830mm 木模板 高支模安全专项施工方案 17模 板底支撑小梁 4090 方木间距 250 4090 方木间距 250 板底支撑主梁 木方 100X100 木方 100X100 剪刀撑 竖向剪刀撑 483.0 扣件钢管脚手架，纵横间距不大于 4.5M 宽度 4.5-6米，剪刀撑必须落地。483.0 扣件钢管脚手架，纵横间距不大于 4.5M 宽度 4.5-6米，剪刀撑必须落地。水平剪刀撑 483.0 扣件钢管脚手架，底部及顶部各设置一道，中间每间隔 4.8 米设置一道 483.029、 扣件钢管脚手架，底部及顶部各设置一道，中间每间隔 4.8 米设置一道 立杆间距900木板块150150180楼板支模体系图横杆步距1200水平安全网 2、施工工艺流程图（1）板安装工艺流程 搭支架测水平摆主梁调整楼板模标高及起拱铺模板清理、刷油检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。（2）梁安装工艺流程 弹梁轴线并复核搭支模架调整托梁摆主梁安放梁底模并固定梁 高支模安全专项施工方案 18底起拱扎梁筋安侧模侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）复核梁模尺寸、标高、位置与相邻模板连固。（3）施工顺序：先施工框架柱结构，后施工水平结构，不得柱、顶板、梁同时支模、浇筑混凝土。（4）施工方法 1）测量放线 在柱子30、上弹出梁的轴线及水平线,便于引测梁底标高。2）搭设满堂支撑架 搭设支架之前，在架体下脚要铺设 50mm 厚垫板，并且楼层间的上下架体应在一条直线上。架体中间设水平杆，上端加 U 形托撑，调整预留梁板底模厚度。3)安装主次梁底模 在 U 形托撑上安装木方 100X100 主龙骨，沿主龙骨垂直方向安装 40mm90mm 木方次龙骨，次龙骨上铺设 15mm 厚多层板。4）安装主次梁侧模及板底模 主次梁钢筋绑扎完毕后安装梁侧模及板底模。梁侧模先安装面板，侧模面板压底模面板，梁侧模上口标高同板底标高，其后安装木方小楞，钢管大楞，按模板体系设计选用对拉螺栓固定。板底模先在 U 形托撑上安装木方 100X131、00 主龙骨，沿主龙骨垂直方向安装 40mm90mm 木方次龙骨，次龙骨上铺设 15mm 厚多层板。5）操作要点 在梁模与柱模连接处，应考虑模板吸水后膨胀的影响，其下料尺寸一般应 略微缩短些，使混凝土浇筑后模板不致嵌入混凝土内。在主梁间与主次梁间交接部位，要求主梁或次梁的底模、侧模就搁置在相交主梁的衬口档上，以保证接缝严密及刚度要求。本工程梁板跨度多大于 4m，模板应起拱，起拱高度 20mm。先主梁起拱，后次梁起拱。3、构造设置（1）立杆 1）不同支架立杆不得混用。高支模安全专项施工方案 192）多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。3）现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于32、 4m，模板应起拱；当按设计要求起拱高度为 20mm 4）梁和板的立杆，其纵横向间距宜相等或成倍数。5）梁下扣件式立杆接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。6）扣件式立杆顶部应设可调支托，U 形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于 200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于 3mm，安装时应保证上下同心。（2）扫地杆及水平拉杆 1）每步纵横向水平杆必须拉通。2）水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图。3）在立柱底距地面 200mm 高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托33、底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。（3）扣件式剪刀撑 满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向的连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔 10m 左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度 高支模安全专项施工方案 20宜为 4.5-6m，并在支撑架的顶部、扫地杆处各设置一道水平剪刀撑，中间隔离3m 设置一道水平剪刀撑。（4）拉结 本工程采用钢管扣件做连接件，连墙件需与立杆连接，且连接点距盘扣节点距离不34、应大于 150mm。连墙件的形式包括以下几种形式：采用483.0 钢管，靠近主节点设置，偏离主节点150mm。每两步横杆设一道（即间距 2400mm），确保架体与柱子连接牢固，详见下图；盘扣架48*3.0钢管钢管用扣件连接抱柱连接混凝土柱（5）楼板上设连墙件：在楼板上预埋两个短钢管，将盘扣架通过扣件与扣件式钢管连接，增加拉接点，其构造见下图：盘扣架48*3.0钢管预埋两个短钢管（6）在 B 区首层顶板处（5.420m）间距 900 设置连续连墙件，连墙件于梁处固定，与立杆连接，并设置一道剪刀撑，以确保 A 区架体的整体稳定性。（7）加强 A 区与 B 区架体的有效连接，使之形成整体模架体系。由35、于 A、B 区的高支模起始高度不同,且架体的模数固定无法调整，为确保两 高支模安全专项施工方案 21个区域的架体有效连接形成一个统一的模架体系，在两个区域的相邻立杆间加设水平钢管，水平钢管由扣件连接，对 A、B 区域的立杆各连接 3 根（2 跨）。增设的水平杆自首层顶板开始，跨距 900、步距 1200 设置。水平连接杆示意图 1F2F3F123-0.5005.42010.92016.420DA区B区设置水平剪刀撑连续连墙件 AB 区域 B02 高支模架体布置剖面图 高支模安全专项施工方案 22 水平杆抱住 KZ3、KZ6。水平剪刀撑间距 4 米，共 8 道。竖向剪刀撑间距 4米，共 3 道。36、C 区域 B02 高支模架体布置剖面图 高支模安全专项施工方案 23 水平剪刀撑间距 4 米，共 3 道。竖向剪刀撑间距 4 米，共 3 道。D 区域 B02 高支模架体布置剖面图 （二二）架体搭设注意事项架体搭设注意事项 1、满堂支撑架必须按照方案搭设，并连成整体，中间不得断开。2、搭设梁底和板底钢管脚手架。从边跨一侧开始安装，先安第一排立杆，上好连接横杆，再安第二排立杆，二者之间用横杆连接好，依次逐排安装。按设计标高调整梁底的标高，然后安装梁底模板，并要拉线找直，梁底板起拱，注意起拱应在支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。3、满堂架在结构柱处应与结构柱按每两步拉接牢固以增强架体整体稳37、定性。4、架体搭设允许偏差见下表 序号 允许偏差项目 允许偏差值（mm）检查方法 国家标准 长城杯标准 1 轴线位移 梁 5 3 尺 量 高支模安全专项施工方案 242 底模上表面标高 5 3 水准仪或拉线尺量 3 截面模内尺寸 梁+4、-5 3 4 相邻两板表面高低差 2 2 尺量 5 表面平整度 5 2 靠尺、塞尺 6 预留孔洞 中心线位移+10+5 拉线、尺量 截面内部尺寸+10、0+5、0（三三）验收验收（1）材料进场质量验收：1、验收人员 脚手架验收由各区域工长负责报验，项目经理组织，公司安全部、项目安全部及其他有关人员参加，经验收合格后方可使用。并报公司安全部备案。2、验收依据 进38、行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第“8.2.38.2.5”条的规定。2）本方案及相关技术交底文件。3、资料及材料 项目 要求 抽检数量 检查方法 技术资料 营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件。-检查资料 钢管 钢管表明应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重修饰等缺陷，严禁打孔；钢管外壁使用前涂刷防锈漆，钢管内壁宜涂刷防锈漆。全数 目测 钢管外径及壁厚 外径 48mm；壁厚3mm。（根据项目实际调整）3%游标卡尺测量 扣件 不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓；扣件与钢管接触部位不应39、有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于 1mm；扣件表面应防锈处理。全数 目测 脚手板 木脚手板不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，严禁使用腐朽的木脚手板。全数 目测 安全网 安全网绳不得损坏和腐朽，平支安全网宜使用锦纶安全网；密目网式阻燃安全网除满足网目要求外，其锁扣间距应控制在 300mm 以内。全数 目测（2）施工过程中检查项目应符合下列要求：高支模安全专项施工方案 251、立柱横纵排距满足方案要求；2、顶托螺杆伸出长度应符合规定；3、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；4、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠；脚手架搭设40、的技术要求、允许偏差与检验方法见下表：项次 项 目 技术要求 允许偏差(mm)检查方法及工具 1 垫 板 不晃动 2 立杆垂直度 Hmax=20m Hmax=40m H/200 H/400 100 吊线、卷尺或 经纬仪 搭设中垂直度偏差的高度 不同设计高度允许偏差（mm）吊线、卷尺或经纬仪 40 m 20m H=2m 7 7 H=10m 25 50 H=20m 50 100 H=30m 100 3 间距 步距偏差 20 钢板尺 柱距偏差 50 排距偏差 20 4 水平杆高差 一根杆两端 20 同跨中内外纵向水平杆高差 10 水平仪或水准尺 5 横向平杆外伸长度偏差 外伸 500 50 钢卷尺 41、6 扣件螺栓的拧紧力矩 4050KNm 扭力扳手 7 剪刀撑斜杆与地面夹角 45O60O 伸长 8 脚手板外伸长度 对接 100a150 卷尺 搭接 a100 卷尺（四四）混凝土浇筑混凝土浇筑 1、浇筑施工顺序（1）柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。高支模安全专项施工方案 26（2）各施工流水段内的混凝土浇筑顺序必须按照附图附图 6 中的浇筑路线图中的浇筑路线图严格执行。浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据42、浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。（3）混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑申请，方可浇筑混凝土。（4）浇筑过程应有专人对高大模板支撑系统进行观测。(5)高支模区域混凝土浇筑速度控制在 20m3/h，梁处混凝土分层厚度控制在30cm，分层浇筑时要制作分层标尺杆控制混凝土的分层厚度。(6)A、B、D 区域区域高大模板支撑范围的混凝土使用汽车泵进行浇筑高大模板支撑范围的混凝土使用汽车泵进行浇筑，C 区域区域高大模板支撑范围混凝土采用布料机进行浇筑高大模板支撑范围混凝土采用布料机进行浇筑，浇筑速度控制在每小时浇筑速度控制在每43、小时 20 立方立方米以内米以内，须按须按 23m 范围移动均匀布料范围移动均匀布料，不得集中浇灌不得集中浇灌。浇筑过程中坚决避浇筑过程中坚决避免堆载过大现象免堆载过大现象，要要从梁中间向四周两侧对称浇筑从梁中间向四周两侧对称浇筑，梁浇筑混凝土时要分层浇梁浇筑混凝土时要分层浇筑筑，每层不大于每层不大于 500mm。楼板浇筑顺序要从两端向中间进行楼板浇筑顺序要从两端向中间进行，严禁从一端向另严禁从一端向另一端依次浇筑一端依次浇筑。(7)浇捣混凝土时，严禁将布料机安置于高支模区域，且最多允许 4 人在高支模区域内作业，以免增加不必要施工荷载。2、浇筑注意事项（1）严禁砼施工时堆载。（2）高大梁浇筑44、混凝土时要分层浇筑，每层不大于 500mm。（3）浇灌混凝土，要注意观察模板、支模系统情况，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。在浇灌结构边沿的柱、梁混凝土时，外部应有操作平台等必要的安全措施；（4）使用振动棒时应穿戴防护用品，用装有漏电保护开关的移动开关箱；（5）泵送混凝土应有独立可靠的支架。（五五）架体拆除架体拆除 1、高支模拆除前，应由土建责任师提出拆模申请，报技术责任人，经责任人审批后，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。2、支撑架拆除根据现场混凝土同条件的试块指导强度，当强度达到 100%后由技术人员发放拆模通知书后，方可45、拆模和支撑架。3、梁板模板的拆除顺序：高支模安全专项施工方案 27梁侧模板板模板梁底模板支柱分类清场 模板支架拆除，遵循先安后拆、后安先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4、拆除后的模板及支架、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，指定地点堆放。5、拆除后的模板及支架等材料应按照一定顺序堆放，尽量保证上下对称使用。6、严格按规范规定的要求拆模，严禁为抢工期、节约材料而提前拆模或支架。高支模安全专项施工方案 28 第六节第六节 施工安全保证措施施工安全保证措施（一一）一般安全技术规定一般安全技术规定 1满堂红支撑架要和已施工完毕的结构柱、梁和板连接或者46、顶撑牢固，增强满堂红支撑架的整体稳定性。2支撑架上通行用的脚手板要铺满铺稳，不得留空头板，保证有 3 个支撑点，并绑扎牢固，同时设置栏杆防护到位。3在高大模板架搭设和使用过程中，必须每天进行检查，注意控制支撑架上荷载在允许范围内，禁止在架上集中堆放材料和多人挤在一起。4雨天不得进行搭设及拆除作业，不得在已搭好的架子上操作，注意防滑。5施工过程中梁板上不得集中堆积钢筋、不得堆放模板及钢构件。6模板安装拆除时，操作人员必须配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。患有高血压、心脑血管病等人员不得进行作业。7水平杆、剪刀撑等的设置必须符合方案要求，固定可靠。8安装拆除模板时，在结构边缘应设安全网并加设防护栏杆47、；9支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空，拆模中途停歇时，应将已松动的模板及支架等拆下运走，防止构件坠落或人员扶空坠落。10凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨天后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。11所有盘扣架、钢管、扣件等材料必须经检验符合规格要求，检查无缺陷后方可使用。12施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。13模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时48、，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。14模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。不得使用有活结的木方。高支模安全专项施工方案 2915 安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。16在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。17混凝土浇筑时输送泵必须架设在梁上并在梁底加设四道钢管支撑。浇筑时混凝土堆积高度不得超过 500mm。（二二）拆除安全技术措施拆除安全技术措施 1架子拆除时划出作业区，周围竖立警戒标志并设专人进行监护，专人49、指挥，禁止非作业人员入内。2拆架子的高处作业人员戴好安全帽，系安全带、扎裹腿、穿软底鞋，方允许上架作业。3拆下的材料应用绳萦拴住杆件，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要集中回收在螺栓待转动部位加润滑油。4拆除作业中有需要加固的部位，应先加固再拆除，防止架体倒塌。5拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线，以防止事故发生。6在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交待清楚后方可离开，禁止单人进行拆除作业。7拆除间歇时应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。8拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下50、。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下。10模板拆除必须履行申请制度，应经技术负责人按同条件养护试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。11拆除脚手架时，应设置警戒区标志，由专职安全人员负责警戒。12 模板拆除拆应严格遵守先支后拆、从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，禁止抛掷模板。13 高处拆除，应有专人指挥，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。高支模安全专项施工方案 30（三三）组织保障组织保障 1、安全保证体系 2、环境保护体系 高支模安全专项施工方案 31（四四）技术措施技术措施 1、准备工作(1)模板拼装51、 模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2)模板的基准定位工作：1)首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，高支模安全专项施工方案 32并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前 5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2)标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3)已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；4)支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。52、2、模板支设 1)梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)所有跨度4m 的梁起拱 20mm，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3)所有2mm 板缝必须用胶带纸封贴；4)梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)梁侧模板底部用方木固定钢管顶、夹牢。3、模板拆除(1)拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2)支拆模板时，2 米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原53、则。(3)模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。1)侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)底模拆除梁长8米，混凝土强度达到 100%；8米混凝土强度达到 75%；悬臂构件达到 100%后方可拆除；3)板底模2 米，混凝土强度达到 50%，2 米8 米混凝土强度达到 75%，8 米，混凝土强度达到 100%方可拆除。(4)楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留 12 根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。高支模安全专项施54、工方案 33等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过 2 米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(5)当立柱的水平拉杆超过 2 层时，应首先拆除 2 层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(6)当拆除 48m 跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。（五五）应急预案应急预案 1、目的 提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时55、的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责 应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)事故报告程序 事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告 事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安56、全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在 24 小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理 1）发生高处坠落事故预防及应急预案 高支模安全专项施工方案 341.1 防止高处坠落事故的基本要求 1.1.1 高处作业人员，应经过体验，合格后方可上岗。患有心脏病、高血压、精神病、癫痫病等不适合从事高处作业的人员，不可从事高处作业。1.1.2 高处作业人员必须按规定正确佩戴安全帽、安全带及必备的安全防护用具。安全帽、安全带必须使用有生产许可证的产品。安全帽有效期为 30 个月，安全带每 18 个月进行抽检验，不合格不准使用。安全带不得随意拆除某部分零部件。1.57、1.3 高处作业人员衣着要灵便，不可赤膊裸身，脚下穿软底防滑鞋，决不能穿着拖鞋、硬底鞋和带钉易滑的靴鞋。操作过程严格遵守各项安全操作规程和劳动纪律。1.2 发生高处坠落事故的应急措施 当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1.2.1 发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约 20 度左右，尽快送医院进行抢救治疗。1.2.2 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，58、以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。1.2.3 发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。1.2.4 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位臵临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为59、原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。1.2.5 遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的 高支模安全专项施工方案 35卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。1.2.6 一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧的包扎。10.2.7 加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再包扎，来增强压力而达到止血。1.2.8 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上 1/2 处（靠近心脏位臵），下肢出血结扎在大腿上 60、1/3 处（靠近心脏未婚子）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔 2540 分钟放松一次，每放松 0.51 分钟。10.2.9 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近的医院抢救，运送途中尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。11 物体打击事故的预防及其应急预案 11.1 防止物体打击事故基本安全要求 11.1.1 人员进行施工现场必须按规定配带安全帽。应在规定的安全通道内出入和 上下，不得在非规定通道位臵行走。11.1.2 作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛 材料和工具等物件。所有物料应对放平稳，不得放在临边及洞口61、附近，并不可妨碍通行。11.1.3 拆除或拆卸作业要在设臵警戒区域、有人监护的条件下进行。11.1.4 高处拆除作业时，对拆卸下的物料、建筑垃圾要及时清理和运走，不得在 走道上任意乱放或向下丢弃。11.2 发生物体打击事故的应急措施 当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。11.2.1 发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部 位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约 20 度左右，尽快送医院进行抢救治疗。11.2.262、 出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以 防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消 高支模安全专项施工方案 36毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。2）环境保护应急救援 2.1 应急准备措施 模板、木枋等材料和加工场按平面布臵等有关要求堆放和设臵，配臵足够数量的环保型灭火器材和设施及安装临时消防供水系统。现场用电使用三相五线制，按要求做好机械设备、电闸箱、发电机等的日常巡视检查工作，强化岗位培训工作，严禁超负荷用电及违规使用机械等危险63、情况。控制和消除火源，在有堆料场和加工场及施工现场等危险的环境中应严禁吸烟、焊割作业和使用喷灯，否则应有洒水等相应保护措施。使用的电器设备 应符合防爆规程，定期检查、检修。材料堆放和加工场与易燃易爆物品仓库和厨房有一定的安全距离，模板和木枋材料加工及安装应及时归堆和清理干净，有防止木碎飘散的措施。每月组织各施工班组进行防火安全培训、安全交底和消防安全检查，并做好记录，发现隐患及时整改。在堆场和加工场张挂特别注意防火处防火警示标志。2.2 应急响应措施 发生木碎等影响环境时，应立即进行洒水和归堆及清理等环境保护措施。当发生火灾时按程序要求进行传达、紧急疏散、停工、隔离等，必要时立即拨打火警电话 64、119 和报警电话 110；应急小组和现场义务消防队员立即投入灭火和抢救工作，或配合公安消防队展开工作。2.3 对火灾应急后现场的环境保护处理 火灾扑灭后，要采取有效措施，降低对环境的不良影响。如发现空气有异味，立即疏散人员，通知环保局相关部门到现场进行空气监测，防止有毒气体对员工及周边群众造成伤害；对灭火中使用过的灭火器材，进行有针对性的处理，化学泡沫灭火器使用后，药剂对环境有一定的不良影响，处理方式：控制现场，防止药剂与人接触，然后用酸碱中和，减小腐蚀性，再用清水清洗，清洗后的废水经三级污水池处理再排入市政水渠。对干粉灭火剂、燃烧的灰烬中的有害物质，先清扫到公司的有毒有害垃圾池分类堆放，再65、通知环卫部门分类运走处理，或按环保局要求运到指定地点处理。高支模安全专项施工方案 37 2.4 高支模施工环境控制措施 A、合理安排噪声较大的工序，如吊装、工人拆模板、打凿作业、钢筋搬运、混凝土振捣等；尽量避免在夜间施工，夜间施工需办理夜间施工许可证。B、噪声较大的工种选择在对周围环境噪声影响较小的位臵施工，对发声源采取隔音围蔽措施。开工前完成降噪安全围蔽。C、认真对待和处理相关方投诉，并及时处理。4、应急通信联络 项目负责人：张玉磊 手机：15810339241 安全总监：王国庆 手机：13718484564 技术负责人：李浩然 手机：18510862757 医院救护中心：120 匪警：1166、0 火警：119 通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。医院及派出所行车路线 由项目所在地去往京通医院：出项目东北侧大门左拐沿赵登禹大街0.5公里，到达京通医院，路线图如下：由项目所在地前往北京市公安局通州分局中仓派出所：出项目东北侧大门左拐沿赵登禹大街 0.5 公里，右拐进入玉带河东街，前进 400 米，到达中仓派出所，路线图如下：高支模安全专项施工方案 38（六六）监测监控监测监控 1、过程管理(1)施工前管理 1)材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一67、律不得使用；2)交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2)施工中管理要点 1)竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2)模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3)砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4)模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。(3)质量管理措施 1)认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和68、签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2015 和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2)认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，高支模安全专项施工方案 39均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3)严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；4)混凝土浇筑过程中严格控制模板的位69、移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；5)对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用；6)为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；7)所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；8)模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9)严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；10)每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测70、量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正；11)所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；12)阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；13)为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。2、浇捣混凝土管理(1)隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前 24 小时电话再71、次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。(2)各施工流水段内的混凝土浇筑顺序必须按照附图附图 7 中的浇筑路线图中的浇筑路线图严格执行，高支模区域内采用对称浇筑的方式。高支模安全专项施工方案 40(3)开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。(4)高支模区域的混凝土浇筑采用采用梁、板与柱分浇的方式，竖向结构达一定强度后方可作为模板支架的约束端。即先对柱进行浇注，柱混凝土完成后在进行梁、板钢筋的绑扎，最后进行梁板的浇注。(5)高支模区域混凝土浇筑速度控制在 20m3/h，梁处混凝土分层厚度控制在30cm，分层浇筑时要制作分层72、标尺杆控制混凝土的分层厚度。(6)浇筑过程中坚决避免堆载过大现象，高大梁浇筑混凝土时要分层浇筑，每层不大于 500mm。楼板浇筑顺序要从两端向中间进行，严禁从一端向另一端依次浇筑。(7)浇捣混凝土时，严禁将布料机安置于高支模区域，且最多允许 4 人在高支模区域内作业，以免增加不必要施工荷载。3、安全管理措施(1)应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2)模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3)登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4)装拆模板73、时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5)装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(6)安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7)对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8)对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(9)在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。高支模安全专项施工方案 474、1(10)在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。(11)搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(12)模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。4、监测措施 1.高大模板支撑施工过程中必须对支架立杆的垂直度和混凝土浇筑时模板的沉降进行监测。具体检测项目及方法如下：监测项目 立杆垂直度 模板沉降 监测频率 支架搭设过程中每间隔 5 天进行一次监测；混凝土浇筑过程中持续观测 混凝土浇筑过程中持续监测；浇筑完毕后 2小时监测一次，浇筑 24 小时后 6 小时监测一次，至 72 75、小时后停止监测 监测方法 经纬仪方向线法进行观测 模板上埋设标尺，用水准仪进行观测 采用仪器及精度 一光 DJD2-C 经纬仪 博飞 AL332 水准仪 2 3mm 允许变形值 已搭设高度的 3 8mm 预警值 已搭设高度的 4.2 15mm 2.模板监测由测量员负责实施，每次监测结果形成记录，当观测值超过允许变形值时，要及时通知主管工长；当观测值超过预警值时，立即停止施工，采取相应措施进行整改，整改合格后方可继续施工。3.监测说明 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)连墙件76、是否松动；3)架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4)施工过程中是否有超载现象；5)安全防护措施是否符合规范要求；6)支架与杆件是否有变形现象；4.顶板模板沉降观测点布置见支撑架立面布置图。高支模安全专项施工方案 42 第七节第七节 架体检查验收组织和程序架体检查验收组织和程序 1、脚手架、模板支撑架搭设完成后按下表进行检查验收。序号 项目 技术要求 允许偏差(mm)检验方法 备注 1 专项施工方案 按权限进行审批-检查资料 2 基础 及楼面 承载力 满足设计要求-应有设计计算书 要有验收记录 排水 不积水-观察-底座或垫块 不晃动、滑动-观察-不沉降-10 观察-3 立杆垂直度-3/1000 77、用经维仪或吊线卷尺-4 杆件间距 步距-20 卷尺-纵距-50 卷尺-横距-20 卷尺-5 水平加强层、水平减刀撑、竖向剪刀撑 第五章 50 卷尺-2、钢管扣件式脚手架、模板支架搭设完成，对螺栓拧紧扭力距按照下表进行检查：安装扣件数量（个）抽检数量（个）扭力距值范围 检验方法 允许的不合格数 5190 5 40-65N.m 随即抽取，力矩扳手测扭矩。0 91150 8 1 151280 13 1 281500 20 2 5001200 32 40-65N.m 3 12013200 50 5 注:本工程扣件使用数量为 10000 个。抽检数量为 32 个。3、搭设高度在 24m 以下（含 24m78、）的脚手架搭设高度在 8m 以下（含 8m）模板支架，应由项目负责人组织技术、安全及监理人员进行验收。高支模安全专项施工方案 434、对于高度超过 24m 的脚手架或高大模板支撑系统（高度超过 8m，或跨度超过 18m 施工总荷载或线荷载大于 15KN/M），应由上级负责人组织架体设计及建立等人员进行检查验收。本高大模板支撑工程属高度超过 8m 的危险性较大分项工程，须执行此条规定。附件附件：附图 1：高支模范围 附图 2：高支模区域剪刀撑平面布置图 附图 3：600*800 梁模板立面平面图 附图 4：300*800 梁模板立面平面图 附图 5：高支模区域 180 厚楼板支撑图 附图 6：高79、支模区域立杆布杆及拉结点图 附图 7：混凝土浇筑顺序路线图 计算书一：楼板模板支架计算书 计算书二：立杆稳定性计算书 计算书三：300*800 梁模板支架计算书 计算书四：600*800 梁模板支架计算书 高支模安全专项施工方案 44 附图 1：高支模范围工程名称日期比例北京通州运河核心区项目图名图号附图-11、从首层至地上三层顶板，高支模净高16.74m。2、高支模区域梁尺寸为600*800。3、高支模区域包含独立柱，柱尺寸为1500*2500，独立柱高16.74m。1、该区域高支模从地上二层至地上三层顶板，高支模净高10.820m。高支模区域布置图AB 高支模安全专项施工方案 45 附图 80、2：高支模区域剪刀撑平面布置图连续竖向剪刀撑水平剪刀撑剪刀撑平面布置图审 核校 对描 图设 计工程名称日期比例北京通州运河核心区项目图名图号附图-3剪刀撑分布图 高支模安全专项施工方案 46 600*800附图 3：600*800 梁模板立面平面图梁模板支撑立面示意图木板块4090木方200双扣件顶模棍可调支撑两道立杆跨度方向450覆膜胶合板15mm厚9090木方间距900 双钢管483.0600M14螺杆4604090木方2004090木方100483.0600审 核校 对描 图设 计工程名称日期比例北京通州运河核心区项目图名图号附图-4 高支模安全专项施工方案 47 600*800附图 481、：300*800 梁模板立面平面图梁模板支撑立面示意图木板块4090木方200双扣件顶模棍可调支撑两道立杆跨度方向450覆膜胶合板15mm厚9090木方间距900 双钢管483.0600M14螺杆4604090木方2004090木方100483.0600审 核校 对描 图设 计工程名称日期比例北京通州运河核心区项目图名图号附图-4 高支模安全专项施工方案 48附图 5：高支模区域 180 厚楼15mm厚双面覆膜多层板立杆间距900U型托9090木方间距900木方间距200木板块150150180楼板支模体系图审 核校 对描 图设 计工程名称日期比例北京通州运河核心区项目图名图号附图-6横杆步距82、1200水平安全网水平安全网 高支模安全专项施工方案 49 附图 6：高支模区域立杆布杆及拉结点图板下主龙骨9090木方间距900立杆间距900*900404000木方间距200搭接400立杆、托梁平面布置图工程名称日期比例北京通州运河核心区项目图名图号 高支模安全专项施工方案 50 附图 7：混凝土浇筑顺序路线图说明：1、箭头方向为混凝土浇筑路线，高支模区域为最后浇筑区域。2、高支模区域，采用对称方式进行浇筑混凝土。高支模安全专项施工方案 51 C 区浇筑顺序 D 区浇筑顺序 高支模安全专项施工方案 52楼板模板支架计算书 盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.83、0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1。模板支架搭设高度为 16.74m，立杆的纵距 b=0.9m，立杆的横距 l=0.9m，脚手架步距 h=1.2m。立杆钢管类型选择：B-LG-3000(483.23000);横向水平杆钢管类型选择：B-SG-2000(422.51940);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-2000(482.51940);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15N/mm2，弹性模量6000N/mm2。木方 6080mm，间距 300mm，木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15N/84、mm2，弹性模量 9000N/mm2。梁顶托采用木方 100X100483.0mm。模板自重 0.2kN/m2，混凝土钢筋自重 25.1kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值 1kN/m2，施工均布荷载标准值 0kN/m2。地基承载力标准值 170kN/m2，基础底面扩展面积 0.25m2，地基承载力调整系数 0.4。图 盘扣式楼板支撑架立面简图 高支模安全专项施工方案 53 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值85、 q1=25.10.180.9+0.20.9=4.246kN/m 活荷载标准值 q2=(1+0)0.9=0.9kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=48.6cm3 I=43.74cm4(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15N/mm2；M=0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.125(1.24.246+1.40.9)0.30.3=0.071kN.m 经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 强 度 计 算 值 f86、=0.071 1000 1000/48600=1.471N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v=5ql4/384EI v=l/400 高支模安全专项施工方案 54面板最大挠度计算值 v=54.2463004/(3846000437400)=0.171mm 面板的最大挠度小于 300/250,满足要求!二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.10.180.3=1.355kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.20.3=0.06kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载87、(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(0+1)0.3=0.3kN/m 静荷载 q1=1.21.355+1.20.06=1.698kN/m 活荷载 q2=1.40.3=0.42kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.42+1.698)0.9=1.9062kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=1.907/0.9=2.118kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.1180.90.9=0.172kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.92.118=1.144kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.92.118=2.097kN 木方的截88、面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=688/6=64cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=6888/12=256cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.172106/64000=2.681N/mm2 木方的抗弯计算强度小于 15N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 高支模安全专项施工方案 55最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31143.979/(26080)=0.357N/mm2 截面抗剪强度设89、计值 T=1.3N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到 q=1.415kN/m 最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 1.415 9004/(100 9000 2560000)=0.273mm 木方的最大挠度小于 900/250,满足要求!三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P=2.097kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.08kN/m。900 900 900 2.10kN 2.10kN 2.90、10kN 2.10kN 2.10kN 2.10kN 2.10kN 2.10kN 2.10kN 0.08kN/mAB 托梁计算简图 0.4920.604 托梁弯矩图(kN.m)高支模安全专项施工方案 56 2.51 2.500.400.381.721.743.84 3.853.18 3.171.071.051.051.073.17 3.183.85 3.841.741.720.380.402.50 2.51 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：900 900 900 1.40kN 1.40kN 1.40kN 1.40kN 1.40kN 1.40kN 191、.40kN 1.40kN 1.40kN 0.08kN/mAB 托梁变形计算受力图 0.5020.035 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.604kN.m 经过计算得到最大支座 F=7.035kN 经过计算得到最大变形 V=0.502mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.982cm3；截面惯性矩 I=21.556cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.604106/1.05/8982=64.043N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 205N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.502mm 顶托梁的最大挠度小于 900/4092、0,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值 高支模安全专项施工方案 57作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.10616.74=1.782kN 钢管的自重计算参照盘扣式规范附录 A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.20.90.9=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.10.180.90.9=3.6596kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2)=5.604kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(0+1)0.90.993、=0.81kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.859kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.5 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=300N/mm2；l0 计算长度(m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0=h+2ka (1)非顶部立杆段：l0=94、h (2)高支模安全专项施工方案 58 计算长度修正系数，取值为 1.2；k 计算长度折减系数，可取 0.7；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；l0=1.8m；=1800/15.9=113.208,=0.387 =7859/(0.387450)=41.491N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 依据扣件脚手架规范计算公式 5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.30.60.6=0.108kN/m2 h 立杆的步距95、，1.5m；la 立杆迎风面的间距，0.9m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.9m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.1080.91.51.5/10=0.028kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；立杆 Nw=1.25.604+1.40.81+0.91.40.028/0.9=7.897kN l0=1.8m；=1800/15.9=113.208,=0.387 =7897/(0.387450)+28000/4730=47.119N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、盘扣式模板支架整体稳定性计算 依据96、盘扣式规范 JGJ 231-2010 和混凝土施工规范 GB 50666-2011：盘扣式板模板支架应按混凝土浇筑前和混凝土浇筑时两种工况进行抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；高支模安全专项施工方案 59 MR支架的抗倾覆力矩设计值。支架自重产生抗倾覆力矩：MG1=0.91.782/0.988/2=57.032kN.m 模板自重产生抗倾覆力矩：MG2=0.90.20.988/2=5.184kN.m 钢筋混凝土自重产生抗倾覆力矩：MG3=0.925.10.180.988/2=117.107kN.m 风荷载产生的倾覆力矩：wk=0.30.60.697、=0.108kN/m2 Mw=1.40.1080.916.742/2 =19.067kN.m 附加水平荷载产生倾覆力矩(附加水平荷载取永久荷载的 2%)：永久荷载(包括支架、模板、钢筋混凝土自重)为 49.812kN 附加水平荷载：Fsp=49.8122%=0.996kN Msp=1.40.99616.74=23.348kN.m 工况一：混凝土浇筑前 倾覆力矩 MT=119.067=19.067kN.m 抗倾覆力矩 MR=57.032+5.184=62.216kN.m 浇筑前抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！工况二：混凝土浇筑时 倾覆力矩 MT=123.348=23.348kN.m 98、抗倾覆力矩 MR=57.032+5.184+117.107=179.323kN.m 浇筑时抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=31.434 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=7.859 A 基础底面面积(m2)；A=0.25 fg 地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68 地基承载力设计值应按下式计算 高支模安全专项施工方案 60 fg=kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc=0.4 fgk 地基承载力标准值；fgk99、=170 地基承载力的计算满足要求!盘扣式模板支撑架计算满足要求！高支模安全专项施工方案 61立杆稳定性计算书 钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1。模板支架搭设高度为 16.74m，立杆的纵距 b=0.9m，立杆的横距 l=0.9m，立杆的步距 h=1.2m。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15N/mm2，弹性模量6000N/mm2。木方 5080mm，间距 300mm，木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15N/mm2，弹性模量 9000N/mm2。梁顶托采用木方 100X100483.0mm。模板自重 0.2kN/m2，混凝土钢筋自重100、 25.1kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值 0kN/m2，施工均布荷载标准值 2.5kN/m2。扣件计算折减系数取 1。图 1 楼板支撑架立面简图 图 2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：高支模安全专项施工方案 62由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.10.2+0.2)+1.42.5=9.764kN/m2 由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.10.2+0.71.42.5=9.227kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.4 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采101、用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值 q1=0.9(25.10.20.9+0.20.9)=4.228kN/m 考虑 0.9 的结构重要系数，活荷载标准值 q2=0.9(0+2.5)0.9=2.025kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=901.81.8/6=48.6cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=901.81.81.8/1102、2=43.74cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15N/mm2；M=0.1ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.1(1.24.228+1.42.025)0.30.3=0.071kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.07110001000/48600=1.465N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T=3Q/2bh T 高支模安全专项施工方案 63其中最103、大剪力 Q=0.6(1.24.228+1.42.025)0.3=1.424kN 截面抗剪强度计算值 T=31424/(290018)=0.132N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.6774.2283004/(1006000437400)=0.088mm 面板的最大挠度小于 300/250,满足要求!(4)2.5kN 集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M=0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为 1200mm 集104、中荷载 P=2.5kN 考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值 q=0.9(25.10.21.2+0.21.2)=5.638kN/m 面板的计算跨度 l=300mm 经 计 算 得 到 M=0.2 0.9 1.4 2.5 0.3+0.08 1.2 5.638 0.3 0.3=0.238kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.23810001000/48600=4.891N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.10.20.3=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载105、(kN/m)：q12=0.20.3=0.06kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.5+0)0.3=0.75kN/m 高支模安全专项施工方案 64考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载 q1=0.9(1.21.506+1.20.06)=1.691kN/m 考虑 0.9 的结构重要系数，活荷载 q2=0.91.40.75=0.945kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.945+1.691)0.9=2.3724kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.373/0.9=2.636kN/m 106、最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.6360.90.9=0.214kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.92.636=1.424kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.92.636=2.61kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=588/6=53.333cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=5888/12=213.333cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.214106/53333.34=4.004N/mm2 木方的抗弯计算强度小于 15N/mm2107、,满足要求!(2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31423.591/(25080)=0.534N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.3N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)高支模安全专项施工方案 65得到 q=1.409kN/m 最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6771.4099004/(10090002133334)=0.326mm 木方的最大挠度小于108、 900/250,满足要求!(4)2.5kN 集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M=0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数 0.9，集中荷载 P=0.92.5kN 经计算得到 M=0.21.40.92.50.9+0.081.69080.90.9=0.677kN.m 抗弯计算强度 f=M/W=0.677106/53333.3=12.686N/mm2 木方的抗弯计算强度小于 15N/mm2,满足要求!三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P=2.61kN 均布荷载取托梁的自重 q=0.08kN/m。900 900 90109、0 2.61kN 2.61kN 2.61kN 2.61kN 2.61kN 2.61kN 2.61kN 2.61kN 2.61kN 0.08kN/mAB 托梁计算简图 0.6120.750 托梁弯矩图(kN.m)3.12 3.110.500.472.142.164.77 4.783.95 3.941.331.301.301.333.94 3.954.78 4.772.162.140.470.503.11 3.12 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：高支模安全专项施工方案 66 900 900 900 1.40kN 1.40kN 1.40kN 1.40110、kN 1.40kN 1.40kN 1.40kN 1.40kN 1.40kN 0.08kN/mAB 托梁变形计算受力图 0.5000.035 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.75kN.m 经过计算得到最大支座 F=8.735kN 经过计算得到最大变形 V=0.5mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.982cm3；截面惯性矩 I=21.556cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.75106/1.05/8982=79.524N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 205N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.5mm 顶托梁的最111、大挠度小于 900/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.142116.74=2.379kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.20.90.9=0.162kN 高支模安全专项施工方案 67(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.10.20.90.9=4.0662kN 考虑 0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG=0.9(NG1+NG2+NG3)=5.946kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑 0.9 的结构重要系数，112、经计算得到活荷载标准值 NQ=0.9(2.5+0)0.90.9=1.822kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.687kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.595cm；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.2m；h 最大步距，h=1.2m；l0 计算长度，取 1.2+20.2=1.6113、m；长细比，为 1600/15.95=100.313 150 长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.588；经计算得到=9687/(0.588423.9)=38.865N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 依据模板规范计算公式 5.2.5-15:高支模安全专项施工方案 68 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.31.250.6=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.2m；la 立杆迎风面114、的间距，0.9m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.9m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.91.21.2/10=0.033kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=1.25.946+0.91.41.822+0.90.91.40.033/0.9=9.474kN 经计算得到=9474/(0.588423.9)+33000/4491=45.372N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!高支模安全专项施工方案 69300*800 梁模板支架计算书 盘扣式脚手架立杆钢管强度为 300N/mm2，水平杆钢管强度为115、 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1。模板支架搭设高度为 16.74m，梁截面 BD=300mm800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.9m，脚手架步距 h=1.2m，立杆钢管类型选择：A-LG-3000(603.23000);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-2000(482.51940);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-2000(482.51940);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15N/mm2，弹性模量6000N/mm2。木方 5090mm，剪切强度 1116、.3N/mm2，抗弯强度 15N/mm2，弹性模量9000N/mm2。梁底支撑木方长度 0.90m。梁顶托采用木方 100X100483.0mm。梁底按照均匀布置承重杆 2 根计算。模板自重 0.2kN/m2，混凝土钢筋自重 25.5kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值 1kN/m2，施工均布荷载标准值 0kN/m2。地基承载力标准值 140kN/m2，基础底面扩展面积 0.25m2，地基承载力调整系数0.4。扣件计算折减系数取 1。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三117、跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.50.80.3+0.20.3=6.18kN/m 活荷载标准值 q2=(1+0)0.3=0.3kN/m 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:高支模安全专项施工方案 70本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=301.81.8/6=16.2cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=301.81.81.8/12=14.58cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面118、板的抗弯强度设计值，取 15N/mm2；M=0.1ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.1(1.26.18+1.40.3)0.20.2=0.031kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.03110001000/16200=1.935N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6(1.26.18+1.40.3)0.2=0.94kN 截面抗剪强度计算值 T=3940/(230018)=0.261N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v119、=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.6776.182004/(1006000145800)=0.077mm 面板的最大挠度小于 200/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：高支模安全专项施工方案 71(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.50.80.2=4.08kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.20.2(20.8+0.3)/0.3=0.2533kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1120、=(0+1)0.30.2=0.06kN 均布荷载 q=1.24.08+1.20.2533=5.2kN/m 集中荷载 P=1.40.06=0.084kN 600 0.08kN 5.20kN/mAB 木方计算简图 0.1880.000 木方弯矩图(kN.m)0.820.820.820.040.040.820.820.82 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：600 4.33kN/mAB 变形计算受力图 高支模安全专项施工方案 72 0.0000.187 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.822kN N2=0.822kN 经过121、计算得到最大弯矩 M=0.188kN.m 经过计算得到最大支座 F=0.822kN 经过计算得到最大变形 V=0.187mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=599/6=67.5cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=5999/12=303.75cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.188106/67500=2.785N/mm2 木方的抗弯计算强度小于 15N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 122、T=30.822/(25090)=0.274N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.3N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 最大变形 v=0.187mm 木方的最大挠度小于 600/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算 高支模安全专项施工方案 73托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.08kN/m。900 900 900 0.82kN 0.82kN 0.82kN 0.82kN 0.82kN 0.82kN 0.82kN 0.82kN 0.82kN 0.82kN 0.82kN 0.82kN 0.82kN 0.82kNAB 托梁计算简图 0.2123、640.335 托梁弯矩图(kN.m)1.681.680.860.860.040.040.780.781.611.612.432.431.64 1.640.820.820.000.000.820.821.64 1.642.432.431.611.610.780.780.040.040.860.861.681.68 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：900 900 900 0.65kN 0.65kN 0.65kN 0.65kN 0.65kN 0.65kN 0.65kN 0.65kN 0.65kN 0.65kN 0.65kN 0.65kN 0.65kN124、 0.65kNAB 托梁变形计算受力图 0.3330.023 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.334kN.m 高支模安全专项施工方案 74经过计算得到最大支座 F=4.071kN 经过计算得到最大变形 V=0.333mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.982cm3；截面惯性矩 I=21.556cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.334106/1.05/8982=35.415N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 205N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.333mm 顶托梁的最大挠度小于 900/400,满足要求!125、三、双槽钢托梁计算 盘扣式模板支架可采用双槽钢搁置在连接盘上作为支撑模板面板及楞木的托梁。双槽钢型钢类型选择为8 号槽钢 1、双槽钢托梁受弯承载力计算 双槽钢水平杆上的弯矩按下式计算：M=Fc 式中：M双槽钢弯矩；：F单根双槽钢托梁承担的竖向荷载一半；：c模板木楞梁至双槽钢托梁端部水平距离。双槽钢托梁的受弯承载力应满足：M/W f 式中：W双槽钢的截面模量;f钢材强度取 205N/mm2。M=4.0710.15=0.611 kN.m M/W=0.61150.61000=12.069N/mm2 双槽钢托梁受弯强度 M/W f，满足要求!2、双槽钢托梁挠度计算 双槽钢托梁的挠度应符合下式规定：高支126、模安全专项施工方案 75 经计算 Vmax=1.427mm 双槽钢托梁挠度 Vmax v=900/150 和 10mm，满足要求!四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：双槽钢托梁的最大支座反力 N1=4.158kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.22.289=2.747kN N=4.158+2.747=6.905kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=2.01 A 立杆净截面面积(cm2)；A=5.71 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=7.7 钢管立杆抗127、压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=300N/mm2；l0 计算长度(m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0=h+2ka (1)非顶部立杆段：l0=h (2)计算长度修正系数，取值为 1.2；k 计算长度折减系数，可取 0.7；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；l0=1.48m；=1480/20.1=73.632,=0.687 =6905/(0.687571)=19.873N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!高支模安全专项施工方案 76考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算128、公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.30.60.6=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1.2m；la 立杆迎风面的间距，0.9m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.9m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.1080.91.21.2/10=0.018kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；立杆 Nw=4.158+1.22.289+0.91.40.018/0.9=6.93kN l0=1.48m；=1480/20.1=73.632,=0.687 =6930/(0.687571)+18000/7700=23.297N/m129、m2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。五、梁模板支架整体稳定性计算 依据盘扣式规范 JGJ 231-2010 和混凝土施工规范 GB 50666-2011：盘扣式梁模板支架应按混凝土浇筑前和混凝土浇筑时两种工况进行抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。支架自重产生抗倾覆力矩：MG1=0.92.289/0.966/2=41.206kN.m 模板自重产生抗倾覆力矩：MG2=0.90.20.30.96/2=0.146kN.m 钢筋混凝土自重产生抗倾覆力矩：高支模130、安全专项施工方案 77 MG3=0.925.50.30.80.96/2=14.872kN.m 风荷载产生的倾覆力矩：wk=0.30.60.6=0.108kN/m2 Mw=1.40.1080.916.742/2 =19.067kN.m 附加水平荷载产生倾覆力矩(附加水平荷载取永久荷载的 2%)：永久荷载(包括支架、梁模板、钢筋混凝土自重)为 20.823kN 附加水平荷载：Fsp=20.8232%=0.416kN Msp=1.40.41616.74=9.76kN.m 工况一：混凝土浇筑前 倾覆力矩 MT=119.067=19.067kN.m 抗倾覆力矩 MR=41.206+0.146=41.35131、1kN.m 浇筑前抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！工况二：混凝土浇筑时 倾覆力矩 MT=19.76=9.76kN.m 抗倾覆力矩 MR=41.206+0.146+14.872=56.223kN.m 浇筑时抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=27.62 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=6.905 A 基础底面面积(m2)；A=0.25 fg 地基承载力设计值(kN/m2)；fg=56 地基承载力设计值应按下式计算 fg=kc132、 fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc=0.4 fgk 地基承载力标准值；fgk=140 地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！高支模安全专项施工方案 78600*800 梁模板支架计算书 盘扣式脚手架立杆钢管强度为 300N/mm2，水平杆钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1。模板支架搭设高度为 16.74m，梁截面 BD=600mm800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.9m，脚手架步距 h=1.2m，立杆钢管类型选择：A-LG-3000(603.23000);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-2000(482.51940);纵向水平杆钢管133、类型选择：A-SG-2000(482.51940);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15N/mm2，弹性模量6000N/mm2。木方 4090mm，剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15N/mm2，弹性模量9000N/mm2。梁底支撑木方长度 0.40m。梁顶托采用木方 100X100483.0mm。梁底按照均匀布置承重杆 2 根计算。模板自重 0.2kN/m2，混凝土钢筋自重 25.5kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值 1kN/m2，施工均布荷载标准值 0kN/m2。地基承134、载力标准值 140kN/m2，基础底面扩展面积 0.25m2，地基承载力调整系数0.4。扣件计算折减系数取 1。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.50.80.6+0.20.6=12.36kN/m 活荷载标准值 q2=(1+0)0.6=0.6kN/m 高支模安全专项施工方案 79面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=601.81.8/6=135、32.4cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=601.81.81.8/12=29.16cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15N/mm2；M=0.1ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.1(1.212.36+1.40.6)0.30.3=0.141kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.14110001000/32400=4.353N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2136、)抗剪计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6(1.212.36+1.40.6)0.3=2.821kN 截面抗剪强度计算值 T=32821/(260018)=0.392N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.67712.363004/(1006000291600)=0.387mm 面板的最大挠度小于 300/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。高支模安全专项施工方案 801137、.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.50.80.3=6.12kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.20.3(20.8+0.6)/0.6=0.22kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(0+1)0.60.3=0.18kN 均布荷载 q=1.26.12+1.20.22=7.608kN/m 集中荷载 P=1.40.18=0.252kN 600 0.25kN 7.61kN/mAB 木方计算简图 0.3800.000 木方弯矩图(kN.m)2.410.130.132.41 木方剪力图(kN)变形的计138、算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：高支模安全专项施工方案 81 600 6.34kN/mAB 变形计算受力图 0.0000.481 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.408kN N2=2.408kN 经过计算得到最大弯矩 M=0.38kN.m 经过计算得到最大支座 F=2.408kN 经过计算得到最大变形 V=0.481mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=bh2/6=499/6=54cm3；截面惯性矩 I=bh3/12=4999/12=243cm4；式中：b 为板截面宽度，h 为板截面139、高度。(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.38106/54000=7.037N/mm2 木方的抗弯计算强度小于 15N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.408/(24090)=1.003N/mm2 高支模安全专项施工方案 82截面抗剪强度设计值 T=1.3N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 最大变形 v=0.481mm 木方的最大挠度小于 600/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.08kN/m。90140、0 900 900 2.41kN 2.41kN 2.41kN 2.41kN 2.41kN 2.41kN 2.41kN 2.41kN 2.41kNAB 托梁计算简图 0.5600.686 托梁弯矩图(kN.m)2.85 2.850.440.441.971.974.38 4.383.61 3.611.201.201.201.203.61 3.614.38 4.381.971.970.440.442.85 2.85 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：900 900 900 1.90kN 1.90kN 1.90kN 1.90kN 1.90kN 1.90kN141、 1.90kN 1.90kN 1.90kNAB 托梁变形计算受力图 高支模安全专项施工方案 83 0.6710.047 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.686kN.m 经过计算得到最大支座 F=7.988kN 经过计算得到最大变形 V=0.671mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.982cm3；截面惯性矩 I=21.556cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.686106/1.05/8982=72.738N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于 205N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.671mm 顶托梁的最大挠度小142、于 900/400,满足要求!三、双槽钢托梁计算 盘扣式模板支架可采用双槽钢搁置在连接盘上作为支撑模板面板及楞木的托梁。双槽钢型钢类型选择为8 号槽钢 1、双槽钢托梁受弯承载力计算 双槽钢水平杆上的弯矩按下式计算：M=Fc 式中：M双槽钢弯矩；：F单根双槽钢托梁承担的竖向荷载一半；：c模板木楞梁至双槽钢托梁端部水平距离。双槽钢托梁的受弯承载力应满足：M/W f 式中：W双槽钢的截面模量;高支模安全专项施工方案 84 f钢材强度取 205N/mm2。M=7.988-0.1=-0.799 kN.m M/W=-0.79950.61000=-15.786N/mm2 双槽钢托梁受弯强度 M/W f，满足143、要求!2、双槽钢托梁挠度计算 双槽钢托梁的挠度应符合下式规定：经计算 Vmax=-0.351mm 双槽钢托梁挠度 Vmax v=400/150 和 10mm，满足要求!四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：双槽钢托梁的最大支座反力 N1=8.026kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.22.063=2.475kN N=8.026+2.475=10.501kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=2.01 A 立杆净截面面积(cm2)；A=5.71 W 立杆净截面144、抵抗矩(cm3)；W=7.7 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=300N/mm2；l0 计算长度(m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0=h+2ka (1)非顶部立杆段：l0=h (2)高支模安全专项施工方案 85 计算长度修正系数，取值为 1.2；k 计算长度折减系数，可取 0.7；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；l0=1.48m；=1480/20.1=73.632,=0.687 =10501/(0.687571)=30.224N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式145、为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.30.60.6=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1.2m；la 立杆迎风面的间距，0.4m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.9m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.1080.41.21.2/10=0.008kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；立杆 Nw=8.026+1.22.063+0.91.40.008/0.9=10.512kN l0=1.48m；=1480/20.1=73.632,=0.687 =10512/(0.687146、571)+8000/7700=31.746N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。五、梁模板支架整体稳定性计算 依据盘扣式规范 JGJ 231-2010 和混凝土施工规范 GB 50666-2011：盘扣式梁模板支架应按混凝土浇筑前和混凝土浇筑时两种工况进行抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。高支模安全专项施工方案 86支架自重产生抗倾覆力矩：MG1=0.92.063/0.966/2=37.125kN.m 模板自重产生抗倾覆力矩：MG2=0.90.2147、0.60.46/2=0.13kN.m 钢筋混凝土自重产生抗倾覆力矩：MG3=0.925.50.60.80.46/2=13.219kN.m 风荷载产生的倾覆力矩：wk=0.30.60.6=0.108kN/m2 Mw=1.40.1080.416.742/2 =8.474kN.m 附加水平荷载产生倾覆力矩(附加水平荷载取永久荷载的 2%)：永久荷载(包括支架、梁模板、钢筋混凝土自重)为 18.694kN 附加水平荷载：Fsp=18.6942%=0.374kN Msp=1.40.37416.74=8.762kN.m 工况一：混凝土浇筑前 倾覆力矩 MT=18.474=8.474kN.m 抗倾覆力矩 M148、R=37.125+0.13=37.255kN.m 浇筑前抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！工况二：混凝土浇筑时 倾覆力矩 MT=18.762=8.762kN.m 抗倾覆力矩 MR=37.125+0.13+13.219=50.474kN.m 浇筑时抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！六、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=42.006 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.501 A 基础底面面积(m2)；A=0.25 fg 地基承载力设计值(kN/m2)；fg=56 地基承载力设计值应按下式计算 高支模安全专项施工方案 87 fg=kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc=0.4 fgk 地基承载力标准值；fgk=140 地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！