1、xx-xx医疗保健合作中心（xx）项目 高大模板工程专项施工方案（专家论证方案） 编制单位：xx集团建筑工程总承包有限公司编制日期：2020年6月3日目 录1.工程概况11.1一般概况11.2设计概况11.3高大模板区域周边结构情况21.4高支模与非高支模区域的支撑关系21.5高支模工程的概况和特点31.6超过一定规模的高支模工程的搭设方案概况251.7施工平面及立面图281.8施工要求和技术保证条件282.编制说明及依据282.1编制说明292.2编制依据293.施工准备及施工计划303.1技术准备及安全技术交底303.2材料设备及劳动力计划333.3高支模检查及备案申报表353.4施工进度2、计划354.施工工艺技术354.1材料的力学性能指标354.2高支模支撑系统的基础处理及设置354.3模板支架设计364.4构造设置364.5模板安装424.6混凝土的浇筑435.施工安全保证措施455.1施工技术措施455.2模板安装和拆除的安全技术措施475.3预防事故措施545.4监测监控措施576.施工管理及作业人员配备和分工596.1施工管理人员596.2专职安全生产管理人员596.3管理人员职责分工596.4特种作业及其他作业人员607.验收要求607.1危大工程验收标准607.2危大工程验收内容617.3危大工程验收人员628.应急处置措施628.1概况628.2组织机构设置623、8.3应急救援线路638.4应急救援预案649.危大工程高支模计算书749.1350厚负4层无梁盖板区域749.2350厚地下室车道859.3地下室污水处理池和应急池969.41层北侧门厅高支模1079.52层南侧门厅1189.65层上多功能厅屋面板1299.72层南侧门厅800750梁1409.85层上的多功能厅14002500型钢骨梁1529.95层上的多功能厅600800梁1619.105层上的多功能厅8001000梁1739.11负4层西南侧4001850梁1859.12负4层600800梁1979.13负3层8001200梁2099.14负1层6002000梁2219.15负1层主副4、楼高低跨4002100梁2339.16负1层4001200梁2459.17地上3层KL-52(3) 800750梁2579.18地上6层KL-43(3A) 8001000梁26910.附录282附件一：高支模工程检查及备案申报表282附件二：高大模板支架安全要点检查表283附件三：高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表284附件四：扣件拧紧抽样检查表285附件五：地下负四层无梁楼盖板高支模平面布置图286附件六：地下负四层无梁楼盖板高支模1-1剖面图286附件七：-4层高支模KLx14(1) 400X1850梁模板支撑示意图287附件八：-4层高支模WKLx25(1) 600X800梁模5、板支撑示意图287附件九：无梁盖板柱帽处支撑详图288附件十：地下室污水池和应急池高支模平面布置图288附件十一：地下室污水池和应急池高支模1-1剖面图289附件十二：地下室污水池和应急池高支模砼浇筑方向示意图289附件十三：地下室污水池和应急池600X2000梁模板支撑示意图290附件十四：地下室污水池和应急池600X1200梁模板支撑示意图290附件十五：1层门厅高支模平面布置图291附件十六：1层门厅高支模1-1剖面图291附件十七：1层门厅高支模砼浇筑方向示意图292附件十八：1层门厅高支模300X600梁模板支撑示意图292附件十九：1层门厅高支模400X800梁模板支撑示意图2936、附件二十：5层多功能厅高支模平面布置图294附件二十一：5层多功能厅高支模1-1剖面图295附件二十二：5层多功能厅高支模砼浇筑方向示意图296附件二十三：5层多功能厅高支模800X1000梁模板支撑示意图296附件二十四：5层多功能厅高支模800X1500梁模板支撑示意图297附件二十五：5层多功能厅高支模1400X2500梁模板支撑示意图297附件二十六：梁截面600X1500梁模板支撑示意图298附件二十七：梁截面6002000梁模板支撑示意图298附件二十八：高支模施工进度计划横道图2991. 工程概况1.1 一般概况xx-xx医疗保健合作中心（xx）项目，本项目主要建设一栋地上 267、 层，地下 4 层的医疗保健中心业务楼，总建筑面积115877.2 平方米，设置病床 838 张，项目地上建筑面积90533.0平方米，主要建设门诊医技、手术中心、住院、科研培训、后勤保障等业务用房，其中门诊医技业务用房 12408.19平方米，手术中心 3492.75平方米，康复中心 3218.47平方米，科研培训 3960.79 平方米，住院病区48810.7 平方米，其他医技14378.57 平方米，后勤保障 4263.53 平方米；地下建筑面积 25344.2平方米，主要设置营养厨房、设备用房、太平间、地下停车场及人防工程等。工程名称：xx-xx医疗保健合作中心（xx）项目工程地点：x8、x市双拥路6号xx医科大学第一附属医院内建设单位：xx医科大学第一附属医院设计单位：建筑设计研究院有限公司监理单位：xx市城市建设监理有限责任公司勘察单位: xx岩土工程有限公司施工单位：xx集团建筑工程总承包有限公司工程内容：本项目的土建、装饰装修、水电安装等施工图纸设计的部分内容，具体以本项目工程量清单为准。工期：1100日历天总建筑面积：115877.2 质量标准：符合国家工程施工验收规范合格标准。1.2 设计概况本工程主体为现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，屋面停机坪为钢结构，结构采用的设计基准期为50年，设计使用年限为50年。结构耐久性年限为50年。上部结构的安全等级为一级，地基基础安全9、等级为一级，地基基础设计等级为甲级。地下室防水等级为一级，结构耐火等级为一级，剪力墙抗震等级为一级、框架抗震等级为一级。本工程地下室有人防，地下室地下四层为甲类核6级人防。外墙采用200厚烧结页岩多孔砖，内墙采用加气混凝土砌块、门诊用房采用成品轻质隔墙。本工程拟建场地的岩土层分布为：上覆土层为第四系人工填土、淤泥质土、黏性土、粉土、粉砂及圆砾等具明显的二元结构，下伏地层为古近系湖湘沉积的泥岩、粉砂岩等。第四系土层与古近系岩层为不整合接触。基础以圆砾层为持力层，修正后的地基承载力特征值1000KPa.混凝土全部采用商品预拌砼；20钢筋采用钢筋直螺纹套筒机械连接，其它接头采用焊接及绑扎连接。各楼层10、高度及强度等级，如下表：表1.2.1塔楼层号结构标高H（m）层高（m）墙柱混凝土强度等级梁板混凝土强度等级建筑标高H（m）地下四层-22.1005.8C60-21.900地下三层至地下一层-16.300-5.5005.4C60C30-16.100-5.400一层-0.1005.1C60C350.000二层5.0004.85C60C355.100三层至六层9.85022.4504.2C60C309.90022.500七层26.6504.5C60C3026.700八层31.1502.7C60C3031.200九层至十层33.85037.4503.6C60C3033.90037.500十一层至十四层11、41.0503.6C55C3041.100十五层至十八层55.45066.2503.6C50C3055.50066.300十九层至二十二层69.850 80.6503.6C45C3069.90080.700二十三层84.2503.6C40C3084.300二十四层至二十六层87.85095.2503.7C40C3087.90095.300大屋面层99.0008.5C40C3099.000小屋面层105.500C301.3 高大模板区域周边结构情况高支模四周10m范围内无已建建筑物，高支模区域四周无电线线路经过。1.4 高支模与非高支模区域的支撑关系高支模区域与非高支模区为同一施工段的，高支模的12、梁钢筋绑扎前，必须先浇筑此高支模区域的框架柱混凝土，再进入高支模梁钢筋的绑扎，严禁高支模区域采用梁柱同时浇筑混凝土施工。高支模与非高支模区域的支撑架体须通过横杆连系成一个整体。1.5 高支模工程的概况和特点根据住建部的建质201831号文危险性较大的分部分项工程安全管理规定规定：1、危险性较大的分部分项工程中混凝土模板支撑工程：搭设高度5m及以上；或搭设跨度10m及以上；或施工总荷载10kN/m及以上；或集中线荷载15kN/m及以上；或高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程。2、超过一定规模的危险性较大的分部分项工程中混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；或搭设跨度13、18m及以上，或施工总荷载15kN/m及以上；或集中线荷载20kN/m及以上。注：超过一定规模的危险性较大的分部分项工程需要专家论证。本项目须根据施工图纸验算梁板，将存在满足上述条件的高支模一一找出并作出专项专家论证方案。1.5.1 危险性分析根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）第4.3.6条的公式及有关计算规定，分别进行计算：式中：SGik 第 i 个永久荷载标准值产生的荷载效应值；SQ jk 第 j 个可变荷载标准值产生的荷载效应值； cj 第 j 个可变荷载的组合值系数，宜取 cj 0.9。设计荷载按以下取值：楼板模板0.3KN/，梁模板0.5KN/，砼自重24KN/m14、，楼板钢筋1.0KN/m，梁钢筋1.5KN/m，施工荷载+设备=3.0KN/，可变荷载组合效应系数0.9。1.5.1.1 危大高支模楼板的判断计算1） 楼板厚度200mm荷载计算S=1.35(1.01.00.3+1.01.00.224+1.01.00.21.0)+0.91.41.01.03.0=1.35(0.3+4.8+0.2)+3.78=10.94KN/m界定：由于S= 10.94KN/m10.00KN/m15.00KN/m，故该梁属于危险性较大的分部分项工程，不属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。2） 楼板厚度350mm荷载计算S=1.35(1.01.00.3+1.01.00.3515、24+1.01.00.351.0)+0.91.41.01.03.0=1.35(0.3+8.4+0.35)+3.78=16KN/m界定：由于S=16KN/m15.00KN/m，故该板属于属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。3） 因本工程板厚类型较多不再一一举例计算判断，根据上述公式可得出以下计算表：结本项目板配筋图及设计的特点，基本可以作出如下判断：板厚大于0.35m的板模板，均为危大高支模工程。1.5.1.2 危大高支模梁的判断计算1） 梁截面尺寸500800荷载计算S=1.35(0.5+0.620.5)+0.50.824+0.50.81.5+0.91.40.53.0=1.35(0.816、5+9.6+0.6)+1.89=16.8KN/m界定：由于S= 16.8KN/m15.00KN/m20.00KN/m，故该梁属于危险性较大的分部分项工程，不属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。2） 梁截面尺寸500900荷载计算S=1.35(0.5+0.720.5)+0.50.924+0.50.91.5+0.91.40.53.0=1.35(0.95+10.8+0.68)+1.89=18.67KN/m界定：由于S= 18.67KN/m15.00KN/m20.00KN/m，故该梁属于危险性较大的分部分项工程，不属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。3） 梁截面尺寸4001000荷载计17、算S=1.35(0.4+0.820.5)+0.41.024+0.41.01.5+0.91.40.43.0=1.35(1.0+9.6+0.6)+1.51=16.63KN/m界定：由于S= 16.63KN/m15.00KN/m20.00KN/m，故该梁属于危险性较大的分部分项工程，不属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。4） .梁截面尺寸4001200荷载计算S=1.35(0.4+1.020.5)+0.41.224+0.41.21.5+0.91.40.43.0=1.35(1.2+11.52+0.72)+1.51=19.65KN/m界定：由于S= 19.65KN/m15.00KN/m20.0018、KN/m，故该梁属于危险性较大的分部分项工程，不属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。5） 梁截面尺寸5001700荷载计算S=1.35(0.5+1.520.5)+0.51.724+0.51.71.5)+0.91.40.53.0=1.35(1.75+20.4+1.28)+1.89=33.52KN/m界定：由于S= 33.52KN/m20.00KN/m，故该梁属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。6） 因本项目梁类型过多，不再一一举例计算判断，根据上述公式可得出以下计算表：结合本项目梁配筋图及设计的特点，基本可以作出如下判断：截面面积0.48的，很有可能为危大高支模工程，须对照本表进19、行排查，从而确定其搭设方案。1.5.1.3 搭设高度及跨度分析根据规范要求：搭设高度8m及以上或搭设跨度18m及以上为超过一定规模的危险性较大的分部分项工程中混凝土模板支撑工程。接合图纸本项目无梁跨度大于18m的梁；存在梁搭设高度大于8m的梁板。1.5.2 超过一定规模的高支模的位置1.5.2.1 超过一定规模的高支模的分布概况1） 地下负三层无梁楼盖板（负3层楼板1-31-12轴交1-B1-E轴区域，板厚h=350mm，高支模架体搭设最大高度达到5.55m）。2） 地下室各层的车道（负4层负1层的建筑东南侧及西南侧，板厚h=350mm，架体搭设高度2.23.5m）3） 地下室污水处理池和应急20、池（负2层楼板1-51-9轴交1-D1-E轴区域，柱底标高-10.3m，板面标高-0.80m、-1.8m，板厚h=250mm，高支模架体搭设最大高度达到9.25m、8.25m)。4） 门厅（4层楼板1-61-9轴交1-C1-D轴，柱底标高-1.80m，板面标高9.850m，板厚h=120mm，高支模架体搭设最大高度达到9.73m)。 5） 多功能厅（七层楼板2-11交2-B2-D处钢骨梁ZHL 14002500和2-12交2-B2-D处钢骨梁ZHL14002500，柱底标高18.250m，板面标高为26.650m、25.950m，板厚h=200mm，高支模架体搭设最大高度达到8.20m、7.521、00m），其中 14002500梁为混凝土H型钢梁，内设有100mm厚H型钢，梁两端柱子匀为混凝土H型钢柱，混凝土H型钢柱混凝土强度为C60，梁板混凝土强度为C30。6） 根据上表（表1.5.2）分析负三层至二十六层各楼层的结构梁：4002100、4001850、500800、6001200、6001500、6002000、7001000、800750、8001200为危大工程。7） 本工程将对以下满足高支模的梁板进行受力计算（选择超过高支模条件的最大值的代表梁板，其余低于该值的梁板将按最大值的搭设方式搭设，即可满足要求）：表1.5.3序号梁或板规格搭设高度（m）砼强度位置高支模类型1350厚22、板5.55C40负4层无梁盖板区域面荷载超15KN/2350厚板2.9（取最大值）C40地下室车道面荷载超15KN/3250厚板9.25C30地下室污水处理池和应急池搭设高度大于8m4120厚板9.83C351层北侧门厅搭设高度大于8m5800750梁9.1C302层南侧门厅线荷载超过15KN/m6120厚板9.73C30搭设高度大于8m7200厚板8.2C305层上的多功能厅搭设高度大于8m814002500型钢骨梁5.9C30线荷载超过15KN/m9600800梁7.6C30线荷载超过15KN/m108001000梁7.4C30线荷载超过15KN/m114001850梁4.05C40-4层23、2-E交2-32-5线荷载超过15KN/m12600800梁5.1C40-4层1-1交1-A1-E线荷载超过15KN/m138001200梁4C30-3层1-3交1-A1-E线荷载超过15KN/m146002000梁2.9C35-1层1-2交1-D1-E线荷载超过15KN/m154002100梁3.3C35-1层主楼和副楼交界处一圈线荷载超过15KN/m164001200梁5.1C35-1层1-1交1-A2-C线荷载超过15KN/m17800750梁3.9C303层2-12交2-C2-D轴KL-52(3)梁线荷载超过15KN/m188001000梁3.2C306层2-9交2-C2-D轴KL-424、3(3A)梁线荷载超过15KN/m1.5.2.2 超过一定规模的高支模工程分布区域图1） 超过一定规模的板高支模工程分布图（斜线填充部分）：242） 超过一定规模的梁高支模工程分布图（方格网填充部分）：1.5.3 危大工程特点 本项目危大工程存在以下特点：1） 危大高支模工程较多，梁截面较大，地下室的板厚度较厚，以至于地下室每层都有，地上部分也有多处；2） 本项目的危大工程在施工过程中还须穿插钢结构工程的施工，对各工种的搭接配合要求较高，施工难度较大；3） 本项目梁板柱的混凝土标号较多类型，须做好不同标号的混凝土的分隔；4） 本工程部分悬挑梁中也存在危大工程（位于3层梁板的东南侧门厅处），因此25、施工过程中严格按方案执行；5） 因本项目地下室有4层，采用地连墙两墙合一的施工工艺，有4道内支撑梁（支撑地连墙）须采取边施工边拆除的工艺，因此需要在地下室楼板的施工过程中考虑拆除支撑梁时的活荷载（叉车及切割支撑梁块）；6） 本项目施工场地狭小，对周转材的堆放要求较多，因此须合理设计材料进场计划，灵活调配。1.6 超过一定规模的高支模工程的搭设方案概况1.6.1 地下室负三层无梁盖楼板及地下室汽车坡道的模板选型及配置序号板厚截面尺寸龙骨立杆间距（详见附录详图）1350mm次龙骨：4080方木间距200；主龙骨：483.0立杆间距800mm800mm，步距1500mm本工程板模板支撑体系，立杆横纵26、向间距800mm布置；横杆步距1500mm；封顶杆离顶面不超500mm；顶托自由端长度不超200mm；纵横向剪刀撑沿支架纵向每4.5 m设一道，沿支架横向每4.5 m设一道，每道竖直剪刀撑均为全高全长设置。1.6.2 地下室污水处理池和应急池模板选型及配置1） 结构梁底模龙骨及支撑序号梁断面尺寸龙骨立杆间距（详见附录详图）1400800、6001200次龙骨：4080方木间距100；主龙骨：483.0梁跨度方向立杆间距400mm，梁两侧立杆间距800mm；步距1500mm26001800、6002000次龙骨：4080方木间距100；主龙骨：483.0梁跨度方向立杆间距400mm，梁两侧立杆间27、距800mm；步距1500mm本工程梁模板支撑体系，立杆沿梁跨度方向间距400mm布置，梁两侧立杆间距800mm，横杆步距1500mm；封顶杆离顶面不超500mm，顶托自由端长度不超200mm；梁侧模板对拉螺杆水平间距不超过500mm；纵横向剪刀撑沿支架纵向每4.5m设一道，沿支架横向每4.5 m设一道，每道竖直剪刀撑均为全高全长设置。2） 结构楼板模板龙骨及支撑序号楼板截面尺寸龙骨立杆间距（详见附录详图）1250mm次龙骨：4080方木间距200；主龙骨：483.0立杆间距800mm800mm，步距1500mm本工程板模板支撑体系，立杆横纵向间距800mm布置；横杆步距1500mm；封顶杆离28、顶面不超500mm；顶托自由端长度不超200mm；纵横向剪刀撑沿支架纵向每4.5m设一道，沿支架横向每4.5m设一道，每道竖直剪刀撑均为全高全长设置。1.6.3 门厅模板选型及配置1） 结构梁底模龙骨及支撑序号梁断面尺寸龙骨立杆间距（详见附录详图）1300600次龙骨：4080方木间距100；主龙骨：483.0梁跨度方向立杆间距400mm，梁两侧立杆间距800mm；步距1500mm2400700、400750、400800次龙骨：4080方木间距100；主龙骨：483.0梁跨度方向立杆间距400mm，梁两侧立杆间距800mm；步距1500mm本工程梁模板支撑体系，立杆沿梁跨度方向间距400mm29、布置，梁两侧立杆间距800mm，横杆步距1500mm；封顶杆离顶面不超500mm，顶托自由端长度不超200mm；梁侧模板对拉螺杆间距不超过500mm；纵横向剪刀撑沿支架纵向每4.5m设一道，沿支架横向每4.5m设一道，每道竖直剪刀撑均为全高全长设置。2） 结构楼板模板龙骨及支撑序号楼板截面尺寸龙骨立杆间距（详见附录详图）1120mm次龙骨：4080方木间距200；主龙骨：主龙骨：483.0立杆间距800mm800mm，步距1500mm本工程板模板支撑体系，立杆横纵向间距800mm布置；横杆步距1500mm；封顶杆离顶面不超500mm；顶托自由端长度不超200mm；纵横向剪刀撑沿支架纵向每4.530、m设一道，沿支架横向每4.5m设一道，每道竖直剪刀撑均为全高全长设置。1.6.4 多功能厅模板选型及配置1） 结构梁底模龙骨及支撑序号梁断面尺寸龙骨立杆间距（详见附录详图）1400800、600800次龙骨：4080方木间距100；主龙骨：483.0梁跨度方向立杆间距400mm，梁两侧立杆间距800mm；步距1500mm28001000次龙骨：4080方木间距100；主龙骨：483.0梁跨度方向立杆间距400mm，梁两侧立杆间距800mm；步距1500mm38001500次龙骨：4080方木间距100；主龙骨：483.0梁跨度方向立杆间距400mm，梁两侧立杆间距800mm；步距1500mm431、14002500次龙骨：4080方木间距100；主龙骨：483.0梁跨度方向立杆间距400mm，梁两侧立杆间距800mm；步距1500mm本工程梁模板支撑体系，立杆沿梁跨度方向间距400mm布置，梁两侧立杆间距1800mm，横杆步距1500mm；封顶杆离顶面不超500mm，顶托自由端长度不超200mm；梁侧模板对拉螺杆竖向水平向间距不超过500mm；纵横向剪刀撑沿支架纵向每4.5m设一道，沿支架横向每4.5m设一道，每道竖直剪刀撑均为全高全长设置。2） 结构楼板模板龙骨及支撑序号楼板截面尺寸龙骨立杆间距（详见附录详图）1200mm次龙骨：4080方木间距200；主龙骨：主龙骨：483.0立杆间32、距800mm800mm，步距1500mm本工程板模板支撑体系，立杆横纵向间距800mm布置；横杆步距1500mm；封顶杆离顶面不超500mm；顶托自由端长度不超200mm；纵横向剪刀撑沿支架纵向每4.5m设一道，沿支架横向每4.5m设一道，每道竖直剪刀撑均为全高全长设置。1.6.5 负四层至二十六层各楼层危大工程结构梁模板选型及配置1） 结构梁底模龙骨及支撑序号梁断面尺寸龙骨立杆间距（详见附录详图）14001200、6001200、6001500、7001000、800750次龙骨：4080方木间距200；主龙骨：483.0梁跨度方向立杆间距400mm，梁两侧立杆间距800mm；步距1500m33、m26002000、8001200次龙骨：4080方木间距200；主龙骨：483.0梁跨度方向立杆间距400mm，梁两侧立杆间距800mm；步距1500mm1.6.6 梁侧模板选型及配置序号梁侧截面高度尺寸（mm）龙骨对拉螺杆间距（详见附录详图）1800、900次龙骨：4080方木间距250；主龙骨：483.0；对拉螺杆M14沿梁侧截面高度方向每400设置一道对拉螺杆（首道距梁底200），梁侧跨度方向对拉螺杆间距500mm21000次龙骨：4080方木间距250；主龙骨：483.0；对拉螺杆M14沿梁侧截面高度方向每400设置一道对拉螺杆（首道距梁底200），梁侧跨度方向对拉螺杆间距500mm34、31200次龙骨：4080方木间距250；主龙骨：483.0；对拉螺杆M14沿梁侧截面高度方向每400设置一道对拉螺杆（首道距梁底200），梁侧跨度方向对拉螺杆间距500mm41500次龙骨：4080方木间距250；主龙骨：483.0；对拉螺杆M14沿梁侧截面高度方向每400设置一道对拉螺杆（首道距梁底200），梁侧跨度方向对拉螺杆间距500mm51800次龙骨：4080方木间距250；主龙骨：483.0；对拉螺杆M14沿梁侧截面高度方向每400设置一道对拉螺杆（首道距梁底200），梁侧跨度方向对拉螺杆间距500mm62000次龙骨：4080方木间距250；主龙骨：483.0；对拉螺杆M14沿35、梁侧截面高度方向每400设置一道对拉螺杆（首道距梁底200），梁侧跨度方向对拉螺杆间距500mm72500次龙骨：4080方木间距250；主龙骨：483.0；对拉螺杆M20沿梁侧截面高度方向每400设置一道对拉螺杆（首道距梁底200），梁侧跨度方向对拉螺杆间距450mm1.7 施工平面及立面图详见附后简图所示。1.8 施工要求和技术保证条件1） 根据施工方案及施工组织设计要求进行预算，做出设备、材料计划表，组织设备、材料、工具的加工、采购等准备工作。质量要求：要保证所选取用的原材料的材质、力学性能及几何尺寸均符合国家标准要求，有质量保证书、产品合格证；对所用原材料按规范要求抽样检验合格后方可使36、用。2） 高支模架基础承载力应满足要求，并保证用电、用水安全。3） 高支模架体系必须有足够的强度、刚度和稳定性，以便承受新浇筑混凝土荷载和施工荷载，达到模板体系不破坏、不变形、不倾斜和不摇晃，保证各构件形状、尺寸和位置符合设计要求；高支模架方案还应考虑施工搭拆方便及确保施工安全。4） 严格落实班组自检、互检、交接检制度，确保模板安装质量。5） 高支模区域的二层框架柱混凝土完成后，再进行高支模的梁板钢筋绑扎安装，最后进行高支模区域梁板混凝土浇筑。2. 编制说明及依据2.1 编制说明根据建设部关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法（37号令）规定：“混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨37、度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载大于20kN/m及以上”属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围。施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案并组织专家对专项方案进行论证。对照上述规定，本项目的危大工程须按规定编制本方案并提交专家论证。本专项施工方案应按规定在完成由5名专家评审的基础上，按照评审意见逐条修改完善，经本公司技术负责人审批和项目总监签字确认后方可生效，由项目部组织本方案的安全技术、检查验收等内容的交底，未经验收或经验收不合格的，不得进行浇筑混凝土施工。2.2 编制依据本工程施工图、施工组织设计；相关施工验收规范、规程和标准：建筑施工扣件式38、钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013混凝土结构工程施工质量验收规范 50204-2015建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-2016建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2012施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-2005工程测量规范 GB50026-2007建筑施工安全检验标准 JGJ59-2011建筑结构荷载规范 GB50009-2012钢管脚手架扣件 GB15831-2006建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008施工现场机械设备检查技术规范 JGJ160-2016建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理39、导则的通知（建质2009254号）建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范 DB45/T618-2009混凝土结构工程施工规范 GB50666-2011建设工程施工现场消防安全技术规范 GB50720-2011建筑施工手册第四版（xx建筑工业出版社）建筑工程模板施工手册第二版（xx建筑工业出版社）危险性较大的分部分项工程安全管理规定建办质（2018）31号文xx壮族自治区住房和城乡建设厅贯彻危险性较大的分部分项工程安全管理办法实施细则(桂建管201563号)我公司的质量、环境、职业健康安全管理体系程序文件、作业文件。品茗施工安全计算软件（版本号V12.1）3. 施工准备及施工计划3.1 40、技术准备及安全技术交底3.1.1 熟悉审查图纸，认真学习国标、地标、企业标准。3.1.2 搜集有关覆膜木胶合板和悬挑扣件式钢管脚手架的资料，作好模板体系选择的材料准备。3.1.3 安全技术交底1） 本高支模板在搭设前，由项目技术负责人组织项目管理人员及各施工班组所有人员进行技术及安全交底，并有书面技术交底记录，由交底人及接受交底人签字后，归案备案。2） 搭设好支架后投入使用前（即是混凝土浇筑前）必须由各参建方签字确认后方可进行本高支模系统的混凝土浇筑施工。3） 在模板支架搭设的过程中，本方案编制人及项目技术负责人必须全程跟踪检查是否按本方案实施。当发现施工人员不按本方案搭设时，须立即制止并责令41、整改。4） 各工种安全技术交底 钢筋工：进入现场必须正确佩带安全帽，并正确穿戴劳动保护用具； 2米以上必须系挂安全带，严禁酒后上岗；严禁衣冠不整进入现场，严禁现场追逐打闹；高处作业应设监护人，监护人应监守岗位，负责高处与地面的联系；夜间高处作业必须有充分的照明，并申请许可；钢筋堆放应分散、规整摆放，避免乱堆和叠压。 电焊工：电焊机外壳必须接地良好，电焊机应设单独开关，焊钳和把线必须绝缘良好，连接牢固；在潮湿地点施焊时，应站在绝缘板或木板上；把线、地线禁止与钢丝绳接触，不得以钢丝绳代替零线，所有地线接头必须连接牢固；清除焊渣时应戴防护眼镜和面罩；雷雨时应停止露天电焊作业；多台焊机在一起集中施焊时42、，焊接平台或焊件必须接地，并设置隔光板；电焊结束后，应切断焊机电源并检查操作地点，确认无起火危险后方可离开。 电工：线路上禁止带负荷接电或断电，并禁止带电操作；电气失火时，应立即切断电源，使用泡沫灭火器或干砂灭火；单人值班时，不得超越现场变配电高压设备的遮拦和从事修理工作；在高压带电区域部分停电工作时，人体与带电部分应保持安全距离，并需有人监护；线路停电工作时，应切断有关电源，操作手柄应上锁或挂指示牌，验电时应戴绝缘手套，装设接地线应由二人进行，并均应穿戴绝缘防护用品，检修完毕，并全检查无误后，方可拆除临时短路接地线。 混凝土工：混凝土料斗的斗门在装料吊运前一定要关好卡牢，以防止吊运过程被抛开43、抛卸；混凝土输送泵的管道应连接和支撑牢固，试送合格后才能正式输运，检修时必须停压；浇筑梁、柱和框架混凝土时应设操作平台，不得站在模板或支撑上操作；有倾倒掉落危险的浇筑作业应采取相应的防护措施；使用振动器应穿胶鞋、湿手不得接触开关，电源线不得有破皮漏电；振动中发现模板撑胀、变形时应立即停止作业并进行处理。 木工：不得使用不合格的模板、杆件、连接件和支撑件；按支撑工序进行，立摸未连接固定前，应设临时支撑，以防模板倾倒；高大的支模作业，应有安全的作业架子，禁止利用拉杆和支撑攀登上下；禁止站在柱模上操作或梁模上行走。模板必须架设稳固，连接可靠；拆除模板的时间应经施工技术人员同意，拆下的模板应及时运出堆44、放，防止钉子扎脚；拆模应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒；拆除梁、板模板时，应按规定加设顶撑；使用电动工具时，应注意用电安全。 架子工：未设置第一排连墙件前，应适当设抛撑以确保架子稳定和架上作业人员安全；安装较重的杆部件或作业条件较差时，应避免单人单独操作；剪刀撑、连墙件及其他整体拉结杆件应随架子高度的上升及时装设，以确保整架稳定；搭设途中，架上不得集中（超载）堆置杆件材料，搭设中应统一指挥，协调作业；确保构架的尺寸，杆件的垂直度和水平度、节点构造和紧密程度符合设计要求；禁止使用材质、规格和缺陷不符合要求的杆配件；每层连墙件的拆除，必须在其上部可拆除杆件均已拆除以后进行，严禁先45、松开连墙件；凡已松开的杆件必须及时取出、放下，以免误扶、误靠，引起危险；拆下的杆件和脚手板及时吊运至地面，禁止自架上向下抛掷。3.1.4 安全技术交底程序：33安全技术交底工作程序职能部门负责人各班组、场站、作业队各专业工程师工区技术负责人各项技术主管项目部总工向班组、作业队所有施工(作业)人员进行技术交底一级总体技术交底三级技术交底二级技术交底向副经理、工区长、副工区长、工区技术负责、测量、试验、质检、设备、材料、计量、安全、环保等部门负责人及格专业工程师进行技术交底向工区技术主管、技术人员、测量人员、试验检测员、质检员、安全员、材料管理员、设备管理员、计量计划统计员、班组长、作业队现场负责46、人进行技术交底跟踪检查与纠偏执行执行，跟踪检查与纠偏各班组、场站、作业队各专业工程师各项技术主管职能部门负责人工区技术负责人项目部总工备注：任何未经技术交底及签认的工程不得进行施工。3.2 材料设备及劳动力计划3.2.1 材料准备计划材料准备计划表 表3.2.1名称数 量规 格备注钢管550 吨483.0具体数量施工前应根据现场实际情况确定（该计划仅考虑了地下室施工阶段和危大高支模用量）。脚手板200H=50 mm，B=200-300 mm难燃或阻燃密目安全网8000 100 cm2内不小于2000目水平安全网200 直角扣件15000个旋转扣件5000个对接扣件4000个槽钢300 m15#47、 角铁180块L757510锤子50把活动板手50把方木4000根20004080mm胶合板14000183091515mm对拉螺杆6000根14止水螺杆3000根143.2.2 施工机具准备计划根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。施工机具设备准备计划表 表3.2.2序号设备名称数量单位1天泵2台2地泵4台3振动棒18根4台锯4台5平板振动器3台6电钻5把7手锯10把8电焊机4台台9碘钨灯10盏10应急灯5台11潜水泵12台3.2.3 劳动力准备计划表其中架子工、电工、电焊工需持证上岗。3.2.4 钢管扣件送检计划钢管、扣件送检按建48、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011附录D构配件质量检查表要求执行。其中扣件按钢管脚手架扣件GB15831的规定抽检数量、检查方法进行检测：扣件应按批抽检，每批次由同一厂家、同一型号规格、同一出厂批次的扣件组成，扣件批次数量以281500只为一批，超过部分应作另一批抽样。钢管应按批抽检，每批次由同一厂家、同一型号规格、同一出厂批次的钢管组成，应该有产品质量合格证、质量检验报告，750根为一批（每批钢管的重量应不超过50t），每批次钢管抽取一组试件，每组抽取两段，每段钢管长约50cm。根据施工材料计划表扣件用量， 旋转扣件取两组各20个，对接扣件取两组各13个，直角扣件取两组49、各13个，钢管取8组试件作拉伸试验和冷弯试验，按要求计划送检合格后方可使用。送检计划如下表所示：材料送检计划 表3.2.4材料名称检验项目组批及单个样本的抽样方法钢管拉伸性能、弯曲性能、 截面尺寸（外径、壁厚）每批次钢管原则上不超过50t每组抽取两段，每段钢管长约50cm。扣件直角抗滑、抗破坏性能 扭转刚度性能、 扭力矩试压批量：281500抽16个；50l1200抽26个；120l10000抽40个。旋转抗滑、抗破坏性能、 扭力矩试压批量：281500抽8个；50l1200抽13个；120l10000抽20个。对接抗拉性能、扭力矩试压批量：281500抽8个；50l1200抽13个；120l50、10000抽20个。3.3 高支模检查及备案申报表高支模工程施工前须进行备案申报，按要求填好高支模工程检查及备案申报表表格，报送当地质监站进行备案（见后页附表一）。3.4 施工进度计划地下室负三层无梁盖楼板区域内负四层柱、高支模施工计划工期7天；地下室污水池和应急池支模区域的地下室二层柱、高支模梁板施工计划工期10天；门厅支模区域的二层柱、高支模梁板施工计划工期10天；多功能厅支模区域的五层柱、高支模梁板施工计划工期10天，施工进度计划详见后附表。4. 施工工艺技术4.1 材料的力学性能指标1） 模板：采用木胶合板厚15mm，其顺纹抗弯强度ft15N/mm2，顺纹抗剪强度fv1.4N/mm2，51、弹性模量E10000 N/mm2。2） 模板背楞：采用4080mm规格方木，其强度等级：抗弯强度fm12.0 N/mm2，顺纹抗剪强度fv1.4N/mm2，弹性模量E9350N/mm2，截面抵抗矩W83.3cm3，截面惯性矩I416.6cm4。 3） 483.0钢管：截面积A424mm2，截面抵抗矩W4.49cm3，截面惯性矩I10.78cm4，弹性模量E2.06105 N/mm2。4） 直角回转扣件：扣件抗滑承载力设计值单扣件取8.00kN，双扣件取12.00kN。5） 紧固螺栓力学性能：表4.1.1序号螺栓直径螺栓内径（mm）净面积（mm2）重量（N）容许拉力（N）1M14121158.952、380004.2 高支模支撑系统的基础处理及设置地下室负三层无梁楼盖板高支架体立杆基础为地下室筏板混凝土结构面，每根立杆底部宜设置垫板扩大接触面，防止应力集中不利因素发生；地下室污水处理池和应急池高支撑架体立杆基础为地下室负二层楼板混凝土结构地面，每根立杆底部宜设置垫板扩大接触面，防止应力集中不利因素发生；门厅高支撑架体立杆基础为地下室顶板混凝土结构地面，每根立杆底部宜设置垫板扩大接触面，防止应力集中不利因素发生：多功能厅高支撑架体立杆基础为五层楼板混凝土结构地面，每根立杆底部宜设置垫板扩大接触面，防止应力集中不利因素发生。4.3 模板支架设计1） 根据工程特点和项目材料供应等情况考虑，本工程53、采用支模方案选择为：梁侧、梁底板均采用18mm厚胶合板；梁的背楞均采用截面（宽高）为4080mm、长2000mm杉木方；整个架体采用扣件式钢管体系，钢管规格483.0mm；梁板支撑采用钢管、扣件。2） 本工程高支模的支撑体系均采用可调顶托传递上部梁板荷载至立杆上。3） 高支模梁支模构造梁模板面板、侧板：15mm厚胶合板梁截面方向立杆数量：3根、间距：400mm 立杆沿跨度方向间距：400mm 立杆步距：1500mm 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向 立杆承重连接方式：双扣件 梁底方木截面尺寸：4080mm 梁底方木间距：300mm 梁中穿梁螺杆水平间距：500mm 穿梁螺栓直径：M154、4 梁中部采用48双钢管对拉M14螺栓进行加固。 4.4 构造设置1） 立杆钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置硬木垫板，垫板厚度不得小于50mm。立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主结点不宜大于步距的1/3（如下图所示）。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。立杆对接大样立面图2） 纵横水平杆在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。纵横两向所有水平杆（包括封顶杆、扫地杆）均应直接与立杆扣接，禁止用水平杆之间相互扣接的形式代替水平55、杆与立杆的扣接。水平杆应纵横两向布置，每步高上纵横两向均不应缺杆。支架内应有封顶杆、扫地杆，并且纵横两向均不应缺杆。水平杆的接长：水平杆应采用搭接接长，禁止对接；两根相邻水平杆的接头不应设置在同步或同跨内，不同步或同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。3） 剪刀撑 竖向剪刀撑A、在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，于中部纵横向每隔设置由下至上的竖向连续剪刀撑，剪刀撑宽度为46 m；B、为了便于实际操作，剪刀撑统一采用6000 mm钢管搭设。纵向剪刀撑按地下室支撑平面布置图布设，与楼面夹角成4560沿高支架四周从低至顶56、连续布置；搭接处采用直角扣件搭接，搭接长度不小于1000 mm，端部长度不小于100mm，并且搭接处扣件不少于3个（如下图所示），剪刀撑与立杆交接处用旋转扣件与立杆扣牢。剪刀撑接长示意图 水平剪刀撑在竖向剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，如搭设高度大于6m的则每2m设置一道水平剪刀撑。4） 架体过后浇带处的构造做法 在架体过后浇带时须采取特别措施，如采用槽钢作为立杆垫脚，槽钢规格不得低于14#b型槽钢。 架体过后浇带存在两种情况：1、架体立杆立在后浇带边缘上；2、架体立杆有立杆立在后浇带上（有立杆架空情况）。 架体立杆立在后浇带边缘上时，为防止架体立杆对后浇带边缘的承力过大，采用槽钢作57、为立杆垫脚，槽钢凹面向上，立在槽钢上的立杆不少于4根，且槽钢两端外边缘须距最外侧立杆长度不小于200。如下图所示： 当无法避免架体有立杆立在后浇带上时，采用槽钢作为立杆的传力构件，在后浇带边缘增加两根立杆作为加强杆，后浇带两侧落在槽钢上的立杆每边不少于2根。如下图所示：5） 架体过高低跨处的构造做法在1层地下室顶板的主副楼交界处有高低跨，其中部分区域为高支模区域，因此在该位置须采取措施加强架体稳定性，如下图所示：6） 架体过预留洞口处的构造做法同过后浇带做法。7） 架体过集水井处的构造做法8） 抱柱装置在可以与支架连结的结构柱或格构柱上设置，梁底每步水平杆均抱柱。抱柱装置具体做法详见下图：9）58、 连墙装置本工程连墙件采用刚性连接，分别在在标高5m的框架梁位置设置，按水平间距为4.5m设置，且在转角处必须设置。连墙杆用钢管扣件与支模架立杆（和建筑物框架梁预埋短钢管连接）采用直角扣件连接。框架梁混凝土施工时同时预埋短钢管，钢管锚入混凝土梁内长度不小于200mm，高出地面不小于150mm。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于300mm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于100mm。4.5 模板安装安装高支模支架前，在支撑立杆下要垫好垫板。搭设梁底小横木，间距符合模板设计要求。拉线安装梁底模板，控制好梁底的起拱高度符合模板设计要求，现浇钢筋混59、凝土梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱，起拱高度可为全跨长度的1/10003/1000。梁底模板经过验收无误后，将其固定好。在底模上绑扎钢筋，清除杂物，经验收合格后，安装梁侧模板，将两侧模板与底模固定好。梁侧模板上口要拉线找直，用梁内支撑固定，然后铺设木方和板模板。模板铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板标高，并进行校正。模板安装完毕，在后续工序中，应防止超载，如：钢筋不得大量集中堆放，混凝土要及时摊平以防大面积起堆。堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应对架体进行加固。4.6 混凝土的浇筑4.6.1 混凝土浇筑顺序由于本工程的梁厚度较大（厚度1700mm，60、宽500），为了保证砼在浇捣过程中不出现冷缝，要同时尽快地完成砼的浇筑工作。在本工程的砼浇筑时必须保证及时供料，各机械设备必须保证运转正常。采用1台30m天泵，浇筑方向统一由一端往另一端推进的顺序，并采用分层浇筑，每层浇筑厚度500mm左右，详见下大梁分层浇筑示意图：4.6.2 混凝土浇筑方法1） 根据浇筑要求，采取“分层分段”的浇筑方法。浇筑层按500mm分三层浇筑，按浇筑第一段流淌面所需时间为3小时，完全能满足砼初凝时间（8个小时）的要求，各浇捣层砼均在下一层砼初凝前续浇覆盖，防止出现施工冷缝。以混凝土覆盖一个施工段流淌面为一个振捣周期，振捣能力要符合混凝土浇筑强度的要求。在推进斜面的上、61、中、下各布置一台插入式振动器推进振捣，按浇捣推进方向分层分段交叉振捣密实，不得漏振。振捣上层砼时，每一振动器插入下层的深度不应小于50mm。捣点的振捣时间为2030秒钟。三台插入式振动器分别由下而上交错插振，待顶部形成平台后，先用插入式振动器振实上下交错层砼，然后再用平板振动器平振一遍砼表面，根据控制标高用长刷尺刮平砼表面，再用木挫板挫平压实，待砼收水后，终凝前进行二次收光挫平，清除表面泌水及浮浆，防止砼表面收缩开裂。振捣时尽量避免碰撞模板、钢筋、管道、预埋件等；2） 砼坍落度控制在182cm之间，砼初凝时间控制在8个小时。在浇捣砼过程中，每个台班随机抽查3次坍落度，并做好记录；3） 尽量减少62、混凝土的转运、装卸次数，砼泵启动后，应先泵送适量的水，以湿润砼泵的料斗、活塞及输送管的内壁等直接与砼接触的部位。经泵送水检查确认砼泵和输送管中没有异物后，可以采用与将要泵送的砼除粗骨料外的其它成份相同配合比的水泥砂浆，润滑用的水泥砂浆应分散布料，不得集中浇筑在同一处；4） 砼泵送应连续进行，如必须中断时，其中断时间不得超过砼从搅拌到浇筑完毕所允许的延续时间（加入缓凝剂混凝土的初凝时间达8小时）；5） 排除堵塞，重新泵送或清洗砼泵时，布料设备的出口朝安全方向以防止塞物或废浆高速飞出伤人；6） 浇筑竖向结构混凝土前，底部应先填以50100mm厚与混凝土成分相同的水泥砂浆；7） 浇筑混凝土时，应经常63、观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，并应在已浇筑的混凝土凝结前修整完好；8） 浇筑混凝土时，应注意保护钢筋，一旦钢筋骨架发生变形或位移，应及时纠正。混凝土板和块体结构的水平钢筋，应设置足够的钢筋撑脚或钢支架。钢筋骨架重要节点应采取加固措施。手动布料杆应设钢支架架空，不得直接支承在钢筋骨架上。4.6.3 减震避震措施为避免或减少浇筑混凝土过程中的振动对高支模支撑体系带来的危害，须采取以下措施：1） 采用天泵送料，不得采用地泵或者布料机进行泵送混凝土，以便减少泵送混凝土过程中给支撑体系带来的振动危害；2） 浇筑过程中随时有架子工、模板工在场，以便随时64、检查及加固松动的架体、模板；3） 减少架体施工活荷载，清理板面堆放的本次施工用不到的材料、设备，无关人员不得在板面活动；4） 严禁将振动棒插入钢筋或模板中，通过钢筋或模板来传递振动；5） 水平剪刀撑、竖向剪刀撑必须连贯搭设到位，不可遗漏；6） 混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围；7） 混凝土在浇捣过程中，浇筑施工人员不能65、集中站在一个位置上，为了减轻对高支模板系统的振动，混凝土的浇捣自由下落高度不应该超过2米；8） 支顶安装时，应考虑上下层支顶要在同一位置上；9） 砼浇筑时，先浇筑砼柱，在37天后，柱砼达到一定强度后，方可浇筑梁板砼。5. 施工安全保证措施5.1 施工技术措施1） 模板安装前，要均匀满涂隔离剂。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接槎处；2） 立模时要专人检查，保证构件的位置、标高、尺寸正确；3） 当梁跨超过4m时，按规范要求梁跨中间底模应起拱13；4） 所有模板安装时，拼缝要严密，防止漏浆；5） 浇筑砼过程中，要注意观察模板的情况，一旦发现位移、爆模、下沉、 漏浆、支撑松动等现象应及时采取有效66、措施，不容这类现象扩张；6） 应注意的质量问题及预防措施： 梁、板模易产生的问题：梁身不平直、在纵向上顺直、梁底不平、梁侧面出鼓肚、梁上口尺寸偏大、板中部下挠等。防止办法：模板位置线要准确，按设计的方法支模及加固，保证模板刚度及强度，防止浇筑砼时模板变形，模板支撑的底部支在坚实的地面上，垫好垫板。梁、板按要求起拱，防止挠度过大。 漏浆问题的预防措施模板缝过大时容易产生漏浆问题，要用纤维板或木板条等贴牢缝隙，将模板拼接严密，模板尺寸正确，模板应根据构件高度和厚度按设计确定支撑、纵模龙骨的尺寸及间距，使模板根据支撑系数有足够强度及刚度，防止浇筑砼时模板变形而产生漏浆现象。7） 建立专人负责抽水、排67、水制度。因本项目地处江边，地下水位较高，须在整个施工周期期间须注意地下水位的渗漏，以免泡坏架体。须建立专人负责抽水排水制度，并必须要求排水顺畅，不可在工作面上出现积水现象。8） 混凝土浇筑技术措施本工程高支模区域梁混凝土浇筑采用商品混凝土，地面设1台汽车泵+2台地泵，汽车泵负责灵活浇筑，地泵负责大面积浇筑，泵管直接落料到模板上。模板拼缝要严密，宽度大于1mm的缝隙应采取措施加以堵严。 混凝土浇筑前，项目部技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇注的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。 柱和梁板混凝土应按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保68、支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。 严格按照专项施工方案组织施工。高支模支撑系统搭设、拆除及混凝土浇筑过程中，应有专业技术人员进行现场指导，设专人负责安全检查，发现险情，立即停止施工并采取应急措施，排除险情后，方可继续施工。 混凝土输送管不得直接支承在钢筋、模板上，水平管每隔2米用支架固定，垂直或斜管用独立钢管架固定，浇筑梁板时，泵送混凝土时要避免混凝土集中起堆。本工程采用商品砼浇筑，输送工具使用地泵。地泵管道从走廊边角往上设置，每隔一层楼面对地泵的管道进行重点加固（见下图所示），在楼面也应用支架将砼输送管架空设置，防止输送管冲击模板支架影响。砼输送管加固图 采用优化混凝土69、浇筑工艺顺序来减少一些施工荷载及水平力对模板支撑架体的影响。大规模平楼面、屋面板混凝土浇筑宜从中间往两边或从两边往中间同时浇灌，以消除、冲减单边应力积聚和变形量叠加蕴藏安全隐患。不要从一端向另- 端单向浇灌，避免单边应力积聚和变形量叠加蕴藏安全隐患。 采用地泵浇筑方式时架体的防震措施：混凝土泵管底座采用轮胎进行减震。要对通过楼面的混凝土泵送管采用防震减震措施，减少其水平力对模板及支撑的冲击等，以免在浇筑砼时，混凝土泵送管重复往返的水平力可能造成支撑顶部晃动位移诱发模板支撑系统节点松动、失稳导致整体倒塌。5.2 模板安装和拆除的安全技术措施5.2.1 安全管理5.2.1.1 安全管理组织措施1）70、 建立安全管理组织机构，由项目经理任组长，技术负责人任副组长，施工员、安全员、施工班组长等有关人员任成员。组 长：孙云贵副组长：徐治年组 员：陈东梁、韦佩增、杨积振、梁鸿林、梁 爽施工现场安全责任人：谭斯友2） 建立与项目安全组织系统配套的各专业、部门、生产岗位的安全责任系统。3） 建立健全安全生产责任制。5.2.1.2 岗位职责1） 项目经理 审核本项目部安全管理方案，确认本项目的安全目标、指标； 对本项目部安全工作负全面责任； 确定项目各类人员在安全工作中的职责。2） 项目技术负责人 负责本项目安全管理体系的建立和运行； 负责安全技术措施交底（作业指导书）的落实； 参与事故、事件、不符合预71、防措施制订和运行控制。3） 项目安全员 负责对本工程的安全生产负直接责任； 做好劳动保护和安全生产的宣传教育和监督检查工作； 定期组织开展安全检查，对检查出的隐患按“三定”措施限期整改，并写出书面总结汇报项目经理； 做好新进场工人安全三级教育、特殊工种安全技术教育工作，施工前配合施工员对工人进行书面安全技术交底，提高工人安全意识，并建立职工名册； 制止违章指挥和违章作业，遇有险情，有权暂停施工，并及时组织排除险情，同时向上汇报； 发生安全事故及时组织抢救，保护现场，配合调查组进行调查处理工作。 4） 施工员 负责对本工程提出针对性的安全技术措施，并组织实施，施工前对工人进行书面安全技术交底工作72、； 对施工现场搭设的架子，安装的电器机械设备等重要安全防护装置做好安全技术交底，建立使用台帐； 带头执行安全生产规章制度，不违章指挥； 组织工人学习安全操作规程，教育工人不违章作业，组织经常性的安全检查，及时消除安全事故隐患； 发生工伤事故及时组织抢救，保护现场，并尽快上报，参加安全事故的调查处理，切实落实整改措施。5） 班组长 合理安排班组人员工作，对本班组人员在生产中的安全和健康负责； 严格遵守各项安全生产规章制度，以身作则带领班组搞好安全生产； 教育本班组工人遵章作业，拒绝违章指挥； 每天上班前，开好安全生产会，认真做好安全技术交底工作； 班前要对作业环境，机具设备和防护用具进行安全检查73、，发现问题立即整改； 发生安全事故，认真保护现场，并报告工地领导。6） 操作工人 牢记“安全生产，人人有责”，树立“安全第一”，“警钟长鸣”的思想，接受安全教育，提高安全意识。 认真学习和掌握本工种的安全操作规程及有关方面的安全知识，努力提高安全技术，遵守安全生产的各项制度，听从安全人员的指挥，做到不违章冒险作业。 正确使用防护用品、安全设施、工具；爱护安全标志，服从分配，坚守岗位；不随便开他人使用操作的机械设备；严禁无证进行特殊作业。严格遵守岗位责任制和安全操作规程。 随时检查工作岗位的环境和使用的工具，材料、机械设备，坚持文明施工，做好各种机械的维护保养工作，发现隐患及时处理或上报。 发生74、事故或未逐事故，立即向班组长报告，参加事故分析，吸取教训。提出预防措施、促进安全生产、改善劳动条件的合理化建议。 工人有权越级报告安全生产和现场危险情况，任何人不得打击报复和扣压合理意见。遇有严重人身危险而且无措施保证的作业，工人有权拒绝施工，同时立即报告或越级报告有关部门。5.2.1.3 安全教育工人进场必须进行岗位安全三级教育，即公司一级、项目二级、班组三级安全教育。1） 新进场的工人班组，首先由劳务公司牵头，讲授安全、技术要求，办理签字手续。2） 新进场的工人班组到项目部施工前，由项目部进行安全技术教育，具体由项目经理负责，教育后办理签字手续。3） 班组教育由主管工长具体负责，教育内容为75、施工教训及本工种的工作环境、安全注意事项等，教育后办理签字手续。5.2.1.4 模板安装拆除安全技术交底进行三级技术交底。在正式施工前进行逐级技术交底，即项目技术负责人管理人员施工班组长操作工人，并备案以便复查。项目技术负责人组织项目部管理、作业班组人员认真学习有关高大模板搭设的施工技术、安全规范。根据施工方案项目技术负责人对项目部管理人员进行高大模板工程的技术、安全交底，项目部管理人员应重点掌握高大模板工程的技术要求、安全要求及施工注意事项。项目部管理人员以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，并履行签字手续，作业班组应对照书面交底进行上下班的自检和互检。安全技术交底的内容应包括模板76、支撑工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容。1） 进入现场必须遵守安全操作规程，安全生产十大纪律和文明施工规定；2） 按照高大模板方案的要求作业；3） 作业前应先检查使用工具是否安全牢固，作业条件及基础是否符合安全要求；4） 严格按照高大模板施工方案进行搭设，不合格的材料、扣件不准使用；5） 支架立杆底部应设置垫板并设置纵横向扫地杆，立杆上的对接扣件应交错布置，支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直度允许偏差为15mm；6） 钢管连接扣件需拧紧螺母，不得松动，拧紧力矩为40Nm65Nm；7） 模板支架需严格按方案要求设置纵横向垂直、水平剪刀撑；8） 传递钢管等材料时，严禁碰、触、压电源电线；77、9） 扳手、扣件、螺母应放入工具袋，不准抛扔；10） 模板尺寸准确，安装模板必须及时钉（扣）顶牢固，不得留松板或浮板，预留孔口应及时盖板封闭牢固；11） 使用手持电钻、电锯应符合安全用电要求，如有故障，应先拉闸断电，送机修组维修，不准擅自检修；12） 遇有六级阵风或大雨应停止作业；13） 架设完毕必须严格验收，不合格不准进行下道工序作业，不准边加固边上钢筋边绑扎钢筋作业，严防坍塌事故发生。5.2.2 模板安装技术措施1） 模板安装构件允许偏差见下表：表5.2.1序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4m2、8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100高支模梁、板-100 在78、拆模过程中，如发现实际混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆模，经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。 已拆除模板及其支架的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。2） 拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，技术负责人方可批准拆模。3） 对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求外，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内外温差不超过25，以免发生温差裂缝。4） 模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规79、定时，可按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重的模板、后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。5） 拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。6） 拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。7） 拆除的模板向下运送传递，要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重机吊运拆除的模板时，模板应推码整齐并捆牢，才可吊运，否则在空中造成“天女散花”是很危险的。5.2.3.4 模板及支架拆除1） 底模拆除前须有砼同条件养护试块的试压报告和拆模申请书，经监理批准并办理拆除签证认可手续后方能拆除。2） 按先支后拆，后支先拆的原则，按次序有步骤地进行，不应乱打乱撬。拆模要80、按技术交底要求的程序进行，不能颠倒顺序，随意拆除。3） 顶板、梁模板的拆除，要以梁板混凝土同条件养护试块的强度为准，达到设计强度100，并接到项目部到及监理的通知后，才能拆除全部顶撑支撑。4） 拆模先拆梁板侧模，再拆顶板底模，最后拆梁底模，拆底模时每根方木龙骨下暂留2根以上支撑不拆，人站在已拆除的安全地方，拆除余下的支撑，防止龙骨自由下落，严防砸伤。5） 拆模时应尽量避免混凝土表面或模板受到损坏，梁、板模板拆除应分区段进行。6） 拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。5.2.3.5 模板及支架拆除安全措施1） 拆模前做好安全技术交底工作，模板拆除应由支模人员进行。2） 拆除时81、不要用力过猛过急，不应对楼层形成冲击荷载。拆模时注意整块下落伤人，严禁作业人员在同一垂直面上拆除模板。完工前，不得留下松动和悬挂的模板。3） 模板拆除后临时堆放处距楼层边沿不小于一米，且堆放高度不得超过一米；楼层边口、通道口、脚手架上不得堆放任何拆下来的物件。4） 拆下的模板，有钉子的，要使钉尖朝下，以免扎脚。拆下来的木料、模板应清理干净，分散堆放整齐，及时运走。5） 拆模时不要硬砸、硬撬及高空抛掷，以防模板损坏变形。模板夹在混凝土中时，应先剔掉板外混凝土后再拆模。模板分段拆除后，要及时分类整理、堆放整齐。6） 模板吊运时要绑拴牢，轻起轻放，就位平稳准确，严禁碰撞楼板及其它已完成部位。7） 拆82、下的模板及时清理灰浆等杂物。丝扣的配件要经常刷油防锈蚀，柱、梁侧模板面刷脱模剂。各种部件分别堆放，使用中加强管理，计划好，不要乱用。拆完后，应及时加以清理、按种类及尺寸分别堆放好，以便下次使用。8） 拆下模板要检查好，是否有无变形、如有问题的要修理好后再使用。胶合板、支撑木、方木等使用前，尺寸、规格、数量应计划好，严禁随意切割成短料。胶合板加强板边保护，对板边板角要修整，以防模板安装时，板缝过宽造成漏浆。5.2.4 危险源的识别该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。施工现场重大危险源主要有：1） 83、与人有关的重大危险源主要是人的不安全行为 “三违”，即：违章指挥、违章作业、违反劳动纪律，集中表现在那些施工现场经验不丰富、素质较低的人员当中。2） 存在于分部、分项工艺过程、施工机械运行过程和物料的重大危险源。 脚手架、模板和支撑、井架、基坑等局部结构工程失稳，造成机械设备倾覆、结构坍塌、人员伤亡等事故。 施工高层建筑或高度大于2m的作业面（包括高空、四口、五临边作业），因安全防护不到位或安全兜网内积存建筑垃圾、人员未配系安全带等原因，造成人员踏空、滑倒等高处坠落摔伤或坠落物体打击下方人员等事故。 焊接、金属切割、冲击钻孔等施工时，由于临时电漏电遇地下室积水及各种施工电器设备的安全保护（如漏84、电、绝缘、接地保护、一机一闸）不符合要求，造成人员触电、局部火灾等事故。 工程材料、构件及设备的堆放与频繁吊运、搬运等过程中，因各种原因发生堆放散落、高空坠落、撞击人员等事故。5.3 预防事故措施5.3.1 预防坍塌事故的技术措施1） 模板作业前，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。2） 模板作业时，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。3） 模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4） 楼面堆放模板时，严格控制数量85、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。5） 装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。5.3.2 预防高空坠落事故安全技术措施1） 模板安装完毕后，需经公司技术部、项目部、监理等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。2） 所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证86、上岗。3） 高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。4） 安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5） 项目部应按类别有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6） 高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目负责人审批签字，87、并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。7） 安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m 。8） 拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。5.3.3 预防物体打击安全技术措施1） 不准从高处向下抛投工具、物料，高空作业应将手持工具和零星物料等放在工具袋内。2） 进入施工现场必须戴好安全帽子。3） 通道，建筑物的出入口应搭设护头棚。4） 起重吊装作业严格按照操作规程进行，被起吊的重物下面和起重机桅杆下面严禁站人。5.3.4 预防机械伤害安全技术措施1） 机械工具所有外露的旋转部分(如传动带、转轴、88、传功链、联轴带、带轮、齿轮，飞轮、链轮、电锯等)都必须设置防护装置 (防护网或防护罩)。防护装置必须安装牢固，并且性能可靠。2） 为防止运行中的机械设备或零部件超过极限位置，应配置可靠的限位装置。3） 机械设备应设置可靠的机动装置，以保证接近危险时有效的制动。4） 机械设备在高速运转中容易甩出的部件，应设置防松脱装置，并配置防护罩或防护网等安全装置。5） 机械设备应采取防噪声措施，使机械设备的噪声低于国家规定的噪声标准。6） 机械设备容易发生危险的部位，必须设安全标志，安全色和标志应保持颜色鲜明、清晰，持久。7） 机械设备中发生高温等部位，应有屏护措施。8） 用电的机械设备都应有良好的接地(或89、接零)。以防止触电，同时注意防静电。9） 安装机械设备的场地应设置必要的安全防护装置，如防护栅栏，安全操作要制订机械设备安全操作规程，坚持操作人员持证上岗制度。10） 操作人员必须按规定佩带防护用品，如防护眼镜、防护帽等。5.3.5 预防触电安全技术措施1） 施工现场临时用电必须编制施工现场临时用电方案，施工必须按施工方案和施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）执行。2） 室内配电线路应由绝缘导线、瓷瓶（塑料夹）等组成。接户线在档柜内不得有接头，进线离地面高度不得小于2.5m。3） 现场电气设备使用必须有合格证和经安全部门检查认可，电气设备必须按规定和要求接地。4） 现场电气设备90、必须在线路上设漏电保护器，做到三级配电、二级保护。5） 塔吊必须按要求设置避雷装置，作业层脚手架上设置避雷装置与主体避雷装置连通。5.3.6 预防火灾安全防范措施工地有严格的消防制度，有明显的防火标志和防火制度牌，配备有足够的消防器材，有满足要求的消防水源，防火疏散道路畅通，现场施工用火有审批手续和监护措施。5.3.7 预防火灾安全技术措施1） 设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头；2） 切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾；3） 现场设置足够的灭火器；4） 水管应随楼层设置，便于取水。5.3.8 预防台风措施1） 在台风多发季节要有专人收集当地的气象资料，一定要做到提91、早预防，以免台风到来之际引起混乱。台风到来之前要停止一切施工，做好防台风的准备；2） 对高耸独立的机械、脚手架，以及现场临时建筑等进行临时加固。将户外作业的汽车吊机等有高大突出机械的机械臂收起，或者转移到较安全的停放区；3） 现场的施工材料（如焊条、螺栓、螺钉等）应回收到工具房内，施工废料要清理到安全地方；4） 电源线绑扎固定好，有棱角的地方要用橡皮或胶垫包起，并闭合所有的电源开关。各种机械用电设备、配电箱均做好防雷接地工作，做好遮盖防雨；5） 工具房、操作平台、焊接用防护罩等均应捆绑，固定在柱、梁上，所有缆风均应确保安全、可靠；6） 堆放在楼面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的东西92、要及时搬到建筑物内；7） 高空作业人员应及时撤到安全地带。5.4 监测监控措施5.4.1 监测项目高大模板系的支架沉降。5.4.2 监测点设置在大截面框架主梁跨中位置均设一个监测剖面，每个监测剖面设置一个支架沉降观测点。观测点是在跨中位置挂线吊锤作为监测控制点，原一根大截面梁跨中位置预埋16钢筋头1.0m高作为监测固定点。监测点做法如下图所示：5.4.3 监测仪器配置表5.4.1名称型号数量自动安平水准仪DS31经伟仪JS31对讲机4检测板手2塔尺5m25.4.4 监测频率：1） 在模板支撑体系完成后监测一次；2） 混凝土浇筑过程中连续监测，监测频率不超过30分钟一次，并与初始值相对比，得出沉93、降、位移量。3） 在混凝土浇筑完成后监测一次。5.4.5 监测预警值：本工程支模架沉降观测点监测预警值为10mm。5.4.6 监测措施本方案采取以下监测措施：1） 派专人监测支模架松动、变形、沉降等情况，监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。所有安全检查记录必须形成书面材料。 2） 日常检查、巡查重点部位： 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 地基是否积水，垫板是否松动、悬空，立杆是否符合要求。 连接扣件是否松动。 架体是否不均匀的变形沉降、垂直度是否符合要求。5.4.7 混凝土浇筑时的监控措施1） 严格控制实际施工荷载，不得超过设计94、荷载，钢筋、钢管、混凝土、模板等材料不能在支架上方集中堆放。2） 在混凝土浇筑过程中，项目部必须派派专人对架体进行观测，并派专人检查支架的支承受力情况，发现下沉、松动和变形情况时要暂停施工并及时采取有效措施解决。3） 搭设外架时，严禁与模板立杆连接在一起。4） 混凝土浇筑时间尽量调整在白天进行。5.4.8 模板支架拆除监控措施1） 高支模支架拆除应有专人指挥，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区；2） 模板拆除前要检查试块强度符合要求的百分率，并经监理同意后方可拆模；3） 拆除前全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。6. 施工管理及作业人员配备和分工6.1 施工95、管理人员项目经理：孙云贵质检员：黄宁施工员：韦佩增 王家斌安全员：闫彩辉谭斯友杨积振梁鸿林梁 爽材料员：谢明铭取样员：卢文清资料员：黄惠芳预算员：邓华香各施工班组长技术负责人：徐治年6.2 专职安全生产管理人员本工程施工难度大，须配备足够的安全管理人员：表6.2.1序号姓名性别工种证书编号备注1闫彩辉男安全员010310068962谭斯友男安全员010310109933梁 爽男安全员010110125294梁鸿林男安全员010310084675杨积振男安全员010110125306.3 管理人员职责分工1） 项目经理：对模板工程质量进行全面监控、检查，督促不合格项目的整改；2） 项目技术负责人96、：负责项目部全面技术工作； 3） 项目安全员：对高支模进行监控、检查，督促不合格项目的整改；对支撑的搭设质量进行现场检查、监控；对满堂模板支架的支撑进行监控、检查，落实不合格项目的整改；对支撑的搭设质量进行自检；所有架子工必须具备有效的特殊工种操作证；4） 质检员：对模板工程质量进行监控、检查，落实不合格项目的整改；负责模板工程自检；5） 材料员：对建材质量进行检查、监控；6） 模板工长： 对模板加工、安装向工人交底；对模板加工、安装进行现场指导。6.4 特种作业及其他作业人员作业工位的布置、人员配备（分工种）以及承担的工作内容劳务队组指派技术负责人陆运利（联系电话：13217799178）、97、以及项目部安全员闫彩辉等,对高支模施工工作进行指挥协调和安全监督，具体如下：表6.4.1序号姓名性别工种证书编号备注1杨伟康男电焊工T4525221972030870152郭奇宁男塔吊司机桂A032011001983李星黄男塔吊信号工桂A042015010924吴相坚男塔吊信号工桂G042010001855马德悟男电工T4501211976010124306黄友林男架子工桂G04201516967黄慧男架子工T4526221983031038958黄东阳男架子工T4526221985062338929农敏右男架子工T45262219770216001610雷桂培男架子工桂A042011015698、311黄春兰男架子工桂A04201500686127. 验收要求7.1 危大工程验收标准7.1.1 材料检查和验收：高支模系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存纪录、资料。对进场的承重杆件、连接杆件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对表面观感、重量等物理指标进行抽检。1） 钢管和扣件材料检查：新钢管应有产品质量合格证；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、毛刺和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏差符合规范要求。旧钢管在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，钢管上严禁打孔。新扣件应有生产许可证、法定检测单位检测报告和产品质量合格证。旧扣件有99、裂缝、变形严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。钢管和扣件按规范要求取样送检，检验合格后方可使用。2） 对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。7.1.2 检查监控：支架搭设过程中，项目部和监理应进行检查监控，发现错误应当纠正。检查监控应使用高大模板支架安全要点检查表（见后附表二），检查记录应存档。7.1.3 整架验收： 支架搭设完成后，由我单位工程技术部、项目部、监理单位共同验收。验收不合格的整改后再验收，验收合格的由作业班子、项目部专职安全员、项目部专职质检员100、项目部技术负责人、项目经理、工程技术部人员、方案编制人、方案审查人、监理工程师和项目总监理工程师签字后，交付下道工序安装模板。验收时应使用高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表、扣件拧紧抽样检查表（见后附表三、四），验收记录及扣件拧紧抽样检查表应存档。7.2 危大工程验收内容危大工程支架体系搭设完成后，需检查下列内容：1） 支撑体系是否符合方案、规范要求；2） 模板自身的刚度和严密性如何；3） 模板支撑是否牢靠，承载杆件，扣件、斜撑、竖向剪刀撑及水平撑的构造是否符合要求；4） 立杆垫板是否松动，是否有立杆悬空；5） 顶托伸长是否超出规范要求；6） 支撑体系基础是否松软、泡水；7） 立杆101、的垂直度的偏差是否符合要求；8） 架体是否有采取抱柱等增加稳定性的措施；9） 后浇带处是否采取独立架设并有加固措施；10） 扣件、连接件是否松动，扭力是否达标；11） 施工荷载是否会超载。7.3 危大工程验收人员为了确保危大工程搭设安全性，须严格执行验收流程：整改整改队组自检验收小组验收合格监理验收 验收小组成员：组 长：孙云贵副组长：黎庆喜、徐治年 组 员：杨恒富、韦佩增、杨积振、梁鸿林、梁 爽、黄宁、谭斯友8. 应急处置措施8.1 概况本工程此区域内施工极可能发生高处坠落、模板坍塌、物体打击、触电、机械伤害、火灾等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击、触电及机械伤102、害紧急情况的应急准备和响应。8.2 组织机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。8.2.1 组成人员（见下表）表8.2.1组成人员职务联系电话职责孙云贵项目经理（组长）17776208018全面负责指挥紧急应变行动,收集情报,及时做出最新决策徐治年项目技术负责人（副组长）13877144490协助组长指挥紧急应变行动，协助调查事故的原因韦佩增施工员（成员）18878992897负责紧急应变行动的联络工作及向有关部门报告情况，现场协助应急行动黄宁质检员（成员）15677173367负责紧急应变行动的联络工作及向有关部门103、报告情况，现场协助应急行动谭斯友闫彩辉梁鸿林梁 爽安全员（成员）15578986876156771733671364788967615978145892负责紧急应变行动的联络工作及向有关部门报告情况，现场协助应急行动陆运利劳务班组长13217799178负责协助现场应急救援行动8.2.2 机构的职责1） 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2） 负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3） 进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4） 当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延104、，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。8.2.3 应急救援工作程序1） 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2） 由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3） 事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4） 项目部指定组长负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。8.3 应急救援线路本项目建设地点在xxxx市双拥路6号xx医科大学第一附属医院内，因105、此xx医科大一附院为项目部请求支援首选医院。应急救援开展时，现场人员首先上报事故至应急组长启动应急预案，并用现场急救箱内物资开展应急止血救护等临时救护，同时拨打xx医科大学一附院医院急救电话请求救援，外部应急救援力量联系方式及救援线路如下：主要外部应急力量联系方式 表8.2.1序号单位医院等级特点联系方式1xx医科大学第一附属医院三级甲等急诊科、骨科、骨外科综合性医院；急救车5分钟可到达现场0771-53530140771-5356574应急救援路线8.4 应急救援预案8.4.1 高空坠落应急救援预案1） 现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打急救电话及马上报告应急救救援领导106、小组抢救。2） 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3） 如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4） 如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。8.4.2 模板、坍塌应急救援预案1） 当发生高大模板坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故107、扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2） 报xx医科大一附院急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3） 急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4） 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5） 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。8.4.3 物体打击应急救援预案当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1） 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2） 对伤口108、包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3） 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4） 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。5） 预备应急救援工具如下表：表8.4.1序号器材或设备数量主要用途1担架3搬运伤员2模板、木枋若干支撑加固3止血急救包2个用于抢救伤员4手电筒6个用于停电时照明求援5应急灯6个用于停电时照明求援6爬梯2109、樘用于人员疏散7对讲机4台联系指挥求援8皮卡车1辆转运伤员8.4.4 触电应急预案触电事故发生关闭械机、切断电源、实施自救报告应急分队长送医院处理拔打医科大一附院急救1） 当发生触电事故时应急程序： 当有人触电时，发现应立即关闭电源开关，使触电人员脱离电源，然后通知项目应急队长。 项目应急队长接到报告后，立即组织项目应急成员进行抢救工作，统一指挥，协调各应急人员的工作。 现场伤员营救组负责对触电人员进行自救。 在项目自救的同时，项目应急副队长组织现场保卫疏导及联络组成员及时拔打120急救电话求助抢救。同时对事故现场进行警戒围护工作。 在医科大一附院应急中心人员到达现场后，项目应急分队协助配合对110、伤员的救护工作。2） 发生触电的急救措施： 触电急救基本原则是动作迅速、方法正确。在进行触电急救前，必须先切断电源，使触电者脱离电源后再实施。切断电源的方法一是拉下开关（当电源开关较近时）；二是用绝缘体（如干燥的木、竹等）将电源线挑离触电者，使触电者脱离电源，切勿直接用手去拉开触电者。当触电者触及高压带电设备，救护人员应迅速切断电源，或用适合该电压等级的绝缘工具（戴绝缘手套、穿绝缘靴并用绝缘棒）解救触电者。救护人员在抢救过程中应注意保持自身与周围带电部分必要的安全距离。 由项目安全急救人员进行自救：A） 触电伤员如意识丧失，应在10 秒内用看、听、试的方法，判定伤员呼吸心跳情况：a、看看伤员的111、胸部、腹部有无起伏动作；b、听用耳贴近伤员的口鼻处，听有无呼气声音；c、试试测口鼻有无呼气的气流，再用两手指轻试一侧（左或右）喉结旁凹陷处的劲动脉有无搏动。B） 若看、听、试结果，既无呼吸也无颈动脉搏动，可判定呼吸心跳停止。C） 触电伤员呼吸和心跳均停止时，应立即按肺复苏法支持生命的三项基本措施，正确进行就地抢救。a、通畅气道；b、口对口（鼻）人工呼吸；c、胸外挤压（人工循环）。D） 触电伤员呼吸停止，重要的是始终确保气道通畅。如发现伤员口内有异物，可将其身体及头部同时侧转，迅速用一个手指或用两手指交叉从口角处插入，取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深部。E） 通畅气道可采用仰头抬颌法，112、用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其下颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根随之抬起，气道既可通畅，严禁用枕头或其他物品垫在伤员头下，头部抬高前倾，会加重气道阻塞，且使胸外按压时流向脑部的血流减少，甚至消失。F） 在保护伤员气道通畅的同时，救护人员用放在伤员额上的手指捏住伤员鼻翼，救护人员与伤员口对口紧合，在不漏气的情况下，先连续大口吹气两次，每次1-1.5 秒。如两次吹气后试测劲动脉仍无搏动，可判断心跳已经停止，要立即同时进行胸外按压。G） 除开始时大口吹气两次外，正常口对口（鼻）呼吸的吹气量不需过大，以免引起胃膨胀。吹气和放松时要注意伤员胸部应有起伏的呼吸动作。吹气时如有较大阻力113、，可能是头部后仰不够，应及时予以纠正。H） 触电伤员如牙关紧闭，可口对鼻人工呼吸，口对鼻人工呼吸时，要将伤员嘴唇紧闭，防止漏气。I） 正确的按压位置是胸外按压效果的重要前提。确定正确的按压位置的步骤：a、右手的食指和中指沿触电伤员的右侧肋弓下缘向上，找到肋骨和胸肌接合处的中点；b、两手指并齐，中指放在中点，食指平放在胸骨下部；c、另一只手的掌根紧挨食指上缘，置于胸骨上，即为正确按压位置。J） 正确的按压姿势：a、使触电伤员仰面躺在平硬的地方，救护人员在伤员一侧肩膀，救护人员的两肩位于伤员胸骨下止方，两臂伸直，肘关节固定不屈，两手掌根相叠，手指翘起，不接触伤员胸壁；b、以髓关节为支点，利用上身的114、重力，垂直将正常人胸骨压陷3-5 厘米（儿童和瘦身者酌减）；c、压至要求程序后，立即全部放松，但放松时救护人员的掌根不得离开胸壁。K） 按压必须有效，有效的标志是按压过程中可以触及劲动脉搏动。a、胸外按压要以均速度进行，每分钟80次左右，每次按压和放的时间相等；b、胸外按压与口对口（鼻）人工呼吸同时进行，其节奏为：单人抢救时，每按压15次后吹气两次，反复进行；双人抢救时，每按压五次后由另一人吹气一次，反复进行，按压吹气一分钟后，应用看、听试方法在5-7 秒内完成对伤员呼吸和心跳是否恢复的再判定。L） 若判定劲动脉搏动但无呼吸，则暂停胸外挤压，再进行2 次口对口人工呼吸，接着每5 秒吹气一次（既115、每分钟12 次）。如脉搏和呼吸均末恢复，则继续坚持心肺判定时间均不得超过5-7 秒。在医务人员未接替抢救前，现场抢救人员不得放弃现场抢救。M） 心肺复苏应在现场就地坚持进行，不要为方便而随意移动伤员，如确需移动时，抢救中断不得超过30秒。 在进行自救的同时拨打急救中心电话请求救助或送医院处理。在移动伤员或将伤员送医院时，除应使伤员平躺在担架上并在其背部垫以平硬阔木板，移动或送医院过程中应继续抢救，心跳呼吸停止者要继续心肺复苏抢救，在医务人员未接替救治前不能中止。8.4.5 机械伤害应急预案机械伤害发生关闭械机、切断电源、实施自救报告应急分队长送医院处理拔打医科大一附院急救1） 发生机械伤害时，116、应立即关闭机械，切断电源，并立即报告项目应急队长，组织现场伤员营救组进行抢救工作。在医护人员没有来到之前，应检查受伤者的伤势，心跳及呼吸情况，视不同情况采取不同的急救措施。2） 项目应急副队长组织现场保卫疏导及联络组人员拨打急救中心与医院取得联系（医院在附近的直接送往医院），详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。3） 现场抢救组负责对被机械伤害的伤员，应迅速小心地使伤员脱离伤源，必要时，拆卸机器，移出受伤的肢体。4） 对伤员的抢救措施： 对发生休克的伤员，应首先进行抢救。遇有呼吸、心跳停止者，可采取人工呼吸或胸外心脏挤压法，使其恢复正常。 对骨折的伤员，应利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折117、处的上下关节，固定骨折部位；也可将其上肢固定在身侧，下肢与下肢缚在一起。 对伤口出血的伤员，应让其以头低脚高的姿势躺卧，使用消毒纱布或清洁织物覆盖伤口上，用绷带较紧地包扎，以压迫止血，或者选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布巾等。对上肢出血者，捆绑在其上臂1/2 处，对下肢出血者，捆绑在其在腿上2/3 处，并每隔25-40 分钟放松一次，每次放松0.5-1 分钟。 对剧痛难忍者，应让其服用止痛剂和镇痛剂。5） 采取上述急救措施之后，要根据病情轻重，及时把伤员送往医院治疗。在职转达送医院的途中，应尽量减少颠簸，并密切注意伤员的呼吸、脉搏及伤口的等情况。6） 120急救人员到达后协助进118、行抢救工作。8.4.6 火灾应急预案1） 火灾分类根据公司实际及现场工地情况，火灾可分为A、B、C、D类：A类火灾：指固体物质火灾。这种物质往往具有有机物性质，一般在燃烧时能产生灼热的余烬。如施工现场的木材、生活区的布料、棉料等；B类火灾：指液体火灾和可熔化的固体火灾。如：汽油、煤油、沥青等火灾；C类火灾：指气体火灾。如：煤气、乙炔等；D类火灾：指电气所引起的火灾。2） 抢救原则火灾发生后，抢救的原则是：先人后物。任何时候抢救人的生命比任何财产都重要。3） 抢救方式发现者报告应急队长实施自救拨119急救联络公司应急小组火灾应急救援按事故涉及范围及其危害程度，可采取项目自救和社会救援两种方式。 119、项目单位自救事故单位自救是事故应急救援最基本、最重要的救援方式，这是因为项目部最了解事故的现场情况，即使火灾已经扩大到事故单位以外区域，事故单位仍需全力组织自救，特别是尽快控制火灾。 社会救援向xx市应急联动中心求救，拨打119火警电话，将得到最快的社会求援。4） 火灾救援程序 火势猛，现场无力扑救时：A） 现场起火发现火势猛，项目部无力扑救时，应由现场抢救组及电工立即切断总电源开关。B） 项目副队长组织现场保卫疏导及联络组立即与公司应急小组联系，拔打119急救电话求助。C） 项目应急队长组织现场伤员营救组人员对火灾附近区域所有人员进行疏通，并负责清点现场人员。对缺人员应立即查找去处，并报告指120、挥部。D） 当发现有受伤人员时，现场伤员营救组立即对伤员进行救治，确保伤员在第一时间内得到救护。E） 同时现场保卫疏导及联络组拨打120急救中心电话联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。 火势刚起，现场有能力扑灭时：A） 现场火势刚起时，项目应急队长要立即组织现场人员进行扑救，救火方法要得当，灭火前必须先切断蔓延材料，针对不同类型，采用不同灭火方法。a、油料起火可用泡沫灭火器或采用隔离法压灭火源不宜用水扑救。b、电气设备起火时，应尽快切断电源，用二氧化碳灭火器灭火，千万不要盲目向电器设备上泼水，这样容易造成触电、短路爆炸等并发性事故。c、如果化学材料起火，更要慎重，要根据起火物性121、质选择灭火方法，同时要注意救火人员的安全，防止中毒。d、密闭的地下室起火时采用窒息灭火法，这些部位发生火灾的初期，在火场上运用窒息法扑灭火灾时，可采用石棉布，浸湿的棉被、帆布、海草席等不燃或难燃材料覆盖燃物或封孔洞；利用建筑物原有的门以及生产设备上的部位，阻止新鲜空气流入，以降低区内氧气的流量，从而达到窒息灭火的目的。采取窒息法灭火后，必须确认火已熄灭时，方可打开孔洞进行检查，严防早打开封闭的房间或生产装置，而使新鲜空气流入燃烧区，引起新的燃烧，导致火势猛烈发展。e、扑救各种固体、液体和气体火灾采用隔离灭火法，就是将燃烧物体与附近的可燃物质与火源隔离或疏散开，使燃烧失去可燃物质而停止。采取隔离122、灭火法的具体措施有：将燃烧区附近的可燃、易燃、易爆和助燃物质，转移到安全地点。关闭阀门，阻止气体、液体流入燃烧区。设法阻拦流散的易燃、可燃液体或扩散的可燃气体。拆除与燃烧区相毗连的可燃建筑物，形成防止火势蔓延的间距。B） 现场火险扑救时，项目应急队长判断要准确，当不能马上扑灭的要及时报警，请消防部门协助灭火。在消防队到现场后，项目应急组织要及时而准确地向消防人员提供电器、易燃、易爆物的情况。C） 火灾区内如有人等，要尽快组织力量，设法先将人救出，然后再全面组织灭火。D） 灭火以后，要保护火灾现场，不得留有暗火，并设专人巡视，以防复燃。保护火灾现场是查找火灾原因的重要措施。5） 火灾应急求援措施123、 自救一旦发生火灾，现场人员必须根据各自项目部制定的应急方案采取抑制措施，尽量控制火灾的蔓延，同时应及时向当（值）本项目的应急分队队长汇报，应急分队队长应根据事故地点、事态的发展决定应急求援方式：是单位自救还是社会求援。特别重大火灾事故发生后，工程施工单位现场负责人或管理人员应组织人员配合抢险，同时维持现场秩序，保护事故现场，配合上级调查人员开展事故调查处理工作。进行自救最基本的做法是：发警报，疏散，抢救伤员，在安全情况下设法扑救。灭火有以下四种基本方法：冷却法。降低燃烧物的温度使温度低于燃点，从而燃烧过程停止。如：用水和二氧化碳直接喷射燃烧物；往火源附近未燃烧物上喷洒灭火剂，防止形成新的火点124、，若是D类火灾在扑救前应先关闭电源开关，切断电源；用细土、沙土、ABC型灭火器进行灭火，严禁用水来扑灭此类火灾。窒息法。减少燃烧区域的氧气量，阻止空气流入燃烧区或用不燃烧物质冲淡空气，使火焰熄灭。如用不燃或难燃的石棉被、湿麻被等捂盖燃烧物；用砂土埋没燃烧物，往着火的空间内灌入惰性气体、蒸汽；往燃烧物上喷射氮气、二氧化碳、四氧化碳等；封闭已着火的建筑物、设备的孔洞。隔离法。使燃烧物和未燃烧物隔离，限制燃烧范围。如将火源附近的可燃、易燃、易爆和助燃物搬走关闭可燃气体、液体管路的阀门，减少和阻止可燃物进入燃烧区堵截流散的燃烧液体；拆除与火源毗连的易燃建筑和设备。抑制法。使灭火剂参与到燃烧反应过程中去125、，中断燃烧的连锁反应。若有人员被困于火灾之中，首先要稳定自己的情绪，保持清醒的头脑，想办法就地灭火。如用水浇、用湿棉被覆盖等，如果不能马上扑灭，火势就会越烧越旺，人就有被火围困的危险，这时应该设法脱险。有时楼房内着火，楼梯未着火，但浓烟往往朝楼梯间灌，楼上的人容易产生错觉，认为楼梯已被切断，没有退路了，其实大多数情况下，楼梯并未着火，完全可以设法夺路而出。如果被烟呛得透不过气来，可用湿毛巾捂住嘴鼻，贴近楼板或干脆跑走。即使楼梯被火焰封住了，在别无出路时，也可用湿棉被等物作掩护及早迅速冲出去。如果楼梯确已被火烧断，似乎身临绝境，也应冷静地想一想，是否还有别的楼梯可走，是否可以从屋顶或阳台上转移，126、是否可以借用水管、竹竿或绳子等滑下来，可不可以进行逐级跳越而下等等。呼救，也是一种主要的解救办法，被火围困的人没有办法出来，周围群众听到呼救，也会设法抢救，或报告消防队来抢救。对受伤人员应确保受伤者转移至安全的环境之后，再进行抢收救。 社会救援用电话报119火警请救求援。报警时要讲清楚起火单位所处的街、门牌号码；要讲清楚报警人的姓名、电话等，并注意倾听消防队询问情况，准确、简洁的给予回答。待对方明确说明时可以挂断电话。报警后立即派人到单位门口，街道交叉路口迎候消防车，并带领消防车迅速赶到现场，协助进行救灾工作。应急处理过程并非是按部就班的按以上顺序进行，而是根据实际情况尽可能同时进行。9. 危127、大工程高支模计算书本计算书采用品茗施工安全计算软件（版本号：V12.1）进行计算。9.1 350厚负4层无梁盖板区域板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称350厚无梁盖板新浇混凝土楼板板厚(mm)350模板支架高度H(m)5.55模板支架纵向长度L(m)71.4模板支架横向长度B(m)19.2支架外侧竖向封闭栏杆高128、度Hm(mm)1500 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5其他可变荷载标准值Q2k(kN/m2)1支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份xx0.25地区xx市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.1129、55整体模板支架stw2.304fk=0zstw=0.294竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.128 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面外露 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载的组合值系数c10.9可变荷载的分项系数Q11.4永久荷载的分项系数G11.35结构重要性系数01 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架130、纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.1+(24+1.1)0.35)+1.40.9(2.5+1)1=16.405kN131、/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.35)18.885kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/816.4050.22/80.082kNm Mmax/W0.082106/375002.187N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=58.8852004/(38410000281250)=0.066mm 0.066mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪132、强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.35)+1.40.9(2.5+1)0.23.335kN/m 因此，q1静01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.35)0.22.453kN/m q1活01.4c(Q1k + Q2k)b=11.40.9(2.5+1)0.20.882kN/m 计算简图如下：133、 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.4530.82+0.1250.8820.820.267kNm M2q1L12/2=3.3350.152/20.038kNm MmaxmaxM1，M2max0.267，0.0380.267kNm =Mmax/W=0.267106/42667=6.253N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.4530.8+0.6250.8820.81.667kN V2q1L13.3350.150.5kN VmaxmaxV1，V2max1.667，0.51.66134、7kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6671000/(24080)0.782N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.35)0.21.817kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.8178004/(1009350170.667104)0.243mmL/400800/4002mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.8171504/(89350170.667104)0.007mm2l1/4002150/4000.75mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类135、型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.5+(24+1.1)0.35)+1.40.9(2.5+1)0.23.389kN/m q1静01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b11.35(0.5136、+(24+1.1)0.35)0.22.507kN/m q1活01.4c(Q1k + Q2k)b 11.40.9(2.5+1)0.20.882kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.35)0.21.857kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.3890.83.389kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3752.507+0.4370.882)0.8+3.3890.151.569kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.62137、.033kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.8570.81.857kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l10.3751.8570.8+1.8570.150.836kN RmaxRmax，R10.61.114kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.63106/4490=140.363N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=24.61000/42421.697N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁138、变形图一(mm) 跨中max=0.555mm=800/400=2mm 悬挑段max0.194mm=2100/400=0.5mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.565kN，R2=8.666kN，R3=8.666kN，R4=5.565kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N8.666/0.6=14.443kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)139、15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 =l0/i=1500.000/15.9=94.34 查表得，1=0.634 不考虑风荷载: Nd=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max5.565,8.666,8.666,5.565/0.6+11.350.155.55=15.567kN fd=Nd/(1A)15.567103/(0.634424)=57.909N/mm2=205N/mm2 满140、足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=5.55/19.2=0.2893 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.80.294=0.235kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.81.50.128=0.154kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.55.5520.235+5.550.154=4.475kN.m 参考规范GB51141、210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=19.220.80.155.55/(0.80.8)+0.5+2119.2/2=550.272kN.m30Mok =314.475=13.425kN.M 满足要求！ 十一、立杆支142、承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C40混凝土的龄期(天)28混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)19.1混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.71立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=15.567kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两143、个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计144、算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.71N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.71+0.250)1800100/1000=95.76kNF1=15.567kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.145、1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=19.1N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351319.110000/1000=773.55kNF1=15.567kN 满足要求！9.2 350厚地下室车道板模板（扣件式）计算书 计算依据： 146、1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称350厚车道新浇混凝土楼板板厚(mm)350模板支架高度H(m)2.9模板支架纵向长度L(m)30模板支架横向长度B(m)20支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(147、kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5其他可变荷载标准值Q2k(kN/m2)1支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份xx0.25地区xx市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.155整体模板支架stw2.404fk=0zstw=0.307竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.128 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I级主梁布置方向148、平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面外露 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载的组合值系数c10.9可变荷载的分项系数Q11.4永久荷载的分项系数G11.35结构重要性系数01 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.149、4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.1+(24+1.1)0.35)+1.40.9(2.5+1)1=16.405kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.35)18.885kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mm150、axq1l2/816.4050.22/80.082kNm Mmax/W0.082106/375002.187N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=58.8852004/(38410000281250)=0.066mm 0.066mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨151、连续梁 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.35)+1.40.9(2.5+1)0.23.335kN/m 因此，q1静01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.35)0.22.453kN/m q1活01.4c(Q1k + Q2k)b=11.40.9(2.5+1)0.20.882kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.4530.82+0.1250.8820.820.267kNm M2q1L12/2=3.33152、50.152/20.038kNm MmaxmaxM1，M2max0.267，0.0380.267kNm =Mmax/W=0.267106/42667=6.253N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.4530.8+0.6250.8820.81.667kN V2q1L13.3350.150.5kN VmaxmaxV1，V2max1.667，0.51.667kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6671000/(24080)0.782N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +153、(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.35)0.21.817kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.8178004/(1009350170.667104)0.243mmL/400800/4002mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.8171504/(89350170.667104)0.007mm2l1/4002150/4000.75mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)154、4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.5+(24+1.1)0.35)+1.40.9(2.5+1)0.23.389kN/m q1静01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b11.35(0.5+(24+1.1)0.35)0.22.507kN/m q1活01.4c(Q1k + Q2k)b 11.40.9(2.5+1)0.20.882kN/m q2(G(G1k155、 +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.35)0.21.857kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.3890.83.389kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3752.507+0.4370.882)0.8+3.3890.151.569kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.62.033kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.8570.81.857kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l1156、0.3751.8570.8+1.8570.150.836kN RmaxRmax，R10.61.114kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.63106/4490=140.363N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=24.61000/42421.697N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.555mm=800/400=2mm 悬挑段max0.194mm=2100/400=0.5mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力157、极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.565kN，R2=8.666kN，R3=8.666kN，R4=5.565kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N8.666/0.6=14.443kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i158、=1500/15.9=94.34=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 =l0/i=1500.000/15.9=94.34 查表得，1=0.634 不考虑风荷载: Nd=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max5.565,8.666,8.666,5.565/0.6+11.350.152.9=15.03kN fd=Nd/(1A)15.03103/(0.634424)=55.912N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=2.9/20=0.1159、453 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.80.307=0.246kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.81.50.128=0.154kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.52.920.246+2.90.154=1.478kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷160、载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=2020.80.152.9/(0.80.8)+0.5+2120/2=397.5kN.m30Mok =311.478=4.435kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C40混凝土的龄期(天)28混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)19.1混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.71立杆垫板长a(mm)161、100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=15.03kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向162、的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.71N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h163、0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.71+0.250)1800100/1000=95.76kNF1=15.03kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本164、规范第6.6.2条确定 可得：fc=19.1N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351319.110000/1000=773.55kNF1=15.03kN 满足要求！9.3 地下室污水处理池和应急池板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009165、-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称地下室污水处理池和应急池新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)9.25模板支架纵向长度L(m)8.8模板支架横向长度B(m)8.5支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5其他可变荷载标准值Q2k(kN/m2)1支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值166、Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份xx0.25地区xx市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.155整体模板支架stw1.369fk=0zstw=0.175竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.128 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度167、l2(mm)100结构表面的要求结构表面外露 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载的组合值系数c10.9可变荷载的分项系数Q11.4永久荷载的分项系数G11.35结构重要性系数01 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ib168、h3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.9(2.5+1)1=13.016kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.25)16.375kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/813.0160.22/80.065kNm Mmax/W0.065106/375001.736N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(169、384EI)=56.3752004/(38410000281250)=0.047mm 0.047mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.25)+1.40.9(2.5+1)0.22.65170、7kN/m 因此，q1静01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.25)0.21.775kN/m q1活01.4c(Q1k + Q2k)b=11.40.9(2.5+1)0.20.882kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.7750.82+0.1250.8820.820.213kNm M2q1L12/2=2.6570.152/20.03kNm MmaxmaxM1，M2max0.213，0.030.213kNm =Mmax/W=0.213106/42667=4.982N/mm2f=15.44171、4N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.7750.8+0.6250.8820.81.329kN V2q1L12.6570.150.399kN VmaxmaxV1，V2max1.329，0.3991.329kN max=3Vmax/(2bh0)=31.3291000/(24080)0.623N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.25)0.21.315kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.3158004/(1172、009350170.667104)0.176mmL/400800/4002mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.3151504/(89350170.667104)0.005mm2l1/4002150/4000.75mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计173、算 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.9(2.5+1)0.22.711kN/m q1静01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b11.35(0.5+(24+1.1)0.25)0.21.829kN/m q1活01.4c(Q1k + Q2k)b 11.40.9(2.5+1)0.20.882kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.25)0.21.355kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.7110.8174、2.711kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3751.829+0.4370.882)0.8+2.7110.151.264kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.627kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.3550.81.355kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l10.3751.3550.8+1.3550.150.61kN RmaxRmax，R10.60.813kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 175、=Mmax/W=0.504106/4490=112.332N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=23.6811000/42417.364N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.405mm=800/400=2mm 悬挑段max0.142mm=2100/400=0.5mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=4.454kN，R2=6.935kN，R3=6.935kN，R4=4.454kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载176、力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.935/0.6=11.558kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 =l0/i=1500.000/15.9=94.34 查表得，1=0.634 不考虑风荷载: Nd=177、MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max4.454,6.935,6.935,4.454/0.6+11.350.159.25=13.432kN fd=Nd/(1A)13.432103/(0.634424)=49.967N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=9.25/8.5=1.0883 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.80.175=0.14kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的178、水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.81.50.128=0.154kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.59.2520.14+9.250.154=7.41kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ 179、gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=8.520.80.159.25/(0.80.8)+0.5+218.5/2=162.709kN.m30Mok =317.41=22.231kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)28混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)14.3混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.43立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=13.432kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下180、表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与181、板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)1800100/1000=80.08kNF1=13.4182、32kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(30183、0)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.310000/1000=579.15kNF1=13.432kN 满足要求！9.4 1层北侧门厅高支模板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称1层北侧门厅新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)9184、.83模板支架纵向长度L(m)21.2模板支架横向长度B(m)8支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5其他可变荷载标准值Q2k(kN/m2)1支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份xx0.25地区xx市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市185、区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.155整体模板支架stw1.369fk=0zstw=0.175竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.128 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面外露 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载的组合值系数c10.9可变荷载的分项系数Q11.4永久荷载的分项系186、数G11.35结构重要性系数01 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.3187、5(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.9(2.5+1)1=8.611kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/88.6110.22/80.043kNm Mmax/W0.043106/375001.148N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.1122004/(38410000281250)=0.023mm 0.023mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木188、小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.9(2.5+1)0.21.776kN/m 因此，q1静01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.894kN/m q1活01.4c(Q1k +189、 Q2k)b=11.40.9(2.5+1)0.20.882kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.8940.82+0.1250.8820.820.142kNm M2q1L12/2=1.7760.152/20.02kNm MmaxmaxM1，M2max0.142，0.020.142kNm =Mmax/W=0.142106/42667=3.33N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.8940.8+0.6250.8820.80.888kN V2q1L11.776190、0.150.266kN VmaxmaxV1，V2max0.888，0.2660.888kN max=3Vmax/(2bh0)=30.8881000/(24080)0.416N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.6628004/(1009350170.667104)0.089mmL/400800/4002mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.6621504/(89350170.667104)0.191、003mm2l1/4002150/4000.75mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.9(2.5+1)0.21.8192、3kN/m q1静01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b11.35(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.948kN/m q1活01.4c(Q1k + Q2k)b 11.40.9(2.5+1)0.20.882kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.702kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.830.81.83kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3750.948+0.4370.882)0.8+1.830.150.867kN193、 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.098kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.250.7020.80.702kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l10.3750.7020.8+0.7020.150.316kN RmaxRmax，R10.60.421kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.34106/4490=75.808N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=22.4841000/194、42411.718N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.210mm=800/400=2mm 悬挑段max0.073mm=2100/400=0.5mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.006kN，R2=4.68kN，R3=4.68kN，R4=3.006kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.68/0.6=7.8kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等195、级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 =l0/i=1500.000/15.9=94.34 查表得，1=0.634 不考虑风荷载: Nd=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max3.006,4.68,4.68,3.006/0.6+11.350.159.83=9.791kN fd=Nd/(1A)9.791103/(0.6196、34424)=36.423N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=9.83/8=1.2293 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.80.175=0.14kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.81.50.128=0.154kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.59.8320.14+9.83197、0.154=8.274kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=820.80.159.83/(0.80.8)+0.5+218/2=151.56kN.m30Mok =318.274=24.822198、kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)28混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)14.3混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.43立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=9.791kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉199、强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对200、角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)1800100/1000=80.08kNF1=9.791kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗201、压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.310000/1000=579.15kNF1=9.791kN 满足要求！9.5 2层南侧门厅板模板（扣件式202、）计算书 计算依据 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称2层南侧门厅新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)9.73模板支架纵向长度L(m)72模板支架横向长度B(m)8支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝203、土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5其他可变荷载标准值Q2k(kN/m2)1支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份xx0.25地区xx市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.155整体模板支架stw1.369fk=0zstw=0.175竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.128 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全204、等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面外露 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载的组合值系数c10.9可变荷载的分项系数Q11.4永久荷载的分项系数G11.35结构重要性系数01 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计205、值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.9(2.5+1)1=8.611kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 206、1、强度验算 Mmaxq1l2/88.6110.22/80.043kNm Mmax/W0.043106/375001.148N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.1122004/(38410000281250)=0.023mm 0.023mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小207、梁计算方式二等跨连续梁 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.9(2.5+1)0.21.776kN/m 因此，q1静01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.894kN/m q1活01.4c(Q1k + Q2k)b=11.40.9(2.5+1)0.20.882kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.8940.82+0.1250.8820.820.142kNm M2q1L1208、2/2=1.7760.152/20.02kNm MmaxmaxM1，M2max0.142，0.020.142kNm =Mmax/W=0.142106/42667=3.33N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.8940.8+0.6250.8820.80.888kN V2q1L11.7760.150.266kN VmaxmaxV1，V2max0.888，0.2660.888kN max=3Vmax/(2bh0)=30.8881000/(24080)0.416N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 209、q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.6628004/(1009350170.667104)0.089mmL/400800/4002mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.6621504/(89350170.667104)0.003mm2l1/4002150/4000.75mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面210、抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.9(2.5+1)0.21.83kN/m q1静01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b11.35(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.948kN/m q1活01.4c(Q1k + Q2k)b 11.40.9(2.5+1)0.20.882kN/m 211、q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.702kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.830.81.83kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3750.948+0.4370.882)0.8+1.830.150.867kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.098kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.250.7020.80.702kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L 212、+q2l10.3750.7020.8+0.7020.150.316kN RmaxRmax，R10.60.421kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.34106/4490=75.808N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=22.4841000/42411.718N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.210mm=800/400=2mm 悬挑段max0.073mm=2100/400=0.5mm 满足要求！ 5、支座反力计213、算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.006kN，R2=4.68kN，R3=4.68kN，R4=3.006kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.68/0.6=7.8kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i214、=1500/15.9=94.34=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 =l0/i=1500.000/15.9=94.34 查表得，1=0.634 不考虑风荷载: Nd=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max3.006,4.68,4.68,3.006/0.6+11.350.159.73=9.771kN fd=Nd/(1A)9.771103/(0.634424)=36.348N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=9.73/8=1.21215、63 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.80.175=0.14kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.81.50.128=0.154kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.59.7320.14+9.730.154=8.122kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载216、自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=820.80.159.73/(0.80.8)+0.5+218/2=150.36kN.m30Mok =318.122=24.365kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)28混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)16.7混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.57立杆垫板长a(mm)217、100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=9.771kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向218、的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h219、0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.57+0.250)1800100/1000=87.92kNF1=9.771kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本220、规范第6.6.2条确定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351316.710000/1000=676.35kNF1=9.771kN 满足要求！9.6 5层上多功能厅屋面板板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2221、012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称5层上多功能厅屋面板新浇混凝土楼板板厚(mm)200模板支架高度H(m)8.2模板支架纵向长度L(m)16模板支架横向长度B(m)16支架外侧竖向封闭栏杆高度Hm(mm)1500 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5其他可变荷载标准值Q2k(kN/m2)1支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)222、1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份xx0.25k=0zst=0.02地区xx市风荷载高度变化系数z地面粗糙度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)0.51模板支架顶部离建筑物地面高度(m)9风荷载体型系数s单榀模板支架st0.155整体模板支架stw2.135fk=0zstw=0.272竖向封闭栏杆s1mk=0zs=0.128 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)800立杆横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大223、悬挑长度l2(mm)100结构表面的要求结构表面外露 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载的组合值系数c10.9可变荷载的分项系数Q11.4永久荷载的分项系数G11.35结构重要性系数01 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm224、3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.1+(24+1.1)0.2)+1.40.9(2.5+1)1=11.322kN/m 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.2)15.12kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmaxq1l2/811.3220.22/80.057kNm Mmax/W0.057106/375001.51N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(225、384EI)=55.122004/(38410000281250)=0.038mm 0.038mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁 q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.2)+1.40.9(2.5+1)0.22.318k226、N/m 因此，q1静01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.35(0.3+(24+1.1)0.2)0.21.436kN/m q1活01.4c(Q1k + Q2k)b=11.40.9(2.5+1)0.20.882kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.4360.82+0.1250.8820.820.185kNm M2q1L12/2=2.3180.152/20.026kNm MmaxmaxM1，M2max0.185，0.0260.185kNm =Mmax/W=0.185106/42667=4.347N/mm2f=15.444227、N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.4360.8+0.6250.8820.81.159kN V2q1L12.3180.150.348kN VmaxmaxV1，V2max1.159，0.3481.159kN max=3Vmax/(2bh0)=31.1591000/(24080)0.543N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.2)0.21.064kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.0648004/(100228、9350170.667104)0.142mmL/400800/4002mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.0641504/(89350170.667104)0.004mm2l1/4002150/4000.75mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 229、q101.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4c(Q1k + Q2k)b=11.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.9(2.5+1)0.22.372kN/m q1静01.35(G1k +(G2k+G3k)h)b11.35(0.5+(24+1.1)0.2)0.21.49kN/m q1活01.4c(Q1k + Q2k)b 11.40.9(2.5+1)0.20.882kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.2)0.21.104kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.3720.82.372k230、N 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3751.49+0.4370.882)0.8+2.3720.151.111kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.423kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.1040.81.104kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l10.3751.1040.8+1.1040.150.497kN RmaxRmax，R10.60.662kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/231、W=0.441106/4490=98.247N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=23.221000/42415.186N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.330mm=800/400=2mm 悬挑段max0.115mm=2100/400=0.5mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.895kN，R2=6.066kN，R3=6.066kN，R4=3.895kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN232、)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.066/0.6=10.109kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=210 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载: =l0/i=1500.000/15.9=94.34 查表得，1=0.634 Mwd=0wQMwk=0233、wQ(2wklah2/10)=10.91.4(10.020.81.52/10)=0.005kNm Nd =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max3.895,6.066,6.066,3.895/0.6+11.350.158.2=11.77kN fd=Nd/(1A)+Mwd/W11.77103/(0.634424)+0.005106/4490=44.795N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=8.2/16=0.5123 满足要求！ 十、架234、体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.80.272=0.218kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=0.81.50.128=0.154kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.58.220.218+8.20.154=8.575kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 G235、jk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=1620.80.158.2/(0.80.8)+0.5+2116/2=512kN.m30Mok =318.575=25.726kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)28混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)14.3混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.43立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)1236、00 F1=N=11.77kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=mi237、n(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.238、7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)1800100/1000=80.08kNF1=11.77kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得239、：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.310000/1000=579.15kNF1=11.77kN 满足要求！9.7 2层南侧门厅800750梁梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012240、 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称2层南侧门厅800750梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)800750模板支架高度H(m)9.1模板支架横向长度B(m)10模板支架纵向长度L(m)10支架外侧模板高度Hm（mm）1500梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上241、集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1模板支拆环境是否考虑风荷载是 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份xx0.25k=0zst=0.022地区xx市风荷载高度变化系数z地面粗糙度C类(有密集建筑群市区)0.65模板支架顶部离建筑物地面高度(m)12风荷载体型系数s单榀模板支架st0.138整体模板支架stw1.409fk=0zstw=0.229支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.211 三、模板体系设计结构重要性系数01.1脚手架安全等级I级新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)500梁底两侧立杆横向间距lb(m242、m)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)500板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)650板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)650梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm)500梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立243、面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ1kb=1.1max1.2(0.1+(24+1.5)0.75)+1.43，1.35(0.1+(24+1.5)0.75)+1.40.73131.244、783kN/m q1静01.35G1k+(G2k+G3k)hb1.11.350.1+(24+1.5)0.75128.549kN/m q1活01.40.7Q1kb1.11.40.7313.234kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.75)119.225kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10728.5490.22+0.1213.2340.220.138kNm Mmax/W0.138106/375003.676N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100245、EI)=0.63219.2252004/(10010000281250)0.069mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39328.5490.2+0.4463.2340.22.532kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14328.5490.2+1.2233.2340.27.317kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92828.5490.2+1.1423.2340.26.037kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2246、L=0.39319.2250.21.511kN R2=R4=1.143q2L=1.14319.2250.24.395kN R3=0.928q2L=0.92819.2250.23.568kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.532/12.532kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷247、载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max7.317,6.037,7.317/1= 7.317kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.532/12.532kN/m 小梁自重：q21.11.35(0.3-0.1)0.8/4 =0.059kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1.11.350.5(0.75-0.12)=0.468kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右1.11.350.5(0.75-0.12)=0.468kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)248、0.12)+1.40.73(0.65-0.8/2)/21=1.157kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1.1Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.43，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.73(0.65-0.8/2)/21=1.157kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.532+0.059+0.468+1.157=4.217kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.317+0.059=7.377kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.532+0.059+0.468+1.157=4.217kN/m249、 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.217,7.377,4.217=7.377kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.511/11.511kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max4.395,3.568,4.395/1= 4.395kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.511/11.511kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.8/4 =0.04kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.75-0.12)=0.315kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁250、荷载q3右10.5(0.75-0.12)=0.315kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.65-0.8/2)/21=0.439kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.65-0.8/2)/21=0.439kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.511+0.04+0.315+0.439=2.305kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.395+0.04=4.435kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.511+0.04+0.315+0.439=2.3251、05kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.305,4.435,2.305=4.435kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.3770.52，0.57.3770.220.231kNm =Mmax/W=0.231106/42667=5.403N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6257.3770.5，7.3770.22.305kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3051000/(2408252、0)1.081N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5214.4355004/(1009350170.667104)0.091mml1/400500/4001.25mm 2ql24/(8EI)4.4352004/(89350170.667104)0.056mm2l2/4002200/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.3770.5,0.3757.3770.5+7.3770.2=4.611kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力253、依次为R1=2.636kN,R2=4.611kN,R3=3.811kN,R4=4.611kN,R5=2.636kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.4350.5,0.3754.4350.5+4.4350.2=2.772kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.441kN,R2=2.772kN,R3=2.255kN,R4=2.772kN,R5=1.441kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125254、主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.341106/4490=76.044N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.659kN max=2Vmax/A=22.6591000/42412.541N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变255、形图(mm) max0.102mmL/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.688kN，R2=7.603kN，R3=1.688kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=1.688/0.6=2.814kN，P2=7.603/0.6=12.672kN，P3=1.688/0.6=2.814kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxP1，P2，P312.672kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q256、235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=210 长细比满足要求！ 查表得：0.634 2、风荷载计算 Mwd0cQMk=0cQ(2klah2/10)1.10.6 1.4(10.0220.51.52/10)0.002kNm 3、稳定性计算 P12.814kN，P212.672kN，P32.814kN NdmaxP1，P2，P3+1.11.350.15(9.1-0.75)max2.814257、，12.672，2.814+1.8614.532kN fdNd/(A)+Mwd/W14532.122/(0.634424)+0.002106/449054.505N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0 H/B=9.1/10=0.913 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=10.229=0.229kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk= laHmmk=11.50.211=0.317kN 支撑脚手258、架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.59.120.229+9.10.317=12.362kN.m 参考规范GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=1021259、0.159.1/(11)+0.5+2110/2=196.5kN.m30Mok =31.112.362=40.794kN.M 满足要求！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)12混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)12.525混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.177立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=14.532kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值260、h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大261、于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.177N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.177+0.250)1920130/1000=98.538kNF1=14.532kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-20262、10第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=12.525N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clf263、cAln=1.351312.52510000/1000=507.262kNF1=14.532kN 满足要求！9.8 5层上的多功能厅14002500型钢骨梁梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书计算依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20031、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)2500混凝土梁宽b(mm)1400混凝土梁计算跨度L(m)8模板支架高度H(m)5.9计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板荷载传递方式可调托座次楞悬挑长264、度a1(mm)250梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度hb(mm)200剪刀撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立杆间距la(m)0.4梁侧立杆与最外侧梁底立杆横向间距lb(m)/水平杆步距h1(m)1.5梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.8梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.8立杆自由端高度h0(mm)500梁底立杆根数n4次楞根数m15架体底部布置类型垫板结构表面要求表面外露材料参数主楞类型圆钢管主楞规格48*3.0次楞类型矩形木楞次楞规格40*80面板类型覆面木胶合板面板规格15mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格48*3荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特征值fak(kPa265、)/架体底部垫板面积A(m2)0.01是否考虑风荷载否架体搭设省份、城市xx(省)xx市(市)地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m2)0.2新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)/倾倒混凝土时模板的水平荷载Q3k(kN/m2)22、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1266、000122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q3kb=0.9(1.2(0.2+(24+1.5)2500/1000)1+1.421)=71.586kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q3kb=0.9(1.35(0.2+(24+1.5)2500/1000)1+1.40.721)=79.463kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(71.586,79.463)=79.463kN/m（图3）面267、板强度计算简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.099kNm=Mmax/W=0.099106/24000=4.139N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.2+(24+1.5)2500/1000)1=63.95kN/m（图5）面板挠度计算简图（图6）面板挠度图(mm)=0.05mm=1400/(15-1)400)=0.25mm满足要求三、次楞验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.2+(24+1.5)2500/1000)1400/1000/(15-1)+1.421400268、/1000/(15-1)=7.159kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q3ka=0.9(1.35(0.2+(24+1.5)2500/1000)1400/1000/(15-1)+1.40.721400/1000/(15-1)=7.946kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(7.159,7.946)=7.946kN/m计算简图：（图7）次楞强度计算简图1、强度验算（图8）次楞弯矩图(kNm)Mmax=0.248kNm=Mmax/W=0.248106/(42.6671000)=5.82N/mm2f=15N/mm2满足要求2、269、抗剪验算（图9）次楞剪力图(kN)Vmax=2.185kNmax=VmaxS/(Ib)=2.18510332103/(170.667104410)=1.024N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.2+(24+1.5)2500/1000)1400/1000/(15-1)=6.395kN/m（图10）挠度计算简图（图11）次楞挠度图(mm)max=0.329mm=0.51000/400=1.25mm满足要求四、主楞验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实270、际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主楞的验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:3跨距为：(等跨)0.6将荷载统计后，通过次楞以集中力的方式传递至主楞。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.2+(24+1.5)2500/1000)1400/(15-1)1000)+1.421400/(15-1)1000)=7.159kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q3ka=0.9(1.35(0.2+(24+1.5271、)2500/1000)1400/(15-1)1000)+1.40.721400/(15-1)1000)=7.946kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(7.159,7.946)=7.946kN此时次楞的荷载简图如下（图12）次楞强度计算简图用于挠度计算时的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.2+(24+1.5)2500/1000)1400/(15-1)1000)=6.395kN/m此时次楞的荷载简图如下（图13）次楞挠度计算简图根据力学求解计算可得：强度计算时的支座反力：R=4.172kN挠度计算时的支座反力：Rk=3.357kN还需考虑主楞自重，则自重标准272、值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主楞强度计算时的受力简图如下：（图14）主楞强度计算简图则主楞挠度计算时的受力简图如下：（图15）主楞挠度计算简图1、抗弯验算（图16）主楞弯矩图(kNm)Mmax=1.382kNm=Mmax/W=1.382106/(8.9861000)=153.777N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图17）主楞剪力图(kN)Vmax= 12.061kNmax=QmaxS/(Ib)=12.06110006.084103/(21.5661041.210)273、=28.354N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图18）主楞挠度图(mm)max=0.528mm=1.81000/(2+1)/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=4.673kN非端支座最大支座反力为：R2=26.686kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=4.673kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=26.686kNN=30kN满足要求七、立杆验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1.51000/(1.5910)=94.34=150满足要求2、立杆稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.592梁侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q3kla1lb1=(1.2(0.2+(24+1.5)200/1000)+1.42)11=9.16kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反