1、xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案目录目录第一章第一章 工程概况工程概况.1第一节 工程概况和特点.11 工程概况.12 外脚手架工程概况.23 悬挑扣件钢管脚手架工程概况及特点.24 落地式扣件钢管脚手架工程概况及特点.2第二节 施工平面布置.3第三节 施工要求和技术保证条件.31 施工要求.32 技术保证条件.3第二章第二章 编制依据编制依据.51 项目相关资料.52 国标.53 建工行业建设标准.54 相关计算手册.55 相关政策.5第三章第三章 施工计划施工计划.6第一节 施工部位及工期安排.6第二节 施工准备与资源配置计划.61 材料配备计划表.62 2、机具配备计划表.6第四章第四章 施工工艺技术施工工艺技术.8第一节 技术参数.81 脚手架参数.82 活荷载参数.83 风荷载参数.84 静荷载参数.8xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案5 地基参数.8第二节 工艺流程.81 脚手架搭设的总体要求.82 悬挑式脚手架工艺流程.83 脚手架各部位构架的搭设技术要点及搭设时注意事项.8第三节 施工方法.101 悬挑钢管脚手架施工方法.102 斜拉钢丝绳卸荷.253 脚手架的拆除.27第四节 脚手架的使用要求.29第五节 防雷措施.291 防雷要求.292 防雷措施.30第六节 检查要求.301 搭设的技术要求、允许偏3、差与检查方法.302 扣件连接质量检查.33第五章第五章 施工安全保证措施施工安全保证措施.34第一节 组织保障措施.341 组织机构.342 主要人员安排.34第二节 技术措施.34第三节 监测措施.37第六章第六章 施工管理及作业人员配备和分工施工管理及作业人员配备和分工.39第一节 施工管理及作业人员.39第二节 特种作业人员证件.40第七章第七章 验收要求验收要求.41第一节 验收标准.41第二节 验收程序.41第三节 验收内容.41xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案第八章第八章 应急处置措施应急处置措施.48第九章第九章 悬挑架计算书悬挑架计算书.534、第一节 型钢悬挑脚手架计算书.53第二节 普通部位主次梁型钢悬挑脚手架计算书.61第三节 阳角部位主次梁型钢悬挑脚手架计算书.68第四节 电梯井部位悬挑脚手架计算书.1001 井内基础上多排落地脚手架计算.1002 楼层井内工字钢上多排脚手架计算.1113 楼层井内搁置工字钢计算书.119第五节 本悬挑脚手架施工须知.127第十章第十章 相关图纸相关图纸.1281 型钢悬挑脚手架平面布置图.1282 连墙件布置.1413 遇到雨棚外飘处理说明.1414 墙体立面示意图.1425 内缩楼层增设内立杆示意图（当脚手架内立杆离墙间距大于 400mm 时使用）.1426 施工电梯部位及分段卸荷钢丝绳所5、在楼层示意.1437 转角主次梁型钢示意图.1448 电梯井部位搭设方法.1459 楼层悬挑部位卸料平台剖面示意图.14610 悬挑卸料平台示意图.14611 外脚手架颜色要求.147xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案1第第一一章章 工工程程概概况况第第一一节节 工工程程概概况况和和特特点点1 工工程程概概况况工程名称金融城 AT090956 地块项目（28 层（部分 7 层，另地下室 4 层）设计商业办公楼 1 幢）建设地点建设单位设计单位监理单位勘察单位使用功能行政办公/商务工程规模建筑类型层数（F）建筑高度（m）地下室面积（m2）总建筑面积（m2）框架-核6、心筒结构地下-4 层、地上塔楼 28 层、裙楼 7 层12027144104153.5工程质量确保取得xx省建设工程优质奖，争创鲁班奖工期要求计划开工日期 2019 年 2 月 28 日，总工期 596 天xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案22 外脚手架工程概况外脚手架工程概况本项目为单栋商业楼（裙楼部分 7 层），地下基础5 层采用落地式脚手架（详见落地式脚手架方案）。本方案针对 6 层及以上部分采用悬挑式脚手架进行编制本工程0.000 相当于绝对标高 10.500m。3 悬挑悬挑扣件钢管脚手架工程概况扣件钢管脚手架工程概况及特点及特点悬挑架设计概况：本项目 7、6 层屋顶采用分段悬挑脚手架，分段最高悬挑高度为 24.6m（含安全高度）。悬挑主梁采用 18#工字钢，转角部位联梁使用 14#工字钢，立杆采48.33.6 钢管，钢丝绳采用 619+1 直径 16 钢丝绳（中间不设置卸荷钢丝绳），脚手板采用钢笆片，立杆纵距 1500mm、横距 800mm、步距 1800mm、悬挑工字钢所在楼层最大内立杆离墙间距 550mm（内缩楼层最大离墙间距 750mm。注：本方案的离墙间距均指的是主体结构施工时离结构墙的距离），连墙件采用预埋单钢管扣件连接。在遇到局部楼层出现的外边墙内缩部位或洞口部位，考虑在外架包围范围内借助结构楼板采用内部增设立杆脚手架进行施工。悬挑8、段层数脚手架搭设情况高度分段卸荷钢丝绳所在楼层备注第一挑611层（含11层）悬挑架+落地架24.6m10层每根工字钢下必须设置至少1根钢丝绳第二挑1217（含17层）悬挑架24.6m16层每根工字钢下必须设置至少1根钢丝绳第三挑1823层（含23层）悬挑架+落地架悬挑架24.6m，落地架16.4m22层每根工字钢下必须设置至少1根钢丝绳第四挑24屋顶层（含屋顶层）悬挑架+落地架悬挑架24.5m，落地架24.6m27层每根工字钢下必须设置至少1根钢丝绳注：具体脚手架分布情况见第十章附图。4 落地式扣件钢管脚手架工程概况落地式扣件钢管脚手架工程概况及特点及特点xx国际金融城 AT090956 地块9、项目悬挑式脚手架专项施工方案3本项目在 7 层、8 层北面及 20、24 层楼板内缩位置采用落地式脚手架进行配合施工。脚手架钢管选用48.33.6；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为 0.8m，立杆的步距为 1.8m；内立杆离外飘板及墙柱边 550mm，以此首层高度进行安全计算。脚手架与建筑物的连墙拉结采用刚性连接，连墙件用48.33.6 的预埋单钢管进行固定，连墙件采用三步两跨，竖向间距 5.4m，水平间距 3.0m，采用扣件连接，设置 200mm 高挡脚板。第二节第二节 施工平面布置施工平面布置外脚手架沿着主体外墙外围一定距离进行布局，外架边之前已布置布置 2 台塔吊，并布置10、 2 台 SC200 施工电梯。第三节第三节 施工要求和技术保证条件施工要求和技术保证条件1 施工要求施工要求1、确保脚手架、悬挑主梁在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。2 技术保证条件技术保证条件1、安全网络xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案42、脚手架、悬挑主梁的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案5第第二二章章 编编制制依依据据1 项项目目相相关关资资料料xx金融城 AT090956 地块项目建施及施工图xx11、金融城 AT090956 地块项目施工组织设计2 国国标标钢结构设计规范 GB50017-2017建筑结构荷载规范 GB50009-2012建筑地基基础设计规范 GB50007-2011混凝土结构设计规范 GB50010-20103 建建工工行行业业建建设设标标准准施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-2005建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-2016建筑施工安全检查标准 JQJ59-20114 相相关关计计算算手手册册建筑施工计算手册（第 4 版）建筑施工手册（第 5 版）5 相相关关政政策策建质201831 号文件xx12、国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案6第第三三章章 施施工工计计划划第第一一节节 施施工工部部位位及及工工期期安安排排本工程脚手架施工部位在裙楼三层及以上外围有一定安全距离形成一到封闭式安全框架。施工部位及工期要求部位工期要求备注开始搭设时间（年月日）搭设完成时间（年月日）裙楼 3 楼（正负零以上标高+10.0）及以上2019 年 X 月 X 日2020 年 X 月 X 日第第二二节节 施施工工准准备备与与资资源源配配置置计计划划1 材材料料配配备备计计划划表表名称单位规格备注无缝钢管t48.33.6mm脚手板m2钢制密目安全网m26000*1800mm水平安全网m213、mm直角扣件只十字形旋转扣件只回转形对接扣件只一字形钢丝绳m619 型直径 15.5mm卡具个绳卡镀锌钢丝m18#镀锌钢丝m14#卡具只20 圆钢18#工字钢4m，5m，6m采购#14 工字钢4m采购20 圆钢3000 只采购2 机机具具配配备备计计划划表表搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工自备。xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案7项目部应配备如下检查工具表名称数量用途扭力扳手2 把检查扣件拧紧力度架子扳手20 把架子工搭设和拆除架子用游标卡尺8 把检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺10 把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺15 把检查钢管弯曲程14、度和搭设中的距离或长度水平尺2 把检查水平杆高差角尺2 把检查剪刀撑与地面的倾角手拉葫芦2 把调整架子水平弯曲度xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案8第第四四章章 施施工工工工艺艺技技术术第第一一节节 技技术术参参数数1 脚脚手手架架参参数数悬挑双排脚手架（在结构施工施工时因离墙距离较大，采用借用外凸结构楼板增设一排脚手架立杆）搭设高度为 24.6m，脚手架采用的钢管类型为48.3mm3.6mm。搭设尺寸为：立杆的横距为 0.8m，立杆的纵距为 1.5m，大小横杆的步距为 1.8m；内排架距离（结构外边界距离）为 0.55m。大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数15、为 2 根；采用的钢管类型为48.3mm3.6mm；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.85；连墙件采用三步两跨，竖向间距 5.4m，水平间距 3m，采用双扣件连接。2 活活荷荷载载参参数数施工均布活荷载标准值:4.5kN/m2（计算时按 5.0kN/m2 考虑）；脚手架用途:施工脚手架；同时施工层数:1 层；3 风风荷荷载载参参数数本工程地处xxxx市天河区，风压系数见计算书。4 静静荷荷载载参参数数详见计算书部分。5 地地基基参参数数本悬挑式脚手架从 6 层往上搭设，考虑对楼板产生影响，不对地基影响。第第二二节节 工工艺艺流流程程1 脚脚手手架架搭搭设设的的总总体体要要16、求求对搭设人员进行安全技术教育培训及交底工作，并对安装区域拉设警戒线，协调好材料及机械等工作。2 悬悬挑挑式式脚脚手手架架工工艺艺流流程程楼板安装预埋件楼砼板浇筑穿工字钢定位设置钢筋排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件扎安全网作业层铺脚手板和挡脚板。3 脚脚手手架架各各部部位位构构架架的的搭搭设设技技术术要要点点及及搭搭设设时时注注意意事事项项xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案93.1 搭设技术要点（1）根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，17、并用小竹片点出立杆标记。垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。（2）在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。（3）脚手架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。3.2 搭设时的注意事项（1）严禁不同规格钢管及相应扣件混用；（2）底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两18、种适合的不同长度的钢管作立杆；（3）在设置第一排连墙件前，应约每隔 6 跨设一道抛撑，以确保架子稳定；（4）一定要采取先搭设起始段而后向前延伸的方式，当两组作业时，可分别从相对角开始搭设；（5）连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过 2 步；（6）杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于 l00mm；（7）在顶排连墙件之上的架高（以纵向平杆计）不得多于 3 步，否则应每隔 6 跨加设 1 道撑拉措施；（8）剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有 3 道连接，其中，斜杆的对接或搭接接头部位至少有 1 道连接；（9）周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定，因此，东西两面和南北两面的作业层（19、步）有一交汇搭接固定所形成的小错台，铺板时应处理好交接处的构造。当要求周边铺板高度一致时，角部应增设立杆和纵向平杆（至少与 3 根立杆连接）；（10）对接平板脚手板时，对接处的两侧必须设置间横杆；（11）作业层的栏杆和挡脚板一般应设在立杆的内侧。栏杆接长亦应符合对接或搭接的相应规定。xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案10第第三三节节 施施工工方方法法1 悬悬挑挑钢钢管管脚脚手手架架施施工工方方法法1.1 纵横向扫地杆的构造纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮 20cm 的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时20、，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。1.2 纵向水平杆的构造（1）纵向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨。（2）接长宜使用对接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3。（3）接长如采用搭接，搭接长度不应小于 1m，应等间距设置 3 个旋转扣件固定（本工程优先采用对接连接方式）。（4）本工程使用钢脚手板，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。（5）当纵向水平杆间距大于 400mm 时需增设纵向水平杆，在离21、墙间距处增设纵向水平杆，并在其上方铺设脚手板（填芯板）。1.3 横向水平杆的构造（1）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的 1/2。（2）横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。（3）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接严禁拆除。（4）横向水平杆靠墙一端外伸长度不小于 300mm，以满足铺一块脚手板的要求。靠墙一端离外墙装饰面距离不大于 100mm（符合 JGJ130-2011 中 6.2.3 和 7.3.6 要求）。说明：纵横向水平杆，当主体结构边有外飘板时，为保证其结构稳定性及安全性，外架保证其 200-300mm 安22、全距离，步距离结构边缘大横杆位置处的小横杆加长到离结构边 250mm，加设一条大横杆件，满铺钢笆片，如下图所示：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案111.4 脚手板铺设要求（1）作业层脚手板应铺满、铺稳、铺实，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。（2）脚手板应设置在三根横向水平杆上。（3）脚手板的铺设可对接平铺，也可搭接铺设，搭接时接头必须支在横向水平杆上，脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取 130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于 300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度不应小于 200mm，23、其伸出横向水平杆的长度不应小于 100mm。1-脚手板对接；2-脚手板搭接脚手板对接、搭接构造（4）作业层端部脚手板探头长度取 150mm，板长两端应与支承杆可靠固定。（5）脚手片须用 18 铅丝双股并联绑扎，不少于 4 点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。（6）当缝宽大于 200mm 时需铺设脚手板（填芯板）填缝。1.5 栏杆与挡脚板的要求（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案12（2）选用 20 铅丝张挂安全网，要求严24、密、平整。（3）顶端脚手架外侧必须设 1.8m 高的防护栏杆和不小于 180mm 高踢脚杆（施工为 200mm），顶排防护栏杆不少于 2 道，高度分别为 0.9m 和 1.3m。1-上栏杆；2-外立杆；3-挡脚板；4、防护栏杆档脚板的规格和标识大样图栏杆与挡脚板构造（4）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设 1.2m 的防护栏杆和 30cm 高踢脚杆。1.6 连墙件布置为了便于施工，本工程采用刚性连墙件，连墙件水平方向沿每根框架柱设置，高度方向隔 3 步设置，转角部位均需单独设置连墙件。本工程连墙件拉结在框架柱上。立杆安装时，宜尽量选择靠近框架柱的位置，以满足 JGJ1325、0-2011 中 6.4.2 连墙件“宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm”（不属于强制性条文）的要求。连墙杆内外两个受力方向均应采用不少于两个直角扣件固定。连墙件上下面层进行错位布置，另在阳角转角部位按两步两跨布置满足情况下，现场可增加一道连墙件增加其刚性。预埋管式连墙件大样图预埋管式连墙件三维效果图xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案13洞口拉结墙体拉结xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案14柱子拉结1.7 剪刀撑与横向斜撑布置1、脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。2、脚手架剪刀撑的设置应符合下列规定：（1）每道剪刀撑跨26、越立杆的根数宜按下表规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于 4跨，且不应小于 6m，斜杆与地面的倾角宜在 4560之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数表 3-3（2）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不应小于 1m，并应采用不少于 3 个旋转和扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于 100mm；（3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。3、高度在 24m 及以上的脚手架应在外侧立面连续设置剪刀撑；高度在 24m 以下的xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案15脚手架，均必须在外侧立面两端、27、转角及中间间隔不超过 15m 的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。图 3-11 高度24m 剪刀撑搭设立面图 3-12 高度24m 剪刀撑搭设立面图图 3-13 剪刀撑搭接大样 1图 3-14 剪刀撑搭接大样 24、脚手架横向斜撑的设置应符合下列规定：（1）横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。当斜腹杆在 1 跨内跨越 2 个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；（2）高度在 24m 以下的封闭型脚手架可不设横向斜撑，高28、度在 24m 以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔 6 跨设置一道。5、开口型脚手架的两端均必须设置横向斜撑。1.8 斜道布置1、当室内楼梯受施工影响不能正常使用时，在架体内搭设临时简易上人之字形斜道。2、斜道构造符合以下规定：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案16（1）斜道应附着外脚手架或建筑物设置。（2）运料斜道宽度不宜小于 1.5m，坡度不应大于 16，人行斜道宽度不宜小于1m，坡度不应大于 1:3；（3）拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；（4）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为 1.2m，挡脚板高度不应小于 129、80mm；（5）运料斜道两端、平台外围和端部均应满足 JGJ130-2011 中第 6.4.16.4.6 条的规定设置连墙件；每两步应加设水平斜杆；应满足 JGJ130-2011 中第 6.6.2-6.6.5 条的规定设置剪刀撑和横向斜撑。2、斜道脚手板构造应符合下列规定：（1）脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于 500mm；（2）脚手板顺铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱外宜采用三角木填顺；（3）人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔 250300mm 设置一根防滑木条，木条厚度应为 2030mm。斜道平面图斜道 1-1 剖面图xx国际30、金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案17斜道三维效果图1.12 扣件（1）螺栓拧紧扭力矩不应小于 40Nm，且不应大于 65Nm。（2）主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm。（3）对接扣件开口应朝上或朝内。（4）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于 100mm。1.9 安全网布置脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用 1.8m6.0m 规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台 1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度 3.0m 左右设首层平网，往上每隔 6 步设隔层平网，施31、工层随层设网。xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案18外架水平封闭层设置平网架设示意图平网架设三维效果图1.10 门洞与型钢悬挑梁洞口布置1）门洞布置：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案19脚手架应在安全通道出入口处设置门洞。门洞处挑空二根立杆。门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余 5 个平面内设置斜腹杆。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。安全通道处的门洞两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口 1 至 2 步（外排架 2 步，内排架 1 步）。安全通道32、卸料平台、井架通道不得与脚手架杆件连接。挑空二根立杆1-防滑扣件；2-增设的横向水平杆；3-副立杆；4-主立杆2）型钢悬挑梁洞口布置：（1）、型钢悬挑梁洞口采用定制木盒或采用塑料泡沫板进行预埋安装，洞口尺寸为200mm100mm（高宽）；1.11 施工电梯架体布置安装施工电梯后（位置详见后附平面图），在电梯运行前，需单独搭设电梯与建筑物间外架。电梯外架与建筑物外架不能连接，具体搭设方案如下：1、外架每层必须与建筑物进行可靠拉结（钢管抱箍框架柱、梁或使用原外架连墙件），且每层至少两点，设置在架体两端。2、每层出料平台下立杆均需设置双扣件。3、当架体搭设高度超过 35 米高时，必须加设双立杆，双33、立杆上架体高度不大于 24米。xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案204、当架体搭设高度超过 50 米时，采用在每根立杆旁加设斜撑卸载，撑在结构楼板面顶紧，斜撑与出料平台下水平杆（外立杆上）采用直角扣件连接，斜撑与结构板面角度控制在 4560 度，每隔三层设置一次。5、脚手架与主楼之间每层搭设接料平台，接料平台与电梯之间用密目安全网封闭，封闭高度 1400mm。每层设置连墙杆，与外墙锁牢。上下层空调板用脚手管与木方顶牢，与脚手架连接。伸入阳台部位的防护立杆上下垫方木，用油托顶死。搭设用的钢管在搭设前刷好漆,主色为1272 号颜色。图 3-23 施工电梯防护侧立面、34、及效果图xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案21图 3-24 施工电梯平台正立面及平面图图 3-25 施工电梯井架立面及效果图xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案221.12 悬挑防护设置施工层、拆模层、第二层楼面应满铺脚手板，脚手板铺至楼面边缘，从二楼面起，每隔 12m 设置一道硬质材料（18mm 模板）的隔断防护，并在两层硬质防护中间部位张挂安全平网，非作业层楼面临边设防护栏。在外架与屋面板平行出，按 2 跨要求进行连墙件搭设。悬挑防护示意图1.13 悬挑式细部构造设计1、细部构造要求水平工字钢梁作用在楼板压点的拉环筋须压在楼板下35、层（或梁内）钢筋下面，并要保证两侧 30cm 以上搭接长度。（1）型钢悬挑梁采用双轴对称截面的型钢，截面高度不应小于 160mm；（2）锚固悬挑梁的采用成品钢压板；（3）与建筑结构拉结吊环应使用 HPB300 级以上钢筋，直径不小于 20mm；（4）型钢悬挑梁锚固长度不应小于悬挑长度的 1.25 倍；xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案23（5）悬挑端采用 L1008，长 50mm 角钢与主梁进行焊接，焊缝厚度 5mm，焊缝长度 30mm，如下图所示：悬挑端示意图（6）型钢悬挑梁与结构采用螺栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小于100mm10mm（宽厚）；（7）锚36、固位置设置在楼板上，楼板的厚度不宜小于 120mm，主体混凝土等级不小于C20,且悬挑梁间距应按悬挑架架立杆纵距设置，每一纵距设置一根。如下图：悬挑端固定示意图（8）型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部为 100mm。采用长 150mm 直径为 25mm 肋型钢筋进行定位点焊接，两根钢筋间距同立杆间距，焊缝饱满。如下图：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案24悬挑端细部示意图（9）、型钢悬挑梁固定端尾部 200mm 处设置两处压环（孔中分开 200mm），另一固定端最好应设置在结构梁内，若无梁有砼剪力墙可穿墙设；悬挑钢梁穿37、楼面、墙构造简图（10）、固定端压环采用穿板（有梁为预埋）压环，悬挑钢梁压环采用双螺母，钢筋直径为 20mm，采用冷弯成型。xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案25悬挑钢梁压板示意图悬挑钢梁现场示意图1.14 防电避雷措施（1）本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）标准。（2）工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。（3）一栋楼各设置 4 根避雷针，避雷针采用12 镀锌钢筋制作，高度 1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。（4）接地线采用 4038、4 的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用 2 道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于 10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。（5）接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过 50m 设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于 2 倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于 10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于 3m，以避免发生击穿事故。1.15 颜色39、配置搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆统一漆1272 号颜色，外防护栏杆、踢脚杆、剪力撑统一漆 1272 号颜色。2 斜斜拉拉钢钢丝丝绳绳卸卸荷荷斜拉钢丝绳采用 16mm 钢丝绳，在悬挑上一层结构（凸出构件除外）浇筑七天后进xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案26行拉设。每一根悬挑钢梁拉设一条钢丝绳，钢丝绳位于工字钢前端（参数详见计算书部分附图）。1、斜拉钢丝绳拉环与建筑结构拉结吊环应使用 HRB400 级圆钢，直径为 20mm；1）当拉环锚固在梁内时：拉环一端应钩在梁内侧主筋上，并在梁内设置加强钢筋760mm（梁高 800mm）长40、直径 20mmHRB400 级钢筋同拉环焊接，置于边梁主筋内侧，如下图 4-3-33 所示。拉环锚固在梁内大样2、钢丝绳设置 4 个绳卡，其大样如下图 4-3-34 所示：钢丝绳声卡大样图（12）、悬挑阴、阳角部位搭设方式采用构架体形式对阳角部位进行处理，在建筑物的大角部位只布置一道斜向型钢，其他型钢仍然与建筑物垂直布置，利用 14#槽钢（或与主梁同样）制作成装配式构架体，并固定在型钢挑梁上。靠近斜型钢悬挑梁部位设置另一型钢悬挑梁无法避开时（临近的xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案27型钢悬挑梁无法保证其固定端长度时），采取斜型钢悬挑梁在另一型钢悬挑梁下，并在两41、条工字钢交接处进行全部满焊接，注意采取此方法时预埋保证其压环高度以便上双螺栓。根据本工程结构，阴角位置距离结构边较近，一般采取阴角部位工字钢加长悬挑，也可保证其固定端为悬挑端长度的 1.25 倍。根据现场情况，如不满足比值，应增设一条悬挑臂进行加强。阳角悬挑示意图3 脚脚手手架架的的拆拆除除3.1 脚手架拆除前应具备的条件脚手架的拆除应在脚手架上的施工均已完毕，并经工程负责人确认不再需要脚手架时方可拆除，一般在拆脚手架前应具备下列条件：（1）拆除前应对脚手架各部件进行检查，检查合格后方可进行脚手架的拆除；（2）墙面已完成清洁工作，工程质量经检查，确认符合要求，要修整的也已修整完毕；（3）脚手架42、上的杂物和垃圾已清理完毕；（4）有周密的拆除脚手架的施工技术交底，并已向有关人员交底，已为操作者掌握；（5）有严密组织、操作监护人员及警戒范围和方式。xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案283.2 拆卸作业拆除顺序为：安全网挡脚板护身栏脚手板小横杆大横杆立杆连墙杆纵向支撑、剪刀撑工字钢。拆除时应特别注意以下几点：连墙杆应待其上部杆件拆除完毕才能拆去，严禁出现拆除了多步连墙件后再拆除构架杆件的违章危险作业。松开扣件，水平杆件等应随即撤下，不得松挂在架上。拆除长杆件时应有两人同时作业，以避免单人作业时的闪失事故。拆下的杆配件应吊运至地面，不得向下抛掷。应设专人警戒监护43、。必须安排泥工班配合随拆除过程及时补做外墙面和补洞口工作。拆除作业必须由上至下、逐层拆卸，严禁上下同时作业。按自上而下,先装者后拆,后装者先拆的顺序进行,不准分面拆架或上下两步同时进行拆架,做到一步一清,一杆一清,剪刀撑应先拆除中间后拆除两头扣。拆立杆时,拆除同步下降,所有杆件和扣件在拆除时应分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。分段分面拆除时，对不拆除的脚手架两段应按规定设置连墙杆和横向斜撑加固。3.3 脚手架拆除时要注意事项：（1）划出工作区标志，禁止行人进入；（2）严格遵守拆除顺序（拆除顺序与搭设顺序相反）即自上而下的顺序拆除，先装者后拆，后装者先拆，逐步进行，一步一清，不得采用44、踏步式拆法，不准上下同时作业。剪刀撑应先拆中间扣，再拆两端扣由中间操作人员往下递管子。（3）统一指挥，上下呼应，运作协调，当解开与另一人有关的扣件时应先告知对方，以防坠落；（4）脚手架与建筑物间连接杆不能提前拆除，拆连接杆后，应立即组织人员将该处饰面修补完毕，修补工作必须严格按照规定进行；（5）拆下的扣件、钢笆网、安全网和杆件，应小心向室内运送，严禁抛掷。然后分类捆扎后用垂直运输设备向下运送。配件需装入容器向下运送，运至地面的扣件、钢笆网、安全网、杆件及配件，均需加以检查，清除垃圾、油污、上油、整修，剔除损坏的杆件和配件，而后分类堆放，不可混杂乱堆。堆放场院地应平整，设有垫木，地面要xx国际金45、融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案29有良好的排水，上面设有遮雨设备。（6）拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的与需要整修后重复使用的和报废的加以区分，按规格堆放，对合格品应及时进行保养，保养后送仓库保存备以后使用。（7）本工程脚手架拆除时遇六级大风、大雨、大雾天气时应停止作业（六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。）。（8）拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎腿。第第四四节节 脚脚手手架架的的使使用用要要求求1.脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙杆以上二步。2.每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距46、及立杆的垂直度。3.当搭至有连墙杆的构造点时，在搭设完该处的立杆、大横杆、小横杆后，应立即设置连墙杆。当脚手架施工操作层高出连墙杆二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙杆搭设完后方可根据情况拆除。4.在封闭型脚手架的同一步中，大横杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。5.扣件规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧扭力矩不应小于 40N.m,且不应大于65N.m。6.在主节点处固定大横杆、小横杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm；对接扣件开口应朝上或朝内。第第五五节节 防防雷雷措措施施1 防防雷雷要要求求脚手架是由钢管等金属构件搭设而成，它们都是良好导电体47、，所以，在高、低压线路下方均不得搭设升降架。升降架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间必须保持安全操作距离。最小安全操作距离应不小于下表所列数值。脚手架架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间的最小安全操作距离外电线路电压（kV）1 以下11035110154220330500最小安全操作距离（m）4681015注：斜道严禁搭设在有外电线路的一侧。xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案30当条件限制达不到规定的最小距离时，必须采取防护措施，如增设屏障或防护架等，并悬挂醒目的警告标志牌。2 防防雷雷措措施施脚手架是高耸的金属构架，又紧靠在钢筋混凝土结构之旁，二者都是极易遭受48、雷击的对象，因此避雷措施十分重要。1、脚手架若在相邻建筑物、构筑物防雷保护范围之外，则应安装防雷装置，防雷装置的冲击接电电阻值不得大于 36。2、避雷针是简单易作的避雷装置之一，它可用直径 2548mm、壁厚不小于 3mm 的钢管或直径不小于 12mm 的圆钢制作，顶部削尖，设在房屋四角脚手架的立杆顶部上，高度不小于 1m，并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。3、在建筑电气设计中，随着建筑物主体的施工，各种防雷接地线和引下线都在同步施工，建筑物的竖向钢筋就是防雷接地的引下线，所以只要用直径大于 16mm 的圆钢把架体与建筑物主体结构中防雷接地的引下线的竖直钢筋焊接起来（焊缝长度应大于49、接地线直径的 6 倍）。使架体良好接地，达到防雷目的。第第六六节节 检检查查要要求求1 搭搭设设的的技技术术要要求求、允允许许偏偏差差与与检检查查方方法法表 4-4-1xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案31xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案32xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案332 扣扣件件连连接接质质量量检检查查扣件紧固用扭力扳手检查，抽样按随机均布原则确定，检查数量与质量评定标准按下表规定，不合格者必须重新拧紧达到紧固要求。扣件拧紧质量、抽样数目及判定标准表 4-4-2xx国际金融城 AT0950、0956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案34第第五五章章 施施工工安安全全保保证证措措施施第第一一节节 组组织织保保障障措措施施1 组组织织机机构构1项目经理：郭春勋 联系电话：139824698512项目执行经理：徐杰 联系电话：185651823333安全负责人：程瀚 联系电话：182271075804技术负责人：何海龙联系电话：158026689285生产经理：蒙碟 联系电话：186207676692 主主要要人人员员安安排排1施工员 2 人：主要负责脚手架搭设、拆除的技术指导。2安全员 3 人：主要负责脚手架的安全工作。3脚手架技术工人 30 人：根据进度需要，主要负责脚手架的搭设、51、拆除工作。第第二二节节 技技术术措措施施1、搭设技术措施（1）立杆垂直度偏差不得大于架高的 1200，且不大于 100。（2）立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采取对接扣件，对接应符xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案35合下要求：立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于 500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的 13，同一步内不允许有二个接头。（3）立杆顶端应高出建筑物屋顶 1.5m。（4）脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫块表面不大于 200mm52、 处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（5）大横杆设于小横杆之上，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于 3 跨，并不小于 6m。（6）大横杆对接扣件连接、对接应符合以下要求：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于 500mm。并应避免设在纵向水平跨的跨中。（7）架子四周大横杆的纵向水平高差不超过 500mm，同一排大横杆的水平偏差不得大于 1300。（8）小横杆两端应采用直角扣件固定在立杆上，放在大横杆下面。（9）每一主节点（即立杆、大横杆交汇处）处必须设置一小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的53、距离不应大于 150mm，靠墙一侧的外伸长度不应大于 250mm，外架立面外伸长度以 10Omm 为宜。脚手板设置在大横杆上，采用铁丝将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板平铺，应铺满铺稳。（11）搭设中每隔一层外架要及时与结构进行牢固拉结，以保证搭设过程中的安全，要随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，适度拧紧扣件。（12）拉杆与脚手架连接的一端可稍微下斜，不容许向上翘起。（13）脚手架应在外侧立面沿整个长度和和高度上设置连续剪刀撑。（14）立杆的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接。（15）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节54、点的距离不应大于 150mm。剪刀撑搭接不小于 1.0 米，并采用不少于 3 个扣件连接。（16）用于大横杆对接的扣件开口，应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件不得朝上。xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案36（17）外架施工层应满铺脚手板，脚手架外侧设防护栏杆一道和挡脚板一道，防护栏杆高 0.9 米；挡脚板高 180mm。栏杆上立挂安全网，网的下口与建筑物挂搭封严（即形成兜网）或立网底部压在作业面脚手板下。（18）剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形的双杆互相交叉。并与地面成 4560夹角。作用是把脚手架连成整体55、，增加脚手架的整体稳定。严禁48mm 和51mm 钢管及其它相应扣件混用。连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过 2 步架。杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于 100mm。在顶排连墙件之上的架高不得多于两步。剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有 3 道连接，其中斜杆的搭接接头部位至少有一道连接。（19）严格控制作业面上的施工荷载。同时限制作业和铺板的层楼，以免荷载过大，或产生较大的偏心。（20）外架必须有良好的防电、避雷装置。3、悬挑架的技术要求（1）工字钢悬挑必须立放，用 320 钢筋做锚固圈，钢筋预埋于板内；锚固钢筋应与工字钢焊接（双面焊 5d）固定，防止工字钢挑梁水平滑移；悬挑口与砼56、梁板接角面下垫模板，防止该部分砼被压碎。（2）脚手架的立杆必须套在工字钢上侧面的焊接钢筋上，以防立杆滑动，钢筋与工字钢必须熔焊，保证焊接强度。（3）钢丝绳与吊环的连接用卡环固定锚固，不得有滑动，吊环预埋必须满足 30d的预埋长度并锚固。（4）悬挑工字钢长度必须根据楼板结构确定，末端固定卡环应埋设在非悬挑梁、板内。（5）型钢悬挑扣件式钢管脚手架涉及的所有材料必须合格；（6）型钢悬挑扣件式钢管脚手架搭设过程中，要进行跟踪检查，搭设完毕后，要进行综合验收；（7）型钢上不允许随意打眼、钻孔；（8）加强对型钢悬挑扣件式钢管脚手架的维护工作。4、防电避雷措施xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式57、脚手架专项施工方案37（1）外架四角均设避雷针。避雷针要用12 镀锌圆钢制作，设置在脚手架立杆，高度超立杆 1.5 米，并将所有最上层的脚手架大横杆连通，形成避雷达网。（2）接地线采用20 镀锌圆钢，接地线的连接应保证接触可靠，与建筑物的防雷接地系统相连，镀锌圆钢与柱主筋电焊连接，双面焊接，长度不小于 6 倍的镀锌圆钢直径,外刷银粉漆二遍。（3）接地装置完成后应进行接地电阻检测，其接地电阻应小于 10。5、卸料时应符合下列规定（1）各构配件严禁抛掷至地面。（2）运至地面的构配件应按规范要求及时检查、修整与保养，并按品种、规格随时码堆存放。（3）拆除脚手架时,要加强对成品的保护,以免损坏门窗及外58、墙饰面。（4）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。第第三三节节 监监测测措措施施外架在搭设和使用时，应严格按照设计方案和相关规范之要求执行，在搭设和使用过程中，进行实时监测，发现有超过设计方案和相关规范的限值要求时，应立即停止搭设，并组织相关人员进行整改，整改完成后，经验收合格，方可继续搭设和使用。为保证架体的安全稳固，满足施工使用要求，避免发生超出规范要求的沉降及坍塌事故发生，须对架体进行有效沉降观测，及时进行调整加固。2悬挑架的工字钢支撑沉降绕曲和架体的水平位移进行重点监测。监测方案按三层布置 9 个（7、8 层根据需要在转角部位增多）监测点，约 50m间距设置 1 个检查点，每个端角部必须59、设置一个点。（详见附图）必须在架体搭设前按照外架监测要求设置好监测零点，并安排测量员专人负责保护好监测点并监测，加载过程中按层数随时注意并记录下沉数据。当下沉有突变趋势时，应加强监测，必要时通知项目技术负责人和架体设计人员，并停止加载，分析下沉原因后，采取有效加强措施后方可再加载。监测频次：当第一个悬挑段搭设至这个挑断的顶标高时开始监测，以后施工过程中每月进行两次监测，当发现监测变形数值较大接近预警值时，应加大监测频率。监测的主要内容为：1、在基础完工后及脚手架搭设前，项目技术人员和现场管理人员应对搭设场地进xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案38行检查验收，查看60、场地是否平整、夯实、排水良好，硬地化是否符合要求，如不符合要求，应及时进行整改，经验收合格后，方可进行脚手架的搭设工作。2、脚手架正式投入使用前，应检查杆件的设置和连接，连墙件和横向斜撑的技术要求是否符合规范要求，扣件是否松动，安全网、挡脚板以及脚手板的铺设等安全防护措施是否到位。经检查合格后方可投入使用。3、脚手架每搭设完 68m 高度后，测量人员应对架体进行实测和观察，如发现架体有超过技术和规范要求的偏差时，应及时进行整改，当符合要求后，再继续搭设。4、当架体达到设计高度后，现场技术、管理和测量人员应对架体进行全面检查，发现问题，应立即进行整改，直至各项要求均合格后，方可进行作业，使用过程61、中每半个月对脚手架体进行一次沉降的倾斜的监测，发现变形超过规定时及时上报并采取有效的措施处理，脚手架沉降的报警值为 8mm，倾斜报警值为 50mm。5、遇到六级大风与大雨后；相关人员应对架体进行检查，看架体是否倾斜、偏位，安全网绑扎有无松动现象，雨天后，架体过于湿滑，作业人员不得在上面作业和行走，待危险排除后，才可继续使用。6、当脚手架停用超过一个月，应对其进行一次全面的检查，查看架体有无损坏部位，立杆的垂直度，安全网的绑扎，脚手板的铺设情况，组成构配件有无被拆卸和松动现象等，发现问题，应立即进行整改。7、脚手架在使用过程中，应定期检查下列项目：1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的62、构造是否符合要求；2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；3）扣件螺栓是否松动；4）立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范和设计要求；5）安全防护措施是否符合要求；6）是否超载。xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案39第第六六章章 施施工工管管理理及及作作业业人人员员配配备备和和分分工工第第一一节节 施施工工管管理理及及作作业业人人员员序号姓 名岗位职责备注1郭春勋项目经理负责项目总负责、总协调，劳动力资源的总调度。2徐杰执行经理对项目现场总负责、总协调，维持项目日常运转。3蒙碟生产经理对项目现场生产工作进行管理，及时掌握现场施工情况，并对现场施工进行检查。463、何海龙技术负责人方案编制，技术交底等。根据项目安全保证计划组织有关人员制定针对性的安全技术措施，并进行督促检查、对工伤事故作出预防改进措施，负责重大工伤，机械事故的报告工作。5程瀚安全主管负责现场工人安全施工和管理工作；联系技术、质量、施工各部门编制各项制度、交底；负责各项具体交底，教育并签字齐全有效。6安小波质量主管负责现场施工质量检查、管理，对存在的影响质量的问题提出建议。xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案40第第二二节节 特特种种作作业业人人员员证证件件xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案41第第七七章章 验验收收要要求求第第64、一一节节 验验收收标标准准脚手架检查与验收应严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）检查与验收相关条款及建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2011）外脚手架检查评分表中所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由施工单位主要负责人、安全员、监理工程师签字后，方能交付使用。脚手架在投入使用之前必须进行验收，合格后方准使用。第第二二节节 验验收收程程序序第第三三节节 验验收收内内容容因为本工程的脚手架是随结构施工而往上搭设的，所以是分段搭设、分段投入使用。这就要求脚手架也必须分段进行验收，验收合格后方可投入使用。检查验收的内容，应按施工组织设计或作业指65、导书的有关规定进行，外脚手架的验收主要有以下项目：1）脚手架的基础；2）脚手架的步高；3）立杆的纵横间距，立杆的接头位置、立杆的竖直度；4）立杆的纵横杆的标高、水平度、小横杆的交叉位置；xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案425）脚手板的固定；6）安全栏杆的高度与道数；7）剪刀撑的位置、距离、角度和搭接；8）隔离设施、外挑安全网和外包安全网；9）扣件的紧固程度；10）连墙杆的位置，数量和牢固程度；11）脚手架出入处的加固；12）脚手架开口处的加固；13）脚手架所用的钢管、扣件、型钢及其他材料的材质证明和抽检记录；14）脚手架的接地防雷；15）焊缝的质量；16）型钢66、悬挑梁的型号、锚固长度、悬挑长度、钢筋锚环等是否符合方案要求；外架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。在检查验收过程中，要特别注意扣件的紧固程度，扣件并不是拧得紧越好。对于拧紧力矩大于 65Nm 的扣件，要认真检查有无裂缝、变形，如果发现有上述弊病应立即调换，调上的扣件的螺栓应紧固在 4065Nm。具体验收事项及及标准详见下表（表中不详之处详见 JGJ130-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范）xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案43xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案67、44xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案45xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案46xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案47xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案48第第八八章章 应应急急处处置置措措施施1.施工的危险源和可能造成的伤害危险源列表2.预防措施3.应急与响应机构、职责与分工应急救援小组的组成目的是对工地内可能发生的重大险情作出响应。其工作宗旨是减少人员伤亡，并关注财产损失和环境污染。紧急工作组成员必须经过紧急医疗救护和事故预案等紧急救援知识的培训，并能熟练掌握和运68、用。紧急工作组应经常组织培训和演习。3.1 紧急救援的一般原则以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救援最关键是速度，救援时间就是生命。此外要培养施工人员正确的处险意识，凡发现险情要立刻使用事故报警xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案49系统进行通报，紧急救援响应者必须是紧急工作组成员，其他人员应该撤离至安全区域，并服从紧急工作组成员的指挥。3.2 急救知识与技术鉴于高空坠落或被高空掉落的物体击中所造成的伤害主要是骨折、内、外出血等，因此紧急工作组成员必须熟练掌握止血包扎、骨折固定、伤员搬运及心肺复苏等急救知识与技术。3.3 应急救援小组组长：郭春勋（69、项目经理）、徐杰（执行经理）副组长：程瀚（安全负责）、何海龙（技术负责）成员：蒙碟（生产经理）方伟军（机电工长）安小波（质量主管）徐鉴（材料）樊育青（施工员）职责：负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急小组调配应急所需的资源（人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。抢救疏散组组长：徐杰（执行经理）成员：施工班组长成员职责：负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场指挥组提供真实可靠的情况。医疗救护组组长：程瀚（安全负70、责）成员：施工班组长及医护人员职责：主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。安全警戒组组长：蒙碟（生产经理）组员：樊育青职责：负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。后勤供应组组长：张子豪xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案50成员：后期供应及采购员职责：1、安排紧急救援工具主要是用于清除坍塌物的起重的切割机具。如千斤顶、起重葫芦、吊索具和金属切割机等。2、应急照明用于事故现场紧急停电时以及救援时的照明。3、紧急医疗救护的基本器材，如急救药箱、担架等。3.4 报告1、报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人现场值班人员质量安全部现场指71、挥组最近医院（或 120 急救中心）公司总经理。2、报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。3、联系方式利用对讲机和电话联系生产调度部门和安全部门值班人员，由值班人员按流程逐级报告。3.5 联络医疗救护组，报告事故地点人员伤亡情况，联系就近医务人员及救护车辆。距离本工地最近急救医院为以下三家医院，应急就医联系电话及路线图：线路目的地路线电话线路 1中山大学附属第三医院（020）85253333,（020）85253203百合路黄埔大道中中山大道天河路中山大学附属第三医院线路 1线路 2xx省第二人民医院（020）72、89168066百合路黄埔大道中科韵南路江海大道xx省第二人民医院线路 2线路 3南方医科大学第三附属医院（020）62784240员村四横路黄埔大道中科韵路中山大道西南方医科大学第三附属医院线路 3xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案51线路一：线路 1：约 7.6 公里/21 分钟上班高峰期需要时间 25min线路二：线路 2：约 10.5 公里/22 分钟上班高峰期需要时间 25minxx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案52线路二：线路 3：约 3.7 公里/11 分钟上班高峰期需要时间 20minxx国际金融城 AT0909573、6 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案53第第九九章章 悬悬挑挑架架计计算算书书第第一一节节 型型钢钢悬悬挑挑脚脚手手架架计计算算书书计算依据：1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计标准GB50017-2017一一、脚脚手手架架参参数数结构重要性系数01脚手架安全等级II级脚手架搭设排数3脚手架钢管类型48.33.6架体离地高度(m)100立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆离墙及立杆前后横距lb(m)0.6，0.8，0.8二二、荷荷载载74、设设计计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型钢笆片脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)5地区xxxx市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.06，0.796风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立0.318，0.239xx国际金融城 75、AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案54杆稳定性)计算简图：立面图xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案55侧面图三三、纵纵向向水水平平杆杆验验算算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)127100横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5260纵、横向水平杆布置取多排架中最大横距段作为最不利计算承载能力极限状态q=1.2(0.04+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.04+0.10.8/(2+1)+1.76、450.8/(2+1)=1.946kN/m正常使用极限状态q=(0.04+Gkjblb/(n+1)=(0.04+0.10.8/(2+1)=0.066kN/m计算简图如下：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案561、抗抗弯弯验验算算Mmax=0.1qla2=0.11.9461.52=0.438kNm=0Mmax/W=10.438106/5260=83.255N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、挠挠度度验验算算max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.06615004/(100206000127100)=0.087mmmax0.087mmmin77、la/150，10min1500/150，1010mm满足要求！3、支支座座反反力力计计算算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.11.9461.5=3.211kN正常使用极限状态Rmax=1.1qla=1.10.0661.5=0.11kN四四、横横向向水水平平杆杆验验算算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=3.211kNq=1.20.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1=Rmax=0.11kNq=0.04kN/m1、抗抗弯弯验验算算计算简图如下：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案57弯矩图(kNm)=0Mmax/W=10.859178、06/5260=163.356N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、挠挠度度验验算算计算简图如下：变形图(mm)max0.084mmminlb/150，10min800/150，105.333mm满足要求！3、支支座座反反力力计计算算承载能力极限状态xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案58Rmax=3.23kN五五、扣扣件件抗抗滑滑承承载载力力验验算算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=13.211/2=1.606kNRc=0.858=6.8kN横向水平杆：Rmax=13.23kNRc=0.858=6.79、8kN满足要求！六六、荷荷载载计计算算立杆排号立杆搭设高度Hs(m)双立杆计算方式双立杆计算高度h1(m)125不设置双立杆/225不设置双立杆/325不设置双立杆/每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129立立杆杆静静荷荷载载计计算算1、立立杆杆承承受受的的结结构构自自重重标标准准值值NG1k立杆一:NG1k=(gk+lan/20.04/h)H=(0.129+1.52/20.04/1.8)25=4.052kN立杆二:NG1k=(gk+lan/20.04/h)H=(0.129+1.52/20.04/1.8)25=4.052kN立杆三:NG1k=(gk+lan/20.04/h)H=(080、.129+1.52/20.04/1.8)25=4.052kN2、脚脚手手板板的的自自重重标标准准值值NG2k1立杆一:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(25/1.8+1)1.50.80.11/2/2=0.447kN立杆二:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/1=(25/1.8+1)1.50.80.11/2/1=0.893kN立杆三:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(25/1.8+1)1.50.80.11/2/2=0.447kN1/2表示脚手板2步1设3、栏栏杆杆与与挡挡脚脚板板自自重重标标准准值值NG2k2立杆三:NG2k1=(H/h+81、1)laGkdb1/2=(25/1.8+1)1.50.171/2=1.898kN1/2表示挡脚板2步1设4、围围护护材材料料的的自自重重标标准准值值NG2k3xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案59立杆三:NG2k3=GkmwlaH=0.011.525=0.375kN5、立立杆杆自自重重标标准准值值NGk总总计计立杆一:NGk=NG1k+NG2k1=4.052+0.447=4.499kN立杆二:NGk=NG1k+NG2k1=4.052+0.893=4.945kN立杆三:NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2+NG2k3=4.052+0.447+1.898+0.382、75=6.772kN6、立立杆杆施施工工活活荷荷载载计计算算立杆一：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(15)/2=3kN立杆二：NQ1k=lalb(njjGkjj)/1=1.50.8(15)/1=6kN立杆三：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(15)/2=3kN组组合合风风荷荷载载作作用用下下单单立立杆杆轴轴向向力力：立杆一:N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.24.499+1.43=9.598kN立杆二:N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.24.945+1.46=14.335kN立杆三:N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.26.772+1.483、3=12.326kN七七、立立杆杆稳稳定定性性验验算算立杆截面抵抗矩W(mm3)5260立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)5061、立立杆杆长长细细比比验验算算立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆稳定性系数计算计算长度附加系数k计算长度li=kih(m)=li/ii值11.1913.216202.2450.17721.1913.216202.2450.17731.1913.216202.2450.1772、立立杆杆稳84、稳定定性性验验算算组组合合风风荷荷载载作作用用xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案60由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.24.499+1.43=9.598kNMwd=wQMwk=wQ(0.051wklaH12)=0.61.4(0.050.40.2391.55.42)=0.176kNm=0N/(A)+Mwd/w=19598.5/(0.177506)+175624.848/5260=140.56N/mm2f=205N/mm2满足要求！立杆二:N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.24.945+1.46=14.334kNMwd=w85、QMwk=wQ(0.051wklaH12)=0.61.4(0.050.40.2391.55.42)=0.176kNm=0N/(A)+Mwd/w=114334.5/(0.177506)+175624.848/5260=193.44N/mm2f=205N/mm2满足要求！立杆三:N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.26.772+1.43=12.326kNMwd=wQMwk=wQ(0.051wklaH12)=0.61.4(0.050.40.2391.55.42)=0.176kNm=0N/(A)+Mwd/w=112326.5/(0.177506)+175624.848/5260=171.02N/mm86、2f=205N/mm2满足要求！3、立立杆杆底底部部轴轴力力标标准准值值计计算算立杆一：恒载标准值FG1=4.499kN，活载标准值FQ1=3kN立杆二：恒载标准值FG2=4.945kN，活载标准值FQ2=6kN立杆三：恒载标准值FG3=6.772kN，活载标准值FQ3=3kN八八、连连墙墙件件承承载载力力验验算算连墙件布置方式三步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力3连墙件计算长度l0(mm)600 xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案61N0(kN)连墙件截面类型钢管连墙件型号48.33.6连墙件截面面积Ac(mm2)506连墙件截面回转87、半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.86Nlw=1.4k3h2la=1.40.31831.821.5=7.212kN长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896(Nlw+N0)/(Ac)=(7.212+3)103/(0.896506)=22.524N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=7.212+3=10.212kN0.8612=10.32kN满足要求！第第二二节节 普普通通部部位位主主次次梁梁型型钢钢悬88、悬挑挑脚脚手手架架计计算算书书计算依据：1、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-20102、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计标准GB50017-20175、混凝土结构设计规范GB50010-2010一一、基基本本参参数数主梁离地高度(m)80悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1700主梁外锚固点到建筑物边缘的距离100 xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施89、工方案62a(mm)主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1800梁/楼板混凝土强度等级C30二二、荷荷载载布布置置参参数数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑150041002400否2上拉160041002500否作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)17.4999.5991001500210.49513.794800150039.77212.32616001500附图如下：xx国际金融城 AT90、090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案63平面图xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案64立面图三三、主主梁梁验验算算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250荷载标准值：q=gk=0.241=0.241kN/m第1排：F1=F1/nz=7.499/91、1=7.499kN第2排：F2=F2/nz=10.495/1=10.495kN第3排：F3=F3/nz=9.772/1=9.772kNxx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案65荷载设计值：q=1.2gk=1.20.241=0.289kN/m第1排：F1=F1/nz=9.599/1=9.599kN第2排：F2=F2/nz=13.794/1=13.794kN第3排：F3=F3/nz=12.326/1=12.326kN1、强强度度验验算算弯矩图(kNm)max=Mmax/W=32.143106/185000=173.747N/mm2f=215N/mm2符合要求！2、抗抗剪92、剪验验算算xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案66剪力图(kN)max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=36.211000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=35.431N/mm2max=35.431N/mm2=125N/mm2符合要求！3、挠挠度度验验算算变形图(mm)max=13.237mm=2lx/250=21700/250=13.6mm符合要求！4、支支座座反反力力计计算算设计值：R1=-17.597kN,R2=54.328kN四四、悬悬挑挑主主梁梁整整体体稳稳定定性性验验算算受弯构件整体稳定性分析：其中b93、-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计标准(GB50017-2017)得，b=1.3由于b大于0.6，根据钢结构设计标准(GB50017-2017)附表C，得到 b值为0.85。Mmax/(bWxf)=32.143106/(0.853185215103)=0.9471符合要求！五五、锚锚固固段段与与楼楼板板连连接接的的计计算算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30 xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案67压环钢筋1压环钢筋21、压压环环钢钢筋筋验验算算如如下下锚固点压环钢筋受力：N/294、=17.597/2=8.799kN压环钢筋验算：=N/(4A)=N/d2=17.597103/(3.14162)=21.88N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案68搭接长度符合要求！第第三三节节 阳阳角角部部位位主主次次梁梁型型钢钢悬悬挑挑脚脚手手架架计计算算书书计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13095、-20112、建筑结构荷载规范GB50009-20123、钢结构设计规范GB50017-2017一一、基基本本参参数数1、基基本本参参数数阳角处主梁悬挑方式联梁悬挑建筑物阳角处角度90梁/楼板混凝土强度等级C30阳角对角线上是否有主梁否2、立立杆杆荷荷载载参参数数第几排立杆离墙距离a(m)荷载标准值F(kN)荷载设计值F(kN)10.5510.49514.24421.3510.49514.2443、外外排排立立杆杆纵纵距距序号外排立杆纵距lai(m)10.821.531.541.5二二、主主梁梁布布置置及及锚锚固固参参数数主梁号内锚固点坐标x(m).y(m)角度(度)主梁自内锚固点伸出长度L(96、m)主梁锚固方式13.53,-1.9221465.86压环钢筋xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案6923.767,-1.9121384.9压环钢筋33.934,-1.7741263.9压环钢筋44.374,-2.3141083.9压环钢筋54.8,-2.5903.9压环钢筋平面图三三、联联梁梁验验算算联梁材料类型工字钢联梁材料规格14号工字钢联梁截面积A(cm2)21.5联梁截面惯性矩Ix(cm4)712联梁截面抵抗矩Wx(cm3)102联梁自重标准值gk(kN/m)0.169联梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205联梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)12597、联梁弹性模量E(N/mm2)206000联梁允许挠度1/4001、第第一一排排立立杆杆处处的的联联梁梁计计算算计算简图如下：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案70荷载标准值：q=gk=0.169kN/mR=F1=10.495kN荷载设计值：q=1.2gk=1.20.169=0.203kN/mR=F1=14.244kN1）抗抗弯弯验验算算=Mmax/W=2.992106/(102103)=29.333 N/mm2f=205 N/mm2满足要求！2）抗抗剪剪验验算算xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案71Vmax=10.911kNmax98、Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=10.9111000801402-(80-5.5)121.82/(871200005.5)=16.118N/mm2=125N/mm2满足要求！3）挠挠度度验验算算max=0.263 mmla/400=1357/400=3.392mm满足要求！4）支支座座反反力力计计算算正常使用极限状态下：R1A=8.239kN；R1B=7.321kN；R1C=8.275kN；R1D=11.131kN；R1E=2.669kN；承载能力极限状态下：R1A=11.158kN；R1B=9.902kN；R1C=11.202kN；R1D=15.069kN；R1E=3.609kN99、；2、第第二二排排立立杆杆处处的的联联梁梁计计算算计算简图如下：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案72荷载标准值：q=gk=0.169kN/mR=F1=10.495kN荷载设计值：q=1.2gk=1.20.169=0.203kN/mR=F1=14.244kN1）抗抗弯弯验验算算=Mmax/W=3.842106/(102103)=37.667 N/mm2f=205 N/mm2满足要求！2）抗抗剪剪验验算算xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案73Vmax=9.969kNmaxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=9.9691000100、801402-(80-5.5)121.82/(871200005.5)=14.726N/mm2=125N/mm2满足要求！3）挠挠度度验验算算max=0.332 mmla/400=1617/400=4.043mm满足要求！4）支支座座反反力力计计算算正常使用极限状态下：R2A=8.754kN；R2B=12.802kN；R2C=9.712kN；R2D=13.595kN；R2E=3.404kN；承载能力极限状态下：R2A=11.865kN；R2B=17.33kN；R2C=13.144kN；R2D=18.404kN；R2E=4.604kN；四四、主主梁梁验验算算1、1号号主主梁梁验验算算xx国际金融101、城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案74主梁材料类型工字钢主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/2501号主梁图荷载标准值：q=gk=0.241kN/m第一排立杆处：P1=R1A=8.239kN；第二排立杆处：P2=R2A=8.754kN；荷载设计值：q=1.2gk=1.20.241=0.289kN/mx102、x国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案75第一排立杆处：P1=R1A=11.158kN；第二排立杆处：P2=R2A=11.865kN；计算简图如下：1）抗抗弯弯验验算算=Mmax/W=8.292106/(185103)=44.822 N/mm2f=215 N/mm2满足要求！2）抗抗剪剪验验算算Vmax=12.068kNmaxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=12.0681000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=11.80 xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案768N/mm2=125N/m103、m2满足要求！3）挠挠度度验验算算max=0.688 mm2l/250=22602/250=20.816mm满足要求！4）支支座座反反力力计计算算设计值：R1=0.455kN；R2=0.752kN；R3=23.509kN；标准值：R1=0.373kN；R2=0.648kN；R3=17.384kN；2、支支撑撑杆杆件件设设置置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳190050002400是3、上上拉拉杆杆件件验验算算上拉杆件类型钢丝绳钢丝绳型号619(a)钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2104、)1570(纤维芯)钢丝绳直径(mm)20钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案77钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170连接板与建筑物连接形式预埋锚筋吊耳板厚S(mm)12吊耳板宽LDP(mm)120吊耳板高L(mm)200吊耳板圆周外半径R(mm)60吊孔直径D(mm)25吊耳板许用拉应力(N/mm2)205吊耳板许用剪应力(N/mm2)125上拉杆件角度计算：1=arctan(n1/m1105、)=arctan(5000/2400)=64.359上拉杆件支座力：设计值：RS1=R3=23.509kN标准值：RS1=R3=17.384kN由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力：NSZ1=RS1/tan1=23.509/tan(64.359)=11.284kN上拉钢丝绳（杆件）轴向力：设计值：NS1=RS1/sin1=23.509/sin(64.359)=26.077kN标准值：NS1=RS1/sin1=17.384/sin(64.359)=19.283kN上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力标准值：NS=maxNS1=19.283kN上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力设计值：NS=maxN106、S1=26.077kN查(建筑施工计算手册江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=251.298kN由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算Fg=Fg/k=0.85251.298/9=23.734kNNS=19.283kN符合要求！n=1.667Fg/(2T)=1.66723.734/(215.19)=2个n=3个符合要求！花篮螺栓验算：=Fg/(de2/4)=23.734103/(142/4)=154.179N/mm2ft=170N/mm2xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案78符合要求107、！吊耳板计算：吊耳板吊索方向的最大拉应力：L=NS/(S(2R-D)=26.077103/(12(260-25)=22.875N/mm2=205N/mm2符合要求！吊耳板吊索方向的最大剪应力：L=NS/(S(2R-D)=26.077103/(12(260-25)=22.875N/mm2=125N/mm2符合要求！4、悬悬挑挑主主梁梁整整体体稳稳定定性性验验算算主梁轴向力：N=Nsz1=11.284kN压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=8.292106/(1.05185000)+11.284103/3060=46.375N/mm2f=215N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析108、：其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=0.99由于b大于0.6，根据 钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.785。=Mmax/(bWx)=8.292106/(0.785185103)=57.098N/mm2f=215N/mm2符合要求！5、悬悬挑挑主主梁梁与与结结构构连连接接节节点点验验算算主梁外锚固点离建筑物距离(mm)100压环钢筋直径d(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋不受力注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水109、平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度五五、主主梁梁验验算算xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案791、2号号主主梁梁验验算算主梁材料类型工字钢主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/2502号主梁图荷载标准值：q=gk=0.241kN/m第一排立杆处110、：P1=R1B=7.321kN；第二排立杆处：P2=R2B=12.802kN；荷载设计值：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案80q=1.2gk=1.20.241=0.289kN/m第一排立杆处：P1=R1B=9.902kN；第二排立杆处：P2=R2B=17.33kN；计算简图如下：1）抗抗弯弯验验算算=Mmax/W=6.381106/(185103)=34.492 N/mm2f=215 N/mm2满足要求！2）抗抗剪剪验验算算Vmax=17.443kNmaxxx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案81Vmax/(8Iz)bh02-(b-111、)h2=17.4431000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=17.068N/mm2=125N/mm2满足要求！3）挠挠度度验验算算max=0.219 mm2l/250=22192/250=17.536mm满足要求！4）支支座座反反力力计计算算设计值：R1=0.309kN；R2=1.878kN；R3=26.461kN；标准值：R1=0.258kN；R2=1.47kN；R3=19.576kN；2、支支撑撑杆杆件件设设置置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算112、1上拉钢丝绳180050002400是3、上上拉拉杆杆件件验验算算上拉杆件类型钢丝绳钢丝绳型号619(a)钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1570(纤维芯)钢丝绳直径(mm)20 xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案82钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170连接板与建筑物连接形式预埋锚筋吊耳板厚S(mm)12吊耳板宽LDP(mm)120吊耳板高L(mm)200吊耳板圆周外半径R(mm)60吊113、孔直径D(mm)25吊耳板许用拉应力(N/mm2)205吊耳板许用剪应力(N/mm2)125上拉杆件角度计算：1=arctan(n1/m1)=arctan(5000/2400)=64.359上拉杆件支座力：设计值：RS1=R3=26.461kN标准值：RS1=R3=19.576kN由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力：NSZ1=RS1/tan1=26.461/tan(64.359)=12.701kN上拉钢丝绳（杆件）轴向力：设计值：NS1=RS1/sin1=26.461/sin(64.359)=29.351kN标准值：NS1=RS1/sin1=19.576/sin(64.359)=21.7114、14kN上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力标准值：NS=maxNS1=21.714kN上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力设计值：NS=maxNS1=29.351kN查(建筑施工计算手册江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=251.298kN由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算Fg=Fg/k=0.85251.298/9=23.734kNNS=21.714kN符合要求！n=1.667Fg/(2T)=1.66723.734/(215.19)=2个n=3个符合要求！花篮螺栓验算：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑115、式脚手架专项施工方案83=Fg/(de2/4)=23.734103/(142/4)=154.179N/mm2ft=170N/mm2符合要求！吊耳板计算：吊耳板吊索方向的最大拉应力：L=NS/(S(2R-D)=29.351103/(12(260-25)=25.746N/mm2=205N/mm2符合要求！吊耳板吊索方向的最大剪应力：L=NS/(S(2R-D)=29.351103/(12(260-25)=25.746N/mm2=125N/mm2符合要求！4、悬悬挑挑主主梁梁整整体体稳稳定定性性验验算算主梁轴向力：N=Nsz1=12.701kN压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=6.381116、106/(1.05185000)+12.701103/3060=37N/mm2f=215N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=0.99由于b大于0.6，根据 钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.785。=Mmax/(bWx)=6.381106/(0.785185103)=43.939N/mm2f=215N/mm2符合要求！5、悬悬挑挑主主梁梁与与结结构构连连接接节节点点验验算算主梁外锚固点离建筑物距离(mm)100压环钢筋直径d(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C3117、0压环钢筋不受力注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度六六、主主梁梁验验算算xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案841、3号号主主梁梁验验算算主梁材料类型工字钢主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主118、梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/2503号主梁图荷载标准值：q=gk=0.241kN/m第一排立杆处：P1=R1C=8.275kN；第二排立杆处：P2=R2C=9.712kN；荷载设计值：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案85q=1.2gk=1.20.241=0.289kN/m第一排立杆处：P1=R1C=11.202kN；第二排立杆处：P2=R2C=13.144kN；计算简图如下：1）抗抗弯弯验验算算=Mmax/W=2.797106/(185103)=15.119 N/mm2f=215 N/mm2满足要求！2）抗抗剪剪验验算算Vma119、x=13.217kNmaxxx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案86Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=13.2171000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=12.933N/mm2=125N/mm2满足要求！3）挠挠度度验验算算max=0.078 mm2l/250=21831/250=14.648mm满足要求！4）支支座座反反力力计计算算设计值：R1=-0.16kN；R2=5.329kN；R3=20.304kN；标准值：R1=-0.096kN；R2=3.999kN；R3=15.023kN；2、支支撑撑杆杆件件设设置置支120、撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳158050002400是3、上上拉拉杆杆件件验验算算上拉杆件类型钢丝绳钢丝绳型号619(a)钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1570(纤维芯)钢丝绳直径(mm)20 xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案87钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170121、连接板与建筑物连接形式预埋锚筋吊耳板厚S(mm)12吊耳板宽LDP(mm)120吊耳板高L(mm)200吊耳板圆周外半径R(mm)60吊孔直径D(mm)25吊耳板许用拉应力(N/mm2)205吊耳板许用剪应力(N/mm2)125上拉杆件角度计算：1=arctan(n1/m1)=arctan(5000/2400)=64.359上拉杆件支座力：设计值：RS1=R3=20.304kN标准值：RS1=R3=15.023kN由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力：NSZ1=RS1/tan1=20.304/tan(64.359)=9.746kN上拉钢丝绳（杆件）轴向力：设计值：NS1=RS1/sin1=122、20.304/sin(64.359)=22.522kN标准值：NS1=RS1/sin1=15.023/sin(64.359)=16.664kN上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力标准值：NS=maxNS1=16.664kN上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力设计值：NS=maxNS1=22.522kN查(建筑施工计算手册江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=251.298kN由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算Fg=Fg/k=0.85251.298/9=23.734kNNS=16.664kN符合要求！n=1.667Fg/123、(2T)=1.66723.734/(215.19)=2个n=3个符合要求！花篮螺栓验算：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案88=Fg/(de2/4)=23.734103/(142/4)=154.179N/mm2ft=170N/mm2符合要求！吊耳板计算：吊耳板吊索方向的最大拉应力：L=NS/(S(2R-D)=22.522103/(12(260-25)=19.756N/mm2=205N/mm2符合要求！吊耳板吊索方向的最大剪应力：L=NS/(S(2R-D)=22.522103/(12(260-25)=19.756N/mm2=125N/mm2符合要求！4、悬悬挑挑主124、主梁梁整整体体稳稳定定性性验验算算主梁轴向力：N=Nsz1=9.746kN压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.797106/(1.05185000)+9.746103/3060=17.584N/mm2f=215N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3由于b大于0.6，根据 钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.853。=Mmax/(bWx)=2.797106/(0.853185103)=17.724N/mm2f=215N/mm2符合要求！5、悬悬挑125、挑主主梁梁与与结结构构连连接接节节点点验验算算主梁外锚固点离建筑物距离(mm)100压环钢筋直径d(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30锚固点压环钢筋受力：N/2=0.16/2=0.080kN压环钢筋验算:=N/(4A)=N/d12=0.16103/(3.14162)=0.199N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2满足要求注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案89计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm126、以上搭接长度七七、主主梁梁验验算算1、4号号主主梁梁验验算算主梁材料类型工字钢主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/2504号主梁图荷载标准值：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案90q=gk=0.241kN/m第一排立杆处：P1=R1D=11.131kN；第二排立杆处：P2=R2D=13.5127、95kN；荷载设计值：q=1.2gk=1.20.241=0.289kN/m第一排立杆处：P1=R1D=15.069kN；第二排立杆处：P2=R2D=18.404kN；计算简图如下：1）抗抗弯弯验验算算=Mmax/W=3.798106/(185103)=20.53 N/mm2f=215 N/mm2满足要求！2）抗抗剪剪验验算算xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案91Vmax=7.888kNmaxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=7.8881000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=7.718N/mm2=125N/mm2128、满足要求！3）挠挠度度验验算算max=0.109 mm2l/250=21572/250=12.576mm满足要求！4）支支座座反反力力计计算算设计值：R1=-0.23kN；R2=8.495kN；R3=26.336kN；标准值：R1=-0.144kN；R2=6.342kN；xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案92R3=19.468kN；2、支支撑撑杆杆件件设设置置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳142050002000是3、上上拉拉杆杆件件验验算算上129、拉杆件类型钢丝绳钢丝绳型号619(a)钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1570(纤维芯)钢丝绳直径(mm)20钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170连接板与建筑物连接形式预埋锚筋吊耳板厚S(mm)12吊耳板宽LDP(mm)120吊耳板高L(mm)200吊耳板圆周外半径R(mm)60吊孔直径D(mm)25吊耳板许用拉应力(N/mm2)205吊耳板许用剪应力(N/mm2)125上拉杆件角度计算：1=arctan(n1/m1)130、=arctan(5000/2000)=68.199上拉杆件支座力：设计值：RS1=R3=26.336kN标准值：RS1=R3=19.468kN由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力：NSZ1=RS1/tan1=26.336/tan(68.199)=10.534kN上拉钢丝绳（杆件）轴向力：设计值：NS1=RS1/sin1=26.336/sin(68.199)=28.365kN标准值：NS1=RS1/sin1=19.468/sin(68.199)=20.968kN上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力标准值：NS=maxNS1=20.968kNxx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专131、项施工方案93上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力设计值：NS=maxNS1=28.365kN查(建筑施工计算手册江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=251.298kN由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算Fg=Fg/k=0.85251.298/9=23.734kNNS=20.968kN符合要求！n=1.667Fg/(2T)=1.66723.734/(215.19)=2个n=3个符合要求！花篮螺栓验算：=Fg/(de2/4)=23.734103/(142/4)=154.179N/mm2ft=170N/mm2符合要求！132、吊耳板计算：吊耳板吊索方向的最大拉应力：L=NS/(S(2R-D)=28.365103/(12(260-25)=24.882N/mm2=205N/mm2符合要求！吊耳板吊索方向的最大剪应力：L=NS/(S(2R-D)=28.365103/(12(260-25)=24.882N/mm2=125N/mm2符合要求！4、悬悬挑挑主主梁梁整整体体稳稳定定性性验验算算主梁轴向力：N=Nsz1=10.534kN压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=3.798106/(1.05185000)+10.534103/3060=22.995N/mm2f=215N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：133、其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根据 钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.929。=Mmax/(bWx)=3.798106/(0.929185103)=22.099N/mm2f=215N/mm2符合要求！xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案945、悬悬挑挑主主梁梁与与结结构构连连接接节节点点验验算算主梁外锚固点离建筑物距离(mm)100压环钢筋直径d(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30锚固点压环钢筋受力：N/2=0.23/2=0.115kN压环钢筋验134、算:=N/(4A)=N/d12=0.23103/(3.14162)=0.286N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2满足要求注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度八八、主主梁梁验验算算1、5号号主主梁梁验验算算主梁材料类型工字钢主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/m135、m2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案955号主梁图荷载标准值：q=gk=0.241kN/m第一排立杆处：P1=R1E=2.669kN；第二排立杆处：P2=R2E=3.404kN；荷载设计值：q=1.2gk=1.20.241=0.289kN/m第一排立杆处：P1=R1E=3.609kN；第二排立杆处：P2=R2E=4.604kN；计算简图如下：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案961）抗抗弯弯验验算算=Mmax136、/W=0.967106/(185103)=5.227 N/mm2f=215 N/mm2满足要求！2）抗抗剪剪验验算算Vmax=2.307kNmaxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=2.3071000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=2.257N/mm2=125N/mm2满足要求！3）挠挠度度验验算算xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案97max=0.029 mm2l/250=21500/250=12mm满足要求！4）支支座座反反力力计计算算设计值：R1=0.151kN；R2=2.85kN；R3=6.339kN；标准137、值：R1=0.138kN；R2=2.176kN；R3=4.699kN；2、支支撑撑杆杆件件设设置置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳140050002000是3、上上拉拉杆杆件件验验算算上拉杆件类型钢丝绳钢丝绳型号619(a)钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1570(纤维芯)钢丝绳直径(mm)20钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)14xx国际金融城 A138、T090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案98花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170连接板与建筑物连接形式预埋锚筋吊耳板厚S(mm)12吊耳板宽LDP(mm)120吊耳板高L(mm)200吊耳板圆周外半径R(mm)60吊孔直径D(mm)25吊耳板许用拉应力(N/mm2)205吊耳板许用剪应力(N/mm2)125上拉杆件角度计算：1=arctan(n1/m1)=arctan(5000/2000)=68.199上拉杆件支座力：设计值：RS1=R3=6.339kN标准值：RS1=R3=4.699kN由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力：NSZ1=RS1/tan1=6.339/tan139、(68.199)=2.536kN上拉钢丝绳（杆件）轴向力：设计值：NS1=RS1/sin1=6.339/sin(68.199)=6.827kN标准值：NS1=RS1/sin1=4.699/sin(68.199)=5.061kN上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力标准值：NS=maxNS1=5.061kN上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力设计值：NS=maxNS1=6.827kN查(建筑施工计算手册江正荣著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=251.298kN由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算Fg=Fg/k=0.85251.140、298/9=23.734kNNS=5.061kN符合要求！n=1.667Fg/(2T)=1.66723.734/(215.19)=2个n=3个符合要求！花篮螺栓验算：=Fg/(de2/4)=23.734103/(142/4)=154.179N/mm2ft=170N/mm2符合要求！吊耳板计算：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案99吊耳板吊索方向的最大拉应力：L=NS/(S(2R-D)=6.827103/(12(260-25)=5.989N/mm2=205N/mm2符合要求！吊耳板吊索方向的最大剪应力：L=NS/(S(2R-D)=6.827103/(12(260-141、25)=5.989N/mm2=125N/mm2符合要求！4、悬悬挑挑主主梁梁整整体体稳稳定定性性验验算算主梁轴向力：N=Nsz1=2.536kN压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=0.967106/(1.05185000)+2.536103/3060=5.807N/mm2f=215N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根据 钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.929。=Mmax/(bWx)=0.967106/(0.929185103)142、=5.627N/mm2f=215N/mm2符合要求！5、悬悬挑挑主主梁梁与与结结构构连连接接节节点点验验算算主梁外锚固点离建筑物距离(mm)100压环钢筋直径d(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋不受力注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度九九、主主梁梁节节点点详详图图xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案100节点详图第第四四节节 电电梯梯井井部部位位悬悬挑挑脚脚手手架架计计算算书书1 井井内内基143、基础础上上多多排排落落地地脚脚手手架架计计算算计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑结构荷载规范GB50009-20123、钢结构设计标准GB50017-20174、混凝土结构设计规范GB50010-2010一一、脚脚手手架架参参数数脚手架搭设排数3脚手架钢管类型483架体离地高度(m)0立杆步距h(m)1.8xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案101立杆纵距或跨距la(m)1.1立杆离墙及立杆前后横距lb(m)0.3，1.1，1.1二二、荷荷载载设设计计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值Gkjb144、(kN/m2)0.1脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区xxxx市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1风压高度变化系数z(连墙件)1.06风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件)0.318计算简图：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案102立面图xx国际金融城 A145、T090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案103侧面图三三、纵纵向向水水平平杆杆验验算算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案104取多排架中最大横距段作为最不利计算承载能力极限状态q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.11.1/(2+1)+1.431.1/(2+1146、)=1.624kN/m正常使用极限状态q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.11.1/(2+1)+31.1/(2+1)=1.17kN/m计算简图如下：1、抗抗弯弯验验算算Mmax=0.1qla2=0.11.6241.12=0.196kNm=Mmax/W=0.196106/4490=43.764N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、挠挠度度验验算算max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.1711004/(100206000107800)=0.522mmmax0.522mmminla/150，10min1100/150，107.147、333mm满足要求！3、支支座座反反力力计计算算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.11.6241.1=1.965kN正常使用极限状态Rmax=1.1qla=1.11.171.1=1.416kN四四、横横向向水水平平杆杆验验算算承载能力极限状态xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案105由上节可知F1=Rmax=1.965kNq=1.20.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1=Rmax=1.416kNq=0.033kN/m1、抗抗弯弯验验算算计算简图如下：弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.726106/4490=161.655N/mm2f148、=205N/mm2满足要求！2、挠挠度度验验算算计算简图如下：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案106变形图(mm)max3.039mmminlb/150，10min1100/150，107.333mm满足要求！3、支支座座反反力力计计算算承载能力极限状态Rmax=1.987kN五五、扣扣件件抗抗滑滑承承载载力力验验算算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1.965/2=0.982kNRc=0.858=6.8kN横向水平杆：Rmax=1.987kNRc=0.858=6.8kN满足要求！六六、荷荷载载计计算算149、立杆排号立杆搭设高度Hs(m)双立杆计算方式双立杆计算高度h1(m)144不设置双立杆/xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案107244不设置双立杆/344不设置双立杆/每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129立立杆杆静静荷荷载载计计算算1、立立杆杆承承受受的的结结构构自自重重标标准准值值NG1k立杆一:NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.129+1.12/20.033/1.8)44=6.571kN立杆二:NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.129+1.12/20.033/1.8)44=6.571kN立杆三:NG1k150、=(gk+lan/20.033/h)H=(0.129+1.12/20.033/1.8)44=6.571kN2、脚脚手手板板的的自自重重标标准准值值NG2k1立杆一:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(44/1.8+1)1.11.10.11/2/2=0.77kN立杆二:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/1=(44/1.8+1)1.11.10.11/2/1=1.539kN立杆三:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(44/1.8+1)1.11.10.11/2/2=0.77kN1/2表示脚手板2步1设3、栏栏杆杆与与挡挡脚脚板板自自重重标标准准值151、值NG2k2立杆三:NG2k1=(H/h+1)laGkdb1/2=(44/1.8+1)1.10.171/2=2.379kN1/2表示挡脚板2步1设4、围围护护材材料料的的自自重重标标准准值值NG2k3立杆三:NG2k3=GkmwlaH=0.011.144=0.484kN5、立立杆杆自自重重标标准准值值NGk总总计计立杆一:NGk=NG1k+NG2k1=6.571+0.77=7.341kN立杆二:NGk=NG1k+NG2k1=6.571+1.539=8.111kN立杆三:NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2+NG2k3=6.571+0.77+2.379+0.484=10.204kN6、立立杆152、杆施施工工活活荷荷载载计计算算立杆一：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.11.1(13)/2=1.815kN立杆二：NQ1k=lalb(njjGkjj)/1=1.11.1(13)/1=3.63kN立杆三：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.11.1(13)/2=1.815kN不不组组合合风风荷荷载载作作用用下下单单立立杆杆轴轴向向力力：立杆一:N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.27.341+1.41.815=11.35kNxx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案108立杆二:N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.28.111+1.43.63=153、14.815kN立杆三:N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.210.204+1.41.815=14.786kN七七、立立杆杆稳稳定定性性验验算算立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)4241、立立杆杆长长细细比比验验算算立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆稳定性系数计算计算长度附加系数k计算长度li=kih(m)=li/ii值11.2043.251204.4530.17421.2043154、.251204.4530.17431.2043.251204.4530.1742、立立杆杆稳稳定定性性验验算算不不组组合合风风荷荷载载作作用用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.27.341+1.41.815=11.35kN=N/(A)=11350.313/(0.174424)=153.848N/mm2f=205N/mm2满足要求！立杆二:N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.28.111+1.43.63=14.815kN=N/(A)=14814.947/(0.174424)=200.81N/mm2f=205N/mm2满足要求！立杆三:N=1.2NGk+1155、.4NQ1k=1.210.204+1.41.815=14.786kNxx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案109=N/(A)=14785.98/(0.174424)=200.417N/mm2f=205N/mm2满足要求！3、立立杆杆底底部部轴轴力力标标准准值值计计算算立杆一：恒载标准值FG1=7.341kN，活载标准值FQ1=1.815kN立杆二：恒载标准值FG2=8.111kN，活载标准值FQ2=3.63kN立杆三：恒载标准值FG3=10.204kN，活载标准值FQ3=1.815kN八八、连连墙墙件件承承载载力力验验算算连墙件布置方式三步两跨连墙件连接方式扣件连接156、连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号483连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85Nlw=1.4k3h2la=1.40.31831.821.1=5.289kN长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896(Nlw+N0)/(Ac)=(5.289+3)103/(0.896424)=21.819N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2满足要157、求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=5.289+3=8.289kN0.8512=10.2kN满足要求！九九、楼楼板板支支撑撑面面验验算算楼板厚度h(mm)200混凝土强度等级C40立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案110F1=Ns=14.815kN1、受受冲冲切切承承载载力力计计算算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000158、mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/(4Um)1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型159、的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=1.71N/mm2，=1，h0=h-20=180mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1520mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.71+0.250)11520180/1000=327.499kNF1=14.815kN满足要求！2、局局部部受受压压承承载载力力计计算算xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案111根据混凝土结构设计规范GB5160、0010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=19.1N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35c161、lfcAln=1.351319.140000/1000=3094.2kNF1=14.815kN满足要求！2 楼楼层层井井内内工工字字钢钢上上多多排排脚脚手手架架计计算算计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑结构荷载规范GB50009-20123、钢结构设计标准GB50017-2017一一、脚脚手手架架参参数数脚手架搭设排数3脚手架钢管类型483架体离地高度(m)0立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.1立杆离墙及立杆前后横距lb(m)0.3，1.1，1.1二二、荷荷载载设设计计脚手架设计类型结构脚手架脚手板类型钢笆片脚手板自重标准值Gkjb162、(kN/m2)0.1脚手板铺设方式2步1设xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案112密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区xxxx市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1风压高度变化系数z(连墙件)1.06风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件)0.318计算简图：立面图xx国际金融城 A163、T090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案113侧面图三三、纵纵向向水水平平杆杆验验算算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案114取多排架中最大横距段作为最不利计算承载能力极限状态q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.11.1/(2+1)+1.431.1/(2+1164、)=1.624kN/m正常使用极限状态q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.11.1/(2+1)+31.1/(2+1)=1.17kN/m计算简图如下：1、抗抗弯弯验验算算Mmax=0.1qla2=0.11.6241.12=0.196kNm=Mmax/W=0.196106/4490=43.764N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、挠挠度度验验算算max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.1711004/(100206000107800)=0.522mmmax0.522mmminla/150，10min1100/150，107.165、333mm满足要求！3、支支座座反反力力计计算算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.11.6241.1=1.965kN正常使用极限状态Rmax=1.1qla=1.11.171.1=1.416kN四四、横横向向水水平平杆杆验验算算承载能力极限状态xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案115由上节可知F1=Rmax=1.965kNq=1.20.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1=Rmax=1.416kNq=0.033kN/m1、抗抗弯弯验验算算计算简图如下：弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.726106/4490=161.655N/mm2f166、=205N/mm2满足要求！2、挠挠度度验验算算计算简图如下：xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案116变形图(mm)max3.039mmminlb/150，10min1100/150，107.333mm满足要求！3、支支座座反反力力计计算算承载能力极限状态Rmax=1.987kN五五、扣扣件件抗抗滑滑承承载载力力验验算算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1.965/2=0.982kNRc=0.858=6.8kN横向水平杆：Rmax=1.987kNRc=0.858=6.8kN满足要求！六六、荷荷载载计计算算167、立杆排号立杆搭设高度Hs(m)双立杆计算方式双立杆计算高度h1(m)125不设置双立杆/xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案117225不设置双立杆/325不设置双立杆/每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129立立杆杆静静荷荷载载计计算算1、立立杆杆承承受受的的结结构构自自重重标标准准值值NG1k立杆一:NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.129+1.12/20.033/1.8)25=3.734kN立杆二:NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.129+1.12/20.033/1.8)25=3.734kN立杆三:NG1k168、=(gk+lan/20.033/h)H=(0.129+1.12/20.033/1.8)25=3.734kN2、脚脚手手板板的的自自重重标标准准值值NG2k1立杆一:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(25/1.8+1)1.11.10.11/2/2=0.45kN立杆二:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/1=(25/1.8+1)1.11.10.11/2/1=0.901kN立杆三:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(25/1.8+1)1.11.10.11/2/2=0.45kN1/2表示脚手板2步1设3、栏栏杆杆与与挡挡脚脚板板自自重重标标准准值169、值NG2k2立杆三:NG2k1=(H/h+1)laGkdb1/2=(25/1.8+1)1.10.171/2=1.392kN1/2表示挡脚板2步1设4、围围护护材材料料的的自自重重标标准准值值NG2k3立杆三:NG2k3=GkmwlaH=0.011.125=0.275kN5、立立杆杆自自重重标标准准值值NGk总总计计立杆一:NGk=NG1k+NG2k1=3.734+0.45=4.184kN立杆二:NGk=NG1k+NG2k1=3.734+0.901=4.635kN立杆三:NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.734+0.45+1.392+0.275=5.851kN6、立立杆杆170、施施工工活活荷荷载载计计算算立杆一：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.11.1(13)/2=1.815kN立杆二：NQ1k=lalb(njjGkjj)/1=1.11.1(13)/1=3.63kN立杆三：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.11.1(13)/2=1.815kN不不组组合合风风荷荷载载作作用用下下单单立立杆杆轴轴向向力力：立杆一:N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.24.184+1.41.815=7.562kNxx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案118立杆二:N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.24.635+1.43.63=1171、0.643kN立杆三:N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.25.851+1.41.815=9.562kN七七、立立杆杆稳稳定定性性验验算算立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)4241、立立杆杆长长细细比比验验算算立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆稳定性系数计算计算长度附加系数k计算长度li=kih(m)=li/ii值11.1913.216202.2450.17721.1913.21172、6202.2450.17731.1913.216202.2450.1772、立立杆杆稳稳定定性性验验算算不不组组合合风风荷荷载载作作用用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.24.184+1.41.815=7.562kN=N/(A)=7561.967/(0.177424)=100.762N/mm2f=205N/mm2满足要求！立杆二:N=1.2NGk+1.4NQ1k=1.24.635+1.43.63=10.643kN=N/(A)=10643.433/(0.177424)=141.822N/mm2f=205N/mm2满足要求！立杆三:N=1.2NGk+1.4N173、Q1k=1.25.851+1.41.815=9.562kNxx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案119=N/(A)=9562.5/(0.177424)=127.418N/mm2f=205N/mm2满足要求！3、立立杆杆底底部部轴轴力力标标准准值值计计算算立杆一：恒载标准值FG1=4.184kN，活载标准值FQ1=1.815kN立杆二：恒载标准值FG2=4.635kN，活载标准值FQ2=3.63kN立杆三：恒载标准值FG3=5.851kN，活载标准值FQ3=1.815kN八八、连连墙墙件件承承载载力力验验算算连墙件布置方式三步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架174、平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号483连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85Nlw=1.4k3h2la=1.40.31831.821.1=5.289kN长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896(Nlw+N0)/(Ac)=(5.289+3)103/(0.896424)=21.819N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载175、力验算：Nlw+N0=5.289+3=8.289kN0.8512=10.2kN满足要求！3 楼楼层层井井内内搁搁置置工工字字钢钢计计算算书书计算依据：1、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案1202、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计标准GB50017-20175、混凝土结构设计规范GB50010-2010一一、基基本本参参数数主梁离地高度(m)45主梁布置方式普通主梁主梁间距(mm)1100主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚176、固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)16主梁长度Lx(mm)4500梁/楼板混凝土强度等级C30主梁左侧外锚固点到建筑物边缘的距离a1(mm)475主梁右侧外锚固点到建筑物边缘的距离a2(mm)475主梁左侧建筑物内锚固长度Lm1(mm)400主梁右侧建筑物内锚固长度Lm2(mm)400混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50二二、荷荷载载布布置置参参数数支撑点号支撑方式距主梁左侧外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1左下撑8503300750否2左上拉177、175033001650否3右上拉265033001650否4右下撑35503300750否作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)15.8513.637501100 xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案12125.8513.631850110035.8513.6329501100附图如下：平面图xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案122立面图三三、主主梁梁验验算算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(178、cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250荷载标准值：q=gk=0.241=0.241kN/m第1排：F1=F1/nz=5.851/1=5.851kN第2排：F2=F2/nz=5.851/1=5.851kN第3排：F3=F3/nz=5.851/1=5.851kNxx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案123荷载设计值：q=1.2gk179、=1.20.241=0.289kN/m第1排：F1=F1/nz=3.63/1=3.63kN第2排：F2=F2/nz=3.63/1=3.63kN第3排：F3=F3/nz=3.63/1=3.63kN1、强强度度验验算算弯矩图(kNm)max=Mmax/W=3.901106/185000=21.086N/mm2f=215N/mm2符合要求！2、抗抗剪剪验验算算xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案124剪力图(kN)max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=9.811000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=9.599N/m180、m2max=9.599N/mm2=125N/mm2符合要求！3、挠挠度度验验算算变形图(mm)max=1.029mm=l/250=3700/250=14.8mm符合要求！4、支支座座反反力力计计算算设计值：R1=-9.694kN,R2=15.79kN,R3=15.79kN,R4=-9.694kN四四、主主梁梁整整体体稳稳定定性性验验算算受弯构件整体稳定性分析：其中b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计标准(GB50017-2017)得，b=1.3由于b大于0.6，根据钢结构设计标准(GB50017-2017)附表C，得到 b值为0.85。Mmax/(bWxf)=3.901106/(181、0.853185215103)=0.1151符合要求！五五、锚锚固固段段与与楼楼板板连连接接的的计计算算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30 xx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案125混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓21、螺螺栓栓粘粘结结力力锚锚固固强强度度计计算算锚固点锚固螺栓受力：N/2=9.694/2=4.847kN螺栓锚固深度:h N/(4db)=9.694103/(43.14162.5)=19.182、286mmxx国际金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案126螺栓验算：=N/(4d2/4)=9.694103/(4162/4)=12.054kN/mm20.85ft=42.5N/mm2符合要求！2、混混凝凝土土局局部部承承压压计计算算如如下下混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95fc=0.9514.3=13.585N/mm2N/2=4.847kN 2(b2-d2/4)fcc=2(802-3.14162/4)13.585/1000=168.425kN注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=516=80mm符合要求！xx国际金融城 AT090956 地块项183、目悬挑式脚手架专项施工方案127第第五五节节 本本悬悬挑挑脚脚手手架架施施工工须须知知1.双排外脚手架在内立杆离墙间距大于 400mm 时必须借助外凸层结构范围范围内增设立杆，并与外双排脚手架连接；2.每根 18#主梁工字钢上必须设置钢丝绳进行拉结，拉环预埋至上部楼层稳定可靠的受力结构上；3.因分段悬挑高度达到 20m 以上，本项目进行悬挑分段高度顶部以下 2 层层高卸荷，以减少主梁工字钢的受力；4.在悬挑+落地式脚手架配合使用的楼层区域，悬挑脚手架须保留边角部位必要的主梁工字钢，悬挑架与落地架交角部位连接并完成封闭。5.本项目外脚手架的颜色样式按住建部最新规定要求，统一使用 1272 号色钢184、管及密目安全网进行搭设。6.在逐层往上搭设过程中，必须及时对脚手架主梁工字钢等部位进行位移、沉降监测，若发现沉降超出挠度要求范围，需立即停止往上搭设，并通知项目部及时对问题进行分析处理。金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案128第第十十章章 相相关关图图纸纸1 型型钢钢悬悬挑挑脚脚手手架架平平面面布布置置图图1.1 第一段悬挑（611 层）6 层悬挑平面示意图611 层外脚手架说明：1.611 层西、南侧采用全悬挑脚手架形式（悬挑高度 24.6m），711 层东、北侧采用落地脚手架形式（落地高度均为 20.5m），其中在楼板内缩楼层的边角部位，需保留下一层的工字钢以便落地185、脚手架与悬挑脚手架连成整体使用。2.悬挑主梁采用间距 1.5m 的 18#工字钢，脚手架采用483.6mm 钢管，纵距 1.5m，横距 0.8m，步距 1.8m，脚手架外侧设置 200mm 高挡脚板。3.双排脚手架内立杆离墙间距 0.55m，为保证脚手架安全使用，将在楼层范围内增设一排立杆并与双排外脚手架连接及搭设脚手板以提供操作空间；4.脚手架在外侧全立面连续设置剪刀撑，每道剪刀撑宽度按 6m 一设。金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案129金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案130金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案131金186、融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案132金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案1331.2 第二段悬挑（1217 层）1217 层外脚手架说明：1.1217 层采用全悬挑脚手架形式（悬挑高度均为 24.6m），其中在楼板内缩楼层的边角部位，需保留下一层的工字钢以便落地脚手架与悬挑脚手架连成整体使用。2.悬挑主梁采用间距 1.5m 的 18#工字钢，脚手架采用483.6mm 钢管，纵距 1.5m，横距 0.8m，步距 1.8m，脚手架外侧设置 200mm 高挡脚板。3.双排脚手架内立杆离墙间距 0.55m，为保证脚手架安全使用，将在楼层范围内增设一排立杆187、并与双排外脚手架连接及搭设脚手板以提供操作空间；4.脚手架在外侧全立面连续设置剪刀撑，每道剪刀撑宽度按 6m 一设。金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案1341.3 第三段悬挑（1823 层）1823 层外脚手架说明：1.1823 层西、南侧采用全悬挑脚手架形式（悬挑高度 24.6m），2023 东、北侧采用悬挑+落地式脚手架形式（落地高度 16.4m），其中在楼板内缩楼层的边角部位，需保留下一层的工字钢以便落地脚手架与悬挑脚手架连成整体使用。2.悬挑主梁采用间距 1.5m 的 18#工字钢，脚手架采用483.6mm 钢管，纵距 1.5m，横距 0.8m，步距 1.8m，188、脚手架外侧设置 200mm 高挡脚板。3.双排脚手架内立杆离墙间距 0.55m，为保证脚手架安全使用，将在楼层范围内增设一排立杆并与双排外脚手架连接及搭设脚手板以提供操作空间；金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案135金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案136金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案137金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案1381.4 第四段悬挑（24屋顶）24屋顶层外脚手架说明：1.24屋顶层采用悬挑脚手架+落地式脚手架形式（悬挑高度 24.6m，落地高度 24.6m）其中在楼板内缩楼层的边189、角部位，需保留下一层的工字钢以便落地脚手架与悬挑脚手架连成整体使用。2.悬挑主梁采用间距 1.5m 的 18#工字钢，脚手架采用483.6mm 钢管，纵距 1.5m，横距 0.8m，步距 1.8m，脚手架外侧设置 200mm 高挡脚板。3.双排脚手架内立杆离墙间距 0.55m，为保证脚手架安全使用，将在楼层范围内增设一排立杆并与双排外脚手架连接及搭设脚手板以提供操作空间；4.脚手架在外侧全立面连续设置剪刀撑，每道剪刀撑宽度按 6m 一设。金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案139金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案140金融城 AT090956 地块190、项目悬挑式脚手架专项施工方案1412 连连墙墙件件布布置置悬挑脚手架转角部位的连墙件必须设置，从转角部位优先开始设置连墙件，其余部位按三步两跨设置（若楼层面板方便布置，可在楼层中布置）。3 遇遇到到雨雨棚棚外外飘飘处处理理说说明明金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案1424 墙墙体体立立面面示示意意图图当脚手架内立杆离墙间距大于 400mm 时需在下层结构内增设立杆，落地式脚手架部分也适用。5 内内缩缩楼楼层层增增设设内内立立杆杆示示意意图图（当当脚脚手手架架内内立立杆杆离离墙墙间间距距大大于于 400mm 时时使使用用）金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项191、施工方案1436 施施工工电电梯梯部部位位及及分分段段卸卸荷荷钢钢丝丝绳绳所所在在楼楼层层示示意意金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案1447 转转角角主主次次梁梁型型钢钢示示意意图图转角部位与建筑物外边线成角度的工字钢选择长度：5m；普通与建筑物外边线垂直布设的工字钢选择长度：4m。金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案1458 电电梯梯井井部部位位搭搭设设方方法法说明：本项目电梯口的位置采用 18#工字钢上架立钢管脚手架的方式进行电梯井部位的施工。分段搭设楼层分别为：序号悬挑分段楼层1第 1 段电梯井悬挑6F2第 2 段电梯井悬挑12F3第 3 段电梯井悬挑18F4第 4 段电梯井悬挑24F金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案1469 楼楼层层悬悬挑挑部部位位卸卸料料平平台台剖剖面面示示意意图图10 悬悬挑挑卸卸料料平平台台示示意意图图金融城 AT090956 地块项目悬挑式脚手架专项施工方案14711 外外脚脚手手架架颜颜色色要要求求根据xx市住建局下发通知的要求，本项目外脚手架的颜色采用 1272 号色钢管脚手架及 2000 目密目安全网进行搭设，颜色样式如下图：