1、荣耀国际金融中心工程落地脚手架搭设方案目录一、 编制依据3二、概况32。1工程概况32。2架体概况4三、材料及要求4四、 脚手架搭设方法及要求54。1搭设参数54.2 搭设要求54.3地下室外脚手架54。4裙楼外脚手架64。5塔楼外脚手架74.6 电梯井洞口防护74.7 结构临边防护84。8 楼梯间防护84。9防护棚及安全通道8五、脚手架的搭设及拆除施工工艺8六、质量保证96.1构配件允许偏差96。2 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准106。3 脚手架搭设的技术要求及允许偏差10七、安全施工技术措施117。1材质及其使用的安全技术措施117。2脚手架搭设的安全技术措施117。3脚手架上施工作2、业的安全技术措施127。4脚手架拆除的安全技术措施12八、文明施工要求13九、脚手架计算书149.1塔楼37.4m脚手架计算书149。2裙楼24。4m脚手架计算书（基础为2层挑板）22附图261、地下室脚手架立杆布置图262、裙楼脚手架立杆布置图263、塔楼落地架立杆布置图264、地下室脚手架剖面图265、裙楼脚手架剖面图266、塔楼落地架剖面图267、扣件式钢管脚手架（落地）立面图278、扣件式钢管脚手架（落地）平面图289、扣件式钢管脚手架（落地)剖面图2910、拉吊式脚手架剖面图30一、 编制依据方案是依据荣耀国际金融中心设计的有关设计图纸、荣耀国际金融中心项目施工总承包合同及国家和地方3、现行的技术标准、施工及验收规范、工程质量评定标准及操作规程及企业内部文件等进行编制，具体编制依据如下:1、广州市设计院设计的的荣耀国际金融中心施工图;2、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；3、建筑工程扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）；4、建筑结构荷载规范（GB50092001)；6、钢管脚手架扣件（GB158312006）；7、建筑施工手册（第四版）二、概况2。1工程概况荣耀国际金融中心拟建于佛山市南海区省金融高新服务区B区B02地块，地块临南海区中央大街，是集办公、写字楼、商业为一体的超高层综合性建筑楼.本工程地上38层,地下4层。总用地面积12552 m2,4、总建筑面积127854.5m2，其中地上建筑面积为93757。5m2，地下建筑面积为34097m2。本工程采用佛黄海高程，设计标高0.000相当于绝对标高3。500.2。2架体概况2。2。1地下室架体地下室钢管脚手架基础为底板,搭设高度因底板结构不同分为2种：区段1架体从18。5m位置搭至正负零,并设置栏杆;区段2架体从-17。7m位置搭至正负零并搭设栏杆。2种架体均用于地下室结构施工及外墙防水施工。至回填前，完成防水工程后拆除该脚手架并回填夯实。2。2.2裙楼及塔楼9层以下架体裙楼钢管脚手架由于裙楼2层局部位置有挑板,因此共分2种形式：区段1基础落于2层挑板，在3层挑板上设置高度为2层的填心5、架，板厚为110mm，高度为24.4m；区段2基础落于首层板，在高度为31m.塔楼钢管脚手架基础落于首层板，板厚为180mm,总高度为37.4m，在15。5m处增加一次拉吊卸荷.因塔楼外立面呈逐层收缩或逐层突出状态,因此个别位置需设置填心架，填心架的位置及高度见附图。2.2.3防护措施架体电梯井道内采用自爬式内架，楼梯临边及结构临边搭设钢管防护栏杆；所有输送泵、搅拌机、砂浆机、直螺纹机具等均需搭设钢管防护棚。2。2.4塔楼型钢悬挑塔楼分7次悬挑，悬挑方式及计算祥见荣耀国际金融中心悬挑架专项施工方案三、材料及要求3.1钢管：3.1。1 钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等。3.1。2 6、钢管采用外径为48mm，壁厚3.5mm，其材质应采用国家现行标准的要求。弯曲变形，锈蚀钢管不得使用。脚手架钢管每根最大质量不应大于25kg。钢管上严禁打孔.3.2扣件：扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。脚手架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏.3。3脚手板:脚手板采用钢筋网片脚手板。钢笆片网格间距不大于50，无锈蚀。3.4安全网：采用通过国家质检合格的密目式安全网。四、 脚手架搭设方法及要求4。1搭设参数部位基础类型基础厚度（mm)架体高度连墙杆设置类型卸荷次数卸荷高度（m)地下室底板90019.67斜撑+焊接无无180018.85斜撑+7、焊接裙楼2层板11024。4每层3跨首层板18031每层3跨塔楼首层板18037.4每层3跨/拉吊段每层2跨115.54.2 搭设要求架体采用双排钢管脚手架,纵距1.5m,架宽0。81 m,步距1。8m。立杆接头采用对接扣件连接，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手杆水平设置于每步架0.6m、1。2m高处.4.2。1 大横杆：大横杆置于小横杆之上，在立杆的内侧，用直角扣件与立柱扣紧.大横杆采用对接扣件连接,其接头交错布置,不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm.4。2。2 小横杆:每一立杆与大横杆相交处(即主节点），都必须设置8、一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立杆之间在等间距设置增设12根小横杆.小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm;伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，且长度不大于30cm。4.2.3 脚手扳：脚手架采用钢笆片8钢筋焊接制作，宽为1.05米，钢笆片铺放后要求用细铁线与大横杆绑扎固定。4。3地下室外脚手架4.3.1架体分布地下室落地架依裙楼结构形式不同分为2种高度:区段1为19。67m，区段2为18.85m，具体部位如下图所示：4.3.2地基处理：地下室底板浇筑完成后，该落地架落于底板9、上，故无需对架体基础做特殊处理。在搭设架体时，立杆底部必须设置垫板（5mm钢板）。在底板四周应设置相应的排水通道，便于排水，避免架体淹没,锈蚀.4。3.3架体搭设本工程地下室为4层，南面为支护桩；北面相邻工程为2层地下室,2层以下与本项目之间有支护桩，2层以上完全开挖;东面相邻工程为3层地下室，3层以下为自然放坡，3层以上完全开挖;西面2层以下为支护桩,2层以上为分层放坡。因此为避免在侧壁预留连墙件造成侧壁渗漏，地下室脚手架连墙件采用如下方式:支护桩部位采用斜撑；分层放坡及完全开挖面连墙件采用与止水螺杆焊接相连；在首层板处为增加连墙件，按2跨一布置。脚手板满铺,并绑扎铁丝进行加固。立杆布置图及10、剖面图见附图1:地下室脚手架立杆布置图及剖面图4。4裙楼外脚手架4.4。1架体分布裙楼架体依裙楼结构形式不同，搭设按2种型号：型号1,基础落于2层挑板，板厚为110mm；型号2基础落于首层板，并在架体内增加一排立杆。具体部位如下图所示：4。4。2地基处理1、 裙楼落地架基础均为楼板，搭设架体时，需在立杆底部垫5mm钢板。2、 型号1落于2层挑板,为保证架体安全性，挑板支模架体在不拆除,当外架拆除时再拆除支模架体。4。4。3架体搭设1、 架体按照要求上文所述搭设要求搭设。2、 区段1基础落于2层挑板，为保证架体安全性,挑板支模架体不拆除,至外架拆除时再拆除该支模架体。3、 区段2架体由于1-6层11、无挑板，7层悬挑2170mm。因此在架体内侧加设一排立杆，保证与结构面的安全间距。4、 脚手板满铺，并绑扎铁丝进行加固5、 架体首层进行封闭，并往上10m进行封闭。立杆布置图及剖面图见附图2：裙楼脚手架立杆布置图及剖面图4.5塔楼外脚手架1、搭设架体时，需在立杆底部垫5mm钢板。2、由于塔楼1层至9层挑板位置逐渐增大,为保证与结构面的安全距离，在原有双排架体内增加填心架。填心架的位置及搭设高度见附图3.3、为保证架体立杆稳定性,在15。5m高增加一次钢丝绳卸荷。立杆布置图及剖面图见附图3：裙楼脚手架立杆布置图及剖面图4。6 电梯井洞口防护电梯井口设置不低于1.8m高的防护门,用12的螺纹钢筋、12、按水平间距30cm、竖向间距40cm焊制而成，并在防护门上要刷漆、挂牌.电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用25钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。4。7 结构临边防护在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用483。5钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2.5m、竖向每隔0。 6m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌;护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周lm范围内不准堆料、停放机具。4。8 楼梯间防13、护楼梯的侧边利用脚手架做安全防护,架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1. 2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。4。9防护棚及安全通道施工现场所有输送泵、搅拌机、砂浆机、直螺纹机具均需搭设防护棚。防护棚采用483.5钢管搭设，尺寸按照公司施工现场安全管理标准化执行。防护棚采用双层防护，两层之间距离为500mm，顶层铺脚手板、下层铺50x100木枋350、上钉18mm厚木胶合板。防护棚两侧应设置八字撑,并满布密目安全网，所有水平杆控制伸出立杆外侧100mm.五、脚手架的搭设及拆除施工工艺5。1落地式钢管脚手架搭设施工工艺:5。1.1落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整材料配备14、定位设置通长脚手板、钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑、连墙杆铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。5.1。2定距定位:根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离,并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置,并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。5.1.3在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑,拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除.5。1.4双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间15、的一根，互相看齐后,立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。5.2 脚手架的拆除施工工艺：5。2。1拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆户立杆）。5.2。2不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间,再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大16、于2步，如高差大于2步,应增设连墙件加固。5.2。3拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。5。2。4当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6。5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。六、质量保证6.1构配件允许偏差序号项 目允许偏差（mm）示意图检查工具1无缝钢管尺寸 外径48mm 壁厚3。5rnm一0。5 一0。5游标卡尺2钢管两端面切斜 偏差1。70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀 深度 （=12）0. 50游标卡尺4立杆钢管弯曲 3ml4m 3ml4m12 20钢板尺水平杆、斜杆的钢管 弯曲 l6。5m306.2 扣件17、拧紧抽样检查数目及质量判定标准序号检 查 项 目抽检数量 (个）允许的不合格数1连接立杆与纵(横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件5052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）50106.3 脚手架搭设的技术要求及允许偏差序号项 目技术要求允许偏差（mm）1地基基础表面坚实平整地基土质符合技术要求排水不集水垫板不晃动底座不滑动下陷2立杆垂直度：Hmax30mhmax100mm3间距步距偏差20mm柱距偏差50mm排距偏差20mm4大横杆高差杆两端20mm同跨同一截面内的高差10 mm5扣件安装扣件距离中心节点150mm相邻立柱对接扣件高差-50mm6剪刀撑斜杆18、与地面的偏差7脚手板外伸偏差、搭接050mm七、安全施工技术措施7.1材质及其使用的安全技术措施7.1。1 扣件的紧固程度应在4050Nm，并不大于65 Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内,以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下,以保证安全。7.1。2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。7。1。3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。7。1。4 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。7.1.5 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用.7。2脚手架19、搭设的安全技术措施7.2.1 脚手架的基础必须经过硬化处理满土必须达到设计强度的75以上才能施工。7.2。2 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进人、统一指挥、上下呼应、动作协调指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人.7。2。3 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。7。2。4 脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定.7.2。5 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。7。2.6 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验20、收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。7。2。7 外脚手架的卸荷严格采用符合的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。7.3脚手架上施工作业的安全技术措施7。3。1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。7。3。2 严禁控制施工荷载,脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m，确保较大安全储备.7.3.3 结构施工时不允许多层挑架的同时作业层数不超过1层.7.3.4 当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时,应采取适当临时撑拉措施.7。3.5 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。7.3。621、 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。7.4脚手架拆除的安全技术措施7.4。1 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。7。4。2 架体拆除前,必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉.7.4.3 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志,地面应设专人指挥，禁止非作业人员进人.7.4。4 拆除时要统一指挥，上下呼应,动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠22、落。7.4.5 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时,应将拆除情况交代清楚后方可离开。7.4。6 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。7。4。7 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。7.4.8 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。7。4。9 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人.7.4.10 拆下的零配件要装人容器内,用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固,双点起吊，严禁从高空抛掷。八、文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到如下：8。1 进人施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作23、业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。8。2 进人施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌,不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌.8。3 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。8.4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检,体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者,一律不得上脚手架操作。8.5 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。8。6 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时,如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。8。7 脚手架验收合格后任何人不得擅自24、拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作.8。8 不准利用脚手架吊运重物;作业人员不准攀登架子上下作业面;不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。8。9 不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁任意悬挂起重设备。8。10 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。8.11 拆除架子而使用电焊气割时,派专职人员做好防火工作,配备料斗，防止火星和切割物溅落.8。12 脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决.8.13 要保25、证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体.8。14 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。8.15 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋,袖口及裤口要扎紧.8.16 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续.8.17 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。8。18 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理.应随时整理、检查,按品种、分规格堆放整齐，妥善保管.8.19 六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业.在冬季26、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物.若有则应随时清扫,并要采取防滑措施。九、脚手架计算书9.1塔楼37.4m脚手架计算书分2次计算:9。1.1 15.5m以下落地计算1计算参数设定 （1）基本参数 脚手架搭设高度15.50m，立杆材料采用483。5,横向杆上有3条纵向杆，立杆横距0.80m，立杆纵距La=1。50m，立杆步距h=1。80m；立杆离墙2。10m，连墙件按每层三跨布置,连墙件材料为预埋钢管,顶层层高5。00m;脚手架满铺冲压钢脚手板。 （2）钢管截面特征 钢管483。5mm,截面积A=489mm2,惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3,回转27、半径i=15。8mm,每米长质量0.0376kN/m;Q235钢抗拉，抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。 (3）荷载标准值 1）永久荷载标准值 每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m， 脚手板采用冲压钢脚手板，自重标准值为0。30kN/m2 栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢,自重标准值为0.1600kN/m， 脚手架上吊挂的安全设施（安全网)自重标准值0.010kN/m2 2）施工均布活荷载标准值 装修脚手架2。00kN/m2，结构脚手架3。00kN/m2 3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值k 脚手架高度为15.50m，地面粗糙度按B类；风压高28、度变化系数z=1。00（标高+6m）； 挡风系数=0.8,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 s=1。3=1.30.8=1。04，工程位于广东省广州市，基本风压0=0。30kN/m2； 水平风荷载标准值 k=zs0=11。0400.30=0.31kN/m22。纵向水平杆验算(1)荷载计算钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0。300。20=0。06kN/m；施工活荷载QK=3。000.20=0.60kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值q1=1。2(0.0376+0.06）=0.12kN/m,q2=1。40.60=0.84kN/m（2）纵向水平杆受29、力计算每根钢管长约6。00m，按四跨连续梁计算，L=1.50m。1）抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107,M1=KM1q1L2=0.1070.121。502=-0。03kNm弯矩系数KM2=-0.121，M2=KM2q2L2=-0。1210.841.502=-0.23kNmMmax=M1+M2=0.03+0.23=0。26kNm，=Mmax/W=0.26106/5080=51。18kNm纵向杆的抗弯强度=51。18N/mm2f=205N/mm2，满足要求。2）挠度验算挠度系数K1=0.632,1=K1q1L4/(100EI)=0。632（0。12/1.2)（1500)4/(100EI)=030、.13mm挠度系数K2=0.967,2=K2q2L4/（100EI)=0.967（0。84/1。4)（1500）4/（100EI)=1.17mmmax=1+2=0。13+1.17=1.30mm纵向杆的max=1.30mm=L/150=10mm与10mm,满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.1430。121。50=0.21kN，Rq2=1.2230.841。50=1.54kN,Rmax=Rq1+Rq2=0.21+1.54=1.75kN3。横向水平杆验算(1）荷载计算钢管自重gk1=0.0376kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=1.75kN,旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rma31、x/2=0。88kN（2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1)抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中L/2=0。03760。800。80/81.750.80/2=703008Nmm=0.70kNm=Mmax/W=703008/5080=138。39N/mm2横向水平杆的抗弯强度=138。39N/mm2f=205N/mm2,满足要求.2）挠度验算集中荷载产生的挠度为:1=19Pl3/（384EI）=1917508003/（384EI）=1.77mm均布荷载产生的挠度为:2=5qL4/384EI=50.03768004/（384EI）=0。01mmmax=12 =1。77+32、0。01=1.77mm横向水平杆的max=1。77mm=L/150=5mm与10mm,满足要求。（3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算 R=1。5R中R边Gk1L/2=2.630.880。03760。40=3。53kN横向水平杆与立杆连接扣件R=3.53kNRc=8。0kN（Rc为扣件抗滑承载力设计值）,满足要求。4.立杆计算 （1）立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1。0；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆步距h=1.80m；立杆计算长度Lo=kh=1。01。501。80=2。70m=2700mm长细比=Lo/i=2700/15。8=170。89立杆长细比=170.33、89210,满足要求。(2）立杆稳定性验算1)荷载计算a。脚手架结构自重：NGlk=gkH=0。124815。50=1.93kN;b。构配件自重NG2k=1.44+1.92+0。23 =3。59kN其中：脚手板重量：81。500.400。30=1。44kN； 栏杆、挡脚板重量：81。500.16=1。92kN 安全网重量：15.501。500.010=0.23kNc。活荷包括：施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：NQk=1.500.80/2(3。00+2.00)=3.00kN风荷载标准值计算风荷载标准值k=0.31kN/m2,由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.934、1.4MWk=0.91.4kLah2/10=0.91.40。311。501.801。80/10=0.19kNm=190000Nmm2）轴心受压稳定性系数Lo=kh=1。1551.501.80=3.12m=3119mm,=Lo/i=3119/15.8=197,=0.1863）立杆稳定性验算a。不组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k)1。4NQk=1。2（1。93+3。59)+1.43。00=10.82kNN/(A)=10.821000/(0。186489)=118。96 N/mm2b。组合风荷载时N=1。2(NGlk+NG2k)0.91.4NQk=1.2(1.93+3.59)+0.91.435、3.00=10.40kNN/（A)MW/W=10.401000/（0.186489）190000/5080=151.75N/mm2立杆稳定性为151。75N/mm2f=205N/mm2，满足要求。5。支撑支承面验算 立杆高配套底座200100mm,支承面为砼面（按C30考虑）支承楼面=180mm上部荷载为:F=10.82kN（1）支承面受冲切承载力验算s=2.00，ft=1.50N/mm2，h0=165mm，h=1.00=0.4+1。2/s=1。00,pc，m=0 N/mm2,um=2(200+165）+2(100+165）=1260mm(0.7hft+0。15pc,m）umh0=(0.71.36、01。50+0.150）1.001260165/1000=218。30kN受冲切承载力218.30kNF=10.82kN，满足要求。（2)支承面局部受压承载力验算Ab=(0。20+20。10）(0.103)=0.12m2， Al=0.200。10=0.02m2l=(Ab/Al）0.5=2。45 ，fcc=0.8514300=12155kN/m2，=0.75lfccAl=0。752121550.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kNF=10。82kN,满足要求.6.连墙件计算连墙件采用483.5钢管，截面积为489mm2；按每个结构层花排设置，纵向间距取3跨，脚手架最高65。37、50m风压高度变化系数z=1。14(标高+65。50m）,基本风压o=0。30kN/m2;挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1。30.800=1.040，风荷载标准值k=1。141.0400。30=0.36kN/m2N1W=1.4kA=1.40.365.0031.50=11。34kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3。00kNN1=NlWN0 =11。34+3。00=14。34kN（N18kN采用单扣件，8kNN116kN采用双扣件)连墙件采用483.5钢管,双扣件连接符合要求.L0=2。10+0。10=38、2.20m=2200mm,i=15.8mm，=L0/i=2200/15。8=139。2，1=0.353=N1/1A连墙件=14340/(0.353489)=83。07N/mm2连墙件稳定=83。07N/mm2f=174N/mm2，满足要求.7。计算结果脚手架采用483。5钢管，脚手架高度15。50m,立杆步距h=1.80m,立杆纵距=1。50m，立杆横距0。80m,内立杆离墙2.10m,连墙件按每层三跨布置,连墙件材料为预埋钢管，脚手架满铺冲压钢脚手板。9。1。2 15.5m至37.4m拉吊卸荷段计算1计算参数设定 （1）基本参数 脚手架搭设高度23。50m,立杆材料采用483.5，横向杆上有39、3条纵向杆,立杆横距0.80m,立杆纵距La=1。50m，立杆步距h=1.80m;立杆离墙1.60m,连墙件按每层两跨布置,连墙件材料为预埋钢管，顶层层高4。35m；脚手架满铺冲压钢脚手板。 拉吊段底标高15.50m，拉吊段顶标高39.00m,拉吊段高度19。90m，吊环与吊点的距离4。50m，吊环直径20mm。 （2）钢管截面特征 钢管483.5mm，截面积A=489mm2,惯性矩I=121900mm4;截面模量W=5080mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0。0376kN/m；Q235钢抗拉，抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2. （3)荷40、载标准值 1）永久荷载标准值 每米立杆承受的结构自重标准值0。1248kN/m, 脚手板采用冲压钢脚手板，自重标准值为0。30kN/m2 栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢，自重标准值为0.1600kN/m， 脚手架上吊挂的安全设施（安全网)自重标准值0.010kN/m2 2）施工均布活荷载标准值 装修脚手架2。00kN/m2，结构脚手架3.00kN/m2 3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值k 脚手架高度为23.50m，地面粗糙度按B类；风压高度变化系数z=1.14（标高+6m）； 挡风系数=0。8,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 s=1.3=1。30。8=1.04，工程41、位于广东省广州市，基本风压0=0。30kN/m2； 水平风荷载标准值 k=zs0=1.141。0400。30=0.36kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0。300.20=0.06kN/m；施工活荷载QK=3.000。20=0。60kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值q1=1.2(0.0376+0.06）=0.12kN/m，q2=1.40。60=0。84kN/m(2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算,L=1。50m。1）抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0。107，M1=KM1q1L2=-0.1070.1242、1。502=0.03kNm弯矩系数KM2=-0.121，M2=KM2q2L2=0。1210。841.502=-0。23kNmMmax=M1+M2=0。03+0。23=0。26kNm,=Mmax/W=0.26106/5080=51。18kNm纵向杆的抗弯强度=51。18N/mm2f=205N/mm2,满足要求。2)挠度验算挠度系数K1=0.632,1=K1q1L4/（100EI）=0.632(0。12/1。2）（1500)4/(100EI）=0。13mm挠度系数K2=0.967,2=K2q2L4/(100EI)=0.967(0。84/1.4）（1500)4/(100EI)=1.17mmmax=143、+2=0。13+1。17=1.30mm纵向杆的max=1。30mm=L/150=10mm与10mm，满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.1430。121。50=0.21kN,Rq2=1。2230。841。50=1。54kN,Rmax=Rq1+Rq2=0。21+1.54=1。75kN3。横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0。0376kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=1.75kN，旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=0.88kN（2)横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为：L=0。80m1)抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中L/2=0.03760.80044、.80/81.750.80/2=703008Nmm=0.70kNm=Mmax/W=703008/5080=138.39N/mm2横向水平杆的抗弯强度=138。39N/mm2f=205N/mm2,满足要求.2）挠度验算集中荷载产生的挠度为：1=19Pl3/(384EI)=1917508003/(384EI）=1。77mm均布荷载产生的挠度为：2=5qL4/384EI=50。03768004/(384EI)=0。01mmmax=12 =1.77+0.01=1.77mm横向水平杆的max=1.77mm=L/150=5mm与10mm，满足要求。（3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算 R=1。5R中R45、边Gk1L/2=2.630.880.03760。40=3。53kN横向水平杆与立杆连接扣件R=3。53kNRc=8。0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值)，满足要求。4.立杆计算 （1）立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1。0;考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1。50立杆步距h=1。80m；立杆计算长度Lo=kh=1。01。501。80=2.70m=2700mm长细比=Lo/i=2700/15。8=170.89立杆长细比=170。89210，满足要求。(2）立杆稳定性验算1）荷载计算a.脚手架结构自重:NGlk=gkH=0。124823.50=2.93kN；b.构配件自重NG2k=46、2.34+3。12+0.35 =5.81kN其中：脚手板重量：131.500.400.30=2。34kN; 栏杆、挡脚板重量：131.500.16=3。12kN 安全网重量：23。501。500.010=0。35kNc.活荷包括：施工荷载按2层作业计算(其中1层为结构施工，1层装修施工)得:NQk=1。500.80/2（3。00+2。00)=3。00kN风荷载标准值计算风荷载标准值k=0。36kN/m2,由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.91.4MWk=0。91。4kLah2/10=0。91。40.361。501.801。80/10=0.22kNm=220000Nmm2）轴心受压稳定性系47、数Lo=kh=1.1551。501.80=3.12m=3119mm,=Lo/i=3119/15。8=197,=0。1863)立杆稳定性验算a。不组合风荷载时N=1。2(NGlk+NG2k）1。4NQk=1。2（2。93+5.81）+1.43.00=14.69kNN/(A）=14.691000/(0.186489)=161。51 N/mm2b.组合风荷载时N=1。2（NGlk+NG2k)0.91。4NQk=1。2(2.93+5。81)+0。91.43.00=14.27kNN/(A）MW/W=14.271000/(0。186489)220000/5080=200。20N/mm2立杆稳定性为200.48、20N/mm2f=205N/mm2，满足要求。5。拉吊卸荷钢丝绳验算（1）钢丝绳验算h=5m，L=0。80m,N=14.69kN钢丝绳采用16mm，=0。85,K=7。00破断拉力总和F破 =KD2Ro/1000=1.080。3301621570/1000=143.24kN钢丝绳允许拉力P=F破/K=143。240。85/7.00=17。39kNToa=14.69(2。402+4.502）0。5/4。50=16。65kNP=17.39kNTob=14.69（1.602+4.502）0.5/4.50=15。59kNP=17。39kN钢丝绳承受拉力Toa=16。65kNP=17.39kN，Tob=49、15.59kNN拉=32。24kN，满足要求。6.连墙件计算连墙件采用483。5钢管,截面积为489mm2；按每个结构层花排设置,纵向间距取2跨，脚手架最高39.00m风压高度变化系数z=1.56（标高+39.00m）,基本风压o=0.30kN/m2；挡风系数=0。800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1。30。800=1。040，风荷载标准值k=1.561.0400.30=0.49kN/m2N1W=1.4kA=1。40。494.3521.50=8.95kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kNN1=NlWN0 =850、.95+3.00=11.95kN(N18kN采用单扣件，8kNN116kN采用双扣件)连墙件采用483.5钢管，双扣件连接符合要求.L0=1。60+0.10=1。70m=1700mm,i=15.8mm，=L0/i=1700/15.8=107.6,1=0。530=N1/1A连墙件=11950/(0.530489）=46。11N/mm2连墙件稳定=46。11N/mm2f=174N/mm2,满足要求。7.计算结果立杆步距h=1.80m，立杆纵距=1.50m,立杆横距=0。80m，立杆步距h=1.80m，立杆纵距=1。50m，立杆横距=0.80m,铺13层。脚手架采用483.5钢管,内立杆离墙尺寸1.51、60m，拉吊段高度19。90m；采用16mm钢丝绳1。50m拉吊卸荷，吊环采用20mm光面圆钢1.50m,连墙件按每层两跨设置。脚手架满铺冲压钢脚手板。9。2裙楼24.4m脚手架计算书（基础为2层挑板）1计算参数设定 （1）基本参数 脚手架搭设高度25.00m，立杆材料采用483。5，横向杆上有3条纵向杆，立杆横距0。80m，立杆纵距La=1.50m，立杆步距h=1。80m;立杆离墙1。10m,连墙件按每层三跨布置，连墙件材料为预埋钢管,顶层层高4。35m；脚手架满铺冲压钢脚手板。 （2）钢管截面特征 钢管483.5mm，截面积A=489mm2,惯性矩I=121900mm4;截面模量W=50852、0mm3，回转半径i=15.8mm，每米长质量0。0376kN/m；Q235钢抗拉，抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。 （3）荷载标准值 1）永久荷载标准值 每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m， 脚手板采用冲压钢脚手板，自重标准值为0.30kN/m2 栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢，自重标准值为0.1600kN/m， 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.010kN/m2 2）施工均布活荷载标准值 装修脚手架2。00kN/m2,结构脚手架3.00kN/m2 3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值k 脚手架高度为25。00m，地面粗糙度53、按B类；风压高度变化系数z=1。00(标高+6m)； 挡风系数=0。8,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数 s=1.3=1。30.8=1.04，工程位于广东省广州市，基本风压0=0.30kN/m2； 水平风荷载标准值 k=zs0=11.0400.30=0。31kN/m22。纵向水平杆验算（1)荷载计算钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0.300。20=0。06kN/m；施工活荷载QK=3.000.20=0。60kN/m;作用于纵向水平杆上线荷载标准值q1=1。2(0.0376+0。06）=0.12kN/m，q2=1。40.60=0.84kN/m（254、）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6。00m，按四跨连续梁计算,L=1。50m。1)抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.107,M1=KM1q1L2=0.1070.121。502=0。03kNm弯矩系数KM2=-0。121，M2=KM2q2L2=-0。1210.841。502=-0.23kNmMmax=M1+M2=0.03+0.23=0。26kNm,=Mmax/W=0.26106/5080=51.18kNm纵向杆的抗弯强度=51。18N/mm2f=205N/mm2，满足要求。2）挠度验算挠度系数K1=0.632,1=K1q1L4/(100EI)=0。632(0.12/1。2）（1500）4/（1055、0EI）=0.13mm挠度系数K2=0.967,2=K2q2L4/(100EI)=0。967（0。84/1。4）(1500)4/(100EI）=1。17mmmax=1+2=0。13+1。17=1。30mm纵向杆的max=1.30mm=L/150=10mm与10mm，满足要求.3)最大支座反力Rq1=1。1430.121.50=0。21kN,Rq2=1.2230。841。50=1。54kN，Rmax=Rq1+Rq2=0。21+1。54=1。75kN3。横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0376kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=1。75kN，旁边纵向水平杆传递支座反力56、R边=Rmax/2=0。88kN（2）横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算,跨度为:L=0。80m1）抗弯强度验算Mmax=qL2/8R中L/2=0.03760。800.80/81。750。80/2=703008Nmm=0。70kNm=Mmax/W=703008/5080=138.39N/mm2横向水平杆的抗弯强度=138。39N/mm2f=205N/mm2，满足要求。2）挠度验算集中荷载产生的挠度为:1=19Pl3/（384EI)=1917508003/(384EI）=1.77mm均布荷载产生的挠度为:2=5qL4/384EI=50。03768004/(384EI)=0.01mmmax=12 57、=1.77+0.01=1.77mm横向水平杆的max=1。77mm=L/150=5mm与10mm，满足要求。（3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算 R=1.5R中R边Gk1L/2=2。630.880.03760.40=3。53kN横向水平杆与立杆连接扣件R=3.53kNRc=8。0kN（Rc为扣件抗滑承载力设计值）,满足要求.4。立杆计算 （1）立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1。0；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数=1.50立杆步距h=1。80m；立杆计算长度Lo=kh=1.01.501。80=2.70m=2700mm长细比=Lo/i=2700/15.8=170.89立杆长细58、比=170。89210,满足要求。(2)立杆稳定性验算1)荷载计算a。脚手架结构自重：NGlk=gkH=0。124825.00=3。12kN;b。构配件自重NG2k=2.34+3.12+0。38 =5.84kN其中：脚手板重量：131.500。400。30=2。34kN; 栏杆、挡脚板重量：131。500。16=3.12kN 安全网重量：25.001.500.010=0。38kNc。活荷包括:施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得:NQk=1。500.80/2（3。00+2.00）=3.00kN风荷载标准值计算风荷载标准值k=0。31kN/m2，由风荷载设计值产生的立杆段59、弯矩MW=0。91。4MWk=0。91.4kLah2/10=0。91.40.311.501。801。80/10=0。19kNm=190000Nmm2)轴心受压稳定性系数Lo=kh=1。1551.501.80=3。12m=3119mm，=Lo/i=3119/15。8=197,=0.1863）立杆稳定性验算a.不组合风荷载时N=1。2(NGlk+NG2k）1。4NQk=1.2（3。12+5.84)+1.43.00=14。95kNN/(A)=14.951000/(0。186489）=164。37 N/mm2b.组合风荷载时N=1。2(NGlk+NG2k)0.91.4NQk=1.2（3.12+5。8460、)+0。91。43.00=14.53kNN/(A)MW/W=14.531000/(0.186489）190000/5080=197。15N/mm2立杆稳定性为197.15N/mm2f=205N/mm2，满足要求。5.支撑支承面验算 立杆高配套底座150150mm，支承面为砼面（按C30考虑）支承楼面=110mm上部荷载为:F=14.95kN(1)支承面受冲切承载力验算s=2。00，ft=1.50N/mm2，h0=95mm，h=1。00=0.4+1。2/s=1。00，pc，m=0 N/mm2,um=2(150+95）+2（150+95）=980mm(0.7hft+0.15pc，m）umh0=(061、.71.01。50+0。150）1.0098095/1000=97.76kN受冲切承载力97.76kNF=14.95kN,满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=（0.15+20.15）(0.153）=0。20m2, Al=0。150.15=0。02m2l=(Ab/Al）0。5=3.16 ，fcc=0。8514300=12155kN/m2，=0。75lfccAl=0。753121550。02=546。98kN支承面局部受压承载力546.98kNF=14.95kN,满足要求。6。连墙件计算连墙件采用483。5钢管,截面积为489mm2；按每个结构层花排设置，纵向间距取3跨，脚手架最高75。62、00m风压高度变化系数z=1.42(标高+75。00m),基本风压o=0.30kN/m2；挡风系数=0.800，背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1。30.800=1.040,风荷载标准值k=1.421。0400.30=0.44kN/m2N1W=1.4kA=1。40.444.3531.50=12。06kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，按双排脚手架，取No=3。00kNN1=NlWN0 =12.06+3.00=15。06kN（N18kN采用单扣件,8kNN116kN采用双扣件)连墙件采用483.5钢管,双扣件连接符合要求.L0=1.10+0。10=63、1。20m=1200mm，i=15。8mm,=L0/i=1200/15.8=75。9,1=0。744=N1/1A连墙件=15060/(0.744489)=41.39N/mm2连墙件稳定=41。39N/mm2f=174N/mm2，满足要求.7.计算结果脚手架采用483.5钢管,脚手架高度25.00m,立杆步距h=1。80m，立杆纵距=1.50m，立杆横距0.80m，内立杆离墙1。10m，连墙件按每层三跨布置，连墙件材料为预埋钢管，脚手架满铺冲压钢脚手板.附图1、地下室脚手架立杆布置图及剖面图2、裙楼脚手架立杆布置图及剖面图3、塔楼落地架立杆布置图及剖面图4、扣件式钢管脚手架(落地）立面图5、扣件式钢管脚手架（落地）平面图6、扣件式钢管脚手架（落地）剖面图7、 拉吊式脚手架剖面图