1、 脚手架专项施工方案第一节、工程概况一、工程概况浪潮服饰及健身器材项目工程；工程建设地点：海沧东孚工业区； 1#厂房: 建筑占地面积：10408；建筑面积53283，地下建筑面积286；层数地下一层，地上为5层，重要屋面板高度23.95米。一层层高7米，二五层层高4.2米，功能布局为地下一层为水泵房及消防水池，功能布局为一层为生产车间、变配电房，二五层为生产车间。2#厂房及连廊:建筑占地面积781，建筑面积4067，层数为5层，重要屋面板高度23.95米。一层层高7米，二五层层高4.2米，功能布局为一五层为生产车间。3#厂房: 建筑占地面积：1400；地上建筑面积8800，地上为5层，重要屋面2、板高度32.25米。一层层高6.9米，二七层层高4.2米，功能布局为一七层为生产车间。1#、2#厂房采用落地式钢管脚手架，3#厂房采用从四层梁板开始采用悬挑式钢管脚手架，悬挑高度18.3m,。项目总工期：390天。 本工程由XX服饰有限公司投资建设，XX设计院有限公司设计，某某勘察单位地质勘察，XX工程管理有限公司监理，XX集团建设有限公司组织施工；由陈文杨担任项目经理，赖汉杰担任技术负责人。 二、施工规定1、保证脚手架、卸料平台在使用周期内安全、稳定、牢固。2、脚手架、卸料平台在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度规定。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。三、技术保证条件1、安全网络2、脚手3、架、卸料平台的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二节、编制依据建筑地基基础设计规范GB50007-2023建筑结构荷载规范GB50009-2023混凝土结构设计规范GB50010-2023钢结构设计规范GB50017-2023建筑施工安全检查标准JGJ59-2023建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2023建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023相关施工设计图纸等。第三节、施工计划材料与设备计划1、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢GB/T704、0中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检查报告，钢管材质检查方法应符合现行国家标准金属拉伸实验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度5、超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。2、扣件为可锻铸造扣件，其材质应符合建设部钢管脚手扣件标准GB15831的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈解决。3、水平悬挑梁，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计规定6、。4、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。5、脚手板、脚手片采用符合有关规定。6、安全网采用密目式安全网，网目应满足2023目/100cm2，做耐贯穿实验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果规定，选用绿色。规定阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。7、连墙件材料采用钢管、角钢等型钢，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB 700-88中Q235-A钢的规定。8、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等宜采用422.5mm 焊接钢管，也可采用483.5mm焊接钢管，其材质在保7、证可焊性的条件下应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A钢的规定，相应的扣件规格也应分别为42mm、48mm或42mm/48mm。重要材料参数表【钢管落地脚手架】钢管48 3.25扣件配套脚手板钢筋网脚手板安全网密目安全网【型钢悬挑卸料平台】钢丝绳型号619脚手板类别钢筋网脚手板主梁型钢型号16a号槽钢次梁型钢型号10号槽钢【钢管落地卸料平台】钢管类型48 3.25第四节、施工工艺技术一、技术参数【钢管落地脚手架】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)27立杆型号48 3.25立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)1.05立杆步距(m)1.8连墙件布置方式二步三跨施工均布8、荷载(kN/m2)2同时施工层数2脚手板铺设层数15地区厦门市基本风压(kN/m2)0.71【型钢悬挑卸料平台】内侧钢绳与墙的距离(m)1外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)0.8上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)3钢丝绳安全系数K5.5悬挑梁与墙的接点类型铰支水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)3.5水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)1.5主梁水平间距(m)2次梁水平间距(m)0.5次梁悬挑长度(m)0.2大堆放材料荷载(kN)5施工人员等活荷载(kN/m2)2【钢管落地卸料平台】立杆纵距(m)0.8立杆横距(m)0.9立杆步距(m)1.5脚手架搭设高度(m)7平台底钢管间距离(mm)300扣件连9、接方式双扣件施工均布荷载标准值(kN/m2)4材料堆放最大荷载(kN/m2)5二、工艺流程1、钢管落地脚手架场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设立通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。2、钢管落地卸料平台地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设立通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆水平横杆水平纵杆剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。3、型钢悬挑卸料平台卸料平台加工支座完毕通过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提高平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在10、起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。三、施工方法钢管落地脚手架定距定位。根据构造规定在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造规定搭设。1、地基基础本工程11、脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力可以满足外脚手架的搭设规定（具体计算数据参阅脚手架计算书）。2、立杆设立(1) 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位扎结不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2) 上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连12、接。主立杆与辅立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。每根立杆底部应设立垫块，并且必须设立纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地干一应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。(4) 立杆及纵横向水平杆构造规定见下图。3、大横杆、小横杆、剪刀撑设立(1) 纵向水平杆亦设立在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，13、也可采用搭接其规定如下：当采用对接时，对接扣件应当交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设立在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离里不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用大街时；大街长度不应小于1m，应等间距设立3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。 当使用钢筋网脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设立，间距不应大于400mm；(2) 外架子按立杆与大横杆交点处设立小横杆14、，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。主节点处必须设立一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；并且作业层上非主节点处的横向不平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设立，最大间距不应大于纵距的1/2； 当使用钢筋网脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm。 使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端。应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端应插入墙内，插入长度亦不应小于180mm。(315、) 高度在24m以下的单、双排脚手架均必须在脚手架外侧立面的两端各设立一道剪刀撑，并应由底至顶连续设立；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设立剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。4、脚手板、脚手片的铺设规定(1) 作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；(2) 钢筋网脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设立在三根横向水16、平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm（如图）；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm（如图）。(3) 竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。(4) 作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠17、地固定。脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上； （a）脚手板对接； （b）脚手板搭接(5) 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑支；(6) 自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。5、防护栏杆(1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2) 选用18#铅丝张挂安全网，规定严密、平整。(3) 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和18、30cm高踢脚杆。(5) 脚手架上门洞、出入口构造示意图6、连墙件(1) 连墙件数量的设立除应满足本规范计算规定外，尚应符合表6.1的规定。表6.4.1连墙件布置最大间距注：h步距；la纵距。(2) 连墙件的布置应符合下列规定： 宜靠近主节点设立，偏离主节点的距离不应大于300mm； 应从底层第一步纵向水平杆处开始设立，当该处设立有困难时，应采用其它可靠措施固定； 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置； 一字型、开口型脚手架的两端必须设立连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步）。(3) 对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可19、采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。(4) 连墙件的构造应符合下列规定： 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设立，当不能水平设立时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接； 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用的不应少于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。(5) 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至20、主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。 架高超过40m且有风涡流作用时，应采用抗上升翻流作用的连墙措施。(6) 连墙件构造示意图7、架体内封闭(1) 脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设立平整牢固。(2) 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3) 施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。8、考虑到底层层高7米，沿外架框架柱每根柱中间部位均与外架立杆抱柱连接加固解决。二层以上隔一根柱与外架连接加固。钢管落地卸料平台1、主杆基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯21、实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力可以满足外脚手架的搭设规定（具体计算数据参阅脚手架计算书）。2、立杆间距(1) 每根立杆底部应设立底座或垫板。(2) 脚手架必须设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3) 脚手架底层步距不应大于2m。(4) 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采22、用对接扣件连接。3、支架立杆应竖直设立，2m高度的垂直允许偏差为15mm。4、设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采用可靠措施固定。5、台面应满铺脚手板。6、防护栏杆(1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2) 选用18#铅丝张挂安全网，规定严密、平整。(3) 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。型钢悬挑卸料平台1、悬挑式卸料平台应按23、现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设立在脚手架等施工设备上。3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，此外一道应作受力计算。4、应设立四个通过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采用其他方式时卡头的卡子不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。6、台面应满铺脚手板。7、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。8、悬挑式卸料平台24、吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，通过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。9、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。10、卸料平台上应显著地标明允许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的允许荷载，应配备专人加以监督。四、检查验收钢管落地脚手架1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、脚手架应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具有下列文献(1) 根据编制依据相关文献法规规定所形成的施工组织设计文25、献。(2) 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。(3) 脚手架工程的施工记录及质量检查记录。(4) 脚手架搭设过程中出现的重要问题及解决记录。(5) 脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文献外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1) 构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。(2) 安全网的张挂及扶手的设立是否齐全。(3) 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。(4) 杆件的设立和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合规定。(5) 垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。(6) 扣件螺栓是否松动，是否超载。钢管落26、地卸料平台/型钢悬挑卸料平台1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设。2、进行分段验收和检查，发现有不符合规定的应迅速改正，并追究责任。3、外脚手架分段验收严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2023第八节及建筑施工安全检查标准JGJ 59-2023中“外脚手架检查评分表”中所列项目和施工方案规定的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签字后，方能交付使用。4、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。第五节、施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系二、技术措施脚手架搭设技术措施钢管落地脚手架1、钢管架27、应设立避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地解决。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达成坚固稳定，保证施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，严禁扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并对的使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经28、项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经批准不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，保证较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采用适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设立可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。钢管落地卸料平台/型钢悬挑卸料平台1、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出起重机械。2、平台天天使用前必须29、对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时解决。3、平台上装料不得超过荷载并限载（限载值见计算书），不得超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。4、平台上的防护栏杆不得任意拆除。5、起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其别人员不得在平台上逗留。6、放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。7、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。8、夜间施工平台上必须保持足够的照明。脚手架拆除技术措施1、拆架前:(1) 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造规定；(2) 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的30、拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实行；(3) 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4) 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周边设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，严禁非作业人员进入。当脚手架采用分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.4.32条第4款、第6.6.3条第1、2款的规定设立连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次31、进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得半途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可32、离开。10、拆下的材料要渐渐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收解决。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患导致复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。三、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，保证意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤33、员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故减少到最小限度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反映预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全34、员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导报告，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急解决施工过程中也许发生的事故重要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急解决：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故解决：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观测其呼吸、心跳情况，必要时，可采用人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的解决。局部电击时，应对伤员进行初期清创35、解决，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急解决：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观测。及时补充水分和无机盐，及时解决呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其别人身伤害事故解决：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：陈文杨 手机：安全员：邱恒茂 手机：技术负责人：赖汉杰 手机：医院救护中心：1236、0 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。四、监测监控1、安全管理(1) 搭设人员必须是通过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB 5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；(2) 搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；(3) 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；(4) 作业层上的施工荷载应符合设计规定，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；(5) 当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚37、手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；(6) 脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；(7) 在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；(8) 不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采用安全措施，并报主管部门批准；(9) 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；(10) 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；(11) 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2023的有关规定执行；(12) 搭拆38、脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、平常维护管理规定(1) 使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最佳放在室内，假如放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；(2) 弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；(3) 做好钢铁件的防锈和木制件的防腐解决，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度39、红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每24年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用35年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐解决，钢制件应涂红丹及防锈涂料；(4) 搬运长钢管、长角钢时，应采用措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；(5) 脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；(6) 健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。40、比较普遍采用的管理办法有两种1) 由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到保证施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；2) 由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏补偿制度。第七节、计算书及相关图纸【计算书】钢管落地脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 27 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢41、管类型为 483.25； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处福建厦门市，基本风压0.71 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.369，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值42、(kN/m):0.000；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:钢筋网脚手板；栏杆挡板类别:无；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.036；脚手板铺设总层数:15；5.地基参数地基土类型:粘性土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:43、P1=0.036 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.036+1.20.105=0.169 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1691.44、52+0.100.981.52 =0.251 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1691.52-0.1170.981.52 =-0.296 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.251106,0.296106)/4790=61.795 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 61.795 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q45、1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.036+0.105=0.141 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.14115004/(1002.06105115000)+0.9900.715004/(1002.06105115000) = 1.685 mm；大横杆的最大挠度 1.685 mm 小于 大横杆的最大允许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足规定！三、小横杆的计算根据JGJ130-2023第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大46、横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0361.5 = 0.054 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.054+0.158)+1.4 1.05 = 1.724 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分派的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.2047、.0361.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7241.05/3 = 0.603 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.609 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.609106/4790=127.182 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =127.182 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分派的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql448、/384EIqmax=50.03610504/(3842.06105115000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.054+0.158+1.05 = 1.261 kN；集中荷载标准值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1261.351050(310502-410502/9 ) /(722.06105115000) = 2.188 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.188 = 2.212 mm；小横杆的最大挠度为 2.212 mm 小于 小横杆的最49、大允许挠度 1050/150=7与10 mm,满足规定！四、扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0361.52/2=0.054 kN；小横杆的自重标准值: P2 =50、 0.0361.05/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.054+0.019+0.236)+1.41.575=2.576 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值涉及以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.036/1.8027.00 = 4.17751、kN；(2)脚手板的自重标准值；采用钢筋网脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3151.5(1.05+0.2)/2 = 4.388 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无，标准值为0kN/m NG3 = 0151.5/2 = 0 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，涉及安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.527 = 0.202 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.767 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.051.52/252、 = 3.15 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.767+ 0.851.43.15= 14.269 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.28.767+1.43.15=14.931kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用：0 = 0.71 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用：z= 1； s - 风53、荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.7110.214 = 0.106 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.1061.51.82/10 = 0.062 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 14.269 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 14.931kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑54、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 14269.32/(0.188457)55、+61511.086/4790 = 178.926 N/mm2；立杆稳定性计算 = 178.926 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！不考虑风荷载时 = 14930.82/(0.188457)=173.784 N/mm2；立杆稳定性计算 = 173.784 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 56、0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.59 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.062 /(1.4 0.85) = 0.052 kNm；Hs =( 0.1884.5710-4205103-(1.24.59+0.851.4(3.15+0.1884.571000.052/4.79)/(1.20.125)=48.431 m；57、按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 48.431 /(1+0.00148.431)=46.194 m；H= 46.194 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =46.194 m。脚手架单立杆搭设高度为27m，小于H，满足规定！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.369，s0.214，00.71，Wk = 0.7zs0=0.7 1.58、3690.2140.71 = 0.146 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.302 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.302 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l59、为内排架距离墙的长度； A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.5710-4205103 = 89.75 kN；Nl = 8.302 Ru23.515KN。经计算，选此型号钢丝绳可以满足规定。六、钢丝拉绳拉环的强度验算取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=23515.226N。拉环强度计算公式为： = N/A f其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.60、0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=23515.24/(3.14250.002)1/2=17.3mm。实际拉环选用直径D=18mm的HPB235的钢筋制作即可。七、操作平台安全规定1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设立在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，通过检查后才干松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著61、标明允许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计允许荷载，配专人监督。钢管落地卸料平台计算书 一、参数信息1.基本参数立杆横向间距或排距la(m):0.90，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵向间距lb(m):0.80，平台支架计算高度H(m)：7.00；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:483.25，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:1.00；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工均布荷载(kN/m2):4.000；3.地基参数地62、基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。二、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 4.79 cm3；截面惯性矩 I = 11.5cm4； 纵向钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q11 = 0.30.3 = 0.09 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 50.3 = 1.5 kN/m；(3)施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 40.3 = 1.2 kN/m2.强度验算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ163、30-2023)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分派的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒载：q1 = 1.2 q11= 1.20.09 = 0.108 kN/m；均布活载：q2 = 1.41.2+ 1.4 1.5=3.78 kN/m；最大弯距 Mmax = 0.10.1080.92 + 0.117 3.780.92 = 0.367 kNm ；最大支座力 N = 1.10.1080.9 + 1.23.780.9 = 4.189 kN64、；最大应力 = Mmax / W = 0.367106 / (4790) = 76.613 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 76.613 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: = 0.667ql4/100EI均布恒载: qk = qll=0.09 kN/m； = 0.677 0.099004/(1002.06105115000)=0.017 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.017 mm 小于 纵向钢管的最大允许挠度 900/150与10 65、mm，满足规定！三、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =4.189 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.907 kNm ；最大变形 max = 1.515 mm ；最大支座力 Qmax = 12.132 kN ；最大应力 = 189.428 N/mm2 ；横向钢管的计算应力 189.428 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足规定！支撑钢管的最大挠度为 1.515 mm 小于 支撑钢管的最大允许66、挠度 800/150与10 mm，满足规定！四、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 12.132 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算作用于模板支架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值涉及以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG167、 = 0.1297 = 0.904 kN；(2)栏杆的自重(kN)：NG2 = 0.150.8 = 0.12 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.30.80.9 = 0.216 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.24 kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 40.80.9+50.80.9 = 6.48 kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.21.24+ 1.46.48 = 10.56 kN；六、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式: = N/68、AKH f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.56 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.57 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.79 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； KH -高度调整系数：KH=1/(1+0.005(7-4)=0.985； L0 - 计算长度 (m)；假如完全参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范69、(JGJ130-2023)，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.167； - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)表5.3.3；= 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0 = k1h = 1.1671.71.5 = 2.976 m；L0/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；70、 =10559.64 /( 0.205457 )= 112.714 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 112.714 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！公式(2)的计算结果：L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =10559.64 /( 0.537457 )= 43.029 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 43.029 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！假如考虑到高支撑架的安全因素，71、适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.01 ；公式(3)的计算结果：L0/i = 2023.739 / 15.9 = 126 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =10559.64 /( 0.417457 )= 55.411 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 55.411 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！ 模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支72、撑架设计和使用安全七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =42.24 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.56 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=42.24 kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足规定！悬挑式外架一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18.3 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆73、的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.25； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处福建厦门市，基本风压0.8 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参74、数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.000；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:无；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.75、2 m。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.036 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.036+1.20.105=0.169 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大76、横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1691.52+0.100.981.52 =0.251 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1691.52-0.1170.981.52 =-0.296 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.251177、06,0.296106)/4790=61.795 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 61.795 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.036+0.105=0.141 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.14115004/(1002.06105115000)+0.9900.715004/(1002.078、6105115000) = 1.685 mm；大横杆的最大挠度 1.685 mm 小于 大横杆的最大允许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足规定！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2023第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0361.5 = 0.054 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；79、集中荷载的设计值: P=1.2(0.054+0.158)+1.4 1.05 = 1.724 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分派的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0361.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7241.05/3 = 0.603 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.609 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.609106/4790=127.182 80、N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =127.182 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分派的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03610504/(3842.06105115000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.054+0.158+1.05 = 1.261 kN；集中荷载标准值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/7281、EIpmax = 1261.351050(310502-410502/9 ) /(722.06105115000) = 2.188 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.188 = 2.212 mm；小横杆的最大挠度为 2.212 mm 小于 小横杆的最大允许挠度 1050/150=7与10 mm,满足规定！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 R82、c - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0361.52/2=0.054 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0361.05/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.054+0.019+0.236)+1.41.575=2.576 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载涉及83、静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值涉及以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.036/1.8018.30 = 2.831kN；(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1.05+0.2)/2 = 1.17 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用无，标准值为0kN/m NG3 = 041.5/2 = 0 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，涉及安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518.3 = 0.137 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG84、 = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.139 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.051.52/2 = 3.15 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.139+ 0.851.43.15= 8.715 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.139+1.43.15=9.376kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑85、结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用：0 = 0.8 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.80.740.214 = 0.089 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0891.51.82/10 = 0.051 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.86、715 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 9.376kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面87、面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 8714.778/(0.188457)+51288.117/4790 = 112.141 N/mm2；立杆稳定性计算 = 112.141 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！不考虑风荷载时 = 9376.278/(0.188457)=109.133 N/mm2；立杆稳定性计算 = 109.133 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！七、连墙件的计算连墙件88、的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.8，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.8 = 0.11 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.501 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.589、01 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.5710-4205103 = 89.75 kN；Nl = 7.501 Ru12.659KN。经计算，选此型号钢丝绳可以满足规定。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=12.659kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 90、为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(126594/(3.142502) 1/2 =12.7mm；实际拉环选用直径D=14mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点假如采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下螺栓未受拉力，无须计算，节点按构造做法即可。2.水平钢梁与楼板压点假如采用螺栓，混凝土局部承压计算如下混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 7.737kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.9N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142202/4)11.9/1000=115.262kNN=7.737kN通过计算得到公式右边等于115.26 kN，大于锚固力 N=7.74 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足规定!