1、第一节 工程概况1工程概况：本工程为太原市汾东新村住宅小区3#、5楼，位于太原市滨河东路东侧,龙城北街北侧，中心街南侧,均为现浇钢筋混凝土剪力墙结构，地下两层，地上三十层，地基为钢筋混凝土灌注桩，基础为有梁式筏板混凝土基础.5楼建筑面积为16581。94;5楼基地面积约为640,3楼建筑面积为42097。56；3#楼基地面积为1850。2工程简介：工程名称 太原市汾东新村住宅小区5#楼、3#楼。地理位置 太原市小店区滨河东路东侧、机场大道北侧建设单位 XX房地产开发有限公司设计单位 XX工程设计事务所监理单位 XX监理有限公司施工单位 XX有限公司第七分公司施工现场情况 “四通一平”已经完成第2、二节 编制依据本方案编制主要根据XX设计事务所设计的施工图图纸、国家及山西省的有关法律、法规、政策、条例和规定；国家现行设计规范、施工规范、验收标准。以下为本方案编制所涉及的主要规范标准及参考资料： 国家、行业、标准化协会、建材标准及参考资料：标准规范名称编码建筑施工手册（第四版)中国建筑工业出版社建筑施工计算手册（第二版）中国建筑工业出版社建筑结构荷载规范GB50009-2001建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001建筑施工安全检查标准JGJ59-99施工组织设计本工程质量、环境、安全与职业健康三体系文件公司标准体系第三节 施3、工准备及部署一施工技术准备检查图纸和资料，组织施工管理、技术人员熟悉合同、图纸，认真学习施工图纸、全面熟悉和掌握施工图的内容,尤其是外立面构造。编制脚手架专项施工方案。在工程开工前,进行三级安全教育，工程技术负责人结合具体操作部位,关键部位和施工难点的质量要求，操作要点及注意事项分别组织参加施工的人员进行技术交底。班组长接受交底后要组织工人进行反复学习，认真贯彻执行。二人员准备劳动力计划表工 种分阶段投入劳动力情况基础阶段主体阶段装饰阶段架子工203020杂工686三物资准备主要周转材料计划表序号材料名称及规格单 位数 量备 注148钢管T1203002直角扣件个25000750003对接扣件4、个5000150004回旋扣件个300080005密目式安全网m29100270006木板m270006000四施工部署安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无伤亡事故的必然保障，也是我项目部建设标准化工地的根本要求，项目部成立以项目经理为组长，项目部项目班子成员为副组长,项目部各部门负责人为组员的安全防护领导小组。五、总体思路1、地下室部分外脚手架本工程地下两层地上两层施工时,搭设双排落地脚手架。2、地上部分外脚手架二层（5.87m)以上采用工字钢悬挑双排外架。第四节 扣件式钢管脚手架构造要求和技术措施一、材质要求1。钢管采用外径为48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管.材质符合普5、通碳素结构钢技术条件GB70088中的A3钢的技术条件，管材符合直径5-152mm 电焊钢管YB242-63中的甲类软钢管。低压流体输送用焊接钢管GB309282 中普通钢管的规定。对购进的钢管先除锈，内壁擦涂两道防锈漆,外壁涂黄色防锈漆。有锈蚀、弯曲、压偏损伤、及裂纹者挑出。2。扣件要符合GJ22-85钢管脚手架规定,材质应符合GB078-67可锻铸铁分类及技术条件中的技术条件.3.脚手板采用宽厚300mm50mm 厚木板，材质不低于国家的等杉木和松木板，两端使用10-14号镀锌钢丝捆紧。如下图所示:4。安全网采用绿色2000 目(100mm100mm)密目安全网，其性能要符合国家规定.5、6、工字钢选用国标热轧16号工字钢作悬挑件。二、双排落地脚手架搭设1、双排落地架的基础双排落地架的基础做法：先在基底填30cm厚3：7灰土,在灰土层上垫300mm50mm 的木板.2、双排脚手架搭设的要求1）横平竖直，整体清晰，连接牢固,受荷安全,有安全操作空间，不变形，不摇晃.2）脚手架的小横杆、上下步距要交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小.3)立杆接长用对接扣件。大小横杆与立杆连接采用直角扣件。剪刀撑与立杆或大横杆连接采用旋转扣件。剪刀撑的纵向接长采用旋转扣件,不采用对接扣件，接头处长度大于800mm；所有扣件要紧固，可用力矩扳手实测，要求达到4065Nm。过小则扣件容易滑移,过7、大则会引起扣件的铸铁断裂。在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外，这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，影响操作和造成危险。4)脚手板采用搭设铺放时，应铺平铺稳。其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部设有支撑横杆，铺板严禁出现端头超出支撑横杆250mm 以上未做固定的探头板。5）在搭设脚手架时.每完成一步都要及时校正立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度,使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致。3、双排脚手架搭设的程序1)按施工设计放线铺垫板设置底座或标定立杆位置；2）周边脚手架从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；3）应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵杆连接固定，然后搭设第一步的纵向与8、横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上接长。4）在设置第一排连墙件前，脚手架设置必要数量的抛撑，以确保构架稳定和架上操作人员的安全。5）剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应搭升的架子一起及时设置。安全网满挂，挂于脚手架外立杆的内侧.4、双排脚手架搭接方法脚手架设扫地杆，距地面200mm，首层步距为1.5m.以上为1。5m，立杆横距1。10m，纵距1。5m，主节点必须设置一根横向水平杆,作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。内排立杆距结构（框架柱）边缘0。45m，小横杆距结构边缘0。15m，沿脚手架外侧面的两端拐角处起，9、每隔12。0m设一道剪刀撑，剪刀撑由下向上连续设置。如下图所示：5、双排落地脚手架的构造要点1)立杆相邻立杆的接头应错开布置在不同的步距内,与相邻大横杆的距离不宜大于三分之一。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。立杆的垂直偏差不大于架高的1/300，并同时控制其绝对偏差值不大于75mm。立杆用单杆。立杆与大横杆的两个连接接头加直角扣件，不得减少或隔步设置，以免立杆长度超过计算长度而失稳.当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1M。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm2）大横杆大横杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于10、3跨；上下大横杆的接长位置错开布置在不同的纵距内与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架的1/250，并不大于50mm。3)小横杆主节点必须设置一根横向水平杆，作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置,最大间距不应大于纵距的1/2。小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在相邻立杆之间根据需要加设12 根。在任何情况下,均不得拆除作为基本构架的小横杆.4)连墙件(1)连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。连墙件从第一步纵向水平杆处开始设置,当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。(2）本脚手架采用11、刚性连墙件，连墙件采用直径48mm，壁厚3.5mm 的焊接钢管，连墙件与脚手架连接采用扣件;连墙件的布置原则：竖向间距为2h（h为步距），水平间距为3la(la为立杆间距）。（布置时,不超过27m2必须设置一个连墙件）.3）其它构造要点(1）作业层采用木脚手板搭接满铺，用8铁线绑牢，外立杆内侧设挡脚板，高度180mm，在0。6m和1。2m高范围内均设钢管防护栏杆。（2)每楼层入口各设一处安全通道，均设双层硬防护，双层间高度大于500mm,硬防护的上层用木模板封严，下层采用50mm厚木板满铺。具体通道位置根据施工方便设置。门洞位置脚手架做法见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范6.5。安 全 通12、 道 大 样 图（3）密目网封闭主体,密目网横向挂在架体立杆内侧，安全网必须有市安检站出具的合格证。6、地下室外墙脚手架连墙件设置脚手架有一部分位于地下室外墙外侧，外墙还需要施工防水保护层，设置连墙件时，先用钢管一端与外剪力墙对拉螺杆焊接连接，一端与脚手架体扣件连接，外剪力墙防水保护层施工时,要拆除连墙件才能施工,边拆除，边加设连墙件，加设的连墙件一端与脚手架体扣件连接，一端与护壁锚杆等稳固物体焊接连接.加设的连墙件需等到回填时，拆除脚手架体时，才能随架体拆除而拆除.另一部分脚手架则可与剪力墙用钢管相连。具体连墙件的设置如下图所示：地下室外剪力墙 穿墙螺杆小横杆焊接连接基坑边坡护壁锚杆焊接连接13、内立杆外立杆大横杆三、落地脚手架计算(1）、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 12.5m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为:横距Lb为 1。1m,纵距La为1。5m，大小横杆的步距为1。8 m；内排架距离柱长度为0。45m；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨,竖向间距 3。6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2。活荷载参数施工均布活荷载标准值:3。000 kN/m2;脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数：2 层；3。风荷载参数本工程地处太原市，基本风压0。27 kN/m2;风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取014、。92，计算立杆稳定性时取0。74，风荷载体型系数s 为0。214;4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）：0.1248;脚手板自重标准值(kN/m2）:0。350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m):0。140；安全设施与安全网（kN/m2）:0。005;脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）：0。038;脚手板铺设总层数：6；5。地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值（kPa)：200。00;立杆基础底面面积（m2）:0.15；地基承载力调整系数：1。00. （2)、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆15、在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值： P1= 0。038 kN/m ；脚手板的荷载标准值： P2= 0。351。5/2=0.262 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/2=2。25 kN/m；荷载的计算值： q=1。20。038+1。20.262+1.42。25 = 3.511 kN/m; 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =3.5111。12/8 = 0。531 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/16、W =104。538 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =104。538 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.262+2.25 = 2。551 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5。02。55111004/（3842。06105121900)=1.937 mm；小横杆的最大挠度 1.937 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1100 / 150=7.333 与10 mm，满足要求！（3）、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小17、横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.1=0.042 kN;脚手板的荷载标准值： P2= 0.351。11。5/2=0.289 kN；活荷载标准值: Q= 31.11。5/2=2.475 kN;荷载的设计值: P=（1。20.042+1.20。289+1.42。475)/2=1。931 kN； 大横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算：M1max=0。080。0381。51。5=0。007 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax 18、= 0.213Pl集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.2131。9311.5= 0。617 kNm；M = M1max + M2max = 0.007+0.617=0。624 kNm最大应力计算值 = 0。624106/5080=122.814 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 122.814 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm;均布荷载最大挠度计算公式如下： max = 0。677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： max= 019、。6770。03815004 /(1002.06105121900） = 0。052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下： pmax = 1。615Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0。042+0。289+2。475)/2=1.403kN = 1.6151.40315003/ （ 100 2。06105121900) = 3。045 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.052+3.045=3.098 mm；大横杆的最大挠度 3。098 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求!（4）、扣件抗20、滑力的计算：按规范表5。1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5。2。5）： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.11/2=0.021 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0。0381.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0.351.11.5/2=0。289 kN；活荷载标准值： Q = 31.21、11.5 /2 = 2。475 kN；荷载的设计值： R=1。2（0。021+0.058+0。289)+1。42。475=3.906 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （5)、脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0。1248+（1.101/2）0。038/1。8022。00 = 3。004kN；（2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0。35kN/m2 NG2= 0。35121。5（1.1+0.4）/2 = 4.883 kN；(22、3)栏杆与挡脚手板自重标准值;采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0。14121.5/2 = 1.26 kN；(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0。005 kN/m2 NG4 = 0.0051。522 = 0.165 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.311 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 31.11。52/2 = 4。95 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851。4NQ = 1.29。311+ 23、0。851。44。95= 17.064 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1。4NQ=1.29。311+1.44。95=18。103kN；(6）、立杆的稳定性计算： 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0。7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2）,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：0 = 0.27 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092001)的规定采用:z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214;经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0。7 0.270。740.214 = 024、。03 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 = 0。85 1。40。031。51。82/10 = 0。017 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/（A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 :N = 17。064 kN;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 = N/（A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 18.103kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm;计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）表5。3。3得 ： k = 1。155 ;计算长度系数参25、照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）表5。3。3得 ： = 1.51 ;计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.139 m;长细比: L0/i = 199 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 := 0。182立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 5。08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/mm2;考虑风荷载时 = 17063.98/（0。182489）+17309.739/5080 = 195.142 N/mm2；立杆稳定性计算 = 195.142 N/mm2 26、小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!不考虑风荷载时 = 18103.48/(0。182489)=203。414 N/mm2；立杆稳定性计算 = 203。414 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！(7）、最大搭设高度的计算： 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)5。3。6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af （1。2NG2k + 0。851.4(NQk + MwkA/W）)/1。2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN）计算公式27、为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 6.307 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.95 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 :Gk = 0。125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / （1。40.85） = 0。017 /(1.4 0.85） = 0。015 kNm；Hs =（ 0.1824。8910-4205103（1.26.307+0.851。4(4.95+0。1824.891000.015/5。08)）/(1.20。125）=29.927 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于28、26米，按照下式调整且不超过50米:H = Hs /(1+0.001Hs)H = 29.927 /（1+0.00129。927)=29.057 m；H= 29。057 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =29。057 m。脚手架单立杆搭设高度为11.25m，小于H,满足要求！（8）、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0。92，s0.214，00。27,Wk = 0。7zs0=0.7 0。920.2140。27 = 0.037 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积29、 Aw = 16.2 m2;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)， N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算:Nlw = 1.4WkAw = 0。844 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.844 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数;由长细比 l/i = 450/15.8的结果查表得到 =0.924，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 30、Nf = 0。9244.8910-4205103 = 92。626 kN；Nl = 5。844 Nf = 92.626，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =5。844小于单扣件的抗滑力 8 kN,满足要求！(9）、立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 200 kPa； 其中,地基承载力标准值：fgk= 200 kPa ；脚手架地基承载力调整系数:kc = 1 ; 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =113。76 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N31、 = 17。064 kN；基础底面面积 :A = 0。15 m2 。p=113。76kPa fg=200 kPa 。地基承载力满足要求!第五节、悬挑工字钢脚手架本工程二层（5。87m）开始采用悬挑式工字钢架脚手架,悬挑式工字钢架脚手架按搭设高度18m考虑，每六层周转搭设一次.在搭设工字钢挑架层结构板砼施工前，设置工字钢部位预埋两根20圆钢筋套环，穿工字钢用(梁上一根、板上一根，与工字钢在同一直线上），并与楼板底钢筋焊接钩住结构主筋。脚手架立杆纵距1。5m，立杆横距0。85m，步距小于1.8m，工字钢悬挑件和钢丝绳拉件间距为1。5m（同立杆纵距），每个悬挑单元设置斜拉杆件,水平间距1。5米。拉结32、点采用16圆钢预埋在上层层柱、梁上部。内立杆中心距外墙皮0。4m.作业层防护做法同落地架，连墙点布置为2步3跨。悬挑工字钢脚手架构造要点同落地式脚手架。层高层高层高层高第六节 悬挑式平台从经济、实用、安全的角度考虑，卸料平台设计为悬挑式平台,规格采用5。0m4。5m1.5m（长宽高），悬挑长度为3。0m。一、搭设方式卸料平台的搭设应按照以下方法进行搭设，受力主梁采用16号工字钢，次梁采用16工字钢与主梁焊接在一起，拉结钢丝绳采用619,20钢丝绳。具体搭设如下图所示：洞口方木:不得超过1.5立方米。(自重按5KN/M3）模板：不得超过260平方米.（自重0.03KN/M2)钢管：一次堆码不得超33、过200米。（自重0.0384KN/M）3、搭设的平台四周里面防护栏应满挂安全网，并应在其下部四周均设置200高的挡脚板,避免操作时，坠物伤人.二、卸料平台的稳定承载计算卸料平台的设计承载极限为1.5吨（总荷载），其稳定承载验算主要包括主梁、次梁、钢丝绳的验算。计算中采用的设计值为恒载标准值的1。2倍与活荷载标准值的1.4倍之和。有关计算参数：名称自重G惯性矩Ix截面系数Wx脚手板400N/m2工字钢205N/m1127104mm4141103mm3钢管38.4N/m12。19104mm45。08103mm3施工荷载833N/m2（1。510310)/（63）1、次梁强度验算:受力分析见上图,34、均布荷载为q1。q1=1。2(0。41.0+0.0384）+1。41.00.833=1.69KN/m最大弯矩Mmax=1。691.52/8=0.47KNm附注：1、铺设的木脚手架应顺悬挑工字钢方向,铺设在钢管次梁上，脚手架与次梁应固定牢靠，采用铅丝绑扎，确保使用中不滑移.2、该卸料平台的承受重量应控制在0.8t，不得超符合使用.即堆码周转材料不得超过以下指标：Mmax/W=0。47106/5.08103=92f=205N/mm2安全2、主梁强度验算：受力分析见上图均布荷载为为:q2=1.2205=0。246KN/m集中荷载P=q1L1=1.691。5=2.535KN绳张力T=（2.0P+0。535、 q2L2）/sin=9.52KN最大弯矩Mmax=0.24632/8+2。5353/3=2。81KNmMmax/xWx=2。81106/1。05141103=19f=215N/mm2安全。第七节 脚手架搭设的注意事项1、内立杆距建筑外边线距离的调整建筑物外立面上部分位置存在外挑结构（如外挑板、结构线条、空调板等），如外挑构件伸出建筑外立面，现场可根据实际情况对内立杆距建筑外边线的距离进行调整，但最大间距(内立杆距建筑外边线的距离）不能超过500mm。2、立杆纵距的调整立杆纵距(内立杆与外立杆的纵向距离）本方案设计为1050mm,可根据施工需要进行调整，但调整只限于将纵距调小，最小可调整为9036、0mm，调整时要参照脚手板的尺寸规格。3、脚手架体搭设时,具体封闭层的设置、安全通道的设置，水平安全兜网的设置等安全构造上的要求根据相应的规范、规程要求来做,验收时,必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001；J842001） 的相关要求。第八节 脚手架的拆除1、拆除前进行拆除安全技术交底。2、拆除前，应进行检查扣件连接、连墙件、支撑体系等,加固松动部位,清除跳板上的杂物，清理时不得随意抛掷。3、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。4、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不大于二步。5、各构配件严禁抛掷至地面。37、6、拆除时设专人指挥，通过对讲机联系，并设立警戒区段.第九节 脚手架的安全措施1、架子工应持证上岗,操作时必须戴安全帽，系安全带，穿软底鞋，禁止穿塑料底鞋或皮鞋。工具及小零件要在工具袋内。袖口及裤口要扎紧，以防衣裤被挂住。2、架子要配合工程进度搭设，不宜一次搭设的过高。在搭设过程中要思想集中，听从统一指挥，互相协作,上下响应，禁止在架子上打闹.对材料工具不得乱抛、乱扔，在吊运物件的下方不得站人。3、遇有6 级以上大风和大雨时，应暂时停止工作.雨后施工要注意防滑。4、脚手架搭设高度高于临近建筑物时,应装置防雷接地设施。照明电线不要缠绕在钢架子上.电动机具必须与钢架子接触时，要有良好的绝缘，以防架38、子传电.5、脚手架搭设后,应会同技术人员负责人和安全检查人员进行检查，合格后才能交付使用.在使用过程中要经常检查，特别是在大风雨后必须进行全面检查，发现问题及时处理。6、拆除架子时,作业区周围及进出口处，必须派有专人看管，严禁非作业人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏。作业区内电线及其他设备有妨碍时,应先与有关单位联系后拆除、转移或加防护。7、拆除全部过程中，应指定一个责任心强技术水平较高的工人担任指挥，并负责拆除、撒料和看护全部操作人员的安全作业。拆除过程中应注意架子缺扣、崩扣、及搭接不合格的地方，避免踩在滑动的杆件上发生事故。8、脚手架上的施工荷载必须符合设计要求，不得超载。9、在脚39、手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆,纵横向扫地杆，连墙件。层高层高悬挑式双排外脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数： 双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1。50米,立杆的横距0.80米,内排架距离结构0。30米，步距1.80米. 采用的钢管类型为483。0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3。60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工. 脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2,按照铺设4层计算。 栏杆采用冲压钢板,荷载为0.11kN/m,安全网荷载取040、.0050kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。 基本风压0。55kN/m2,高度变化系数1.2500,体型系数0。8720。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。20米，建筑物内锚固段长度1。80米. 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 一、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/3=0.175kN/m41、 活荷载标准值 Q=3.0001。500/3=1。500kN/m 荷载的计算值 q=1.20。038+1。20.175+1。41.500=2.356kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下： M=2。3560。8002/8=0。188kN.m =0。188106/4491.0=41。970N/mm2 小横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求! 3。挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 荷载标准值q=0.038+0。175+1。500=1.713kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0142、。713800.04/（3842。06105107780。0)=0.412mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm，满足要求！ 二、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0。031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。3500.8001.500/3=0.140kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001。500/3=1。200kN 荷载的计算值 P=（1。20.031+1.20。140+1。41.2043、0）/2=0.942kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1。20。038）1.5002+0。2670。9421.500=0.386kN.m =0。386106/4491。0=85.891N/mm2 大横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求! 3。挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下： 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0。6770。044、381500。004/（1002。060105107780。000）=0.06mm 集中荷载标准值P=0。031+0.140+1。200=1.371kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1。8831370.7201500。003/（1002.060105107780.000)=3.92mm 最大挠度和 V=V1+V2=3。983mm 大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm,满足要求！ 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给45、立杆的竖向作用力设计值; 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0。0381.500=0。058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。3500.8001。500/2=0。210kN 活荷载标准值 Q=3。0000.8001.500/2=1。800kN 荷载的计算值 R=1。20。058+1。20.210+1。41.800=2。841kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括46、静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0。1070 NG1 = 0.10718.000=1。926kN (2）脚手板的自重标准值（kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0。35041.500(0。800+0.300）/2=1。155kN （3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0。11 NG3 = 0.1101。5004/2=0.330kN （4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005 NG4 = 0。0051。50018.000=0.1347、5kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.545kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3。00021。5000.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范(GB500092001）附录表D。4的规定采用：W0 = 0。550 Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001）附录表7.2。1的规定采用：Uz = 1。250 Us - 风荷载体型系数：Us = 48、0.872 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0。70.5501。2500.872 = 0。420kN/m2. 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 0。851。4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1。23.545+0。851。43.600=8.539kN 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23。545+1.43.600=9.295kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2）49、; la - 立杆的纵距 (m）； h - 立杆的步距 (m）。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0。851.40.4201.5001.8001.800/10=0.243kN。m 五、立杆的稳定性计算 1。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=9。295kN; i - 计算立杆的截面回转半径,i=1。60cm； k - 计算长度附加系数,取1.155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551。5001。800=3。118m; A 立杆净截面面积,A=4.23950、cm2； W - 立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4。491cm3； - 由长细比，为3118/16=196； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）；经计算得到 =9295/（0.19424)=115.672N/mm2; f 钢管立杆抗压强度设计值,f=205。00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=8。539kN; i 计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm； k - 计算长度附加系数，取1.155; u 计51、算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 - 计算长度 (m）,由公式 l0 = kuh 确定,l0=1.1551。5001。800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4。239cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩）,W=4.491cm3； - 由长细比,为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。190; MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.243kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）;经计算得到 =8539/(0.19424）+243000/4491=160.305N/mm2； f 钢管立杆抗52、压强度设计值，f=205。00N/mm2； 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接. 经过计算得到 Nl = 11.345kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点. 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l. 本工程算例中，m = 1200mm，l = 1800mm，ml = 300mm，m2 = 153、100mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量（抵抗矩) W = 141。00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9.30kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1。226。100.00017.8510=0。25kN/m k=1.20/1.80=0。67 kl=0.30/1。80=0。17 k2=1.10/1。80=0。61 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=26。433kN 支座反力 RB=-7.106kN 最大弯矩 MA=13.189kN。m 抗弯计算强度 f=13。189106/（1.05141000。0)=89。088N/mm2 水平支撑梁的抗弯计54、算强度小于215。0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=3.55+3.60=7.15kN 水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017。8510=0.21kN/m 最大挠度 Vmax=4。837mm 按照钢结构设计规范（GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2400。0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/400，满足要求！ 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范（GB50017-2003)附录B得到: b=2.00 由于b大55、于0。6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1。070。282/b=0。929 经过计算得到强度 =13.19106/（0。929141000.00）=100。69N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求！ 九、锚固段与楼板连接的计算 1。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7。106kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10。9。8f = 50N/mm2; 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=71064/(3。14156、6502)1/2=10mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 7。11kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。5N/mm2; h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度,经过计算得到 h 要大于7106。19/(3.1416201.5)=75.4mm。 3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.11kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13。59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算满足要求！