1、*中心（一期）机房楼工程脚 手 架专项施工方案编制人： 职务： 审核人： 职务： 批准人： 职务： 目 录第一节 编制根据- 2 -第二节 工程概况- 2 -第三节 脚手架方案选取- 2 -第四节 脚手架材料选取- 3 -第五节 脚手架搭设流程及规定4第六节 脚手架劳动力安排- 11 -第七节 脚手架检查与验收- 11 -第八节 脚手架搭设安全技术办法- 12 -第九节 脚手架拆除安全技术办法- 14 -第十节 脚手架计算书- 15 -普通型钢悬挑脚手架- 15 -钢管落地脚手架27钢管落地卸料平台36 脚手架专项施工方案第一节 编制根据 建筑施工计算手册江正荣著 中华人民共和国建筑工业出版社2、； 建筑施工手册第四版 中华人民共和国建筑工业出版社； 钢构造设计规范GB50017- 中华人民共和国建筑工业出版社； 建筑构造荷载规范GB50009-中华人民共和国建筑工业出版社； 建筑施工脚手架实用手册（含垂直运送设施）中华人民共和国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130- 中华人民共和国建筑工业出版社； 混凝土构造设计规范GB50010-中华人民共和国建筑工业出版社； 建筑施工安全检查原则JGJ59-99中华人民共和国建筑工业出版社； 建筑地基基本设计规范GB50007-中华人民共和国建筑工业出版社； 此外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。第二节3、 工程概况 *灾备中心（一期）机房楼工程；工程建设地点：广东省佛山市*区*东路东侧；属于框架构造；地上4层；地下1层；建筑高度：22.525m；总建筑面积：21865.67平方米；总工期：192天。 本工程由中华人民共和国*集团公司投资建设，*技术集团有限公司设计，上海*建设监理有限公司监理，中华人民共和国*局（集团）有限公司组织施工；由*担任项目经理，*担任执行经理，*担任现场主管，*担任技术负责人。 本工程建设用地位于建筑总平图中所示，本次开发建设*中心（一期）机房楼工程位于d区地块。主体构造为地上四层，地下一层。有一地下室，建筑重要用途为设备用房，其特点是设备荷载较大，故而对构造安全规定4、高。第三节 脚手架方案选取 本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同规定，故在选取方案时，应充分考虑如下几点： 1、架体构造设计，力求做到构造要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定条件下和规定有效期限内，可以充分满足预期安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常用通用、可周转运用，便于保养维修。 4、构造选型时，力求做到受力明确，构造办法到位，升降搭拆以便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架搭设，还必要符合JCJ59-99检查原则规定，要符合有关文明标化工地关于原则。 6、结合以上脚手架设计原则，同步结合本工程实际状况，综合考虑了以往施工经验，决定采用如下脚手架方案： 普通型钢悬挑脚手架5、，钢管落地脚手架，钢管落地卸料平台。第四节 脚手架材料选取 普通型钢悬挑脚手架 l、普通型钢悬挑脚手架，选用架设钢管外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度级别Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必要将入场钢管取样，送有有关国家资质实验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学实验，实验成果满足设计规定后，方可在施工中使用。 2、本工程钢管脚手架搭设使用可锻锻造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件原则JGJ22-85规定，由有扣件生产允许证生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，6、夹紧钢管时开口处最小距离不不大于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必要取样送有有关国家资质实验单位，进行扣件抗滑力等实验，实验成果满足设计规定后方可在施工中使用。 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。 4、脚手板、脚手片采用符合关于规定。 5、安全网采用密目式安全网，网目应满足目100cm2，做耐贯穿实验不穿透，1.61.8m单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果规定，选用绿色。规定阻燃，使用安全网必要有产品生产允许证和质量合格证，以及由广州7、市建筑安全监督管理部门发放准用证。 6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国标碳素钢构造（GB 700-88）中Q235A钢规定。 7、型钢水平悬挑杆采用16a号槽钢，斜杆采用支杆采用484mm钢管。 8、预埋螺栓直径为20mm。 钢管落地脚手架、钢管落地卸料平台 l、选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度级别Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必要将入场钢管取样，送有有关国家资质实验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学实验，实验成果满足设计规定后，方可在施工中使用。 2、本工程钢管脚手架搭设使用可锻锻造扣件，应符合建设部钢管脚8、手扣件原则JGJ22-85规定，由有扣件生产允许证生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不不大于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必要取样送有有关国家资质实验单位，进行扣件抗滑力等实验，实验成果满足设计规定后方可在施工中使用。 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。 4、脚手板、脚手片采用符合关于规定。 5、安全网采用密目式安全网，网目应满足目100cm2，9、做耐贯穿实验不穿透，1.61.8m单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果规定，选用绿色。规定阻燃，使用安全网必要有产品生产允许证和质量合格证，以及由广州市建筑安全监督管理部门发放准用证。 6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国标碳素钢构造（GB 700-88）中Q235A钢规定。 第五节 脚手架搭设流程及规定手架 悬挑脚手架搭设工艺流程为：水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 定距定位。依照构造规定在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应精确地放在定位线上，垫10、板必要铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体构造连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。别的按一下构造规定搭设。 1、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.5m，横距0.8m，步距1.8m；连墙杆间距竖直5.4m，水平6m(即三步四跨)：里立杆距建筑物0.3m。 (2)脚手架底部立杆采用不同长度钢管参差布置，使钢管立杆对接接头交错布置，高度方向互相错开500mm以上，且规定相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架整体性。 (3)立杆应设立垫木，并设立纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底11、座20cm左右。 (4)立杆垂直偏差应控制在不不不大于架高1400。 2、大横杆、小横杆设立 (1)大横杆在脚手架高度方向间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 (2)外架子按立杆与大横杆交点处设立小横杆，两端固定在立杆，以形成空间构造整体受力。 (3)大小横杆连接构造规定 3、剪刀撑 脚手架外侧立面两端各设立一道剪刀撑，并应由底至顶持续设立；中间各道剪刀撑之间净距离不应不不大于15m。剪刀撑斜杆接长宜采用搭接，搭接长度不不大于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点距离不适当不12、不大于150mm。 4、脚手板、脚手片铺设规定 (1)脚手架里排立杆与构造层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。 (2)满铺层脚手片必要垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必要采用有效防护办法。 (3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，规定绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损脚手片，发既有破损要及时更换。 5、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，规定严密、平整。 (3)脚手架外侧必要设1.2m高防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶13、排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。 (4)脚手架内侧形成临边(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m防护栏杆和30cm高踢脚杆。 6、连墙件 (1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件设计规定设立拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设立一道斜拉钢丝绳。 (2)拉结点在转角范畴内和顶部处加密，即在转角l米以内范畴按垂直方向每3.6米设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设立在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述规定，确因施工需要除去原拉结点时，必要重新补设可靠，有效暂时拉结点，以保证外14、架安全可靠。 7、架体内封闭 (1)脚手架架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因构造设计限制不不大于200mm必要铺设站人板，站人板设立平整牢固。 (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)施工层如下外架每隔3步以及底部用密目网或其她办法进行封闭。 支承构造型钢纵向间距与上部脚手架立杆纵向间距相似，立杆直接支承在悬挑支承构造上。上部脚手架立杆与支承构造应有可靠定位连接办法，以保证上部架体稳定。普通采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径40mm钢管，立杆套座其外，并同步在立杆下部设立扫地杆。 钢管落地脚手架 落地脚手架搭设工艺流程为：场地平整、夯实基15、本承载力实验、材料配备定位设立通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 定距定位。依照构造规定在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应精确地放在定位线上，垫板必要铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体构造连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。别的按一下构造规定搭设。 1、主杆基本 本工程脚手架地基本部位应在回填土完后夯实，采用强度级别不低于C1516、混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不不大于10cm。地基承载能力可以满足外脚手架搭设规定（详细计算数据参阅脚手架计算书）。 2、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.5m，横距0.8m，步距1.8m；连墙杆间距竖直5.4m，水平6m(即三步四跨)；里立杆距建筑物0.3m。 (2)脚手架底部立杆采用不同长度钢管参差布置，使钢管立杆对接接头交错布置，高度方向互相错开500mm以上，且规定相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架整体性。 (3)立杆应设立垫木，并设立纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 (4)立杆垂直偏差应控制在不不不大于架高1400。 (5)立杆及纵横向水平杆构造规定： 317、大横杆、小横杆设立 (1)大横杆在脚手架高度方向间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 (2)外架子按立杆与大横杆交点处设立小横杆，两端固定在立杆，以形成空间构造整体受力。 4、剪刀撑 脚手架外侧立面两端各设立一道剪刀撑，并应由底至顶持续设立；中间各道剪刀撑之间净距离不应不不大于15m。剪刀撑斜杆接长宜采用搭接，搭接长度不不大于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点距离不适当不不大于150mm。 5、脚手板、脚手片铺设规定 (1)脚手架里排立杆与构造层之间均应铺设木板：板宽为18、200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。 (2)满铺层脚手片必要垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必要采用有效防护办法。 (3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，规定绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损脚手片，发既有破损要及时更换。 6、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，规定严密、平整。 (3)脚手架外侧必要设1.2m高防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。 (4)脚手架内侧形成临边(如遇大开间门窗洞等)19、，在脚手架内侧设1.2m防护栏杆和30cm高踢脚杆。 (5)脚手架上门洞、出入口构造示意图 7、连墙件 (1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置规定设拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设立一道斜拉钢丝绳。 (2)拉结点在转角范畴内和顶部处加密，即在转角l米以内范畴按垂直方向每3.6米设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设立在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述规定，确因施工需要除去原拉结点时，必要重新补设可靠，有效暂时拉结点，以保证外架安全可靠。 (5)连墙件构造示意图 8、架体内封闭 (1)脚手20、架架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因构造设计限制不不大于200mm必要铺设站人板，站人板设立平整牢固。 (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)施工层如下外架每隔3步以及底部用密目网或其她办法进行封闭。 钢管落地卸料平台 落地平台搭设工艺流程为：场地平整、夯实基本承载力实验、材料配备定位设立通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆水平横杆水平纵杆剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。如下时落地平台构造规定： 1、主杆基本 本工程脚手架地基本部位应在回填土完后夯实，采用强度级别不低于C15混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不不大于10cm。地基承载能力可以满21、足外脚手架搭设规定（详细计算数据参阅脚手架计算书）。 2、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距0.9m，横距0.8m，步距1.5m；平台底300m，脚手架搭设高度22 m。 (2)每根立杆底部应设立底座或垫板。 (3)脚手架必要设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不不不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基本不在同一高度上时，必要将高处纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应不不大于1m。靠边坡上方立杆轴线到边坡距离不应不大于500mm。 (4)脚手架底层步距不应不不大于2m。 (5)立杆接长除顶层顶步外，别的各层各步22、接头必要采用对接扣件连接。 3、支架立杆应竖直设立，2m高度垂直容许偏差为15mm； 4、设在支架立杆根部可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采用可靠办法固定。 5、台面应满铺脚手板。 6、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18#铅丝张挂安全网，规定严密、平整。 (3)脚手架外侧必要设1.2m高防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。 (4)脚手架内侧形成临边(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m防护栏杆和30cm高踢脚杆。第六节 脚手架劳动力安排 1、为23、保证工程进度需要，同步依照本工程构造特性和外脚手架工程量，拟定本工程外脚手架搭设人员需要1520人，均有上岗作业证书。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员构成管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查直接责任。 3、外脚手架搭设和拆除，均应有项目技术负责人承认，方可进行施工作业，并必要配备有足够辅助人员和必要工具。第七节 脚手架检查与验收 普通型钢悬挑脚手架、钢管落地脚手架、钢管落地卸料平台 1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。 2、高度在20m及20m如下脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度不不大于224、0m脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及关于技术人员进行检查验收。 3、验收时应具备下列文献： (1)脚手架构配件出厂合格证或质量分类合格标志； (2)脚手架工程施工记录及质量检查记录； (3)脚手架搭设过程中浮现重要问题及解决记录， (4)脚手架工程施工验收报告。 4、脚手架工程验收，除查验关于文献外，还应进行现场检查，检查应着重如下各项，并记入施工验收报告。 (1)构配件和加固件与否齐全，质量与否合格，连接和挂扣与否紧固可靠； (2)安全网张挂及扶手设立与否齐全； (3)基本与否平整坚实、支垫与否符合规定； (4)连墙件数量、位置和设立与否符合规定； (5)垂直25、度及水平度与否合格。第八节 脚手架搭设安全技术办法1、技术保障办法 (1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子外围及底部。 (2)钢管与扣件进场前应通过检查挑选(选取原则应符合规范JGJ 130-200 第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓预紧力在40Nm65 Nm之间。 (3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 (4)该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，禁止将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆输送管道等固定在脚26、手架上；脚手架禁止悬挂起重设备。 (5)脚手架安全性是由架子整体性和架子构造完整性来保证，未经容许禁止她人破坏架子构造或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架有效期间，下列杆件禁止拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 2、质量保障办法 (1)操作人员作业前必要进行岗位技术培训与安全教诲。 (2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必要给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。 (3)脚手架必要严格根据本施工方案进行搭设；搭设时，技术人员必要在现场监督搭设状况，保证搭设质量达到设计规定。 (4)脚手架搭设完备，根据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合规定处，必要限27、时或及时整治。 3、安全保障办法 (1)操作人员必要持有登高作业操作证，方可上岗。 (2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同步必要保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 (3)在架子上施工各工种作业人员,应注意自身安全(特别是在卸料平台上工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，禁止进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列状况下，必要对脚手架进行检查| a 在六级以上大风和大雨后 b 停用超过二个月，复28、工前。 B 检查保修项目 a 各主节点处各杆件安装、连墙件等构造与否符合施工方案规定； b 扣件螺丝与否松动； c 安全防护办法与否符合规定。 (6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必要有防火办法和专人看护,安全员巡视检查。 (7)脚手架临街面必要有防止坠物伤人防护办法。 (8)搭拆脚手架期间，地面应设立围栏和警戒标志，禁止非操作人员入内。 钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架 1、钢管架应设立避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不不不大于30。 2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路安全距离内，并做好可靠安全接地解决。 3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，29、在施工作业前及时维修加固，以达到结实稳定，保证施工安全。 4、外脚手架禁止钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 5、外脚手架搭设人员必要持证上岗，并对的使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6、禁止脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 7、保证脚手架体整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 8、构造外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经批准不得任意拆除脚手架部件。 9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得不不大于3kN/m2，保证较大安全储备。 10、构造施工时30、不容许多层同步作业，装修施工时同步作业层数不超过两层，暂时性用悬挑架同步作业层数不超过两层。 11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采用恰当暂时撑拉办法。 12、各作业层之间设立可靠防护栅栏，防止坠落物体伤人。 钢管落地卸料平台 1、脚手架立杆基本外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。 2、钢管架应设立避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不不不大于30。 3、脚手架不得搭设在距离外架空线路安全距离内，并做好可靠安全接地解决。 4、脚手架必要及时维修加固，以达到结实稳定，保证施工安全。 5、脚手架禁止钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、31、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 6、脚手架搭设人员必要持证上岗，并对的使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 7、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得不不大于2kNm2。 8、控制扣件螺栓拧紧力矩，采用扭力扳手，扭力矩应控制在4050Nm范畴内。 9、保证脚手架体整体性，不得与井架、升降机及外脚手架一并拉结。第九节 脚手架拆除安全技术办法 钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架、钢管落地卸料平台 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，依照检查成果，拟订出作业筹划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业筹划普通涉及：拆架环节和办法、安全办法、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分作业区，周边32、设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3、拆架高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。禁止上下同步进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐级拆除，拆抛撑时，应用暂时撑支住，然后才干拆除。 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人关于结扣时，应先告知对方，以防坠落。 8、33、拆架时禁止碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得半途换人，如必要换人时，应将拆除状况交代清晰后方可离开。 10、拆下材料要徐徐下运，禁止抛掷。运至地面材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下扣件和铁丝要集中回收解决。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好通讯装置。 12、输送至地面杆件，应及时按类堆放，整顿保养。 13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除某些，防止存留隐患导致复岗后人为事故。 14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架拆除，禁止夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除残留物从高处坠落伤人。34、第十节 脚手架计算书普通型钢悬挑脚手架一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆纵距为 1.5m，立杆横距为0.8m，立杆步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；小横杆在上，搭接在大横杆上小横杆根数为 2 根；采用钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；连墙件布置取三步四跨，竖向间距 5.4 m，水平间距6 m，采用焊缝连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:构造、装修脚手架；同步施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东佛山市，查荷载规范基本风压为0.35、390kN/m2，风荷载高度变化系数z为1.250，风荷载体型系数s为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受构造自重荷载原则值(kN/m):0.1248；脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重原则值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。与楼板连接螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参36、数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、小横杆计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。按照小横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆自重原则值：P1= 0.038 kN/m ；脚手板荷载原则值：P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m ；活荷载原则值：Q=21.5/3=1 kN/m；荷载计算值：q=1.20.038+1.20.15+1.41 = 1.626 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均37、布荷载作用下弯矩，计算公式如下： 最大弯矩 Mqmax =1.6260.82/8 = 0.13 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =25.608 N/mm2；小横杆最大弯曲应力 =25.608 N/mm2 不大于 小横杆抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足规定！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下挠度荷载原则值q=0.038+0.15+1 = 1.188 kN/m ； 最大挠度 = 5.01.1888004/(3842.06105121900)=0.252 mm；小横杆最大挠度 0.252 mm 不大于 小横杆最大容许挠度 800 / 150=5.333 与1038、 mm，满足规定！ 三、大横杆计算:大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。1.荷载值计算小横杆自重原则值：P1= 0.0380.8=0.031 kN；脚手板荷载原则值：P2= 0.30.81.5/3=0.12 kN；活荷载原则值：Q= 20.81.5/3=0.8 kN；荷载设计值：P=(1.20.031+1.20.12+1.40.8)/2=0.65 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载设计值最不利分派弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下39、: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.651.5= 0.26 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.26=0.267 kN.m最大应力计算值 = 0.267106/5080=52.64 N/mm2；大横杆最大应力计算值 = 52.64 N/mm2 不大于 大横杆抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起最大挠度： max= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) =40、 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.031+0.12+0.8）/2=0.475kN = 1.8830.47515003/ ( 100 2.06105121900) = 1.203 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.052+1.203=1.255 mm；大横杆最大挠度 1.255 mm 不大于 大横杆最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足规定！ 四、扣件抗滑力计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际旋转单扣件承41、载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；小横杆自重原则值：P1 = 0.0380.82/2=0.031 kN；大横杆自重原则值：P2 = 0.0381.5=0.058 kN；脚手板自重原则值：P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载原则值：Q = 20.81.5 /2 = 1.2 kN；荷载设计值：R=1.2(0.031+0.058+0.18)+1.41.2=2.002 kN；R 8.00 kN，单扣件42、抗滑承载力设计计算满足规定！ 五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容： (1)每米立杆承受构造自重原则值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(0.802/2)0.038/1.8020.00 = 2.837kN；(2)脚手板自重原则值；采用竹笆片脚手板，原则值为0.3kN/m2 NG2= 0.361.5(0.8+0.3)/2 = 1.485 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15kN/m NG3 = 0.1561.5/2 = 0.675 kN；(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网；0.43、005 kN/m2 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；经计算得到，静荷载原则值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.147 kN；活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值 NQ= 20.81.52/2 = 2.4 kN；风荷载原则值按照如下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Wo = 0.39 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Uz= 1.25 ； Us - 风荷载体型系数：取44、值为1.128；经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.7 0.391.251.128 = 0.385 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.147+ 1.42.4= 9.537 kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.147+ 0.851.42.4= 9.033 kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3851.5 1.82/10 = 0.223 kN.m；六、钢丝绳卸荷计算（因而内容在规范以外，故仅45、供参照）：钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算办法。在脚手架全高范畴内卸荷1次；吊点选取在立杆、小横杆、大横杆交点位置；以卸荷吊点分段计算。卸荷净高度为10m; 通过计算得到a1=arctg3.000/(0.800+0.300)=69.864度a2=arctg3.000/0.300=84.289度卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 1.59.53710/20 =7.153 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 7.153/0.939 = 7.618 kNT2 = P2/sina2 = 7.153/0.995 = 7.188 kNG1 = P46、1/tana1 = 7.153/2.727 = 2.623 kNG2 = P2/tana2 = 7.153/10.000 = 0.715 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳最大轴向拉力为Fg= T1 =7.618 kN。钢丝绳容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 7.618kN，=0.82，K=6，得到：选取卸荷钢丝绳最小直径为：d =(27.6186.000/47、0.820)0.5 = 10.6 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土构造设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选取吊环最小直径要为：d =(2Fg/f/)0.5 =（27.618103/50/3.142）0.5 = 10 mm。钢丝绳最小直径为 10.6 mm，必要拉紧至 7.618 kN，吊环直径为 10 mm。七、立杆稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为： 立杆轴向压力设计值 ：N = 9.53710/20 =4.768 kN；计算48、立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.7 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 拟定 ：l0 = 3.534 m；长细比 Lo/i = 224 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 计算成果查表得到 ：= 0.145 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 4768/(0.145489)=67.251 N/mm49、2；立杆稳定性计算 = 67.251 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式 立杆轴心压力设计值 ：N = 9.03310/20 =4.516 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.7 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.534 m；长细比：L0/i = 224 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.145立杆净截面面积 ： A 50、= 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 4516.4/(0.145489)+222620.416/5080 = 107.519 N/mm2；立杆稳定性计算 = 107.519 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！八、连墙件计算： 连墙件轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载原则值 Wk = 0.385 kN/m2；每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 32.4 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(51、kN)，N0= 5.000 kN；风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 17.46 kN；连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 22.46 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.8成果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 22.46 Nf = 95.133,连墙件设计计算满足规定！连52、墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为连墙件轴向拉力，N=22.46 kN；lw为连墙件周长，取Lw=pid=150.796 mm；t为连墙件钢管厚度，t=3.5 mm；ft或fc为对接焊缝抗拉或抗压强度，取185.0 N/mm2；通过焊缝抗拉强度 =22460.425 /( 150.7963.5)= 42.556 N/mm2；通过焊缝抗拉强度= 42.556 Ru5.75KN。经计算，选此型号钢丝绳可以满足规定。钢丝拉绳(斜拉杆)拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU最大值进行计算作为拉环拉力N，为N=RU=5.75kN钢丝拉绳(斜拉杆)拉环强度计算公式为 其中 f53、 为拉环受力单肢抗剪强度，取f = 50N/mm2；所需要钢丝拉绳(斜拉杆)拉环最小直径 D=(57504/3.14250) 1/2 =13mm；十三、锚固段与楼板连接计算：1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点拉环受力 R=0.019 kN； 水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土构造设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要水平钢梁与楼板压点拉环最小直径 D=18.9994/(3.142502)1/2 =0.492 mm；水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长54、度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向拉力，N = 0.019kN； d - 楼板螺栓直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内锚固深度，通过计算得到 h 要不不大于 18.999/(3.142201.43)=0.211mm。螺栓所能承受最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓轴向拉力N=0.019kN 不大于螺栓所能承受最大拉力 F=67.51kN55、，满足规定！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向压力，N = 4.965kN； d - 楼板螺栓直径，d = 20mm； b - 楼板内螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；通过计算得到公式右边等于138.51 kN，不不大于锚固力 N=4.97 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足规定!钢管落地脚手架一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 9 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆横距为 0.8m，立杆纵距56、为1.5m，大小横杆步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上小横杆根数为 2 根；采用钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用三步四跨，竖向间距 5.4 m，水平间距6 m，采用软拉硬撑连接；2.活荷载参数施工均布活荷载原则值:2.000 kN/m2；脚手架用途:构造、装修脚手架；同步施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处广东佛山市，基本风压0.39 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受构造自重原则值(kN57、/m):0.1248；脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重原则值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:2；5.地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力原则值(kPa):300.00；立杆基本底面面积(m2):0.20；地基承载力调节系数:1.00。 二、小横杆计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。按照小横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆自重58、原则值：P1= 0.038 kN/m ；脚手板荷载原则值：P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m ；活荷载原则值：Q=21.5/3=1 kN/m；荷载计算值：q=1.20.038+1.20.15+1.41 = 1.626 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩，计算公式如下： 最大弯矩 Mqmax =1.6260.82/8 = 0.13 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =25.608 N/mm2；小横杆最大弯曲应力 =25.608 N/mm2 不大于 小横杆抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足规定！3.挠度计算:最大挠度考虑为简59、支梁均布荷载作用下挠度荷载原则值q=0.038+0.15+1 = 1.188 kN/m ； 最大挠度 = 5.01.1888004/(3842.06105121900)=0.252 mm；小横杆最大挠度 0.252 mm 不大于 小横杆最大容许挠度 800 / 150=5.333 与10 mm，满足规定！三、大横杆计算:大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆上面。1.荷载值计算小横杆自重原则值：P1= 0.0380.8=0.031 kN；脚手板荷载原则值：P2= 0.30.81.5/3=0.12 kN；活荷载原则值：Q= 20.81.5/3=0.8 kN；荷载设计值：P=(1.60、20.031+1.20.12+1.40.8)/2=0.65 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载设计值最不利分派弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2670.651.5= 0.26 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.26=0.267 kN.m最大应力计算值 = 0.267106/5080=52.64 N/mm2；大横杆最大应力计算值 = 52.64 N/mm2 不大于 大横杆抗压强度设61、计值 f=205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起最大挠度： max= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.031+0.12+0.8）/2=0.475kN = 1.8830.47515003/ ( 100 2.06105121900) = 1.203 mm；最大挠度和：= max + pmax = 0.062、52+1.203=1.255 mm；大横杆最大挠度 1.255 mm 不大于 大横杆最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足规定！四、扣件抗滑力计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；小横杆自重原则值：P1 = 0.0380.82/2=0.031 kN；大横杆自重原则值：P2 = 63、0.0381.5=0.058 kN；脚手板自重原则值：P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载原则值：Q = 20.81.5 /2 = 1.2 kN；荷载设计值：R=1.2(0.031+0.058+0.18)+1.41.2=2.002 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！ 五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容： (1)每米立杆承受构造自重原则值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(0.802/2)0.038/1.809.00 = 1.277kN；(2)脚手板自重原则值；采用竹笆片脚手64、板，原则值为0.3kN/m2 NG2= 0.321.5(0.8+0.3)/2 = 0.495 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15kN/m NG3 = 0.1521.5/2 = 0.225 kN；(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.59 = 0.068 kN；经计算得到，静荷载原则值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.064 kN；活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值 NQ= 20.81.52/2 = 2.4 kN；风荷载65、原则值按照如下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Wo = 0.39 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.7 0.3911.128 = 0.308 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.22.064+ 1.42.4= 5.837 kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 66、1.22.064+ 0.851.42.4= 5.333 kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3081.5 1.82/10 = 0.178 kN.m；六、立杆稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为： 立杆轴向压力设计值 ：N = 5.837 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.7 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 拟定 ：l0 = 367、.534 m；长细比 Lo/i = 224 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 计算成果查表得到 ：= 0.145 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 5837/(0.145489)=82.324 N/mm2；立杆稳定性计算 = 82.324 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式 立杆轴心压力设计值 ：N = 5.333 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数68、参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.7 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.534 m；长细比：L0/i = 224 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.145立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 5333.16/(0.145489)+178096.333/5080 = 110.274 N/mm2；立杆稳定性计算 = 110.274 N/mm2 不69、大于 立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！七、最大搭设高度计算：按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重原则值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.788 kN；活荷载原则值 ：NQ = 2.4 kN；每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1454.8910-4205103-(1.20.788+1.42.4)/(1.20.125)=68.313 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且70、不超过50米： H = 68.313 /(1+0.00168.313)=63.945 m；H= 63.945 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为9m，不大于H，满足规定！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重原则值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.788 kN；活荷载原则值 ：NQ = 2.4 kN；每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载原则值产生弯矩： Mwk=Mw / (71、1.40.85) = 0.178 /(1.4 0.85) = 0.15 kN.m；Hs =( 0.1454.8910-4205103-(1.20.788+0.851.4(2.4+0.1454.891000.15/5.08)/(1.20.125)=55.08 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且不超过50米： H = 55.08 /(1+0.00155.08)=52.204 m；H= 52.204 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为9m，不大于H，满足规定！八、连墙件稳定性计算： 连墙件轴向力设72、计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载原则值 Wk = 0.308 kN/m2；每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 32.4 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0= 5.000 kN；风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 13.968 kN；连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 18.968 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.8成果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙长度；又：73、 A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 18.968 Nf = 95.133,连墙件设计计算满足规定！连墙件拉接某些柔性钢筋直径按下式计算： 其中 fy-为拉接柔性钢筋抗拉强度取：210N/mm2 A-拉接柔性钢筋截面积按照两个截面计算A=90.325mm2 N-拉接柔性钢筋上承受拉应力(kN) d-拉接柔性钢筋直径(mm)d =7.583mm由以上计算得到柔性拉接钢筋最小直径d = 7.583mm。 九、立杆地基承载力计算：立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p fg 地74、基承载力设计值:fg = fgkkc = 300 kPa； 其中，地基承载力原则值：fgk= 300 kPa ；脚手架地基承载力调节系数：kc = 1 ； 立杆基本底面平均压力：p = N/A =29.186 kPa ；其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值 ：N = 5.837 kN；基本底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=29.186 fg=300 kPa 。地基承载力满足规定！钢管落地卸料平台支撑高度在4米以上模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架计算规范存在重要疏漏，使计算极容易浮现不能完全保证安全计算成果。本计算书编写还参照了施工技术.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用75、安全一文。 一、参数信息:1.基本参数立杆横向间距或排距la(m):0.80，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵向间距lb(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：22.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):483.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工均布荷载(kN/m2):4.000；3.地基参数地基土类型:粘性土；地基承载力原则值(kPa):145.00；立杆基本76、底面面积(m2):0.20；地基承载力调节系数:1.00。二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下持续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图1.荷载计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.30.3 = 0.24 kN/m；(2)堆放材料自重线荷载(kN/m)：q12 = 50.3 = 1.5 kN/m；(3)活荷载为施工荷载原则值(kN/m)：p1 = 40.3 = 1.2 kN/m2.强度验算:依照规范5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨持续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算77、值最不利分派弯矩和；最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 均布荷载：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.24+ 1.21.5 = 2.088 kN/m；均布活载：q2 = 1.41.2 = 1.68 kN/m；最大弯距 Mmax = 0.12.0880.92 + 0.117 1.680.92 = 0.328 kN.m ；最大支座力 N = 1.12.0880.9 + 1.21.680.9 = 3.882 kN；最大应力 = Mmax / W = 0.328106 / (5080) = 64.634 N/mm2；纵向钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2；纵78、向钢管计算应力 64.634 N/mm2 不大于 纵向钢管抗压设计强度 205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度；计算公式如下: 均布恒载: q = q11 + q12 = 1.74 kN/m；均布活载： p = 1.2 kN/m； = (0.677 1.74+0.9901.2)9004/(1002.06105121900)=0.618 mm；纵向钢管最大挠度为 0.618 mm 不大于 纵向钢管最大容许挠度 800/150与10 mm，满足规定！三、横向支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P79、 =3.882 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.932 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.156 mm ；最大支座力 Qmax = 12.68 kN ；最大应力 = 183.425 N/mm2 ；横向钢管计算应力 183.425 N/mm2 不大于 横向钢管抗压强度设计值 205 N/mm2，满足规定！支撑钢管最大挠度为 2.156 mm 不大于 支撑钢管最大容许挠度 900/150与10 mm，满足规定！四、扣件抗滑移计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主80、编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值 R= 12.68 kN；R 12.80 kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！五、模板支架立杆荷载原则值(轴力)计算:作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架自重(kN)：NG1 = 0.12922 = 2.84 kN；(2)栏杆自重(kN)：NG2 = 0.150.8 = 0.12 kN；(3)脚手板自81、重(kN)：NG3 = 0.30.90.8 = 0.216 kN；(4)堆放荷载(kN)：NG4 = 50.90.8 = 3.6 kN； 经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.776 kN；2.活荷载为施工荷载原则值产生荷载。 经计算得到，活荷载原则值 NQ = 40.90.8 = 2.88 kN；3.因不考虑风荷载,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.26.776+ 1.42.88 = 12.163 kN；六、立杆稳定性验算:立杆稳定性计算公式: 其中 N - 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 12.163 kN；82、 - 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； KH -高度调节系数：KH=1/(1+0.005(22-4)=0.917； L0 - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 计算长度附加系数，取83、值为1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；= 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.1 m；公式(1)计算成果：立杆计算长度 L0 = k1h = 1.1671.71.5 = 2.976 m；L0/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 l0/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =12163.44 /( 0.203489 )= 122.533 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 122.533 N/mm2 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足84、规定！公式(2)计算成果：L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 l0/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.53 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =12163.44 /( 0.53489 )= 46.932 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 46.932 N/mm2 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架安全因素，适当由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.061 ；公式(3)计算成果：L0/i = 2104.918 / 15.8 = 133 ；由长细比 l85、0/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.381 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =12163.44 /( 0.381489 )= 65.286 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 65.286 N/mm2 不大于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！ 模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军： 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全七、立杆地基承载力计算:立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 145 kPa； 其中，地基承载力原则值：fgk= 145 kPa ； 脚手架地基承载力调节系数：kc = 1 ； 立杆基本底面平均压力：p = N/A =60.82 kPa ；其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值 ：N = 12.16 kN；基本底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=60.82 fg=145 kPa 。地基承载力满足规定！