1、目 录一、编制根据2二、工程概况2三、外架搭设参数2四、项目管理机构5五、施工筹划7六、劳动力筹划8七、施工工艺技术8八、施工安全保证办法21九、脚手架拆除23十、脚手架使用和安全管理24附件一、落地式扣件钢管脚手架计算书27附件二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书38附件三、悬挑式扣件钢管脚手架计算书52一、编制根据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）；2、建筑施工安全检查原则（JGJ59-）；3、钢构造设计规范（GBJ17-）；4、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；5、后孙拆迁安顿房二期I标段工程方案效果图;6、后孙拆迁安顿房二期I标段工程建筑施工设计图纸；2、7、已提供某些施工图图纸会审纪要，有关会议纪要、工作联系单。二、工程概况工程名称：后孙拆迁安顿房二期I标段工程建设单位：设计单位：XX有限公司监理单位：XX建设监理有限公司施工单位：XX集团有限公司后孙拆迁安顿房项目工程位于宁波市海曙区永丰西路以北，规划望童北路以东，规划范江岸路以南，五江河以西，项目总用地面积57933平方米。其中I标段工程总建筑面积约90891平方米，地上建筑面积约71686平方米，地下某些建筑面积约19205平方米， I标段由1-7#楼构成（其中1、3、5、7#楼为28层住宅，2#楼为23层住宅，,4#楼为18层住宅，6#楼为社区配套管理办公用房）。本工程各层楼板层高、板3、厚及梁断面如下：三、外架搭设参数本工程施工单体较多，除6#楼外全是高层，有一定施工难度，故依照每个建筑、构造特点，选取各自不同搭设方案。本工程6#楼采用落地外脚手架， 高层1#、2#、3#、4#、5#、7#、楼外架分段搭设，第一段采用落地外脚手架，第二、三、四段采用悬挑脚手架。本方案搭设高度按立杆伸出屋面女儿墙以上1米考虑，脚手架基本标高为-1.3米。各建筑单体外脚手架搭设参数如下表：建筑单体女儿墙高度/m搭设高度/m重要搭设参数6#楼12.915.2双排脚手架搭设高度为15.2 m（涉及室内外地坪高差1.3m和立杆高出女儿某些1m），立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆横距为 1.2m，立杆纵距4、为1.5m，大小横杆步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2 根；采用钢管类型为 483.5（计算参照483.2）； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.8；连墙件采用铁板预埋再用钢管焊接牢固，两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m。 2#、3#、5#、7#楼81.8584.15第一段：落地架双排脚手架搭设高度为34.9m（第一层至第十三层面，涉及室内外高差1.3米），立杆12米如下采用双立杆，12米以上采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆横距为 1.2m，立杆纵距为1.5m，大小横杆步距为1.8 m；内排架距离墙长度为5、0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2 根；采用钢管类型为 483.5（计算参照483.2）； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.8；连墙件采用铁板预埋再用钢管焊接牢固，两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m， 第二、三、四段：悬挑架第二段双排脚手架搭设高度为16.8m（第十四层至第十九层面），第三段双排脚手架搭设高度为16.8m（第二十层至第二十四层面）第四段双排脚手架搭设高度为15.65m（第二十五至伸出屋面女儿墙1米）立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆纵距为 1.5m，立杆横距为0.8m，立杆步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m6、；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为1 根；采用钢管类型为 483.5（计算参照483.2）； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.8；连墙件采用铁板预埋再用钢管焊接牢固，两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m。 普通部位悬挑水平钢梁采用16号工字钢，（转角处采用16号工字钢加设16号工字钢连系梁），16号钢丝绳，其中建筑物外悬挑段长1.2m，建筑物内锚固段长度1.8 m。与楼板连接螺栓直径(mm):20.00；1#楼68.270.5第一段：落地架双排脚手架搭设高度为37.7m（第一层至第十三层，涉及室内外高差1.3米），立杆18米如下采用双立杆，18米以上采7、用单立杆；搭设尺寸为：立杆横距为 1.2m，立杆纵距为1.5m，大小横杆步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2 根；采用钢管类型为 483.5（计算参照483.2）； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.8；连墙件采用铁板预埋再用钢管焊接牢固，两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m。第二、三段：悬挑架第二段双排脚手架搭设高度为16.8m（第十四层至第十九层）；第三段双排脚手架搭设高度为16.m（第二十层至伸出女儿墙1米），立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆纵距为 1.5m，立杆横距为0.8m，立杆步距为1.8 m8、；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 1 根；采用钢管类型为 483.5（计算参照483.2）； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.8；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；普通部位悬挑水平钢梁采用16号工字钢，（转角处采用16号工字钢加设16号工字钢连系梁），16号钢丝绳，其中建筑物外悬挑段长1.2m，建筑物内锚固段长度1.8 m。与楼板连接螺栓直径(mm):20.00；4#楼53.255.5第一段：落地架双排脚手架搭设高度为39.5m（第一层至第十三层，涉及室内外高差1.9、3米），立杆18米如下采用双立杆，18米以上采用单立杆；搭设尺寸为：立杆横距为 1.2m，立杆纵距为1.5m，大小横杆步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2 根；采用钢管类型为 483.5（计算参照483.2）； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.8；连墙件采用铁板预埋再用钢管焊接牢固，两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m。第二段：悬挑架第二段双排脚手架搭设高度为16.0m（第十四层至伸出女儿墙1米），立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆纵距为 1.5m，立杆横距为0.8m，立杆步距为1.8 m；内排架距离墙长10、度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2 根；采用钢管类型为 483.5（计算参照483.2）； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.8；连墙件采用铁板预埋再用钢管焊接牢固，两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；普通部位悬挑水平钢梁采用16号工字钢，（转角处采用16号工字钢加设16号工字钢连系梁），16号钢丝绳，其中建筑物外悬挑段长1.2m，建筑物内锚固段长度1.8 m与楼板连接螺栓直径(mm):20.00；外架计算（详见：附件1、附件2、附件3）四、项目管理机构在本工程施工中实行项目经理负责制，项目经理11、对工程项目行使筹划、组织、协调、控制、监督、指挥职能、全权解决项目事务，其下设技术科、工程科及材料设备科。项目内部工程技术管理人员通过岗位目的责任制和行为准则来约束，共同为优质、安全、高速、低耗地完毕项目任务而努力工作。1、项目管理组织机构项目经理：陈岳朝安全负责人：马家平技术负责人：王祖祥施工员张建国质量员刘兴武安全员蔡维康安全员朱赟安全员王新振材料员蒋岳军架子班组操作工人生产负责人：陈光敏2、项目部组织机构人员名单序号名 称职务称 职备注1陈岳朝项目经理一级建造师、工程师2陈光敏现场负责人工程师3王祖祥技术负责人工程师4马家平安全负责人工程师5张建国施工员工程师6刘兴武质量员工程师7朱 赟12、安全员助工8王新振安全员助工9蔡维康安全员助工10蒋岳军材料员技术员3、项目管理人员重要职责（1） 项目经理岗位职责负责项目全面工作，订立项目承包合同，制定项目管理方针目的，制定项目总体管理方案和施工总体设想，保证公司质量体系和合同有筹划实行。（2） 项目副经理职责：协助项目经理对工程进行管理，当项目经理外出时代理行使项目经理职责。负责制定项目各项规章制度，并对其实行效果负责。（3） 项目技术负责人职责：负责项目部技术、质量方面工作。负责编制施工组织设计和专项施工方案，并组织实行，及时解决施工中技术和质量问题。负责与建设单位、监理单位和设计单位洽谈关于技术质量事项。组织工程图纸会审、技术交底和13、全面质量管理活动，负责工程技术资料（质量记录）审核。（4） 施工员岗位职责：负责项目详细实行。指引、检查、监督、控制现场一切与脚手架质量关于事项，保证产品一次合格或一次成优。做好技术交底工作，以及分部、分项和最后产品技术复核检查。（5） 质量员岗位职责：协助技术负责人做好工程质量管理工作，依照设计图、工程质量验收原则、质量筹划等参加工程质量监督检查。负责工程质量记录、技术资料监督和检查，对的及时填写质量资料。（6） 安全员岗位职责：负责对进场施工人员安全教诲和安全交底，负责安全生产和消防各项办法详细贯彻，定期对现场安全生产状况进行检查，督促生产班组做好安全工作。及时记好各项安全台帐。协助施工员14、做好现场标化工作。（7） 预算员岗位职责：编制项目预、决算书。委托外加工洽谈及合同管理、费用审核与支付控制。负责分包工程结帐审核和支付控制。分析预测工程总成本和阶段成本，并提出办法建议。项目施工过程中记录、核算。详细实行项目合同管理。编制项目预决算，（8） 材料员岗位职责：按规定制定采购文献，并按批准采购文献进行采购，接受物资进场（入库）应按规定进行检查实验或验证，做好记录和标记。对项目施工过程中材料进行消耗管理，建立台帐。五、施工筹划1、材料与设备筹划2.1、做好模板、钢管支架等周转料备料工作，随施工进度分批陆续进场。保证材料质量合格，材料进场按规定地点存储，做好遮盖保护。2.2、依照施工机15、具需用量筹划，做好机械租赁和购买筹划，并做好进场使用前检查、保养工作，保证运转正常。序号材料名称规 格单 位数 量1钢 管483.5（计算参照483.2）米2350002扣 件国标只1630003竹笆片8001200平米72004木板20050米30005安全网18006000平米65235616#槽工字钢16#米30007安全平网18006000平米5000重要材料设备筹划一览表2、施工进度筹划脚手架施工进度按照施工组织设计中进度筹划进行安排。六、劳动力筹划分包队伍选用品备建筑业劳务公司资质脚手架工程劳务作业分包队伍,详细负责所有脚手架工程搭设，并配备相应技术、质量、安全管理人员。操作人员必16、要按照宁波市建管部门关于规定经专门安全技术培训，获得架子工操作资格证书，持证上岗。脚手架施工需用配备劳动力资源见下表： 劳动力需用筹划表职务/工种备注安全员3人，持证上岗电工1人，持证上岗电焊工2人，持证上岗架子工8人，持证上岗普工15人七、施工工艺技术1、技术规定1.1脚手架材料选取和质量规定1.1.1、钢管（1）脚手架钢管应使用Q235钢管或低碳合金钢，且应符合国家现行原则碳素构造钢（GB/T700）中Q235-A级钢规定。（2）钢管截面尺寸应为外径48mm。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆钢管长度为46m，用于小横杆钢管长度为1.5m。计算书钢管厚度按照3.2mm取值计算。（3）钢管质量检17、查规定1）钢管外观质量检查规定按下表进行项次检查项目验收规定新管1产品质量合格证必要具备2钢管材质证明书3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯4外径，壁厚0.50mm，0.35mm5端面应平整，端面切斜偏差1.70mm6防锈解决必要进行防锈解决，镀锌或刷防锈漆旧管7钢管锈蚀限度管壁上锈蚀深度，不得超过0.50mm8其他项目同新管项次3、4、52）钢管应无裂纹，两端面应平整，禁止打孔。3）钢管进场后，统一按规范规定进行涂漆解决。立杆、横杆所有涂黄色油漆、剪刀撑涂黄黑相间色，每段长度40mm。 1.1.2扣件扣件材质应符合国标钢管脚手架扣件（GB15831）规定；使用与钢管管18、径相配合、符合现行原则可锻铸铁扣件；脚手架采用扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得发生破坏。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓浮现滑丝禁止使用。（1）技术规定1）扣件应采用机械性能不低于KT33-8可锻铸铁制作。2）铸铁不得有裂纹、气孔；不适当有缩松、砂眼或其他影响使用铸铁缺陷；并应将影响外观质量粘砂、浇冒口残存、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。3）扣件与钢管贴合面必要严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。4）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应不大于1mm。5）当扣件紧夹钢管时，开口处最小距离应不不大于5mm。6）扣件表19、面应进行防锈解决。7）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形禁止使用，浮现滑丝螺栓必要更换。（2）扣件质量检查规定1）扣件质量规定按下表进行检查项次检查项目规定新扣件1产品质量合格证、生产允许证、专业检测单位测试报告必要具备2表面质量及性能应符合本节（1）技术规定2）6）规定3螺栓不得滑丝旧扣件4同新扣件项次2、31.1.3脚手板本工程拟在内外立杆之间采用竹笆脚手板，内立杆与建筑物之间也采用竹笆脚手板；竹脚手板采用由毛竹或楠竹制作竹笆板。1.1.4连墙件连墙件材质应符合国家现行原则碳素构造钢（GB/T700）中Q235-A级钢规定。1.1.5、安全网采用密目式安全网，网目应满足目/100cm20、2，做耐贯穿实验不穿透，1.86.0m单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果规定，选用绿色。规定阻燃，使用安全网必要有产品生产允许证和质量合格证，以及由有关建筑安全监督管理部门发放准用证。2、构造规定根据规范（JGJ130)。2.1、脚手架设计尺寸双排落地脚手架步距1.8m，立杆纵距为1.50m，内外立杆间距1.2m，内立杆与墙距离为0.25m。双排悬挑脚手架步距1.8m，立杆纵距为1.50m，内外立杆间距0.8m，内立杆与墙距离为0.25m。2.2、纵向水平杆，横向水平杆，脚手板（1）纵向水平杆构造应符合下列规定：1）纵向水平杆宜设立在立杆内侧，其长度不适当不大于3跨；2）纵向水平杆接长21、采用对接扣件连接，连接符合下列规定：对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不适当设立在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开距离不应不大于500mm；各接头中心至近来主节点距离不不不大于纵距1/3。如有搭接接头，搭接长度不应不大于1m，等间距设立3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至搭接纵向水平杆杆端距离不不大于100mm。3）使用竹笆脚手板，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并等间距设立，间距不应不不大于400mm。（2）横向水平杆构造应符合下列规定：1）主节点处设立一根横向水平杆，用直角扣件扣接且禁止拆除。2）作业层上非主节点处横向水平杆，依照支承脚手板需要等间22、距设立，最大间距不应不不大于纵距1/2；3）双排脚手架横向水平杆两端，用直角扣件固定在立杆上。（3）脚手板设立应符合下列规定：1）作业层竹笆脚手板应铺满，铺稳，木脚手板离开墙面120150mm。2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。2.3、立杆（1）立杆底部为地下室顶板混凝土或悬挑工字钢，（2）脚手架设立纵，横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不不不大于200mm处立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆23、上。 当立杆基本不在同一高度上时，将高处纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应不不大于1m，靠边坡上方立杆轴线到边坡距离不应不大于500mm。（3）立杆用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距按规范采用。（4）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，别的各层各步接头必要采用对接扣件连接。对接搭接应符合下列规定：1）立杆上对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应设立在同步内，同步内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开各接头中心距离主节点不适当不大于500mm、不适当不不大于步距1/3；2）搭接长度不应不大于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿距离不应不大于100mm。（5）立杆顶端24、高出女儿墙上皮1m。（6）双管立杆中副立杆高度不应低于3步，钢管长度不应不大于6m。2.4、连墙件（1）连墙件布置：1）连墙件接近主节点设立，偏离主节点距离不应不不大于300mm。2）连墙件与底层第一步纵向水平杆处开始设立有困难时，改用小横杆与-0.050m处混凝土构造固定。当脚手架下部暂不能设连墙件时要搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点距离不应不不大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。3）连墙件采用方形，矩形布置。4）一字型，开口型脚手架两端必要设立连墙件，连墙件垂直间距不应不不大于建筑物层高。（2）连墙件构造1）连墙件中连25、墙杆呈水平设立，当不能水平设立时，与脚手架连接一端应下斜连接，不采用斜连接；2）连墙件必要采用可承受拉力和压力构造，可靠地固定在混凝土梁，柱等构造部位。2.5、门洞（1）门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架构造型式，斜杆与地面倾角在45度60之间，门洞桁架型式附图搭设。（2）门洞桁架下两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度高于门洞口12步。 （3）门洞桁架中伸出上下弦杆杆件端头，在紧靠主节点处均增设一种防滑扣件。2.6、剪刀撑与横向斜撑（1）双排脚手架设剪刀撑1）搭设高度24.000m双排脚手架，在外侧立面整个长度和高度上持续设立剪刀撑，按4560度之间斜度每4跨持续各设立一道通高剪刀撑。2）搭设高度2426、.000m双排脚手架，在外侧立面两端各设立一道通高、连接4跨外立杆剪刀撑，中间各道剪刀撑之间净距不应不不大于15m，详见附图。3）剪刀撑斜杆接长采用搭接，搭接长度不应不大于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿距离不应不大于100mm。4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不适当不不大于150mm。（2）横向斜撑1）高度在24m以上封闭型脚手架，除拐角应设立横向斜撑外，中间应每隔6跨设立一道；一字型、开口型双排脚手架两端均必要设立横向斜撑，中间每隔6跨设立一道。2）在同一节间由底至顶层呈之字型持续布置横向斜撑，斜撑用直角扣件固定27、在距主节点处100横向水平杆上，或用旋转扣件固定在立杆上。2.7、斜道（1）人行并兼作短小材料运送采用之字型斜道。（2）斜道附着外脚手架设立，坡度为1:3，宽度1.200m，斜道转折处设立平台，其宽度同斜道宽度，面积不不大于34平方米，临边用竹笆防护。（3）斜道两侧及平台外围每层均设立栏杆（两道）及挡脚板，栏杆高度为1.200m，挡脚板高度180mm。（4）斜道脚手板采用竹笆板（竹黄一律向上），脚手板横铺时，在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应不不大于500mm；接头宜采用搭接；下面板头应压住上面板头，板头凸棱处宜采用三角木填顺；（5）斜道脚手板上每隔250300mm设立一根防滑木28、条，木条尺寸为2030mm。（6）斜道纵向外侧及横向两端设立剪刀撑。2.8、安全网采用绿色密目网，规格为18006000，立网随施工层随升随增设，网高出施工层1000以上，生根牢固，二网间拼接空隙不不不大于100。3、外脚手架搭设3.1、搭设要点（1）施工准备1） 脚手架搭设人员必要是通过按现行国标特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格专业架子工 ，上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。2）在搭设之前，必要对进场脚手架杆配件进行严格检查，禁止使用规格和质量不合格杆配件。3）脚手架搭设作业，必要在统一管理、指挥下，严格按照施工方案设计放线、铺垫板、设立底座或标定立杆位置，不得自29、行其是。（2）地基与基本1）脚手架在构造基本回填土上，整体承压部位应分层回填并夯实，立杆下垫置14#槽钢，槽钢下铺通长木板，木板断面为50200250，设立扫地杆，并有排水办法。详见附图。2）脚手架一经搭设，在使用过程中不得随意开挖，否则必要采用加固办法。（3）脚手架搭设要点及注意事项1)周边脚手架应从一种角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设。2)应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第 l步纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此规定继续向上搭设。3）在设立第一排连墙件前，应设立必要数量抛撑；以保证构架稳定和架上作业人30、员安全。4）剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升架子一起及时设立。5）脚手架处在顶层连墙点之上自由高度4.000m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙件时，要采用恰当暂时撑拉办法。6）脚手板应铺平铺稳，必要时应予绑扎固定；脚手板采用对接平铺，在对接处，与其下两侧支承横杆距离应控制在 100200mm之间。如不不大于200mm必要铺设平整牢固站人片。7）装设连墙件时，应注意掌握结拉松紧限度，避免引起杆件和整架明显变形。连墙杆表面刷成红色醒目油漆，便于检查和警示。8）操作层外侧设立二道扶手栏杆（高度分别为1200和600）以及不低于1000小眼安全网。安全网固定在外立杆里侧31、，并用不不大于18#铅丝洞洞满扎，张挂严密。9）在搭设中不得随意变化构架设计、减少杆配件设立和对立杆纵距作100mm构架尺寸放大。确有实际困难，需要对构架作调节和变化时，应提交技术主管人员解决。3.2、搭设作业安全办法（1）在架上作业工人应穿防滑鞋、配挂好安全带，为了便于作业和安全，脚下应铺设必要数量脚手板，并应铺设平稳，不得有探头板。（2）当暂时无法铺设脚手架，用来落脚或抓握、把持杆件均应为稳定构架某些。位于立杆接头之上自由立杆不得用作把持杆。（3）架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件时应掌握好重心，平稳传递。（4）对每完毕一道工序，要互相询问并确认后才干进行下一道工序。（5）作业工人应佩32、带工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。（6）架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。（7）每次收工此前，所有上架材料必要所有搭设上，不要留在架子上，并且要形成稳定构造。（8）在搭设作业进行中，地面上配合人员应躲开也许落物区域。（9）现场人员必要戴安全帽，不得单人进行装设较重杆配件和其他易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。（10）脚手架按规定配备足够消防器械。1）已施工完楼层脚手架每楼层每边间隔5060m设2支灭火器。2）在施工楼层底部及上部操作层每边各设2支灭火器。3）在楼层内设消防立管，每楼层设接口及消防水笼管。（11）脚手架必要配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超33、过相邻连墙件以上两步。（12）金属脚手架按规定设立防雷接地装置，接地电阻不不不大于10欧姆。3.3、脚手架搭设检查与验收（1）脚手架验收原则规定l)脚手架应有分部、分段。按施工进度进行验收，挂牌后使用，并有记录。构架构造符合前述规定和设计规定，个别部位尺寸变化应在容许调节范畴之内。2)节点连接可靠，其中扣件拧紧限度应控制在扭力矩达到4060N.M。3)脚手架立杆垂直度应100mm。4)纵向水平杆水平偏差应1/250，且全架长水平偏差值不不不大于50mm。5)作业层铺板、安全防护办法等需符合上述规定。（2）脚手架验收和寻常检查1)搭设完毕后，由项目经理、技术人员、安全管理人员、架子搭设人员及监理34、公司总监等人员进行联合验收，并履行验收签字手续后，方容许投入使用或继续使用。;2)每月进行一次脚手架专项检查。3)施工半途停止使用超过15天，再重新使用之前；4)在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；5)在使用过程中，发既有明显变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在状况时。4、防护通道、斜道搭设办法同落地式脚手架，详细详见附图。5、临边作业安全防护5.1、临边作业防护规定基坑周边、后浇带处施工层高低差、楼层周边及女儿墙未施工屋面周边，必要设立防护栏杆和红白小旗安全标志，夜间还应设红灯示警，栏杆应牢固可靠；立杆间距不不不大于2m。每跨必要与柱抱牢。正在施工楼层周边，必要在外围架设防35、护栏杆，安全立网封闭；分层施工楼梯口和梯段边，必要安装暂时护栏，顶层楼梯口应随工程构造进度安装正式防护栏杆；井架、施工电梯和脚手架等与通道两侧边，必要设防护栏杆。地面通道上部应装设安全防护棚。井架及施工电梯平台口应设立安全门或活动防护栏杆。5.2、防护栏杆材料临边防护材料选用钢管。钢管采用483-3.5mm，不得有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂纹；钢管用扣件进行固定，不得使用铅丝或其他材料绑扎。5.3、防护栏杆构造规定防护栏杆应由上、下两道横杆及栏杆构成，上杆离地高度为1.200m，下杆离地高度为0.5-0.6m。栏杆柱固定应符合下列规定：当在基坑四周搭设时，可搭设三角形栏杆，钢管离边口距离，不应36、不大于50cm。当在楼面，屋面周边时，可用予埋件与钢管，钢筋焊牢、也可搭设三角形栏杆。栏杆柱固定及其与横杆连接，其整体构造应使防护栏杆在上杆任何处，能经受任何方向100N外力，当栏杆所处位置有也许发生物件碰撞等也许时，应加密柱距。防护栏杆必要自上而下用安全网封闭。6、洞口防护6.1、洞口作业防护规定（1）楼板洞口，必要设立牢固盖板，防护栏杆，安全网或其他防坠落防护设施；（2）吊装孔、天窗等处，均应按洞口防护设立兜网；（3）施工现场通道附近各类洞口与坑槽等处，除设立防护设施与安全标志外，夜间还应设红灯示警。6.2、洞口防护办法（1）楼板，屋面和平台等面上短边尺寸不不大于250，不大于2500洞口37、，安装预制构件时洞口以及缺件时形成洞口，必要用坚实盖板封盖，盖板应能保持四周搁置均衡，有固定其位置办法，防止挪动移位。（2）边长为5001500洞口，必要设立以扣件扣接钢管而成网格，并在其上满铺脚手板；也可采用贯穿于混凝土板内钢筋构成防护网，钢筋网格间距不得不不大于20cm；（3）边长在150cm以上洞口，四周设防护栏杆，洞口下张安全兜网；（4）管道井施工时，应随楼层和砌筑或安装而消除洞口，或参照予留洞口作防护，四周应设防护栏杆，还应加设明显标志，夜间设红灯示警。如有暂时性拆除，必要经施工主工长批准，工作完毕后必要恢复防护办法；（5）地下室局部深坑，在土方开挖时必要搭设防护栏杆，至少1.2m高38、，等到构造底板施工完毕确认安全后方可完全拆除。（6）楼梯口防护1）分层施工楼梯口应设立暂时护栏。2）楼梯边设立暂时护栏。3）顶层楼梯口应随施工安装正式栏杆或设立暂时护栏。（7）电梯井防护1）井门口安装铁制固定栅门，上框离地高度应不低于1.8M,且涂以安全色标。2）井口内每2层且不不不大于10M设水平挑网一道。（8）通道及通道口防护1）通道附近各类洞口与坑槽等处，设立防护设施与安全标志。2）车辆行驶通道上洞口、深沟管道坑槽、所加盖板应满足强度规定。3）构造施工自二层起，凡人员进出通道口（涉及井架、施工电梯进出通道口），均应搭设安全防护棚，棚宽不不大于通道口宽度，棚顶满铺木板或竹片，高层施工时，应39、采用双层棚顶间距为800。7、攀登作业防护（1）进行攀登作业使用梯子或采用其她攀登设施。（2）攀登设施构造构造必要牢固可靠，梯子踏板间距为300，不缺档，使用时荷载不不不大于1100N，超载时按实际状况进行踏板强度验算。（3）移动式梯子质量按现行国标验收，梯子底部坚实，并有防滑办法，不垫高使用；梯子上端有固定办法，立梯工作角度为75度5度，折梯使用时上部夹角以35度45度，且铰链牢固，拉撑可靠。梯子如需加长使用，必要有可靠连接办法，且接头不超过一处。连接后梯梁强度不低于单梯梯梁强度。（4）固定式直爬梯采用金属材料制成，梯宽不大干500，支撑应采用不不大于L766角钢，埋设与焊接均必要牢固。梯子40、顶端踏棍应与攀登项面齐平，并加设1000高扶手.（5）攀登高度以5m为宜。超过2m时，加设护笼，超过8m时，设梯间平台。8、悬空作业安全防护悬空高处作业重要是建立牢固立足点，并依照详细状况，配备防护栏杆，防护网或其他安全设施。悬空作业所用脚手架（板），吊篮（笼）、平台、索具等设备，经技术鉴定合格、书面验收合格后使用。八、施工安全保证办法1、组织保障1.1、安全保证体系1.2、环保体系3、技术办法脚手架搭设技术办法3.1、钢管架应设立避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不不不大于30。3.2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路安全距离内，并做好可靠安全接地41、解决。3.3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到结实稳定，保证施工安全。3.4、外脚手架禁止钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。3.5、外脚手架搭设人员必要持证上岗，并对的使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。3.6、禁止脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。3.7、保证脚手架体整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。3.8、构造外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经批准不得任意拆除脚手架部件。3.9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得42、不不大于3kN/m2，保证较大安全储备。3.10、构造施工时不容许多层同步作业，装修施工时同步作业层数不超过两层，暂时性用悬挑架同步作业层数不超过两层。3.11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采用恰当暂时撑拉办法。3.12、各作业层之间设立可靠防护栅栏，防止坠落物体伤人。九、脚手架拆除1、脚手架拆除作业危险性不不大于搭设作业。在进行拆卸作业前，建立统一指挥并对作业人员进行技术安全交底，以保证拆除作业安全顺利地进行。2、脚手架需按顺序拆除，必要从上而下逐级进行，禁止上下同步作业。拆除顺序为：安全网挡脚板防身栏脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆连墙件纵向支杆。3、拆立杆时，要43、先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。4、连墙件必要随脚手架逐级拆除，禁止先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，应在位于其上所有可拆杆件都拆除之后才干拆除，因拆除上部或一侧附墙拉结而使架子不稳时，应加设暂时撑拉办法，以免因架子晃动，影响作业安全。5、分段拆除高差不应不不大于两步，如高差不不大于两步，应增设连墙件加固。6、在拆除过程中，凡已松开连接杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接杆件。拆下杆配件必要安全运出和吊下（或集中到毗邻未拆架面上，捆扎后吊下），禁止向下抛掷。7、在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行44、拆除较重杆件等危险性作业，多人或多组进行拆卸作业时，应加强指挥、并互相询问和协调作业环节，严格禁止不按程序进行任意拆卸。8、作好安全防护工作：（1）拆卸现场作可靠安全围护，并设专人看守，禁止非施工人员进入拆卸作业区域内。（2）禁止将拆卸下杆部件和材料向地面抛掷，已吊至地面架设材料应随时运出拆卸区域，保持现场文明。（3）当天离岗时，应及时加固尚未拆除某些，防止存留隐患导致复岗后人为事故。9、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除残留物从高处坠落伤人。十、脚手架使用和安全管理1、作业层上施工荷载应符合设计规定，不得超载；作业层每1m2架面上实用施工荷载(人员、材料45、和机具重量)规：构造施工时为3kN/m2；装修施工时为2kN/m2。施工过程中不得将模板支架、缆风绳、混凝土泵送管和砂浆卸料槽（斗）等固定在脚手架上；禁止附装摇臂把杆、悬挑平台等。2、在架板上堆放原则砖不得多于单排立码3层；砂浆和容器总重不得不不大于1.5kN；施工设备单重不得不不大于1kN，使用人力在架上搬运和安装构件自重不得不不大于2.5kN。3、在架面上设立材料应码放整洁稳固，不影响施工操作和人员通行。4、作业人员在架上最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增长操作高度。5、在作业中，禁止随意拆除脚手架基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网和连墙件。46、确因操作规定需要暂时拆除时，必要经主管人员批准，采用相应暂时加固办法，并在作业完毕后，及时予以恢复。6、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和她人安全，避免发生碰撞、闪失和落物；禁止在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息；不要在架面上急匆匆地行走或去办某件事情，互相躲让时应避免身体失衡。7、人员上下脚手架必要走斜道，禁止攀援脚手架上下，人员出入建筑物必要走设有安全防护通道。8、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业问题存在，在排除和解决后方许开始作业；在作业中发既有不安全状况和迹象时，应及时停止作业进行检查，解决后来才干恢复正常作业；发既有异常和危险状况时，应及时告知所有架上人员撤离。947、架上作业时应注意随时清理落到架面上材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具，以免影响自己作业安全和发生掉物伤人。在每次作业完毕之后，必要将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上材料物品堆放整洁，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落人安全网内材料和物品。在任何状况下，禁止自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。10、在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采用对的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固构造或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出；在脚手架上拆除模板时，应采用必要支托办法，以免拆下模板材料掉落架外。11、在脚手架上进行电气焊作业时，动火必要有动火证，48、焊接下方放接火盆并有看火人，要铺铁皮接火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物，并同步准备灭火器材，一旦着火时，及时予以扑灭。12、六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。13、在架上运送材料通过正在作业中人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其他匆忙卸料方式。14、在有效期间，脚手架要定期进行维修、保养，禁止拆除下列杆件：1）主节点处纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。2）连墙件、剪刀撑、斜杆。3）卸载撑杆、花篮螺丝。附件一、落地式扣件钢管脚手架计算书根据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全49、技术规范JGJ130-建筑构造荷载规范GB50009-钢构造设计规范GB50017-建筑地基基本设计规范GB50007-计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度40.0米，18.0米如下采用双管立杆，18.0米以上采用单管立杆。立杆纵距1.50米，立杆横距1.20米，内排架距离构造0.25米，立杆步距1.80米。钢管类型为483.25，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同步考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，50、安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增长两根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。地基承载力原则值170kN/m2，基本底面扩展面积0.250m2，地基承载力调节系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆计算:大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。按照大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆自重原则值 P1=0.038kN/m脚手板荷载原则值 P2=0.1001.200/351、=0.040kN/m 活荷载原则值 Q=3.0001.200/3=1.200kN/m 静荷载计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载计算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.680)1.5002=0.395kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.680)1.50052、2=-0.463kN.m咱们选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算： =0.463106/4788.0=96.789N/mm2大横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度计算公式如下: 静荷载原则值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载原则值 q2=1.200kN/m三跨持续梁均布荷载作用下最大挠度 V=(0.6770.078+0.9901.200)1500.04/(1002.06105114920.0)=2.654mm大横杆最大挠度不大于1500.0/150与10mm,满足规定!二、小横杆计算:小横杆按照简支梁53、进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆自重原则值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板荷载原则值 P2=0.1001.2001.500/3=0.060kN 活荷载原则值 Q=3.0001.2001.500/3=1.800kN 荷载计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.800=2.661kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.54、/8+2.6611.200/3=1.073kN.m=1.073106/5288.0=202.912N/mm2小横杆计算强度不大于于205.0N/mm2,满足规定!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起最大挠度 V1=5.00.0381200.004/(3842.060105114920.000)=0.044mm集中荷载原则值 P=0.058+0.060+1.800=1.918kN集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度 V2=1917.6001200.0(31200.02-41255、00.02/9)/(722.06105114920.0)=4.968mm最大挠度和 V=V1+V2=5.012mm小横杆最大挠度不大于1200.0/150与10mm,满足规定!三、扣件抗滑力计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆自重原则值 P1=0.0381.200=0.046kN脚手板荷载原则值 P2=0.1001.2001.500/2=0.090kN 活荷载原则值 Q=3.0001.2001.5056、0/2=2.700kN 荷载计算值 R=1.20.046+1.20.090+1.42.700=3.943kN单扣件抗滑承载力设计计算满足规定!当直角扣件拧紧力矩达40-65N.m时,实验表白:单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载原则值:作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：(1)每米立杆承受构造自重原则值(kN/m)；本例为0.1162 NG1 = 0.11637.000=4.299kN(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，原则值为0.10 NG57、2 = 0.10031.500(1.200+0.250)/2=0.326kN(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，原则值为0.17 NG3 = 0.1701.5003/2=0.383kN(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50037.000=0.555kN经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.563kN。活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值 NQ = 3.00021.5001.200/2=5.40058、kN风荷载原则值应按照如下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数： Us = 0.600经计算得到：Wk = 0.3001.0000.600 = 0.180kN/m2。考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ通过计算得到，底部立杆最大轴向压力： N=1.25.563+0.91.45.400=13.479kN不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ通过计算得到，底部立杆最大轴向压力： N=1.25.563+1.45.459、00=14.235kN风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载原则值(kN/m2)； la 立杆纵距 (m)； h 立杆步距 (m)。通过计算得到风荷载产生弯矩： Mw=0.91.40.1801.5001.8001.800/10=0.110kN.m五、立杆稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，N=14.235kN； i 计算立杆截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架高度拟定，u=1.550； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = k60、uh 拟定，l0=1.1551.5501.800=3.222m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 长细比，为3222/16=203 210 长细比验算满足规定! 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 成果查表得到0.175； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到： =14235/(0.18457)=177.772N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆稳定性计算 f,满足规定!2.考虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，N=13.479kN；61、 i 计算立杆截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架高度拟定，u=1.550； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=1.1551.5501.800=3.222m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 长细比，为3222/16=203 210 长细比验算满足规定! 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 成果查表得到0.175； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW=0.110kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆62、抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =13479/(0.18457)+110000/4788=191.352N/mm2； 考虑风荷载时，立杆稳定性计算 Nl，连墙件设计计算满足强度设计规定!通过计算得到 Nf = 302.738kNNf2Nl，连墙件设计计算满足稳定性设计规定!连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为连墙件轴向拉力，N=7.082kN； lw为连墙件周长，取3.141648.0=150.80mm； t为连墙件厚度，t=3.25mm； ft或fc为对接焊缝抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；通过焊缝抗拉强度 = 7082.40/(63、150.803.25) = 14.45N/mm2。对接焊缝抗拉或抗压强度计算满足规定! 连墙件对接焊缝连接示意图八、立杆地基承载力计算:立杆基本底面平均压力应满足下式规定 pk fg其中 pk 脚手架立杆基本底面处平均压力原则值，pk =Nk/A=43.85 (kPa) Nk 上部构造传至基本顶面轴向力原则值 Nk = 5.56+5.40=10.96kN A 基本底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调节系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力原则值；64、fgk = 170.00地基承载力计算满足规定!附件二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书根据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-建筑构造荷载规范GB50009-钢构造设计规范GB50017-混凝土构造设计规范GB50010-计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆纵距1.50米，立杆横距0.80米，内排架距离构造0.25米，立杆步距1.80米。采用钢管类型为483.25，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同步考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷65、载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增长一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用悬臂式构造，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆计算大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。按照大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷66、载计算大横杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆自重原则值 P1=0.038kN/m脚手板荷载原则值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 活荷载原则值 Q=2.0000.800/2=0.800kN/m 静荷载计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.120)167、.5002=0.269kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.120)1.5002=-0.316kN.m咱们选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算： =0.316106/4788.0=66.000N/mm2大横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度计算公式如下: 静荷载原则值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载原则值 q2=0.800kN/m三跨持续梁均布荷载作用下最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1500.04/(1002.068、6105114920.0)=1.807mm大横杆最大挠度不大于1500.0/150与10mm,满足规定!二、小横杆计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆自重原则值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板荷载原则值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载原则值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.200=1.821kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横69、杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.8210.800/4=0.368kN.m =0.368106/4788.0=76.840N/mm2小横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105114920.000)=0.01mm集中荷载原则值 P=0.058+70、0.060+1.200=1.318kN集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度 V2=1317.600800.0800.0800.0/(482.06105114920.0)=0.594mm最大挠度和 V=V1+V2=0.602mm小横杆最大挠度不大于800.0/150与10mm,满足规定!三、扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；横杆自重原则值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板荷载原则值 P2=0.71、1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载原则值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.41.200=1.789kN单扣件抗滑承载力设计计算满足规定!当直角扣件拧紧力矩达40-65N.m时,实验表白:单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载原则值作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：(1)每米立杆承受构造自重原则值(kN/m)；本例为0.1162 NG1 = 0.11618.000=2.72、091kN(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，原则值为0.10 NG2 = 0.10041.500(0.800+0.250)/2=0.315kN(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，原则值为0.16 NG3 = 0.1601.5004/2=0.480kN(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50018.000=0.270kN经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.156kN。活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/73、2取值。经计算得到，活荷载原则值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN风荷载原则值应按照如下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ通过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.23.156+0.91.42.400=6.812kN不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 174、.2NG + 1.4NQ通过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.23.156+1.42.400=7.148kN风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载原则值(kN/m2)； la 立杆纵距 (m)； h 立杆步距 (m)。通过计算得到风荷载产生弯矩： Mw=0.91.40.2251.5001.8001.800/10=0.138kN.m五、立杆稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，N=7.148kN； i 计算立杆截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度75、系数，由脚手架高度拟定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 长细比，为3118/16=197 210 长细比验算满足规定! 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 成果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得： =7148/(0.19457)=83.395N/mm2；不考虑风荷载时，立杆稳定性计算 f,满足规定！2.考76、虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，N=6.812kN； i 计算立杆截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架高度拟定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 长细比，为3118/16=197 210 长细比验算满足规定! 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 成果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，M77、W=0.138kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =6812/(0.19457)+138000/4788=108.251N/mm2；考虑风荷载时，立杆稳定性计算 Nl，连墙件设计计算满足强度设计规定!通过计算得到 Nf2 = 302.738kNNf2Nl，连墙件设计计算满足稳定性设计规定!连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为连墙件轴向拉力，N=8.103kN； lw为连墙件周长，取3.141648.0=150.80mm； t为焊缝厚度，t=3.20mm； ft或fc为对接焊缝抗拉或78、抗压强度，取185.0N/mm2；通过焊缝抗拉强度 = 8103.00/(150.803.20) = 16.79N/mm2。对接焊缝抗拉或抗压强度计算满足规定! 连墙件对接焊缝连接示意图七、悬挑梁受力计算悬挑脚手架按照带悬臂单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N作用，里端B为与楼板锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1200mm，l = 1800mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm；水平支撑梁截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(79、抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=7.15kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.20/1.80=0.67 kl=0.25/1.80=0.14 k2=1.05/1.80=0.58代入公式，通过计算得到支座反力 RA=20.072kN支座反力 RB=-5.039kN最大弯矩 MA=9.469kN.m抗弯计算强度 f=9.469106/(1.05141000.0)=63.957N/mm2水平支撑梁抗弯计算强度不大于215.0N/mm2,满足规定!受脚手架作用集中计算荷载 N=3.16+2.40=5.80、56kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=3.479mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-)表5.1.8规定：水平支撑梁最大挠度不大于2400.0/250,满足规定!八、悬挑梁整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，查表钢构造设计规范(GB50017-)附录得到：b=2.00由于b不不大于0.6，按照钢构造设计规范(GB50017-)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929通过计算得到强度 =9.47106/(0.929141000.00)=781、2.29N/mm2；水平钢梁稳定性计算 f,满足规定!九、锚固段与楼板连接计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点拉环受力R=5.039kN 水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土构造设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用4个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85折减系数；钢筋拉环抗拉强度为221.00N/mm2；所需要水平钢梁与楼板压点拉环最小直径 D=50394/(3.1416221.002)1/2=4mm水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧382、0cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向拉力，N = 5.04kN； d 楼板螺栓直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内锚固深度。通过计算得到 h 要不不大于5039.20/(3.1416201.5)=53.5mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向拉力，N = 5.04kN； d 楼板螺栓直径，d = 20mm； b 楼83、板内螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；通过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足规定!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 5.041.80/2 = 4.54kN.m依照混凝土构造设计规范GB50010-第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度级别为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法拟定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 84、100-15 = 85mm；s = 4.54106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0290 = 1-(1-20.0290)1/2=0.0300s = 1-0.0300/2=0.9850楼板压点负弯矩配筋为 As = 4.54106 / (0.985085.0210.0) = 257.9 mm2附件三、悬挑式扣件钢管脚手架计算书根据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-建筑构造荷载规范GB50009-钢构造设计规范GB50017-混凝土构造设计规范GB50010-计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高85、度18.0米，立杆采用单立管。立杆纵距1.50米，立杆横距0.80米，内排架距离构造0.25米，立杆步距1.80米。采用钢管类型为483.2，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同步考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增长一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度186、.80米。悬挑水平钢梁上面联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间联梁上最多布置2根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式构造，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆计算大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。按照大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆自重原则值 P1=0.038kN/m脚手板荷载原则值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 活荷载原则值 Q=2.0000.800/2=0.800kN/m 静荷载计算值 q1=1.20.87、038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.120)1.5002=0.269kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.120)1.5002=-0.316kN.m咱们选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算： =0.316106/4729.0=66.8288、3N/mm2大横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度计算公式如下: 静荷载原则值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载原则值 q2=0.800kN/m三跨持续梁均布荷载作用下最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1500.04/(1002.06105113510.0)=1.830mm大横杆最大挠度不大于1500.0/150与10mm,满足规定!二、小横杆计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。1.荷89、载值计算大横杆自重原则值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板荷载原则值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载原则值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.200=1.821kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.8210.800/4=0.368kN.m =0.368106/4729.0=77.799N/mm2小90、横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105113510.000)=0.01mm集中荷载原则值 P=0.058+0.060+1.200=1.318kN集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度 V2=1317.600800.0800.0800.0/(482.06105113510.0)=0.601mm最大挠度和 V=V1+V2=0.610mm小横杆最大挠度不大于80091、.0/150与10mm,满足规定!三、扣件抗滑力计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；横杆自重原则值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板荷载原则值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载原则值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.41.200=1.789kN单扣件抗滑承载力设计计算满足规定!当直角扣件拧紧力92、矩达40-65N.m时,实验表白:单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载原则值作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：(1)每米立杆承受构造自重原则值(kN/m)；本例为0.1144 NG1 = 0.11418.000=2.059kN(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，原则值为0.10 NG2 = 0.10041.500(0.800+0.250)/2=0.315kN(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，原则值为93、0.16 NG3 = 0.1601.5004/2=0.480kN(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50018.000=0.270kN经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.124kN。活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN风荷载原则值应按照如下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us 风荷载体型系94、数：Us = 0.600经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ通过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.23.124+0.91.42.400=6.773kN不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ通过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.23.124+1.42.400=7.109kN风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载原则值(kN/m2)； la 立杆纵距 95、(m)； h 立杆步距 (m)。通过计算得到风荷载产生弯矩： Mw=0.91.40.2251.5001.8001.800/10=0.138kN.m五、立杆稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，N=7.109kN； i 计算立杆截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架高度拟定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 拟定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 长96、细比，为3118/16=196 210 长细比验算满足规定! 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 成果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得： =7109/(0.19450)=84.161N/mm2；不考虑风荷载时，立杆稳定性计算 f,满足规定！2.考虑风荷载时,立杆稳定性计算 其中 N 立杆轴心压力设计值，N=6.773kN； i 计算立杆截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架高度拟定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l97、0 = kuh 拟定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 长细比，为3118/16=196 210 长细比验算满足规定! 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 成果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW=0.138kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =6773/(0.19450)+138000/4729=109.318N/mm2；考虑风荷载时，立杆稳定性计算 Nl，98、连墙件设计计算满足强度设计规定!通过计算得到 Nf2 = 302.738kNNf2Nl，连墙件设计计算满足稳定性设计规定!连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为连墙件轴向拉力，N=8.103kN； lw为连墙件周长，取3.141648.0=150.80mm； t为焊缝厚度，t=3.20mm； ft或fc为对接焊缝抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；通过焊缝抗拉强度 = 8103.00/(150.803.20) = 16.79N/mm2。对接焊缝抗拉或抗压强度计算满足规定! 连墙件对接焊缝连接示意图七、联梁计算按照集中荷载作用下简支梁计算集中荷载P传递力，P=7.99、11kN计算简图如下 支撑按照简支梁计算公式 其中 n=3.00/1.50=2通过简支梁计算得到支座反力(考虑到支撑自重) RA = RB=(2-1)/27.11+7.11+3.000.20/2=10.97kN通过传递到支座最大力为(考虑到支撑自重) 23.55+7.11+3.000.20=14.82kN最大弯矩(考虑到支撑自重) Mmax=2/87.113.00+0.203.003.00/8=5.56kN.m抗弯计算强度 f=5.56106/141000.0=39.42N/mm2水平支撑梁抗弯计算强度不大于215.0N/mm2,满足规定!八、悬挑梁受力计算悬挑脚手架按照带悬臂单跨梁计算悬出端100、C受脚手架荷载N作用，里端B为与楼板锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1200mm，l = 1800mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm；水平支撑梁截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用传递集中力 P=14.82kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.20/1.80=0.67 kl=0.25/1.80=0.14 101、k2=1.05/1.80=0.58代入公式，通过计算得到支座反力 RA=40.960kN支座反力 RB=-10.581kN最大弯矩 MA=19.444kN.m抗弯计算强度 f=19.444106/(1.05141000.0)=131.333N/mm2水平支撑梁抗弯计算强度不大于215.0N/mm2,满足规定!受脚手架作用集中计算荷载 N=3.12+2.40=5.52kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=3.459mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-)表5.1.8规定：水平支撑梁最大挠度不大于2400.0/102、250,满足规定!九、悬挑梁整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，查表钢构造设计规范(GB50017-)附录得到：b=2.00由于b不不大于0.6，按照钢构造设计规范(GB50017-)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929通过计算得到强度 =19.44106/(0.929141000.00)=148.44N/mm2；水平钢梁稳定性计算 f,满足规定!十、锚固段与楼板连接计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点拉环受力R=10.581kN 水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为 其中f为拉103、环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土构造设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要水平钢梁与楼板压点拉环最小直径 D=105814/(3.141665.002)1/2=11mm水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向拉力，N = 10.58kN； d 楼板螺栓直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内104、锚固深度。通过计算得到 h 要不不大于10580.85/(3.1416201.5)=112.3mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向拉力，N = 10.58kN； d 楼板螺栓直径，d = 20mm； b 楼板内螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；通过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足规定!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 10.581105、.80/2 = 9.52kN.m依照混凝土构造设计规范GB50010-第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度级别为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法拟定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 9.52106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0610 = 1-(1-20.0610)1/2=0.0630s = 1-0.0630/2=0.9680楼板压点负弯矩配筋为 As = 9.52106 / (0.968085.0210.0) = 551.0 mm2