1、后孙拆迁安置房二期I标段工程 脚手架专项施工方案目 录一、编制依据2二、工程概况2三、外架搭设参数2四、项目管理机构5五、施工计划7六、劳动力计划8七、施工工艺技术8八、施工安全保证措施21九、脚手架的拆除23十、脚手架的使用和安全管理24附件一、落地式扣件钢管脚手架计算书27附件二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书38附件三、悬挑式扣件钢管脚手架计算书52附图66一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；2、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；3、钢结构设计规范（GBJ17-2003）；4、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；5、后孙拆2、迁安置房二期I标段工程方案效果图;6、后孙拆迁安置房二期I标段工程建筑施工设计图纸；7、已提供部分的施工图图纸会审纪要，相关会议纪要、工作联系单。二、工程概况工程名称：后孙拆迁安置房二期I标段工程建设单位：宁波市海曙区经济适用房建设管理办公室设计单位：宁波市建筑设计研究院有限公司监理单位：宁波市诚信工程建设监理有限公司施工单位：海达建设集团有限公司后孙拆迁安置房项目工程位于宁波市海曙区永丰西路以北，规划望童北路以东，规划范江岸路以南，五江河以西，项目总用地面积57933平方米。其中I标段工程总建筑面积约90891平方米，地上建筑面积约71686平方米，地下部分建筑面积约19205平方米， I标3、段由1-7#楼组成（其中1、3、5、7#楼为28层住宅，2#楼为23层住宅，,4#楼为18层住宅，6#楼为社区配套管理办公用房）。本工程各层楼板层高、板厚及梁断面如下：三、外架搭设参数本工程施工单体较多，除6#楼外全是高层，有一定的施工难度，故根据每个建筑、结构特点，选择各自不同的搭设方案。本工程6#楼采用落地外脚手架， 高层1#、2#、3#、4#、5#、7#、楼外架分段搭设，第一段采用落地外脚手架，第二、三、四段采用悬挑脚手架。本方案搭设高度按立杆伸出屋面女儿墙以上1米考虑，脚手架基础标高为-1.3米。各建筑单体外脚手架搭设参数如下表：建筑单体女儿墙高度/m搭设高度/m主要搭设参数6#楼124、.915.2双排脚手架搭设高度为15.2 m（包括室内外地坪高差1.3m和立杆高出女儿部分1m），立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.2m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5（计算参照483.2）； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.8；连墙件采用铁板预埋再用钢管焊接牢固，两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m。 2#、3#、5#、7#楼81.8584.15第一段：落地架双排脚手架搭设高度为34.9m（第一层至第十三层面，包括室内5、外高差1.3米），立杆12米以下采用双立杆，12米以上采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的横距为 1.2m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5（计算参照483.2）； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.8；连墙件采用铁板预埋再用钢管焊接牢固，两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m， 第二、三、四段：悬挑架第二段双排脚手架搭设高度为16.8m（第十四层至第十九层面），第三段双排脚手架搭设高度为16.8m（第二十层至第二十四层面）第四段双排脚手架6、搭设高度为15.65m（第二十五至伸出屋面女儿墙1米）立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为1 根；采用的钢管类型为 483.5（计算参照483.2）； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.8；连墙件采用铁板预埋再用钢管焊接牢固，两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m。 一般部位悬挑水平钢梁采用16号工字钢，（转角处采用16号工字钢加设16号工字钢连系梁），16号钢丝绳，其中建筑物外悬挑段长1.2m，建筑物内锚固段长度1.8 m。与楼7、板连接的螺栓直径(mm):20.00；1#楼68.270.5第一段：落地架双排脚手架搭设高度为37.7m（第一层至第十三层，包括室内外高差1.3米），立杆18米以下采用双立杆，18米以上采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.2m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5（计算参照483.2）； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.8；连墙件采用铁板预埋再用钢管焊接牢固，两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m。第二、三段：悬挑架第二段双排脚手架8、搭设高度为16.8m（第十四层至第十九层）；第三段双排脚手架搭设高度为16.m（第二十层至伸出女儿墙1米），立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根；采用的钢管类型为 483.5（计算参照483.2）； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.8；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；一般部位悬挑水平钢梁采用16号工字钢，（转角处采用16号工字钢加设16号工字钢连系梁），16号钢丝9、绳，其中建筑物外悬挑段长1.2m，建筑物内锚固段长度1.8 m。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；4#楼53.255.5第一段：落地架双排脚手架搭设高度为39.5m（第一层至第十三层，包括室内外高差1.3米），立杆18米以下采用双立杆，18米以上采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.2m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5（计算参照483.2）； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.8；连墙件采用铁板预埋再用钢管焊接牢固，两步三跨，竖向间距10、 3.6 m，水平间距4.5 m。第二段：悬挑架第二段双排脚手架搭设高度为16.0m（第十四层至伸出女儿墙1米），立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5（计算参照483.2）； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.8；连墙件采用铁板预埋再用钢管焊接牢固，两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；一般部位悬挑水平钢梁采用16号工字钢，（转角处采用16号工字钢加设111、6号工字钢连系梁），16号钢丝绳，其中建筑物外悬挑段长1.2m，建筑物内锚固段长度1.8 m与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；外架计算（详见：附件1、附件2、附件3）四、项目管理机构在本工程施工中实施项目经理负责制，项目经理对工程项目行使计划、组织、协调、控制、监督、指挥职能、全权处理项目事务，其下设技术科、工程科及材料设备科。项目内部工程技术管理人员通过岗位目标责任制和行为准则来约束，共同为优质、安全、高速、低耗地完成项目任务而努力工作。1、项目管理组织机构项目经理：陈岳朝安全负责人：马家平技术负责人：王祖祥施工员张建国质量员刘兴武安全员蔡维康安全员朱赟安全员王新振材料员蒋岳军架子班12、组操作工人生产负责人：陈光敏2、项目部组织机构人员名单序号名 称职务称 职备注1陈岳朝项目经理一级建造师、工程师2陈光敏现场负责人工程师3王祖祥技术负责人工程师4马家平安全负责人工程师5张建国施工员工程师6刘兴武质量员工程师7朱 赟安全员助工8王新振安全员助工9蔡维康安全员助工10蒋岳军材料员技术员3、项目管理人员主要职责（1） 项目经理岗位职责负责项目全面工作，签订项目承包合同，制定项目管理方针目标，制定项目总体管理方案和施工总体设想，确保公司质量体系和合同有计划的实施。（2） 项目副经理职责：协助项目经理对工程进行管理，当项目经理外出时代理行使项目经理职责。负责制定项目的各项规章制度，并对13、其实施效果负责。（3） 项目技术负责人职责：负责项目部技术、质量方面的工作。负责编制施工组织设计和专题施工方案，并组织实施，及时处理施工中的技术和质量问题。负责与建设单位、监理单位和设计单位洽谈有关技术质量事项。组织工程的图纸会审、技术交底和全面质量管理活动，负责工程技术资料（质量记录）审核。（4） 施工员岗位职责：负责项目的具体实施。指导、检查、监督、控制现场一切与脚手架质量有关事项，保证产品一次合格或一次成优。做好技术交底工作，以及分部、分项和最终产品的技术复核检查。（5） 质量员岗位职责：协助技术负责人做好工程质量管理工作，根据设计图、工程质量验收标准、质量计划等参加工程质量监督检验。负14、责工程质量记录、技术资料的监督和检查，正确及时填写质量资料。（6） 安全员岗位职责：负责对进场施工人员的安全教育和安全交底，负责安全生产和消防各项措施的具体落实，定期对现场安全生产情况进行检查，督促生产班组做好安全工作。及时记好各项安全台帐。协助施工员做好现场的标化工作。（7） 预算员岗位职责：编制项目预、决算书。委托外加工的洽谈及合同管理、费用审核与支付控制。负责分包工程的结帐审核和支付控制。分析预测工程总成本和阶段成本，并提出措施建议。项目施工过程中的统计、核算。具体实施项目的合同管理。编制项目预决算，（8） 材料员岗位职责：按规定制定采购文件，并按批准的采购文件进行采购，接收物资进场（入15、库）应按规定进行检验试验或验证，做好记录和标识。对项目施工过程中的材料进行消耗管理，建立台帐。五、施工计划1、材料与设备计划2.1、做好模板、钢管支架等周转料的备料工作，随施工进度分批陆续进场。确保材料质量合格，材料进场按规定地点存放，做好遮盖保护。2.2、根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。序号材料名称规 格单 位数 量1钢 管483.5（计算参照483.2）米2350002扣 件国标只1630003竹笆片8001200平米72004木板200020050米30005安全网18006000平米65235616#槽工字钢16#米3016、007安全平网18006000平米5000主要材料设备计划一览表2、施工进度计划脚手架的施工进度按照施工组织设计中的进度计划进行安排。六、劳动力计划分包队伍选用具备建筑业劳务企业资质的脚手架工程劳务作业分包队伍,具体负责全部脚手架工程的搭设，并配备相应的技术、质量、安全管理人员。操作人员必须按照宁波市建管部门有关规定经专门的安全技术培训，取得架子工操作资格证书，持证上岗。脚手架施工需用配置的劳动力资源见下表： 劳动力需用计划表职务/工种备注安全员3人，持证上岗电工1人，持证上岗电焊工2人，持证上岗架子工8人，持证上岗普工15人七、施工工艺技术1、技术要求1.1脚手架材料选择和质量规定1.1.117、钢管（1）脚手架钢管应使用Q235钢管或低碳合金钢，且应符合国家现行标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。（2）钢管的截面尺寸应为外径48mm。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为46m，用于小横杆的钢管长度为1.5m。计算书钢管厚度按照3.2mm取值计算。（3）钢管质量的检验要求1）钢管的外观质量检验要求按下表进行项次检查项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质证明书3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯4外径，壁厚0.50mm，0.35mm5端面应平整，端面切斜的偏差1.70mm6防锈处理必须进行防锈处理，镀锌或刷防锈漆旧管7钢管18、锈蚀程度管壁上锈蚀的深度，不得超过0.50mm8其它项目同新管项次3、4、52）钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。3）钢管进场后，统一按规范要求进行涂漆处理。立杆、横杆全部涂黄色油漆、剪刀撑涂黄黑相间色，每段长度40mm。 1.1.2扣件扣件材质应符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；使用与钢管管径相配合的、符合现行标准的可锻铸铁扣件；脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得发生破坏。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。（1）技术要求1）扣件应采用机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制作。19、2）铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其它影响使用的铸铁缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。3）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。4）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。5）当扣件紧夹钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。6）扣件表面应进行防锈处理。7）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（2）扣件质量的检验要求1）扣件质量要求按下表进行检验项次检查项目要求新扣件1产品质量合格证、生产许可证、专业检测单位测试报告必须具备2表面质量及性能应符合本节（1）技术要20、求2）6）的规定3螺栓不得滑丝旧扣件4同新扣件的项次2、31.1.3脚手板本工程拟在内外立杆之间采用竹笆脚手板，内立杆与建筑物之间也采用竹笆脚手板；竹脚手板采用由毛竹或楠竹制作的竹笆板。1.1.4连墙件连墙件的材质应符合国家现行标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。1.1.5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.86.0m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。2、构造要求依据规范（JGJ1302011)。221、.1、脚手架设计尺寸双排落地脚手架步距1.8m，立杆纵距为1.50m，内外立杆间距1.2m，内立杆与墙距离为0.25m。双排悬挑脚手架步距1.8m，立杆纵距为1.50m，内外立杆间距0.8m，内立杆与墙距离为0.25m。2.2、纵向水平杆，横向水平杆，脚手板（1）纵向水平杆的构造应符合下列规定：1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接，连接符合下列规定：对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。如有搭接接头，搭22、接长度不应小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。3）使用竹笆脚手板，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并等间距设置，间距不应大于400mm。（2）横向水平杆的构造应符合下列规定：1）主节点处设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。2）作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；3）双排脚手架的横向水平杆两端，用直角扣件固定在立杆上。（3）脚手板的设置应符合下列规定：1）作业层竹笆脚手板应铺满，铺稳，木脚手板离开墙面120150mm。2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平23、杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。2.3、立杆（1）立杆底部为地下室顶板混凝土或悬挑工字钢，（2）脚手架设置纵，横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 当立杆基础不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（3）立杆用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距按规范采用。（4）立杆接长除顶层24、顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接搭接应符合下列规定：1）立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的各接头中心距离主节点的不宜小于500mm、不宜大于步距的1/3；2）搭接长度不应小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。（5）立杆顶端高出女儿墙上皮1m。（6）双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m。2.4、连墙件（1）连墙件的布置：1）连墙件靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。2）连墙件与底层第一步纵向水平杆处开始设置有困难时，25、改用小横杆与-0.050m处混凝土结构固定。当脚手架下部暂不能设连墙件时要搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。3）连墙件采用方形，矩形布置。4）一字型，开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高。（2）连墙件的构造1）连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不的采用斜连接；2）连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，可靠地固定在混凝土梁，柱等结构部位。2.5、门洞（1）门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面26、的倾角在45度60之间，门洞桁架的型式附图搭设。（2）门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度高于门洞口12步。 （3）门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，在紧靠主节点处均增设一个防滑扣件。2.6、剪刀撑与横向斜撑（1）双排脚手架设剪刀撑1）搭设高度24.000m的双排脚手架，在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，按4560度之间的斜度每4跨连续各设置一道通高剪刀撑。2）搭设高度24.000m的双排脚手架，在外侧立面的两端各设置一道通高、连接4跨外立杆的剪刀撑，中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m，详见附图。3）剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定27、，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（2）横向斜撑1）高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道；一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间每隔6跨设置一道。2）在同一节间由底至顶层呈之字型连续布置横向斜撑，斜撑用直角扣件固定在距主节点处100的横向水平杆上，或用旋转扣件固定在立杆上。2.7、斜道（1）人行并兼作短小材料运输的采用之字型斜道。（2）斜道附着外脚手架设置，坡度为1:3，宽度1.200m，斜道转折处设置平台，其28、宽度同斜道宽度，面积不小于34平方米，临边用竹笆防护。（3）斜道两侧及平台外围每层均设置栏杆（两道）及挡脚板，栏杆高度为1.200m，挡脚板高度180mm。（4）斜道脚手板采用竹笆板（竹黄一律向上），脚手板横铺时，在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；（5）斜道的脚手板上每隔250300mm设置一根防滑木条，木条尺寸为2030mm。（6）斜道纵向外侧及横向两端设置剪刀撑。2.8、安全网采用绿色密目网，规格为18006000，立网随施工层随升随增设，网高出施工层1000以上，生根牢固，二网间拼接空29、隙不大于100。3、外脚手架的搭设3.1、搭设要点（1）施工准备1） 脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工 ，上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。2）在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。3）脚手架的搭设作业，必须在统一管理、指挥下，严格按照施工方案设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置，不得自行其是。（2）地基与基础1）脚手架在结构基础回填土上，整体承压部位应分层回填并夯实，立杆下垫置14#槽钢，槽钢下铺通长木板，木板断面为50200250，设置扫地杆，并有排水措施。详见30、附图。2）脚手架一经搭设，在使用过程中不得随意开挖，否则必须采取加固措施。（3）脚手架搭设要点及注意事项1)周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设。2)应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第 l步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。3）在设置第一排连墙件前，应设置必要数量的抛撑；以确保构架稳定和架上作业人员的安全。4）剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。5）脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度4.000m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连31、墙件时，要采取适当的临时撑拉措施。6）脚手板应铺平铺稳，必要时应予绑扎固定；脚手板采用对接平铺，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在 100200mm之间。如大于200mm的必须铺设平整牢固的站人片。7）装设连墙件时，应注意掌握结拉的松紧程度，避免引起杆件和整架的显著变形。连墙杆表面刷成红色醒目油漆，便于检查和警示。8）操作层外侧设置二道扶手栏杆（高度分别为1200和600）以及不低于1000的小眼安全网。安全网固定在外立杆的里侧，并用不小于18#铅丝洞洞满扎，张挂严密。9）在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构架尺寸放大。确有实际困难，需要对构架作调整32、和改变时，应提交技术主管人员解决。3.2、搭设作业安全措施（1）在架上作业的工人应穿防滑鞋、配挂好安全带，为了便于作业和安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，不得有探头板。（2）当暂时无法铺设脚手架，用来落脚或抓握、把持的杆件均应为稳定的构架部分。位于立杆接头之上的自由立杆不得用作把持杆。（3）架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件时应掌握好重心，平稳传递。（4）对每完成一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。（5）作业工人应佩带工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。（6）架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。（7）每次收工以前，所有上架材料必须全部搭设上33、，不要留在架子上，而且要形成稳定结构。（8）在搭设作业进行中，地面上的配合人员应躲开可能落物的区域。（9）现场人员必须戴安全帽，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。（10）脚手架按规定配备足够的消防器械。1）已施工完楼层脚手架每楼层每边间隔5060m设2支灭火器。2）在施工楼层底部及上部操作层每边各设2支灭火器。3）在楼层内设消防立管，每楼层设接口及消防水笼管。（11）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。（12）金属脚手架按规定设置防雷接地装置，接地电阻不大于10欧姆。3.3、脚手架搭设检查与验收（1）脚手架的验收标准规定34、l)脚手架应有分部、分段。按施工进度进行验收，挂牌后使用，并有记录。构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。2)节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到4060N.M。3)脚手架立杆垂直度应100mm。4)纵向水平杆的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。5)作业层铺板、安全防护措施等需符合上述的要求。（2）脚手架的验收和日常检查1)搭设完毕后，由项目经理、技术人员、安全管理人员、架子搭设人员及监理公司总监等人员进行联合验收，并履行验收签字手续后，方允许投入使用或继续使用。;2)每月进行一次脚手架专项检查。3)施工中途停止使用35、超过15天，再重新使用之前；4)在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；5)在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。4、防护通道、斜道搭设方法同落地式脚手架，具体详见附图。5、临边作业安全防护5.1、临边作业的防护要求基坑周边、后浇带处施工层高低差、楼层周边及女儿墙未施工的屋面周边，必须设置防护栏杆和红白小旗安全标志，夜间还应设红灯示警，栏杆应牢固可靠；立杆间距不大于2m。每跨必须与柱抱牢。正在施工的楼层周边，必须在外围架设防护栏杆，安全立网封闭；分层施工的楼梯口和梯段边，必须安装临时护栏，顶层楼梯口应随工程结构进度安装正式防护栏杆；井架、施工电梯36、和脚手架等与通道的两侧边，必须设防护栏杆。地面通道上部应装设安全防护棚。井架及施工电梯平台口应设置安全门或活动防护栏杆。5.2、防护栏杆的材料临边防护材料选用钢管。钢管采用483-3.5mm，不得有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂纹；钢管用扣件进行固定，不得使用铅丝或其它材料绑扎。5.3、防护栏杆的构造要求防护栏杆应由上、下两道横杆及栏杆组成，上杆离地高度为1.200m，下杆离地高度为0.5-0.6m。栏杆柱的固定应符合下列要求：当在基坑四周搭设时，可搭设三角形栏杆，钢管离边口的距离，不应小于50cm。当在楼面，屋面周边时，可用予埋件与钢管，钢筋焊牢、也可搭设三角形栏杆。栏杆柱的固定及其与横杆的连接37、，其整体构造应使防护栏杆在上杆任何处，能经受任何方向的100N外力，当栏杆所处位置有可能发生物件碰撞等可能时，应加密柱距。防护栏杆必须自上而下用安全网封闭。6、洞口防护6.1、洞口作业的防护要求（1）楼板洞口，必须设置牢固的盖板，防护栏杆，安全网或其它防坠落的防护设施；（2）吊装孔、天窗等处，均应按洞口防护设置兜网；（3）施工现场通道附近的各类洞口与坑槽等处，除设置防护设施与安全标志外，夜间还应设红灯示警。6.2、洞口防护措施（1）楼板，屋面和平台等面上短边尺寸大于250，小于2500的洞口，安装预制构件时的洞口以及缺件时形成的洞口，必须用坚实的盖板封盖，盖板应能保持四周搁置均衡，有固定其位置38、的措施，防止挪动移位。（2）边长为5001500的洞口，必须设置以扣件扣接钢管而成的网格，并在其上满铺脚手板；也可采用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，钢筋网格间距不得大于20cm；（3）边长在150cm以上的洞口，四周设防护栏杆，洞口下张安全兜网；（4）管道井施工时，应随楼层和砌筑或安装而消除洞口，或参照予留洞口作防护，四周应设防护栏杆，还应加设明显的标志，夜间设红灯示警。如有临时性拆除，必须经施工主工长同意，工作完毕后必须恢复防护措施；（5）地下室局部深坑，在土方开挖时必须搭设防护栏杆，至少1.2m高，等到结构底板施工完毕确认安全后方可完全拆除。（6）楼梯口防护1）分层施工楼梯口应设置临时39、护栏。2）楼梯边设置临时护栏。3）顶层楼梯口应随施工安装正式栏杆或设置临时护栏。（7）电梯井防护1）井门口安装铁制固定栅门，上框离地高度应不低于1.8M,且涂以安全色标。2）井口内每2层且不大于10M设水平挑网一道。（8）通道及通道口防护1）通道附近的各类洞口与坑槽等处，设置防护设施与安全标志。2）车辆行驶通道上的洞口、深沟管道坑槽、所加盖板应满足强度要求。3）结构施工自二层起，凡人员进出的通道口（包括井架、施工电梯的进出通道口），均应搭设安全防护棚，棚宽大于通道口宽度，棚顶满铺木板或竹片，高层施工时，应采取双层棚顶间距为800。7、攀登作业防护（1）进行攀登作业使用梯子或采用其他攀登设施。（40、2）攀登设施结构构造必须牢固可靠，梯子踏板的间距为300，不缺档，使用时荷载不大于1100N，超载时按实际情况进行踏板强度验算。（3）移动式梯子质量按现行国家标准验收，梯子底部坚实，并有防滑措施，不垫高使用；梯子上端有固定措施，立梯的工作角度为75度5度，折梯使用时上部夹角以35度45度，且铰链牢固，拉撑可靠。梯子如需加长使用，必须有可靠的连接措施，且接头不超过一处。连接后梯梁的强度不低于单梯梯梁的强度。（4）固定式直爬梯采用金属材料制成，梯宽不大干500，支撑应采用不小于L766的角钢，埋设与焊接均必须牢固。梯子顶端的踏棍应与攀登的项面齐平，并加设1000高的扶手.（5）攀登高度以5m为宜。41、超过2m时，加设护笼，超过8m时，设梯间平台。8、悬空作业的安全防护悬空高处作业主要是建立牢固的立足点，并根据具体情况，配置防护栏杆，防护网或其它安全设施。悬空作业所用的脚手架（板），吊篮（笼）、平台、索具等设备，经技术鉴定合格、书面验收合格后使用。八、施工安全保证措施1、组织保障1.1、安全保证体系1.2、环境保护体系3、技术措施脚手架搭设技术措施3.1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。3.2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3.3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维42、修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。3.4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。3.5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。3.6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。3.7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。3.8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。3.9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。3.10、结构施工时不允许43、多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。3.11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。3.12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。九、脚手架的拆除1、脚手架拆除作业的危险性大于搭设作业。在进行拆卸作业前，建立统一指挥并对作业人员进行技术安全交底，以确保拆除作业安全顺利地进行。2、脚手架需按顺序拆除，必须从上而下逐层进行，严禁上下同时作业。拆除顺序为：安全网挡脚板防身栏脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆连墙件纵向支杆。3、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，44、应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。4、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除，因拆除上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳时，应加设临时撑拉措施，以免因架子晃动，影响作业安全。5、分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。6、在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件必须安全运出和吊下（或集中到毗邻的未拆的架面上，捆扎后吊下），严禁向下抛掷。7、在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业，多人或多组进行拆卸作业时45、，应加强指挥、并相互询问和协调作业步骤，严格禁止不按程序进行的任意拆卸。8、作好安全防护工作：（1）拆卸现场作可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非施工人员进入拆卸作业区域内。（2）严禁将拆卸下的杆部件和材料向地面抛掷，已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保持现场文明。（3）当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。9、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。十、脚手架的使用和安全管理1、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；作业层每1m2架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)规：结构施工时为3k46、N/m2；装修施工时为2kN/m2。施工过程中不得将模板支架、缆风绳、混凝土泵送管和砂浆卸料槽（斗）等固定在脚手架上；严禁附装摇臂把杆、悬挑平台等。2、在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层；砂浆和容器总重不得大于1.5kN；施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kN。3、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。4、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。5、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须47、经主管人员同意，采取相应临时加固措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。6、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物；严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息；不要在架面上急匆匆地行走或去办某件事情，相互躲让时应避免身体失衡。7、人员上下脚手架必须走斜道，严禁攀援脚手架上下，人员出入建筑物必须走设有安全防护的通道。8、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业；在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。9、架上作业时应注意随时清48、理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不要乱放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人。在每次作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落人安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。10、在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出；在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。11、在脚手架上进行电气焊作业时，动火必须有动火证，焊接下49、方放接火盆并有看火人，要铺铁皮接火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物，并同时准备灭火器材，一旦着火时，及时予以扑灭。12、六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。13、在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。14、在使用期间，脚手架要定期进行维修、保养，严禁拆除下列杆件：1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。2）连墙件、剪刀撑、斜杆。3）卸载撑杆、花篮螺丝。附件一、落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安50、全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度40.0米，18.0米以下采用双管立杆，18.0米以上采用单管立杆。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。钢管类型为483.25，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设3层计算。51、栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/52、m脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.200/3=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.200/3=1.200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.200=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.680)1.5002=0.395kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M253、=-(0.100.094+0.1171.680)1.5002=-0.463kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.463106/4788.0=96.789N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值 q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9901.200)1500.04/(1002.06105114920.0)=2.654mm大横杆的最大挠度小于1500.54、0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.2001.500/3=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.0001.2001.500/3=1.800kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.800=2.661kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最55、大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.2002/8+2.6611.200/3=1.073kN.m=1.073106/5288.0=202.912N/mm2小横杆的计算强度小于于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381200.004/(3842.060105114920.000)=0.044mm集中荷载标准值 P=0.058+0.060+1.800=1.918kN集56、中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1917.6001200.0(31200.02-41200.02/9)/(722.06105114920.0)=4.968mm最大挠度和 V=V1+V2=5.012mm小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN脚手板的荷载标准57、值 P2=0.1001.2001.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=3.0001.2001.500/2=2.700kN 荷载的计算值 R=1.20.046+1.20.090+1.42.700=3.943kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1162 NG1 =58、 0.11637.000=4.299kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10031.500(1.200+0.250)/2=0.326kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.5003/2=0.383kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50037.000=0.555kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.563kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，59、内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.200/2=5.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us 风荷载体型系数： Us = 0.600经计算得到：Wk = 0.3001.0000.600 = 0.180kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.25.563+0.91.45.400=13.479kN不考虑风荷载时,60、立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.25.563+1.45.400=14.235kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.1801.5001.8001.800/10=0.110kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.235kN； i 计算立杆的截面回转半径，i61、=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5501.800=3.222m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 长细比，为3222/16=203 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.175； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =14235/(0.18457)=62、177.772N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.479kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5501.800=3.222m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 长细比，为3222/16=203 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定63、系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.175； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.110kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =13479/(0.18457)+110000/4788=191.352N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf = 302.738kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为连墙件的轴向拉力，N=7.082kN； lw为连墙件的64、周长，取3.141648.0=150.80mm； t为连墙件的厚度，t=3.25mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过焊缝抗拉强度 = 7082.40/(150.803.25) = 14.45N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 连墙件对接焊缝连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=43.85 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 5.56+5.40=10.96kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.65、25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!附件二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆的66、纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.25，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用67、悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.800/2=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.68、120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.120)1.5002=0.269kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.120)1.5002=-0.316kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.316106/4788.0=66.000N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度69、考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1500.04/(1002.06105114920.0)=1.807mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚70、手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.200=1.821kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.8210.800/4=0.368kN.m =0.368106/4788.0=76.840N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算71、最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105114920.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.060+1.200=1.318kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1317.600800.0800.0800.0/(482.06105114920.0)=0.594mm最大挠度和 V=V1+V2=0.602mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算72、纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.41.200=1.789kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣73、件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1162 NG1 = 0.11618.000=2.091kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10041.500(0.800+0.250)/2=0.315kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.174、601.5004/2=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50018.000=0.270kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.156kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.6075、0经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.156+0.91.42.400=6.812kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.156+1.42.400=7.148kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； 76、h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2251.5001.8001.800/10=0.138kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.148kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3；77、 长细比，为3118/16=197 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =7148/(0.19457)=83.395N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.812kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度78、 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 长细比，为3118/16=197 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.138kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =6812/(0.19457)+138000/4788=108.251N/mm2；考虑风荷载79、时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 302.738kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为连墙件的轴向拉力，N=8.103kN； lw为连墙件的周长，取3.141648.0=150.80mm； t为焊缝厚度，t=3.20mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过焊缝抗拉强度 = 8103.00/(150.803.20) = 16.79N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 连墙件对接焊缝连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚80、手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1200mm，l = 1800mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=7.15kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.20/1.80=0.81、67 kl=0.25/1.80=0.14 k2=1.05/1.80=0.58代入公式，经过计算得到支座反力 RA=20.072kN支座反力 RB=-5.039kN最大弯矩 MA=9.469kN.m抗弯计算强度 f=9.469106/(1.05141000.0)=63.957N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=3.16+2.40=5.56kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=3.479mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表5.1.8规82、定：水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =9.47106/(0.929141000.00)=72.29N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.083、39kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用4个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为221.00N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=50394/(3.1416221.002)1/2=4mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.084、4kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于5039.20/(3.1416201.5)=53.5mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.04kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于1385、1.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 5.041.80/2 = 4.54kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 4.54106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0290 = 1-(1-20.086、290)1/2=0.0300s = 1-0.0300/2=0.9850楼板压点负弯矩配筋为 As = 4.54106 / (0.985085.0210.0) = 257.9 mm2附件三、悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.25米，立杆的步87、距1.80米。采用的钢管类型为483.2，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。悬挑水平88、钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.800/2=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.8089、0=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.094+0.101.120)1.5002=0.269kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.120)1.5002=-0.316kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.316106/4729.0=66.823N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算90、最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值 q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.800)1500.04/(1002.06105113510.0)=1.830mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.0591、8kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.060+1.41.200=1.821kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.8210.800/4=0.368kN.m =0.368106/4729.0=77.799N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.92、挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105113510.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.060+1.200=1.318kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1317.600800.0800.0800.0/(482.06105113510.0)=0.601mm最大挠度和 V=V1+V2=0.610mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑93、力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.41.200=1.789kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表94、明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1144 NG1 = 0.11418.000=2.059kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10041.500(0.800+0.250)/2=0.315kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 =95、 0.1601.5004/2=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50018.000=0.270kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.124kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 96、0.600经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.124+0.91.42.400=6.773kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.124+1.42.400=7.109kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (97、m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2251.5001.8001.800/10=0.138kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.109kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.72998、cm3； 长细比，为3118/16=196 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =7109/(0.19450)=84.161N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.773kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 99、计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 长细比，为3118/16=196 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.138kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =6773/(0.19450)+138000/4729=109.318N/mm2；考100、虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 302.738kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为连墙件的轴向拉力，N=8.103kN； lw为连墙件的周长，取3.141648.0=150.80mm； t为焊缝厚度，t=3.20mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过焊缝抗拉强度 = 8103.00/(150.803.20) = 16.79N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 连墙件对接焊缝连接示意图七、联梁的计算按照101、集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=7.11kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=3.00/1.50=2经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(2-1)/27.11+7.11+3.000.20/2=10.97kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 23.55+7.11+3.000.20=14.82kN最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=2/87.113.00+0.203.003.00/8=5.56kN.m抗弯计算强度 f=5.56106/141000.0=39.42N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,102、满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1200mm，l = 1800mm，ml = 250mm，m2 = 1050mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受脚手架作用传递集中力 P=14.82kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/103、m k=1.20/1.80=0.67 kl=0.25/1.80=0.14 k2=1.05/1.80=0.58代入公式，经过计算得到支座反力 RA=40.960kN支座反力 RB=-10.581kN最大弯矩 MA=19.444kN.m抗弯计算强度 f=19.444106/(1.05141000.0)=131.333N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=3.12+2.40=5.52kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=3.459mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(104、JGJ 130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/250,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =19.44106/(0.929141000.00)=148.44N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算105、如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10.581kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=105814/(3.141665.002)1/2=11mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.58kN； d 楼板螺栓的106、直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于10580.85/(3.1416201.5)=112.3mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.58kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝107、土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 10.581.80/2 = 9.52kN.m根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 9.52106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0610 = 1-(1-20.0610)1/2=0.0630s = 1-0.0630/2=0.9680楼板压点负弯矩配筋为 As = 9.52106 / (0.968085.0210.0) = 551.0 mm2附图66 海达建设集团有限公司