1、新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 1 页 新 世 界 碧 潭 园 2B、2D 地 块 第 一 商 务 中 心（含 地 下 室）工 程 高大支模高大支模架架施工方案施工方案 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 2 页 目目 录录 1、编制依据.4 2、工程概况.4 2.1、施工基本要求.6 2.2、技术保证条件：.6 3、模板支模架设计.10 3.1、模板支撑架材料选择.10 3.1.1、钢 管.10 3.1.2、扣 件.11 3.1.3、其 他.11 3.2、架体构造及布置基本数据.11 3.2.1、1 区支模架设计.11 2、3.2.2、2 区支模架设计.13 3.2.3、3 区支模架设计.14 3.2.4、4 区支模架设计.14 3.2.4、悬挑区域支模架设计.15 3.2.5、架体纵横剖面.17 4、高大模板支模架构造要求.18 4.1、基础处理及要求.18 4.2、立杆构造要求.19 4.3、水平杆构造要求.20 4.4、剪刀撑构造要求.20 4.5、安全防护平网挂设要求.20 4.6、材料要求（钢管扣件安全网等）.20 5、施工准备.21 5.1、材料、设备准备.21 5.1.1 材料需用计划.21 5.1.2 材料进场验收及管理.21 5.1.3 设备情况.21 5.2、主要劳动力需用计划.22 5.3、3、进度计划安排.22 5.4、安全管理准备.22 6.高大支模架搭设施工.22 6.1 搭设操作方法：.22 6.2 施工使用的要求.23 7 模板的拆除.24 7.1、模板拆除原则.24 7.2、模板拆除.24 8、安全、质量、环境保证措施.24 8.1、安全施工要求.24 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 3 页 8.1.1 管理人员组织机构.24 8.1.2 安全施工主要注意事项.25 8.1.3 脚手架施工的危险源.26 8.1.4 针对高空坠落的管理要求.26 8.1.5 针对物体打击的管理要求.26 8.1.6 针对坍（垮）塌的管理要求.26 8.4、2、施工质量管理.27 8.2.1 质量管理基本要求.27 8.2.2 脚手架的施工验收要求.27 8.2.3 脚手架维护与保养.28 8.2.4 脚手架的拆除.28 8.3、环境管理.29 9、应急预案及措施.29 9.1、坍塌事故.29 9.2、高空坠落和坠物伤人.29 9.3、现场应急物资准备.29 9.4 应急救援领导小组.30 9.5 应急领导小组职责.30 9.6 监测监控.30 10、记录要求.31 附图一：.32 附图二：.33 附图三：.34 附图四：.35 附件一：7001500 梁模板（扣件钢管架）计算书.36 附件二：4001500 梁模板(扣件钢管架)计算书.51 附5、件三：4001000 梁模板(扣件钢管架)计算书.66 附件四：250800 梁模板(扣件钢管架)计算书.80 附件五：200MM 厚楼板支模架计算书.95 附件六：130MM 厚楼板支模架计算书.102 附件七：会所靠地下车库部位悬挑支模架计算书.109 附件：专家论证表 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 4 页 1、编编制依据制依据 1.1 建设单位招标文件及我司与建设单位签订的施工合同。1.2研究院有限公司提供的金阳新世界碧谭园第一商业中心（2B）岩土工程勘察报告。1.3设计院提供的新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心施工图。1.4 建质20096、87 号危险性较大的分部分项工程安全管理办法。1.5 建质2009254 号建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则 1.6 主要规程、规范 类类 别别 名名 称称 编编 号号 国标 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2001 建设工程文件归档整理规范 GB/T50328-2001 工程测量规范 GB50026-2007 钢结构设计规范 GB50017-2003 行标 高层建筑混凝土结构技术规程 JGJ3-2002 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002年版）JGJ130-2001 建筑施工模板安全技术规范 JG7、J162-2008 建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2001 施工现场临时用电安全技术规范 JGJ46-2005 建筑施工安全检查标准 JGJ59-99 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91 企标 混凝土结构工程施工工艺标准 ZJQ00-SG-002-2003 中建三局高大模板安全技术规程 1.7 其他(1)建设部“关于建筑业进一步推广应用十项新技术的通知”。(2)企业 ISO9001-2000 质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件。(3)公司施工技术手册(4)本工程施工组织设计 2、工程概况工程概况 本工程为贵阳新世界房地产有限公司开发的金阳新世界碧潭园 2B、28、D 地块项目之第一商务中心工程，工程地点位于贵阳市金阳新区诚信路与金岭路相交处。第一商务中心即会所建筑面积 11163.69 m2，0.00 标高相当于绝对标高 1299.50m，建筑高度 18.1m，地上主体为 2 层（首层层高为 6.6m、二层层高为 6m、9m、12m），局部有夹层，地新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 5 页 下 1 层局部地下室。受层结构形式为钢筋砼框架结构，采用大直径人工挖孔灌注端承桩基础、墙下条基和柱下独基，基础设计等级为乙级，桩基以中风化灰岩作为持力层，条基和独基以可塑红粘土作为持力层；框架结构抗震等级四级，建筑结构安全等级二级9、，结构设计使用年限为 50年，结构设计荷载值见表：会所首层非地下室区域无结构板，支架立杆下部采用 50mm 厚木跳板为垫木，以回填土（红粘土）为基础。建筑剖面图：本工程由于造型较为复杂、层高较高且地面高差较大致使施工过程中模板支撑体系较高，新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 6 页 有四个区域的支撑体系超出8m，另亦有局部位置其跨度达到20米，最大梁线荷载也大于20kN/m，根据建质200987 号文及2009254 号文中相关规定，均达到“超过一定规模的危险性较大的分部分项工程”所规定要求，其具体位置详附表。各区域模板搭设情况一览表：部位部位 搭设搭设高度高10、度 搭设搭设跨度跨度 主要构件尺寸主要构件尺寸 架体基础架体基础状况状况 周边约束状况周边约束状况 备注备注 1 区 12.5m 9m 主梁：400*900、350*800 次梁：300*700、250*600 板厚：130 底 部 为 素填土 周边已浇筑框架柱 50200；2m 垫木 2 区 10.4m 10.4m 主梁：400*1500、700*1500/850 550*1000、400*900 次梁：300*850、300*700、250*800 板厚：120、200 底 部 为 素填土 周边已浇筑框架柱 悬挑梁板50200；2m 垫木 3 区 9m 9m 主梁：450*1300、40011、*1200 400*1000 次梁:300*1200、350*700、350*850 板厚：130、200 底 部 为 二层楼板 周边已浇筑框架柱 4 区 12m 20m 主梁：600*1300、400*1200 次梁:350*1200、350*700、350*850 板厚：120 底 部 为 二层楼板 周边已浇筑框架柱 屋面结构起拱 2.1、施工基本要求、施工基本要求 用扣件式钢管搭设的脚手架是施工的临时结构，它要承受施工过程中各种垂直和水平荷载。因此脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性。在施工过程中，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌。并不超过结构的容许强度、变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，12、以确保安全。2.2、技术保证条件：、技术保证条件：（1）模板支撑体系施工前必须编写专项施工方案。高大模板工程的施工方案由项目技术负责人组织编制，上级工程、技术、质量、安全等部门审核，审核部门应对其计算过程采用正版模板支撑体系设计及计算软件复核，报单位总工程师批准，并报法人级单位技术部门备案。（2）高大支模架专项施工方案必须组织专家组进行论证审核。（3）经审批的专项施工方案，应由项目技术负责人向施工员、质检员、安全员等工程技术人员交底，然后施工员向班组作业人员进行安全技术交底。附高大支模位置平面示意图：新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 7 页 新世界碧潭园 213、B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 8 页 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 9 页 另由于会所靠地下车库部位开挖后，会所二层靠地下车库部位悬挑板支模架无法搭设，因此需在首层地梁位置设置悬挑架对二层悬挑板进行支撑，悬挑长度及支撑架体要求见 3.2.4 节。楼层平面图:新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 10 页 该处地下室开挖最大深度 9m，土质为红粘土层，边坡采用放阶结合喷锚结构支护，放坡系数1：0.9，支护结构已经施工完成，边坡稳定。3、模板支模架设计、模板支模架设计 本工程采用钢管扣件式脚手架，其对现14、场工人的技术水平要求较低，在本地使用较为广泛其材料的供应及操作工人的选择面广，有利于本工程施工质量的保证。因此我项目部采用钢管扣件式脚手架，板底部使用可调支撑。3.1、模板支撑架材料选择、模板支撑架材料选择 3.1.1、钢 管（1）模板支架架钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793）中规定的 3 号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中 Q235-A 级钢的规定。（2）模板支撑架钢管应采用标准规格483.5 钢管，壁厚不得小于 3.0mm。为确保架体安全进行强度和挠度计算时，钢管壁厚按 2.7mm 进行计算（经现场抽验进场钢管，壁厚不小于 2.7mm）（15、3）钢管严禁打孔、压扁。（4）钢管尚应符合下列规定：钢管的尺寸、表面质量和外形应分别下列规定；A、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 11 页 B、钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管弯曲变形应符合附录 A有关规定；C、钢管应进行防锈处理。D、每根钢管质量不宜大于 25kg。3.1.2、扣 件（1）扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件其材质应符合现行国家标准 钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其它材料制作的扣件应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用16、。（2）扣件应符合下列规定。A、有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；B、扣件应进行防锈处理。（3）模板支撑架采用的扣件在螺栓拧紧扭力矩达 65Nm 时，不得发生破坏。3.1.3、其 他 方木、底模的材料应符合现行国家标准木结构工程施工质量验收标准（GB50206）的有关规定。模板支架中其他辅助材料的质量应符合相关规定。3.2、架体构造及布置基本数据、架体构造及布置基本数据 3.2.1、1 区支模架设计 1）构造设计（1）梁截面 B*D(m)：0.40*0.90、0.35*0.80、0.30*0.70 立杆沿梁跨度方向间距 La(m)：0.9；梁两侧立杆间距(m)：1.20；立杆步距 h(17、m)：1.50；梁底增加承重立杆根数：1；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；立杆承重连接方式：新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 12 页 双扣件（后经验算不满足要求，改为螺旋顶撑）；梁支撑架搭设高度 H(m)：12.0；梁高 H0.7 在距梁底 200mm 增加一道 M14 对拉螺杆，水平间距 450mm。（2）梁截面宽度 B*D(m)：0.25*0.60 立杆沿梁跨度方向间距 La(m)：0.9；立杆步距 h(m)：1.50；梁两侧立杆间距(m)：1.05；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向，沿梁纵向每两根立杆间增设两道小横杆；立杆承重连18、接方式：双扣件；梁支撑架搭设高度 H(m)：12.0；（3）楼板 横向间距或排距(m):0.9；纵距(m):0.9；步距(m):1.50；模板支架搭设高度(m):12.00；采用的钢管(mm):483.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件。新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 13 页 2）架体立杆平面布置图详附图一。3.2.2、2 区支模架设计 1）构造设计（1）梁截面 B*D(m)：0.70*1.50 立杆沿梁跨度方向间距 La(m)：0.45；梁两侧立杆间距(m)：1.20；立杆步距 h(m)：1.50；梁底增加承重立杆根数：2；承重架19、支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；立杆承重连接方式：双扣件；梁支撑架搭设高度 H(m)：10.0；梁侧竖直方向安装对拉螺杆，对拉螺杆的布置水平方向间距 450mm，第一道螺杆离梁底距离为 200mm，沿截面高度方向设置间距 450mm 布置；（2）梁截面 B*D(m)：0.40*1.50、0.55*1.00 立杆沿梁跨度方向间距 La(m)：0.9；梁两侧立杆间距(m)：1.20；立杆步距 h(m)：1.50；梁底增加承重立杆根数：2；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；立杆承重连接方式：新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 14 页 双扣件；梁支撑20、架搭设高度 H(m)：10.0；梁侧竖直方向安装对拉螺杆，对拉螺杆的布置水平方向间距 500mm，第一道螺杆离梁底距离为 200mm，沿截面高度方向设置间距 450mm 布置；（3）梁截面 B*D(m)：0.40*0.90、0.35*0.80、0.30*0.70，按照本方案 3.2.1 中梁 0.4*0.90要求搭设支模架。（4）梁截面宽度 B*D(m)：0.25*0.80 按照本方案 3.2.1 中次梁 0.25*0.60 相关要求搭设支模架。（5）楼板 横向间距或排距(m):0.9；纵距(m):0.9；步距(m):1.50；采用的钢管(mm):483.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承21、重连接方式:双扣件。2）架体立杆平面布置图 详见附图二。3.2.3、3 区支模架设计 1）构造设计（1）梁截面 B*D(m)：0.45*1.30、0.4*1.20，按照本方案 3.2.2 中梁 0.4*1.50 要求搭设支模架。（2）梁截面宽度 B*D(m)：0.40*1.00、0.30*1.20，按照本方案 3.2.1 中梁 0.4*0.90 相关要求搭设支模架。（3）梁截面 B*D(m)：0.35*0.70、0.35*0.80，按照本方案 3.2.1 中梁 0.35*0.80 相关要求搭设支模架。（4）楼板 横向间距或排距(m):0.9；纵距(m):0.9；步距(m):1.50；采用的钢管22、(mm):483.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件。2）架体平面布置图 详见附图三 3.2.4、4 区支模架设计 1）构造设计（1）梁截面 B*D(m)：0.6*1.30，按照本方案 3.2.2 中梁 0.7*1.50 相关要求搭设支模架。（2）梁截面宽度 B*D(m)：0.40*1.20、0.35*1.20，按照本方案 3.2.2 中梁 0.4*1.50 相关要求搭设支模架。（3）梁截面 B*D(m)：0.35*0.70、0.35*0.80，按照本方案 3.2.1 中梁 0.35*0.80 相关要求搭设支模架。新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施23、工方案 第 15 页 （4）楼板 横向间距或排距(m):0.9；纵距(m):0.9；步距(m):1.50；采用的钢管(mm):483.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件。2）架体平面布置图 详见附图四 3.2.4、悬挑区域支模架设计 为满足支模架搭设要求，拟采用 9m 长 25a#工字钢进行悬挑，并经设计院同意在工字钢尾部增设一道固定工字钢的钢筋混凝土梁。工字钢间距为 1m 布置，在工字钢底部悬挑部位增设多道钢管立杆支撑，受力点与边坡支护处锚杆连接牢固，并尽量使立杆竖直，最好将支撑架体搭设在边坡放阶平台处，立杆底部使用 50 厚木方做垫木。悬挑架上部结构尺寸为：主梁截面 24、BD=400mm1000/850mm、次梁截面 BD=300mm850mm、边梁 BD=250mm850mm，板厚 H=130mm；最大悬挑长度 4m（此处工字钢底部支撑牢固稳定，计算时取最不利部位，其悬挑长度 3m，不考虑底部支撑）。悬挑工字钢平面布置图 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 16 页 加焊短钢筋固定钢管 预埋16 压环 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 17 页 1-1 剖面 3.2.5、架体纵横剖面 400400梁宽400顶面400梁宽素土夯实50 200木跳板2块梁、板支撑设置地面50 200木跳板2块25、 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 18 页 顶面地面400梁宽400400梁宽400素土夯实50200木跳板2块梁、板支撑设置50 200木跳板2块 架体与已浇砼柱固接详图：增加抱箍已有纵横向水平杆 4、高大模板支模架构造要求、高大模板支模架构造要求 4.1、基础处理及要求、基础处理及要求 会所地下室外侧回填土采用红粘土，平整后夯实，由于无结构板，要求压实系数满足设计图纸中要求，土方采用分层回填，要求每填 200 厚夯实后不大于 150,密实度不小于 93%，且回填后应及时清理场地杂物，平整场地并使排水畅通。新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高26、大支模架施工方案 第 19 页 模板支架地基与基础处理完成后，项目部组织初次验收，再邀请监理单位进行验收合格后，按施工组织设计的要求放线定位，开始高大支模架的搭设。同时架体立杆底部采用 50mm200mm2000mm 贯通木跳板做垫木，防止地基下沉。4.2、立杆构造要求、立杆构造要求 （1）立杆支承在土体上时，首先将底部土体整平压实再在立杆底部设置木跳板（厚度为50mm）。地基承载力应满足受力要求，防止产生不均匀沉降。（2）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于 200mm 处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆27、基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向底处延伸两跨与立杆固定，高差不应大于1m,靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应大于 500mm。（3）模板支架必须设置纵、横向扫天杆。扫天杆应采用直角扣件固定在立杆上。当立杆顶部模板支撑点不在同一高度时，必须将低处的扫天杆向高处延伸两跨与立杆固定。（4）在梁底设置的立杆采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶部距离水平杆的高度不应大于 300mm，梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于 25mm。（5）立杆底部或顶部设置的可调托座，其调节螺杆的伸缩长度不应大于 200mm。（6）立杆的纵横距离除满足设计要求外，不应大于 928、00mm。（7）模板支架步距，应满足设计要求，且不应大于 1.8m。（8）立杆接长严禁搭接，且立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。（9）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平杆上。（10）在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，每隔一步与结构柱设置一个固节点。（11）立杆接长长度 根据供应商提供的资料，用于本工程的钢管长度规格包括：1m、1.2m、1.5m、2m、2.5m、2.8m、3m、3.5m、4m、4.5m、6m，没有符合层29、高模数的长度，立杆必须使用对接扣件接长，选择钢管长度原则如下：1、会所一层结构层高有 5m、6m、6.1m、6.15m、6.35m，板厚 120，分别采用 2m 与 2.8m、3m与 2.8m、2.8m 与 3m、6m 立杆接长。2、屋面层结构层高 8.8-8.98m、12-12.2；局部二层架空部位屋面板高度 12.55；分别使用6m 与 2.5m、6m 与 2.8m、6m 立杆接长。新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 20 页 4.3、水平杆构造要求、水平杆构造要求（1）水平杆接长采用搭接，搭接长度不应小于 1m,应等距离设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件30、盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于 100mm。（2）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距离不应大于 150mm。（3）每步的纵、横水平杆应双向拉通。4.4、剪刀撑构造要求、剪刀撑构造要求（1）模板支架按下列规定设置剪刀撑（具体位置详 3.3，不足处按此规定补充）：A、模板支架外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应每隔 10m 左右设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为 46m；B、模板支架四边与中间剪刀撑部位，从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑；C、在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加连续式剪刀撑。（2）剪刀撑的31、构造应符合下列规定：A、每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨，且不应小于 6m,剪刀撑斜杆与地面倾角宜在 450600之间。倾角为 450时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过 7 根；倾角为 600时，则不应超过 5 根；B、剪刀撑斜杆的接长采用搭接。C、剪刀撑应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于 150mm；D、设置剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的 1/3。E、在封顶、扫地、中间部位设置三道水平剪刀撑。4.5、安全防护平网挂设要求、安全防护平网挂设要求 沿架体竖向，每隔 3 步设置一道水平安全防护平网。4.6、材料要求（钢管扣件32、安全网等）、材料要求（钢管扣件安全网等）钢管、扣件质量应符合钢管脚手架扣件（GB15831）中的规定。新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 21 页 5、施工准备、施工准备 5.1、材料、设备准备、材料、设备准备 5.1.1 材料需用计划 序号 材料名称 规格 单位 数量 备注 1 木枋 50100mm m3 440 按进度分批进场 2 钢管 483.0 T 500 3 扣件 十字 颗 59500 按进度分批进场 4 对接 颗 17000 5 旋转 颗 8500 6 模板 183091515mm 张 13000 8 螺旋顶撑 可调 套 7000 9 对拉螺杆 133、000mm 套 10000 按进度分批进场 10 木跳板 50200mm；2m 块 3000 按进度分批进场 11 安全兜网 疏目 张 100 5.1.2 材料进场验收及管理（1）采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不全的钢管、扣件不得进入施工现场。（2）搭设模板支架用的钢管扣件使用前必须进行抽样检测，抽样数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。（3）钢管外观质量要求：钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏34、差；钢管表面锈蚀深度；需符合规定；钢管应进行防锈处理。（4）扣件外观质量要求：有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；扣件应进行防锈处理。（5）经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。（6）施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。5.1.3 设备情况 本工程会所钢管、层板等周转架体的场内转运主要靠塔吊完成，现场已经布置了两台塔吊，设备足够满足施工进度计划要求。新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 22 页 5.2、主要劳动力需用计划、主要劳动力需用计划 序号 工种 数量 备注 1 35、普工 80人 2 木工 60人 3 架工 40人 特种 4 电工 5人 特种 5 安全员 3人 5.3、进度计划安排、进度计划安排 高大支模架的搭设时间根据主体结构的施工进度确定，必须保证结构按如下节点完成：地下室结构施工完成时间：2010 年 11 月 30 日；一层结构完成时间：2010 年 11 月 20 日；屋面层结构完成时间:2011 年 1 月 20 日。5.4、安全管理准备、安全管理准备（1）由项目安全总监向相关施工人员进行安全交底。等工程技术人员交底，然后施工员向班组作业人员进行安全技术交底。（2）各种安全防护设施、设备，根据要求配置到位。6.高大支模架搭设施工高大支模架搭设施36、工 6.1 搭设操作方法：搭设操作方法：1、根据工程特点和施工要求编制脚手架搭设方案。2、对脚手架搭设位置进行场地清理，夯实基土。3、选择架料材料。本工程选取48，壁厚 3.0mm 的钢管，钢管要求平直，扣件和螺栓要求光洁、灵活。变形过大、损坏严重者不能使用。4、随时校正脚手架杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大。脚手架各杆件相交处伸出的端头，均应大于 100mm，以防止构件滑脱。5、钢管脚手架的搭设顺序：测量放线 摆放垫木 摆放纵向扫地杆 逐根树立立杆，随即与横向扫地杆扣紧 安第一步纵向大横杆并与各立杆扣紧 安第一步横向大横杆并与立杆扣紧 安装上部的纵横向大横杆 搭设纵向和横向剪刀撑 搭跳板 挂37、水平安全网 立快拆头 搭横向支撑模板 铺梁板底模 绑扎梁钢筋 封梁边模 6、脚手架拆除严格遵守拆除顺序，由上而下，后施工的先拆。新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 23 页 6.2 施工使用的要求施工使用的要求 施工过程中应先对模板搭设范围内混凝土柱浇筑完毕，竖向构件先行浇筑（并将架体与已浇筑圆柱固接形成整体）最后浇筑水平向构件，竖向构件采用料斗利用塔吊运输，水平结构采用汽车泵。另在进行水平向构件施工时，需确保模板支架施工过程中均衡受载，采用分段浇筑，纵横向 9 米为一段，先浇筑主次梁浇筑至板底后，再统一浇筑板。混凝土浇筑时根据各分区退泵路线浇筑，总图路线见下38、图：悬挑梁板部位浇筑时先浇筑悬挑内侧梁板混凝土，再浇筑悬挑梁板，以免悬挑部位荷载集中，产生不利影响。悬挑部位见下图阴影部分。新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 24 页 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，在施工中，严禁出现架料等集中堆载，混凝土集中堆载等情况，混凝土浇筑时采用布料杆进行施工，保证混凝土堆载厚度在板厚以上 20cm 内。浇筑前，由工长在技术交底中指定 24 名作业人员监视支架和支承情况，发现下沉、松动及时调整修正。7 模板的拆除模板的拆除 7.1、模板拆除原则、模板拆除原则(1)模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，方可39、拆模。(2)模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到 1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。承重性模板，其混凝土强度必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求，方可拆除。(3)模板拆除，遵循先安后拆、后安先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。(4)拆除后的模板及其配件，严禁抛扔，要有人接应传递，指定地点堆放。(5)拆除后的模板材料，应及时清除面板砼残留物，涂刷隔离剂。(6)拆除后的模板及支承材料应按照一定顺序堆放，尽量保证上下对称使用40、。(7)严格按规范规定的要求拆模，严禁为抢工期、节约材料而提前拆模。(8)模板拆除后，对于结构的棱角部位，要及时进行保护，以防止损伤。7.2、模板拆除、模板拆除(1)模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与梁或楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。(2)模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。(3)模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。8、安全、质量、环境保证措施、安全、质量、环境保证措施 8.1、安41、全施工要求、安全施工要求 8.1.1 管理人员组织机构 为实现安全生产的目标和指标，项目成立环境和安全生产领导小组，具体负责环境和职业健康安全管理工作，确定各自职责，进行分工，并传达到每个责任人。项目环境、安全管理组织机新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 25 页 如下：8.1.2 安全施工主要注意事项 1、支设 4m 以上的立柱模板和梁板模板时，应搭设工作台，不足 4m 的，可使用马凳操作，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。2、当搭设 4m 以上的梁板模板时，应在满堂架中间设一层简易安全网，以防止高空坠落及坠物伤人。3、搭42、拆脚手架、模板时，应按高处作业安全技术规范的有关规定进行。且地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。4、拆脚手架、模板前，应由工程项目技术负责人向工长、安全员、施工操作队组全体人员作详细的安全技术交底。5、架子工、模板工持证上岗，搭设施工时避免上下同时作业。钢管横杆、立杆的接头应错开。紧固时注意握紧工具、扣件避免其坠落伤人。外架上所有脚手板、挡脚板、安全网必须搭设牢固、封闭严密，以防发生高空坠落、施工落物和水泥、建筑垃圾等粉尘飞扬等现象。6、搭拆脚手架过程中，操作人员应系好安全带带好安全帽，一切操作过程都应符合相关安全操作规范、规程和标准。项 目 经 理:熊翔 安全总监：张羽43、荣 技术负责人 生 产 副 经 理 作 业 班 组 安 全 员 操 作 工 人 劳务队伍负责人 试验员 技术员 材料员 安全员 动力员 工长 劳资员 测量员 分公司安全科 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 26 页 7、拆模采用长撬杆，严禁操作人员站在正拆除的模板下，拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑固定。8、对职工进场进行安全技术教育，发现施工中的安全 技术问题应及时解决。9、现场安全员有权制止违章指挥和违章作业，遇有险情应立即停止施工作业，并报告工程项目领导及时处理。10、模板拆除时，不应对搂层形成冲击荷载，拆除的模板和支架应分散堆放并及时运走，防止人44、员踏空坠落。8.1.3 脚手架施工的危险源 脚手架搭、拆、使用时的高空坠落；脚手架搭、拆、使用时的物体打击；脚手架的坍（垮）塌。8.1.4 针对高空坠落的管理要求 1)参与搭拆作业的人员，须持证上岗，安全帽、安全带、防滑鞋等要穿戴齐全，严禁酒后作业。作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。2)工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失、和落物；严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。3)脚手架进行全封闭使用，外架底部满铺脚手板，下挂密目安全兜网一道。（外架另行设计。）安全网必须与结构连接严密牢固。严禁使用损坏和腐朽的安全网。4)作业人员在架上的最大作业高度应以可45、进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。5)人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。6)六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，仔细检查确认安全后，方可上人操作。8.1.5 针对物体打击的管理要求 1)搭拆过程中，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。2)拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的扣件应放入袋内，传递至地面并放指定地点堆存。3)拆下的钢管与配件，应及时传送至楼层内，防止碰撞，严禁抛掷。4)在整个拆除作业过程中，项目安全员应切实46、作好现场巡查工作，在主要通道处设置警戒区，安排警戒员一名巡视，确保拆除作业顺利进行。8.1.6 针对坍（垮）塌的管理要求 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 27 页 1)脚手架应严格按方案打折，在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距做尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。2)本架只允许作为结构施工支模架，不允许堆载，不得随意超负荷使用。3)本架作为支撑架，立杆垂直度须严格控制，一般须吊线复核，必要时用经纬仪复核垂直度。4)在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网等。5)主47、施工前因操作要求需要拆除部分架体时，必须经项目总工同意，并由施工工长旁站指挥，防止误拆杆件。8.2、施工质量管理、施工质量管理 8.2.1 质量管理基本要求 为保证支模架施工质量，控制安全风险，设置四个停工验收点，即：回填土验收、脚手架基础验收、脚手架验收和主验收。由安全员、技术员负责停工验收，验收合格后，方可插入下一道工序施工。脚手架搭设时，应先搭设一个区域，进行区域验收后，才能大面积搭设 8.2.2 脚手架的施工验收要求 1、验收人员：施工完由项目工程项目生产负责人、技术和安全、施工人员进行验收，确认合格后方可投入使用。2、检查验收必须严肃认真进行，要对检查情况、整改结果填写记录内容，并签48、字齐全。3、重点验收项目 扣件验收：安装后的扣件应按随机均布原则进行抽样检查，梁底扣件需 100%检查；检查扣件主要看其连接是否紧固，不合格时，必须整体重新拧紧或更换扣件，并经复验合格方可验收。扣件拧紧质量、抽样数目及判定标准 项次 检查验收项目 安装扣件数量（个）抽检数量（n）合格判定数(Ac)1 连接立杆与横向或斜撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或斜撑的扣件 5190 91150 151280 281500 5011200 12013200 5 8 13 20 32 50 0 1 1 2 3 5 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 28 页 2 连接横向水平49、杆与 纵向水平杆的扣件 5190 91150 151280 281500 5011200 12013200 5 8 13 20 32 50 1 2 3 5 7 10 注：表中的合格判定数系指允许不合格数 杆件设置是否齐全，连接件、挂扣件、承力件和建筑物的固定件是否牢固可靠。安全设施（安全网、护栏、挡脚板等）、脚手板导向和防坠装置是否齐全和安全可靠。基础是否平整坚实，支垫是否符合要求。固结点的数量、位置和竖向水平间距是否符合要求。垂直度及水平度是否合格，其偏差应符合以下要求：立杆垂直偏差：因本脚手架搭设高度小于40m，要求纵向偏差不大于H/400，且不大于100mm；横向偏差不大于 H/600，50、且不大于 50mm。纵向水平杆水平偏差不大于总长度的 1/300，且不大于 20 mm，同跨内外高度差不得大于10mm；横向水平杆水平偏差不大于 10mm，外伸尺寸的误差不应大于 50mm。脚手架的步距、立杆横距偏差不大于 20mm；立杆纵距偏差不大于 50mm。中心节点处各扣件距中心节点的偏差不得大于 150mm、相邻立杆对接扣件高差小于 50mm；大横杆、立杆对接扣件位置据中心节点不大于相邻杆件跨距的 1/3。8.2.3 脚手架维护与保养 1)检查脚手架是否变形或沉陷。若有异常，应随时上报、及时处理。2)检查脚手架整体和局部尤其是主梁下立杆的垂直度，若有异常，应及时加固和消除隐患。3)检查51、扣件时，先看其外观，视情况对其进行涂油和紧固。4)检查脚手板是否松动、悬挑，如有问题，及时修正。5)检查连接件是否齐全、松动、位移等，因施工需要移动，必须在专人负责下在相邻位置补足。6)检查安全网、挡板、栏杆等是否完整、牢固，若有损坏及时调换、整改。7)检查脚手架的荷载情况。支模架上不准堆放大量材料、过重的设备，以免超过设计荷载，如发现有处于不安全位置和不稳定状态的，应及时纠正。此外，还要逐日清除脚手板上的垃圾。8)脚手架维护和保养应设专人定期完成，遇大风、大雪、大雨天气应重新维护验收后投入使用。8.2.4 脚手架的拆除 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 252、9 页 1)拆除条件 a、对拆除外架造成安全隐患的事项已经处理完毕，已经采用明确标识区别可拆除部份杆件和不可拆除部分杆件。b、已由技术人员向操作人员做详细的技术交底。c、已在脚手架周围于坠落范围四周设置“禁止入内”的标志，并有专人监护。d、已做好对建筑物的成品保护。e、已在脚手架周围设警戒线，并由安全员专人看管，禁止不相关人员入内。2)拆除顺序 脚手架的拆除与搭设顺序正好相反，即后搭设的先拆除，顺序为：安全网挡脚板、脚手板纵横水平杆斜撑立杆。拆除时应自上而下，逐步地进行拆除。斜撑要先拆中间，后拆两端。脚手架拆除后，应及时清理、归堆、保养、入库。8.3、环境管理、环境管理 针对本工程特点，在脚手53、架施工过程中不存在重大环境因素，按常规施工即可。9、应急预案及措施、应急预案及措施 9.1、坍塌事故、坍塌事故 若脚手架坍塌事故，脚手架完全坍塌之前，坍塌部位会有响声，架体上施工人员应立即呼喊同伴逃离现场，尽量跑向较为安全的部位。项目部公司脚手架坍塌应急预案，保护现场，清理和抢救人员。9.2、高空坠落和坠物伤人、高空坠落和坠物伤人 一旦发生人员操作失误等原因造成人员由高处坠落或发生高空坠物伤人时，目击者或现场安全巡视员发现后，立即大声呼喊或用对讲机报警，报告坠落地点、坠落人员数量、人员伤亡情况、现场险情状况。项目部启动高空坠落及坠物伤人应急预案，及时将伤员送往医院救治。9.3、现场应急物资准备54、现场应急物资准备 主要应急常用药品 消毒用品、急救物品（创口贴、绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架等。新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 30 页 主要应急器材 序号 器材名称 单位 数量 规格型号或 性能指标 现在何处 备注 1 小车 辆 1 9 座 现场 2 电焊机 台 3 现场 3 电动葫芦 台 1 10t 现场 4 手动葫芦 台 2 5t 现场 5 气割工具 台 1 现场 6 小型金属切割机 台 1 现场 7 电工常用工具 2 现场 现场准备其它抢险器材还包括：铁锹、撬棍、千斤顶、麻绳、架管、扣件、木枋、架板、草袋、砂石、水泥、安全帽、安全带、应55、急灯、对讲机、灭火器等。9.4 应急救援领导小组应急救援领导小组 在危险性较大的高大支模架工程施工前成立专门的应急救援领导小组，以确保发生意外事故时能有序的应急指挥。应急救援领导小组由项目经理熊翔担任组长，杨威、杨原担任副组长，成员由现场管理人员及施工班组长等组成。9.5 应急领导小组职责应急领导小组职责（1）杨威：负责配备好各种应急物资和消防器材等其他应急设备。（2）杨原：当施工现场发生突发事件时，负责救险的人员、器材、车辆、通讯联络和组织指挥协调。（3）熊翔：发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级机构报告。（4）组员：负责组织抢险、疏散、救助及通信联络。（556、）组员：组织应急检查，保证现场道路畅通，对危险性大的施工项目应与当地医院取得联系，做好救护准备。9.6 监测监控监测监控 扣件式钢管搭设的脚手架承受施工过程中各种垂直和水平荷载。因此脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性，在施工过程中，在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌。主要监测监控项目为架体结构不超过结构的容许强度、变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全。主要检测方式为目测和钢尺测量。新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 31 页 10、记录要求、记录要求 1、钢管质量合格证、质量检验报告；旧钢管质量检查记录；2、扣件质量合格证、质量检验报告；旧扣件质量检查记57、录；3、架子工上岗证；4、扣件螺栓拧紧程度检查记录 5、脚手架施工技术交底 6、外脚手架检查验收记录 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 32 页 附图一：附图一：新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 33 页 附图二：附图二：新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 34 页 附图三：附图三：新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 35 页 附图四：附图四：新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 36 页 附件一：附件一：7001500 梁58、模板（扣件钢管架）计算书梁模板（扣件钢管架）计算书 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。由于现场抽查钢管壁厚达不到3.0mm，但均不小于2.7mm，为保守起见，本方案计算时按钢管壁厚2.7mm考虑。一、参数信息一、参数信59、息 1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.70；梁截面高度 D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：10.00；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 37 页 采用的钢管类型为482.7；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及60、保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：36.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数材料参数 木材品种：北美落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面61、板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，550mm，950mm，1350mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；主楞合并根数：2；次楞材料62、：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算二、梁侧模板荷载计算 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2 F=H 其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 38 页 t-新浇混凝土的初凝时间，取6.000h；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修63、正系数，取1.150。分别计算得 53.544 kN/m2、36.000 kN/m2，取较小值36.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算强度计算 材料抗弯强度验算公式如下：M/W f 其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=501.51.5/6=18.75cm3；M-面板的最大弯矩(Nmm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f64、-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2 其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.536=21.6kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.40.54=2.8kN/m；计算跨度:l=(1500-120)/(7-1)=230mm；面板的最大弯矩 M=0.121.6(1500-120)/(7-1)2+新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 39 页 0.1172.8(1500-120)/(7-1)2=1.32105Nmm；面板的最大支座反力为:N=1.65、1q1l+1.2q2l=1.121.600(1500-120)/(7-1)/1000+1.22.800(1500-120)/(7-1)/1000=6.238 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=1.32105/1.88104=7N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=21.6N/mm；l-计算跨度:l=(1500-120)/(7-1)=230mm；E-66、面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值:=0.67721.6(1500-120)/(7-1)4/(10060001.41105)=0.485 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=(1500-120)/(7-1)/250=0.92mm；面板的最大挠度计算值 =0.485mm 小于 面板的最大容许挠度值=0.92mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面67、板计算宽度得到：q=6.238/0.500=12.475kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=151010/6=83.33cm3；I=15101010/12=416.67cm4；E=10000.00 N/mm2；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 40 页 计算简图 剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.312 kNm，最大支座反力 R=6.861 kN，最大变形=0.129 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 4168、 页 mm（1）次楞强度验算）次楞强度验算 强度验算计算公式如下:=M/Wf 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 =3.12105/8.33104=3.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 =3.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值:=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值=0.129mm 小于 次楞的最大容许挠度值=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.861kN,按照集中荷载作用下的69、三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=24.121=8.24cm3；I=29.891=19.78cm4；E=206000.00 N/mm2；主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm)新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 42 页 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.515 kNm，最大支座反力 R=13.028 kN，最大变形=0.112 mm（1）主楞抗弯强度验算）主楞抗弯强度验算 =M/Wf 经计算得到，主楞的受弯应力计算值:=5.15105/8.24103=62.4 N/mm2；主70、楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =62.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.112 mm 主楞的最大容许挠度值:=400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值=0.112mm 小于 主楞的最大容许挠度值=1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN=fA 其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:1171、.55 mm；穿梁螺栓有效面积:A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=13.028 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170105/1000=17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=13.028kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 43 页 六、梁底模板计算六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载72、；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4501515/6=1.69104mm3；I=450151515/12=1.27105mm4；1.抗弯强度验算抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf 钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.50+0.300.45=20.817kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.45=2.835kN/m；q=20.817+2.835=23.652kN/m；最大弯矩及支座反力计算73、公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.120.817233.3332+0.1172.835233.3332=1.31105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.420.8170.233+0.452.8350.233=2.241kN RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.120.8170.233+1.22.8350.233=6.137kN =Mmax/W=1.31105/1.69104=7.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =7.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算挠度验算 根据建筑施工计算手册刚74、度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 44 页 其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=17.348kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=233.33mm；E-面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=233.33/250=0.933mm；面板的最大挠度计算值:=0.67720.817233.34/(10060001.27105)=0.55mm；面板的最大挠度计算值:=0.55mm 小于 面板的最大允许挠75、度值:=0.933mm，满足要求！七、梁底支撑的计算七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.137/0.45=13.637kN/m 2.方木的支撑力验算方木的支撑力验算 方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6=83.33 cm3；I=5101010/12=416.67 cm476、；方木强度验算方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M=0.1ql2=0.113.6370.452=0.276 kNm；最大应力 =M/W=0.276106/83333.3=3.3 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.3 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：方木抗剪验算：新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 45 页 截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.613.6370.45=3.682 kN；方木受剪应力计算值 =33.6821000/(25010077、)=1.105 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.5 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.105 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足要求!方木挠度验算方木挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250 方木最大挠度计算值=0.67713.6374504/(10010000416.667104)=0.091mm；方木的最大允许挠度=0.4501000/250=1.800 mm；方木的最大挠度计算值=0.091 mm 小于 方木的最大允许挠度=1.8 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力：78、P1=RA=2.241kN 梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.137kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.700)/40.450(1.20.12024.000+1.42.500)+1.220.450(1.500-0.120)0.300=0.838kN 简图(kNm)新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 46 页 剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.147 kN；N2=N3=8.068 kN；最大弯矩 Mmax=0.287 kNm；最大挠度计算值 Vmax79、=0.238 mm；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 47 页 最大应力=0.287106/4120=69.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 69.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 九、扣件抗滑移的计算九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承80、载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.069 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=1.147 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.12910=1.54981、 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.90/2+(1.20-0.70)/4)0.450.30+(0.90/2+(1.20-0.70)/4)0.450.120(1.50+24.00)=1.043 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.500+2.000)0.900/2+(1.200-0.700)/40.450=1.630 kN；N=N1+N2+N3+N4=1.147+1.549+1.043+1.63=5.37 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.6；A-立杆净截面面积(cm2)：A=82、3.84；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 48 页 W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.12；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.1671.71.5,1.5+20.1=2.976 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.167；-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果83、:立杆的计算长度 lo/i=2975.85/16=186；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.207；钢管立杆受压应力计算值；=5370.049/(0.207384)=67.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =67.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=8.069 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.129(10-1.5)=1.549 kN；N=N1+N2=8.069+1.317=9.386 kN；-轴心受压立杆84、的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.6；A-立杆净截面面积(cm2)：A=3.84；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.12；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.1671.71.5,1.5+20.1=2.976 m；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 49 页 k-计算长度附加系数，取值为：1.167；-计算85、长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度 lo/i=2975.85/16=186；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.207；钢管立杆受压应力计算值；=9385.749/(0.207384)=118.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =118.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo=k1k2(h+2a)=1.1671.021(1.5+0.12)=2.026 m；k1-计算长度附加86、系数按照表1取值1.167;k2-计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.021；lo/i=2025.562/16=127；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.412；钢管立杆的最大应力计算值；=9385.749/(0.412384)=59.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =59.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 十一、立杆的地基承载力计算十一、立杆的地基承载力计算:新世界碧潭园 2B、87、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 50 页 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=1200.5=60 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120 kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=8.069/0.25=32.276 kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=8.069 kN；基础底面面积：A=0.25 m2。p=32.276 fg=60 kPa。地基承载力满足要求！新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 51 页 附件二：附件二：40088、1500 梁模板梁模板(扣件钢管架扣件钢管架)计算书计算书 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。由于现场抽查钢管壁厚达不到3.0mm，但均不小于2.7mm，为保守起见，本方案计算时按钢管壁厚2.7mm考虑。一、参数信息一89、参数信息 1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：10.00；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 52 页 采用的钢管类型为482.7；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣90、件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：36.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数材料参数 木材品种：北美落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：191、.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，550mm，950mm，1350mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；主楞合并根数：2；92、次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算二、梁侧模板荷载计算 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2 F=H 其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 53 页 t-新浇混凝土的初凝时间，取6.000h；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落93、度影响修正系数，取1.150。分别计算得 53.544 kN/m2、36.000 kN/m2，取较小值36.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算强度计算 材料抗弯强度验算公式如下：M/W f 其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=501.51.5/6=18.75cm3；M-面板的最大弯矩(Nmm)；-面板的弯曲应力计算值(N/m94、m2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2 其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.536=21.6kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.40.54=2.8kN/m；计算跨度:l=(1500-120)/(7-1)=230mm；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 54 页 面板的最大弯矩 M=0.121.6(1500-120)/(7-1)2+0.1172.8(1500-120)/(7-1)2=1.32105Nmm；面板的最大支座反力为:95、N=1.1q1l+1.2q2l=1.121.600(1500-120)/(7-1)/1000+1.22.800(1500-120)/(7-1)/1000=6.238 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=1.32105/1.88104=7N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=21.6N/mm；l-计算跨度:l=(1500-120)/(7-1)=230m96、m；E-面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值:=0.67721.6(1500-120)/(7-1)4/(10060001.41105)=0.485 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=(1500-120)/(7-1)/250=0.92mm；面板的最大挠度计算值 =0.485mm 小于 面板的最大容许挠度值=0.92mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座97、力除以面板计算宽度得到：q=6.238/0.500=12.475kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=151010/6=83.33cm3；I=15101010/12=416.67cm4；E=10000.00 N/mm2；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 55 页 计算简图 剪力图(kN)弯矩图(kNm)新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 56 页 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.312 kNm，最大支座反力 R=6.861 kN，最大变形98、=0.129 mm（1）次楞强度验算）次楞强度验算 强度验算计算公式如下:=M/Wf 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 =3.12105/8.33104=3.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 =3.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值:=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值=0.129mm 小于 次楞的最大容许挠度值=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.861kN,按照集中荷载99、作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=24.121=8.24cm3；I=29.891=19.78cm4；E=206000.00 N/mm2；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 57 页 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.515 kNm，最大支座反力 R=13.028 kN，最大变形=0.112 mm（1）主楞抗弯强度验算）主楞抗弯强度验算 =M/Wf 经计算得到，主楞的受弯应力计算值:=5.15105/8.24103=62.4 N/m100、m2；主楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =62.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.112 mm 主楞的最大容许挠度值:=400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值=0.112mm 小于 主楞的最大容许挠度值=1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算五、穿梁螺栓的计算 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 58 页 验算公式如下:NN=fA 其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗101、拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55 mm；穿梁螺栓有效面积:A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=13.028 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170105/1000=17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=13.028kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产102、生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=9001515/6=3.38104mm3；I=900151515/12=2.53105mm4；1.抗弯强度验算抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf 钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.50+0.300.90=41.634kN/m；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 59 页 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.90=5.6103、70kN/m；q=41.634+5.670=47.304kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.141.634133.3332+0.1175.67133.3332=8.58104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.441.6340.133+0.455.670.133=2.561kN RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.141.6340.133+1.25.670.133=7.014kN =Mmax/W=8.58104/3.38104=2.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度104、设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250 其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=34.695kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=133.33mm；E-面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=133.33/250=0.533mm；面板的最大挠度计算值:=0.67741.634133.34/(10060002.53105)=0.059mm；面板的最大挠度计算值:=0.059mm 小于 面板的最大105、允许挠度值:=0.533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.014/0.9=7.793kN/m 2.方木的支撑力验算方木的支撑力验算 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 60 页 方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=106、51010/6=83.33 cm3；I=5101010/12=416.67 cm4；方木强度验算方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.7930.92=0.631 kNm；最大应力 =M/W=0.631106/83333.3=7.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.67.7930.9=4.208 kN；方木受剪应力计算值 =34.2081000/(250100)=1107、.262 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.5 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.262 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足要求!方木挠度验算方木挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250 方木最大挠度计算值=0.6777.7939004/(10010000416.667104)=0.831mm；方木的最大允许挠度=0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值=0.831 mm 小于 方木的最大允许挠度=3.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力：P1=R108、A=2.561kN 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 61 页 梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=7.014kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.400)/40.900(1.20.12024.000+1.42.500)+1.220.900(1.500-0.120)0.300=2.146kN 简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 62 页 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.614 kN；N2=N3=11.10109、6 kN；最大弯矩 Mmax=0.299 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.242 mm；最大应力=0.299106/4120=72.5 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 72.5 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 九、扣件抗滑移的计算九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取110、值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.108 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f 1.梁两侧立杆稳定性验算:新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 63 页 其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1111、=0.614 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.12910=1.549 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.90/2+(1.20-0.40)/4)0.900.30+(0.90/2+(1.20-0.40)/4)0.900.120(1.50+24.00)=2.359 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.500+2.000)0.900/2+(1.200-0.400)/40.900=3.686 kN；N=N1+N2+N3+N4=0.614+1.549+2.359+3.685=8.208 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i112、-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.6；A-立杆净截面面积(cm2)：A=3.84；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.12；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.1671.71.5,1.5+20.1=2.976 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.167；-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果113、:立杆的计算长度 lo/i=2975.85/16=186；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.207；钢管立杆受压应力计算值；=8207.73/(0.207384)=103.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =103.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=11.108 kN；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 64 页 脚手架钢管的自重：N2=1.20.129(10-1.5)=1.5114、49 kN；N=N1+N2=11.108+1.317=12.424 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.6；A-立杆净截面面积(cm2)：A=3.84；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.12；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.1671.71.5,1.5+20.1=2.976 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.167115、；-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度 lo/i=2975.85/16=186；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.207；钢管立杆受压应力计算值；=12424.411/(0.207384)=156.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =156.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo=k1k2(h+2a)=1.1671.021(1.5+0.12)=2.026 m；k1-计116、算长度附加系数按照表1取值1.167;k2-计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.021；lo/i=2025.562/16=127；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.412；钢管立杆的最大应力计算值；=12424.411/(0.412384)=78.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =78.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 65 页 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑117、架设计和使用安全 十一、立杆的地基承载力计算十一、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=1200.5=60 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk=120 kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；立杆基础底面的平均压力：p=N/A=11.108/0.25=44.43 kPa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.108 kN；基础底面面积：A=0.25 m2。p=44.43 fg=60 kPa。地基承载力满足要求！新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 66 页 附件三：附118、件三：4001000 梁模板梁模板(扣件钢管架扣件钢管架)计算书计算书 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。由于现场抽查钢管壁厚达不到3.0mm，但均不小于2.7mm，为保守起见，本方案计算时按钢管壁厚2.7mm考虑。一119、参数信息一、参数信息 1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 67 页 立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：9.00；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为482.7；立杆承重连接方式：双扣120、件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.00；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：24.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数材料参数 木材品种：北美落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/m121、m2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，650mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；122、宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算二、梁侧模板荷载计算 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 68 页 值:F=0.22t12V1/2 F=H 其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取6.000h；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，123、取1.150。分别计算得 53.544 kN/m2、24.000 kN/m2，取较小值24.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算强度计算 材料抗弯强度验算公式如下：M/W f 其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=501.51.5/6=18.75cm3；M-面板的最大弯矩(Nmm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的124、抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2 其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 69 页 新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.5240.9=12.96kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度:l=(1000-120)/(5-1)=220mm；面板的最大弯矩 M=0.112.96(1000-120)/(5-1)2+0.1172.52(1000-120)/(5-1)2=7.70104Nmm；面板的最大支座反力125、为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.112.960(1000-120)/(5-1)/1000+1.22.520(1000-120)/(5-1)/1000=3.802 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=7.70104/1.88104=4.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=12.96N/mm；l-计算跨度:l=(1000-120)/(5-126、1)=220mm；E-面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值:=0.67712.96(1000-120)/(5-1)4/(10060001.41105)=0.244 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=(1000-120)/(5-1)/250=0.88mm；面板的最大挠度计算值 =0.244mm 小于 面板的最大容许挠度值=0.88mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载127、按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.802/0.500=7.603kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=151010/6=83.33cm3；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 70 页 I=15101010/12=416.67cm4；E=10000.00 N/mm2；计算简图 剪力图(kN)弯矩图(kNm)新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 71 页 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.190 kNm，最大支座反力 R=4.182 128、kN，最大变形=0.079 mm（1）次楞强度验算）次楞强度验算 强度验算计算公式如下:=M/Wf 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 =1.90105/8.33104=2.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 =2.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值:=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值=0.079mm 小于 次楞的最大容许挠度值=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.182kN129、,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=24.121=8.24cm3；I=29.891=19.78cm4；E=206000.00 N/mm2；主楞计算简图 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 72 页 主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.523 kNm，最大支座反力 R=8.921 kN，最大变形=0.489 mm（1）主楞抗弯强度验算）主楞抗弯强度验算 =M/Wf 经计算得到，主楞的受弯应力计算值:=5.23105/8.24103=63.4130、 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =63.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.489 mm 主楞的最大容许挠度值:=450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值=0.489mm 小于 主楞的最大容许挠度值=1.125mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN=fA 其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；新世界碧潭园 2B、131、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 73 页 穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55 mm；穿梁螺栓有效面积:A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=8.921 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170105/1000=17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=8.921kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重132、荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=9001515/6=3.38104mm3；I=900151515/12=2.53105mm4；1.抗弯强度验算抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf 钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.00)1.00+0.300.900.90=24.592kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.900.90=5.103kN/m；q=24.592+5.103=133、29.695kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2=0.12529.6952002=1.48105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37524.5920.2+0.4375.1030.2=2.29kN 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 74 页 RB=1.25ql=1.2529.6950.2=7.424kN =Mmax/W=1.48105/3.38104=4.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算挠度验算 根据建134、筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：=0.521ql4/(100EI)=l/250 其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=20.493kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=200.00mm；E-面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=200.00/250=0.800mm；面板的最大挠度计算值:=0.52124.5922004/(10060002.53105)=0.135mm；面板的最大挠度计算值:=0.135mm 小于 面板的最大允许挠度值:=0.8mm，满足要求！七、梁底支撑的计算七、梁底支撑的计135、算 本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.424/0.9=8.249kN/m 2.方木的支撑力验算方木的支撑力验算 方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6=83.33 cm3；I=5101010/12=416.67 cm4；方木强度验算方木强度验算:新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 136、-高大支模架施工方案 第 75 页 计算公式如下:最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.2490.92=0.668 kNm；最大应力 =M/W=0.668106/83333.3=8 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.68.2490.9=4.454 kN；方木受剪应力计算值 =34.4541000/(250100)=1.336 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.5 N/mm2；方木的受剪应力计算137、值 1.336 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足要求!方木挠度验算方木挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250 方木最大挠度计算值=0.6778.2499004/(10010000416.667104)=0.879mm；方木的最大允许挠度=0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值=0.879 mm 小于 方木的最大允许挠度=3.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.290kN 梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=7.424kN 梁两138、侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.400)/40.900(1.20.12024.000+1.42.500)+1.220.900(1.000-0.120)0.300=1.822kN 简图(kNm)新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 76 页 剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.609 kN；N2=14.431 kN；最大弯矩 Mmax=0.457 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.269 mm；最大应力=0.457106/4120=110.9 N/mm2；新世界碧潭园139、 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 77 页 支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 110.9 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算 九、扣件抗滑移的计算九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范140、5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=14.431 kN；双扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求!将梁底立杆顶部扣件连接改为螺旋顶撑，可满足要求！十、立杆的稳定性计算十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.609 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.1299=1.394 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.90/2+141、(1.20-0.40)/4)0.900.30+(0.90/2+(1.20-0.40)/4)0.900.120(1.00+24.00)=2.317 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.500+2.000)0.900/2+(1.200-0.400)/40.900=3.686 kN；N=N1+N2+N3+N4=0.609+1.394+2.317+3.685=8.006 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.6；A-立杆净截面面积(cm2)：A=3.84；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支142、模架施工方案 第 78 页 W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.12；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.1671.71.5,1.5+20.1=2.976 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.167；-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度 lo/i=2975.85/16=186；由长143、细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.207；钢管立杆受压应力计算值；=8005.651/(0.207384)=100.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =100.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1=14.431 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.129(9-1)=1.394 kN；N=N1+N2=14.431+1.239=15.671 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截144、面回转半径(cm)：i=1.6；A-立杆净截面面积(cm2)：A=3.84；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.12；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.1671.71.5,1.5+20.1=2.976 m；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 79 页 k-计算长度附加系数，取值为：1.167；-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7；a-立杆上145、端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度 lo/i=2975.85/16=186；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.207；钢管立杆受压应力计算值；=15670.693/(0.207384)=197.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =197.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo=k1k2(h+2a)=1.1671.017(1.5+0.12)=2.018 m；k1-计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2-计算长度附加系数，h+146、2a=1.7按照表2取值1.017；lo/i=2017.626/16=126；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.417；钢管立杆的最大应力计算值；=15670.693/(0.417384)=97.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =97.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 80 页 附件四：附件四：250800 梁模板梁模板(扣件147、钢管架扣件钢管架)计算书计算书 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。由于现场抽查钢管壁厚达不到3.0mm，但均不小于2.7mm，为保守起见，本方案计算时按钢管壁厚2.7mm考虑。一、参数信息一、参数信息 1.模板支撑及构148、造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 81 页 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：9.00；梁两侧立杆间距(m)：1.05；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为482.7；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承149、载力折减系数：0.80；2.荷载参数荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：19.2；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数材料参数 木材品种：北美落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板150、厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板参数 梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，650mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.70；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：151、100.00；二、梁侧模板荷载计算二、梁侧模板荷载计算 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 82 页 按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2 F=H 其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取6.000h；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 53.544 152、kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值19.200 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算强度计算 材料抗弯强度验算公式如下：M/W f 其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=501.51.5/6=18.75cm3；M-面板的最大弯矩(Nmm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活153、荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 83 页 M=0.1q1l2+0.117q2l2 其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.519.2=11.52kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.40.54=2.8kN/m；计算跨度:l=(800-120)/(4-1)=226.67mm；面板的最大弯矩 M=0.111.52(800-120)/(4-1)2+0.1172.8(800-120)/(4-1)2=7.60104Nmm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.111.52154、0(800-120)/(4-1)/1000+1.22.800(800-120)/(4-1)/1000=3.634 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=7.60104/1.88104=4.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=11.52N/mm；l-计算跨度:l=(800-120)/(4-1)=226.67mm；E-面板材质的弹性模量:E=600155、0N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大挠度计算值:=0.67711.52(800-120)/(4-1)4/(10060001.41105)=0.244 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=(800-120)/(4-1)/250=0.907mm；面板的最大挠度计算值 =0.244mm 小于 面板的最大容许挠度值=0.907mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.63156、4/0.500=7.268kN/m 本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 84 页 分别为:W=151010/6=83.33cm3；I=15101010/12=416.67cm4；E=10000.00 N/mm2；计算简图 剪力图(kN)新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 85 页 弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.182 kNm，最大支座反力 R=3.997 kN，最大变形=0.075 mm（1）次楞强度验算）157、次楞强度验算 强度验算计算公式如下:=M/Wf 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 =1.82105/8.33104=2.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 =2.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算）次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值:=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值=0.075mm 小于 次楞的最大容许挠度值=1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.997kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用158、圆钢管，直径48mm，壁厚2.7mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=24.121=8.24cm3；I=29.891=19.78cm4；E=206000.00 N/mm2；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 86 页 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.400 kNm，最大支座反力 R=8.261 kN，最大变形=0.141 mm（1）主楞抗弯强度验算）主楞抗弯强度验算 =M/Wf 经计算得到，主楞的受弯应力计算值:=4.00105/8.24103=48.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:f=205N/m159、m2；主楞的受弯应力计算值 =48.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.141 mm 主楞的最大容许挠度值:=450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值=0.141mm 小于 主楞的最大容许挠度值=1.125mm，满足要求！新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 87 页 五、穿梁螺栓的计算五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN=fA 其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/160、mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径:11.55 mm；穿梁螺栓有效面积:A=105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=8.261 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170105/1000=17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=8.261kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁底模板计算六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重161、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3001515/6=1.13104mm3；I=300151515/12=8.44104mm4；1.抗弯强度验算抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf 钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 88 页 q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.300.30=7.452kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.30=1.890kN/m；q=7.452+1.89162、0=9.342kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8=1/89.3422502=7.30104Nmm；RA=RB=0.5ql=0.59.3420.25=1.168kN =Mmax/W=7.30104/1.13104=6.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =6.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：=5ql4/(384EI)=l/250 其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=6.210kN/m；l-计算跨度163、(梁底支撑间距):l=250.00mm；E-面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=250.00/250=1.000mm；面板的最大挠度计算值:=57.4522504/(38460008.44104)=0.749mm；面板的最大挠度计算值:=0.749mm 小于 面板的最大允许挠度值:=1mm，满足要求！七、梁底支撑的计算七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载164、按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.168/0.3=3.893kN/m 2.方木的支撑力验算方木的支撑力验算 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 89 页 方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6=83.33 cm3；I=5101010/12=416.67 cm4；方木强度验算方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M=0.1ql2=0.13.8930.32=0.035 kNm；最大应力 =M/W=0.035106/83333.3=0.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm165、2；方木的最大应力计算值 0.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.63.8930.3=0.701 kN；方木受剪应力计算值 =30.7011000/(250100)=0.21 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.5 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.21 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足要求!方木挠度验算方木挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250 方木最大挠度计算值=0.6773.8933004/(10166、010000416.667104)=0.005mm；方木的最大允许挠度=0.3001000/250=1.200 mm；方木的最大挠度计算值=0.005 mm 小于 方木的最大允许挠度=1.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.168kN 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 90 页 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(1.050-0.250)/40.300(1.20.12024.000+1.42.500)+1.220.300(0.800-0.120)0.300=0.167、564kN 简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 91 页 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=1.732 kN；最大弯矩 Mmax=0.693 kNm；最大挠度计算值 Vmax=3.78 mm；最大应力=0.693106/4120=168.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 168.2 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算八、梁跨度方向钢管的计算 作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑168、方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.12 cm3；I=9.89 cm4；E=206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.732 kN 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 92 页 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kNm)新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 93 页 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax=0.415 kNm；最大变形 max=1.185 mm；最大支座力 Rmax=3.926 kN；最大应力 =169、M/W=0.415106/(4.12103)=100.8 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 100.8 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.185mm小于900/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5170、.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.926 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十、立杆的稳定性计算十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 94 页 横向支撑钢管的最大支座反力：N1=1.732 kN；纵向钢管的最大支座反力：N2=3.926 kN；脚手架钢管的自重：N171、3=1.20.1299=1.394 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(1.05-0.25)/4)0.900.30+(0.90/2+(1.05-0.25)/4)0.900.120(1.50+24.00)=2.359 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.500+2.000)0.900/2+(1.050-0.250)/40.900=3.686 kN；N=N1+N2+N3+N4+N5=1.732+3.926+1.394+2.359+3.685=13.096 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半172、径(cm)：i=1.6；A-立杆净截面面积(cm2)：A=3.84；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.12；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.1671.71.5,1.5+20.1=2.976 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.167；-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度 lo173、/i=2975.85/16=186；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.207；钢管立杆受压应力计算值；=13096.136/(0.207384)=164.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =164.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 95 页 附件五：附件五：200mm 厚楼板支模架计算书厚楼板支模架计算书 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(174、GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。由于现场抽查钢管壁厚达不到3.0mm，但均不小于2.7mm，为保守起见，本方案计算时按钢管壁厚2.7mm考虑。一、参数信息一、参数信息:1.模板支架参数模板支架参数 横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.00；采175、用的钢管(mm):482.7；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.90；2.荷载参数荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数材料参数 面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N176、/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板参数 楼板的计算厚度(mm):200.00；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 96 页 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=901.52/6=33.75 cm3；I=901.53/12=25.312 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图 1、荷载计算、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板177、面板的自重(kN/m)：q1=250.20.9+0.350.9=4.815 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.50.9=2.25 kN/m；2、强度计算、强度计算 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 97 页 计算公式如下:M=0.1ql2 其中：q=1.24.815+1.42.25=8.928kN/m 最大弯矩 M=0.18.9282502=55800 kNm；面板最大应力计算值 =M/W=55800/33750=1.653 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.653 N/mm2178、 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算、挠度计算 挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250 其中q=q1=4.815kN/m 面板最大挠度计算值 =0.6774.8152504/(100950025.312104)=0.053 mm；面板最大允许挠度 =250/250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.053 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6=83.33 cm3；I=bh3/12=51010179、10/12=416.67 cm4；方木楞计算简图 1.荷载的计算：荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=250.250.2+0.350.25=1.337 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.50.25=0.625 kN/m；2.强度验算强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2 均布荷载 q=1.2 q1+1.4 q2=1.21.337+1.40.625=2.48 kN/m；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 98 页 最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.480.92=0.201 kNm；方木180、最大应力计算值 =M/W=0.201106/83333.33=2.411 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.411 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:=3V/2bhn 其中最大剪力:V=0.62.480.9=1.339 kN；方木受剪应力计算值 =3 1.339103/(2 50100)=0.402 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.402 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.181、挠度验算挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250 均布荷载 q=q1=1.337 kN/m；最大挠度计算值 =0.6771.3379004/(10090004166666.667)=0.158 mm；最大允许挠度 =900/250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.158 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.232kN;支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm)新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支182、模架施工方案 第 99 页 支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.731 kNm；最大变形 Vmax=1.968 mm；最大支座力 Qmax=8.857 kN；最大应力=731071.852/4120=177.445 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 177.445 N/mm2 小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.968mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训183、讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.90，该工程实际的双扣件承载力取值为14.40kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R=8.857 kN；R 14.40 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值六、模板支架立杆荷载设计值(轴力轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.13810=1.384 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350.90.9=0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自184、重(kN)：新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 100 页 NG3=250.20.90.9=4.05 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=5.717 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.5+2)0.90.9=3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N=1.2NG+1.4NQ=11.964 kN；七、立杆的稳定性计算七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:=N/(A)f 其中 N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=11.964 kN；-轴心受压立杆的185、稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.6 cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=3.84 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.12 cm3；-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；L0-计算长度(m)；按下式计算:l0=h+2a=1.5+0.12=1.7 m；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1 m；l0/i=1700/16=106；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.544；钢管立杆的最大应力计算值；=11964/（0.54186、4384）=57.273 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=57.273 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 l0=k1k2(h+2a)=1.1671.021(1.5+0.12)=2.026 m；k1-计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.7 按照表2取值1.021；Lo/i=2025.562/16=127；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.412；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 101 页 钢管立187、杆的最大应力计算值；=11964/（0.412384）=75.622 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=75.622 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=1200.5=60 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk=120 kpa；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；立杆基础底面的平均压力：p188、=N/A=11.964/0.25=47.856 kpa；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.964 kN；基础底面面积：A=0.25 m2。p=47.856 fg=60 kpa。地基承载力满足要求！新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 102 页 附件六：附件六：130mm 厚楼板支模架计算书厚楼板支模架计算书 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程189、模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。由于现场抽查钢管壁厚达不到3.0mm，但均不小于2.7mm，为保守起见，本方案计算时按钢管壁厚2.7mm考虑。一、参数信息一、参数信息:1.模板支架参数模板支架参数 横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):12.00；采用的钢管(mm):482.7；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的190、保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.90；2.荷载参数荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数材料参数 面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.191、00；4.楼板参数楼板参数 楼板的计算厚度(mm):130.00；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 103 页 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=901.52/6=33.75 cm3；I=901.53/12=25.312 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图 1、荷载计算、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第192、 104 页 q1=250.130.9+0.350.9=3.24 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.50.9=2.25 kN/m；2、强度计算、强度计算 计算公式如下:M=0.1ql2 其中：q=1.23.24+1.42.25=7.038kN/m 最大弯矩 M=0.17.0382502=43987.5 kNm；面板最大应力计算值 =M/W=43987.5/33750=1.303 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.303 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算、挠度计算 挠度193、计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250 其中q=q1=3.24kN/m 面板最大挠度计算值 =0.6773.242504/(100950025.312104)=0.036 mm；面板最大允许挠度 =250/250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.036 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6=83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12=416.67 cm4；方木楞计算简图 1.荷载的计算：荷载的计算：(1)静荷194、载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=250.250.13+0.350.25=0.9 kN/m；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 105 页 (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=2.50.25=0.625 kN/m；2.强度验算强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2 均布荷载 q=1.2 q1+1.4 q2=1.20.9+1.40.625=1.955 kN/m；最大弯矩 M=0.1ql2=0.11.9550.92=0.158 kNm；方木最大应力计算值 =M/W=0.158106/83333.33=1.9 N/mm2；方木的195、抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.9 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:=3V/2bhn 其中最大剪力:V=0.61.9550.9=1.056 kN；方木受剪应力计算值 =3 1.056103/(2 50100)=0.317 N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.317 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250 均布荷载 q=196、q1=0.9 kN/m；最大挠度计算值 =0.6770.99004/(10090004166666.667)=0.107 mm；最大允许挠度 =900/250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.107 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.76kN;新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 106 页 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0197、.576 kNm；最大变形 Vmax=1.551 mm；最大支座力 Qmax=6.982 kN；最大应力=576308.657/4120=139.881 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 139.881 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.551mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0.90，该工程实际的198、双扣件承载力取值为14.40kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R=6.982 kN；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 107 页 R 14.40 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、模板支架立杆荷载设计值六、模板支架立杆荷载设计值(轴力轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.13812=1.661 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350.90.9=0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3199、=250.130.90.9=2.633 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=4.577 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.5+2)0.90.9=3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N=1.2NG+1.4NQ=10.595 kN；七、立杆的稳定性计算七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:=N/(A)f 其中 N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.595 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.6 cm；A200、-立杆净截面面积(cm2)：A=3.84 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.12 cm3；-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；L0-计算长度(m)；按下式计算:l0=h+2a=1.5+0.12=1.7 m；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1 m；l0/i=1700/16=106；新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 108 页 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.544；钢管立杆的最大应力计算值；=10595.16/（0.544384201、）=50.72 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=50.72 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 l0=k1k2(h+2a)=1.1671.028(1.5+0.12)=2.039 m；k1-计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.7 按照表2取值1.028；Lo/i=2039.449/16=127；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.412；钢管立杆的最大应力计算值；=10595.16/（0.412384）=66.97 N/mm2；钢管立杆202、的最大应力计算值=66.97 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 109 页 附件七：会所靠地下车库部位悬挑支模架计算书附件七：会所靠地下车库部位悬挑支模架计算书 由于会所靠地下车库部位开挖后，会所二层靠地下车库部位悬挑板支模架无法搭设，因此需在首层地梁位置设置悬挑架对二层悬挑板进行支撑。为满足支模架搭设要求，拟采用25a#工字钢进行悬挑，并在工字钢尾部增设一道固203、定工字钢的钢筋混凝土梁。工字钢平面图:悬挑架上部结构尺寸为：主梁截面BD=400mm1000/850mm、次梁截面BD=300mm850mm、边梁BD=250mm850mm，板厚H=130mm。新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 110 页 根据悬挑的长度不同，分别对1-1/1-h1-j区域及1-1/1-d1-h区域进行悬挑计算。1-1剖面图 一、1-1/1-h1-j区域悬挑工字钢计算 工字钢为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按照外伸梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。进行悬挑梁计算时选用受力最大位置进行验算。25a#工字钢，悬挑部位端部上204、部支撑为边梁，靠内段上部支撑为楼板。1.板面下工字钢悬挑计算：1）板面部分荷载 (1)钢筋混凝土板及梁自重(kN/m)：G1=25.11.00.13=3.263kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：G2=0.351.0=0.35kN/m (3)支撑架钢管及扣件荷载(kN/m)：G3=0.5 kN/m (4)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 Q=2.5 1.0=2.5 kN/m 均布荷载 G=1.2（3.263+0.35+0.5）=4.94kN/m Q=1.42.5=3.5 kN/m 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架205、施工方案 第 111 页 q=G+Q=4.94+3.5=8.44kN/m F1=q.L=8.441.05=8.862 KN 2）边梁位置荷载：(1)钢筋混凝土板及梁自重(kN)：G1=25.50.250.851.0=5.42kN (2)模板的自重线荷载(kN/m)：G2=0.351.00.25=0.09kN (3)支撑架钢管及扣件荷载(kN/m)：G3=0.5 kN (4)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 Q=2.0 0.25=0.5 kN 均布荷载 G=1.2（5.24+0.09+0.5）=6.996kN/m Q=1.40.5=0.7 kN/m206、 F=G+Q=7.696 3)强度及扰度计算 M=Fa=0.34.43+1.358.86+2.48.86+3.458.28+3.854.25=79.48 =Fa2l(1+a/l)/3EI=48mm2lo/250=34，不满足要求！需考虑在悬梁底部设置多道钢管立杆支撑，可满足要求！Rb=Fa/l=26.5KN 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 112 页 强度验算：25a#工字钢，w=402cm3 M/w=78.48 KN.m/1.05402cm3=186 N/mm2205 N/mm2 满足要求。3、锚筋计算 支座A受力RA=26.5KN()，HPB235钢筋207、强度设计值为210N/mm2 其中=210 N/mm2 A=26.51000/210126 mm2 所以支座采用HPB235级 220 的钢筋锚固，钢筋抗拉强度满足要求。2、次梁处工字钢悬挑计算 1）板面部分荷载 (1)钢筋混凝土板及梁自重(kN/m)：G1=25.10.50.13+0.5(25.50.850.15+25.10.350.13)=3.83 kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：G2=0.350.75=0.26 kN/m (3)支撑架钢管及扣件荷载(kN/m)：G3=0.5 kN/m (4)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 Q208、=2.5 0.75=1.875 kN/m 均布荷载 G=1.2（3.83+0.26+0.5）=5.5kN/m Q=1.41.875=2.6 kN/m q=G+Q=5.5+2.6=8.1kN/m F2=q.L=8.11.05=8.5 KN8.862 KN 荷载小于工字钢直接支撑楼板时荷载。采用25a#工字钢能满足要求。二、1-1/1-h1-d区域悬挑工字钢计算 1.板面下工字钢悬挑计算：1）板面部分荷载 (1)钢筋混凝土板及梁自重(kN/m)：G1=25.11.00.13=3.263kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第209、 113 页 G2=0.351.0=0.35kN/m (3)支撑架钢管及扣件荷载(kN/m)：G3=0.5 kN/m (4)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 Q=2.5 1.0=2.5 kN/m 均布荷载 G=1.2（3.263+0.35+0.5）=4.94kN/m Q=1.42.5=3.5 kN/m q=G+Q=4.94+3.5=8.44kN/m F=q.L=8.441.3=11 KN 2）边梁位置荷载：(1)钢筋混凝土板及梁自重(kN)：G1=25.50.250.851.0=5.42kN (2)模板的自重线荷载(kN/m)：G2=0.351.210、00.25=0.09kN (3)支撑架钢管及扣件荷载(kN/m)：G3=0.5 kN (4)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 Q=2.0 0.25=0.5 kN 均布荷载 G=1.2（5.24+0.09+0.5）=6.996kN/m Q=1.40.5=0.7 kN/m F=G+Q=7.696 3)强度及扰度计算 新世界碧潭园 2B、2D 地块第一商务中心 -高大支模架施工方案 第 114 页 M=Fa=0.35.5+1.611+2.99.35+3.73.85=60.61 KN.m Wc=Fa2l(1+a/l)/3EI=29mm2lo/250=29.6mm，可满足要求！Rb=Fa/l=20.2KN 3、锚筋计算 支座B受力RA=20.2KN()，HPB235钢筋强度设计值为210N/mm2 其中=210 N/mm2 A=20.21000/210100.5 mm2 所以支座采用HPB235级 220 的钢筋锚固，钢筋抗拉强度满足要求。