1、目 录一、编制说明1二、编制依据1三、工程概况21、基本情况22、本方案涉及内容23、工程结构特点、难点、控制重点2四、施工准备31、技术准备32、机具准备33、材料准备44、劳动力准备4五、基础条件5六、施工部署51、搭设思路5七、模板支撑体系的施工5（一）、模板支架的构造要求51、立杆52、水平杆63、剪刀撑7（二）、模板支撑体系的搭设要求8（三）、模板支架的使用要求8八、模板施工91、梁模板施工工艺92、梁模板施工方法93、楼板模板施工工艺94、楼板模板施工方法10九、模板拆除10十、支撑体系的检查和验收111、使用的钢管扣件检查内容112、钢管支撑架使用中应定期检查的内容123、支撑架2、验收要求12十一、模板支撑体系监测监控措施141、日常检查，巡查的重点部位142、监测方案15十二、质量保证措施161、模板允许偏差162、质量保证技术措施173、控制措施194、相邻工序施工控制注意点19十三、安全文明管理措施201、文明施工措施202、安全措施203、消防措施21十四、应急预案221、危险源分析222、应急救援小组223、应急材料准备224、应急措施23十五、附计算书24搭设高度13.6m板模板体系（扣件式）计算书245001500梁底模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书32400750、300800梁底模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书54十六、附表（一）、附图77一、3、编制说明根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法的规定，搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15KN/m2及以上；集中线荷载20KN/m及以上的混凝土模板支撑工程应编制专项施工方案，并经专家论证后才能实施。幼儿园AB/29，顶板板厚150mm，支模高度9.4m为超高支模；最大梁截面尺寸为5001500mm，梁最大跨度22.4m，梁顶面标高8.7m，为超高、超重、超长跨度支模；科艺中心AB/18，顶板厚度150 mm ，支模高度9.65m，为超高支模；最大梁截面尺寸为400750mm，梁顶标高为8.95m ，属于超高、超重支模。特编制专项施工方案，本方案必须经专家论证后才能实施。4、二、编制依据本方案根据工程设计、国家有关规范和行业标准进行编制,主要如下：1、 xx国际教育项目 工程施工图纸2、 xx国际教育项目 工程施工组织设计3、 xx国际教育项目 工程图纸会审纪要及工程洽谈记录4、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-xxx5、建筑结构荷载规范GB50009-xxx；6、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-xxx；7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；8、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；9、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；10、中天建设集团有限公司企业标准ZTB104-xxx；11、住房和城乡建设部建质5、200987号文“关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知”；12、中华人民共和国住房和城乡建设部建质2009254号文关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知。三、工程概况1、基本情况幼儿园、科艺中心、小学礼堂、会议交流中心工程位于 ，包括 基础、主体工程 ，总建筑面积为 26296.85平方米，其中会议交流中心地下为1层，地上11层，面积为 8505.43平方米，科艺中心地上为 6 层，面积为10387.51平方米，小学礼堂 1340. 39 平方米，幼儿园6053.62平方米 ，基础形式为 柱下独立基础 ，混凝土等级为 C30 ，上部结构形式为 框剪结构 ，梁6、板混凝土等级为 C30 ，楼板厚为 120mm -150mm ，顶部采用混凝土梁，最大梁截面5001500mm，最大跨度为 22400mm，柱混凝土等级为 C30 ，柱最大截面为 10001000mm 。工程名称：xx国际教育项目工程2、本方案涉及内容本施工方案涉及超高梁板、超重梁支撑架体系专项施工方案，超高部分分别为小学礼堂 AB/29 ，顶板板厚 150 mm；最大梁截面尺寸为 5001500mm ，梁、板顶标高为 8.7 m，梁最大跨度为22.4m,支模高度为9.4m；科艺中心 AC/18 ；板厚度 150 mm ，最大梁截面尺寸为 400750mm ，梁、板顶标高为 8.95m ，梁最7、大跨度为8m, 支模高度为9.65m。 3、工程结构特点、难点、控制重点1、工程结构特点：模板支撑体系高度大，梁截面大，跨度大，支模体系的刚度、强度、稳定性要求高。2、控制重点：支模架立杆基础的强度要满足上部荷载承受能力；先浇混凝土框架柱强度应达到梁板浇筑时的抗侧移能力，并与梁板支模架可靠连接； 应及时振捣、移管，保证泵送管口混凝土堆载过于集中和过大；支模体系严格按规范要求进行搭设，增设架体水平剪刀撑，提高架体整体刚度；超高钢管支模架搭设完成后应全数检测，及时通知公司技术处及公司工程处组织验收；支模体系的材料必须合格，钢管壁厚不小于3.0。在方案设计过程中，施工荷载的取值按最不利因素考虑。四、8、施工准备1、技术准备项目技术负责人组织项目部管理人员、班组长熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好施工记录。通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理单位共同协商解决，已取得一致意见，并办理了图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。2、机具准备 主要施工机具及工具准备如表所示：名称规格功率数量锤子重量0.25、0.550个扳手开口宽（）17-19、22-2450把圆盘锯MJ-1143kW2台平刨MB-5033kW1台手电钻3把台钻VV508S520W1台手提电锯M-651A1.059、kW2台手提电刨0.45kW2台压刨MB10657.5kW2台线垂0.5kg5个砂轮切割机2台水准仪2台钢卷尺50m、5m20个工程检测尺2m2根塞尺2把扭矩扳手2把3、材料准备根据所需材料提前考察，选用相关材料厂家，根据工程进度情况及时购买材料进场备用。为了确保工程质量和安全目标，在材料上选用18厚多层板；采用50100方木；采用可铸锻铁制作的扣件，采用配套的立杆顶托，配合可调螺旋（U型托）支撑；钢管使用48x3.5无缝钢管（壁厚不小于3.0）。采用材料、材质应符合现行国家标准，使用前按有关规定进行抽样送检。表一 周转材料投入计划表序号材料名称规格型号单位数量进场时间1模板15mm厚多层板610、0陆续进场2钢管483.5mm(壁厚不小于3.0mm)t4.7陆续进场3扣件可锻铸铁制作只5000陆续进场注：考虑到搭设模板支架的钢管会有不同程度的腐蚀和磨损，本方案在计算时所采用的钢管计算数据为483.0，A=4242。4、劳动力准备本工程对该工程所投入劳动力原则：素质好、安全意识较强、有较高的技术素质，并有类似工程施工经验的人员。劳动力配置计划表序号工种投入人数1木工302架子工203钢筋工204泥（砼工）155电工1专职安全生产管理人员、特种作业人员的配置本工程配置专职安全员1名，架子工20名，塔司1人，均持证上岗。五、基础条件基础坐落在回填土上经砂石土分层回填，碾压压实系数大于0.9411、，并浇筑100mm厚C15混凝土基础垫层，在其上面铺设250mm4000mm50mm木跳板。六、施工部署1、搭设思路由于梁截面较大、支模高度超高、跨度超长，板支模高度超高，混凝土浇筑采用汽车泵送施工。为了确保模板系统有足够强度、刚度和稳定性，先浇筑完框架柱混凝土后再搭设梁板模板，框架柱混凝土进行分段浇筑，在柱侧模上开设不小于300mm高的浇筑洞，每段高度不宜超过3.5m。等框架柱混凝土强度达到一定强度后与梁板支模体系进行拉结，以增加支模体系的整体稳定性（具体见节点大样图）。2、参数选择见附表一七、模板支撑体系的施工（一）、模板支架的构造要求1、立杆（1）、支架立杆下设置250mm，4000mm12、长，50厚的垫板，在搭设立杆时，应先在楼外设立基准点，然后根据基准点分别放线，放出立杆网线，再根据放出的立杆网线放置立杆。（2）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。（3）、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（4）、严禁将上段得钢管立柱与下段钢管13、立柱错开固定在水平杆上。（5）、立杆顶部采用可调顶托时，顶托与托梁两侧间隙必须偰紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。（6）、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15，总高度方向的允许偏差为30。（7）、扣件的紧固程度应在40-65Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。2、水平杆（1）、水平杆采用对接时，对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接14、头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；（2）、水平杆采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（3）、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆，可调顶托底部的立柱顶端沿纵横向设置一道水平拉杆，顶部两步距之间增加一道水平杆。（4）、每步的纵、横向水平杆应双向拉通。根据本工程实际情况，在支架体系四角与结构柱设置刚性连墙件，水平最大间距为7米，竖向间距3米，增加整体稳定性。支模架与框架柱连接示意图3、剪刀撑（1）、在架体四周布置竖向剪刀撑，封15、闭竖向剪刀撑距离不大于10m，在竖向封闭剪刀撑部位设置水平剪刀撑，顶层和最底层必须设置水平剪刀撑（详见平面布置图）。（2）、竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应在45度-60度，水平剪刀撑与支架夹角应为45度-60度，剪刀撑采用搭接连接，搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（二）、模板支撑体系的搭设要求（1）支架的搭设，必须根据平面布置图进行搭设。（2）支架基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。（3）模板支架立杆垫在木跳板上。（4）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥，上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下16、作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（5）支架及时与结构拉结，以保证支架整体稳定和搭设过程安全，未完成支架在每日收工前，一定要确保架子稳定。（6）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。严禁将外径48与51的钢管混合使用。（三）、模板支架的使用要求1、模板安装必须按模板的施工方案进行，严禁任意变动。2、安装模板及其支架，应待地基的强度达到能承受上层模板、支撑、新浇混凝土的重量和施工荷载等全部荷载以后，方可进行。3、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施严防倾覆。4、支柱全部安装完毕后，必须及时沿横向和纵向加设17、水平撑和纵横垂直剪刀撑，并与撑固定。5、施工前要戴好安全帽，配备工具袋。6、临边高处作业（2m高以上）施工工人必须按照要求系扣安全带。7、模板和其它堆放荷载必须堆放均匀，并严格控制施工荷载不得超过3KN/8、浇筑大梁砼时，为使大梁模板及支撑系统受力均匀，在梁砼浇筑时应分层均匀下料，减小大梁模板及支撑系统变形。9、高支模搭设、拆除和砼浇筑时，无关人员不得进入支模架底下，不得从支撑系统上爬上爬下，由安全员现场监护。10、高支模施工应按经审批的技术方案进行，技术方案未经原审批审部门同意，任何人不得修改变更。11、高支模搭设完成后，由项目部自检验收合格后，报公司，公司验收合格后方能进行钢筋安装。砼浇筑18、时，应设有专职安全员，观察模板及其支撑的变形情况，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，待处理好之后，并经安全负责人检查后方可继续施工。12、建立模板拆除申请制度，在结构混凝土强度达到规范规定，并经回弹或砼试验报告出来之后进行，出现场施工员提出拆除申请单，安全负责人审核，经公司技术负责人批准签名后方可拆除。八、模板施工1、梁模板施工工艺梁模安装工艺：弹梁轴线并复核 搭支模架 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固2、梁模板施工方法（1）、搭设梁支模架时，拉通线保证梁两侧立杆在一条线上。（2）、在柱墙上弹出梁的轴线、位19、置线和水平线并复核。（3）、梁次楞与梁底模板预先加工好，梁侧模与50100木方背楞预先加工成一体，待梁筋绑扎完毕，清除杂物后进行安装。（4）、在加固梁侧模时，梁上口必须拉通线，保证梁的截面尺寸和顺直，梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对正，待平板模板安装后，检查并调整标高，根据设计要求，对跨度不小于4m的钢筋混凝土楼板，应按照不小于3/1000要求进行起拱；悬挑长度大于1米的悬挑板按1/250悬挑长度起拱。（5）、梁高方向对拉螺栓间距由下至上逐渐增大，对拉螺杆外套塑料套管，且在同模板相接处加塑料帽防止漏浆。预应力梁对拉螺栓布置详见预应力梁对拉螺栓布置图。3、楼板模板施工工艺20、搭支架 测水平 摆50100木楞 调整楼板模标高及起拱 铺九合板模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。4、楼板模板施工方法（1）、首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。（2）、模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。（3）、对于不够整模板的楼板，拼缝不放在梁板、墙板交接处，尽量选在顶板大面处，拼缝严密，并用塑胶带进行粘贴。梁板节点处，铺板21、时重点控制板头与梁侧模上口在一条线上，避免将来出现错台。（4）、内、外墙与顶板节点：为保证墙与顶板按槎处不留施工缝痕迹，墙体砼浇筑时高出1cm；多层板与墙体接触面贴粘贴密封条，粘贴时，粘在多层板上口往下5mm位置，避免密封条吃进顶板。（5）、支架的支柱从边跨一侧开始，依次逐排安装，立杆支设时带通线。支架搭设完毕后，检查板下木楞与支柱连接及支架安装的牢固性，并依据给定的水平线，调节支模翼托的高度，将木楞找平。九、模板拆除1、拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。2、模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。3、模板拆除前必须有混凝土22、强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。梁底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。板底模，混凝土强度达到100%方可拆除。4、板模拆除，先拆除斜拉杆或斜支撑再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。5、楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运23、出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。6、拆除大跨度梁板模时，宜先从跨中开始，分别拆向两端。当局部有砼吸附或粘接模板时，可在模板下口接点处用撬棍松动，禁止敲击模板。拆除悬挑部分时，应从悬挑外部向悬挑内部方向拆除模板。在有后浇带强度达到设计要求时方可一起拆除。7、拆模时不要用力过猛，拆下来的材料及时运走，整理拆下后的模板及时清理干净，板模应涂刷水性脱模剂，按规格分类堆放整齐。8、支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护24、措施，拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。9、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，并由专人负责警戒。拆下的杆体、零配件和工具，应传递而下。地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。10、当拆架下班时，不应留下隐患部位，所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要帮扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。11、在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全质25、量问题，应暂停拆除。经过处理后，方可继续拆除。十、支撑体系的检查和验收1、使用的钢管扣件检查内容（1）、查看钢管材料产品质量合格证、质量检验报告。（2）、检查钢管表面的平直度，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。（3）、钢管必须涂有防锈漆。（4）、钢管表面锈蚀深度不得大于0.5mm。（5）、钢管弯曲变形，各种杆件钢管的端部弯曲不得大于5mm，立杆钢管3-4m长度的弯曲不得大于12mm、4-6.5m长度的不得大于20mm。（6）、检查扣件厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。（7）、旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换26、。（8）、新、旧扣件均应进行防锈处理。2、钢管支撑架使用中应定期检查的内容（1）、检查地基是否积水、底座是否松动，立杆是否悬空。（2）、检查扣件螺栓是否松动。（3）、安全防护措施是否符合要求。3、支撑架验收要求（1）、模板支架投入使用前，必须进行验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员、施工企业的相关部门、监理工程师应参加模板支架验收。验收程序为：项目部自检合格后报企业安全管理部门验收，企业验收合格后报监理单位验收。（2）、验收完毕后用沙袋进行局部满负荷试验，24小时没有问题后方可进行混凝土浇筑。（3）、模板支架验收根据经批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。（4）、基础:查27、看基础表面坚实平整，表面是否积水，垫板是否晃动，检查方法:观察。（5）、安装后的扣件螺栓扭紧力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分部原则进行。梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓扭紧力矩全数检查。拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。（4）、扣件扭紧抽样检查数量与质量判定标准。表四 扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的28、扣件（非主节点处）51909115015128028150050112001201320058132032501235710（6）、模板支架验收记录表见下表。（7）、其他未尽事宜按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建筑施工钢管模板支架技术规范 JGJ/162-2008的相关要求执行。表四 模板支架验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm29、板底+30mm步 距+50mm立杆垂直度0.75%且60mm扣件拧紧4065Nm立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(高度4)其 他施工单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查人员： 项目技术负责人： 项目经理： 结论：公司级工程技术管理人员： 检查日期： 年 月 日 监理单位验收结论结论： 验收日期： 年 月 日专业监理工程师： 总监理工程师： 十一、模板支撑体系监测监控措施本项目采用扣件式钢管脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。1、日常检查，巡查的重点部位（1）、杆件的设置和边接、连墙件、支撑、30、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）、连接扣件是否松动。（4）、支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。（5）、施工过程中是否有超载的现象。（6）、安全防护措施是否符合规范要求。（7）、支撑体系和各杆件是否有变形的现象。（8）、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（9）、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。2、监测方案（1）、监测项目：地基沉降、扣件滑移、支架位移和变形。（2）、监测方法地基沉降检测方法：用水31、平仪在结构柱或墙上作好标高控制线，在监测点位置立杆用油漆做好标记，并作好原始标高记录。扣件滑移监测方法：用水平仪在结构柱或墙上作好标高控制线，在监测点位置扣件用油漆做好标记，并作好原始标高记录。支架位移和变形监测方法：在楼面和柱子上作好轴线控制线，支撑架搭设完毕后，把轴线控制线引到横杆上，并做好标记，把监测点的立杆到横杆上控制线的距离作好原始记录。施工过程中监测横杆上控制线的偏位及立杆到横杆上控制线的距离变化来知道支架位移和变形数据。使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。（3）、监测点布置详见监测点平面布置图。（4）、监测频率在浇筑砼过程中应32、实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次。表五 高支模搭设允许偏差及预警值要求项目允许偏差预警值检查工具立杆钢管弯曲3mL4m128mm经纬仪、水准仪4mL6.5m2012mm经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m3025mm经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差3022mm经纬仪、水准仪立杆脚手架高度H内相对值H/4000.75H/400经纬仪、水准仪支撑不均匀沉降10mm5 mm经纬仪、水准仪十二、质量保证措施1、模板允许偏差模 板 允 许 偏 差允 许 偏 差 项 目允许偏差（mm）1轴 线 位 移基 础5柱、墙、梁32标 高53截 面 尺 寸基 础10柱、墙、梁+2-5433、每 层 垂 直 度35相邻两板表面高低差26表面平整度27预埋钢板中心线位移38预埋管、预留孔中心线位移39预 埋螺 栓中心线位移2外露长度+10010预 留 洞中心线位移10截面内部尺寸10-011阴 阳 角垂 直4方 正42、质量保证技术措施1）、模板安装与拆除质量点设置工程项目班组目标分项项目管理点设置对 策 措 施检查工具及检查方法模板安装与拆除表面平整、垂直度良好、截面准确、标高无误轴线位移模板底口偏移1. 施工前检查上道工序质量，钢筋位置及放线位置是否准确。2.及时更换有缺陷的模板，并予以修复。3加强工序自检4加强材料进出场管理及现场保养。5连接件扣紧不松动。6支撑点牢固可靠，损坏34、变形的钢龙骨、钢支柱不予使用.用盒尺引测检查截面尺寸表面变形，支撑不牢用盒尺测量检查标高底模标高不准，支撑不牢用水准仪、拉线或用尺量检查垂直度模板上口偏移，支撑不牢用2m靠尺检查平整度小板板面平整度、组装大面平整度用2m靠尺检查2）、模板安装与拆除质量预防措施模板工程质量预防措施项目影响因素采取预防措施施工操作支撑系统不合理严格设计要求，因地制宜，合理布局扣件连接松动严格设计要求，严格控制扣件间距，加固面板拼缝不平尽量使用平直模板，扣件补缺拆除时硬撬组装前及时刷脱模剂颠倒工序强化施工工艺，完善工序间的交接检环境基底未夯实加强夯实，并铺通长脚手板，加强交接检钢筋网片位移加强工种之间的交接检，互检35、工作混凝土侧压力过大工种之间相互配合，加强支撑，适当振捣，设专人看模材料模板变形，孔多及时检查、修理，严重者退回，不予使用龙骨、支撑件软弱及时同技术部门共同研究加固措施连接附件质量差及时退换，加密连接，加固支撑系统管理岗位责任制执行不严强化岗位意识，完善责任制，人员定岗重进度，轻质量加强教育，摆正进度与质量的关系忽视资料管理加强全面管理意识，确立技术档案重要性的认识施工人员技术水平低进行岗位技术培训自检不认真认真执行自检负责制技术交底不清认真科学的进行书面交底指挥人员只重进度尊重科学，服从质量，好中求快违章作业严格操作规程忽视交接检，互检加强工种间配合，把质量问题消灭在上一工序中专检人员检查不36、细加强教育，不合格者予以停职3）、为防止质量通病模板设计中特制定如下措施序号项目防治措施1柱底烂根底部方框钉平后再将其伸入墙体位置2柱、墙粘连清理模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收，不合格的要重新刷涂。3垂直度偏差支模时要反复用线附吊靠，支模完毕经校正后如遇有较大冲撞，应重新用线锤复核校正。4柱、墙体凹凸不平加强模板的维修，安装前对模板检修一次。5柱、墙钢筋移位模板上口内侧钉设与砼保护层等厚的木压条，并采取措施控制保护层厚度6柱、墙体阳角不垂直、不方正在阳角处模板两侧用50*100木枋成90度压紧护角，用吊锤检测垂直度7外墙上下层接搓不平、漏浆外壁模板的下段须用对拉螺栓紧固在已完成的下37、层砼壁上。8板下挠板支撑材料应有足够强度，支撑必须加垫木，模板按规范起拱。9柱模板拼缝处漏浆模板拼缝处设绵线或用胶带封堵。10梁板底挠度捣制完成后立即增加钢管立杆支撑。3、控制措施模板安装控制措施1）、相关部门及时组织施工安全技术交底。2）、模板表面清理干净，涂隔离剂。质量不合格材料，模板变形修复的，严禁使用。3）、在模板支设标高通拉小白线，控制模板的支设标高。4)、模板支设实行“三检制”，合格 后报工长检验，然后报质检部。填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，由质量部向监理报验。每个环节检查出现质量问题，视性质轻重等查处上一环节并由上一环节承担责任，同时由上38、一环节负责人负责改正问题。5）、吊装应统一指挥，步调一致；材料分布均匀，不要集中堆载造成超过支撑设计荷载。4、相邻工序施工控制注意点1）、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组专人看模，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复。2）、要随时检查模板上的螺栓配件的连接情况，发现有松动、损坏等情况及时拧紧或撤换。3）、模板拆除应按方案规定程序进行，设置警戒线有明显标志，并应设专门监护人员。4）、模板堆放区用钢管搭设围栏，并用安全网封挡，与其他区域离开，并设警示标牌。十三、安全文明管理措施1、文明施工措施1）、木工加工棚采用封闭式，模板统一在加工棚内加工，减少噪音的39、污染，对现场堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理堆放和储存，并挂牌标识，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存，并设专人管理。2）、模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。3）、使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。4）、加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，减少大声的敲击声，并在晚10：00后禁止作业，最大限度地减少噪音扰民。5）、在施工过程中，严格按照材料管理办法，进行限额领料。6）、班组每天做好活完脚下清的工作，并设专人检查落实情况。7）、支模和拆模后，及时清理，做到工完场清。2、安全措施1）、模板支架搭设40、人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。必须严格执行项目制定安全生产责任制，各负其责，各工序施工前各专业工长及时对施工班组进行安全技术交底。2)、模板支架搭设前，应由项目相关技术人员向全体操作人员进行技术交底，技术交底内容应与模板支架专项方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项，技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字，坚持周一安全教育活动，总结上周工作情况，对本周的工作安排，应有针对性的教育，并认真记录。3）、进入现场作业人员、必须戴好安全帽、系安全带，穿防41、滑鞋。4）、操作层上施工荷载应符合本方案设计要求,不得超载;不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉其他设备的缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。5)、支模应按顺序进行，模板及支撑系统在没有固定前，禁止利用拉杆支撑攀登，不准在拆除的模板上进行操作。6）、拆模时应按顺序逐块拆除，模板拆除应先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分；拆除顶板时，应设临时支撑，确保安全施工。7）、模板上的小配件等，应装入专用箱或背包中，禁止随手乱丢，以免掉落伤人。8）、施工人员在工作中，必须精神集中，站在安全的工作面进行工作，并注意各洞口及临边的防护，酒后不可上班。9）、做好现场胶合板及其它42、易燃品的堆放管理，堆放场地内必须配备灭火器材。10）、特殊公众必须持证上岗，且不得让非本工种人员从事特种作业。11）、模板在拆除过程中，处操作人员外，下面不得站人，高处作业时操作人员必须系挂安全带。高处作业时，连接件必须放在箱盒或者工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类小工具必须系挂在身上或置放在工具袋内，不得掉落。模板上口，必须安设牢固的施工平台，便于工人操作、浇筑砼。12）、各类施工脚手架严格按照脚手架安全技术防护标准和规范搭设，并经验收后方可使用。13）、为防止破坏模板成品工序必须做到：不让重物冲击支好的模板、支撑，不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模上焊接钢筋要在模板上加垫铁皮43、或其他阻燃材料。14）、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人进行加固处理。15）、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。3、消防措施1）、严格遵守有关消防、保卫方面的法令、法规，配备专、兼职消防保卫人员，制定有关消防保卫管理制度，完善消防设施，消除事故隐患。2）、现场设有消防管道、消防栓及灭火器材，并有专人负责，定期检查，保证完好备用。3）、坚持现场用火审批制度，电器焊工作要有灭火器材，操作岗位上禁止吸烟，对易燃、易爆物品44、的使用要按规定执行，指定专人设库存分类管理。4）、新工人进场要和安全教育一起进行防火教育，重点工作设消防保卫人员，施工现场值勤人员昼夜值班，搞好“四防”工作。5)、木模板加工场地需有完善的消防措施。6）、模板上的 脱模剂需使用水性脱模剂，不得有流坠，以防污染结构成品。7）、为防止破坏模板成品，相邻工序施工必须做到：不让重物冲击支好的模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好顶板模上焊接钢筋，要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。十四、应急预案1、危险源分析根据本工程高大模板支架特点，施工过程中主要存在以下危险源：（1）、高处坠落（2）、模板支架基础不均匀沉降（3）、模板支架局部失稳（4）、模板支45、架整体失稳（5）、触电事故2、应急救援小组应急救援领导小组成员通讯录姓 名职务职 位联系电话邱征辉组长项目经理王强副组长执行经理张涛副组长安全主管张世民副组长总施工骆伟标组员技术负责金鹤群组员资料员段少林组员施工员徐晓强组员电气工长李鸣纬组员质检员吕彬康组员放 线袁德钢组员材料员3、应急材料准备准备钢丝绳、钢管、手动葫芦、手电筒等若干。表六 应急材料准备一览表序号应急材料设备名称单 位数 量1f483.5（壁厚不少于3.0mm）钢管m20002扣件（十字/旋转/对接）只600/400/4003毛竹片张10004手电筒只85干粉灭火器只156警示隔离带m2007翻斗车辆108千斤顶只49铁 锹把46、2010羊 镐把511撬 棍支1512安全帽顶10013安全带条3014葫芦只315麻 绳m5016对讲机只64、应急措施（1）、浇砼施工过程中，如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。（2）、一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全。（3）、发生火灾事故时，现场救援专业人47、员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。（4）、触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。（5）、坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，48、尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的 伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。（6）、发生坍塌事故时的应急措施，现场人员立即撤离坍塌区，向项目经理及有关人员报告，项目经理启动现场应急系统，49、依照安全技术措施方面组织人员排除险情，以预防坍塌胡再次发生；一方面对埋人的人员组织用手刨挖，以避免伤员二次受伤，对受伤者进行现场必要的救治，同时拨打120送医院抢救；项目经理按照报告程序逐级报告，企业应急响应指挥机构组织公司应急小分队赶赴出事现场开展救援工作；协助公司事故调查组，对事故展开调查。（7）、报警联络方式火警电话119 急救电话120十五、附计算书搭设高度13.6m板模板体系（扣件式）计算书 1.计算参数结构板厚150mm，层高13.60m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.050、0N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管：横向间距1000mm,纵向间距1000mm,支撑立杆的步距h=1.80m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 51、kN/m3 1.0 0.15 1.2 = 4.32 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.15 1.2 = 0.20 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 8.38 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 4.88 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-52、0.105，M1=KMq1L2 =-0.1058.383502=-107788Nmm剪力系数KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.6068.38350=1777Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1054.883502=-62769Nmm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0784.883502=46628Nmm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.6064.88350=1035N挠度系数K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(4.88/1.2)3504/(1006000486000)=0.13mmc.施工人53、员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000350=245000Nmm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500Nmm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-107788Nmm，M2M5=-1854、5269Nmm，M3M4=291628Nmm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=291628Nmm=0.29kNm，=Mmax/W=291628/54000=5.40N/mm2 楼板底模抗弯强度=5.40N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1777N，V2+ V3=1035+2100=3135N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=3135N=3.14kN，=3Vmax/（2bh）=33135/(2100018)=0.26N/mm2楼板底模抗剪强度=0.26N/mm2fv=1.40N/mm255、,满足要求。4)挠度验算max=0.13+0.54=0.67mm=350/250=1.40mm楼板底模挠度max=0.67mm=1.40mm,满足要求。内力图如下图。(3)第一层龙骨验算钢管横向间距1000mm,第一层龙骨间距350mm,计算跨数2跨第一层龙骨采用木枋b=50mm,h=100mmW=bh2/6=501002/6=83333mm3,I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125，q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=8.38350/1000=2.93kN/mMmax=-KMqL2=-0.1252.9310002=-366250N56、mm=-0.37kNm=Mmax/W=366250/83333=4.40N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=4.40N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.6252.931000=1831N=1.83kN=3Vmax/（2bh）=31831/(250100)=0.55N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.55N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.521，q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=4.88/1.2350/1000=1.42kN/m=1.42N/mm max=KqL4/(100EI)=0.57、5211.4210004/(10090004166667)=0.20mm=1000/250=4.00mm第一层龙骨挠度max=0.20mm=4.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨验算钢管纵向间距1000mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管A=848mm2；W=8980mm3, I=215600mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.305，P=1.2502.931000=3663N=3.66kNMmax=KMPL=0.30536631000=1117215Nmm=1.12kNm=Mmax/W=1117215/8980=124.41N/mm2第二层龙骨抗弯强度=158、24.41N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.716，Vmax=KVP=1.7163.661000=6281N=6.28kN=3Vmax/(2bh)=36281/(22424)=11.11N/mm2第二层龙骨抗剪强度=11.11N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=3.618，P，=1.2501.421000=1775N=1.78Nmax=KP，L3/(100EI)=3.618177510003/(100206000215600)=0.72mm=1000/250=4.00mm第二层龙骨挠度max=0.72mm=459、.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=11789N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.001.0011000=1000N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=11789+1000=12789N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=13.450.03261000=438N水平拉杆8层,拉杆重量=8(1.00+1.00)0.03261000=522N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=814.60=117N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=438+522+117=1077N钢管轴向力N=1.2N60、GK+NQK=1.21077+12789=14081N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.80m=180.00cm,钢管的i=1.59cm,=L0/i=180.00/1.59=113.21钢管杆件长细比113.2150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.496,P=N/(A)=14081/(0.496424.00)=66.96N/mm2钢管立杆稳定性66.96N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=14081/1000=14.08kN（1）支承面受冲切承61、载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.001000100/1000=63.70kN 受冲切承载力63.70kNF=14.08kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.7562、lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力183.60kNFa=14.08kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=50mm，h=100mm,间距350mm；第二层龙骨采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距1000mm,钢管纵向间距1000mm,立杆步距1.80m。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设63、由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60,除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。5001500梁底模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 50017-2064、03 一计算参数结构楼板厚150mm，梁宽b=500mm，梁高h=1500mm，层高5.70m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距500mm，纵向间距500mm，支架立杆的步距h=1.80m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f65、=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.50 + 2.70 ) 1.2 = 1.15 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.50 1.50 1.2 = 21.60 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.50 1.50 1.2 = 1.35 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.50 1.4 = 1.40 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 25.50 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 266、0.09 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=500mm。W=bh2/6=500182/6=27000mm3， I=bh3/12=500183/12=243000mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10525.502502=-167344Nmm=-0.17kNm=Mmax/W=167344/27000=6.20N/mm2 梁底模抗弯强度=6.20N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60625.5025067、=3863N=3Vmax/(2bh)=33863/(250018)=0.64N/mm2梁底模抗剪强度=0.64N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=20.09kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.64420.092504/(1006000243000)=0.35mm=L/250=250/250=1.00mm 梁底模挠度max=0.35mm=1.00mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=500mm ，C=500mm、=500/500=1.00。第一层龙骨采用木枋 b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=568、01002/6=83333mm3I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=25.50250/500=12.75kN/mMq=qcL(2-)/8=12.75500/1000500/1000(2-1.00)/8=0.40kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1525+0.30)+1.42.50=8.36kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000250/10008.36=0.84kNa =0.5(L-c)=0.5(500-500)=0mm，Mp=Pa=0.84069、=0kNmMmax=MqMp=(0.40+0)106=400000Nmm=Mmax/W=400000/83333=4.80N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=4.80N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.512.75500/1000+0.84=4.03kN=3Vmax/(2bh)=34.031000/(250100)=1.21N/mm2第一层龙骨抗剪强度=1.21N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=20.09250/500=10.05N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =1070、.055005003(8 - 4 1.002+1.003)/(38490004166667)=0.22mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.84100005002(3 - 402)/(2490004166667)=0mmmax=qp=0.22+0=0.22mm=L/250=500/250=2.00mm第一层龙骨挠度max=0.22mm=2.00mm,满足要求。内力图如下图（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距500mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm21）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P71、=0.512.75500/1000+0.84=4024N=4.02kN弯矩系数KM=0.171,Mmax=KmPL=0.1714.021000500=343710Nmm =Mmax/W=343710/8980=38.28N/mm2第二层龙骨抗弯强度=38.28N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.685,Vmax=KVP=0.6854.02=2.75kN =3Vmax/(2bh)=32.751000 /(22424.00)=4.87N/mm2第二层龙骨抗剪强度=4.87N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.72、096，P=V=1/2q梁宽P板传=0.510.05500/1000+0.84=3.35kNmax= KPL3/(100EI)=1.0963.3510005003/(100206000215600)=0.10mm=L/250=500/250=2.00mm第二层龙骨挠度max=0.10mm=2.00mm,满足要求。内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198,每根钢管承载NQK1=2.1984020=8836N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.500.501000=350N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=8836+373、50=9186N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03264.21000=137N水平拉杆3层,拉杆重量=31.000.0326=98N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.603=44N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=137+98+44=279N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2279+9186=9521N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.80m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=180.00/1.59=125.79钢管立杆长细比125.79150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.417,P=N/(A)=9521/(0.417424.74、00)=53.85N/mm2钢管立杆稳定性计算53.85N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座20050mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=9.52kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+85)+2(50+85)=840mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.0084085/1000=45.48kN 钢管支承面受冲切承载力75、45.48kN9.52kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.05)(0.053)=0.05m2,Al=0.200.05=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=2.24,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.01=91.80kN支承面局部受压承载力F=91.80kN9.52kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V76、=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.50=36.00kN/m2F1、F2两者取小值F=36.00kN/m2，有效压头高度=F/=1.50m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 36.00 kN/m2 G=1.2 43.20 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 48.80 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 36.00 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=1350182/677、=72900mm3，I=bh3/12=1350183/12=656100mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=48.80(1500-150)/1000=65.88kN/m=65.88N/mmMmax=KMqL2=-0.10565.883002=-622566Nmm=Mmax/W=622566/72900=8.54N/mm2 侧模抗弯强度=8.54N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60665.88300/1000=11.98kN =3Vmax/(2bh)=311.981000/(2181350)=078、.74N/mm2 侧模抗剪强度=0.74N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=36.00(1500-150)/1000=48.60kN/m=48.60N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0.64448.603004/(1006000656100)=0.64mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.64mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9548.80=46.36kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=550mm=79、0.55m，N=abFs=0.600.5546.36=15.30kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力15.30kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度550mm；跨数3跨。木枋尺寸 b=50mm，h=100mmW=bh2 /6=501002/6=83333mm3，I=bh3/12=501003/12=4166667mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.077,q=48.80300/1000=14.64N/mmMmax=KMqL2=-0.07714.645502=3520000Nmm=Mmax/W=3520000/83333=4.09N/80、mm2侧肋抗弯强度=4.09N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.503，Vmax=KV qL =0.50314.64550/1000=16.48kN =3Vmax/(2A)=316.481000/(250100)=1.22N/mm2 侧肋抗剪强度=1.22N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.209,q，=36.00300/1000=10.80N/mm max=Kq，L4/100EI=0.20910.805504/(10090004166667)=0.15mm=L/250=550/250=2.20mm侧肋挠度ma81、x=0.06mm=2.20mm,满足要求。内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=7.81kN;Mmax=KmPL=0.1717.810.60106=801306Nmm=Mmax/W=801306/(24490)=89.23N/mm2檩梁抗弯强度=89.23N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6587.81=5.14kN =3Vm82、ax/(2A)=35139/(22424)=9.09N/mm2檩梁抗剪强度=9.09N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=5.76kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09757626003/(100206000215600)=0.31mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.31mm=2.40mm,满足要求。7.计算结果 底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨50100mm木枋250mm，第二层龙骨双钢管483.0500mm；钢管纵向间距500mm，钢管横向间距500mm；竖肋50100mm木枋300mm，对拉83、螺栓2排14,横向间距600mm，采用483.0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。 二计算参数结构楼板厚150mm，梁宽b=500mm，梁高h=1500mm，层高9.40m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度1884、mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距500mm，纵向间距500mm，支架立杆的步距h=1.80m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计85、值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.50 + 2.70 ) 1.2 = 1.15 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.50 1.50 1.2 = 21.60 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.50 1.50 1.2 = 1.35 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.50 1.4 = 1.40 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 25.50 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 20.09 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=500mm。W=bh2/6=500182/6=286、7000mm3， I=bh3/12=500183/12=243000mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10525.502502=-167344Nmm=-0.17kNm=Mmax/W=167344/27000=6.20N/mm2 梁底模抗弯强度=6.20N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60625.50250=3863N=3Vmax/(2bh)=33863/(250018)=0.64N/mm2梁底模抗剪强度=0.64N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）87、挠度验算挠度系数K=0.644,q2=20.09kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.64420.092504/(1006000243000)=0.35mm=L/250=250/250=1.00mm 梁底模挠度max=0.35mm=1.00mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=500mm ，C=500mm、=500/500=1.00。第一层龙骨采用木枋 b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=2588、.50250/500=12.75kN/mMq=qcL(2-)/8=12.75500/1000500/1000(2-1.00)/8=0.40kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1525+0.30)+1.42.50=8.36kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000250/10008.36=0.84kNa =0.5(L-c)=0.5(500-500)=0mm，Mp=Pa=0.840=0kNmMmax=MqMp=(0.40+0)106=400000Nmm=Mmax/W=400000/83333=4.80N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=4.889、0N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.512.75500/1000+0.84=4.03kN=3Vmax/(2bh)=34.031000/(250100)=1.21N/mm2第一层龙骨抗剪强度=1.21N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=20.09250/500=10.05N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =10.055005003(8 - 4 1.002+1.003)/(38490004166667)=0.22mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =090、.84100005002(3 - 402)/(2490004166667)=0mmmax=qp=0.22+0=0.22mm=L/250=500/250=2.00mm第一层龙骨挠度max=0.22mm=2.00mm,满足要求。内力图如下图（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距500mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm21）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.512.75500/1000+0.84=4024N=4.02kN弯矩系数KM=0.171,Mmax=KmPL=0.1714.021000500=3437191、0Nmm =Mmax/W=343710/8980=38.28N/mm2第二层龙骨抗弯强度=38.28N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.685,Vmax=KVP=0.6854.02=2.75kN =3Vmax/(2bh)=32.751000 /(22424.00)=4.87N/mm2第二层龙骨抗剪强度=4.87N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.096，P=V=1/2q梁宽P板传=0.510.05500/1000+0.84=3.35kNmax= KPL3/(100EI)=1.0963.35100050092、3/(100206000215600)=0.10mm=L/250=500/250=2.00mm第二层龙骨挠度max=0.10mm=2.00mm,满足要求。内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.198,每根钢管承载NQK1=2.1984020=8836N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.500.501000=350N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=8836+350=9186N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03267.91000=258N水平拉杆5层,拉杆重量=51.000.0326=163N扣件单位重量93、14.60N/个,扣件重量=14.605=73N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=258+163+73=494N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2494+9186=9779N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.80m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=180.00/1.59=125.79钢管立杆长细比125.79150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.417,P=N/(A)=9779/(0.417424.00)=55.31N/mm2钢管立杆稳定性计算55.31N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座20050mm,支94、承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=9.78kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+85)+2(50+85)=840mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.0084085/1000=45.48kN 钢管支承面受冲切承载力45.48kN9.78kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.05)(0.053)=0.05m2,Al=0.200.05=95、0.01m2l=(Ab/Al)0.5=2.24,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.01=91.80kN支承面局部受压承载力F=91.80kN9.78kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.50=36.00kN/m2F1、F2两者取小值F=36.00kN/m2，有效压头高度=F/=1.50m。96、2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 36.00 kN/m2 G=1.2 43.20 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 48.80 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 36.00 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=1350182/6=72900mm3，I=bh3/12=1350183/12=656100mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=48.80(1500-15097、)/1000=65.88kN/m=65.88N/mmMmax=KMqL2=-0.10565.883002=-622566Nmm=Mmax/W=622566/72900=8.54N/mm2 侧模抗弯强度=8.54N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60665.88300/1000=11.98kN =3Vmax/(2bh)=311.981000/(2181350)=0.74N/mm2 侧模抗剪强度=0.74N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=36.00(1500-15098、)/1000=48.60kN/m=48.60N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0.64448.603004/(1006000656100)=0.64mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.64mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9548.80=46.36kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=550mm=0.55m，N=abFs=0.600.5546.36=15.30kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力15.30kN容许拉力17.899、0kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度550mm；跨数3跨。木枋尺寸 b=50mm，h=100mmW=bh2 /6=501002/6=83333mm3，I=bh3/12=501003/12=4166667mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.077,q=48.80300/1000=14.64N/mmMmax=KMqL2=-0.07714.645502=3520000Nmm=Mmax/W=3520000/83333=4.09N/mm2侧肋抗弯强度=4.09N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.503，Vmax=KV qL =0.50314100、.64550/1000=16.48kN =3Vmax/(2A)=316.481000/(250100)=1.22N/mm2 侧肋抗剪强度=1.22N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.209,q，=36.00300/1000=10.80N/mm max=Kq，L4/100EI=0.20910.805504/(10090004166667)=0.15mm=L/250=550/250=2.20mm侧肋挠度max=0.06mm=2.20mm,满足要求。内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.0101、双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=7.81kN;Mmax=KmPL=0.1717.810.60106=801306Nmm=Mmax/W=801306/(24490)=89.23N/mm2檩梁抗弯强度=89.23N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6587.81=5.14kN =3Vmax/(2A)=35139/(22424)=9.09N/mm2檩梁抗剪强度=9.09N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K102、=1.097,P,=5.76kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09757626003/(100206000215600)=0.31mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.31mm=2.40mm,满足要求。7.计算结果 底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨50100mm木枋250mm，第二层龙骨双钢管483.0500mm；钢管纵向间距500mm，钢管横向间距500mm；竖肋50100mm木枋300mm，对拉螺栓2排14,横向间距600mm，采用483.0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶层步距两水平拉杆中间应103、加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60,除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。 400750、300800梁底模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200104、8 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一计算参数结构楼板厚150mm，梁宽b=400mm，梁高h=750mm，层高9.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距600mm，纵向间距10105、00mm，支架立杆的步距h=1.80m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 1.20 ) 1.2 = 0.58 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 0.75 1.2 = 8.64 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.40 0.75 1.2 = 106、0.54 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 10.88 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 8.13 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2/6=400182/6=21600mm3， I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10510.883002=-102816Nmm=-0.10kNm=Mmax/W=1028107、16/21600=4.76N/mm2 梁底模抗弯强度=4.76N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60610.88300=1978N=3Vmax/(2bh)=31978/(240018)=0.41N/mm2梁底模抗剪强度=0.41N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=8.13kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.6448.133004/(1006000194400)=0.36mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.36mm=1108、.20mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=600mm ，C=400mm、=400/600=0.67。第一层龙骨采用木枋 b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=10.88300/400=8.16kN/mMq=qcL(2-)/8=8.16400/1000600/1000(2-0.67)/8=0.33kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1525+0.30)+1.109、42.50=8.36kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000300/10008.36=1.00kNa =0.5(L-c)=0.5(600-400)=100mm，Mp=Pa=1.000.10=0.10kNmMmax=MqMp=(0.33+0.10)106=430000Nmm=Mmax/W=430000/83333=5.16N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=5.16N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.58.16400/1000+1.00=2.63kN=3Vmax/(2bh)=32.631000/(250100)=0.79N/mm110、2第一层龙骨抗剪强度=0.79N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=8.13300/400=6.10N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =6.104006003(8 - 4 0.672+0.673)/(38490004166667)=0.24mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.0010001006002(3 - 40.172)/(2490004166667)=0.12mmmax=qp=0.24+0.12=0.36mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨挠度max=0.36mm=2.40mm111、,满足要求。内力图如下图（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距1000mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm21）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.58.16400/1000+1.00=2635N=2.64kN弯矩系数KM=0.328,Mmax=KmPL=0.3282.6410001000=867000Nmm =Mmax/W=867000/8980=96.55N/mm2第二层龙骨抗弯强度=96.55N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.743,Vmax=KVP=1112、.7432.64=4.60kN =3Vmax/(2bh)=34.601000 /(22424.00)=8.14N/mm2第二层龙骨抗剪强度=8.14N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=2.595，P=V=1/2q梁宽P板传=0.56.10400/1000+1.00=2.22kNmax= KPL3/(100EI)=2.5952.22100010003/(100206000215600)=1.30mm=L/250=1000/250=4.00mm第二层龙骨挠度max=1.30mm=4.00mm,满足要求。内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢113、管立柱最大支座力NQK1=9994N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.601.001000=840N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=9994+840=10834N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03268.91000=290N水平拉杆5层,拉杆重量=51.600.0326=261N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.605=73N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=290+261+73=624N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2624+10834=11583N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.80m,钢管的i=114、1.59cm,=L0/i=180.00/1.59=125.79钢管立杆长细比125.79150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.417,P=N/(A)=11583/(0.417424.00)=65.51N/mm2钢管立杆稳定性计算65.51N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座20050mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=11.58kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+115、85)+2(50+85)=840mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.0084085/1000=45.48kN 钢管支承面受冲切承载力45.48kN11.58kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.05)(0.053)=0.05m2,Al=0.200.05=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=2.24,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.01=91.80kN支承面局部受压承载力F=91.80kN11.58kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载116、计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.75=18.00kN/m2F1、F2两者取小值F=18.00kN/m2，有效压头高度=F/=0.75m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 18.00 kN/m2 G=1.2 21.60 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 117、27.20 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 18.00 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=600182/6=32400mm3，I=bh3/12=600183/12=291600mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=27.20(750-150)/1000=16.32kN/m=16.32N/mmMmax=KMqL2=-0.10516.323002=-154224Nmm=Mmax/W=154224/32400=4.76N/mm2 侧模抗弯强度=4.76N/mm2fm=13.00N/mm2,满足118、要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60616.32300/1000=2.97kN =3Vmax/(2bh)=32.971000/(218600)=0.41N/mm2 侧模抗剪强度=0.41N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=18.00(750-150)/1000=10.80kN/m=10.80N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0.64410.803004/(1006000291600)=0.32mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.32mm=1.20mm,满足要求。内119、力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9527.20=25.84kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=300mm=0.30m，竖向间距b=550mm=0.55m，N=abFs=0.300.5525.84=4.26kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力4.26kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度550mm；跨数3跨。木枋尺寸 b=50mm，h=100mmW=bh2 /6=501002/6=83333mm3，I=bh3/12=501003/12=4166667mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.077,120、q=27.20300/1000=8.16N/mmMmax=KMqL2=-0.0778.165502=1885000Nmm=Mmax/W=1885000/83333=2.28N/mm2侧肋抗弯强度=2.28N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.503，Vmax=KV qL =0.5038.16550/1000=8.88kN =3Vmax/(2A)=38.881000/(250100)=0.68N/mm2 侧肋抗剪强度=0.68N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.235,q，=18.00300/1000=5.40N/121、mm max=Kq，L4/100EI=0.2355.405504/(10090004166667)=0.08mm=L/250=550/250=2.20mm侧肋挠度max=0.03mm=2.20mm,满足要求。内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距300mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=4.35kN;Mmax=KmPL=0.1714.350.30106=223155Nmm=Mmax/W=223155/(24490)=24.85N/mm2檩梁抗弯强122、度=24.85N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6584.35=2.86kN =3Vmax/(2A)=32864/(22424)=5.07N/mm2檩梁抗剪强度=5.07N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=2.88kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09728813003/(100206000215600)=0.02mm=L/250=300/250=1.20mm檩梁挠度max=0.02mm=1.20mm,满足要求。7.计算结果 底模、侧模厚度18mm123、；第一层龙骨50100mm木枋300mm，第二层龙骨双钢管483.0600mm；钢管纵向间距1000mm，钢管横向间距600mm；竖肋50100mm木枋300mm，对拉螺栓1排14,横向间距300mm，采用483.0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平124、剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60,除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。 300800梁底模、梁侧模计算书二计算参数结构楼板厚150mm，梁宽b=300mm，梁高h=800mm，层高13.60m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用两根扣件式钢管支撑，横向间距60125、0mm，纵向间距1000mm，支架立杆的步距h=1.80m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.30 + 1.30 ) 1.2 = 0.58 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.30 0.80 1.2 = 6.91 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.30 0126、.80 1.2 = 0.43 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.30 1.4 = 0.84 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 8.76 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 6.60 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。W=bh2/6=300182/6=16200mm3， I=bh3/12=300183/12=145800mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.1058.763002=-82782Nmm=-0.08kNm=Mmax127、/W=82782/16200=5.11N/mm2 梁底模抗弯强度=5.11N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6068.76300=1593N=3Vmax/(2bh)=31593/(230018)=0.44N/mm2梁底模抗剪强度=0.44N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=6.60kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.6446.603004/(1006000145800)=0.39mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.3128、9mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨验算钢管横向间距L=600mm ，C=300mm、=300/600=0.50。第一层龙骨采用木枋 b=50mm，h=100mm；W=bh2/6=501002/6=83333mm3I=bh3/12=501003/12=4166667mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=8.76300/300=8.76kN/mMq=qcL(2-)/8=8.76300/1000600/1000(2-0.50)/8=0.30kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1525+0.30129、)+1.42.50=8.36kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000300/10008.36=1.00kNa =0.5(L-c)=0.5(600-300)=150mm，Mp=Pa=1.000.15=0.15kNmMmax=MqMp=(0.30+0.15)106=450000Nmm=Mmax/W=450000/83333=5.40N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=5.40N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.58.76300/1000+1.00=2.31kN=3Vmax/(2bh)=32.311000/(250100)=0.69130、N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.69N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=6.60300/300=6.60N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =6.603006003(8 - 4 0.502+0.503)/(38490004166667)=0.21mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.0010001506002(3 - 40.252)/(2490004166667)=0.16mmmax=qp=0.21+0.16=0.37mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨挠度max=0.37mm=2.131、40mm,满足要求。内力图如下图（4）第二层龙骨验算钢管纵向间距1000mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm21）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.58.76300/1000+1.00=2317N=2.32kN弯矩系数KM=0.328,Mmax=KmPL=0.3282.3210001000=762000Nmm =Mmax/W=762000/8980=84.86N/mm2第二层龙骨抗弯强度=84.86N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.743,Vmax=K132、VP=1.7432.32=4.04kN =3Vmax/(2bh)=34.041000 /(22424.00)=7.15N/mm2第二层龙骨抗剪强度=7.15N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=2.544，P=V=1/2q梁宽P板传=0.56.60300/1000+1.00=1.99kNmax= KPL3/(100EI)=2.5441.99100010003/(100206000215600)=1.14mm=L/250=1000/250=4.00mm第二层龙骨挠度max=1.14mm=4.00mm,满足要求。内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算传133、至每根钢管立柱最大支座力NQK1=8783N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.601.001000=840N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=8783+840=9623N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.032612.81000=417N水平拉杆8层,拉杆重量=81.600.0326=417N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.608=117N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=417+417+117=951N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2951+9623=10764N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.80m,134、钢管的i=1.59cm,=L0/i=180.00/1.59=125.79钢管立杆长细比125.79150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.417,P=N/(A)=10764/(0.417424.00)=60.88N/mm2钢管立杆稳定性计算60.88N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座20050mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=10.76kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=100-15=85mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2135、(200+85)+2(50+85)=840mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.0084085/1000=45.48kN 钢管支承面受冲切承载力45.48kN10.76kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.05)(0.053)=0.05m2,Al=0.200.05=0.01m2l=(Ab/Al)0.5=2.24,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.01=91.80kN支承面局部受压承载力F=91.80kN10.76kN,满足要求。5.侧模板验算136、（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.80=19.20kN/m2F1、F2两者取小值F=19.20kN/m2，有效压头高度=F/=0.80m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 19.20 kN/m2 G=1.2 23.04 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷137、载组合+ 28.64 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 19.20 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=650182/6=35100mm3，I=bh3/12=650183/12=315900mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=28.64(800-150)/1000=18.62kN/m=18.62N/mmMmax=KMqL2=-0.10518.623002=-175959Nmm=Mmax/W=175959/35100=5.01N/mm2 侧模抗弯强度=5.01N/mm2fm=13.00N/m138、m2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60618.62300/1000=3.39kN =3Vmax/(2bh)=33.391000/(218650)=0.43N/mm2 侧模抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=19.20(800-150)/1000=12.48kN/m=12.48N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0.64412.483004/(1006000315900)=0.34mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.34mm=1.20mm,满139、足要求。内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9528.64=27.21kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=300mm=0.30m，竖向间距b=550mm=0.55m，N=abFs=0.300.5527.21=4.49kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力4.49kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度550mm；跨数3跨。木枋尺寸 b=50mm，h=100mmW=bh2 /6=501002/6=83333mm3，I=bh3/12=501003/12=4166667mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0140、.077,q=28.64300/1000=8.59N/mmMmax=KMqL2=-0.0778.595502=1993000Nmm=Mmax/W=1993000/83333=2.40N/mm2侧肋抗弯强度=2.40N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.503，Vmax=KV qL =0.5038.59550/1000=9.38kN =3Vmax/(2A)=39.381000/(250100)=0.71N/mm2 侧肋抗剪强度=0.71N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.228,q，=19.20300/1000=5141、.76N/mm max=Kq，L4/100EI=0.2285.765504/(10090004166667)=0.09mm=L/250=550/250=2.20mm侧肋挠度max=0.03mm=2.20mm,满足要求。内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距300mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=4.58kN;Mmax=KmPL=0.1714.580.30106=234954Nmm=Mmax/W=234954/(24490)=26.16N/mm2142、檩梁抗弯强度=26.16N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6584.58=3.01kN =3Vmax/(2A)=33015/(22424)=5.33N/mm2檩梁抗剪强度=5.33N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=3.07kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09730733003/(100206000215600)=0.02mm=L/250=300/250=1.20mm檩梁挠度max=0.02mm=1.20mm,满足要求。7.计算结果 底模、侧模厚143、度18mm；第一层龙骨50100mm木枋300mm，第二层龙骨双钢管483.0600mm；钢管纵向间距1000mm，钢管横向间距600mm；竖肋50100mm木枋300mm，对拉螺栓1排14,横向间距300mm，采用483.0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆144、处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60,除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。 十六、附表（一）、附图高大模板特征构件支撑体系设计计算参数统计表说明：1、符合专家论证条件的高大模板特征构件（1）模板支撑高度大于等于8m的梁或板；（2）跨度大于等于18m的梁构件；（3）厚度大于或等于400mm的结构板；（4）截面积大于或等于0.6m2结构梁。 2、项目技术负责人应及时阅读图纸按照表格要求做好高大模板特征构件和相关参数统计与施工图纸一并上报给公司技术发展处。 结 构 梁（参145、数单位：mm）梁编号构件尺寸大小（mm）层高（m）左边板厚左边板厚支架形式模板厚度方木规格螺杆直径钢管立杆规格垫木规格支承混凝土板厚支承混凝土板混凝土强度备 注KL1400mm800mm5.75150150扣件式18mm50mm100mm14mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层KL2400mm1500mm5.75150150扣件式18mm50mm100mm14mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层KL3500mm1500mm5.75150150扣件式18146、mm50mm100mm14mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层KL4500mm1500mm5.75150150扣件式18mm50mm100mm14mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层KL5400mm1500mm5.75150150扣件式18mm50mm100mm14mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层WKL3400mm1500mm9.4150150扣件式18mm50mm100mm1147、4mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层WKL4400mm1500mm9.4 150150扣件式18mm50mm100mm14mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层WKL5500mm1500mm9.4150150扣件式18mm50mm100mm14mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层KL7500mm1500mm4.05150150扣件式18mm50mm100mm14mm48mm3.0m148、m4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层KL8400mm1500mm4.05150150扣件式18mm50mm100mm14mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层WKL1400mm800mm9.4150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层WKL2400mm800mm9.4150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50149、mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层XL1400mm1500mm9.4150150扣件式18mm50mm100mm14mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层L1400mm800mm9.4150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层WKL1300mm800mm13.6150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0150、.94浇100厚C15砼垫层WKL5300mm800mm13.6150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层WKL6300mm800mm13.6150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层WKL7300mm800mm3.8150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫151、层WKL8300mm800mm3.8150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层WKL9300mm800mm13.6150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层L1300mm800mm13.6150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层3-KL01400mm700152、mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层3-KL02400mm750mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层3-KL03400mm750mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层3-KL05400mm750mm9.65153、150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层3-KL06200mm700mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层3-KL07400mm750mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层3-KL08400mm750mm9.65150150154、扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层3-KL09400mm750mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层3-KL10400mm750mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层3-KL11400mm750mm9.65150150扣件式18m155、m50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层3-KL12400mm750mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层3-KL13400mm750mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层3-KL17400mm700mm9.65150150扣件式18mm50mm1156、00mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层3-L01200mm500mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层3-L02200mm600mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层3-L05200mm750mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm4157、8mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层2-KL05300mm500mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层2-KL06300mm500mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层2-KL09200mm700mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0158、mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层2-KL11200mm700mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层2-L06200mm500mm9.65150150扣件式18mm50mm100mm12mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层结 构 板（参数单位：mm）板编号板厚度（mm）层高（m）支架形式模板厚度方木规格钢管立杆规格垫木规格支承混凝土板厚支承159、混凝土板混凝土强度备 注B11505.75扣件式18mm50mm100mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层B21509.4扣件式18mm50mm100mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层B31504.05扣件式18mm50mm100mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层B415013.6扣件式18mm50mm100mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层B51509.65扣件式18mm50mm100mm48mm3.0mm4000mm200mm50mm回填土压实，压实系数不小于0.94浇100厚C15砼垫层 附表一