1、编号：SJHN.JZY-XX安置房配套小学及幼儿园项目高大模板工程施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录第一章 编制依据3第二章 工程概况3第一节 总体简介3第二节 建筑概况4第三节 工程地质概况4第四节 高大模板结构工程概况5第三章 施工准备及方案选择5第一节 技术准备6第二节 方案选择6第三节 材料准备7第四节 模板支撑体系构造要求及做法8第五章 模板工程质量要求17第六章 模板拆除23第七章 安全、环保文明施工措施25第八章 模板支撑体系设计计算书27第一节 梁模板设计计算书271、2、梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书272、梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书403、梁侧模板计算书57第二节 板模板（扣件式）计算书68第一章 编制依据1、xx小学及幼儿园项目工程施工图纸；2、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011（2014版）；4、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2015；5、建筑结构荷载规范GB50009-2012；6、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016；7、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013；8、混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011。第3、二章 工程概况第一节 总体简介 本工程为xx片区xx四村城中村改造安置房配套36班小学及12班幼儿园项目施工（建筑产业化），项目工程的具体情况见下表：序号项目内容1工程名称2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6勘察单位第二节 建筑概况 xx片区xx四村城中村改造安置房配套36班小学及12班幼儿园项目总建设面积约45400平方米，包括绿地约15890平方米，建筑物占地约8635.5平方米，运动场约20874.5平方米。其中36班小学规划用地约36500平方米，包括绿地约12775平方米，建筑物占地约5876.5平方米，运动场约17848.5平方米；12班幼儿园规划用地约8900平方米，包括绿4、地约3115平方米，建筑物占地约2759平方米，运动场约3026平方米。总建筑面积约27325.4平方米，其中36班小学建筑面积约19939.27平方米，包括4栋四层教学、办公用房16854.54平方米，1栋二层餐厅和风雨操场约2744.4平方米，1栋一层配套公厕约340.33平方米；12班幼儿园建筑面积约7386.13平方米，包括1栋三层教学、办公用房约7386.13平方米。除厕所外均采用产业化建筑生产方式建造，结构形式：框架结构。 其中小学组团及风雨操场耐火等级为一级，幼儿园组团及公厕耐火等级为二级。第三节 工程地质概况一、地基与基础结构特征xx片区xx四村城中村改造安置房配套36班小学及5、12班幼儿园项目工程依据招标资料判定场地属基本稳定场地，较适宜进行工程建设。本工程东侧紧邻高压线安全控制区域，西北侧紧邻其他在建高层住宅，西南侧有输油管线安全控制区域，南侧、西侧均规划有道路。二、工程地质条件1、基本风压: Wo=0.35KN/m2 ，地面粗糙程度类别：B类。2、基本雪压: So=0.30KN/m2，场地标准冻深：0.5m。3、抗震设防烈度: 7度 ，设计地震分组为第三组； 抗震设防类别：重点设防类；建筑场地类别: 幼儿园类，风雨操场和小学类；本工程为小学教学楼、幼儿园和风雨操场，根据xx市有关规定，本工程按照8度计算，按8度采取抗震措施。框架抗震等级均为二级。4、结构设计使用6、年限：50年。5、水文地质条件：地下水位埋深较深，可不考虑地下水对建筑物的腐蚀性。第四节 高大模板结构工程概况 本工程风雨操场二层层高8.47m，属于高大模板支撑体系，需分别对梁底、两侧及板模板进行受力验算，并严格依照受力计算结构进行模板支撑体系施工。 本工程2-6轴/A-E轴区域梁截面尺寸为800mm*800mm，该部位只有框架梁；1-2轴、6-7轴/A-E轴区域最大梁截面为300mm*600mm，二层顶板板厚均为120mm。第三章 施工准备及方案选择第一节 技术准备（1）根据本工程整体划分、结构构造型式及现场施工条件，合理确定模板工程施工的流水区段、安拆工艺，以减少模板的投入，增加周转次数7、，均衡工序工程（钢筋、模板、砼的工序）的作业量，确保工程进度及成本控制。（2）按工程结构图进行模板设计,并绘制全套模板设计图，并对模板的强度、刚度及稳定性进行验算。（3）施工前仔细审核图纸，有关的图纸问题在施工前解决。计算各种模板和支撑的数量，施工前根据不同部位进行木模板的配模。本工程风雨操场二层层高8.47m，属于高大模板支撑体系，需分别对梁底、两侧及板模板进行受力验算，并严格依照受力计算结构进行模板支撑体系施工。模板支撑体系采用卡扣式满堂架手架，楼板、梁模板采用14mm厚胶合板模板，模板小梁及主次梁钢均采用钢管48mm*3.6mm，梁柱对拉螺栓均采用M14型号。第二节 方案选择本工程考虑到8、施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： （1）模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 （2）在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 （3）选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修，本工程模板、脚手架均为周转一次。 （4）结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收，模板支撑体系严禁与外脚手架连接；（5）综合以上几点，模板及模板支架的计算，参见混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2015。（6）由于风雨操场部分位置梁模板为一侧有板情况，且该梁为800mm*800mm，线荷9、载较大，为保证施工安全单独进行模板支撑设计，同时为防止倾覆，该位置模板支撑每跨内为8.2m*2.6m进行搭设。第三节 材料准备 按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 （1）模板支架 板底采用50mm80mm方木支撑和483.6钢管支撑。承重架采用卡扣式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.6钢管。（2）梁、板模板 面板采用14mm 胶合面板，50mm80mm木方（内楞）现场拼制，内部采用483.6钢管进行刚度加强，483.6钢管（外楞）支撑，采用可回收M14对拉螺栓进行加固。梁底采用5080木方支撑10、，并采用483.6钢管进行刚度加强。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.6钢管。（3）柱模板采用14mm 厚竹胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用50mm80mm 木方，并采用483.6钢管进行刚度加强，柱箍采用483.6钢管加固，采用可回收M16对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，视情况采用483.6钢管斜向加固（尽量取45），外侧柱全部采用钢管做背楞，以免无法加设支撑导致刚度不够。第四节 模板支撑体系构造要求及做法（1）板模板支撑构造要求 1）风雨操场二层顶板厚度为120mm，模板支撑高度为8.33m，模板支架横11、向长度为8.1m，纵向长度为26.4m。支撑立柱纵横向间距均为1.1m，步距为1.6m。 2）板底支撑内楞采用50mm*80mm木方，中间采用48mm*3.6mm钢管进行加强，外楞全部采用双排48mm*3.6mm钢管。3）纵向剪刀撑每跨内设置不少于1道，且沿周边全高设置；横向剪刀撑设置间距不大于4.5m；水平剪刀撑每跨内设置不少于1道，且沿全高隔一加一设置。（3）梁模板支撑构造要求1）风雨操场1-2轴及6-7轴位置梁最大截面为300mm*600mm，梁板立柱共用，梁底增设不少于1道底部支撑即可满足要求，大于等于600mm的梁在腰部增设一道对拉螺栓，对拉螺间位于腰筋底部（或梁中）间距宜为600m12、m。2）梁侧支撑内楞采用60mm*80mm木方，中间采用48mm*3.6mm钢管进行加强，梁高大于600mm的梁外楞全部采用48mm*3.6mm钢管加固，小于600mm采用普通木方加固即可。3）风雨操场2-6轴/A-E轴位置所有梁截面均为800mm*800mm。经过验算需采用3道对拉螺栓固定，对拉螺栓距梁底部间距分别为150mm、400mm、650mm。梁侧支撑内楞采用50mm*80mm木方，中间采用48mm*3.6mm钢管进行加强，梁外楞全部采用48mm*3.6mm钢管加固。梁底部设置两道立杆，底部支撑长度为8m左右，宽度不小于2.6m，以防止支撑倾覆。施工中考虑在支撑内侧增设斜向支撑进行加13、固，确保支撑体系稳定、可靠。4）风雨操场2-6轴/A-E轴位置结构计算时梁底部设置两道竖向支撑已满足要求，为增加结构的稳定性，现场施工时梁底部设置三道竖向支撑。模板支撑体系严格按照计算要求层层设置水平剪刀撑，竖向剪刀撑沿周边全高设置。同时支撑体系需全高与柱拉结。梁底部支撑设置梁侧模加固措施第四章 模板安装 （1）模板安装的一般要求： 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 （2）施工工艺1、柱模板安装 （1）工艺流程：弹柱位置线抹找平层做定位墩安装柱模板安柱箍安拉杆或斜撑办预检（14、2）按标高抹好水泥砂浆找平层，按位置线做好定位墩台，以便保证柱轴线、边线与标高的准确，或者按照放线位置，在柱四边离地58cm处的主筋上焊接支杆，从四面顶住模板以防止位移。 （3）安装柱模板：通排柱，先装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱。模板按柱子大小，预拼程一面一片（一面的一边带一个角模），或两面一片，就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定，用U形卡将两侧模板连接卡紧，安装完两面再安另外两面模板。板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。（4）安装柱箍：柱箍采用钢管制成，柱箍应根据柱模尺寸、混凝土侧压力大小，在模板设计中确定柱箍尺寸间距。（5）柱模与梁模连接处应保15、证柱模的长度符合模数，不符合部分应作节点处理；或以梁底标高为准，由上往下配模，不符合模数的部分放到柱根处理。（6）浇筑混凝土的自由倾落高度不应超过2m，当柱模超过2m以上时，应留设门子板或设串筒。（7）复查柱模垂直度、位移、对角线以及支撑、连接件稳固情况，将柱模内清理干净，封闭清理口，办理柱模预检。 2、梁模板安装（1） 工艺流程：弹轴线、水平线柱头模板模板梁下支撑绑梁钢筋安装侧模安装梁底模（2）安装梁模支架之前在专用支柱下要铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支座应在一条直线上。支柱一般采用双排，间距以60100cm为宜。支柱上连固60mm80mm木楞（或定型钢楞）或梁卡具。支柱中间和下方加横杆16、或斜杆，支柱双向加剪力撑和水平拉杆，离地50cm设一道，以上每隔2m设一道。当梁跨度4m时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如无设计要求，起拱高度宜为梁跨度的1/10003/1000。注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模（3）在支柱上调整预留梁底模板的高度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直。（4）在底模上绑扎钢筋，经验收合格后，清除杂物，安装梁侧模板，用梁卡具或安装上下锁口楞及外竖楞，附以斜撑，其间距一般宜为600mm。当梁高超600mm时，需加腰楞，并穿对拉螺栓，加固。侧梁模上口要拉线找直，用定型夹固定。有楼板模板时，在梁上连接好阴角模，与楼板模板拼接。（5）梁口与柱头模板的连接可采用角17、模拼接，或设计专门的模板，不应用碎拼模板。（6）复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。有楼板模板时，与板模拼接固定。3、楼板模板安装（1） 安装工艺流程：搭设支架安装横纵木楞调整楼板下皮标高及起拱铺设模板检查模板上皮标高、平整度（2） 顶板模板施工要点： 1）支架搭设前应检查地面的平整度，对支柱底座进行调整，并垫上木方，要求坚实稳固。支架的支柱从边垮一侧开始，依次逐排安装，同时安装木楞及横拉杆，其间距按模板设计的规定。 2）支架搭设完毕后，要认真检查支柱的牢固与稳定，根据给定的水平线，认真调节支模翼托的高度，将木楞找平。3）铺设多层板：楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴18、角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，对于不够整模数的模板和窄条缝，采用拼缝模或木方嵌补，但拼缝应严密，拼缝间加塞海绵条。3）平模铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度及楼板底标高，一旦有误差立即进行校正。（3） 顶板模板起拱现浇钢筋混凝土板，当跨度等于或大于4m时，模板应起拱，起拱高度为全跨长度的（13）/1000，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。利用碗扣脚手架上部的可调支撑调整高度，木板作辅助，以满足顶板挠度的要求，起拱应从周圈（板边不起拱）向板跨中逐渐增大，起拱后模板表面应是平滑曲线，不允许出现模板面因起拱而错台。（4） 预留洞模板预留洞模板用50100木方做成定型盒子，合模前放入19、，盒子放入前刷脱模剂，以利于拆模时取出。安装工程预留管道洞口采用定型钢管，在浇筑混凝土前放入。第五章 模板工程质量要求 1、进场模板质量标准 模板要求： （1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。 （2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分20、别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技21、术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检22、查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；允许偏差 (mm)单层多层高层框架多层大模高层大模测量墙、梁、柱轴线位移4444尺量检查标高4+2，-444用水准仪或拉线和尺量检查墙、柱、梁截面尺寸+3，-4+2，-422尺量检查每层垂直度6633用2m托线板检查相邻两板表面高低差2222用直尺和尺量检查表面平整度4422用2m靠尺和塞尺检查预埋钢板中心线位移3333钢尺检查埋管预留孔中心线位移3333钢尺检查插筋中心线位置4444拉线和尺量检查插筋外露长度+10，0+10，0+10，0+10，0拉线和尺量检查预埋螺栓中心线位置2222拉线和尺量检查预23、埋螺栓外露长度+8，0+8，0+8，0+8，0拉线和尺量检查预留洞中心线位移8833拉线和尺量检查预留洞截面外露长度+8+8+8+8拉线和尺量检查 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。 （3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应24、沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2900mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制 1）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 2）模板支立后，拉水25、平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 3）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 4）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 （8）清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。 （9）跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。 （12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通26、线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 （13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四27、边弹线刨平，以保证柱子、楼板阳角顺直。 （4）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。 4、脱模剂及模板堆放、维修 （1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油2:8。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4） 拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。模板施工质量通病与防治为防止质量通病模板设计中特制定如下措施：序号项目防治措施1墙底烂根在浇筑顶板时将墙体两侧128、00范围内混凝土压光至平整度小于2，同时将模板下口粘上憎水型海绵条。2墙体不平、粘连墙体混凝土强度达到4MPa方可拆除模板。清理大模板和涂刷隔离剂必须认真，要有专人检查验收，不合格的要重新刷涂。3垂直度偏差支模时要反复用线附吊靠，支模完毕经校正后如遇有较大冲撞，应重新用线锤复核校正。4墙体凹凸不平加强模板的维修，每月就对模板检修一次，5墙体钢筋移位大模板上口设置卡子并采取措施控制保护层厚度6门、窗洞偏斜门窗洞口角部用角钢，洞口设木方作为水平，竖向支撑。7墙体阴角不方正、不垂直及时修理好模板，阴角处的钢板角模，支撑时要控制其垂直偏差，并且固定牢靠，阴角模与大模板之间接缝要用海绵条及胶带封堵。8墙29、体大角不垂直、不方正在两块大模板之间放入一角钢，此角钢可使两大模之间方正呈90亦可防止混凝土漏浆9上外墙上下接茬不平、漏浆确保模板支撑架的牢固，下口用海绵封堵，大模板上口焊上厚为5mm的钢板，宽度同板厚。第六章 模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块报告指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计30、（%）板22、885075100梁8875100悬臂构件1003、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、 模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第七章 安全、环保文明施工措施 1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2、 支模前必须搭好相关脚手架31、3、 在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 （4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （5）木工机械必须严格使用专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带32、防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 （9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度33、也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 （10）环保与文明施工 夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第八章 模板支撑体系设计计算书第一节 梁模板设计计算书1、梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)800800模板支架高度H(m)7.6模板支架横向长度B(m)2.6模板支架纵向长度L(m)8.2梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其34、支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.29地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁35、跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱横向间距lb(mm)1000步距h(mm)1400新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)333,667梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木36、胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)17面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.671kN/m q37、1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10724.9080.22+0.1211.7640.220.115kNm Mmax/W0.115106/32666.6673.525N/mm2f17N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=038、.63220.52004/(1005000228666.667)0.181mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39324.9080.2+0.4461.7640.22.115kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14324.9080.2+1.2231.7640.26.125kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92824.9080.2+1.1421.7640.25.026kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39、39320.50.21.611kN R2=R4=1.143q2L=1.14320.50.24.686kN R3=0.928q2L=0.92820.50.23.805kN 五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm)483.2小梁计算截面类型(mm)483小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)10.78小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.115/12.115kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q140、中MaxR2,R3,R4/b = Max6.125,5.026,6.125/1= 6.125kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.115/12.115kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.8/4 =0.049kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.50.8=0.486kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.8-0.12)=0.413kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.7241、(1-0.5)-0.8/2)/21=0.316kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=2.115+0.049+0.486=2.65kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.125+0.049=6.174kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.115+0.049+0.413+0.316=2.892kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.65,6.174,2.892=6.174kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.611/11.611kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R342、,R4/b = Max4.686,3.805,4.686/1= 4.686kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.611/11.611kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.8/4 =0.04kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.50.8=0.4kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.12)=0.34kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1-0.5)-0.8/2)/21=0.176kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=1.611+0.04+0.4=2.051kN/m 中间小43、梁荷载q中= q1中+ q2=4.686+0.04=4.726kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.611+0.04+0.34+0.176=2.167kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.051,4.726,2.167=4.726kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1256.17412，0.56.1740.320.772kNm =Mmax/W=0.772106/4490=171.882N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax44、0.5ql1，ql2max0.56.1741，6.1740.33.087kN max=2Vmax/A=23.0871000/42414.561N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)54.72610004/(38420600010.78104)2.771mml1/2501000/2504mm 2ql24/(8EI)4.7263004/(820600010.78104)0.215mm2l2/2502300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max6.1741,0.56.1741+645、.1740.3=6.174kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.65kN,R2=6.174kN,R3=5.074kN,R4=6.174kN,R5=2.892kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max4.7261,0.54.7261+4.7260.3=4.726kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.051kN,R2=4.726kN,R3=3.845kN,R4=4.726kN,R5=2.167kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主46、梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.15106/4490=33.511N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.31kN max=2Vmax/A=24.311000/42420.329N/mm2=125N/mm2 满47、足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.03mmL/250334/2501.336mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.041kN，R2=5.762kN，R3=5.845kN，R4=1.129kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.041/0.6=1.735kN，P2=5.762/0.6=9.603kN，P3=5.845/0.6=9.741kN，P4=1.129/0.6=1.882kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R48、4max1.041,1.1291.129kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P39.741kNN=30kN 满足要求！ 八、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)483.5立柱钢管计算截面类型(mm)483.2钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1400mm =l0/i=1400/15.9=88.05=150 长细比满足要求！ 查表得49、，0.673 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.2911.42/100.064kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92124.408kN/m 2)小梁验算 q1max1.943+0.91.2(0.3-0.1)0.8/4+0.50.8+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1-0.5)-0.8/2)/21，5.616+0.91.2(0.3-0.1)0.8/4=5.659kN/m 同上四六计算50、过程，可得： P11.581kN，P28.814kN，P38.917kN，P41.691kN 立柱最大受力NwmaxP1，P2，P3，P4+N边+0.91.20.15(7.6-0.8)+Mw/lbmax1.581，8.814，8.917，1.691+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1-0.5-0.8/2)/21+1.102+0.064/110.083kN fN/(A)+Mw/W10083.192/(0.673450)+0.064106/473046.825N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JG51、J130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=7.6/2.6=2.9233 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=10.083kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度52、影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s53、2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)1920130/1000=71.832kNF1=10.083kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.54、6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=155、.35137.48810000/1000=303.264kNF1=10.083kN 满足要求！2、梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL2混凝土梁截面尺寸(mmmm)300600模板支架高度H(m)8.45模板支架横向长度B(m)8.1模板支架纵向长度L(m)26.4梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及56、其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.29地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)1100梁两侧立柱横向间距lb(mm)1100步距h(mm)1600新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1100、1100混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数1梁57、底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图 梁底支撑立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)17面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，58、Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+159、.5)0.6)115.4kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12520.4750.1520.058kNm Mmax/W0.058106/32666.6671.763N/mm2f17N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52115.41504/(1005000228666.667)0.036mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37518.7110.15+0.4371.7640.151.168kN R260、=1.25q1L=1.2520.4750.153.839kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37515.40.150.866kN R2=1.25q2L=1.2515.40.152.888kN 五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm)483.2小梁计算截面类型(mm)483小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)10.78小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.168/11.61、168kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.839/1= 3.839kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.168/11.168kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/2 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.6-0.12)=0.292kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.6-0.12)=0.292kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+162、.1)0.12)+1.40.72(0.55-0.3/2)/21=1.263kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1.1-0.55)-0.3/2)/21=1.263kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.168+0.036+0.292+1.263=2.759kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.839+0.036=3.876kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.168+0.036+0.292+1.263=263、.759kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.759,3.876,2.759=3.876kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.866/10.866kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max2.888/1= 2.888kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.866/10.866kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.6-0.12)=0.24kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.64、6-0.12)=0.24kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.55-0.3/2)/21=0.702kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.1-0.55)-0.3/2)/21=0.702kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.866+0.03+0.24+0.702=1.839kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.888+0.03=2.917kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.866+0.03+0.24+0.702=1.839kN/m 小梁最大65、荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.839,2.917,1.839=2.917kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.8760.552，0.53.8760.320.174kNm =Mmax/W=0.174106/4490=38.846N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.53.8760.55，3.8760.31.163kN max=2Vmax/A=21.1631000/4245.485N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 66、3、挠度验算 15ql14/(384EI)52.9175504/(38420600010.78104)0.157mml1/250550/2502.2mm 2ql24/(8EI)2.9173004/(820600010.78104)0.133mm2l2/2502300/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max3.8760.55,0.53.8760.55+3.8760.3=2.229kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.586kN,R2=2.229kN,R3=1.586kN 正常使用极限状态 Rmax=67、qL1,0.5qL1+qL2=max2.9170.55,0.52.9170.55+2.9170.3=1.677kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.057kN,R2=1.677kN,R3=1.057kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.15106/4490=33.297N/mm68、2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.425kN max=2Vmax/A=21.4251000/4246.721N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.037mmL/250550/2502.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.161kN，R2=5.079kN，R3=0.161kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.107kN，R2=3.576kN，R3=0.107kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)4869、3主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 PmaxR20.6=Max5.0790.6=3.047kN，PmaxR20.6Max3.5760.6=2.146kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.587106/4490=130.638N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号70、主梁剪力图(kN) Vmax1.981kN max=2Vmax/A=21.9811000/4249.342N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max1.487mmL/2501100/2504.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=4.113kN，R2=6.551kN，R3=6.551kN，R4=4.113kN 立柱所受主梁支座反力依次为P2=6.551/0.6=10.919kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483.5钢管计算截面类型(mm)483.2钢管截面面积A(mm2)450钢管截面回转半径i(m71、m)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)11.36钢管截面抵抗矩W(cm3)4.73钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R3=0.161kN，PmaxR1，R30.107kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.031106/47306.553N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.105kN max2Vmax/A=20.1051000/4500.465N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算72、 纵向水平钢管变形图(mm) max0.07mmL/2501100/2504.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.217kN，R2=0.346kN，R3=0.346kN，R4=0.217kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.346kN，R3=0.346kN 九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.346,0.3460.346kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 73、可调托座最大受力NmaxP210.919kNN=30kN 满足要求！ 十、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)483.5立柱钢管计算截面类型(mm)483.2钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)450回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1600mm =l0/i=1600/15.9=100.629=150 长细比满足要求！ 查表得，0.588 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.291.11.62/100.093kNm 3、稳定性计算 根74、据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.92118.9kN/m 2)小梁验算 q1max1.084+0.91.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.6-0.12)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.55-0.3/2，(1.1-0.55)-0.3/2/21，3.544+0.91.2(0.3-0.1)0.3/2=3.576kN/m 同上四八计算过程，可得： R10.297kN，P29.666kN，R30.297kN 立柱最大受力NwmaxR175、+N边1，P2，R3+N边2+0.91.20.15(8.45-0.6)+Mw/lbmax0.297+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1.1+0.55-0.3/2)/21.1，9.666，0.297+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1.1+1.1-0.55-0.3/2)/21.1+1.272+0.093/1.111.022kN fN/(A)+Mw/W11022.378/(0.588450)+0.093106/473061.318N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J76、GJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=8.45/8.1=1.0433 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十二、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=11.022kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截77、面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于478、：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)1920130/1000=71.832kNF1=11.022kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-201079、第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAl80、n=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=11.022kN 满足要求！3、梁侧模板计算书 一、工程属性新浇混凝梁名称KL1，标高13.4m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)800800新浇混凝土梁计算跨度(m)8.2 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.281、8ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.8min34.213，19.219.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.919.2+1.40.9225.848kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)0120梁下挂侧模高度(mm)800682、80小梁道数(下挂)54 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2400对拉螺栓3600对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2400对拉螺栓3600对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 1、左下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000142/632666.667mm3，Ibh3/12=1000143/12228666.667mm4。面板83、计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承125.84825.848kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.919.2123.328kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10723.3280.22+0.1212.520.220.112kNm Mmax/W0.112106/32666.6673.43N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正119.219.2kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63219.22004/(10010000228666.667)0.84、085mm200/400=0.5mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14323.3280.2+1.2232.520.25.949kN 正常使用极限状态 R左下挂max1.143l左q1.1430.219.24.389kN 2、右下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000142/632666.667mm3，Ibh3/12=1000143/12228666.667mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承125.84825.848kN/m q1静01.350.9G4kb11.3585、0.919.2123.328kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.123.3280.2272+0.1172.520.22720.135kNm Mmax/W0.135106/32666.6674.133N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正119.219.2kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67719.2226.6674/(10010000228666.667)0.15mm226.667/400=0.567mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R右下86、挂max1.1q1静l左+1.2q1活l左1.123.3280.227+1.22.520.2276.502kN 正常使用极限状态 R右下挂max1.1l左q1.10.22719.24.787kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型钢管小梁截面类型(mm)483.2小梁计算截面类型(mm)483小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁截面惯性矩I(cm4)10.78 1、左下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算87、 q5.949kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.15.9490.62，0.55.9490.22=0.214kNm Mmax/W0.214106/449047.699N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.65.9490.6，5.9490.2=2.142kN max=2Vmax/A=22.1421000/42410.102N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q4.389kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.3896004/(100206000107800)0.188、73mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=4.3892004/(8206000107800)=0.04mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R左下挂maxmax1.15.9490.6，0.45.9490.6+5.9490.23.926kN 正常使用极限状态 R左下挂maxmax1.14.3890.6，0.44.3890.6+4.3890.22.897kN 2、右下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.502kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.16.5020.6289、，0.56.5020.22=0.234kNm Mmax/W0.234106/449052.131N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.5020.6，6.5020.2=2.341kN max=2Vmax/A=22.3411000/42411.041N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q4.787kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.7876004/(100206000107800)0.189mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=4.7872004/(82060090、0107800)=0.043mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R右下挂maxmax1.16.5020.6，0.46.5020.6+6.5020.24.291kN 正常使用极限状态 R右下挂maxmax1.14.7870.6，0.44.7870.6+4.7870.23.16kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(c91、m3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、左下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.815kN，R22.356kN，R31.942kN，R42.356kN，R50.815kN 正常使用极限状态：R10.598kN，R21.738kN，R31.411kN，R41.738kN，R50.598kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.163106/4490=36.308N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=22.5292、91000/42411.929N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.135mm250/4000.625 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R左下挂max4.18/0.6=6.967kN 2、右下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.939kN，R22.575kN，R32.575kN，R40.939kN 正常使用极限状态：R10.689kN，R21.896kN，R31.896kN，R40.689kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMm93、ax/W0.141106/4490=31.37N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=22.2171000/42410.458N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.052mm250/4000.625 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R右下挂max3.156/0.6=5.26kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max6.967，5.266.618kN94、Ntb17.8kN 满足要求！第二节 板模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝土楼板名称2层，标高13.4m新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)8.33模板支架纵向长度L(m)26.4模板支架横向长度B(m)8.1 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.595、当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.158地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)12风压高度变化系数z1.052风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1100立柱横向间距lb(mm)1100水平拉杆步距h(mm)1600小梁间距l(mm)600小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板96、厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+97、1.1)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/86.5110.62/80.293kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.62/8+3.150.6/40.477kNm MmaxmaxM1，M2max0.293，0.4770.477kNm Mmax/W0.477106/32666.667198、4.613N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.1126004/(38410000228666.667)=2.297mm 2.297mmL/250600/2502.4mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型(mm)483.2小梁计算截面类型(mm)483小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205小梁抗剪强度设计值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁弹性模量E(N/mm2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)10.78小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.499、Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.6=4.036kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.6=2.146kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.61.89kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.60.194kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M1100、0.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.1461.12+0.1251.891.120.61kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.1941.12+0.2033.151.1，0.1250.1941.12+0.1883.151.10.72kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max4.0360.22/2，0.1940.22/2+3.150.20.634kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.61，0.72，0.6340.72kNm =Mmax/W=0.72106/4490=160.325N/101、mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.1461.1+0.6251.891.12.775kN V20.625q2L+0.688p0.6250.1941.1+0.6883.152.301kN V3maxq1L1，q2L1+pmax4.0360.2，0.1940.2+3.153.189kN VmaxmaxV1，V2，V3max2.775，2.301，3.1893.189kN max=2Vmax/A=23.1891000/42415.042N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)102、h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.61.987kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.98711004/(10020600010.78104)0.683mmL/2501100/2504.4mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.9872004/(820600010.78104)0.018mm2l1/2502200/2501.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.2主梁计算截面类型(mm)483.2主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.103、73主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.36主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71.50.63.41kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.62.276kN/m 104、q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.61.134kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.62.107kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.411.14.688kN 按悬臂梁，R1q1l13.410.20.682kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.62.813kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.1071.12.897kN 按悬臂梁，R1q2l1=2.1070.20.421kN RmaxRmax，R10.61105、.738kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.563106/4730=118.943N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.8261000/45017.007N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.720mm=1100/250=4.4mm 悬挑段max0.296mm=2200/250=1.6mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载106、能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=4.981kN，R2=5.032kN，R3=5.422kN，R4=4.255kN 图二 支座反力依次为R1=4.613kN，R2=5.233kN，R3=5.233kN，R4=4.613kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.422/0.6=9.037kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)107、483.5立柱钢管计算截面类型(mm)483.2钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)450立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.73抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551600=2808mm =maxl01，l0/i=2808/15.9=176.604=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 108、小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.910.6 = 3.285kN/m 同上四六步计算过程，可得： R14.799kN，R25.041kN，R35.224kN，R44.444kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(1500+2200)=3120.579mm 1=l01/i=3120.579/15.9=196.263 查表得，0.188 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max4.799，5.041，5.224，4.444/0.6=8.706kN f N1/(A)8706/(0.188450)102.90109、8N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1581.11.62/100.056kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max4.799,5.041,5.224,4.444/0.6+0.056/1.1=8.757kN f N1w/(A)+ Mw/W8757/(0.188450)+0.056106/4730115.35N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1851.7551600=3327.48mm =l0/i=3327.480/15.9=209.275 查表得，1=0.110、166 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max4.799,5.041,5.224,4.444/0.6+11.20.158.33=10.205kN f=N/(1A)10.205103/(0.166450)=136.613N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1581.11.62/100.056kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH+Mw/lb=Max4.799,5.041,5.224,4.444/0.6+11.20.158.33+0.056/1.1=10.256kN f=N111、w/(1A)+Mw/W10.256103/(0.166450)+0.056106/4730=149.135N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=8.33/8.1=1.0283 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=10.112、256kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0113、.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.2114、5pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11320130/1000=88.528kNF1=10.256kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=10.256kN 满足要求！