1、 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 1 目 录 1、编制依据.1 2、工程概况.1 2.1 工程总体概况.1 2.2 高大模架工程概况.3 2.3 支撑、模板施工重点和关键点.12 3、施工计划.13 4、施工准备.14 4.1 施工材料准备.14 4.2 技术准备.17 4.3 劳动力组织.17 4.4 机具准备.18 5、高大模板支撑架体系设计.18 5.1 综合剧场至 23.2m（25.6m）梁板施工.18 5.2 音乐厅看台架体及梁板模板施工.36 5.3 音乐厅顶板梁板模板施工.41 6、模板支架的搭设与拆除.48 6.1 模板支撑架的搭设.48 6.2 模架的使用及拆除.492、 7、模板工程.50 7.1 模板的支设.50 7.2 模板制作、安装技术措施.50 7.3 施工缝留置与处理.51 7.4 与安装配合.52 7.5 其他注意事项.52 7.6 模板拆除及养护.52 7.7 质量保证措施.52 8、梁、板混凝土的浇筑时注意事项.53 9、验收组织.57 10、架体变形控制及监测.58 10.1 架体预压.58 10.2 13003900mm 框架梁挠度监测.58 11、施工安全保证措施.58 11.1 模板安装和拆除的安全技术措施.58 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 2 11.2 模架安全保护措施.58 11.3 模架检查与验收.59 11.4 其3、他安全措施.59 12、施工应急救援预案.60 12.1 概况.60 12.2 机构设置.60 12.3 应急救援领导小组的职责.60 12.4 应急救援工作程序.61 13、高大模板支撑架验算.63 一、参数计算与取值.63 二、楼板验算.63 三、梁高支模验算.66 四、考虑不同梁宽计算梁底支撑形式.71 五、音乐厅顶板梁板模板验算.77 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 1 页 共 84 页 1 1、编制依据、编制依据 表 1 序号 名称 编号 一、施工组织设计及施工图纸 1 沈阳文化艺术中心工程结构施工图纸 结施02-3754、9091 沈阳文化艺术中心工程建筑施工图纸 建施4、A3-05-建施A3-09 2 沈阳文化艺术中心工程施工组织设计 二、主要规范、规程 1 国家标准 混凝土结构工程施工验收规范 GB50204-2002（2011版）2 建筑结构荷载规范 GB50009-2001（2006版）3 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2001 4 木结构设计规范 GB50005-2003 5 安全网 GB5725-2009 6 碳素结构钢 GB/T 700-2006 7 钢管脚手架扣件 GB15831-2006 8 行业标准 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 9 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008 10 建筑施5、工碗扣式脚手架安全技术规范 JGJ166-2008 11 建筑施工高处作业安全技术规程 JGJ80-1991 三、其它 1 危险性较大的分部分项工程安全管理方法 建质（2009）87号 2 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则 建质（2009）254号 3 建设工程安全生产管理条例 国务院第393号令 2 2、工程概况、工程概况 2.1 2.1 工程总体概况工程总体概况 沈阳文化艺术中心工程位于沈阳市五爱浑河隧道以西，青年大街以东，浑河北岸，沈水路（南二环路）以南。由 1800 座综合剧场、1200 座音乐厅、500 座多功能厅三部分功能组成，建成后将成为沈阳市展示高雅艺术和举行群众性6、文化活动的重要场所。音乐厅为竖向垒在综合剧场上空的悬挑+悬挂不规则的钢筋混凝土复杂空间结构，音乐厅内单层建筑面积为 4000，净空高度为 20.15m，各层结构构件混凝土强度均为 C50。音乐厅下部由 23.2m、25.6m 双层预应力梁及结构板构成，布设 13003900mm 环形大梁两道为混凝土梁支座连系上下层结 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 2 页 共 84 页 构，环形梁长外层 94m、内层 78m，纵向预应力梁全长 64.7m，其中由外层环梁开始为 23m 悬挑部分，悬挑部分上倾斜 13角，悬挑面积达 970。上部由坡屋面大空间预应力梁板构成，最大跨度为38.4m，屋面7、标高由低至高逐渐变化分别为+40.100m、+43.600m、+45.900m、+46.500m。底部与屋面之间在悬挑端部为 3 排 500600 共 16 根预应力柱构成。具体构造详见下图：一层看台区环形看台区15.55m楼板 图 1 音乐厅以及综合剧场剖面示意图 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 3 页 共 84 页 2.2 2.2 高大模架工程高大模架工程概况概况 2.2.1 综合剧场至音乐厅下部 23.2m 梁板、25.6m 梁板区域 音乐厅下部为综合剧场，其间有两层梁板，标高分别为 23.2m 和 25.6m。平面投影面积为 3065。23.2m 梁板下部结构为综合剧场内的8、乐池区、一层看台区和环形看台区、15.55m 梁板区，其中悬挑结构大部分在 7.35m 梁板上。LDT5LDT1LDT1LDT2LDT2LDT6LDT3LDT4LT7LT7自动扶梯自动扶梯+12.400+12.400+15.550+15.550FGHJKLMN23456789101112乐池区域一层看台区域环形看台区域-6.90m/-2.60m-1.17m3.028m13.747m15.55m15.55m楼板区域7.35m楼板区域 图 2 23.2m 梁板下部结构分区图 图 3 一层看台结构平面图 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 4 页 共 84 页 图 4 环形看台示意图 图 59、 15.55m 楼板区域示意图 该两层梁板区域内，最大梁截面为 1.3m3.9m，贯穿两层结构梁板。在 23.2m 和 25.6m 梁板内存在预应力梁，梁截面分别为 8001400mm、10001200mm。预应力类型为缓粘结预应力。根据架体底部基层情况为划分依据，将 23.2m 梁板划分为五个施工区域，具体见下表：23.2m 下部架体区域划分：表 2 1、大剧院舞台乐池区域至23.2m 梁板下 板厚：120mm；梁截面尺寸：13003900、8001400 支设高度：24.3m、28.6m 投影面积：114 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 5 页 共 84 页 LDT5LDT1L10、DT1LDT2LDT2LDT6LDT3LDT4LT7LT7自动扶梯自动扶梯+12.400+12.400+15.550+15.550FGHJKLMN23456789101112 2、综合剧院一层看台至23.2m 梁板下 板厚：120mm；梁截面尺寸：13003900、8001400、6001000 支设高度：18.68m22.87m 投影面积：534 LDT5LDT1LDT1LDT2LDT2LDT6LDT3LDT4LT7LT7自动扶梯自动扶梯+12.400+12.400+15.550+15.550FGHJKLMN23456789101112一层看台区域-1.17m3.028m 3、环形看台(1311、.747m15.550m)至23.2m梁板下区域 板厚：120mm；梁截面尺寸：13003900、8001400、支设高度：6.15m7.953m 投影面积：1447 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 6 页 共 84 页 LDT5LDT1LDT1LDT2LDT2LDT6LDT3LDT4LT7LT7自动扶梯自动扶梯+12.400+12.400+15.550+15.550FGHJKLMN2345678910111215.55m楼板区域 4、7.35m 楼板至 23.2m 梁板下 板厚：120mm；梁截面尺寸：250600、300700、6001200、6001700 支设高度：14.312、5m18.15m 投影面积：970 LDT5LDT1LDT1LDT2LDT2LDT6LDT3LDT4LT7LT7自动扶梯自动扶梯+12.400+12.400+15.550+15.550FGHJKLMN23456789101112 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 7 页 共 84 页 图 6 23.2m 标高梁板结构平面图 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 8 页 共 84 页 表 3 23.2m 标高梁板结构荷载统计表 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 9 页 共 84 页 LDT1LDT1LDT2LDT2LDT3LDT4自动扶梯自动扶梯图 7 25.6m 标高13、梁板结构平面图 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 10 页 共 84 页 表 4 25.6m 标高梁板荷载统计表 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 11 页 共 84 页 2.2.2 音乐厅看台板区域施工 音乐厅看台区按座位分布及功能划分共分为 9 个区域（各区域编号及面积详见图 8）、43 个标高（各区标高分布详见表 5），总面积近 1125.5。9 个区域围绕音乐厅舞台环形布置，看台标高最高+31.954m、最低+26.655m，看台高差从 257mm415mm，看台区域混凝结构由看台主梁、看台次梁及看台板结构组成，看台主梁最大截面尺寸为 350mm1100mm，看台次14、梁（看台肋梁）截面尺寸为 200mm550mm，看台板厚度 80mm，9 区（管风琴机房、管风琴演奏区、声闸）板厚度为 120mm。1区9区4区5区2区3区6区7区舞台114.0103.5108.1103.5108.198.1312.098.1 图 8 音乐厅各看台区编号及区域面积 音乐厅看台各区域结构信息 表 5 区域编号 标高分布（m）主梁尺寸（mm）次梁尺寸（mm）板厚度（mm）1+31.777、+31.418、+31.045、+30.696、+30.343、+29.996、+29.654、+29.319、+28.990、+28.668、+28.354、+28.047、+27.748、+15、27.460、+27.181、+26.912、+26.655（共 17 个标高）350650 3501100 200550 120 80 2、3+31.703、+31.436、+31.069、+30.707、+30.351、+30.000、+29.655、+29.317、+28.985（共 9 个标高）350650 200550 120 80 4、5+31.954、+31.639、+31.224、+30.809、+30.401、+30.000、+29.605、+29.219、+28.841、+28.472（共 10 个标高）300600 300800 350550 200550 120 80 16、音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 12 页 共 84 页 350800 350400 200900 6、7+31.302、+31.049、+30.696、+30.343、+30.000、+29.663、+29.334、+29.031、+28.686（共 9 个标高）200900 350800 350650 350400 400650 200550 120 80 8+30.000、+29.663、+29.334、+29.013、+28.686（共 5 个标高）350400 350650 400650 200550 120 80 9+30.000（共 1 个标高）250550 3506517、0 350800 300550 300700 250550 120 80 2.2.3 音乐厅顶板区域施工 音乐厅顶板为缓粘结预应力坡屋面，起始标高为 40.1m，向上依次为 43.6m、45.9m、46.5m；楼板厚度为 150mm。其下部为看台板，看台板呈梯田状布置。该区域架体采用扣件式钢管脚手架，高支模面积为 1350，该区域内梁截面为 6002200mm、6002000mm、500900mm、400700mm。最大支设高度：板下为 20.75m；梁下为 20.2m。图 9 音乐厅屋面结构 BIM 三维图 2.3 2.3 支撑、模板施工重点和关键点支撑、模板施工重点和关键点 2.3.12.18、3.1 综合剧场至综合剧场至 23.2m23.2m（25.6m25.6m）2.3.1.1 支设高度高：23.2m 结构支设高度较高，乐池区高度为 28.6m；一层看台上部架体高度为 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 13 页 共 84 页 20.18m24.37m；7.35m 梁板区域支设高度为 14.35m18.15m。支设高度超过危险性较大的分部分项工程安全管理方法规定的要求，属高支模施工。2.3.1.2 构件截面尺寸大、自重大：框架梁截面为 8001400mm、10001200mm、13003900mm；结构自重大，其中 13003900mm 框架梁每米自重最大值达 13.6t19、。2.3.1.3 架体基层标高不一：23.2m 梁板架体下部为综合剧场内的乐池区、一层看台区和环形看台区、15.55m 梁板区，其中悬挑结构大部分在 7.35m 梁板上。各区域标高相差较大，扫地杆布置较困难；同时，支撑模板的钢管长度要随梁高以及立杆下部基层标高来选择，且需要满足 U 形顶托的外露长度规定。2.3.1.4 7.35m 梁板以上音乐厅部分为悬挑区，悬挑长度达 23m，悬挑区投影面积为 970。该悬挑区的梁板为斜向梁板，给模板支设带来很大困难。2.3.1.5 架体搭设和拆除困难：架体高度高，给搭设和拆除带来很大困难；上部框架梁自重较大，模板及支撑架体拆除要编制架体拆除专项施工方案。220、.3.1.6 23.2m25.6m 梁板之间空间狭小，模板、架体支设比较困难，此部分模板、架体无法拆除。2.3.2 2.3.2 音乐厅内看台板施工音乐厅内看台板施工 2.3.2.1 音乐厅看台标高变化复杂（共 43 个标高），因此模板测量定位难度大，支撑体系立杆布置复杂。2.3.2.2 混凝土梁板结构模板的加工复杂，模板损耗量大，模板板材组拼难度大，因此既保证模板拼装质量又减少由于模板加工造成的损耗量难度大。2.3.2.3 看台的支撑结构受结构标高变化较多的影响较大，且音乐厅悬挑区域在局部具有 13的斜向倾角。因此保证看台梁板板底标高、保证看台梁板支撑结构的整体稳定性、保证倾斜区域架体抗倾覆稳21、定承载力难度较大。2.3.3 2.3.3 音乐厅顶板施工音乐厅顶板施工 2.3.3.1 架体高度高：音乐厅内部架体最大支设高度为 20.9m，支设高度超过危险性较大的分部分项工程安全管理方法规定的要求，属高支模施工。2.3.3.2 构件截面尺寸较大：结构框架梁截面为 6002200mm、6002000mm。2.3.3.3 音乐厅内部架体落在音乐厅看台上，看台板共 43 个标高，扫地杆布置困难。2.3.3.4 架体基层标高不一致：音乐厅内架体底部为标高不一的梯田形看台板，支撑模板的钢管长度要随梁高以及立杆下部基层标高来选择，且需要满足 U 形顶托的外露长度规定。2.3.3.5 音乐厅顶板为坡屋面22、，共 4 个标高，三段坡屋面，梁板的模板支设困难。2.3.3.6 由于各层梁板荷载逐层传递，为确保各层梁板不因上部结构施工而受损伤，故-4.9m 至0.1m、-0.1m 至 7.35m、一层看台下部、乐池区下部、各层环形看台下部架体在屋顶结构施工完成前均不能拆除。3 3、施工计划、施工计划 序号 部位 开始时间 结束时间 工期(天)拆模时间 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 14 页 共 84 页 1 23.2m、25.6m 梁板施工 2012-6-20 2012-8-3 47 2012-10-20 2 音乐厅看台板施工 2012-8-4 2012-8-14 11 2012-10-223、0 3 音乐厅顶板施工 2012-8-23 2012-9-4 13 2012-10-20 因综合剧场看台板较薄，其自身不具备支撑上部（音乐厅）的施工荷载，综合剧场看台的模板支撑架体在音乐厅结构施工完成之前综合剧场看台下架体不能拆除。4 4、施工准备、施工准备 本工程模板支撑架体为扣件式钢管脚手架、碗扣式钢管脚手架。4.1 4.1 施工材料准备施工材料准备 4.1.1 主要材料 表 6 序号 材料名称 型号 规格 数量 23.2m 标高、25.6m 标高梁板支撑材料用量 1 碗扣钢管立杆 48.3 3.6 1.8 米 2000 根 2 碗扣钢管立杆 48.3 3.6 1.2 米 2400 根 324、 碗扣钢管立杆 48.3 3.6 0.9 米 1200 根 4 碗扣钢管横杆 48.3 3.6 1.2 米 3000 根 5 碗扣钢管横杆 48.3 3.6 0.9 米 1800 根 6 扣件式钢管 48.3 3.6 6 米 40000 根 7 扣件式钢管 48.3 3.6 4 米 10000 根 8 扣件式钢管 48.3 3.6 3 米 4000 根 9 扣件式钢管 48.3 3.6 2.5 米 1000 根 10 扣件式钢管 48.3 3.6 2 米 1000 根 11 扣件式钢管 48.3 3.6 1.5 米 12000 根 12 U 型托 丝杆直径不小于36mm,U 托板厚不小于 5m25、m L=450mm 15000 13 扣件 个 480000 14 10#槽钢 1.5m 根 1000 15 木跳板 502504000 块 1580 音乐厅顶板支撑材料用量 1 扣件式钢管 48.3 3.6 6 米 4500 根 2 扣件式钢管 48.3 3.6 4 米 2500 根 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 15 页 共 84 页 3 扣件式钢管 48.3 3.6 2 米 1200 根 4 扣件式钢管 48.3 3.6 1.5 米 1000 根 5 扣件式钢管 48.3 3.6 1.2 米 600 根 6 U 型托 丝杆直径不小于36mm,U 托板厚不小于 5mm L=426、50mm 4500 7 扣件 80000 个 8 木跳板 502504000 块 1580 音乐厅看台支撑材料用量 1 看台模板 15厚覆膜多层板 平方米 2600 2 顶板支撑架 碗扣架 吨 140 3 U 型托 丝杆直径不小于36mm L=450mm 4500 4 木 方 50804000 立方米 300 5 普通对拉螺栓 直径16 个 2300 6 塑料套管 直径20 米 2000 7 跳板 400025050 块 3300 8 塑料薄膜 平方米 1500 9 短钢筋 直径20mm 长度200mm 根 500 10 安全网 密目网 平方米 1000 大眼网 平方米 1000 备注：以上所27、列材料用量为估算量，具体应以现场实际情况为准。4.1.2 材料准备 施工所需多层板、木方、架子管等材料按施工部位提前进场，堆放整齐备用。模板工程用钢管、木方及扣件等材料进场应有产品质量证明文件、质量检验报告，并由现场材料员对材料的尺寸、表面质量和外形进行检查验收。钢管、扣件、安全网等材料进场均须按照国家现行标准抽取试样做相关性能试验，合格后方能使用。4.1.2.1 钢管 1）钢管采用焊接钢管其材性应符合碳素结构钢（GB/T700-2006）中的 Q235-A 级钢的规定。2）钢管采用外径 48.3mm、壁厚 3.6mm 的焊接钢管,钢管端部切口平整。3）钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、压痕和硬28、弯。4）钢管应无锈蚀，若有锈蚀则其内外表面锈蚀深度之和不得大于 0.5mm。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 16 页 共 84 页 4.1.2.2 扣件 要符合 钢管脚手架扣件（GB1583-2006）的规定，脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧力矩达 65N.m时，不得发生破坏。4.1.2.3 碗扣式钢管架构配件材料要求 1）碗扣式钢管脚手架用钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793-2008、低压流体输送用焊接钢管GB/T 3091-2008 中的 Q235A 级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700-2006 的规定。2）上碗扣、可调底座及可29、调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准可锻铸铁件GB9440-2010 中 KTH330-08 及一般工程用铸造碳钢件GB11352-2009中 ZG270-500 的规定。3）下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准 一般工程用铸造碳钢件GB11352-2009 中 ZG230-450 的规定。4）采用钢板热冲压整体成型的下碗扣，钢板应符合现行国家标准 碳素结构钢)GB/T 700-2009 申 Q235A 级钢的要求，板材厚度不得小于 6mm，并应经 600-650C 的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。5）碗扣式钢管脚30、手架钢管规格应为 48.3mm3.6mm。6）立杆连接处外套管与立杆间隙应小于或等于 2mm，外套管长度不得小于 160mm，外伸长度不得小于 110mm。7）设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，其丝杆外径不得小于 36mm，伸出长度不得超过 200mm。4.1.2.4 多层板 模板为 15mm 厚双面覆膜多层板；用于梁底及梁侧模、顶板支设。4.1.2.5 木方 木方为 50mm80mm4000mm。木方截面尺寸必须符合施工设计要求，使用前木方的使用面要加工平整。抗弯强度等数值达到施工及规范要求。4.1.2.6 安全网 采用经国家指定监督检验部门鉴定许可生产的厂家产品，同时应具备监督部31、门批量验证和工厂检验合格证。安全网力学性能应符合安全网（GB5725）的规定，平网采用 P36m 的锦纶编织安全网，网眼直径不大于 10cm。4.1.2.7 脚手板 木脚手板厚度不小于 50mm，长为 4000mm，宽不少于 250mm，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范(GB500052003)二级材质的规定。脚手板使用前为防止破裂损坏，两端 80mm 处用直径 4mm 的镀锌铁丝箍绕 23 圈固定。禁止使用有扭纹、破裂和横透疖的木板。4.1.2.8 可调式 U 型托 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 17 页 共 84 页 可调 U 型托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于 4-5 32、扣，长度不小于 450mm，直径不小于 36mm，插入立杆内的长度不得小于 150mm,U 托板厚度不小于 5mm。4.2 4.2 技术准备技术准备 项目技术部编制模板高大支撑施工方案，报局技术部、质量部、安全部审核，局集团总工程师审批并签字，细化修改后组织高大模板专家论证并要求甲方及监理出席。遵照专家的意见进行修改完善，并经局集团总工程师、项目总监理工程师、建设单位项目负责人批准签字后，方可实施。同时，方案编制人对项目各相关部门进行方案、措施交底(包括书面和口头)。由劳务分包队伍管理人员向其模板及脚手架操作人员进行方案、措施交底(包括书面和口头)，并由项目工程部、质量部和安全部参加。脚手架搭33、设前工长应按本专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。要求施工人员要严格按照方案实施。施工前认真查阅图纸(包括与建筑图对应情况)、做好图纸审查记录、设计变更洽商记录、设计交底记录及相关安全质量规范，找出模板及模板支撑架工程中施工难点、安全质量施工注意点等，做到施工中重点突出。做好模板及脚手架施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。4.3 4.3 劳动劳动力力组织组织 4.4.1 项目部成立技术小组，专门负责高大支撑施工方案设计，实施、验收、改进工作，确保结构施工的安全、质量及施工进度满足要求。4.4.2 项目管理人员及劳务班组作业人34、员 表 7 岗 位 姓名/人数 职 责 项目管理人员 项目经理 李松岷 现场总指挥，负责现场人员调配及人员管理，确保模板工程施工的正常运行。项目总工 倪 娜 现场副总指挥，组织管理人员及作业人员对施工图纸、模板施工方案的学习，落实模板工程施工中难点及重点，编制施工技术措施。生产经理 王晓冬 现场副总指挥，做好模板工程施工前的准备工作，办理预检手续，对已支设好的模板进行验收。安全总监 梁怀进 负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作。工程部经理 单 迪 负责现场的施工管理。专职安全管理人员 安全员 王书东 王占福 负责模板支撑体系搭设、使用及拆除过程中的安全监督工作。音乐厅复杂空间结35、构模板支撑安全专项方案 第 18 页 共 84 页 王宁宇 4.3.3 架子工进场必须进行三级安全教育和相应考核；经考核合格后方可进行梁板底模支撑架的施工，对架子工的各种教育和交底要有留存记录备查，对三级教育等概念不清的人员坚决不能录用，架子工应于每周一参加经理部组织的安全及质量教育，且必须建立班前会制度。4.3.4 操作熟练的木工 160 人、专业架子工 40 人支设梁板模板和搭设脚手架。4.4 4.4 机具准备机具准备 表 8 序号 名称 型号 台数 功率 1 电锯 MJ236 2 3 2 电刨 MIBZ-80/1 3 4.0 3 压刨 2 4.0 MIBZ-80/1 1 4.0 4 手提36、电锯 M-651A 1 1.05 5 手提电钻-1 0.5 6 手提电刨-1 0.45 7 空压机 W-1.0/7 1 2 5 5、高大模板支撑架体系设计、高大模板支撑架体系设计 5.1 5.1 综合剧场至综合剧场至 23.2m23.2m（25.6m25.6m）梁板施工）梁板施工 综合剧场至 23.2m 梁板（悬挑段为斜梁板，标高为 27m）采用扣件式钢管脚手架；23.2m 楼层至25.6m 梁板区域（悬挑段为斜梁板，标高为 29.4m）采用碗扣式脚手架进行支设。图 10 23.2m、25.6m 梁板剖面示意图 5.1.1 23.2m、25.6m 标高架体及梁板施工 架体立杆纵横向间距为 1237、00mm，横杆步距为 1200mm。脚手架顶部采用 U 托支撑，其伸出长度不大于 200mm。梁底设支撑立杆：6001700 梁下设两根支撑立杆；8001400mm 框架梁底设置 3 根支撑立杆；13003900mm 框架梁下设 4 根支撑立杆，支撑立杆依梁宽布置。支撑立杆沿梁长方向间距为 600mm（13003900mm 框架梁下立杆沿梁长间距 500mm）。梁、板模板采用 15mm 厚双面覆膜多层板，板下、梁底、梁侧次龙骨均为 5080mm 木方，梁、板主龙骨均为 48.33.6mm 双钢管（13003900mm 框架梁底采用 10#双槽钢）。架体立杆底部单向满铺木跳板（13003900m38、m 框架梁下支撑 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 19 页 共 84 页 立杆底部采用底托）具体支设方式见下表：表 9 序号 主要构件截面 设计支撑方案（木模板）备注 23.2m标高梁板 25.6m 标高梁板 1 6001000mm 框架梁 扣件式脚手架 碗扣式脚手架 表 11 2 6001700mm 框架梁 扣件式脚手架 碗扣式脚手架 表 11 3 10001200 框架梁 扣件式脚手架 碗扣式脚手架 表 12 4 8001400 框架梁 扣件式脚手架 碗扣式脚手架 表 12 5 13003900 框架梁 扣件式脚手架 碗扣式脚手架 表 10 6 300800 框架梁 扣件式脚手39、架 碗扣式脚手架 表 13 7 120mm 厚混凝土板 扣件式脚手架 碗扣式脚手架 表 14 1)13003900mm 框架梁 13003900mm 框架梁分两次浇筑，第一次施工至中性轴位置，浇筑高度为 2m，两次浇筑时间间隔约为 25 天。框架梁自重每延米 13.6t,第一次浇筑约 7t。表 10 构件 规格 模板及支撑体系 梁（宽高）1300 3900，模板 15mm 厚双面覆膜多层板 梁 侧龙骨 次龙骨 5080mm 木方200mm；主龙骨双钢管48.33.6mm 450mm；对拉螺栓16mm，梁中设八道，梁底设一道，沿梁长度方向450mm。梁侧设置斜向钢管支撑，支撑间距为 1000mm40、，具体详见下图。支 撑体系 采用扣件式钢管脚手架，梁底立杆纵向500mm，扫地杆距底板面 200mm。梁底主龙骨为 10#双槽钢，间距 500mm。次龙骨为 50mm80mm 木方，间距为 70mm，次龙骨所传递的荷载作用于梁底双槽钢，再传递给梁下支撑立杆。梁底设置顶撑：梁底设置四道支撑立杆，按照梁宽布置，沿框架梁长度方向，间隔约 500mm 连续设置顶撑；梁下水平杆步距为 600mm，将梁底支撑立杆与梁侧架体拉结；水平杆沿立杆竖向在立杆两侧交替布置。立杆上 U 托伸出长度不大于 200mm，梁下沿梁长方向沿梁两侧设置竖向连续剪刀撑。垂直与梁长方向每隔四跨设置竖向连续剪刀撑。4 梁下支撑平面布41、置图详见支撑布置总图，其下楼层架体不可拆除。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 20 页 共 84 页 立杆底部为金属底座10#双槽钢M16对拉螺杆23.20-6.9025.60垂直于梁长方向每隔四跨设置竖向连续剪刀撑。沿梁长方向于梁下支撑架体两侧设置竖向连续剪刀撑 2)6001700、6001000 框架梁（悬挑段）表 11 构件 规格 模板及支撑体系 梁（宽高）6001700，6001000 模板 15mm 厚双面覆膜多层板 梁 侧龙骨 次龙骨 5080mm 木方200mm；主龙骨双钢管48.33.6mm 450mm；对拉螺栓 16mm，梁中设三道，梁底设一道，沿梁长度方向450m42、m。梁侧设置斜向钢管支撑，支撑间距为 1200mm，具体详见下图。支 撑体系 采用扣件式钢管脚手架，梁底立杆纵向600mm，扫地杆距底板面 200mm。梁底主龙骨为双钢管，间距 600mm。次龙骨为 50mm80mm 木方，间距为100mm；次龙骨所传递的荷载作用于梁底双钢管，再传递给梁下支撑立杆。梁底设置顶撑：梁底设置两道支撑立杆，按照梁宽布置，沿框架梁长度方向，间隔约 600mm 连续设置顶撑；梁下水平杆步距 600mm 将梁底支撑立杆与梁侧架体拉结；水平杆沿立杆竖向在立杆两侧交替布置。立杆上 U 托伸出长度不大于 200mm，梁下沿梁长方向设置竖向连续剪刀撑，垂直与梁长方向每隔四跨设置竖43、向连续剪刀撑。4 梁下支撑平面布置图详见支撑布置总图，其下楼层架体不可拆除。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 21 页 共 84 页 立杆底单向通长垫木跳板48双钢管M16对拉螺杆27.007.35M16对拉螺杆29.40垂直于梁长方向每隔四跨设置竖向连续剪刀撑。沿梁长方向于梁下支撑架体一侧设置竖向连续剪刀撑 3)8001400 和 10001200mm 框架梁 表 12 构件 规格 模板及支撑体系 梁（宽高）800 1400，10001200，模板 15mm 厚双面覆膜多层板 梁 侧龙骨 次龙骨 5080mm 木方200mm；主龙骨双钢管 48.33.6mm 450mm；对拉螺栓 44、16mm，梁中设三道，梁底设一道，沿梁长度方向450mm。梁侧设置斜向钢管支撑，支撑间距为 1200mm，具体详见下图。支 撑体系 采用扣件式钢管脚手架，梁底立杆纵向600mm，扫地杆距底板面 200mm。梁底主龙骨为双钢管，次龙骨间距为 100mm，次龙骨所传递的荷载作用于梁底双钢管，再传递给梁下支撑立杆。梁底设置顶撑：梁底设置三道支撑立杆，按照梁宽布置，沿框架梁长度方向，间隔约 600mm 连续设置顶撑；梁下设一道水平杆步距为 600mm 将梁底支撑立杆与梁侧架体拉结；水平杆沿立杆竖向在立杆两侧交替布置。立杆上 U托伸出长度不大于 200mm，梁下沿梁长方向设置连续剪刀撑，垂直与梁长方向每45、隔四跨设置竖向连续剪刀撑。4 梁下支撑平面布置图详见支撑布置总图，其下楼层架体不可拆除。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 22 页 共 84 页 M16对拉螺杆48双钢管23.2-6.90立杆下部单向通长垫木跳板25.6垂直于梁长方向每隔四跨设置竖向连续剪刀撑。沿梁长方向于梁下支撑架体一侧设置竖向连续剪刀撑 4)小于等于 300800 的框架梁 表 13 构件 规格 模板及支撑体系 梁（宽高）300 800，250 600，200 700，200 900，模板 15mm 厚双面覆膜多层板 梁 侧龙骨 次龙骨 5080mm 木方200mm；主龙骨双钢管 48.33.6mm 450mm；46、对拉螺栓 16mm，梁中设一道，梁底设一道，沿梁长度方向450mm。梁侧设置斜向钢管支撑，支撑间距为 1200mm，具体详见下图。支 撑体系 采用扣件式钢管脚手架，梁底立杆纵向600mm，扫地杆距底板面 200mm。梁底主龙骨为双钢管，间距 600mm。次龙骨为 5080mm 木方，间距为 150mm，次龙骨所传递的荷载作用于梁底双钢管，再传递给梁下支撑立杆。梁底设置顶撑：梁底设置一道支撑立杆，按照梁宽布置，沿框架梁长度方向，间隔约 600mm 连续设置顶撑；梁下水平杆步距为 600mm 将梁底支撑立杆与梁侧架体拉结；水平杆沿立杆竖向在立杆两侧交替布置。立杆上 U 托伸出长度不大于 200mm47、，梁下沿梁长方向设置连续剪刀撑，垂直与梁长方向每隔四跨设置竖向连续剪刀撑。4 梁下支撑平面布置图详见支撑布置总图，其下楼层架体不可拆除。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 23 页 共 84 页 48双钢管立杆下部单向通长垫木跳板垂直于梁长方向每隔四跨设置竖向连续剪刀撑。沿梁长方向于梁下支撑架体一侧设置竖向连续剪刀撑23.2-6.90 5）23.2m、25.6m 楼板 表 14 构件 规格 模板及支撑体系 板厚120mm、150mm 模板 15mm 厚双面覆膜多层板 龙骨 次龙骨 5080mm 木方200mm，主龙骨双钢管48.33.6mm 1200mm 支 撑体系 采用扣件式钢管脚手48、架满堂支设，48 钢管立杆间距横纵向均为1200，横杆步距为 1200，水平杆沿立杆竖向在立杆两侧交替布置。横纵向扫地杆距底座 200mm，立杆下端单向铺设木跳板，立杆上端采用 U 托进行高度调节，U 托调节高度不大于 200mm，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆上。垂直于预应力梁长方向的板下竖向连续剪刀撑见剪刀撑布置图，并同梁下竖向剪刀撑形成整体。板下立杆布置详见支撑布置总图，其下楼层架体不可拆除。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 24 页 共 84 页 构件 规格 模板及支撑体系 23.2立杆下部单向通长垫木跳板-6.9025.6垂直于梁长方向每隔四跨设置竖向连续剪刀撑,并49、与梁连续。垂直于梁长方向每隔4800mm设置竖向连续剪刀撑,并与梁连续。5.1.3 剪刀撑布置：由于 23.2m 梁板下，架体支设高度高，且各个区域架体高度不同，为加强架体整体性，在架体内部设置竖向、水平剪刀撑。设置原则如下：5.1.3.1 模板支架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在 4560之间，斜杆应每步与立杆扣接。5.1.3.2 架体内部沿梁长度方向设置竖向剪刀撑，剪刀撑遇立杆横杆均要扣接；剪刀撑遇结构墙、框架柱、框架梁均应与其顶紧。楼板下架体，垂直于框架梁长方向间隔 6 跨设置竖向连续剪刀撑。5.1.3.3 水平剪刀撑布置：a、乐池区至 23.2m 梁板下，水平50、剪刀撑设置标高为-6.7m、0.0m、7.6m、15.7m、21m。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 25 页 共 84 页 图 11 乐池区水平剪刀撑布置图 b、低区看台区至 23.2m 梁板下，水平剪刀撑设置标高为0.0m、7.6m、15.7m、21m。图 12 低区看台水平剪刀撑布置图 c、高区看台及 15.55m 梁板至 23.2m 梁板下，水平剪刀撑设置标高为 15.7m、21m。-6.70m 标高水平剪刀撑 0.00m 标高水平剪刀撑 7.6m 标高水平剪刀撑 15.7m标高水平剪刀撑 21m 标高水平剪刀 0.00m 标高水平剪刀撑 7.6m 标高水平剪刀撑 15.7m51、标高水平剪刀撑 21m 标高水平剪刀撑 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 26 页 共 84 页 图 13 15.55m、高区看台架体剖面及水平剪刀撑布置图 d、7.35m 梁板至 23.2m 悬挑区梁板架体，水平剪刀撑设置标高为 7.6m、15.7m、21m。图 14 7.35m 梁板至 23.2m 悬挑区架体剖面及水平剪刀撑布置图 e、水平剪刀撑连续布置并与周围剪力墙和框架柱等结构顶紧，无处可顶时，在其周围设置竖向连续15.7m标高水平剪刀撑 21m 标高水平剪刀撑 15.7m标高水平剪刀撑 21m 标高水平剪刀撑 7.6m 标高水平剪刀撑 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案52、 第 27 页 共 84 页 剪刀撑。5.1.3.4 23.2m 至 25.6m 梁板之间为碗扣架，除沿框架梁长度方向设置竖向剪刀撑外，还应在间距大于 4.5m 的框架梁间设置竖向剪刀撑。5.1.4 扫地杆：距地不大于 200mm。由于架体基层高差不一，在不同位置扫地杆做如下处理：a、乐池区：由于-2.6m 与-6.9m 两层楼板之间存在 4.3m 的高差，该处-2.6m 标高的扫地杆要向-6.9m标高的架体延长不少于两跨。b、低区看台区：由于此处立杆落在看台板上，看台板标高变化较多，高差均在 150mm 左右，故纵向扫地杆沿看台坡度距立杆底端 200mm 斜向设置；横向扫地杆尽量在同一标高布53、置在纵向扫地杆上，局部无法连续布置的，采用短杆补偿。图 15 乐池区架体扫地杆布置图 图 16 低区看台架体扫地杆布置图 5.1.5 水平杆：楼板下支撑架体水平杆步距为 1200。a、由于乐池区和低区看台区板下架体高度均大于 20m，该两个区域板下架体最顶第一、二步距内各增加一道纵横向水平杆(见图 17)扫地杆-6.90m 板-2.60m 板 扫地杆 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 28 页 共 84 页 23.2附加水平杆附加水平杆 图 17 乐池区、低区看台区板下架体附加水平杆布置示意图 b、为保证架体立杆轴心受压，故纵横向水平杆沿立杆竖向在立杆两侧交替布置（见图 18）图 154、8 横杆布置示意图 5.1.6 抱柱：综合剧场内有 24 根直径为 1.2m 的圆柱，架体遇圆柱可靠拉结，间隔一个步做一道抱柱（详见图 19）。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 29 页 共 84 页 1200框架柱 图 19 架体与圆框架柱拉结示意图 5.1.7 斜向梁板：音乐厅下部即 7.35m 梁板上部为斜向悬挑梁板，倾斜角度为 13，起止标高为21.7m25.6m（见图 20）。该部位斜向梁板下的架体水平杆从 21.7m 位置处做加密处理，21.7m25.6m标高水平杆步距为 600mm，斜面最顶部横杆均按图示做法向高区伸出一跨。图 20 斜向梁板架体支设示意图 音乐厅复杂空55、间结构模板支撑安全专项方案 第 30 页 共 84 页 悬挑区域的斜向梁板主龙骨采用 100100mm 木方，其中主龙骨为木方立放于 U 形顶托内。为避免主次龙骨间出现点接触，采用在木方上钉木楔的方式使主次龙骨承受面荷载。具体做法见下图。48x3钢管100 x100木方木楔150200 图 21 斜向梁板主次龙骨节点详图 图 22 音乐厅下部悬挑区域斜向梁板架体剖面图 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 31 页 共 84 页 图 23 23.2m 梁板下架体支设定位尺寸图 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 32 页 共 84 页 图 24 25.6m 梁板下架体支设定位尺寸56、图 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 33 页 共 84 页 图 25 音乐厅梁板架体竖向连续剪刀撑布置及定位尺寸图 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 34 页 共 84 页 LDT1LDT1LDT2LDT2LDT3LDT4LT7LT7自动扶梯自动扶梯+15.550+15.550FGHJKLMN23456789101112乐池区域一层看台区域环形看台区域-6.90m/-2.60m-1.17m3.028m13.747m15.55m15.55m楼板区域7.35m楼板区域1、水平剪刀撑布置位置说明：1)乐池区域水平剪刀撑布置标高分别为:-6.7m、0.0m、7.6m、15.7m、57、21.0m；2)一层看台区域水平剪刀撑布置标高分别为:0.0m、7.6m、15.7m、21.0m；3)高区看台及15.55梁板区域水平剪刀撑布置标高分别为：15.7m、21.0m；4)7.35m上空音乐厅悬挑区域水平剪刀撑布置标高分别为:7.6m、15.7m、21.0m.2、水平安全网挂设标高与水平剪刀撑布置标高相同。说明：图 26 音乐厅梁板架体水平向连续剪刀撑布置及定位图 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 35 页 共 84 页 图 27 23.2m、25.6m 梁板下支撑架体剖面图 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 36 页 共 84 页 5.2 5.2 音乐厅看台架58、体及梁板模板施工音乐厅看台架体及梁板模板施工 5.2.1 音乐厅内看台模板为散拼式木模板，梁侧模板、梁底模板及板底模板均选用 15mm 厚双面覆膜多层板。音乐厅看台下部支撑立杆以 48.33.6mm 碗扣杆为主，配合扣件式钢管脚手架，支撑高度低于 900mm 的部位采用木方可靠支顶，立杆布置后保证 U 托自由外伸长度不大于 200mm。并充分考虑上部高支撑模板体系和预应力结构施加的后期施工荷载。5.2.2 看台模板支撑体系的布置原则 梁侧模板、梁底模板、板底模板均选用 15mm 厚覆膜多层板，梁侧次楞、梁底次楞、板底次楞均选用 50mm80mm 木方，梁侧主楞、梁底主楞、板底主楞均选用48.359、3.6mm 双钢管，梁侧对拉螺杆选用16 通丝对拉螺杆，对拉螺杆外套20 塑料套管。梁底同板底立杆采用碗扣杆，沿看台次梁和看台板纵向900mm 布置。看台下部架体立于倾斜部分结构上时，立杆底部统一采用20 长度 200mm 钢筋头固定，钢筋头外露长度 50mm；看台下部架体立于+25.6m 平面结构上时满铺规格为 4000mm250mm50mm 木跳板。梁底同板底水平杆依据立杆间距选型，立杆900mm 的情况下采用碗扣式水平连接；其余情况下采用48.3 钢管采用扣件扣紧。剪刀撑均采用48.3 钢管通过旋转扣件同立杆扣紧。水平杆需同剪力墙通过 U 托横置顶紧，且将水平杆同看台结构下部柱进行抱柱处60、理。U 托最大外伸长度不超过 200mm，最上一道水平杆距梁底不大于 500mm。5.2.3 看台次梁同看台板模板及支撑设置 音乐厅看台次梁截面尺寸均为 200mm550mm，看台板宽度统一为 750mm，看台次梁和看台板下部立杆沿看台次梁和看台板长度方向900mm 布置，垂直看台次梁和看台板长度方向模板搭设形式详见表 15。1）表 15 构件规格 看台次梁和看台板 看台板厚度为：80mm 看台次梁截面尺寸（mm）为：200550 模板 15mm 厚双面覆膜多层板 次楞 看台板的板底次楞采用 50mm80mm 木方250mm 沿其长度方向布置；看台次梁的梁底次楞采用 3 根 50mm80mm 61、木方沿其长度方向布置；看台次梁的梁侧次楞采用 3 根4 根 50mm80mm 木方沿其长度方向布置。主楞 看台板的板底主楞采用双48.3 钢管垂直其长度方向900 布置；看台次梁的梁底主楞采用单48.3 钢管垂直其长度方向900 布置并同板底立杆锁紧；看台次梁的梁侧主楞采用16 通丝对拉螺杆+双48.3 钢管，对拉螺杆水平间距 300mm；竖向间距为距梁底分别为 100mm 和 400mm。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 37 页 共 84 页 构件规格 看台次梁和看台板 支 撑布置 采用碗扣式钢管脚手架满堂支设，立杆沿看台次梁及看台板长度方向900mm 布置。看台次梁的梁底立杆放62、置于看台次梁的梁底正中，看台板的板底立杆放置于垂直其长度方向截面正中（具体立杆间距详见本方案后附图 1）。梁底和板底900mm 的立杆采用 900mm 碗扣式水平杆进行拉结，另一方向水平杆采用扣件式钢管进行拉结；横杆步距为 1200mm，横纵向扫地杆距地 350mm，立杆上端采用 U 托进行高度调节，U 托调节最大外伸长度不大于 200mm，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆上，且最上一道横杆距梁底不大于 500mm。立杆底单向通长垫木跳板 看台板支撑立面图 900mm碗扣式水平杆碗扣式立杆扣件式水平杆 1 区看台次梁及看台板立杆及水平杆布置平面图 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 63、第 38 页 共 84 页 构件规格 看台次梁和看台板 2 区8 区看台次梁及看台板立杆及水平杆布置平面图 看台次梁支撑立面图 5.2.4 看台主梁同看台板模板及支撑设置 音乐厅看台主梁截面尺寸为 350mm400mm、250mm550mm、350mm550mm、300mm600mm、350mm650mm、400mm650mm、300mm800mm、350mm800mm、200mm900mm、350mm1100mm。2）截面高度650mm 的看台主梁 表 16 构件规格 截面高度650mm 的看台主梁 看台主 梁截面尺 寸（mm）为：350 400 250550 350550 300600 模64、板 15mm 厚双面覆膜多层板 梁侧次楞和主楞 梁侧次楞采用 5080mm 木方200mm；梁侧主楞采用双钢管 48.3 钢管 600mm；钢管底部采用 M16 对拉螺栓进行拉结 梁底次梁底次楞采用 3 根 50mm80mm 木方沿梁底均匀布置，梁底主楞采用 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 39 页 共 84 页 构件规格 截面高度650mm 的看台主梁 350650 400650 楞和主楞 单 48.3 钢管并同其两侧板底立杆锁紧，主楞475mm 并同其两侧看台板下立杆布置相协调（1 区水平向看台主梁的梁底主楞900mm 布置）。支撑体系 采用碗扣式钢管脚手架，梁下横杆步距为 165、200mm，扫地杆距底板面350mm。次龙骨所传递的承载力作用于水平钢管，再转递给梁下立杆及梁两侧立杆距两边不大于 350mm。梁底设置顶撑：平行于梁方向的立杆从梁两头退约 300mm 设置起步顶撑，顶撑不少于三根并应同满堂架体固定；立杆上端包括 U 托伸出顶层水平杆的长度不大于 200mm。立杆底单向通长垫木跳板 截面高度650mm 的看台主梁支撑立面图 碗扣式立杆碗扣式水平杆扣件式水平杆 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 40 页 共 84 页 构件规格 截面高度650mm 的看台主梁 截面高度650mm 的看台主梁支撑平面图 3）截面高度800mm 的看台主梁 表 17 构件规66、格 截面高度800mm 的看台主梁 看台主梁截面尺寸（mm）为：300800 350800 200900 3501100 模板 15mm 厚双面覆膜多层板 梁侧次楞和主楞 梁侧次楞采用 5080mm 木方200mm 布置；梁侧主楞采用双 48.3钢管 600mm；竖向每间隔 400mm 加设一道14 对拉螺栓，对拉螺栓水平间距 600mm，最上一道对拉螺栓距离板底不大于 250mm，最下一道对拉螺栓距离梁底不大于 200mm。梁底次楞和主楞 梁底次楞采用 4 根 50mm80mm 木方沿梁底均匀布置，梁底主楞采用单48.3mm 钢管并同其两侧板底立杆锁紧，主楞475mm 并同其两侧看台板下立杆67、布置相协调。支撑体系 采用碗扣式钢管脚手架，梁下横杆步距为 1200mm，扫地杆距底板面 350mm。次龙骨所传递的承载力作用于水平钢管，再转递给梁下立杆及梁两侧立杆距两边不大于 350mm。梁底设置顶撑：平行于梁方向的立杆从梁两头退约 300mm 设置起步顶撑，顶撑不少于三根并应同满堂架体固定；立杆上端包括 U 托伸出顶层水平杆的长度不大于 200mm。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 41 页 共 84 页 构件规格 截面高度800mm 的看台主梁 立杆底单向通长垫木跳板 截面高度800mm 的看台主梁支撑立面图 碗扣式立杆碗扣式水平杆扣件式水平杆 截面高度800mm 的看台主梁68、支撑平面图 5.3 5.3 音乐厅顶板梁板模板施工音乐厅顶板梁板模板施工 5.3.1 音乐厅顶板支撑架体为扣件式钢管脚手架。模板为 15mm 厚双面覆膜多层板。梁、板次龙骨为5080mm 木方，板底与梁侧木方间距为 200mm；梁底次龙骨见架体支设详图。梁、板主龙骨为双钢管，主龙骨支撑方式为 U 形顶托。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 42 页 共 84 页 具体支设方式见下表：表 18 序号 主要构件截面 设计支撑方案 备注 1 6002200mm 框架梁 木模板+扣件式脚手架 表 19 2 6002000 框架梁 木模板+扣件式脚手架 表 19 3 500900 框架梁 木模板69、+扣件式脚手架 表 20 4 400700 框架梁 木模板+扣件式脚手架 表 20 5 150mm 厚混凝土板 木模板+扣件式脚手架 表 21 1)60022006002000 框架梁 表 19 构件 规格 模板及支撑体系 梁（宽高）600 2200，600 2000 模板 15mm 厚双面覆膜多层板 梁 侧龙骨 次龙骨 5080mm 木方200mm；主龙骨双钢管 48.33.6mm 450mm；对拉螺栓 16mm，梁中设五道，梁底设一道，沿梁长度方向450mm。梁侧设置斜向支撑，间距为 1000mm，具体详见下图。支 撑体系 采用扣件式钢管脚手架，梁底立杆纵向500mm，扫地杆距底板面 2070、0mm。梁底主龙骨为双钢管，间距 500mm。次龙骨为 5080mm 木方，间距 200mm。所传递的荷载作用于梁底双钢管，再传递给梁下支撑立杆。梁底设置顶撑：梁底设置三道支撑立杆，按照梁宽布置，沿框架梁长度方向，间隔约 500mm 连续设置顶撑；梁下水平杆步距 600mm 将梁底支撑立杆与梁侧架体拉结；水平杆沿立杆竖向在立杆两侧交替布置；立杆上 U 托伸出长度不大于 200mm，梁下沿梁长方向设置连续剪刀撑，垂直与梁长方向每隔四跨设置竖向连续剪刀撑。4 梁下支撑平面布置图详见支撑布置总图，其下楼层架体不可拆除。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 43 页 共 84 页 48双钢管M171、6对拉螺杆立杆底单向通长垫木跳板垂直于梁长方向每隔四跨设置竖向连续剪刀撑。沿梁长方向于梁下支撑架体一侧设置竖向连续剪刀撑 2)小于等于 500900 框架梁 表 20 构件 规格 模板及支撑体系 梁（宽高）500 900，400 700 模板 15mm 厚双面覆膜多层板 梁 侧龙骨 次龙骨 5080mm 木方200mm；主龙骨双钢管 48.33.6mm 450mm；对拉螺栓 16mm，梁中设两道，梁底设一道，沿梁长度方向450mm。梁侧设置斜向支撑，间距为 1000mm，具体详见下图。支 撑体系 采用扣件式钢管脚手架，梁底立杆纵向500mm，扫地杆距底板面 200mm。梁底主龙骨为双钢管，间距72、为 500mm。次龙骨为 5080mm 木方，所传递的荷载作用于梁底双钢管，再传递给梁下支撑立杆。梁底设置顶撑：梁底设置两道支撑立杆，按照梁宽布置，沿框架梁长度方向，间隔约 500mm 连续设置顶撑；梁下水平杆步距 600mm 将梁底支撑立杆与梁侧架体拉结；水平杆沿立杆竖向在立杆两侧交替布置；立杆上 U 托伸出长度不大于200mm，梁下沿梁长方向设置连续剪刀撑；垂直与梁长方向每隔四跨设置竖向连续剪刀撑。4 梁下支撑平面布置图详见支撑布置总图，其下楼层架体不可拆除。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 44 页 共 84 页 立杆底单向通长垫木跳板48双钢管M16对拉螺杆垂直于梁长方向每隔73、四跨设置竖向连续剪刀撑。沿梁长方向于梁下支撑架体一侧设置竖向连续剪刀撑 3）音乐厅 150mm 顶板支模 表 21 构件 规格 模板及支撑体系 板厚 150mm 模板 15mm 厚双面覆膜多层板 龙骨 次龙骨 5080mm 木方200mm，主龙骨双钢管48.33.6mm 1000mm 支 撑体系 采用扣件式钢管脚手架满堂支设，48.3 钢管立杆间距横纵向均为1000，水平杆步距为 1200；水平杆沿立杆竖向在立杆两侧交替布置。横纵向扫地杆距底座 200mm，立杆下端单向铺设木跳板，立杆上端采用U 托进行高度调节，U 托调节高度不大于 200mm，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆上。垂直于74、预应力梁长方向的板下竖向连续剪刀撑见剪刀撑布置图，并同梁下竖向剪刀撑形成整体。板下立杆布置详见支撑布置总图，其下楼层架体不可拆除。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 45 页 共 84 页 构件 规格 模板及支撑体系 立杆底单向通长垫木跳板 5.3.2 立杆：板底立杆间距纵横向 1000m，立杆步距为 1200mm；立杆底部单向满铺木跳板。框架梁底设置顶撑，依梁宽布置，梁底立杆间距为 500mm。5.3.3 水平杆：梁、板底架体横纵向水平杆步距为 1200，具体布置原则如下：a、为保证架体立杆轴心受压，故纵横向水平杆沿立杆竖向在立杆两侧交替布置 b、板底架体横纵向水平杆步距为 120075、mm，根据规范要求：架体高度在 18m20m 之间，板底最顶层的第一步距水平杆之间增加一道横纵向水平杆；当架体高度大于 20m 时，板底最顶层的第一、二步距水平杆之间各增加一道横纵向水平杆。所有水平杆要与邻近的结构顶紧。5.3.4 扫地杆：由于此处立杆落在看台板上，看台板标高变化较多，高差均在 300mm 左右，故台阶之间，高处台阶的扫地杆要向低处台阶架体伸过至少两跨，距地面 200mm（见图 28）；横杆步距从低标高处算起。各阶梯段扫地杆要与邻近的台阶踏步、短墙等结构顶紧。扫地杆与大横杆位于同一标高的，两杆合并，不能合并的，要在相应位置单独设置扫地杆。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 76、第 46 页 共 84 页 图 28 音乐厅顶板架体扫地杆布置示意图（看台板下架体不拆除）5.3.5 剪刀撑：a、架体周围自上而下设置连续竖向剪刀撑；b、架体内部框架梁下，沿梁长方向设置竖向连续剪刀撑；c、架体内部于图示的加固单元处由下至上设置竖向连续剪刀撑；加固单元内从扫地杆层开始，向上每四米设置一道水平剪刀撑，加固单元之间设置竖向连续剪刀撑。所有剪刀撑均应与临近结构墙、柱顶紧。图 29 音乐厅内部架体剪刀撑布置及支撑架体定位尺寸图 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 47 页 共 84 页 图 30 音乐厅内部架体支设剖面图 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 48 页 共77、 84 页 5.3.6 音乐厅内有框架方柱，架体遇框架柱要进行可靠拉结，按照图示形式隔一步做一道抱柱拉结。混凝土框架柱隔一步设置一道抱柱 图 31 架体与方柱拉结示意图6 6、模板支架的搭设与拆除、模板支架的搭设与拆除 6.1 6.1 模板支撑架的搭设模板支撑架的搭设 6.1.1 模架搭设 脚手架的搭设作业，必须在工长统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：按施工设计架子搭设图放线、铺垫板、标定立杆位置。6.1.2 搭设施工工艺：铺垫木竖起立杆扫地杆横杆U 型托主龙骨次龙骨多层板。脚手架必须配合施工进度搭设。每搭设完一步后校正步距、纵距、横距、立杆垂直度。6.1.3 扣件式钢管脚手架在距底层 278、00mm 处设纵横向扫地杆。6.1.4 模板支撑架体系中，模板支撑架四周从底至顶连续设置竖向剪刀撑；框架梁底沿梁长方向设置竖向剪刀撑。其中，碗扣架架体内竖向剪刀撑间距小于 4.5m；碗扣架架体支设高度大于 4.8m 的部位，在扫地杆位置和框架梁底各设置一道水平剪刀撑。音乐厅内部架体按照“加固单元布置图”在架体内部设置水平剪刀撑和竖向连续剪刀撑。6.1.5 搭设方法：6.1.5.1 在柱子混凝土上弹出梁的轴线、梁位置线及梁板水平线，并复核；6.1.5.2 在基层垫板上立架体立杆，梁板支架的排列、间距要符合模板设计的规定；6.1.5.3 调节立柱高度，将主龙骨找平；铺模板：先铺梁底模，顺次铺梁侧模79、板底模，板模拼缝处用胶带封死；平台板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平；将模板上杂物 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 49 页 共 84 页 清理干净，办预检。6.6.2 2 模架的使用及拆除模架的使用及拆除 6.2.1 模架的搭设作业规定 6.2.1.1 搭设场地应平整，清除搭设场地杂物。6.2.1.2 杆件连接必须使用合格的碗扣件，不得使用铅丝和其他材料绑扎。脚手杆件不得钢木混搭。在搭设之前，必须对进场的脚手杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。6.2.1.3 工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴80、安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。在搭设中不得随意改变构架设计。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。6.2.2 模架使用规定 作业层每 1m2 架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过规定值或施工设计值。严禁将施工设备放置在模架上；模架在使用中定期检查下列项目杆件的设置和连接是否符合要求：底座是否松动，立杆是否悬空。碗扣件是否松动。6.2.3 模架的拆除规定 6.2.3.1 拆除模架前的准备工作 模架拆除前，预应力全部张拉完成。全面检查模架的扣件连接、支撑体系是否符合构造要求。根据检查结果进行81、补充完善拆除顺序和措施，经总工批准后方可实施。由主管工长进行拆除架子的安全技术交底。清除模架上杂物及地面障碍物。拆除模架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。6.2.3.2 拆除顺序为：音乐厅顶板下模架 音乐厅看台板模架 23.2m 梁板下模架 6.2.3.3 模架的拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。分段拆除高差不大于 2 步。6.2.3.4 在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。6.2.3.5 拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调工作。6.2.3.6 先拆掉模架横杆82、，然后拆除立杆，每根龙骨留 2 根立杆暂不拆；6.2.3.7 操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的立杆；6.2.3.8 拆除时执行“先搭的后拆，后搭的先拆”规定；6.2.3.9 当混凝土强度达到设计强度 100%时，方可拆去顶板模板和支撑，(混凝土的强度以同条件养护的混凝土试块抗压强度为依据)。6.2.3.10 由于各层梁板荷载均需依次向下传递，故乐池区下部、一层看台下、环形看台、15.55m 梁板、7.35m 梁板架体以及 23.2m 梁板下、25.6m 梁板下、音乐厅内部架体均需在屋顶结构施工完成后才能拆除。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 50 页 共 84 页 6.2.383、.11 由于结构形式所致，23.2m25.6m 之间支撑架体无法拆除。7 7、模板工程、模板工程 模板工程是结构外观好坏的重要保证，在整个结构施工中也是投入最大的一部分，模板系统的选择正确与否直接影响到施工进度及工程质量。7.1 7.1 模板的支设模板的支设 7.1.1 模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。7.1.2 顶板模板施工时注意以下几点：7.1.2.1 模板支撑钢管必须在楼面弹线下垫 50mm 厚垫板。7.1.2.2 钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；7.184、.2.3 模板第一排次楞木方需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则贴海绵条；7.1.2.4 根据框架梁跨度大小，决定框架梁模板起拱大小：根据本工程图纸要求，框架梁长度9m时，框架梁模板要做起拱处理，按照框架梁跨度的 2起拱。7.2 7.2 模板制作、安装技术措施模板制作、安装技术措施 7.2.1 进场模板质量标准 7.2.1.1 模板要求：技术性能必须符合相关质量标准(通过收存、检查进场木多层板出厂合格证和检测报告来检验)。外观质量检查标准(通过观察检验)任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于 0.001。每平方米污染面积不85、大于 0.005。7.2.1.2 规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边 20mm 处，长短边分别测 3 点、1 点，取 8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边 100mm 处分别测量每张板长、宽各 2 点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺(或钢卷尺)量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。7.2.2 模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范(GB 50204-2002)（2011 版）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可86、靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 51 页 共 84 页 7.2.2.1 主控项目 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层梁板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设通长垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。7.2.2.2 一般项目 模板安装应满足下列要求：(1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；(2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；(387、)浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。检查数量：按规范要求的检验批(在同一检验批内，对板，应按有代表性的自然间抽 查 10，且不得小于 3 间。)检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符 合表现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对板，应按有代表性的自然间抽查 10，且不得小于 3 间)。检验方法：钢尺检查。7.2.2.3 现浇结构模板安装偏差规定 检查数量：按规范要求的检验批(对板，应按有代表性的自然间抽查 10，且不得小于 3 间)。检验方法：检查同条件养护88、试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。7.2.2.4 顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的 500 线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。7.2.2.5 模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用海绵条密封条堵塞。7.7.3 3 施工缝留置与处理施工缝留置与处理 7.3.1 施工缝的留置 施工缝的位置要留设合理，避开弯矩和剪力最大处。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 52 页 共 84 页 柱子水平施工缝宜留在约梁底往上高 10mm 左右。梁、板，留置在跨中三分之一范围内。墙体水平施工缝留置在约楼板底往上高89、 10mm。7.3.2 施工缝处理 墙柱根部水平施工缝，施工墙柱前，在硬化的 顶板混凝土表面上进行凿毛处理，先将墙柱边线和模板控制线弹好，并在墙柱边线内 5mm 处弹线，用云石机切割 5mm 深，再进行剔凿。并充分湿润和 清理干净。墙柱顶部水平施工缝，施工梁板墙，将已硬化的墙柱顶面混凝土表面的水泥浮浆、松动石子和软弱混凝土层剔除，先将顶板底标高线弹出，并在其上 5mm 处弹线剔凿时剔道此位置，严禁剔凿超过此线(避免较筑顶板混凝土时漏浆、接茬明显)。墙体和顶板竖向施工缝将施工缝模板遗留的的铅丝网或木条清理干净，并将松动的石子和水泥浮浆剔除，并清理干净。7.4 7.4 与安装配合与安装配合 合模前90、与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。7.5 7.5 其他注意事项其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。7.7.6 6 模板拆除及养护模板拆除及养护 模板拆除应严格执行拆模申请制度，由工长提前填写拆模申请，注明混凝土浇筑时91、间、浇筑部位、同条件试块强度，报监理单位并签署意见，同意后方可拆除模板。7.6.1 板底模拆除时混凝土的强度要求 7.6.2 顶板模板为 15mm 厚多层板，现场拆装时人工传递，严禁对多层板面板进行抛掷，要求现场工长加强监督，避免不必要的浪费。7.6.3 支撑件和连接件应逐渐拆卸，模板拆除时，不得损伤混凝土。7.6.4 模板拆除顺序：音乐厅顶板 音乐厅内部 38m 梁板模板 音乐厅看台模板 25.6m梁板模板 23.2m15.55m 标高内架体 音乐厅下面 15.55m7.35m 悬挑区域及综合剧场内区域 音乐厅投影面以内的 7.35m 梁板至0.00m 梁板模板及地下室-4.9m 架体 7.92、6.5 拆下的模板和配件均应分类堆放整齐，现场工长加强监督，严禁配件随意丢弃的现象出现。7.6.6 由于各层梁板荷载逐层传递，故乐池区、一层看台、环形看台、15.55m 梁板、7.35m 梁板下的模板及支撑架体在音乐厅施工完成之前不得提前拆除。7.7.7 7 质量保证措施质量保证措施 7.7.1 质量目标 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 53 页 共 84 页 拆模后混凝土表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确(在允许偏差以内)，色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需抹灰即可达到相当于中级抹灰的质量标准。要93、求一次验收合格率 100%。7.7.2 质量保证体系 建立由项目经理领导，由总工程师策划、组织实施，现场经理和质量员中间控制，专业工长检查监督的管理系统，形成项目经理部、劳务公司和施工作业班组的质量管理网络。7.7.3 模板工程质量控制程序 模板成型交验班组内实行“三检制”，合格后施工队工长检验，合格后依次报项目专业工长、质量员进行核定，并按颁发的建筑工程文件编制归档规程质量检验批表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出质量问题(不符合本方案质量、技术标准及相关规范)，视性质、轻重等查处责任，并由负责人负责改正问题。7.7.4 模板工程质量标准及控制 7.7.94、4.1 模板安装质量标准 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层梁板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架；上下层支架的架体立柱应对准，下方并铺设垫板。在涂刷模板隔离剂时，要求在堆放场内涂刷，不得在操作面上，以免粘污钢筋和混凝土接槎处(通过观察检查)。7.7.4.2 质量控制注意点 浇注砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。混凝土吊斗不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。所有接缝处加粘海绵条(包括柱墙根部、门窗洞模板与大钢模板面接合处、梁柱交接处等容易漏浆部位)。模板支好后，垃圾清理不得用变压空气吹，而应该用吸尘95、器吸，以免锯沫等影响混凝土质量。8 8、梁、板混凝土的浇筑时注意事项、梁、板混凝土的浇筑时注意事项 高支模部位施工属于危险性较大的分部分项工程，此部位混凝土浇筑施工期间项目经理、项目技术负责人必须现场旁站。8.1 音乐厅为竖向垒在综合剧场上空的悬挑+悬挂不规则的钢筋混凝土复杂空间结构。音乐厅各层结构构件混凝土强度均为 C50。8.1.1 混凝土浇筑采用梁、板与柱分浇的方式，即先对柱进行浇注，柱混凝土完成后在进行梁、板钢筋的绑扎，最后进行梁板的浇注，并应分层浇筑、从中间向两边对称浇筑，混凝土分层浇筑时，要控制混凝土的分层下料厚度，分层浇筑厚度取 400mm 左右。上下层间隔时间不能大于混凝土初凝96、时间；振动棒振点要均匀，防止漏振。8.1.2 预应力梁施工时，混凝土浇筑速度控制在 20m3/h 混凝土分层厚度控制在 500mm 以内，分层浇筑时要制作分层标尺杆控制混凝土的分层厚度。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 54 页 共 84 页 8.1.3 振捣时要注意不得碰撞钢筋。砼浇筑过程中要派专人检查模板、固定螺栓和支撑是否有松动和脱落，如有异常情况，必须停止浇筑砼，抓紧处理。钢筋较多较密部位，应适当放慢浇筑速度，减小混凝土浇筑厚度，并用振捣棒仔细振捣，以确保砼达到设计厚度，并用人工配合振捣密实。8.1.4 梁板混凝土浇筑时，浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在 2397、m 范围内水平移动布料，垂直于模板。而且要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣混凝土过程中要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣计术交底和安全交底。在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板体系变形情况，并用水准仪每 30 分钟观测一次，包括架体的沉降观测，大梁沉降值按 L/1000 控制，并且小于 30mm），发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及木方挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。8.1.4.1 音乐厅 23.2m 梁板混凝土浇筑时间的确定 混凝土浇98、筑主要由 4 台地泵进行砼浇筑，根据场区条件，采用斜坡推进浇筑方法，从北向南逐步推进打。按每小时浇筑混凝土 120m，理论上 12.5 小时浇筑完成 1500m混凝土，受综合因素影响，浇筑时间初步拟定为 16.5 小时。图 32 23.2m 梁板混凝土泵管布设图 7.1.4.2 音乐厅 25.6m 梁板混凝土浇筑时间的确定 混凝土浇筑主要由 4 台地泵进行砼浇筑，根据场区条件，采用斜坡推进浇筑方法，从北向南逐步推进浇筑。按每小时浇筑混凝土 120m，理论上 15.8 小时浇筑完成 1900m混凝土，受综合因素影响，浇筑时间初步拟定为 21 小时。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 5599、 页 共 84 页 图 33 25.6m 梁板混凝土泵管布设图 7.1.4.3 音乐厅看台板混凝土浇筑时间的确定 混凝土浇筑主要由 3 台地泵进行砼浇筑，根据场区条件，采用斜坡推进浇筑方法，从北向南逐步推进浇筑。按每小时浇筑混凝土 90m，理论上 3.6 小时浇筑完成 320m混凝土，受综合因素影响，浇筑时间初步拟定为 5 小时。图 34 音乐厅看台梁板混凝土泵管布设图 7.1.4.4 音乐厅 38.00m 梁板混凝土浇筑时间的确定 混凝土浇筑主要由 4 台地泵进行砼浇筑，根据场区条件，采用斜坡推进浇筑方法，从南向北逐步推进浇筑。按每小时浇筑混凝土 120m，理论上 5.8 小时浇筑完成 70100、0m混凝土，受综合因素影响，浇筑时间初步拟定为 8 小时。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 56 页 共 84 页 图 35 音乐厅 38.00m 梁板混凝土泵管布设图 7.1.4.5 音乐厅顶板混凝土浇筑时间的确定 混凝土浇筑主要由 4 台地泵进行砼浇筑，根据场区条件，采用斜坡推进浇筑方法，从南向北逐步推进浇筑。按每小时浇筑混凝土 120m，理论上 11.7 小时浇筑完成 1400m混凝土，受综合因素影响，浇筑时间初步拟定为 16 小时。图 35 音乐厅顶板梁板混凝土泵管布设图 7.2 现场地泵平面设置 现场地泵性能参数 表 22 序号 型号 理论输送压力（MPa）理论输送量（m3101、/h）摆放位置 1 中联重科 HBT90.18.195RSU 10/18 54/93 场地西侧 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 57 页 共 84 页 2 中联重科 HBT90.18.195RSU 10/18 54/93 场地西侧 3 中联重科 HBT90.18.195RSU 10/18 54/93 场地东侧 4 中联重科 HBT90.18.195RSU 10/18 54/93 场地东侧 上述表中 4 台地泵分两批分别安置在结构西侧和东侧，位置详见下图：图 36 混凝土浇筑地泵平面布置图 9 9、验收组织、验收组织 本工程采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统，模板支架搭设完成后对扣件螺102、栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的规定，对梁底扣件应进行 100%检查。由于架体支设较高，为更好控制架体搭设质量，架体每搭设 8m 由项目各相关部门进行一次验收，确保问题早发现、早整改。高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收应根据建质2009254 号建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则验收要求进行，验收人员应包括公司项目管理部、工程技术部及项目技术总工程师、项目技术人员、项目安全总监、质量总监、工长以及监理单位的总监和专业监理工程师进行验收，验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后103、，方可进入后续工序的施工。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 58 页 共 84 页 1010、架体变形控制及监测、架体变形控制及监测 10.110.1 架体预压架体预压 对大梁及悬挑梁下部架体支设完成后，采取砂袋或钢筋等重物吊至架体上进行预搁置，搁置荷载为第一次浇筑的框架梁自重的 1/10，即 1280Kg。以消除架体搭设时产生的扣件、杆件间隙累积误差。同时验证架体的稳定性，及杆件的变形。10.2 130010.2 13003900mm3900mm 框架梁挠度监测框架梁挠度监测 13003900mm 结构梁第二次浇筑混凝土时，对第一次已浇筑的 2m 高结构梁下部挠度监测详见复杂空间预104、应力监测方案 1 11 1、施工安全保证措施、施工安全保证措施 1 11 1.1.1 模板安装模板安装和拆除的安全技术措施和拆除的安全技术措施 11.1.1 模板及其支撑系统开始安装作业前,必须先进行相关技术与安全交底,明确相关技术、质量与安全要求。11.1.2 高度超出 2m 以上施工作业时，必须正确佩戴安全带。11.1.3 模板支架及模板表面不得集中堆载。11.1.4 楼层框架梁（板）支撑体系支搭完成后应履行检查验收，合格后方可进行模板安装。由于本项目楼层层高较高，为确保楼层梁板模板支设人员施工安全，防止高空坠落，作业面部位支撑体系距模板安装作业面下方设计水平方向安全网，安全网距作业面不大105、于 2m，操作人员禁止在梁模上行走。脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。施工层以下每隔 10 米应用安全网封闭。11.1.5 拆模时间应按规定执行并经监理单位同意。拆模应按工艺执行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。11.1.6 模板起吊前应检查吊装用绳索、卡具及吊环是否完整有效，并应先拆除所有临时支撑，经检查无误后方可起吊。11.1.7 雨天施工时，注意防滑措施，脚手板绑铁丝或钉木条做防滑条，当风力大于或等于 6 级时，应停止模板吊装。1 11 1.2.2 模架安全保护措施模架安全保护措施 11.2.1 模架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规定考核合格的106、专业架子工。11.2.2 搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。11.2.3 在架面上严禁码放材料。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。11.2.4 作业层上的构配件质量与搭设质量，应符合要求，并按方案进行检查验收，合格后方准使用。11.2.5 作业层上的施工荷载符合方案要求，不得超载。11.2.6 作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。11.2.7 在作业中，禁止拆除脚手架的主节点处的纵、横水平杆、纵、横扫地杆。其它杆件确因操作 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 59 页 共 84 页 要求需要临时拆除时，必须经主管人员107、同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。11.2.8 工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。11.2.9 每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。11.2.10 在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余物品移至室内；每日收工前应清理架面，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上108、向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。1111.3.3 模架检查与验收模架检查与验收 模架必须经检查验收后方可使用。模架在下列阶段进行检查与验收：11.3.1 模架搭设前进行顶板检查与验收；11.3.2 作业层上施加荷载前进行检查与验收；11.3.3 达到设计高度后进行检查与验收；11.3.4 遇有六级大风后进行检查与验收。1 11 1.4.4 其他安全措施其他安全措施 11.4.1 扣件、架管等刷油保养时，地面应有接油盒，防止污染地面。11.4.2 所有架子在装、拆过程中，下方必须设安全禁区，围挡范围距操作点中心半径20m，并设专人看管，严禁其他人员穿行。11.4.3 所有操作人员必须戴好安全带，安全109、带应挂在牢固的物件上。加强操作人员安全教育和安全防护意识，严格按操作规程进行操作，搞好自身的安全防护工作，严禁违章操作，做好“四口五临边”和 作业面安全防护工作。11.4.4 遇 6 级大风及天气要停止操作，大风及雨后要及时检查和加固各连接部位，搞好防风、防滑工作，保证施工安全。11.4.5 架子在使用过程中应保持整洁，不许随意堆放工具、材料等物品。11.4.6 在进行模板安装时，模板的支、拆、起吊严禁碰撞钢管架。钢管架在拆除前认真检查并清除零散物品。拆除顺序先上后下，先外后内，逐段进行。11.4.7 搞好安全文明施工和成品保护工作，在搭拆架子过程中材料不得集中堆放，对混凝土柱面及阴阳角要注意110、保护。材料要分类分规格一头齐码。11.4.8 浇捣混凝土时，要控制在高支模区域内作业的人数，以免增加不必要施工荷载。11.4.9 现场设置应急逃生通道，在施工作业前，向工人进行安全交底，明确紧急情况下的疏散路线、疏散通道。音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 60 页 共 84 页 1 12 2、施工应急救援预案、施工应急救援预案 1 12 2.1.1 概况概况 本工程局部属高大空间施工，施工区域施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况进行应急准备和响应。1 12 2.2.2 机构设置机构设置 为对可能发生的事故能111、够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理李松岷、郑宝泉任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。安全管理组织机构及分工如下：李松岷、郑宝泉：负责事故现场总体指挥，统筹安排等,并及时向上级主管部门汇报事故情况。王晓冬：负责现场指挥 倪 娜、杨 光：在项目经理牵头下，制定临时险情处置措施并实施。由事先成立的抢险队负责实施抢险。梁怀进：组织有关人员设置危险警戒区，立即清点施工现场作业人员的数量，掌握事故现场内是否有施工作业人员被埋压。吕立坤：现场临电负责人，发生紧急情况时及时切断电源。彭宏飞：负责拨打 120 急救电话或联系附近医院，由事先成立的护送组护送伤员去医院。负责抢险队伍的生活后112、勤保障。1 12 2.3.3 应急救援领导小组的职责应急救援领导小组的职责 12.3.1 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。12.3.2 负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。12.3.3 进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。12.3.4 当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。12.3.5 当发生紧急情况时，立即对危险区域内施工人员采取措施防止事故扩大。12.3.6 封闭危险区域，严禁无关人员进入造成二次伤害和影响救113、援工作。12.3.7 立即清点施工现场作业人员的数量，掌握坍塌事故现场内是否有施工作业人员被埋压。现场经理 公司安监 项目总工 安全总监 责任工程师 结构劳务分包队伍 各专业劳务分包队伍 项目经理 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 61 页 共 84 页 12.3.8 立即组织用于抢险的大型机械设备进入施工现场备用。1 12 2.4.4 应急救援工作程序应急救援工作程序 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长上报公司，必要时报当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援领导小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。114、事故发生时，组长不在现场时，由副组长作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。项目部指定负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。1 12 2.5.5 救援方法救援方法 12.5.1 高空坠落应急救援方法：12.5.1.1 现场只有 1 人时应大声呼救；2 人以上时，应有 1 人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救援领导小组抢救。12.5.1.2 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。12.5.1.3 如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。115、如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。12.5.1.4 如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。12.5.2 模板、坍塌应急救援方法：12.5.2.1 当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；12.5.2.2 报 120 急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；12.5.2.3 急报116、项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；12.5.2.4 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；12.5.2.5 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。12.5.3 物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。12.5.3.1 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。12.5.3.2 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。12.5.3.3 对于头部受伤的伤员，首先应仔117、细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 62 页 共 84 页 呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。12.5.3.4 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。12.5.3.突发事件应急医院相关信息：表 24 医院名称 医院等级 电话 距离 沈阳陆军总医院 三级甲等 120024-23086666 2.7 公里 12.5.4 突发事件应急疏散：如遇突发事件，考虑利用建筑物两侧楼梯间118、进行紧急疏散。图 37 应急疏散线路图 12.5.5 预备应急救援工具如下表：表 25 序号 器材或设备 数量 主要用途 1 支 架 若干 支撑加固 2 模板、木方 若干 支撑加固 3 担 架 3 个 用于抢救伤员 4 止血急救包 6 个 用于抢救伤员 5 手电筒 8 个 用于停电时照明求援 6 应急灯 8 个 用于停电时照明求援 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 63 页 共 84 页 7 爬 梯 4 樘 用于人员疏散 8 对讲机 10 台 联系指挥求援 1 13 3、高大模板支撑架验算、高大模板支撑架验算 一、参数计算与取值一、参数计算与取值 模板 惯性矩 I=100015151119、5/12=281250mm4 抗弯刚度 W=10001515/6=37500mm3 弹性模量 E=9000(N/mm2)木方 惯性矩 I=50808080/12=2133300mm4；抗弯刚度 W=508080/6=53333mm3；弹性模量 E=9000(N/mm2)抗弯强度设计值 13.000(N/mm2)抗剪强度设计值 1.300(N/mm2)钢管（偏于保守考虑，计算按 483.0 取 值）截面面积 A=424（mm2）惯性矩 107800（mm4）抗弯刚度 4490（mm3）弹性模量 E=206000(N/mm2)回转半径 i=15.9cm 抗压强度设计值 f=205（N/mm2）10120、#槽钢 惯性矩 I=1983000mm4 抗弯刚度 W=39700mm3 弹性模量 E=206000(N/mm2)1、模板及支架自重标准值：楼板模板 q1=0.3 KN/m2；梁模板 q1=0.5 KN/m2；2、混凝土自重标准值：q2=24KN/m3；3、钢筋自重标准值：楼板取为 q3=1.1KN/m3，梁取为 q3=1.5KN/m3（按照表 3 中 23.2m 梁板荷载计算得：1.33.9m 梁钢筋自重=13.4KN/m3；0.61.7m 梁钢筋自重=3.8 KN/m3；0.81.4m 梁钢筋自重=10.8 KN/m3）4、活荷载 （1）施工人员及设备荷载标准值 Q1k：q1k=4.0KN121、/m2；（2）振捣混凝土时对水平面模板产生的荷载标准值 Q2k：q2k=2.0KN/m2 振捣混凝土时对垂直面模板产生的荷载标准值 Q2k：q2k=4.0KN/m2 （3）倾倒混凝土对垂直面模板产生的水平荷载标准值 Q3k：q3k 2.0KN/m2 二、楼板验算二、楼板验算 1、楼板验算 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 64 页 共 84 页 楼板厚度 150mm。木方间距为 200mm，模板按照五跨连续梁进行计算，1 1）抗弯计算抗弯计算 M/W f 其中，W-面板的截面抵抗矩，W=451.51.5/6=37.5cm3；M-面板的最大弯矩(Nmm)；-面板的弯曲应力计算值(N/m122、m2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；承载能力极限状态：可变荷载效应控制的组合：q=1.2(q1+q2+q3)+1.4q1k=1.20.3+（24+1.1）0.15+1.44=10.478KN/m2 永久荷载效应控制的组合：q=1.35(q1+q2+q3)+1.40.7q1k=1.350.3+（24+1.1）0.15+1.40.74=9.407KN/m2 取两者较大值：q=0.910.478KN/m2=9.43KN/m2 M=0.105 ql2=0.1059.431.20.22=47527.2Nmm =M/W=47527.2/37500=1.27N/mm2 f=13N/mm2；（抗弯计123、算满足要求）2 2）抗剪计算）抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/（2bh）T 最大剪切力：Q=0.606ql=0.6069.431.20.2=1.37kN；截面抗剪强度计算值：T=31.37103/(215.0200)=0.69N/mm2f=1.3 N/mm2（抗剪强度计算满足要求）3)3)挠度计算挠度计算 荷载标准值为荷载标准值为 q1+q2+q3=0.3+（24+1.1）0.15=4.065KN/m2 =Kq标l4/100EI=0.6444.06510-3120020041009000281250=0.02mm=200/400=0.5mm；（挠度计算满足要求）2 2、木方验算、木方124、验算 楼板模板主龙骨双钢管间距为 1200mm，次龙骨木方为 200mm，按照三跨连续梁进行验算：音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 65 页 共 84 页 1 1）抗弯计算）抗弯计算 荷载设计值：承载能力极限状态：可变荷载效应控制的组合：q=1.2(q1+q2+q3)+1.4q1k=1.20.3+（24+1.1）0.15+1.44=10.478KN/m2 永久荷载效应控制的组合：q=1.35(q1+q2+q3)+1.40.7q1k=1.350.3+（24+1.1）0.15+1.40.74=9.407KN/m2 取两者较大值：q=0.910.478KN/m=9.43KN/m2；荷载标准125、值为 q1+q2+q3=0.3+（24+1.1）0.15=4.065KN/m2；最大弯矩设计值：M=0.100ql2=0.1009.430.21.21.2=2.7105Nmm；木材抗弯强度值：取 f=13N/mm2；=M/W=2.710553333=5.06N/mm2f=13N/mm2；（抗弯计算满足要求）2 2）抗剪计算）抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/（2bh）T 最大剪切力：Q=0.6ql=0.69.431.20.20=1.35kN；截面抗剪强度计算值：T=31.35103/(250.080.0)=0.51N/mm2f=1.3 N/mm2（抗剪强度计算满足要求）3 3）挠度计算126、）挠度计算 =0.677q标l4/100EI=0.6774.06510-32001200410090002133300=0.59mm=1200/400=3mm；（挠度计算满足要求）3 3、主龙骨验算（双钢管、悬挑区斜板下为、主龙骨验算（双钢管、悬挑区斜板下为100100100100木方）木方）每米木方自重：0.050.0816KN/m3=0.024KN；每米钢管自重：3.33Kg101000=0.0333 KN；100100100100木方木方W=100100100/6=166666.7mm3 1 1）抗弯强度计算）抗弯强度计算 荷载为木方传递给钢管的荷载 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方127、案 第 66 页 共 84 页 荷载设计值：（计算单元取为 1200mm）承载能力极限状态：可变荷载效应控制的组合：F=1.2(q1+q2+q3)1.2+1.4q1k1.2=1.20.3+（24+1.1）0.15 1.2+1.441.2=12.57KN/m 永久荷载效应控制的组合：q=1.35(q1+q2+q3)1.1+1.40.7q1k1.1=1.350.3+（24+1.1）0.15 1.2+1.40.741.2=11.29 KN/m 取两者较大值：q=0.912.57KN/m=11.313KN/m；荷载标准值为荷载标准值为 q1+q2+q3=0.3+（24+1.1）0.15 1.2=4.8128、78 KN/m F=11.3130.2+1.20.0241.2=2.3KN；双钢管故 F1=F/2=1.15KN Fk=4.8780.22=0.49KN 弯矩图 最大弯矩设计值：M=8.05105Nmm；1=M/W=8.051054490=179N/mm2f=205N/mm2；（抗弯计算满足要求）2=M/W=28.05105166666.7=9.66N/mm2f=13N/mm2；（抗弯计算满足要求）=1.146 F k l3/100EI=1.1462.45103120031002.06105107800=2.28mm=1200/400=3mm；（挠度计算满足要求）4 4、立杆计算、立杆计算 立129、杆的稳定性计算公式:=N/Af q=1.2q1+（q2+q3）0.15）+1.4q41.2=12.58 KN/m；钢管及木方自重设计值：1.2（0.0247.2+0.03367.2）=2.39KN 立杆轴心压力：N=12.581.2+2.39=17.486KN；为轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 l0为计算长度具体，步距为1.2m，故l0=1.2m；lo/i=1200/15.9=75.5，查表=0.72 得：=N/A=17.486103/（0.72424）=57.3(N/mm2)f=205N/mm2；（立杆稳定计算满足要求）三、梁高支模验算三、梁高支模验算 1 1、梁侧模计130、算（由于梁侧模板支设至于梁高有关，故只计算、梁侧模计算（由于梁侧模板支设至于梁高有关，故只计算1300130039003900梁侧，其它框架梁梁侧均按梁侧，其它框架梁梁侧均按 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 67 页 共 84 页 照次计算布置）照次计算布置）（1 1）侧模强度计算：）侧模强度计算：本方案中梁高最高 3900mm，计划分两次浇筑完成，第一次浇筑高度为 2m 即取最大梁进行计算。a a砼侧压力计算：砼侧压力计算：F1=，F2=其中：C-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t0-新浇混凝土的初凝时间，取8.000h；T-混凝土的入模温度，取15.000；V-混凝131、土的浇筑速度，取2.500m/h；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2m。F1=0.222481.21.150sprt（2.5）=92.17KN/m2；F2=242=48KN/m2；F=min（F1,F2）=48KN/m2；b b侧模强度计算：侧模强度计算：侧模板为 15mm 厚多层板，次木楞间距200.=M/Wf 按照三跨连续计算：浇筑砼侧压力：q1=48KN/m2；振捣砼荷载：q2=4KN/m2；荷载组合：可变荷载组合：q=1.248+1.44=63.2 永久荷载组合：q=1.3548+1.132、440.7=68.72 最大弯矩值：M=0.161.8480.450.20.2=0.11KNm =1.1105/37500=2.93N/mm213 N/mm2（抗弯计算满足要求）=0.677ql4/(100EI)=L/250 =0.6774810-34502004/(100900028.125104)=0.1mm200/400=0.50mm（挠度计算满足要求）（2 2）次龙骨计算）次龙骨计算 a a抗弯强度计算抗弯强度计算 次龙骨间距200，梁侧主龙骨间距450，对拉螺杆设置五道，竖向最大间距450。最大弯矩按三跨连续梁计算。均布荷载：q=61.8480.2=12.37KN/m；音乐厅复杂空间133、结构模板支撑安全专项方案 第 68 页 共 84 页 最大弯矩：M=0.1ql2=0.112.370.452=0.25KNm；=M/W=0.25106/(53.33103)=4.7N/mm2 13 N/mm2（抗弯计算满足要求）b b剪切计算剪切计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/（2bh）T 最大剪切力：Q=ql/2=12.37KN/m0.452=2.78KN；截面抗剪强度计算值：T=32.78/(250.00080.000)=1.04 N/mm2 1.3 N/mm2（抗剪计算满足要求）c c挠度计算挠度计算 按三跨连续梁计算如下：=0.677ql4/100EI=0.6774810-320134、04504/(1009000213.33104)=0.14mm450/400=1.125mm（挠度计算满足要求）（3 3）主龙骨计算：）主龙骨计算：钢管外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三连续梁计算。本工程中，外龙骨采用双钢管450。a a抗弯强度验算：抗弯强度验算：集中力计算：P=61.8480.450.45/2=6.26KN,L=500mm；弯矩计算：M=0.175PL=0.1756.260.45=0.49KNm；抗弯强度计算：=M/W=0.49106/4.49103=110N/mm2f=205N/mm2（抗弯强度验算满足要求）b b挠度验算：挠度验算：=1.146Pkl3/10135、0EI=l/400 Pk-作用在模板上的侧压力线荷载标准值，只考虑恒荷载：取 Pk=480.450.45/2=4.86KN；L-计算跨度(拉螺栓间距)：取 450.00mm；=1.146Pkl3/100EI=1.1464.8610345031002.0610510.78104=0.229mm450/400=1.125mm（挠度计算满足要求）c c对拉螺栓的计算对拉螺栓的计算 A-对拉螺栓的有效面积（mm2），直径为 16mm，有效面积 A=154mm2；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2；对拉螺栓最大拉力：N=61.8480.450.45=12.52KN；对拉螺栓容许拉力：N136、=fA=170154=20.18KN；强度验算：N=12.52KNN=26.18KN（对拉螺栓强度计算满足要求）2 2、梁底模板计算（取最大梁、梁底模板计算（取最大梁 1300130020002000，进行计算），进行计算）（1 1）模板计算）模板计算 a a强度计算：强度计算：最大弯矩按三跨连续梁计算，公式如下：音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 69 页 共 84 页 荷载组合：可变荷载控制 q=1.2（q1+q2+q3）+1.42=1.20.5+37.41.320.51.30.5+1.42=93.16KN/m2；永久荷载控制 q=1.35（q1+q2+q3）+1.40.72=1.137、350.5+37.41.320.61.30.6+1.40.72=103.615KN/m2；q=103.6150.9=93.25KN/m2 qk=q1+q2+q3=75.3KN/m2；最大弯矩值：M=0.1ql2=0.193.250.50.120.12=0.067KNm；=M/W=0.67105/37500=1.79N/mm2f=13 N/mm2（抗弯强度计算满足要求）=0.677qkl4/(100EI)=L/250 =0.67775.310-36001004/(100900028.125104)=0.01mm120/250=0.48mm（挠度计算满足要求）（2 2）次龙骨计算）次龙骨计算 a 138、a抗弯强度计算抗弯强度计算 最大弯矩按三跨连续梁计算，公式如下：最大弯矩值：M=0.1ql2=0.193.250.120.52=0.3KNm=M/W=0.3106/(53.33103)=5.25N/mm2f=13 N/mm2（抗弯强度计算满足要求）b b剪切强度计算剪切强度计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/（2bh）T 最大剪切力：Q=ql/2=93.250.120.52=2.8kN；截面抗剪强度计算值：T=32.8103/(250.080.0)=1.05N/mm2f=1.3 N/mm2（抗剪强度计算满足要求）c c挠度计算挠度计算 按三跨连续梁计算如下：=0.677qkl4/100EI=139、0.67712075.310-35004/(1009000213.33104)=0.2mm500/250=2mm（挠度计算满足要求）（3 3）主龙骨验算（）主龙骨验算（10#10#双槽钢）双槽钢）a a抗弯强度计算抗弯强度计算 最大弯矩按简支梁计算，荷载为木方传递给钢管的荷载：集中荷载为F=93.250.120.5=5.59kN 由于是双槽钢，故F1=F/2=5.592=2.8kN 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 70 页 共 84 页 2.8kN2.8kN2.8kN2.8kN2.8N2.8kN2.8kN2.8kN2.8kN2.8kN2.8kN2.8kN荷载布置图 将此荷载分布转化140、为三跨连续梁受一个集中荷载作用的情况，则此集中荷载为 F=4F1=42.8kN=11.2kN qk=q1+q2+q3=75.3KN/m2；Fk=75.30.50.434=16.34KN；11.2kN11.2kN11.2kN简化后受力简图 最大弯矩值：M=0.175Fl=0.17511.2kN0.434m=0.85kNm =M/W=0.85106/（39700）=21.4N/mm2f=215N/mm2（抗弯强度计算满足要求）b b挠度计算挠度计算 具体计算公式如下：=1.466Fl3/100EI=1.466163404343/1001983000206000=0.05mm434/250=1.73141、6mm（挠度计算满足要求）（5 5）立杆计算立杆计算 立杆的稳定性计算公式:=N/Af 上部钢筋混凝土结构传递荷载为 93.250.51.3=60.6KN；上部（木方+槽钢）荷载为=1.2（0.024120.5+1.3210）=0.48kN 受力最大的立杆为中间两根立杆，其受荷载总和=单根立杆及相关杆件自重+（上部钢筋混凝土结构传递的荷载+梁底木方+槽钢荷载）3 注：（此处“3”是取立杆的实际承担区域）故：N=（0.03354.25）+（60.6KN+0.48kN）3=22.15KN 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 71 页 共 84 页 为轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/142、i 查表得到 l0为计算长度具体，步距为1.2m，故l0=1.2m；lo/i=1200/15.9=75.5，查表=0.72 得：=22.15103/（0.72424）=72N/mm2f=205N/mm2；（立杆稳定计算满足要求）四、考虑不同梁宽计算梁底支撑形式四、考虑不同梁宽计算梁底支撑形式 1 1、600600 宽框架梁梁底模板计算宽框架梁梁底模板计算(以以 60060017001700 为例为例)（1 1）模板计算）模板计算 a a强度计算：强度计算：最大弯矩按三跨连续梁计算，公式如下：荷载组合：可变荷载控制 q=1.2（q1+q2+q3）+1.42=1.20.5+27.80.61.70.143、60.60.6+1.42=60.112KN/m2；永久荷载控制 q=1.35（q1+q2+q3）+1.40.72=1.350.5+27.80.61.70.60.60.6+1.40.72=66.436KN/m2；q=66.4360.9=59.8KN/m2 qk=q1+q2+q3=47.76KN/m2；最大弯矩值：M=0.1ql2=0.159.80.60.150.15=0.08KNm；=M/W=0.8105/37500=2.15N/mm2f=13 N/mm2（抗弯强度计算满足要求）=0.677qkl4/(100EI)=L/250 =0.67747.7610-36001504/(100900028.144、125104)=0.04mm150/250=0.6mm（挠度计算满足要求）（2 2）次龙骨计算）次龙骨计算 a a抗弯强度计算抗弯强度计算 最大弯矩按三跨连续梁计算，公式如下：最大弯矩值：M=0.1ql2=0.159.80.150.62=0.32KNm=M/W=0.32106/(53.33103)=6.05N/mm2f=13 N/mm2（抗弯强度计算满足要求）b b剪切强度计算剪切强度计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/（2bh）T 最大剪切力：Q=ql/2=59.80.150.62=2.7kN；截面抗剪强度计算值：T=32.7103/(250.080.0)=1.01N/mm2f=1.3 N145、/mm2（抗剪强度计算满足要求）c c挠度计算挠度计算 按三跨连续梁计算如下：=0.677qkl4/100EI=0.67715047.7610-36004/(1009000213.33104)=0.33mm 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 72 页 共 84 页 600/250=2.4mm（挠度计算满足要求）（3 3）主龙骨验算（双钢管、斜梁位置梁底主龙骨为）主龙骨验算（双钢管、斜梁位置梁底主龙骨为100100100100木方）木方）a a抗弯强度计算抗弯强度计算 最大弯矩按简支梁计算，荷载为木方传递给钢管的荷载：集中荷载为F=59.80.150.6=5.38kN 由于是两根钢管，146、故F1=F/2=5.382=2.69kN；qk=q1+q2+q3=47.76KN/m2；Fk=47.760.60.15=4.3KN；2.69kN2.69kN2.69kN2.69kN2.69kN 荷载布置图 0.610.8070.61 弯矩图 最大弯矩值：M=0.8071kNm 1=M/W=0.807106/（4490）=180N/mm2f=205N/mm2（抗弯强度计算满足要求）100100100100木方木方W=100100100/6=166666.7mm3 2=M/W=20.807106/（166666.7）=9.68N/mm2f=13N/mm2（抗弯强度计算满足要求）b b挠度计算挠度计147、算 具体计算公式如下：=19Fl3/384EI=1943006003/384107800206000=2.06mm600/250=2.4mm（挠度计算满足要求）（5 5）立杆计算立杆计算 立杆的稳定性计算公式:=N/Af 上部钢筋混凝土结构传递荷载为 59.80.60.6=21.528KN；上部（木方+钢管）荷载为=1.2（0.02450.6+1.220.033）=0.18kN 立杆受荷载总和=单根立杆及相关杆件自重+（上部钢筋混凝土结构传递的荷载+梁底木方+钢管荷载）2 注：（此处“2”是一根立杆的实际承担区域）故：N=(38.650.033)+（21.528+0.18kN）2=12.13K148、N 为轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 73 页 共 84 页 l0为计算长度具体，步距为1.2m，故l0=1.2m；lo/i=1200/15.9=75.5，查表=0.72 得：=12.13103/（0.72424）=40N/mm2f=205N/mm2；（立杆稳定计算满足要求）2 2、800800 宽框架梁梁底模板计算宽框架梁梁底模板计算(以以 80080014001400 为例为例)（1 1）模板计算）模板计算 a a强度计算：强度计算：最大弯矩按三跨连续梁计算，公式如下：荷载组合：可变荷载控制 q=1.2（q1+q2+q3）+149、1.42=1.20.5+33.50.81.40.60.80.6+1.42=59.68KN/m2；永久荷载控制 q=1.35（q1+q2+q3）+1.40.72=1.350.5+33.50.81.40.60.80.6+1.40.72=66.95KN/m2；q=66.950.9=60.255KN/m2 qk=q1+q2+q3=47.4KN/m2；最大弯矩值：M=0.1ql2=0.160.2550.60.160.16=0.09KNm；=M/W=0.9105/37500=2.4N/mm2f=13 N/mm2（抗弯强度计算满足要求）=0.677qkl4/(100EI)=L/250 =0.67747.41150、0-36001604/(100900028.125104)=0.05mm160/250=0.64mm（挠度计算满足要求）（2 2）次龙骨计算）次龙骨计算 a a抗弯强度计算抗弯强度计算 最大弯矩按三跨连续梁计算，公式如下：最大弯矩值：M=0.1ql2=0.160.2550.160.62=0.35KNm=M/W=0.35106/(53.33103)=6.51N/mm2f=13 N/mm2（抗弯强度计算满足要求）b b剪切强度计算剪切强度计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/（2bh）T 最大剪切力：Q=ql/2=60.2550.160.62=2.89kN；截面抗剪强度计算值：T=32.89103151、/(250.080.0)=1.08N/mm2f=1.3 N/mm2（抗剪强度计算满足要求）c c挠度计算挠度计算 按三跨连续梁计算如下：=0.677qkl4/100EI=0.67716047.410-36004/(1009000213.33104)=0.35mm600/250=2.4mm（挠度计算满足要求）（3 3）主龙骨验算（双钢管）主龙骨验算（双钢管）音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 74 页 共 84 页 a a抗弯强度计算抗弯强度计算 最大弯矩按简支梁计算，荷载为木方传递给钢管的荷载：集中荷载为F=60.2550.160.6=5.78kN 由于是两根钢管，故F1=F/2=5.152、782=2.89kN；qk=q1+q2+q3=47.4KN/m2；Fk=47.40.60.4=11.38KN；2.89kN2.89kN2.89kN2.89kN2.89kN2.89kN 荷载布置图 0.230.360.23 弯矩图 最大弯矩值：M=0.36kNm =M/W=0.36106/（4490）=80N/mm2f=205N/mm2（抗弯强度计算满足要求）b b挠度计算挠度计算 具体计算公式如下：=0.911Fl3/100EI=0.91111.3810004003/100107800206000=0.3mm400/250=1.6mm（挠度计算满足要求）（5 5）立杆计算立杆计算 立杆的稳定性153、计算公式:=N/Af 上部钢筋混凝土结构传递荷载为 60.2550.60.4=14.46KN；上部（木方+钢管）荷载为=1.2（0.02460.6+1.220.033）=0.2kN 立杆受荷载总和=单根立杆及相关杆件自重+（上部钢筋混凝土结构传递的荷载+梁底木方+钢管荷载）2 注：（此处“2”是一根立杆的实际承担区域）故：N=0.03355.7+（14.46+0.2kN）2=9.17KN 为轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 l0为计算长度具体，步距为1.2m，故l0=1.2m；lo/i=1200/15.9=75.5，查表=0.72 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第154、 75 页 共 84 页 得：=9.17103/（0.72424）=31N/mm2f=205N/mm2；（立杆稳定计算满足要求）3 3、10001000 宽框架梁梁底模板计算宽框架梁梁底模板计算(以以 1000100012001200 为例为例)（1 1）模板计算）模板计算 a a强度计算：强度计算：最大弯矩按三跨连续梁计算，公式如下：荷载组合：可变荷载控制 q=1.2（q1+q2+q3）+1.42=1.20.5+34.311.20.610.6+1.42=52.792KN/m2；永久荷载控制 q=1.35（q1+q2+q3）+1.40.72=1.350.5+34.311.20.610.6+1.155、40.72=58.201KN/m2；q=58.2010.9=52.38KN/m2 qk=q1+q2+q3=41.66KN/m2；最大弯矩值：M=0.1ql2=0.152.380.60.10.1=0.03KNm；=M/W=0.3105/37500=0.8N/mm2f=13 N/mm2（抗弯强度计算满足要求）=0.677qkl4/(100EI)=L/250 =0.67741.6610-36001004/(100900028.125104)=0.006mm100/250=0.4mm（挠度计算满足要求）（2 2）次龙骨计算）次龙骨计算 a a抗弯强度计算抗弯强度计算 最大弯矩按三跨连续梁计算，公式如下156、：最大弯矩值：M=0.1ql2=0.152.380.10.62=0.189KNm=M/W=0.189106/(53.33103)=3.54N/mm2f=13 N/mm2（抗弯强度计算满足要求）b b剪切强度计算剪切强度计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/（2bh）T 最大剪切力：Q=ql/2=52.380.10.62=1.57kN；截面抗剪强度计算值：T=31.57103/(250.080.0)=0.6N/mm2f=1.3 N/mm2（抗剪强度计算满足要求）c c挠度计算挠度计算 按三跨连续梁计算如下：=0.677qkl4/100EI=0.67710041.6610-36004/(10090157、00213.33104)=0.2mm600/250=2.4mm（挠度计算满足要求）（3 3）主龙骨验算（双钢管）主龙骨验算（双钢管）a a抗弯强度计算抗弯强度计算 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 76 页 共 84 页 最大弯矩按简支梁计算，荷载为木方传递给钢管的荷载：将主龙骨受力简化为两跨连续梁受跨中集中力作用，荷载布置图 F=52.380.60.5=15.714KN 两下为两根钢管，故F1=F2=7.857 KN qk=q1+q2+q3=41.66KN/m2；Fk=41.660.60.5=12.498KN；将主龙骨受力简化为两跨连续梁受跨中集中力作用，F=1.575.5=9.4158、2KN 弯矩图 最大弯矩值：M=0.188Fl=0.1887.850.5=0.7379kNm =M/W=0.7379106/（4490）=164N/mm2f=205N/mm2（抗弯强度计算满足要求）b b挠度计算挠度计算 具体计算公式如下：=0.911Fl3/100EI=0.91112.49810005003/100107800206000=0.64mm500/250=2mm（挠度计算满足要求）（5 5）立杆计算立杆计算 立杆的稳定性计算公式:=N/Af 上部钢筋混凝土结构传递荷载为 52.380.60.5=15.714KN；音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 77 页 共 84 页 159、上部（木方+钢管）荷载为=1.2（0.024110.6+1.220.033）=0.3kN 立杆受荷载总和=单根立杆及相关杆件自重+（上部钢筋混凝土结构传递的荷载+梁底木方+钢管荷载）2 注：（此处“2”是一根立杆的实际承担区域）故：N=0.03312+（15.714+0.3kN）2=8.4KN 为轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 l0为计算长度：l0=1.2m；lo/i=1200/15.9=75.5，查表=0.72 得：=8.4103/（0.72424）=27N/mm2f=205N/mm2；（立杆稳定计算满足要求）五、音乐厅顶板梁板模板验算五、音乐厅顶板梁板模板验算 1、楼160、板验算 楼板厚度 150mm。木方间距为 200mm，模板按照五跨连续梁进行计算，2 2）抗弯计算抗弯计算 M/W f 其中，W-面板的截面抵抗矩，W=451.51.5/6=37.5cm3；M-面板的最大弯矩(Nmm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；承载能力极限状态：可变荷载效应控制的组合：q=1.2(q1+q2+q3)+1.4q1k=1.20.3+（24+1.1）0.15+1.44=10.478KN/m2 永久荷载效应控制的组合：q=1.35(q1+q2+q3)+1.40.7q1k=1.350.3+（24+1.1）0.15+1.40.74=9.4161、07KN/m2 取两者较大值：q=0.910.478KN/m2=9.43KN/m2 M=0.105 ql2=0.1059.4310.22=39606Nmm =M/W=39606/37500=1.06N/mm2 f=13N/mm2；（抗弯计算满足要求）2 2）抗剪计算）抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/（2bh）T 音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 78 页 共 84 页 最大剪切力：Q=0.606ql=0.6069.430.2=1.14kN；截面抗剪强度计算值：T=31.14103/(215.0200)=0.57N/mm2f=1.3 N/mm2（抗剪强度计算满足要求）4)4)162、挠度计算挠度计算 荷载标准值为荷载标准值为 q1+q2+q3=0.3+（24+1.1）0.15=4.065KN/m2 =Kq标l4/100EI=0.6444.06510-3100020041009000281250=0.02mm=200/400=0.5mm；（挠度计算满足要求）2 2、木方验算、木方验算 楼板模板主龙骨双钢管间距为 1000mm，次龙骨木方为 200mm，按照三跨连续梁进行验算：1 1）抗弯计算）抗弯计算 荷载设计值：承载能力极限状态：可变荷载效应控制的组合：q=1.2(q1+q2+q3)+1.4q1k=1.20.3+（24+1.1）0.15+1.44=10.478KN/m2 163、永久荷载效应控制的组合：q=1.35(q1+q2+q3)+1.40.7q1k=1.350.3+（24+1.1）0.15+1.40.74=9.407KN/m2 取两者较大值：q=0.910.478KN/m=9.43KN/m2；荷载标准值为 q1+q2+q3=0.3+（24+1.1）0.15=4.065KN/m2；最大弯矩设计值：M=0.100ql2=0.1009.430.211=1.8105Nmm；木材抗弯强度值：取 f=13N/mm2；=M/W=1.810553333=3.54N/mm2f=13N/mm2；（抗弯计算满足要求）2 2）抗剪计算）抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/（2bh164、）T 最大剪切力：Q=0.6ql=0.69.4310.20=1.13kN；截面抗剪强度计算值：T=31.13103/(250.080.0)=0.42N/mm2f=1.3 N/mm2（抗剪强度计算满足要求）音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 79 页 共 84 页 3 3）挠度计算）挠度计算 =0.677q标l4/100EI=0.6774.06510-32001000410090002133300=0.29mm=1000/400=2.5mm；（挠度计算满足要求）3 3、主龙骨验算（双钢管）、主龙骨验算（双钢管）每米木方自重：0.050.0816KN/m3=0.024KN；每米钢管自重：3165、.33Kg101000=0.0333 KN；1 1）抗弯强度计算）抗弯强度计算 荷载为木方传递给钢管的荷载 荷载设计值：（计算单元取为 1000mm）承载能力极限状态：可变荷载效应控制的组合：F=1.2(q1+q2+q3)1+1.4q1k1=1.20.3+（24+1.1）0.15 1+1.441=10.478KN/m 永久荷载效应控制的组合：q=1.35(q1+q2+q3)1+1.40.7q1k1=1.350.3+（24+1.1）0.15 1.2+1.40.741=9.41 KN/m 取两者较大值：q=0.910.478KN/m=9.43KN/m；荷载标准值为荷载标准值为 q1+q2+q3=0166、.3+（24+1.1）0.15 1=4.065 KN/m F=9.430.2+1.20.0241=1.91KN；双钢管故 F1=F/2=0.96KN Fk=4.0650.22=0.41KN 0.96KN0.96KN0.96KN0.96KN0.96KN0.96KN0.96KN0.96KN0.96KN0.96KN0.96KN0.96KN0.96KN0.96KN0.96KN0.96KN主龙骨受力简图 弯矩图 最大弯矩设计值：M=4.6105Nmm；=M/W=4.61054490=102N/mm2f=205N/mm2；（抗弯计算满足要求）=1.146 F k l3/100EI=1.1462.46103167、100031002.06105107800=1.27mm=1000/400=2.5mm；（挠度计算满足要求）音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 80 页 共 84 页 4 4、立杆计算、立杆计算 立杆的稳定性计算公式:=N/Af q=1.2q1+（q2+q3）0.15）+1.4q41=10.48 KN/m；钢管及木方自重设计值：1.2（0.0246+0.03361）=2.59KN 立杆轴心压力：N=10.481.2+2.59=15.136KN；为轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 l0为计算长度具体，步距为1.2m，故l0=1.2m；lo/i=1200/15.9=75168、.5，查表=0.72 得：=N/A=15.136103/（0.72424）=50(N/mm2)f=205N/mm2；（立杆稳定计算满足要求）2、梁高支模验算 1 1、梁侧模计算（屋顶梁只计算、梁侧模计算（屋顶梁只计算60060022002200梁）梁）（1 1）侧模强度计算：）侧模强度计算：a a砼侧压力计算：砼侧压力计算：F1=，F2=其中：C-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t0-新浇混凝土的初凝时间，取8.000h；T-混凝土的入模温度，取15.000；V-混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150；169、H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.2m。F1=0.222481.21.150sprt（2.5）=92.17KN/m2；F2=242.2=48KN/m2；F=min（F1,F2）=52.8KN/m2；b b侧模强度计算：侧模强度计算：侧模板为 15mm 厚多层板，次木楞间距200.=M/Wf 按照三跨连续计算：浇筑砼侧压力：q1=52.8KN/m2；振捣砼荷载：q2=4KN/m2；荷载组合：可变荷载组合：q=1.252.8+1.44=68.96永久荷载组合：q=1.3552.8+1.440.7=75.2 最大弯矩值：M=0.167.680.450.20.2=0.12KNm=170、1.2105/37500=3.25N/mm213 N/mm2（抗弯计算满足要求）音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 81 页 共 84 页 =0.677ql4/(100EI)=L/250 =0.67752.810-34502004/(100900028.125104)=0.1mm200/250=0.80mm（挠度计算满足要求）（2 2）次龙骨计算）次龙骨计算 a a抗弯强度计算抗弯强度计算 次龙骨间距200，梁侧主龙骨间距450，对拉螺杆设置五道，竖向最大间距450。最大弯矩按三跨连续梁计算。均布荷载：q=67.680.2=13.54KN/m；最大弯矩：M=0.1ql2=0.113.5171、40.452=0.27KNm；=M/W=0.27106/(53.33103)=5.14N/mm2 13 N/mm2（抗弯计算满足要求）b b剪切计算剪切计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/（2bh）T 最大剪切力：Q=ql/2=13.54KN/m0.452=3.03KN；截面抗剪强度计算值：T=33.03/(250.00080.000)=1.13 N/mm2 1.3 N/mm2（抗剪计算满足要求）c c挠度计算挠度计算 按三跨连续梁计算如下：=0.677ql4/100EI=0.67752.810-3 2004504/(1009000213.33104)=0.15mm 450/400=1.12172、5mm（挠度计算满足要求）（3 3）主龙骨计算：）主龙骨计算：钢管外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三连续梁计算。本工程中，外龙骨采用双钢管450。a a抗弯强度验算：抗弯强度验算：集中力计算：P=67.680.450.45/2=6.85KN,L=500mm；弯矩计算：M=0.175PL=0.1756.850.45=0.54KNm；抗弯强度计算：=M/W=0.54106/4.49103=120N/mm2f=205N/mm2（抗弯强度验算满足要求）b b挠度验算：挠度验算：=1.146Pkl3/100EI=l/400 Pk-作用在模板上的侧压力线荷载标准值，只考虑恒荷载：取 Pk=52173、.80.450.45/2=5.35KN；L-计算跨度(拉螺栓间距)：取 450.00mm；=1.146Pkl3/100EI=1.1465.3510345031002.0610510.78104=0.25mm450/400=1.125mm（挠度计算满足要求）c c对拉螺栓的计算对拉螺栓的计算 A-对拉螺栓的有效面积（mm2），直径为 16mm，有效面积 A=154mm2；音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 82 页 共 84 页 f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170 N/mm2；对拉螺栓最大拉力：N=67.680.450.45=13.7KN；对拉螺栓容许拉力：N=fA=170154=174、20.18KN；强度验算：N=13.7KNN=26.18KN（对拉螺栓强度计算满足要求）3 3、60060022002200 预应力梁梁底预应力梁梁底 （1 1）模板计算）模板计算 a a强度计算：强度计算：最大弯矩按三跨连续梁计算，公式如下：荷载组合：可变荷载控制 q=1.2（q1+q2+q3）+1.42=1.20.5+（24+1.5）0.62.20.50.60.5+1.42=70.72KN/m2；永久荷载控制 q=1.35（q1+q2+q3）+1.40.72=1.350.5+（24+1.5）0.62.20.50.60.5+1.40.72=78.37KN/m2；q=78.370.9=70.5175、33KN/m2 qk=q1+q2+q3=56.6KN/m2；最大弯矩值：M=0.1ql2=0.170.5330.50.150.15=0.08KNm；=M/W=0.8105/37500=2.15N/mm2f=13 N/mm2（抗弯强度计算满足要求）=0.677qkl4/(100EI)=L/250 =0.67756.610-35001504/(100900028.125104)=0.04mm150/250=0.6mm（挠度计算满足要求）（2 2）次龙骨计算）次龙骨计算 a a抗弯强度计算抗弯强度计算 最大弯矩按三跨连续梁计算，公式如下：最大弯矩值：M=0.1ql2=0.170.5330.150.5176、2=0.26KNm=M/W=0.26106/(53.33103)=4.96N/mm2f=13 N/mm2（抗弯强度计算满足要求）b b剪切强度计算剪切强度计算 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/（2bh）T 最大剪切力：Q=ql/2=70.5330.150.52=2.64kN；截面抗剪强度计算值：T=32.64103/(250.080.0)=0.99N/mm2f=1.3 N/mm2（抗剪强度计算满足要求）c c挠度计算挠度计算 按三跨连续梁计算如下：音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 83 页 共 84 页=0.677qkl4/100EI=0.67715056.610-35004/(10177、09000213.33104)=0.19mm500/250=2mm（挠度计算满足要求）（3 3）主龙骨验算（双钢管）主龙骨验算（双钢管）a a抗弯强度计算抗弯强度计算 最大弯矩按简支梁计算，荷载为木方传递给钢管的荷载：集中荷载为F=70.5330.150.6=6.35kN 由于是两根钢管，故F1=F/2=6.352=3.17kN；qk=q1+q2+q3=47.76KN/m2；Fk=56.60.50.15=4.3KN；3.17kN3.17kN3.17kN3.17kN3.17kN 荷载布置图 0.150.180.15 弯矩图 最大弯矩值：M=0.18kNm =M/W=0.18106/（4490）=178、40N/mm2f=205N/mm2（抗弯强度计算满足要求）b b挠度计算挠度计算 具体计算公式如下：=0.911Fl3/100EI=0.91195103003/100107800206000=0.11mm300/250=1.2mm（挠度计算满足要求）（5 5）立杆计算立杆计算 立杆的稳定性计算公式:=N/Af 上部钢筋混凝土结构传递荷载为 70.720.60.5=21.216KN；上部（木方+钢管）荷载为=1.2（0.02450.5+120.033）=0.15kN 立杆受荷载总和=单根立杆及相关杆件自重+（上部钢筋混凝土结构传递的荷载+梁底木方+钢管荷载）2 注：（此处“2”是一根立杆的实际承担区域）音乐厅复杂空间结构模板支撑安全专项方案 第 84 页 共 84 页 故：N=620.033+（21.216+0.15kN）2=12.729KN 为轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 l0为计算长度具体，步距为1.2m，故l0=1.2m；lo/i=1200/15.9=75.5，查表=0.72 得：=12.729103/（0.72424）=42N/mm2f=205N/mm2；（立杆稳定计算满足要求）