1、一、编制依据1、XX设计有限公司设计的现代商务大厦工程施工图;2、我公司施工类似建筑施工经验等.3、国家及深圳市现行的有关规范、规定及标准相关技术规范（但不仅限于以下内容）。（1）、工程测量规范（GB50026-93）（2）、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002)(3）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)（4)、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001）（5）、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-88)（6）、建筑工程施工现场供用电安全规范(GB50104-93）（7)、钢结构工程施工质量验收规范（GB502052001)（8)2、建筑工程施工质量验收统一标准(GB503002001)（9)、高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）（10）、深建施（1998)41号文件：深圳市建设工程现场文明施工管理办法和深圳市建设工程现场文明施工检查评定标准二、工程概况深圳市现代商务大厦工程位于深圳市福田中心区南侧区，北侧为福华路，西侧为金田路，为深圳祥南石化投资有限公司投资兴建的1栋超高层高级办公楼，工程总建筑面积约为69847.26m2,地下3层,地上32层，总高177。8m,为一类超高层民用建筑，结构类型为框筒结构。由于结构设计梁、柱规格尺寸较大，层高较大，特编制此施工方案。具体楼层层高示意表如下：层高示意表（单位：m3、m)层 数层 高层 数层 高614F4200构架25F5000电梯机房屋面18001F6000电梯机房平面3000-1F4300屋顶3600-2F37003132F4200-3F39001530F6600三、模板体系根据我公司多年来的施工经验，考虑到木模具有应用简单、布置灵活、拆装方便、工作效率高等特点,本工程主体工程结构施工中剪力墙主要采用以木模板与钢管支撑系统相结合的模板体系;混凝土柱由于全部是矩形大柱而且层高较高,采用普通加固方式难以控制混凝土柱的质量，故而特别采用木模板(高质量）与钢结构支撑系统相结合的模板体系，在模板采用表面涂膜九夹板配以50100mm木方做背肋.主要部位配模方案：序4、号工程部位模板支撑及加固体系1墙、电梯井九夹板由50100mm木方、483。5mm钢管、12对拉螺栓以及“3型卡等组成2柱九夹板由50100mm木方、10槽钢、12高强对拉螺栓以及高强螺帽等组成3梁板、楼梯九夹板由50100mm木方、可调节钢支撑、483.5mm钢管以及满堂红脚手架组成四、模板配置1、为确保工程质量，所有模板均采用防水模板，大规格框架柱采用大规格的高质量黑模板.2、本工程配备梁、板周转新模板及支撑系统三套，墙柱模板两套，确保整个工程的施工进度.五、模板施工流程及支设方案施工之前由项目主管工程师组织施工人员进行交底，明确主要轴线位置及与其它构件位置的关系,向施工人员讲解图纸意图，5、解决图纸中的疑难问题，使各区段分管施工员对施工工艺，施工重点有全面的了解，并清楚质量要求及工期控制目标,之后施工员向操作人员交底。在钢筋工程检查合格后，由经理部通知有关施工人员方可进行墙、梁、柱、模板支设，支设前应按图纸详细复核预埋铁件、穿管、予留洞口的位置、数量是否正确.每个施工段内支模顺序是：柱梁楼板梁柱接头.（一）、模板施工工艺流程：模板施工顺序为：满堂架柱模墙模顶板模梁墙柱头模弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模板支架安装梁底楞木安装梁底模板梁底模起拱绑扎梁钢筋安装梁侧模安装上下锁口楞斜撑楞对拉螺栓复核梁模板尺寸安装梁侧模加固验收梁模施工工艺流程：搭设支架安装板模木楞调整楼板下皮标高及起拱6、铺设模板检查模板上层标高、平整度绑扎板筋板模施工工艺流程：（二)、脚手架设计与计算1、普通梁板模板设计普通梁板模板支设，主要针对与本工程中所有的层高在4.3m以下的所有梁板的脚手架搭设与模板的支设.满堂脚手架搭设如下图所示,其中；立杆的纵距 b=0。80米，立杆的横距 l=0。80米，立杆的步距 h=1.80米，板底方木间距250mm。图1 楼板支撑架立面简图梁底支设，梁高h600时，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米,立杆的步距 h=1.80米，支设如下图所示，梁底不加承重立杆。梁高h600时,：梁底增加1道承重立杆，梁高中部模板加固时每隔间距800设一道对拉螺杆； 2、高支梁、板7、模板支撑设计本施工方案中，高支模支撑体系系指模板脚手架搭设高度大于4.5m的所有支撑体系,本工程中所有高支撑：立杆纵距均为 b=0.80米，立杆的横距均为l=0。80米,立杆的步距均为 h=1。50米，梁高h600时,梁支撑与板相同,梁底不加承重立杆。梁高h600时，梁底增加1道承重立杆，梁高中部模板加固时每隔间距800设一道对拉螺杆；详细高支模计算书附后。3、柱模板支设塔楼部分大框架柱模板支设塔楼部位的框架柱由于柱截面面积大，混凝土表观质量不易控制，在施工中采用型钢式加固，螺杆采用高强螺杆。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm,间距150mm。柱箍采用轻型槽钢100503.0，每道柱箍8、2根钢箍,间距500mm。普通柱模板支设普通柱模板系指除塔楼部位KZ6（6a）、KZ7、KZ1、KZ2之外的所有柱子的模板，柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距150mm。柱箍采用圆钢管483.5，每道柱箍2根钢箍，间距500mm。如下图所示，4、剪力墙模板支撑设计地下室外墙模板：由于工程中大部分地下室外墙与基坑护壁桩之间距离相当狭小,只能采用单侧支模的方式，墙体内侧模板支设方法如下：1) 单侧支模采用可调支撑500500的间距对模板进行支撑，可调支撑利用满堂脚手架加固;2) 固定可调支撑的水平钢管在水平方向贯通，使两端侧墙模依靠自身力量相互支撑；3) 在利用满堂脚手架的同时，地下9、室-3F独立柱先进行混凝土浇筑，在剪立墙混凝土浇筑时利用柱子对侧墙水平方向进行顶撑.4) 在侧墙水平施工缝处,沿底板板面上400高外墙四周预埋一排12500对的对拉螺栓，螺栓弯锚人墙内，用于上部模板的初步固定。5) 由于地下室中间东西向设一条后浇带,南侧与北侧的模板支撑(水平钢管）无法进行对撑，在底板施工时，在墙内侧1m、2m处底板上预埋两排500长25钢筋，间距500，搭设脚手架时将立杆插入.防止立杆在水平方向滑动。 墙体外侧模板支设:墙外侧靠地下室支护桩处，由于与支护桩距离太近（约0200mm），墙外侧无法支设模板，外侧模板采用水泥灰砂砖砌筑，与护壁桩之间砌死，墙面用20厚1:3水泥砂浆找10、平,然后施工外卷材防水层。其它墙体模板支设本工程墙体模板采用18厚九夹板，12止水(只用于有防水要求的部位）对拉螺杆配合483.5mm钢管及50100mm木方加固肋加固，在12止水对拉螺杆上捏上两个塑料锥型帽，紧靠墙板两模板的内侧，混凝土浇筑完后，拆掉模板，去掉锥型帽(402030)，在螺杆的四周出现一个小洞。为切割螺杆带来很大的方便。楼地面以上200mm高设一道对拉螺栓，上部457。5mm一道,螺杆水平间距为457.5mm，墙角处用水泥砂浆封堵，以防止混凝土浇筑时漏浆.为保证墙体位置准确以及墙体垂直度，在剪力墙两侧设置1米一道的钢管斜撑，具体支设方法见下图5、楼梯模板设计楼层楼板模板脚手架，11、层高小于4。3m时，立杆的纵距 b=0。80米，立杆的横距 l=0。80米，立杆的步距 h=1。80米。层高大于4。5m时，立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。板底木方间距200mm。六、质量保证措施模板安装前，先检查模板的质量，不符质量标准的不得投入使用。 （1）、梁模板、通病现象:轴线位移造成梁身不平直，梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间、拆除困难。、防治措施：支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处,下料尺寸一般应略为缩短.梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固.梁底模板按规定起拱。混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透12、. (2）、柱模板、通病现象：炸模、断面尺寸鼓出、漏浆、混凝土不密实,或蜂窝麻面、偏斜、柱身扭曲。、防治措施根据规定的柱箍间距要求钉牢固.成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后,顶部拉通长线，再立中间柱模，四周斜撑要牢固. (3)、板模板、通病现象：板中部下挠，板底混凝土面不平。、防治措施： 楼板模板厚度要一致,搁栅木料要有足够的强度和刚度,搁栅面要平整,支顶要符合规定的保证项目要求.（3）、搭设规格必须严格按照规范要求搭设，主要针对对剪刀撑、扫地杆的搭设要求。七、模板验收模板支设完毕后，由施工员、质检人员会同班组长联合检查所有模板的清洁、加固、接缝等是否符合要求，并对支模位置、13、平整度、垂直度进行复核,确认合格后填写自检记录,并报送技术部进行复检，质检员应填写分项工程评定表.经复检合格后,由工地技术负责人通知监理验收，验收合格后由质检员签字认可方可浇筑砼.八、模板拆除1、模板的拆除时间根据所留同条件养护试块的强度来决定；结构类型结构跨度（m)按设计的混凝土强度标准值的百分率（%)板2502, 8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件2752100 2、柱、梁侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，即可拆除； 3、板底模拟在混凝土浇筑一周后拆除，但应达到设计及有关规范要求，考虑到模板及支撑的周转，可使用早强混凝土或拆除后再搭设部分支撑等措施。梁底模的14、拆除必须严格按设计入有关规范要求施工。 4、严禁未经技术人员通知,不经施工人员安排操作人员随意拆除模板及支撑、加固体系,违者重罚,并追究责任; 5、拆模时不要用力过猛过急，拆下来的材料要及时运走、整理； 6、拆模程序一般为先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重部位，后拆承重部分。7、后浇带跨内设单独支撑体系，在后浇带未施工完以前严禁拆除。 8、拆除4m高及其以上的模板支架时，应先搭设内脚手架，禁止用钢板或烂板作脚手板为立人板。 9、打松上垫块或木楔时，防止飞落伤人. 10、用长铁棒撬拆模板时，人不要站在正在拆除的模板下方，注意整块模板掉落伤人。 11、拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑拆除运走，妥15、善堆放,防止踏空、扶空而跌倒坠落,临边的断枋、短枋短料及螺栓应及时清入构筑物内，严防坠落伤人. 12、按次序分批段拆除支顶,不得一次将顶撑全部拆除，以免模板一次性大面积脱落。 13、混凝土板上的预留洞口，应在拆除模板后立即将洞口盖好。严防高处坠落事故发生。九、一般安全注意事项1、 进入现场必须遵守安全操作规程,安全生产十大纪律和文明施工的规定。2、 作业前应先检查使用工具是否安全牢固,作业条件及基础是否符合安全要求。3、 严格按照模板支架安全施工方案进行搭设，不合格的材料、扣件不准使用.4、 支架立杆底部应设置底座或垫付板并设置纵横向扫地杆,立杆上的扣件应交错布置，支架立杆应竖直设置，2m高度16、的垂直度允许偏差为15mm。5、 钢管连接应采用接驳管和直管接驳扣件扭紧螺母，不得松动。6、 当梁模板支架立杆采用单根立杆时,立杆应设在梁模板中心处且偏心距不应大于25mm.7、 模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑,由底至顶连续设置。8、 传递钢管等材料时,严禁碰、触、压电源电线。9、 扳手、扣件、螺母应放入工具袋,不准抛扔.10、 模板尺寸准确，安装模板必须及时钉（扣）顶牢固，不得留松板或浮板，预留孔口应及时盖板封闭牢固。11、 使用手持电钻、电锯应符合安全用电要求，如有故障,应先拉闸断电，送机修组维修,不准擅自检修。12、 架设完毕必须严格验收，不合格不准进行下道工序作17、业，不准边加固边上钢筋边绑扎钢筋作业，严防坍塌事故发生。13、 经医生检查认为不适宜高空作业的人，不得进行高空作业。14、 上层和下层支柱在同一垂直线上,模板及其支撑系统在安装过程中,必须设置临时固定设施。15、 支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平平撑和垂直剪刀撑。16、 支柱高度小于4m时,水平撑应设上下两道,两道水平撑之间，在纵、横向加设剪刀撑.17、 拆除板、梁、柱墙模板，在4m以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，严禁在同一垂直面上操作.18、 安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆,防止上下在同一垂直面操作。19、 高空、复杂结构模板的安装与拆除，18、事先应有切实的安全措施。20、 遇六级以上的大风雨，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场,略干不滑时再进行工作。21、 安装和拆除柱、墙、梁、板的操作层，从首层以上各层应张挂安全平网。进行拆除作业时，应设置警示标牌。22、 二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合钢模板装拆时,上下应有人接应。钢模板及配件应随装拆随运送,严禁从高处掷下，高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区,用绳子和红白旗加以围栏,暂停人员过往.23、 不得在脚手架上堆放大批模板等材料。24、 支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上，通路中间的斜撑、拉杆等应设在119、.8m高以上。25、 支撑过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。26、 模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好.27、 若需要电源接线等带电操作，必须由专业电工具体操作。梁模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）。 支撑高度在4。5米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架,对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏,使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.20、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为6。4米，基本尺寸为：梁截面 BD=500mm900mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向） l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米,梁底增加1道承重立杆。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483。5。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算.作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000。9000.400=9。000kN/m （2)模板的自重线荷载(kN/m）： q2 = 0。321、500。400(20。900+0.500）/0。500=0.644kN/m (3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）: 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1。000+1.000）0。5000。400=0。400kN 均布荷载 q = 1.29.000+1.20。644=11.573kN/m 集中荷载 P = 1。40。400=0。560kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 40.001。801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001。801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简22、图 弯矩图（kN。m) 剪力图(kN) 变形图(mm） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1。315kN N2=4。223kN N3=0。808kN 最大弯矩 M = 0.102kN.m 最大变形 V = 0.4mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。10210001000/21600=4。735N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=32485.0/(2400.00018.000）=0.518N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强23、度验算 T T，满足要求！ （3）挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0。433mm 面板的最大挠度小于280。0/250，满足要求！二、梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.223/0。400=10.558kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.560。400.40=0.169kN.m 最大剪力 Q=0.60.40010。558=2。534kN 最大支座力 N=1。10.40010。558=4。646kN 方木的截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩24、W分别为： W = 5。0010.0010。00/6 = 83.33cm3； I = 5。0010。0010.0010.00/12 = 416。67cm4； （1）方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.169106/83333.3=2.03N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! （2）方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32534/(250100）=0。760N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求！ （3）方木挠度计算 最大变25、形 v =0。6778。799400。04/(1009500.004166666。8）=0.039mm 方木的最大挠度小于400.0/250，满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取方木支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.125kN.m 最大变形 vmax=0.04mm 最大支座力 Qmax=5.327kN 抗弯计算强度 f=0.13106/5080。0=24.57N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强26、度小于205。0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400。0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算. 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN。m) 支撑钢管变形图（mm) 支撑钢管剪力图（kN） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。746kN.m 最大变形 vmax=1。26mm 最大支座力 Qmax=11.453kN 抗弯计算强度 f=0.75106/5080.0=146.80N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于8027、0。0/150与10mm,满足要求！ 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.45kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，采用双扣件! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0kN。五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值28、,它包括: 横杆的最大支座反力 N1=11.45kN （已经包括组合系数1.4） 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1296。400=0.991kN N = 11。453+0。991+0。000=12。444kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W - 立杆净截面抵抗矩（cm3）；W = 5.08 - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； l0 计算长度 （m）; 如果完全参照扣件式规范不考29、虑高支撑架，由公式（1)或(2)计算 l0 = k1uh (1） l0 = （h+2a） (2） k1 计算长度附加系数,按照表1取值为1.163； u 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。15m； 公式（1）的计算结果： = 124。00N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 51.24N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 l0 = k1k2（h+2a） （3） k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014； 30、公式(3）的计算结果： = 67.52N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患. 六、梁模板高支撑架的构造和施工要求 除了要遵守扣件架规范的相关要求外,按施工现场实际需要情况在施工时还要考虑以下内容： 1。模板支架的构造要求： a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2。立杆步距的设计： a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设31、置； b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多; c.高支撑架步距以0。9-1.5m为宜，不宜超过1。5m。 3。整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层; b。单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d。在任何情况下,高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层. 32、4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5。顶部支撑点的设计： a。最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm; b。顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6。支撑架搭设的要求: a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置; b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要33、求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d。地基支座的设计要满足承载力的要求。 7。施工使用的要求: a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决.楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 模板支架搭设高度为6.4米， 搭设尺寸为:立杆的纵距 b=0。80米,立杆的横距 l=0。80米，立杆的步距 h=1。50米。图 楼板34、支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483。5。一、模板面板计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算. 静荷载标准值 q1 = 25。0000.1500。800+0。3500。800=3.280kN/m 活荷载标准值 q2 = (1。000+1。000）0.800=1。600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80。001。801。80/6 = 43。20cm3; I = 80。001.801。801。80/12 = 38。88cm4； (1)抗弯强度计算 35、f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M - 面板的最大弯距（N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值（kN/m)； 经计算得到 M = 0。100（1.23。280+1。41。600）0.3000.300=0.056kN。m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。05610001000/43200=1.287N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600（1。23.280+1.436、1.600）0。300=1.112kN 截面抗剪强度计算值 T=31112.0/(2800.00018.000）=0。116N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求！ （3)挠度计算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0。6774.8803004/(1006000388800)=0。115mm 面板的最大挠度小于300。0/250，满足要求！ 二、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重（kN/m）： q11 = 25.0000.1500。37、300=1.125kN/m （2）模板的自重线荷载（kN/m)： q12 = 0.3500.300=0。105kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m）: 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1。000+1.000）0。300=0。600kN/m 静荷载 q1 = 1。21。125+1.20.105=1。476kN/m 活荷载 q = 1。40。600=0。840kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1。853/0。800=2。316kN/m 最大弯矩 M = 038、。1ql2=0.12。320。800.80=0。148kN。m 最大剪力 Q=0。60.8002。316=1。112kN 最大支座力 N=1。10.8002。316=2。038kN 方木的截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.009。009。00/6 = 67。50cm3； I = 5。009。009.009.00/12 = 303.75cm4； （1）方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。148106/67500.0=2.20N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql39、 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31112/(25090）=0.371N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求！ （3）方木挠度计算 最大变形 v =0.6771.830800.04/（1009500。003037500。0）=0。176mm 方木的最大挠度小于800.0/250，满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取方木支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m） 支撑钢管变形图（mm) 支撑钢管剪力图（kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯40、矩 Mmax=0.441kN.m 最大变形 vmax=0。70mm 最大支座力 Qmax=5。902kN 抗弯计算强度 f=0.44106/5080。0=86.88N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于800。0/150与10mm,满足要求！四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，R=5.90kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳41、定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1。静荷载标准值包括以下内容: (1）脚手架钢管的自重（kN): NG1 = 0.1296.400=0.826kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 （2）模板的自重(kN): NG2 = 0。3500。8000。800=0。224kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25。0000。1500.8000.800=2。400kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。450kN。 2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经42、计算得到，活荷载标准值 NQ = （1。000+1。000)0。8000。800=1.280kN 3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N = 5。93kN; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 （cm);i = 1。58 A 立杆净截面面积 (cm2）； A = 4。89 W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 - 钢管立杆抗压强度计算值 （N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值,f = 20543、。00N/mm2; l0 计算长度 （m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,由公式(1）或（2）计算 l0 = k1uh (1） l0 = （h+2a） (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163; u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3.3;u = 1。70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。15m； 公式（1）的计算结果: = 59.11N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式（2）的计算结果： = 24.43N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k144、k2（h+2a) （3） k2 计算长度附加系数,按照表2取值为1.014； 公式(3）的计算结果: = 32。19N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、梁模板高支撑架的构造和施工要求 除了要遵守扣件架规范的相关要求外,按施工现场实际需要情况在施工时还要考虑以下内容： 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆; b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步45、距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c。高支撑架步距以0.9-1。5m为宜，不宜超过1。5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层; b。单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3; c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置,四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层; 46、d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层. 4.剪刀撑的设计： a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5。顶部支撑点的设计： a。最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm; b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆,且不宜大于200mm; c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式. 6。支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的; d。地基支座的设计要满足承载力的要求. 7。施工使用的要求： a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c。浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决.