1、-1-丹水池K1地块项目一标段 上拉式悬挑脚手架安全专项施工方案 编制人：编制人：审核人：审核人：审批人：审批人：日日 期：期：-2-目录目录 第一章第一章 工程概况工程概况.-5-1.1 危大工程概况和特点.-5-1.2 外架搭设概况.-5-1.3 施工要求.-6-1.4 技术保证条件.-6-第二章第二章 编制依据编制依据.-6-第三章第三章 施工计划施工计划.-7-3.1 施工进度计划.-7-3.2 材料与设备计划.-7-3.2.1 材料与设备选择.-7-3.2.2 材料与设备验收.-9-第四章第四章 施工工艺技术施工工艺技术.-11-4.1 工艺流程.-13-4.2 工艺原理.-13-42、.3 施工要求.-13-4.3.1 方案实施要求.-13-4.3.2 材料制作要求.-14-4.4 上拉式悬挑梁施工方法.-17-4.4.1 预埋下层套管.-17-4.4.2 安装悬挑型钢梁.-18-4.4.3 预埋上层套管.-19-4.4.4 安装拉杆.-19-4.5 脚手架结构构造.-20-4.5.1 上拉式悬挑脚手架.-20-4.5.2 立杆设置.-22-4.5.3 纵、横向水平杆.-23-4.5.4 剪刀撑设置.-24-4.5.5 脚手板、脚手片的铺设要求.-25-4.5.6 防护栏杆.-26-4.5.7 连墙件.-26-3-4.6 安全防护.-27-4.6.1 架体内封闭.-27-43、.6.2 架体外侧满挂安全立网.-28-4.6.3 脚手架活荷载限制.-28-4.6.4 隔离层布置.-28-4.6.5 防电、避雷措施要求：.-28-4.6.6 防护棚.-29-4.6.7 “四口”、“五临边”防护措施.-29-4.6.8 人梯.-30-4.6.9 作业层防护.-30-4.6.10 隔离层布置.-30-4.7 操作要求.-31-4.7.1 脚手架搭设技术措施.-31-4.7.2 脚手架拆除技术措施.-33-4.8 检查要求.-34-第五章第五章 施工安全保证措施施工安全保证措施.-34-5.1 组织保障措施.-34-5.1.1 安全保证体系.-34-5.1.2 环境保护体系.4、-35-5.2 技术措施.-36-5.2.1 安全管理.-36-5.2.2 日常维护管理要求.-37-5.3 监测监控措施.-38-第六章第六章 施工管理及作业人员配备和分施工管理及作业人员配备和分工工.-39-6.1 施工管理人员.-39-6.2 专职安全生产管理人员.-40-6.3 特种作业人员.-40-6.4 其他作业人员.-41-第七章第七章 验收要求验收要求.-41-7.1 验收标准.-41-7.2 验收程序.-41-7.3 验收内容.-42-7.4 验收人员.-43-4-第八章第八章 应急处置措施应急处置措施.-43-第九章第九章 新冠疫情防控新冠疫情防控.-44-9.1 成立疫情5、防控工作小组.-44-9.2 疫情防控工作小组组织机构和职责分工.-45-9.3 项目疫情期间管理措施.-46-9.3.1 建立“三个台账”.-46-9.3.2 落实“三项教育”.-46-9.3.3 执行“四个机制”.-46-9.3.4 定点医疗机构.-47-9.4 疫情防控相应流程.-48-9.4.1 疫情防控响应流程.-48-9.4.2 关闭疫情防控程序.-48-第十章第十章 计算书及相关施工图纸计算书及相关施工图纸.-48-10.1 L1 架体验算.-48-10.2 L2 架体验算.-64-10.3 L3 架体验算.-81-10.4 联梁验算.-97-10.5 阳角 B 计算.-105-6、5-第一章第一章 工程概况工程概况 1.11.1 危大工程概况和特点危大工程概况和特点 工程名称 武汉地产集团丹水池 K1 地块项目一标段 建设单位 工程地点 设计单位 施工单位 监理单位 勘察单位 目前 11#楼已经施工至 6 层，周边环境正常。图图 1 1 现场航拍图现场航拍图 1.2 1.2 外架搭设概况外架搭设概况 本工程 11#楼 4-10 层采用悬挑式脚手架、11-33 层采用上拉式悬挑脚手架，分 4 次悬挑，1-3 层外架均采用落地脚手架搭设，详见落地脚手架专项方案。表表 1 1-2 2 11#11#楼设计概况表楼设计概况表 1 11#1#楼楼 -6-楼栋 楼层（地上/地下）建筑7、高度 建筑性质 耐火等级 11#楼 33/-1 106.150m 一类高层住宅 一级 1.31.3 施工要求施工要求 1、脚手架的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。2、确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。1.41.4 技术保证条件技术保证条件 1、安全网络 2、脚手架的搭设和拆除需严格执行该上拉式悬挑脚手架安全专项施工方案。第二章第二章 编制依据编制依据 序号 类别 文件名称 编号 1 法律法规 生产安全事故应急条例 国务院令第 7088、 号 2 危险性较大的分部分项工程安全管理 建设部第 37 号令 3 特种设备安全检查条例 国务院令第 373 号-7-4 中华人民共和国特种设备安全法 主席令第 4 号 5 国家标准、行业规范 建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011 6 建筑地基基础工程施工质量验收标准 GB50202-2018 7 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015 8 建筑结构荷载规范 GB50009-2012 9 混凝土结构设计规范（2015 年版）GB50010-2010 10 建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-2016 11 重要用途钢丝绳 GB8918-2006 12 施工现场临9、时用电安全技术规范（附条文说明）JGJ46-2005 13 建筑施工起重吊装工程安全技术规范 JGJ276-2012 14 建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2012 15 建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程 JGJ196-2010 16 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 17 钢结构设计标准 GB50017-2017 18 地方标准 建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程 DGJ32J121-2011 19 其他 武汉地产集团丹水池 K1 地块项目一标段施工图纸/20 武汉地产集团丹水池 K1 地块项目一标段施工组织设计/第三章第三章 施工计划施工计10、划 3.13.1 施工进度计划施工进度计划 序号 部位 开始日期 结束日期 1 11#楼 10-15 层 2020-10-3 2020-10-26 2 11#楼 16-21 层 2020-10-27 2020-11-20 3 11#楼 22-27 层 2020-11-21 2020-12-23 4 11#楼 28-33 层 2020-12-24 2021-1-13 3.23.2 材料与设备计划材料与设备计划 3.2.13.2.1 材料与设备选择材料与设备选择 1、脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中规定的 Q235 普通钢管，11、钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于 25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸室温拉伸试验方法GB/T228 的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130 的有关规定，应涂有防锈漆。旧钢管表面-8-锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130 的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中12、抽取 3 根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。2、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831 的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达 65Nm 时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。4、脚手板（1）脚手板可13、用钢、木、竹材料制作、单块脚手板的质量不大于 30kg；（2）竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板；竹串片脚手板应符合现行行业标准建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164 的相关规定；（3）冲压钢脚手板的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的规定。新脚手板应有产品质量合格证，尺寸偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130 的有关规定，且不得有裂纹、开焊与硬弯。新、旧脚手板均应涂防锈漆，应有防滑措施；（4）木脚手架材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005 中a级材质的规定。脚手板厚度不应小于 50mm，两端宜各设置直径不小于 414、mm 的镀锌钢丝箍两道。宽度、厚度允许偏差应符合现行国家标准 木结构工程施工质量验收规范 GB50206 的规定；不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手架。5、安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求：（1）网目密度不低于 2000 目/100cm2；（2）网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于 1mm；（3）网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；（4）一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固；（5）不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；（6）阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于 4s。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准15、用证；（7）做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m 的单张网重量在 3kg 以上；（8）颜色应满足环境效果要求，选用绿色；6、连墙件材料采用钢管制作，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB/T700 中Q235 级钢或低合金高强度结构钢GB/T1591 中 Q345 级钢的规定。7、悬挑梁采用型钢制作，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 或低合金高强度结构钢GB/T1591 中的规定。悬挑梁使用 16#工字钢，焊缝等级为级，并按照规范要求进行焊缝检测，焊接材料和质量合格证书文件、中文标志及检验报告符合要求-9-方可进场。8、联梁承受立杆荷载，固结点应当连接稳定、可靠，所使用的钢材必须16、表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。联梁使用 16#工字钢，焊缝等级为级，并按照规范要求进行焊缝检测，焊接材料和质量合格证书文件、中文标志及检验报告符合要求方可进场。9、用于固定悬挑梁的锚固螺栓材质应符合现行国家标准 钢筋混凝土用钢第 1 部分：热轧光圆钢筋GB/T1499.1-2017 中 HPB235 级钢筋的规定。3.2.23.2.2 材料与设备验收材料与设备验收 （1）钢管材质 脚手架钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-2016）中规定的 3 号普通钢管，（含碳量为 0.14-0.22%）的焊接钢管。钢管必须具有产品质量17、合格证和钢管材质检验报告，材质应符合现行国家标准（GB/T3274-2017）中 Q235-A 钢要求、钢管尺寸选用48 3.6mm（计算取 482.8mm），表面锈蚀深度0.50，长度小于 1.5m 的各种杆件钢管端部弯曲偏差5，当 4mL6.5m 时弯曲偏差20，6.5m 的水平杆，斜杆的钢管弯曲偏差30。脚手架钢管供应长度一般为 6.06.5m（每根重量不超过 25KG，适合人工操作）。用于立杆、纵向水平杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度一般为 4.06.5m；用于小横杆的钢管长度一般为 1.11.5m，因脚手架宽度不同而略有差异。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、孔洞、结疤、分层、错位、硬弯、毛18、刺、压痕、深的划痕和严重锈蚀。作为脚手架杆件使用的钢管必须进行防锈处理：先对钢管除锈，再将内壁擦涂防锈漆两道，然后在外壁涂一道防锈漆和两道面漆。（2）扣件材质 扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定；采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65Nm 时，不得发生破坏。（3）脚手板材质（脚手架采用钢笆）钢制脚手板板采用6 圆钢纵横焊接而成，纵向筋不少于 5 道，横向筋不少于 22 道，其横向间距不得大于 4cm，四边用四根6 圆钢焊接成方。脚手板的设置应19、符合下列规定：作业层脚手板应铺满、铺稳，离墙面 120150mm。本工程采用钢制脚手板，钢制脚手板应按其横向主筋垂直于大横杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用不得小于直径 14mm 的镀锌钢丝固定在大横杆上。（4）挡脚板材质 挡脚板采用施工模板制作，其高度不应小于 180-200mm，外侧刷醒目分色油漆，挡脚板上如有孔眼，不应大于 25mm。同时在脚手架阳角处，上下贯通设置材质同挡脚板的阳角包边，并用油漆分色，以提升架体的立体观感。（5）安全密目网材质 选用有国家认可的质量监督部门的检验合格报告，有生产单位质量检验合格证和安鉴-10-证的密目网。密目网高度不小于 1.8m，网目密度不应低于 20、2000 目/100cm2，各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，环扣孔径不低于 8mm，不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷，选用绿色密目安全网要求阻燃。旧密目式安全网再次使用时必须经过耐冲击性能和耐贯穿性检验合格后方可投入使用。密目式安全网的安装平面垂直于水平面，严禁作为安全平网使用。密目式安全网技术要求应符合安全网GB5725-2009 的规定。（6）安全平网 安全平网使用直径 9mm 以上麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编制网，外观应平整，宽度不得小于 3m，网眼尺寸不大于 5cm，每张安全平网重量一般不宜超过 15KG。水平设置承受不小于 1.6KN 的冲击荷载。21、阻燃安全网必须具有阻燃性、其续燃、阻燃时间均不得小于 4S。（7）工字钢悬挑梁材质 水平型钢悬挑梁采用钢材强度等级为 Q235-A 钢普通热轧 16#工字钢，其材质应分别符合现行标准 碳素结构钢和低合金结构钢热轧钢板和钢带（GB/T3274-2017)的规定，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。（8）各配件材质表面外观质量除应符合国家现行有关标准的规定外，尚应符合以下要求：当钢材的表面有锈蚀麻点或划痕等缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度允许偏差值的 1/2。钢材表面锈蚀等级应符合现行国家规范标准涂装前钢材表面锈蚀等级和除22、锈等级GB/T8923.1-2011 规定的 C 级及 C 级以上。钢材端边或断口处不应有分层、夹渣等缺陷。（9）高强螺栓材质标准 高强度大六角头螺栓连接，副、扭剪型高强螺栓连接副用的高强螺栓，其品种、规格、性能等应符合现行国家产品标准和设计要求，出厂时应分别随箱带有扭矩系数和紧固力（预应力）的检查报告等。高强度六角头螺栓连结按本规范附录 B 的规定检验其扭矩系数，其检验结果应符合附录 B 的规定。高强螺栓连结，应按包装箱配套供货，包装箱上应标明批号、规格、数量、日期、螺栓、螺帽、垫圈外观表面应涂油保护，不应出现生锈和沾染脏污，螺纹不应损伤。所有准备进场材料均需经过项目部验收合格后方可进场使用23、，否则一律不准使用。表表 3.23.2 L L 型钢悬挑脚手架型钢悬挑脚手架(扣件式扣件式)主要材料参数表主要材料参数表 -11-名称 规格 用途 单位 总需用量 备注 钢管 6m48 3.6（计算取48 2.8mm）纵向水平杆、立杆、剪刀撑 根 3500 1.5m48 3.6（计算取48 2.8mm）横向水平杆、连墙件 根 3000 钢脚手板 750mm1000mm 脚手板 块 2500 旋转扣件 48#剪刀撑搭设 个 10000 直角扣件 48#立杆与横杆搭设 个 70000 对接扣件 48#立杆与立杆接长 个 20000 安全网 6m1.5m2000 目 防坠 张 500 花篮拉杆 2024、mm 上拉杆件 根 570 闭式花篮 34*5 20mm 连接花篮拉杆 个 570 高强螺栓 20mm 钢梁与结构连接 个 1200 耳板 100 100 12mm 与拉杆的连接 个 570 直角钢梁（16#）1230mm 悬挑主梁 根 416 1330mm 悬挑主梁 根 40 2130mm 悬挑主梁 根 40 2530mm 悬挑主梁 根 8 2030mm 悬挑主梁 根 16 1530mm 悬挑主梁 根 4 斜角钢梁（16#）1698mm 悬挑主梁 根 80 1811mm 悬挑主梁 根 20 1510mm 悬挑主梁 根 20 1956mm 悬挑主梁 根 20 2305mm 悬挑主梁 根 20 25、1618mm 悬挑主梁 根 20 1424mm 悬挑主梁 根 4 联梁（16#）2300mm 转角处立杆布置之依托 根 44 第四章第四章 施工工艺技术施工工艺技术 根据工程外截面的不同情况，本工程采用 3 种长度形式进行悬挑验算，L1 梁无障碍处工程临边，梁长 1.3m；L2 梁飘窗部位，梁长 1.9m；L3 梁转角及间距过大部位，梁长 2.2m-12-至 3.0m；楼梯间、电梯间、转角处局部处理见节点详图和平面布置图。表表 4 4-1 1 L1L1 型钢悬挑脚手架（扣件式）型钢悬挑脚手架（扣件式）脚手架排数 双排脚手架 纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 搭设高度(m)17.4 钢管类26、型 48 3.6（计算取48 2.8mm）立杆纵距(m)1.5 立杆横距(m)0.8 立杆步距(m)1.8 双立杆计算方法 不设置双立杆 挡脚板 5 步 1 设 脚手板 2 步 1 设 横向斜撑 6 跨 1 设 连墙件布置方式 两步三跨 连墙件连接方式 扣件连接 地区 武汉 基本风压(kN/m2)0.25 安全网 全封闭 悬挑方式 普通主梁悬挑 锚固点设置方式 螺栓连接 主梁合并根数 nz 1 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1300 梁/楼板混凝土强度等级 C30 主梁材料规格 16 号工字钢 图图 4 4-2 2 L2L2 型钢悬挑脚手架（扣件式）型钢悬挑脚手架（扣件式）脚手架排数 双排脚27、手架 纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 搭设高度(m)17.4 钢管类型 48 3.6（计算取48 2.8mm）立杆纵距(m)1.5 立杆横距(m)0.8 立杆步距(m)1.8 双立杆计算方法 不设置双立杆 挡脚板 5 步 1 设 脚手板 2 步 1 设 横向斜撑 6 跨 1 设 连墙件布置方式 两步三跨 连墙件连接方式 扣件连接 地区 武汉 基本风压(kN/m2)0.25 安全网 全封闭 悬挑方式 普通主梁悬挑 锚固点设置方式 螺栓连接 主梁合并根数 nz 1 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1900 梁/楼板混凝土强度等级 C30 主梁材料规格 16 号工字钢 表表 4 4-3 3 28、L3L3 型钢悬挑脚手架（扣件式）型钢悬挑脚手架（扣件式）脚手架排数 双排脚手架 纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上-13-搭设高度(m)17.4 钢管类型 48 3.6（计算取48 2.8mm）立杆纵距(m)1.5 立杆横距(m)0.8 立杆步距(m)1.8 双立杆计算方法 不设置双立杆 挡脚板 6 步 1 设 脚手板 2 步 1 设 横向斜撑 6 跨 1 设 连墙件布置方式 两步三跨 连墙件连接方式 扣件连接 地区 武汉 基本风压(kN/m2)0.25 安全网 全封闭 悬挑方式 普通主梁悬挑 锚固点设置方式 螺栓连接 主梁合并根数 nz 1 主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3000 梁29、/楼板混凝土强度等级 C30 主梁材料规格 16 号工字钢 4 4.1 .1 工艺流程工艺流程 上拉式悬挑脚手架流程：上拉式脚手架设计材料选择受力性能验算悬挑工字钢与拉杆的制作焊缝专家论证悬挑工字钢安装脚手架搭设上拉杆件的安装底部封口验收使用外架的监测 上拉式悬挑脚手架搭设的工艺流程为：预埋螺栓（或者钢板）安装(焊接）主梁 I16工字钢安装连系梁 I16 工字钢摆放扫地杆放置纵向扫地杆立柱安装横向扫地杆安装第一步纵向水平杆安装第一步横向水平杆安装连墙件安装第二步纵向水平杆安装第二步横向水平杆安装拉杆搭设栏杆加设剪刀撑铺设钢筋网张挂安全网。4.24.2 工艺原理工艺原理 利用高强螺杆将悬挑工字钢30、与悬挑脚手架与主体结构连接，采用制作的定型拉杆将工字钢一端上拉作为主要的受力点，拉杆与主体结构用高强螺栓进行悬挑受力，更加充分的利用钢材抗拉的优越性。4.34.3 施工要求施工要求 4.3.1 4.3.1 方案实施要求方案实施要求 1、单位工程负责人应组织上拉式悬挑脚手架钢专项施工方案的编制人员、施工员、安全员，按专项施工方案和施工安全技术规程的要求，对安装搭设人员进行书面技术交底，并履行签字手续。2、按专项施工方案、施工图纸的要求，制作、安装预埋件，预埋螺栓，并进行隐蔽工程验收，隐蔽验收应手续齐全。3、按专项施工方案、施工图纸和相关技术规范的规定，对进场的悬挑梁及联梁、脚手架钢管、扣件及构配31、件、预埋铁件、高强螺栓等进行检查验收，不得使用不合格产品。-14-并将所有进场合格的各种材料分类堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。钢管、扣件、悬挑梁及联梁等应做好油漆防腐。4、安装悬挑梁时，对应的主体结构混凝土强度不应低于 8MPa；搭设脚手架时，对应的主体结构混凝土强度不应低于 12MPa；安装连墙杆时，对应的主体结构混凝土强度应满足设计要求。5、确保悬挑式脚手架在搭设、使用拆除过程的安全、稳定、牢固。6、分段卸荷的钢筋拉杆需使用花篮螺栓拉紧，保证拉杆承受力均匀。7、脚手架的搭设高度与拆除过程与主体施工进度同步，架体超出施工层面（相邻连墙杆高度）不大于 2 步（3.60 米）。脚手架搭设过32、程中，应及时安装连墙杆或于主体结构临时拉结。8、脚手架搭设人员必须持证上岗。4.3.2 4.3.2 材料制作要求材料制作要求 4.3.2.1 4.3.2.1 悬挑型钢悬挑型钢的加工的加工 单拉杆情况的悬挑梁（1300mm）吊耳板孔中心距底板端部为 950mm，悬挑梁（1500mm）吊耳板孔中心距离底板端部为 950mm，悬挑梁（1800mm1900mm）吊耳板孔中心距离底板端部为 1100mm，悬挑梁（2000mm2300mm2400mm2500mm2600）吊耳板孔中心距离底板端部为1550mm；悬挑长度大于1750均设双斜拉设置，第一个吊耳板孔中心距离底板端部为1550mm，第二个吊耳板孔33、中心距离第一个端部为 100mm。图图 4.34.3-1 1 悬挑型钢加工大样图悬挑型钢加工大样图 4.3.2.24.3.2.2 端板端板的加工的加工 端板规格：215 宽280 高12mm 厚钢板；端板上一个孔开水平槽孔，方便对预埋铁管水平施工误差进行调节；工字钢与端板连接采用角焊缝围焊，焊脚高度 6mm；-15-图图 4.34.3-2 2 端板加工大样图端板加工大样图 4.3.2.34.3.2.3 双耳双耳吊耳板吊耳板的加工的加工 双耳吊耳板规格：50 宽65 高12 厚钢板；吊耳板与工字钢连接采用双面角焊缝，焊脚高度 6mm；4.34.3-3 3 吊耳板加工大样图吊耳板加工大样图 4.334、.2.44.3.2.4 拉杆拉杆的加工的加工 上、下拉杆规格 M20，螺纹段长度 300mm；-16-4.34.3-4 4 拉杆大样图拉杆大样图 闭式花篮规格：34*520 无缝钢管制作；4.34.3-5 5 花篮螺杆花篮螺杆 4 4.3.2.5 .3.2.5 焊缝探伤焊缝探伤 采用超声波探伤进行焊缝无损探伤，探伤是对焊缝质量检查的手段，是保证焊接质量的检查方法，探伤采用超声波探伤可以保证对人体和环境无害，且探测质量问题全面、灵敏度高，但是超声波探伤对检测人员要求素质要求较高，不仅要具备熟练的探伤技术，还要对焊缝形式、焊接的方法进行了解，专业性比较强，而且人为因素对检测结果影响大，施工现场培养35、专门的焊工进行焊缝探伤是最好可行的办法，根据仪器厂家提供的使用说明-17-书，或厂家直接培训上岗，非常适用于目前的施工情况，焊缝探伤在焊缝完成 24h 后进行100%超生波检测，每个焊口做好检验标识标记，并在焊缝边缘标上钢印编号，并绘制超声波探伤平面示意图，对应钢印编号。4 4.4 4 上拉式悬挑梁施工方法上拉式悬挑梁施工方法 4.4.14.4.1 预埋下层套管预埋下层套管 顶板模板支设完成后，梁外模合模后，根据设计的脚手架工字钢平面布置图，精确在模板面上放出定位线，预埋从板面标高向下 100mm-150mm。4.44.4-1 1 螺栓孔放线图螺栓孔放线图 悬挑前再外模板处钻 12 的孔，采用36、特质 M12*230/330 的固定安装螺杆将预埋件固定在外模板处。预埋好后，派专人对预埋件的平面布置尺寸和高度位置进行复核，确保预埋的位置精准。混凝土浇筑过程中，应派专人跟踪作业，严禁在有预埋件的位置下料，在振捣过程中，操作人员严禁碰撞套管。-18-4.44.4-2 2 套管预埋固定图套管预埋固定图 4.4.2 4.4.2 安装悬挑型钢梁安装悬挑型钢梁 在脚手架设计中，型钢梁大多布置在结构边梁位置，在该部位型钢梁位置处，预先预埋特制预埋件，待混凝土浇筑后达到设计强度的 8Mpa，在该部位进行型钢梁的安装，型钢梁与建筑结构边梁采用20 螺栓连接，首层安装时由于上部结构未完成，无法设置钢拉杆的情37、况，因此采用悬挑层下部脚手架作为张拉钢拉杆之前的临时支撑平台，荷载暂时由下部脚手架承担，待上一层结构混凝土浇筑完成达到一定强度后张拉钢拉杆，并在钢拉杆张拉完成后，方可视情况拆除下部临时支撑。保证安装完毕后外露丝扣3 扣。图图 4.44.4-3 3 悬挑梁构造做法示意图悬挑梁构造做法示意图 待转角处悬挑梁安装完毕后，将联梁按照设计位置摆放完毕，然后用 16 的 U 型环，200 x100 x10 压板及双螺帽将联梁固定。-19-图图 4 4.4.4-4 4 悬挑梁与连梁连接构造做法示意图悬挑梁与连梁连接构造做法示意图 4.4.34.4.3 预埋上层套管预埋上层套管 拉杆套管预埋在顶板模板支设完成38、后，梁外模合模前，根据设计的脚手架工字钢平面布置图预埋位置偏位 100150mm，在模板面上放出定位线，预埋从板面标高向下 200mm。图图 4.44.4-5 5 单、双拉杆预埋孔定位示意图单、双拉杆预埋孔定位示意图 4.4.44.4.4 安装拉杆安装拉杆 1、待悬挑上一层混凝土达到强度后，拆除梁侧模，将高强螺栓加垫片从套管中由内往外穿出，并将上拉杆的吊耳板与高强螺栓用双螺母加垫片固定牢固。2、梁板内的受拉锚环，必须在混凝土达到设计强度的 50%以上方可受力使用。拉钩、吊环一定要采用圆钢制作，不允许用螺纹钢筋。3、将下拉杆与工字钢上的耳板用高强螺栓加垫片进行初步固定，待上拉杆伸入后牢固固定。-39、20-4、将花篮螺栓孔与下拉杆丝扣对接不断旋转，然后松开耳板螺丝，将花篮螺栓伸入上拉杆丝扣旋转，直至旋转不动，然后用工具将花篮螺栓旋转至下拉杆耳板与工字钢耳板正好可以伸入高强螺栓后，及时穿入螺栓并拧紧螺栓。5、最后用工具将花篮螺栓旋转至旋转不动，确认拉杆拧紧后，结束上下拉杆的安装。6、悬挑层脚手架搭设完成后，及时用旧模板将悬挑层封闭处理。7、对整个架体进行安全检查，发现松动、锈蚀或焊缝脱焊等情况时要立即进行修复，合格后方可继续使用。图图 4.4.4 4-6 6 边梁部位悬挑构造做法示意图边梁部位悬挑构造做法示意图 4.54.5 脚手架结构构造脚手架结构构造 4.5.14.5.1 上拉式悬挑脚手40、架上拉式悬挑脚手架 1、型钢悬挑梁选择 本工程主悬挑梁采用 16 号工字钢，单跨布置，转角部位在主挑梁上面纵向内外立杆部位设置 16#工字钢联梁，在联梁上面布置架体立杆。2、卸荷拉杆选择 按规范要求每个主挑型钢外端必须设置钢筋拉杆与第二层建筑结构斜拉结。采用直径M20 的上、下拉杆及花篮螺栓连接，拉杆耳板与吊挂锚固，锚固采用直径 20mm 高强度螺栓。3、型钢支承架纵向间距与立杆纵距不相等时，为避免脚手架立杆悬空，必须在转角处悬挑梁上设置 16#工字钢联梁，且每道联梁跨度不少于 2 跨。4、本工程上拉式悬挑脚手架构造详见下图：-21-图图 4 4.5.5-1 1 上拉式悬挑长度在上拉式悬挑长度41、在 1 173730mm0mm 以内的构造措施以内的构造措施 -22-图图 4 4.5.5-2 2 上拉式悬挑长度在上拉式悬挑长度在 1 175750mm0mm 以上，以上，3000mm3000mm 以下的构造措施以下的构造措施 4.5.24.5.2 立杆设置立杆设置 1、立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于 50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的 1/3。2、上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与副立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于 2 个42、。每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。3、当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm。4、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1/400。5、开始搭设立杆时，每隔 6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。6、立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。-23-图图 4.54.5-3 3 立面图立面图 图图 4.54.5-4 4 立杆对接43、接头布置立杆对接接头布置 4.5.34.5.3 纵、横向水平杆纵、横向水平杆 1、纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于 3 跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3。当采用搭接时，搭接长度不应小于 1m，应等间距设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm。-24-2、立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成空间结44、构整体受力。图图 4.54.5-5 5 纵向水平杆对接接头布置纵向水平杆对接接头布置 4.5.44.5.4 剪刀撑设置剪刀撑设置 1、高度在 24m 及以上的双排脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑；高度在 24m 以下的单、双排脚手架，均必须在外侧两端、转角及中间间隔不超过 15m 的立面上，各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。图图 4.54.5-6 6 24m24m 以下剪刀撑设置以下剪刀撑设置 图图 4.54.5-7 7 2 24m4m 及以上剪刀撑设置及以上剪刀撑设置 2、每道剪刀撑宽度不应小于 4 跨，且不应小于 6m，斜杆与地面的倾角宜在 4560之间。-25-3、剪刀撑斜杆的接长45、应采用搭接或对接，采用搭接连接时，搭接长度不小于 1m，应采用不少于 2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于 100mm。图图 4.54.5-8 8 剪刀撑（立杆）搭接构造剪刀撑（立杆）搭接构造 4、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于 150mm。5、一字型、开口型双排架两断口必须设置横向斜撑，24 米以上架体在架体拐角处及中间每六跨设置一道搭接斜撑。横向斜撑应在同一节间，由底到顶 呈“之”字型布置，斜撑交叉和内外大横杆相连到顶。图图 4.54.5-9 9 斜撑示意图斜撑示意图 4.5.54.5.5 脚手板、脚46、手片的铺设要求脚手板、脚手片的铺设要求 1、脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设脚手板，内外立杆间应满铺脚手板，无探头-26-板。将脚手板两端与水平杆可靠固定，严防倾翻。2、满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。3、脚手片须用 12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于 4 点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。脚手板对接 脚手板搭接 图图 4.54.5-1010 脚手板对接、搭接构造脚手板对接、搭接构造 4、在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；4.5.64.5.6 防护栏杆防护47、栏杆 1、脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆内侧。2、选用 18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。3、脚手架外侧施工作业层必须在 0.6m、1.2m 高位置设置 2 道防护栏杆和 18cm 高挡脚板，栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。4、脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧在 0.6m、1.2m 高位置设置 2 道防护栏杆和 18cm 高挡脚板。4.5.74.5.7 连墙件连墙件 1、脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。拉结点在转角范围内和顶部处加密。2、连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚48、手架一端下斜连接；3、连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；4、拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架纵横向水平杆接点处。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm；5、外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠；6、当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施。当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件并用旋转扣件固定在脚脚手架上，与地面的倾角应在 4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于 300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。7、连墙件构造示49、意图：-27-图图 4.54.5-1111 连墙件构造示意图连墙件构造示意图 4 4.6 .6 安全防护安全防护 4.4.6 6.1 1 架体内封闭架体内封闭 1、脚手架的架体内立杆距墙体净距最多为 200mm，如因结构设计的限制大于 200mm 的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。2、脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。作业层下，需在每层楼板位置的外架上铺一层钢板网作楼层的临边防护。3、施工层以下脚手架每隔 10m 以及底部用双层网兜进行封闭。-28-4.4.6 6.2 2 架体外侧满挂安全立网架体外侧满挂安全立网 脚手架要满挂全封闭式的绿色密目安全网。密目网采用 150、.86.0m 的规格，用尼龙绳绑扎在外立杆里侧。作业层安全网应高于平台 1.2m，并在作业层下架设一道水平网兜，防止物体坠落。4.4.6 6.3 3 脚手架活荷载限制脚手架活荷载限制 脚手架搭设应尽量交圈进行，同时挂好安全网，操作层面施工荷载取结构施工荷载，考虑两步同时，取作业 22.0KN/。严禁在架体上大量堆放多层板、钢管、扣件、钢筋等各种材料，派专人负责清理架上的垃圾、杂物。派专人负责清理架体上的垃圾、杂物等。4.4.6 6.4 4 隔离层布置隔离层布置 架体内在每次挑设处均设置硬隔离，往上隔 2 层做一次软隔离，使软硬隔离相间。所有隔离的骨架均用脚手架钢管，硬质的上铺木板并合缝钉牢，软51、质的平铺 5*5 尼龙平网。软隔离在主体封顶后拆除。4.4.6 6.5 5 防电、避雷措施要求：防电、避雷措施要求：1、在雷雨季节搭建筑物的脚手架，应与地相连，以防雷击。设避雷针和建筑物的避雷系统接通，脚手架和建筑物的接地系统单独引线相接以防漏电伤人。2、工地临时用电线路架设及脚手架的接地、避雷措施，脚手架与架空输电线路的安全距离等应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行，钢管脚手架上安装照明灯时，电线不得接触脚手架，并要做绝缘处理。3、避雷装置：脚手架顶部高于 2m，四角设置（长度大于 3.5m，应中间设几根）避雷针。用 16mm2黄绿双色铜芯线作引52、下线，途中用磁瓶，导线绑扎。接地装置的接地线应采用三根导体，在不同点与接地体作电气连接，垂直接地体应采用 550 角铁、48.3 钢管或22 圆钢，长度 2.2m,不得采用螺纹钢，接地电阻不大于 4-29-。4.4.6 6.6 6 防护棚防护棚 现场所有半成品加工区域、施工机械和安全通道等均应设置双层防护棚。防护棚的架体上严禁堆放各种材料。防护棚的具体位置应根据现场施工的实际需要定位。4.4.6 6.7 7 “四口”、“五临边”防护措施“四口”、“五临边”防护措施 1、电梯井口防护 电梯井口防护设施高度不小于 1.8 米，用开口式防护门，用 4*4 方钢焊制，按水平间隔 30，竖向间隔 40 53、焊制而成，表面用钢筋网覆盖。防护门刷漆、上锁、挂牌。或用脚手架钢管搭设双栏杆。夜间挂红灯标识。电梯井筒内防护：电梯井筒内每两层高度，在入口处设置一个用25 钢筋、脚手架钢管及木板搭设的平台，作为硬隔离；向上一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存在杂物。或者电梯井筒内防护：宜在每层面用贯穿于混凝土板内的直径不小于 20 的钢筋（或楼板分布钢筋）形成防护网，网格间距不得大于 200，并在其上方满铺钢笆片或者九合板；或者在正负零层楼面设置首道安全网，上部每隔两层并最多隔十米设置一道安全水平网；网上及平台上均不得存在杂物。或者在电梯井内采用 16#工字钢分段（和外架同层设置）搭设架体。安装、拆54、卸电梯井内安全水平网时，作业人员应按规定佩戴安全带。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。2、楼梯侧边防护 楼梯侧边用脚手架钢管做防护，立杆以梯井内连续搭设，大约每 15 米高度段用钢管在休息平台卸荷一次。侧边沿楼梯坡度做 0.5 米和 1.2 米两道护栏，并刷红、白两色油漆标识。夜间挂红灯标识。严禁任何班组和个人拆卸。3、预留洞口防护 各类洞口的防护具体做法应根据洞口大小及作业条件，设计合理的防护措施。较小的洞口（口径不大于 250）可定型盖板盖严；较大的洞口（口径大于 250）可采用穿于混凝土内的钢筋构成防护网，上面满铺钢笆或木板；边长大于 1500 的洞口，张挂安全平网或用木板密封，并且55、在四周设置防护栏杆。4、通道口防护 地面出入通道口处和施工现场在施工人员流动密集的地方应设置防护通道，防止因落物产生的物体打击事故。防护棚顶部应铺设 50 厚木板和钢笆两层防护措施，以起到缓冲作用。通道口的长度不小于 6.0 米。5、升降机口防护 升降机的接料口平台架体应该单独搭设，水平面不与外架相连。竖向和外脚手架一样分段搭设。在每层楼面的那一步架体即每层接料口平台（行人通道）净高在 1800 以上。接料口两侧设置防护栏杆（刷醒目油漆标识，夜晚挂红灯），外口边沿应安装安全防-30-护门，且随时上锁。每层接料口平台应用 5*10 方木垫底，上面铺设九合板，并加设防滑条。6、临边防护 根据建筑施56、工高处作业安全技术规范 JGJ80-2016 规定：施工现场中，工作面边缘无防护设施或围护设施高度低于 800 时，都要按规范搭设临边防护栏杆。当内立杆离结构边超过 300mm 时，应将小横杆内侧加长至离结构边 300mm，并在小横杆伸出部位加设一根纵向水平杆，在上面加铺钢笆片进行封闭。防护栏杆由上、下两道横杆及拉杆柱组成，上杆离地高度为 1.01.5 米，下杆离地高度为 0.50.6 米。横杆长度长度不大于 2.0 米，必须加设栏杆柱。栏杆柱的固定及其与横杆的连接，其整体构造应使防护栏杆在上杆任何处，能经受任何方向 1000N 的外力。7、基坑临边防护 地下室基坑周边应及时设置栏杆或挡板，栏57、杆柱及横杆应采用48*3.6（计算取482.8mm）的钢管，以扣件或电焊固定。栏杆宜采用上、中、下三道，高度分别为 50、100 和 150；栏杆柱或打桩（入地面 5070 深）或电焊于地梁混凝土钢筋上。同时涂刷醒目油漆标识，或者采用定型的钢筋网片栅栏围护。4.4.6 6.8 8 人梯人梯 当在建工程未有可供利用的楼梯或楼梯与垂直运输设施不能满足施工人员上下时，可考虑在脚手架中（或外附）设置人梯（踏步梯）。人梯是供应地下室施工期间施工人员上下使用，选用 6.0 米的钢管（根据现场需要长度可以变动）搭设上、下人梯，其宽度宜为 1.0 米左右，踏步间距不大于 400，两侧设置栏杆。坡度以 60为宜58、。上下端点设置牢固，中间加设支撑杆和剪刀撑。4.4.6 6.9 9 作业层防护作业层防护 作业层应按规范要求设置防护栏杆；作业层外侧应设置高度不小于 180mm 的挡脚板；架体外侧应采用密目式安全网封闭，网间连接应严密。本例每步架体均设置高度为 600mm、1200mm 两道护身杆（涂刷中黄油漆）；满挂密目式安全立网防护；作业层面设置踢脚板；每隔一步满铺脚手板。4.4.6 6.1010 隔离层布置隔离层布置 架体内每次挑设处设置硬隔离，往上隔 2 层做一次软隔离，软、硬隔离相间。所有隔离的骨架均用脚手架钢管，硬质的上铺九合板并合缝钉牢，软质的平铺 5*5 尼龙平网。软隔离在主体封顶后拆除。-359、1-4 4.7 .7 操作要求操作要求 4.4.7 7.1.1 脚手架搭设技术措施脚手架搭设技术措施 1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步；如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定措施与建筑结构拉结。2、每搭完一步脚手架后，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 表 8.2.4 的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。3、立杆搭设应符合下列规定：（1）相邻立杆的对接连接应符合 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 第 6.3.6 条的规定；（2）脚手架开始搭设立杆时，应每隔 6 跨设置一根抛60、撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；（3）当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。4、脚手架纵向水平杆的搭设应符合下列规定：（1）脚手架纵向水平杆应随立杆按步搭设，并应采用直角扣件与立杆固定；（2）纵向水平杆的搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第 6.2.1 条的规定；（3）在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈设置，并应用直角扣件与内外角部立杆固定。5、脚手架横向水平杆搭设应符合下列规定：（1）搭设横向水平杆应符合 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011第 6.261、.2 条的构造规定；（2）双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于 100mm；（3）单排脚手架的横向水平杆不应设置在下列部位：1）设计上不允许留脚手眼的部位；2）过梁上与过梁两端成 60角的三角形范围内及过梁净跨度 1/2 的高度范围内；-32-3）宽度小于 1m 的窗间墙；4）梁或梁垫下及其两侧各 500mm 的范围内；5）砖砌体的门窗洞口两侧 200mm 和转角处 450mm 的范围内；其他砌体的门窗洞口两侧 300mm 和转角处 600mm 的范围内；6）墙体厚度小于或等于 180mm；7）独立或附墙砖柱，空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体；8）砌筑砂浆强度等级小于或 M2.562、 的砖墙。6、脚手架纵向、横向扫地杆搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第 6.3.2 条、第 6.3.3 条的规定。7、脚手架连墙件安装应符合下列规定：（1）连墙件的安装应随脚手架搭设同步进行，不得滞后安装；（2）当单、双排脚手架施工操作层高出相邻连墙件以上两步时，应采取确保脚手架稳定的临时拉结措施，直到上一层连墙件安装完毕后再根据情况拆除。8、脚手架剪刀撑与双排脚手架横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞后安装。9、脚手架门洞搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第 6.5 节的造规定。10、扣件安装应符合下列规63、定：（1）扣件规格必须与钢管外径相同；（2）螺栓拧紧扭力矩不应小于 40Nm，且不应大于 65Nm；（3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于 150mm；（4）对接口径开口应朝上或朝内；（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于 100mm。11、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：（1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；（2）上栏杆上皮高度应为 1.2m；（3）挡脚板高度不应小于 180mm；（4）中栏杆应居中设置。12、脚手板的铺设应符合下列规定：（1）脚手架应铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于 150mm64、；（2）采用对接或搭接时均应符合 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 第 6.2.4 条的规定；脚手板探头应用直径 3.2mm 镀锌钢丝固定在支承杆件上；（3）在拐角、斜道平台口处的脚手板，应用镀锌钢丝固定在横向水平杆上，防止滑动。13、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通纵向水平杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于 30。14、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。-33-15、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。16、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索65、铁丝、竹篾、塑料篾混用。17、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。18、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。19、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。20、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于 3kN/m2，确保较大安全储备。21、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。4.4.7 7.2.2 脚手架拆除技术措施脚手架拆除技术措施 1、拆架前66、：（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；（2）应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；（4）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第 6.4.4 条、第 6.6.4 条、第 6.6.5条设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑67、鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。6、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。7、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于 2 步，如高差大于 2 步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约 6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。8、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与68、另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。9、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。10、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。11、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分-34-类堆放，“当天拆当天清”，拆下的构配件应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 的规定及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。12、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间69、拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。4.4.8 8 检查要求检查要求 1、脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的应及时清除出场（1）构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；（2）构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；（3）当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。2、脚手架检查验收严格按照建筑施工安全检查标准JGJ59 的检查评分表进行。3、脚手架使用期间的检查（1）脚手架使用期间必须设专人经常检查，当其从安全维护架转换为装饰施工时，必须及时进行检查，符合要求后，必须经过项70、目技术负责人（项目经理）签字批准，才能使用。（2）检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后，方准许继续使用。4、脚手架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。5、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于 4 步。6、施工人员必须严格执行建设工程施工安全技术操作规程。第五章第五章 施工安全保证措施施工安全保证措施 5.15.1 组织保障措施组织保障措施 5.1.15.1.1 安全保证体系安全保证体系 -35-5.1.25.1.2 环境保护体系环境保护体系 -36-5.25.2 技术措施技术措施 5.2.15.2.1 安全管理安全管理71、 1、搭设人员必须是经过按现行国家标准 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范-37-JGJ130-2011 考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；2、搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护措施；5、当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；6、夜间不宜进行脚手72、架搭设与拆除工作；7、脚手架的安全检查与维护，应按相应安全技术规范进行；8、脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底，施工层以下每隔 10m 应用安全网封闭；单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。9、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横向水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；10、当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施；11、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；12、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；13、工地临时73、用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005 的有关规定执行；5.2.25.2.2 日常维护管理要求日常维护管理要求 1、使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；2、弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；3、做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂74、刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每 24 年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用 35 年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；4、搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；5、脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装-38-脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件75、要及时收捡起来；6、健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种（1）由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；（2）由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。5.35.3 监测监控措施监测监控措施 1、监测控制：采用经纬仪、水准仪、卷尺对架体进行监测，主要监测支架的沉降、位移和变形。2、监测点设置：观测点设置在立杆 1.2m 标高处，用“+”字标出对比点，固定观测标准点在坚76、固基础上设置，宜采用钢钉或钢筋头在砼中预埋，柱或砼墙边监测点直接在浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。监测点设置间距不超过 20m。3、监测措施：架体搭设、使用直至完全拆除过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、仪器设备配置 名称 规格 数量 精度 电子经纬仪 DT202C 1 2”精密水准仪 DSZ1 1 1mm/km 全站仪一台 RXT232 1 2”，最大允许误差 20”自动安平水准仪 DSZ2 2 千米往返 3mm 红外线水准仪 LSG649D 1 1mm 激光垂直仪 DZJ2 1 h/40000 对讲机 U88 3/卷尺 5m 77、5/检测板手/1/5、监测说明（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；（2）日常检查、巡查重点部位如下：1）杆件的设置和连接，扫地杆、连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2）连墙件是否松动；3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4）施工过程中是否有超载现象；5）安全防护措施是否符合规范要求；-39-6）架体与杆件是否有变形现象；7）地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求；8）卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象；6、监测频率（1）架体搭设期间，一般监测频率不超过 35 天/次；架体使用期间，一般监测频率不超过 1015 天/次,要求监测直至脚手架完全拆除。78、（2）架体顶端水平位移预警值 25mm，垂直度变化预警值 20mm 或沉降预警值 20mm。（3）监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。第六章第六章 施工管理及作业人员配备和分工施工管理及作业人员配备和分工 6 6.1 .1 施工管理人员施工管理人员 序号 职务 姓名 职责和权限 1 项目经理 温倞淳 1、协调好业主、监理、设计、市政、环境等与项目相关各方面的关系 2、负责施工所需人、财、物的组织管理与控制。3、负责专业分包进度、质量、安全、文明等综合协调。4、针对悬挑脚手架实施过程中的问题组织专题讨论，处理专业分包的管理和协调问题，保证悬挑脚手架施工的有效实施。79、2 项目总工 张天明 1、全面负责项目的技术管理工作，负责悬挑脚手架施工方案的编制和方案的交底。2、全面负责悬挑脚手架的技术、质量管理及验收工作。3 商务经理 范坤龙 1、协助项目经理工作，具体负责物资设备采购和商务合约管理工作。2、负责施工现场的各种物资资源管理。3、负责分包商工作的协调。4 责任工程师 鹿骁 1、悬挑脚手架施工不出现因项目自身原因导致的工期一般及以上延误。2、对悬挑脚手架施工周计划完成情况进行过程记录。3、组织、监督专业工程师进行悬挑脚手架施工前技术交底。4、进场安全教育，组织、监督专业工程师，悬挑脚手架工程施工前进行安全交底，安全隐患整。5、掌握悬挑脚手架工人人员组成及动80、态，及时协调分包商配合及组织施工。5 质量总监 汪阜阳 1、负责工程质量的现场监督检查和悬挑脚手架施工的质量验收。2、负责一般不合格品的处置，发现严重不合格品及时报告技术负责人，并负责处置后的质量验收与评定。3、对劳务分包和悬挑脚手架施工班组提出质量奖罚。4、质量验收文件的记录与整理。6 安全总监 李飞 1、参与悬挑脚手架工程危险源辨识、风险评价与控制策划，参与环境因素的识别与评价。2、参与悬挑脚手架工程职业健康安全与环境管理规划、管理方案及技术措施方案的-40-制定，落实相关责任。3、巡回进行悬挑脚手架工程职业健康安全/环境管理检查，对关键特性参数定期进行监测，发现问题下达整改通知单，并对整81、改情况进行验证。4、负责悬挑脚手架工程职业健康安全/环境应急准备检查，按应急预案进行响应 7 物资工程师 赵龙 1、负责悬挑脚手架工程的物资控制，包括经上级授权对物资供应商进行评价、实施招标采购、做好进场物资的验证和记录、物资保管、标识等。2、监督检查悬挑脚手架分包商自行采购物资的控制。负责不合格物资的处置和记录。8 测量工程师 杨远江 1、负责悬挑脚手架工程的定位放线。6 6.2 .2 专职安全生产管理人员专职安全生产管理人员 搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防82、非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：序号 职务 姓名 职责 1 项目经理 温经淳 负责协调指挥工作 2 项目总工 张天明 负责现场施工指挥，技术交底 3 安全总监 李飞 负责现场安全检查工作 4 责任工程师 鹿骁 负责现场具体施工 6 6.3 .3 特种作业人员特种作业人员 为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。名单如下：姓名 工种 身份证号 资格证号 有效期 发证机关 熊卜金 建筑架子工 42222319741214483、914 鄂 A022019000737 2020.4.17 国家安全生产监督管理总局 熊卜银 建筑架子工 422223197605074916 鄂 L022019000090 2021.1.18 韩亮 建筑架子工 420881198506195818 鄂 Q022019000233 2021.12.30 韩玉华 建筑架子工 420527198009255352 鄂 L022019000542 2021.5.30 吴鹏程 建筑架子工 420624198802047934 鄂 L022018000129 2020.12.13 刘春华 建筑架子工 420624198802082238 鄂 A022084、19000736 2021.4.17 祁三元 建筑架子工 422202196406262459 鄂 L022019000089 2021.1.18-41-王建豪 建筑架子工 420624197503108317 鄂 L022019000092 2021.1.18 范文明 建筑架子工 420881198811145411 鄂 L022019000088 2021.1.18 6 6.4 .4 其他作业人员其他作业人员 外脚手架的搭设和拆除，还应配备有足够的辅助人员。序号 工总 人数 备注 序号 工总 人数 备注 1 电工 1 2 焊工 1 焊接 3 普工 6 搬运清理 4 刷漆工 3 防锈 第七章85、第七章 验收要求验收要求 7 7.1 .1 验收标准验收标准 1、脚手架下列阶段进行检查与验收，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用（1）基础完工后及脚手架搭设前；（2）作业层上施加荷载前；（3）每搭设完两层后；（4）达到设计高度后；（5）遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后；（6）停用超过一个月。2、验收时应具备下列文件（1）根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；（2）专项施工方案及变更文件；（3）安全技术交底文件；（4）脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；（5）脚手架工程的施工记录及质量检查记录；（6）脚手架搭设过程中出现的重要86、问题及处理记录；（7）脚手架工程的施工验收报告。3、架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。7 7.2 .2 验收程序验收程序 -42-7 7.3 .3 验收内容验收内容 1、悬挑式脚手架验收表 序号 验收项目 搭设要求 验收结果 1 施工方案 1)架体搭设应编制专项施工方案，结构设计应进行计算;2)架体搭设超过规范允许高度，专项施工方案应按规定组织专家论证;3)专项施工方案应按规定进行审核、审批。2 悬挑钢梁 1)钢梁截面尺寸应经设计计算确定，且截面形式应符合设计和规范要求;2)钢梁锚固端长度不应小于悬挑长度的87、 1.25 倍;3)钢梁锚固处结构强度、锚固措施应符合设计和规范要求;4)钢梁外端应设置钢丝绳或钢拉杆与上层建筑结构拉结;5)钢梁间距应按悬挑架体立杆纵距设置。3 架体稳定 1)立杆底部应与钢梁连接柱固定;2)承插式立杆接长应采用螺栓或销钉固定 5 3)纵横向扫地杆的设置应符合规范要求;4)剪刀撑应沿悬挑架体高度连续设置，角度应为 4560度;5)架体应按规定设置横向斜撑;6)架体应采用刚性连墙件与建筑结构拉结，设置的位置、数量应符合设计和规范要求。4 脚手板 1)脚手板材质、规格应符合规范要求;2)脚手板铺设应严密、牢固，探出横向水平杆长度不应大于 150mm。5 荷载 架体上施工荷载应均匀88、，并不应超过设计和规范要求。6 杆件间距 1)立杆纵、横向间距、纵向水平杆步距应符合设计和规范要求;-43-2)作业层应按脚手板铺设的需要增加横向水平杆。7 架体防护 1)作业层应按规范要求设置防护栏杆;2)作业层外侧应设置高度不小于 180mm 的挡脚板;3)架体外侧应采用密目式安全网封闭，网间连接应严密。8 层间防护 1)架体作业层脚手板下应采用安全平网兜底，以下每隔10m 应采用安全平网封闭;2)作业层里排架体与建筑物之间应采用脚手板或安全平网封闭;3)架体底层沿建筑结构边缘在悬挑钢梁与悬挑钢梁之间应采取措施封闭;4)架体底层应进行封闭。9 构配件材质 1)型钢、钢管、构配件规格材质应符89、合规范要求;2)型钢、钢管弯曲、变形、锈蚀应在规范允许范围内。7.47.4 验收人员验收人员 序号 参加单位 参加人员 备注 1 建设单位 李红安 项目负责人 2 监理单位 魏福林 监理总监 刘金辉 专监 3 施工单位 温倞淳 项目经理 张天明 项目总工 汪阜阳 项目质量总监 张琪 责任工程师 李飞 安全总监 4 劳务分包 唐吉祥 队伍负责人 唐志勇 队伍技术负责人 第八章第八章 应急处置措施应急处置措施 1、目的 提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。90、2、应急领导小组及其职责（1）应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。（2）领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。（3）当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。（4）负责准备所需要的应急物资和应急设备。（5）及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案（1）事故报告程序 事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联-44-络报警，组织抢救。（2）事故报告 事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在 24 小时内向91、上级主管部门作出书面报告。（3）现场事故应急处理 施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1）火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。2）触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3）高温中暑的应92、急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或 50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。4）其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。1、应急通信联络 职务 姓名 联系电话 项目负责人 温倞淳 13911224055 安全员 李飞 18656965699 技术负责人 张天明 15852934834 医院救护中心：120 匪警：11093、 火警：119 通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第九章第九章 新冠疫情防控新冠疫情防控 9.19.1 成立疫情防控工作小组成立疫情防控工作小组 成立武汉地产集团丹水池 K1 地块项目一标段疫情防控工作小组 组长：温倞淳 副组长：张天明 成员：范坤龙、赵龙、李飞、田鑫、杨梁 工作小组具体职责分工见疫情防控工作小组组织机构和职责分工。行动机动队：队长：赵龙（全面负责及跟定点医院联系）；队员：徐玉勇（负责车辆）、-45-许晨（物资及时提供）、保安 4 名（协助制约疫情疑似人员）、田鑫、李飞、杨梁、李鹏（疑是人员特定接触区域消毒）、其余包含分包人员及时反馈举报周边情况94、。举报电话：赵龙：18715513373。行动机动队主要针对疫情疑似人员进行机动行动。9.29.2 疫情防控工作小组组织机构和职责分工疫情防控工作小组组织机构和职责分工 序号 管理职务 姓名 职责和权限 1 组长 温倞淳 1、全面负责疫情工作的开展。2、协调好政府、业主、劳务等与项目相关各方面的关系 3、负责疫情防治工作开展所需人、财、物的组织管理与控制。4、针对疫情防治实施过程中的问题组织专题讨论，处理管理和协调问题，保证疫情防治的有效实施。2 副组长 张天明 1、协助项目经理工作，具体负责措施制定工作，负责疫情防治方案的编制和方案的交底。2、负责生活区措施的落实。3 副组长 李飞 1、协助95、项目经理工作，具体负责疫情相关宣传。2、负责与政府的外部关系协调。3、负责收集政府官方消息。4、疫情定点医院沟通联系。5、负责物业公司的管理，对进出现场人员进行核实，是否具备安全卡。6、项目复工后所有工人的新的安全教育，要求包含疫情防治教育。7.设计制作健康帽贴，进行教育的进行粘贴并联合保安每日上下班进行检查。8、李飞编制每日上体温等健康测定值班表：要求每日包含 2 名项目部管理人员、值班保安、各劳务 1 名值班人员；同时值班人员需要在晚上 7:30 在生活区对全体工人进行体温测定，预防未上班人员遗漏。4 副组长 鹿骁 1、协助项目经理工作，具体负责施工现场的各种物资资源管理。2、负责现场措施96、的落实。3、负责分包商工作的协调。5 副组长 范坤龙 1、协助项目经理工作，具体负责物资设备采购工作。2、提供物资采购等财务资金支持。6 组员 许晨 1、防疫物资的购买、物流跟踪、物资运输。2、刘平每日统计防疫物资到场情况，消耗情况，建立领用登记表，每日在群里汇报反馈。7 组员（疫情防控管理员）曾敏杰 1、负责向公司汇报项目每日情况。2、负责传达公司下发指令。3、辅助方案措施等编制交底；4、办公区每日消毒工作：上午 7：30、下午 2:00、傍晚 5:30 进行。职工餐厅，厨房，卫生间 2 小时一次。-46-5、工人生活区每日消毒工作：上午 7：30、下午2:00、傍晚 5:30 进行。职工餐97、厅，厨房，卫生间 2 小时一次。6、负责每日监察每日各项工作的落实情况，晚上 9 点在群里通报。8 组员 田鑫 8#-12#场地消毒工作：上午 7：30、下午 2:00、傍晚5:30 进行。9 组员 杨梁 售楼部场地消毒工作：上午 7：30、下午 2:00、傍晚5:30 进行。10 组员 张薛 1、做好员工健康状况登记表并及时上报。2、每日监测项目管理人员体温等状况并进行反馈，上午 9 点前，下午 5 点前。11 组员 柳冬兵 1、负责隔离区改建及管理。12 组员 沈怡昭、徐玉勇 1、医务车辆机动队；徐玉勇统一调配车辆。应急车辆：项目商务车；司机：徐玉勇 15253825572 9.39.3 98、项目疫情期间管理措施项目疫情期间管理措施 9.3.1 9.3.1 建立“三个台账”建立“三个台账”上班首日项目部专人负责及时收集项目部员工信息，内容主要包括：假期行程、是否出现过发烧、咳嗽等疑似症状。对进场的建筑工人，项目部须进行工人信息摸排，详细掌握工人姓名、来源地、途径城市、是否有疑似状况、有无与武汉亲属接触及时间等信息，填写劳务人员健康状况登记表（附件 1）。对项目部员工，填写员工健康状况登记表（附件 2），包括员工信息、体温数据、呼吸情况、咳嗽等健康情况，直至疫情结束。项目所有员工及建筑工人，每天检测体温状况（附件 3）并有专人负责统计上报 9.3.2 9.3.2 落实“三项教育”落实99、“三项教育”第一项教育，进场安全教育。开展好工人入场三级安全教育，提升工人安全生产意识。第二项教育,疫情防控教育。项目部在进行工人入场三级教育的同时，开展新型冠状病毒感染肺炎疫情防控专题宣传教育。要求工人做到勤洗手、戴口罩、少群聚不接触野生动物，加强工人卫生习惯管理。强调正面宣贯，发现疫情隐患，主动和项目部联系，项目部及时联系当地主管部门及医疗机构，实时控制疫情。同时，项目部安排专人加强工人心理咨询和疏导，保证工人群体不盲目恐慌，保持情绪稳定。第三项教育，专项制度教育。结合本项目实际情况，制定本项目的疫情防控制度，在工人入场三级教育的同时，开展项目部疫情防控专项制度教育，做好沟通工作，提高工人100、配合意识。9.3.3 9.3.3 执行“四个机制”执行“四个机制”第一个机制，设置疫情隐患排查机制。提前做好与分包负责人沟通工作，要求所有入场工人做到佩戴口罩等基本防护。同时，掌握所有工人出发地、乘坐交通工具、身体状况-47-等信息，从源头杜绝或暂缓来自疫区或与感染者接触过的劳务工人进入施工现场。将工人排查情况报送至分公司工程管理部并经工程管理部同意后，方可组织进场。第二个机制，建立疫情防控应急机制。项目疫情防控工作小组须提前联系就近的医疗机构，建立联动机制。项目设置 1 间隔离室，对医疗机构要求“自我隔离”的工人，启用项目隔离室，隔高观察时间不少于 14 天，项目部一旦发现有可疑病例，施工现101、场一律停工，并启动应急机制，及时报告属地建设和卫生防疫行政主管部门采取隔离措施。同时，将疫情层层上报，每层级不得超过 1 小时。第三个机制，建立封闭式管理机制。实施封闭式管理，对进入项目的人员和车辆一律排查登记，并一律测量体温。及时发放防护用品，加强对宿舍、浴室、卫生间、办公区等场所的日常管理和消毒工作，特别是高度重视食品、环境卫生检查防疫工作。第四个机制,建立项目部自检机制。项目部作为责任主体要实现对项目的疫情防控、安全生产等隐患排查。项目部每日对生活区、办公区和作业区实施全方位自检，按照疫情日报要求，填报项目部疫情防控日报，每日及时报送至分公司工程管理部，确保全面受控。项目要准备防护服 3102、 套上，项目部设置隔离区 1 栋板房。隔离室内各类设施需配备齐，具备独立生活条件。9.3.4 9.3.4 定点医疗机构定点医疗机构 项目疫情防控工作小组须提前联系定点的医疗机构-武汉市汉口医院（武汉市江岸区定点对口疾控医院，有发热门诊及疾控科室，距项目 6.2km，联系方式市急救中心：120；武汉市汉口医院：027-51175179，建立联动机制。项目设置隔离室，对医疗机构要求“自我隔离”的工人，启用项目隔离室，隔高观察时间不少于 14 天，项目部一旦发现有可疑病例，施工现场一律停工，并启动应急机制，及时报告属地建设和卫生防疫行政主管部门采取隔离措施。同时，将疫情层层上报，每层级不得超过 1 103、小时。图图 14.3.4 14.3.4 定点医疗机构定点医疗机构-武汉市汉口医院武汉市汉口医院 -48-9.49.4 疫情防控相应流程疫情防控相应流程 9.4.19.4.1 疫情防控响应流程疫情防控响应流程 根据公司要求，建立项目部疫情防控处置流程，及时上报，如下流程 疫情发生后项目要按照XX一公司应对新型冠状病毒疫情项目管理工作方案暨复工安全检查的通知的要求项目经理第一时间上报华中公司，分公司经确认后 1 小时内上报公司。一是对接好定点医院及卫生防疫部门，了解清楚防疫各项工作要点；二是与与当地建设主管部门、派出所、街道办、媒体、城管、交警等建立联防机制。对内部已是狠抓疫情防控工作管理，从源头104、抓起，做好每个人、每个班组的筛查工作，并按要求做好隔离及现场封闭管理，储备好防疫物资；二是抓好复工安全生产工作，确保早日恢复正常施工。9.4.29.4.2 关闭疫情防控程序关闭疫情防控程序 1）经政府等上级有关部门发布疫情防控解除通知后，项目要对管理人员、施工作业人员情况重新梳理核对，确认全部人员身体状态正常后，书面报告华中公司 2）待公司发布企业疫情防控解除后，关闭疫情防控程序。第十章第十章 计算书及相关施工图纸计算书及相关施工图纸 10.110.1 L1L1 架体验算架体验算 架体验算架体验算 一、脚手架参数一、脚手架参数 卸荷设置 无 结构重要性系数 0 1 脚手架安全等级 II 级 脚105、手架搭设排数 双排脚手架 脚手架钢管类型 483.6（计 算 取 脚手架架体高度 H(m)20-49-482.8mm）立杆步距 h(m)1.8 立杆纵距或跨距 la(m)1.5 立杆横距 lb(m)0.8 横向水平杆计算外伸长度 a1(m)0.15 内立杆离建筑物距离 a(m)0.28 双立杆计算方法 不设置双立杆 二、荷载设计二、荷载设计 脚手架设计类型 结构脚手架 脚手板类型 冲压钢脚手板 脚手板自重标准值 Gkjb(kN/m2)0.3 脚手板铺设方式 2 步 1 设 密 目 式 安 全 立 网 自 重 标 准 值Gkmw(kN/m2)0.001 挡脚板类型 冲压钢挡脚板 栏杆与挡脚板自重106、标准值 Gkdb(kN/m)0.16 挡脚板铺设方式 5 步 1 设 每 米 立 杆 承 受 结 构 自 重 标 准 值gk(kN/m)0.12 结构脚手架作业层数 njj 1 结构脚手架荷载标准值 Gkjj(kN/m2)3 地区 武汉 安全网设置 全封闭 基本风压 0(kN/m2)0.25 风荷载体型系数 s 1 风压高度变化系数 z(连墙件、单立杆稳定性)1.5，0.74 风荷载标准值 k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.375，0.185 计算简图：-50-立面图 侧面图 三、横向水平杆验算三、横向水平杆验算-51-纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 纵向水平杆上横向水平杆根107、数 n 2 横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205 横杆截面惯性矩 I(mm4)101900 横杆弹性模量 E(N/mm2)206000 横杆截面抵抗矩 W(mm3)4250 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.031+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.031+0.31.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.317kN/m 正常使用极限状态 q=(0.031+Gkjb la/(n+1)=(0.031+0.3 1.5/(2+1)=0.181kN/m 计算简图如下：-52-1、抗弯验算、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/108、2=max2.317 0.82/8，2.317 0.152/2=0.185kN m =0Mmax/W=1 0.185 106/4250=43.622N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max5 0.181 8004/(384 206000 101900)，0.181 1504/(8 206000 101900)=0.046mm max0.046mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/109、(2lb)=2.317(0.8+0.15)2/(2 0.8)=1.307kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=0.181(0.8+0.15)2/(2 0.8)=0.102kN 四、纵向水平杆验算四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知 F1=Rmax=1.307kN q=1.2 0.031=0.037kN/m 正常使用极限状态 由上节可知 F1=Rmax=0.102kN q=0.031kN/m 1、抗弯验算、抗弯验算 计算简图如下：-53-弯矩图(kN m)=0Mmax/W=1 0.531 106/4250=124.909N/mm2f=205N/mm2 满足110、要求！2、挠度验算、挠度验算 计算简图如下：-54-变形图(mm)max0.365mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.023kN 五、扣件抗滑承载力验算五、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=11.307=1.307kNRc=0.9 8=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=13.023=3.023kNRc=0.9 8=7.2kN 满足要求！六、荷载计算六、荷载计算 脚手架架体高度 H 20 脚手架钢管类型 483111、.6（计 算 取482.8mm）每 米 立 杆 承 受 结 构 自 重 标 准 值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值、立杆承受的结构自重标准值 NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/2 0.031/h)H=(0.12+(0.8+0.15)2/2 0.031/1.8)20=2.729kN 单内立杆：NG1k=2.729kN 2、脚手板的自重标准值、脚手板的自重标准值 NG2k1 单外立杆：-55-NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb 1/2/2=(20/1.8+1)1.5(0.8+0.15)0.3 1/2/2=1112、.294kN 1/2 表示脚手板 2 步 1 设 单内立杆：NG2k1=1.294kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值、栏杆与挡脚板自重标准值 NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)la Gkdb 1/5=(20/1.8+1)1.5 0.16 1/5=0.581kN 1/5 表示挡脚板 5 步 1 设 4、围护材料的自重标准值、围护材料的自重标准值 NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmw la H=0.001 1.5 20=0.03kN 5、构配件自重标准值、构配件自重标准值 NG2k总计总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.294+0.581+0.03=113、1.906kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.294kN 立杆施工活立杆施工活荷载计算荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njj Gkjj)/2=1.5(0.8+0.15)(1 3)/2=2.138kN 内立杆：NQ1k=2.138kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力：组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4 NQ1k=1.2(2.729+1.906)+1.4 2.138=8.555kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4 NQ1k=1.2(2.729+1.294)+1.4 2.138=7.821kN 七、立杆稳定性验算七114、立杆稳定性验算 脚手架架体高度 H 20 立杆计算长度系数 1.5 立杆截面抵抗矩 W(mm3)4250 立杆截面回转半径 i(mm)16 立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205 立杆截面面积 A(mm2)398 连墙件布置方式 两步两跨 1、立杆长细比验算、立杆长细比验算 立杆计算长度 l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7 103/16=168.75210 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度 l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119 103/16=194.906 查规范表 A 得，=0.191-56-2、立杆115、稳定性验算、立杆稳定性验算 组合风荷载作用组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值 N=NG1k+NG2k=2.729+1.906=4.635kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.729+1.906)+1.4 2.138=8.555kN Mwd=wQMwk=wQ(0.051wklaH12)=0.6 1.4(0.05 0.6 0.185 1.5 3.62)=0.091kN m =0N/(A)+Mwd/W=1 8554.55/(0.191 398)+90629.28/4250=133.858N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力116、验算八、连墙件承载力验算 连墙件布置方式 两步两跨 连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3 连墙件计算长度 l0(mm)600 连墙件截面类型 钢管 连墙件型号 483.6（计 算 取482.8mm）连墙件截面面积 Ac(mm2)398 连墙件截面回转半径 i(mm)16 连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205 连墙件与扣件连接方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.37521.821.5=5.67kN 长细比=l0/i=600/16=37.5，查规范表 A.0.6 得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(5117、.67+3)103/(0.896398)=24.312N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=5.67+3=8.67kN0.912=10.8kN 满足要求！悬挑梁验算悬挑梁验算 一、基本参数一、基本参数 主梁离地高度(m)6 悬挑方式 普通主梁悬挑-57-主梁间距(mm)1500 主梁与建筑物连接方式 锚固螺栓连接 主梁建筑物外悬挑长度 Lx(mm)1300 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0 梁/楼板混凝土强度等级 C30 二、荷载布置参数二、荷载布置参数 支撑点号 支撑方式 距主梁外锚固点水平距离(mm)支118、撑件上下固定点的垂直距离 L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算 1 上拉 1000 2900 1000 是 作用点号 各排立杆传至梁上荷载标准值 F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值 F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距 la(mm)1 4.64 8.55 280 1500 2 4.64 8.55 1080 1500 附图如下：平面图-58-立面图 三、主梁验算三、主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数 nz 1 主梁材料规格 16 号工字钢 主梁截面积 A(cm2)26.1 主梁截面惯性矩 Ix(cm4)1130 主梁截面抵抗矩 Wx(cm119、3)141 主梁自重标准值 gk(kN/m)0.205 主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215 主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁与建筑物连接螺栓类型 承压型高强螺栓 竖向连接钢板强度等级 Q235 竖向连接钢板厚度 dt(mm)12 主梁与建筑物连接螺栓个数 n：2 高强螺栓的性能等级 8.8 级 高强螺栓公称直径 M20 高强螺栓的有效直径 de(mm)17.65 螺栓承压强度设计值 fcb(N/mm2)470 高强螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)250 高强螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)400 主梁允许挠度120、(mm)1/250 荷载标准值：-59-q=gk=0.205=0.205kN/m 第 1 排：F1=F1/nz=4.64/1=4.64kN 第 2 排：F2=F2/nz=4.64/1=4.64kN 荷载设计值：q=1.2 gk=1.2 0.205=0.246kN/m 第 1 排：F1=F1/nz=8.55/1=8.55kN 第 2 排：F2=F2/nz=8.55/1=8.55kN 1、强度验算、强度验算 弯矩图(kN m)max=0Mmax/W=1 1.554 106/141000=11.021N/mm2f=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算、抗剪验算-60-剪力图(kN)max=0Qm121、ax/(8Iz)bh02-(b-)h2=1 8.625 1000 88 1602-(88-6)140.22/(8 11300000 6)=10.193N/mm2 max=10.193N/mm2=125N/mm2 符合要求！3、挠度验算、挠度验算 变形图(mm)max=0.023mm=2lx/250=2 1300/250=10.4mm 符合要求！4、支座反力计算、支座反力计算 设计值：R1=5.585kN,R2=11.84kN 四、上拉杆件验算四、上拉杆件验算 上拉杆材料类型 钢筋 上拉杆件直径(mm)20 上拉杆截面积 A(cm2)3.142 上拉杆材料抗拉强度设计值 f(N/mm2)205 122、上拉杆弹性模量 E(N/mm2)206000 花篮螺栓在螺纹处的有效直径 de(mm)20 花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170 螺栓参数：-61-上拉连接螺栓类型 承压型高强螺栓 上拉连接板与建筑物连接螺栓个数 n1：1 吊耳板连接螺栓个数 n2：1 高强螺栓的性能等级 8.8 级 高强螺栓公称直径 M20 高强螺栓的有效直径 de(mm)17.65 高强螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)250 高强螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)400 1、上拉杆强度验算、上拉杆强度验算 上拉杆件角度计算：1=arctanL1/L2=arctan(2900/1000)=70.974123、 上拉杆件支座力：设计值：RS1=nzR2=1 11.84=11.84kN 主梁轴向力设计值：NSZ1=RS1/tan1=11.84/tan70.974=4.083kN 上拉杆件轴向力：设计值：NS1=0RS1/sin1=111.84/sin70.974=12.524kN 上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=maxNS1.NSi=12.524kN 轴心受拉稳定性计算：=NS/A=12.524103/314.2=39.861N/mm2f=205N/mm2 符合要求！2、花篮螺栓验算、花篮螺栓验算 =Ns/(de2/4)=12.524103/(202/4)=39.866N/mm2ft=170N/m124、m2 符合要求！3、吊耳板计算、吊耳板计算 吊耳板厚 t(mm)12 吊 耳 板两 侧边 缘与 吊 孔边缘 净 距b(mm)50 顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65 吊孔直径 d0(mm)25 吊耳板抗拉强度设计值 f(N/mm2)205 吊耳板抗剪强度设计值 fv(N/mm2)125 钢拉杆与吊耳板连接焊缝焊脚尺寸hf(mm)6 钢 拉 杆与 吊耳 板连 接 焊缝总 长 度lw(mm)120 角焊缝强度设计值 ffw(N/mm2)160-62-吊耳板 参考 GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算：（1）耳板构造要求 Be=2t+16=212+16=40mmb=50mm125、 满足要求！4Be/3=440/3=53.333mma=65mm 满足要求！（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算 计算宽度:b1=min(2t+16,b-d0/3)=min(2 12+16,50-25/3)=40mm =Ns/(2tb1)=12.524 103/(2 12 40)=13.046N/mm2f=205N/mm2 耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算 =Ns/2t(a-2d0/3)=12.524103/212(65-225/3)=10.797N/mm2f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！（4）耳板抗剪强度验算 耳板端部抗剪截面宽度:Z=126、(a+d0/2)2-(d0/2)20.5=(65+25/2)2-(25/2)20.5=76.485mm =Ns/(2tZ)=12.524103/(21276.485)=6.823N/mm2fv=125N/mm2 耳板抗剪强度满足要求！4、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算 钢拉杆与吊耳板连接焊缝主要承受剪应力：f=NS/(0.7hflw)=12.524103/(0.76120)=24.85N/mm2ffw=160N/mm2 钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！5、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算-63-上拉与主梁连接吊耳板螺栓主要承受剪力：单个承压127、型高强螺栓抗剪承载力设计值：Nvb=nvd2efvb/4=13.14217.652250/(41000)=61.167kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n2=12.524/1=12.524kNNvb=61.167kN 上拉与主梁连接吊耳板螺栓抗剪符合要求！6、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算 上拉杆 1：与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt1=Ns1sin(90-1)=12.524sin(90-70.974)=4.083kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv1=Ns1cos(90-1)=12.524cos(90-70.974)=11.84kN 单个螺栓所受的拉力值：128、Nt=Nt1/n1=4.083/1=4.083kN 单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv1/n1=11.84/1=11.84kN 单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2efvb/4=1 3.142 17.652 250/(4 1000)=61.167kN 每个高强螺栓受拉承载力设计值 Ntb=d2eftb/4=3.142 17.652 400/(4 1000)=97.868kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(11.84/61.167)2+(4.083/97.868)20.5=0.1981 螺栓承载力满足要求。五、悬挑主梁整体稳定性验算五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：129、N=|(-(-NSZ1)|/nz=|(-(-4.083)|/1=4.083kN 压弯构件强度：max=0Mmax/(W)+N/A=11.554106/(1.05 141 103)+4.083 103/2610=12.061N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中 b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计标准(GB50017-2017)得，b=2 由于 b大于 0.6，根据 钢结构设计标准(GB50017-2017)附表 C，得到 b值为 0.93。0Mmax/(bWxf)=1 1.554 106/(0.929 141 215 103)=0.130、0551 符合要求！-64-六、主梁与建筑物节点验算六、主梁与建筑物节点验算 1、计算参数、计算参数 主梁与建筑物连接螺栓类型 承压型高强螺栓 竖向连接钢板强度等级 Q235 竖向连接钢板厚度 dt(mm)12 主梁与建筑物连接螺栓个数 n：2 高强螺栓的性能等级 8.8 级 高强螺栓公称直径 M20 高强螺栓的有效直径 de(mm)17.65 螺栓承压强度设计值 fcb(N/mm2)470 高强螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)250 高强螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)400 2、高强螺栓承载力计算、高强螺栓承载力计算 假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。V=1 5.131、585=5.585kN，N=1 4.083=4.083kN 单个高强螺栓所受的剪力值 NV=V/n=5.585/2=2.792kN 单个高强螺栓所受的拉力值 Nt=N/n=4.083/2=2.041kN 单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2efvb/4=1 3.142 17.652 250/(4 1000)=61.167kN 每个高强螺栓受拉承载力设计值 Ntb=d2eftb/4=3.142 17.652 400/(4 1000)=97.868kN 承压承载力设计值 Ncb=d dt fcb/1000=20 12 470/1000=112.8kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)2132、0.5=(2.792/61.167)2+(2.041/97.868)20.5=0.051 NV=2.792kNNcb/1.2=112.8/1.2=94kN 承压承载力满足要求。1010.2 .2 L2L2 架体验算架体验算 架体验算架体验算 一、脚手架参数一、脚手架参数 卸荷设置 无 结构重要性系数 0 1 脚手架安全等级 II 级 脚手架搭设排数 双排脚手架 脚手架钢管类型 483.6（计 算 取482.8mm）脚手架架体高度 H(m)20 立杆步距 h(m)1.8 立杆纵距或跨距 la(m)1.5 立杆横距 lb(m)0.8 横向水平杆计算外伸长度 a1(m)0.15 内立杆离建筑物距离 133、a(m)0.9 双立杆计算方法 不设置双立杆-65-二、荷载设计二、荷载设计 脚手架设计类型 结构脚手架 脚手板类型 冲压钢脚手板 脚手板自重标准值 Gkjb(kN/m2)0.3 脚手板铺设方式 2 步 1 设 密 目 式 安 全 立 网 自 重 标 准 值Gkmw(kN/m2)0.001 挡脚板类型 冲压钢挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值 Gkdb(kN/m)0.16 挡脚板铺设方式 5 步 1 设 每 米 立 杆 承 受 结 构 自 重 标 准 值gk(kN/m)0.12 结构脚手架作业层数 njj 1 结构脚手架荷载标准值 Gkjj(kN/m2)3 地区 武汉 安全网设置 全封闭 基本风压134、 0(kN/m2)0.25 风荷载体型系数 s 1 风压高度变化系数 z(连墙件、单立杆稳定性)1.5，0.74 风荷载标准值 k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.375，0.185 计算简图：立面图-66-侧面图 三、横向水平杆验算三、横向水平杆验算 纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在上 纵向水平杆上横向水平杆根数 n 2 横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205 横杆截面惯性矩 I(mm4)101900 横杆弹性模量 E(N/mm2)206000 横杆截面抵抗矩 W(mm3)4250-67-纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.031+Gkjbla/(n+1)+1135、.4Gkla/(n+1)=1.2(0.031+0.31.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.317kN/m 正常使用极限状态 q=(0.031+Gkjb la/(n+1)=(0.031+0.3 1.5/(2+1)=0.181kN/m 计算简图如下：-68-1、抗弯验算、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.317 0.82/8，2.317 0.152/2=0.185kN m =0Mmax/W=1 0.185 106/4250=43.622N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(136、8EI)=max5 0.181 8004/(384 206000 101900)，0.181 1504/(8 206000 101900)=0.046mm max0.046mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.317(0.8+0.15)2/(2 0.8)=1.307kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=0.181(0.8+0.15)2/(2 0.8)=0.102kN 四、纵向水平杆验算四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可137、知 F1=Rmax=1.307kN q=1.2 0.031=0.037kN/m 正常使用极限状态 由上节可知 F1=Rmax=0.102kN q=0.031kN/m 1、抗弯验算、抗弯验算 计算简图如下：-69-弯矩图(kN m)=0Mmax/W=1 0.531 106/4250=124.909N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算、挠度验算 计算简图如下：-70-变形图(mm)max0.365mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.023kN 五、扣件抗滑承载力验算五、扣件抗滑138、承载力验算 横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=11.307=1.307kNRc=0.9 8=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=13.023=3.023kNRc=0.9 8=7.2kN 满足要求！六、荷载计算六、荷载计算 脚手架架体高度 H 20 脚手架钢管类型 483.6（计 算 取482.8mm）每 米 立 杆 承 受 结 构 自 重 标 准 值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值、立杆承受的结构自重标准值 NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/2 0.031/h139、)H=(0.12+(0.8+0.15)2/2 0.031/1.8)20=2.729kN 单内立杆：NG1k=2.729kN 2、脚手板的自重标准值、脚手板的自重标准值 NG2k1 单外立杆：-71-NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb 1/2/2=(20/1.8+1)1.5(0.8+0.15)0.3 1/2/2=1.294kN 1/2 表示脚手板 2 步 1 设 单内立杆：NG2k1=1.294kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值、栏杆与挡脚板自重标准值 NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)la Gkdb 1/5=(20/1.8+1)1.5 0.16 1/5=0.581140、kN 1/5 表示挡脚板 5 步 1 设 4、围护材料的自重标准值、围护材料的自重标准值 NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmw la H=0.001 1.5 20=0.03kN 5、构配件自重标准值、构配件自重标准值 NG2k总计总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.294+0.581+0.03=1.906kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.294kN 立杆施工活荷载计算立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njj Gkjj)/2=1.5(0.8+0.15)(1 3)/2=2.138kN 内立杆：NQ1k=2.138kN 组合风荷载作141、用下单立杆轴向力：组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4 NQ1k=1.2(2.729+1.906)+1.4 2.138=8.555kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4 NQ1k=1.2(2.729+1.294)+1.4 2.138=7.821kN 七、立杆稳定性验算七、立杆稳定性验算 脚手架架体高度 H 20 立杆计算长度系数 1.5 立杆截面抵抗矩 W(mm3)4250 立杆截面回转半径 i(mm)16 立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205 立杆截面面积 A(mm2)398 连墙件布置方式 两步两跨 1、立杆长细比验算、立杆142、长细比验算 立杆计算长度 l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7 103/16=168.75210 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度 l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119 103/16=194.906 查规范表 A 得，=0.191-72-2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算 组合风荷载作用组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值 N=NG1k+NG2k=2.729+1.906=4.635kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.729+1.906)+1.4 2.13143、8=8.555kN Mwd=wQMwk=wQ(0.051wklaH12)=0.6 1.4(0.05 0.6 0.185 1.5 3.62)=0.091kN m =0N/(A)+Mwd/W=1 8554.55/(0.191 398)+90629.28/4250=133.858N/mm2f=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算八、连墙件承载力验算 连墙件布置方式 两步两跨 连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3 连墙件计算长度 l0(mm)600 连墙件截面类型 钢管 连墙件型号 483.6（计 算 取482.8mm）连墙件截面面积 Ac(mm2)39144、8 连墙件截面回转半径 i(mm)16 连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205 连墙件与扣件连接方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.37521.821.5=5.67kN 长细比=l0/i=600/16=37.5，查规范表 A.0.6 得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.67+3)103/(0.896398)=24.312N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=5.67+3=8.67kN0.912=10.8kN 满足要求！悬挑梁验算悬挑梁验算 一、基本参数一145、基本参数 主梁离地高度(m)6 悬挑方式 普通主梁悬挑-73-主梁间距(mm)1500 主梁与建筑物连接方式 锚固螺栓连接 主梁建筑物外悬挑长度 Lx(mm)1900 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0 梁/楼板混凝土强度等级 C30 二、荷载布置参数二、荷载布置参数 支撑点号 支撑方式 距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离 L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算 1 上拉 1400 2900 1400 是 2 上拉 1500 2900 1500 是 作用点号 各排立杆传至梁上荷载标准值 F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值 F(kN)各排146、立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距 la(mm)1 4.64 8.55 900 1500 2 4.64 8.55 1700 1500 附图如下：平面图-74-立面图 三、主梁验算三、主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数 nz 1 主梁材料规格 16 号工字钢 主梁截面积 A(cm2)26.1 主梁截面惯性矩 Ix(cm4)1130 主梁截面抵抗矩 Wx(cm3)141 主梁自重标准值 gk(kN/m)0.205 主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215 主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁与建筑物连接螺栓类型 承压型高147、强螺栓 竖向连接钢板强度等级 Q235 竖向连接钢板厚度 dt(mm)12 主梁与建筑物连接螺栓个数 n：2 高强螺栓的性能等级 8.8 级 高强螺栓公称直径 M20 高强螺栓的有效直径 de(mm)17.65 螺栓承压强度设计值 fcb(N/mm2)470 高强螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)250 高强螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)400 主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值：-75-q=gk=0.205=0.205kN/m 第 1 排：F1=F1/nz=4.64/1=4.64kN 第 2 排：F2=F2/nz=4.64/1=4.64kN 荷载设计值：q=1.2 g148、k=1.2 0.205=0.246kN/m 第 1 排：F1=F1/nz=8.55/1=8.55kN 第 2 排：F2=F2/nz=8.55/1=8.55kN 1、强度验算、强度验算 弯矩图(kN m)max=0Mmax/W=1 2.106 106/141000=14.938N/mm2f=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算、抗剪验算-76-剪力图(kN)max=0Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=1 8.65 1000 88 1602-(88-6)140.22/(8 11300000 6)=10.223N/mm2 max=10.223N/mm2=125N/mm2 符合要求！3、149、挠度验算、挠度验算 变形图(mm)max=0.045mm=2lx/250=2 1900/250=15.2mm 符合要求！4、支座反力计算、支座反力计算 设计值：R1=1.723kN,R2=10.953kN,R3=4.9kN 四、上拉杆件验算四、上拉杆件验算 上拉杆材料类型 钢筋 上拉杆件直径(mm)20 上拉杆截面积 A(cm2)3.142 上拉杆材料抗拉强度设计值 f(N/mm2)205 上拉杆弹性模量 E(N/mm2)206000 花篮螺栓在螺纹处的有效直径 de(mm)20 花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170 螺栓参数：-77-上拉连接螺栓类型 承压型高强螺栓 上拉连接板与建150、筑物连接螺栓个数 n1：1 吊耳板连接螺栓个数 n2：1 高强螺栓的性能等级 8.8 级 高强螺栓公称直径 M20 高强螺栓的有效直径 de(mm)17.65 高强螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)250 高强螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)400 1、上拉杆强度验算、上拉杆强度验算 上拉杆件角度计算：1=arctanL1/L2=arctan(2900/1400)=64.231 2=arctanL1/L2=arctan(2900/1500)=62.65 上拉杆件支座力：设计值：RS1=nzR2=1 10.953=10.953kN 设计值：RS2=nzR3=1 4.9=4.9kN 151、主梁轴向力设计值：NSZ1=RS1/tan1=10.953/tan64.231=5.287kN NSZ2=RS2/tan2=4.9/tan62.65=2.534kN 上拉杆件轴向力：设计值：NS1=0RS1/sin1=110.953/sin64.231=12.162kN 设计值：NS2=0RS2/sin2=14.9/sin62.65=5.516kN 上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=maxNS1.NSi=12.162kN 轴心受拉稳定性计算：=NS/A=12.162103/314.2=38.708N/mm2f=205N/mm2 符合要求！2、花篮螺栓验算、花篮螺栓验算 =Ns/(de2/4)152、=12.162103/(202/4)=38.713N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！3、吊耳板计算、吊耳板计算 吊耳板厚 t(mm)12 吊 耳 板两 侧边 缘与 吊 孔边缘 净 距b(mm)50 顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65 吊孔直径 d0(mm)25 吊耳板抗拉强度设计值 f(N/mm2)205 吊耳板抗剪强度设计值 fv(N/mm2)125 钢拉杆与吊耳板连接焊缝焊脚尺寸hf(mm)6 钢 拉 杆与 吊耳 板连 接 焊缝总 长 度lw(mm)120-78-角焊缝强度设计值 ffw(N/mm2)160 吊耳板 参考 GB50017-2017，对连接耳板进行如下153、验算：（1）耳板构造要求 Be=2t+16=212+16=40mmb=50mm 满足要求！4Be/3=440/3=53.333mma=65mm 满足要求！（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算 计算宽度:b1=min(2t+16,b-d0/3)=min(2 12+16,50-25/3)=40mm =Ns/(2tb1)=12.162 103/(2 12 40)=12.669N/mm2f=205N/mm2 耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算 =Ns/2t(a-2d0/3)=12.162103/212(65-225/3)=10.485N/mm2f=205N/mm2 耳154、板端部截面抗拉强度满足要求！（4）耳板抗剪强度验算 耳板端部抗剪截面宽度:Z=(a+d0/2)2-(d0/2)20.5=(65+25/2)2-(25/2)20.5=76.485mm =Ns/(2tZ)=12.162103/(21276.485)=6.626N/mm2fv=125N/mm2 耳板抗剪强度满足要求！4、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算 钢拉杆与吊耳板连接焊缝主要承受剪应力：f=NS/(0.7hflw)=12.162103/(0.76120)=24.131N/mm2ffw=160N/mm2 钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！-79-5、上拉与主梁连接吊耳板螺栓155、验算、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算 上拉与主梁连接吊耳板螺栓主要承受剪力：单个承压型高强螺栓抗剪承载力设计值：Nvb=nvd2efvb/4=13.14217.652250/(41000)=61.167kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n2=12.162/1=12.162kNNvb=61.167kN 上拉与主梁连接吊耳板螺栓抗剪符合要求！6、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算 上拉杆 1：与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt1=Ns1sin(90-1)=12.162sin(90-64.231)=5.287kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv1=Ns1cos(90-1)156、=12.162cos(90-64.231)=10.953kN 单个螺栓所受的拉力值：Nt=Nt1/n1=5.287/1=5.287kN 单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv1/n1=10.953/1=10.953kN 单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2efvb/4=1 3.142 17.652 250/(4 1000)=61.167kN 每个高强螺栓受拉承载力设计值 Ntb=d2eftb/4=3.142 17.652 400/(4 1000)=97.868kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(10.953/61.167)2+(5.287/97.868)20.5=0.187157、1 螺栓承载力满足要求。上拉杆 2：与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt2=Ns2sin(90-2)=5.516sin(90-62.65)=2.534kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv2=Ns2cos(90-2)=5.516cos(90-62.65)=4.9kN 单个螺栓所受的拉力值：Nt=Nt2/n1=2.534/1=2.534kN 单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv2/n1=4.9/1=4.9kN 单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2efvb/4=1 3.142 17.652 250/(4 1000)=61.167kN 每个高强螺栓受拉承载力设计值 Ntb=d2eftb/4=3.142 158、17.652 400/(4 1000)=97.868kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(4.9/61.167)2+(2.534/97.868)20.5=0.0841 螺栓承载力满足要求。-80-五、悬挑主梁整体稳定性验算五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N=|(-(-NSZ1-NSZ2)|/nz=|(-(-5.287-2.534)|/1=7.822kN 压弯构件强度：max=0Mmax/(W)+N/A=12.106106/(1.05 141 103)+7.822 103/2610=17.224N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！受弯构件整体稳定性分析159、：其中 b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计标准(GB50017-2017)得，b=2 由于 b大于 0.6，根据 钢结构设计标准(GB50017-2017)附表 C，得到 b值为 0.93。0Mmax/(bWxf)=1 2.106 106/(0.929 141 215 103)=0.0751 符合要求！六、主梁与建筑物节点验算六、主梁与建筑物节点验算 1、计算参数、计算参数 主梁与建筑物连接螺栓类型 承压型高强螺栓 竖向连接钢板强度等级 Q235 竖向连接钢板厚度 dt(mm)12 主梁与建筑物连接螺栓个数 n：2 高强螺栓的性能等级 8.8 级 高强螺栓公称直径 M20 高强160、螺栓的有效直径 de(mm)17.65 螺栓承压强度设计值 fcb(N/mm2)470 高强螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)250 高强螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)400 2、高强螺栓承载力计算、高强螺栓承载力计算 假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。V=1 1.723=1.723kN，N=1 7.822=7.822kN 单个高强螺栓所受的剪力值 NV=V/n=1.723/2=0.861kN 单个高强螺栓所受的拉力值 Nt=N/n=7.822/2=3.911kN 单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2efvb/4=1 3.142 17.652 250/(4 1161、000)=61.167kN 每个高强螺栓受拉承载力设计值 Ntb=d2eftb/4=3.142 17.652 400/(4 1000)=97.868kN 承压承载力设计值 Ncb=d dt fcb/1000=20 12 470/1000=112.8kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(0.861/61.167)2+(3.911/97.868)20.5=0.0421-81-NV=0.861kNNcb/1.2=112.8/1.2=94kN 承压承载力满足要求。1010.3 .3 L3L3 架体验算架体验算 架体验算架体验算 一、脚手架参数一、脚手架参数 卸荷设置 无 结构重要性系数162、 0 1 脚手架安全等级 II 级 脚手架搭设排数 双排脚手架 脚手架钢管类型 483.6（计 算 取482.8mm）脚手架架体高度 H(m)20 立杆步距 h(m)1.8 立杆纵距或跨距 la(m)1.5 立杆横距 lb(m)0.8 横向水平杆计算外伸长度 a1(m)0.15 内立杆离建筑物距离 a(m)1.9 双立杆计算方法 不设置双立杆 二、荷载设计二、荷载设计 脚手架设计类型 结构脚手架 脚手板类型 冲压钢脚手板 脚手板自重标准值 Gkjb(kN/m2)0.3 脚手板铺设方式 2 步 1 设 密 目 式 安 全 立 网 自 重 标 准 值Gkmw(kN/m2)0.001 挡脚板类型 冲163、压钢挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值 Gkdb(kN/m)0.16 挡脚板铺设方式 5 步 1 设 每 米 立 杆 承 受 结 构 自 重 标 准 值gk(kN/m)0.12 结构脚手架作业层数 njj 1 结构脚手架荷载标准值 Gkjj(kN/m2)3 地区 武汉 安全网设置 全封闭 基本风压 0(kN/m2)0.25 风荷载体型系数 s 1 风压高度变化系数 z(连墙件、单立杆稳定性)1.5，0.74 风荷载标准值 k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.375，0.185 计算简图：-82-立面图 侧面图 三、横向水平杆验算三、横向水平杆验算-83-纵、横向水平杆布置方式 横向水平杆在164、上 纵向水平杆上横向水平杆根数 n 2 横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205 横杆截面惯性矩 I(mm4)101900 横杆弹性模量 E(N/mm2)206000 横杆截面抵抗矩 W(mm3)4250 纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.031+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.031+0.31.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.317kN/m 正常使用极限状态 q=(0.031+Gkjb la/(n+1)=(0.031+0.3 1.5/(2+1)=0.181kN/m 计算简图如下：-84-1、抗弯验算、抗弯验算 Mmax=m165、axqlb2/8，qa12/2=max2.317 0.82/8，2.317 0.152/2=0.185kN m =0Mmax/W=1 0.185 106/4250=43.622N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max5 0.181 8004/(384 206000 101900)，0.181 1504/(8 206000 101900)=0.046mm max0.046mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 R166、max=q(lb+a1)2/(2lb)=2.317(0.8+0.15)2/(2 0.8)=1.307kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=0.181(0.8+0.15)2/(2 0.8)=0.102kN 四、纵向水平杆验算四、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知 F1=Rmax=1.307kN q=1.2 0.031=0.037kN/m 正常使用极限状态 由上节可知 F1=Rmax=0.102kN q=0.031kN/m 1、抗弯验算、抗弯验算 计算简图如下：-85-弯矩图(kN m)=0Mmax/W=1 0.531 106/4250=124.909N/mm167、2f=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算、挠度验算 计算简图如下：-86-变形图(mm)max0.365mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！3、支座反力计算、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.023kN 五、扣件抗滑承载力验算五、扣件抗滑承载力验算 横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=11.307=1.307kNRc=0.9 8=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=13.023=3.023kNRc=0.9 8=7.2kN 满足要求！六、荷载计算六、荷载计算 脚手架架体高度 H 168、20 脚手架钢管类型 483.6（计 算 取482.8mm）每 米 立 杆 承 受 结 构 自 重 标 准 值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值、立杆承受的结构自重标准值 NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/2 0.031/h)H=(0.12+(0.8+0.15)2/2 0.031/1.8)20=2.729kN 单内立杆：NG1k=2.729kN 2、脚手板的自重标准值、脚手板的自重标准值 NG2k1 单外立杆：-87-NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb 1/2/2=(20/1.8+1)1.5(0.8+0.169、15)0.3 1/2/2=1.294kN 1/2 表示脚手板 2 步 1 设 单内立杆：NG2k1=1.294kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值、栏杆与挡脚板自重标准值 NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)la Gkdb 1/5=(20/1.8+1)1.5 0.16 1/5=0.581kN 1/5 表示挡脚板 5 步 1 设 4、围护材料的自重标准值、围护材料的自重标准值 NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmw la H=0.001 1.5 20=0.03kN 5、构配件自重标准值、构配件自重标准值 NG2k总计总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.2170、94+0.581+0.03=1.906kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.294kN 立杆施工活立杆施工活荷载计算荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njj Gkjj)/2=1.5(0.8+0.15)(1 3)/2=2.138kN 内立杆：NQ1k=2.138kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力：组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4 NQ1k=1.2(2.729+1.906)+1.4 2.138=8.555kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4 NQ1k=1.2(2.729+1.294)+1.4 2.138=7.82171、1kN 七、立杆稳定性验算七、立杆稳定性验算 脚手架架体高度 H 20 立杆计算长度系数 1.5 立杆截面抵抗矩 W(mm3)4250 立杆截面回转半径 i(mm)16 立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205 立杆截面面积 A(mm2)398 连墙件布置方式 两步两跨 1、立杆长细比验算、立杆长细比验算 立杆计算长度 l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7 103/16=168.75210 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度 l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119 103/16=194.906 查规范表 A 得，172、=0.191-88-2、立杆稳定性验算、立杆稳定性验算 组合风荷载作用组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值 N=NG1k+NG2k=2.729+1.906=4.635kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.729+1.906)+1.4 2.138=8.555kN Mwd=wQMwk=wQ(0.051wklaH12)=0.6 1.4(0.05 0.6 0.185 1.5 3.62)=0.091kN m =0N/(A)+Mwd/W=1 8554.55/(0.191 398)+90629.28/4250=133.858N/mm2f=205N/mm2173、 满足要求！八、连墙件承载力验算八、连墙件承载力验算 连墙件布置方式 两步两跨 连墙件连接方式 扣件连接 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3 连墙件计算长度 l0(mm)600 连墙件截面类型 钢管 连墙件型号 483.6（计 算 取482.8mm）连墙件截面面积 Ac(mm2)398 连墙件截面回转半径 i(mm)16 连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205 连墙件与扣件连接方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.37521.821.5=5.67kN 长细比=l0/i=600/16=37.5，查规范表 A.0.6 得，=0.896 (N174、lw+N0)/(Ac)=(5.67+3)103/(0.896398)=24.312N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=5.67+3=8.67kN0.912=10.8kN 满足要求！悬挑梁验算悬挑梁验算 一、基本参数一、基本参数 主梁离地高度(m)6 悬挑方式 普通主梁悬挑-89-主梁间距(mm)1500 主梁与建筑物连接方式 锚固螺栓连接 主梁建筑物外悬挑长度 Lx(mm)3000 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0 梁/楼板混凝土强度等级 C30 二、荷载布置参数二、荷载布置参数 支撑点号 支撑方式 距主175、梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离 L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算 1 上拉 1500 2900 1500 是 2 上拉 2500 2900 2500 是 作用点号 各排立杆传至梁上荷载标准值 F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值 F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距 la(mm)1 4.64 8.55 1900 1500 2 4.64 8.55 2700 1500 附图如下：平面图-90-立面图 三、主梁验算三、主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数 nz 1 主梁材料规格 16 号工字钢 主梁截面积 A(cm2)2176、6.1 主梁截面惯性矩 Ix(cm4)1130 主梁截面抵抗矩 Wx(cm3)141 主梁自重标准值 gk(kN/m)0.205 主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215 主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁与建筑物连接螺栓类型 承压型高强螺栓 竖向连接钢板强度等级 Q235 竖向连接钢板厚度 dt(mm)12 主梁与建筑物连接螺栓个数 n：2 高强螺栓的性能等级 8.8 级 高强螺栓公称直径 M20 高强螺栓的有效直径 de(mm)17.65 螺栓承压强度设计值 fcb(N/mm2)470 高强螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2177、)250 高强螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)400 主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值：-91-q=gk=0.205=0.205kN/m 第 1 排：F1=F1/nz=4.64/1=4.64kN 第 2 排：F2=F2/nz=4.64/1=4.64kN 荷载设计值：q=1.2 gk=1.2 0.205=0.246kN/m 第 1 排：F1=F1/nz=8.55/1=8.55kN 第 2 排：F2=F2/nz=8.55/1=8.55kN 1、强度验算、强度验算 弯矩图(kN m)max=0Mmax/W=1 1.741 106/141000=12.349N/mm2f=215N/m178、m2 符合要求！2、抗剪验算、抗剪验算-92-剪力图(kN)max=0Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=1 8.675 1000 88 1602-(88-6)140.22/(8 11300000 6)=10.252N/mm2 max=10.252N/mm2=125N/mm2 符合要求！3、挠度验算、挠度验算 变形图(mm)max=0.036mm=2lx/250=2 3000/250=24mm 符合要求！4、支座反力计算、支座反力计算 设计值：R1=-0.055kN,R2=4.306kN,R3=13.598kN 四、上拉杆件验算四、上拉杆件验算 上拉杆材料类型 钢筋 上拉杆件直径(mm179、)20 上拉杆截面积 A(cm2)3.142 上拉杆材料抗拉强度设计值 f(N/mm2)205 上拉杆弹性模量 E(N/mm2)206000 花篮螺栓在螺纹处的有效直径 de(mm)20 花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170 螺栓参数：-93-上拉连接螺栓类型 承压型高强螺栓 上拉连接板与建筑物连接螺栓个数 n1：1 吊耳板连接螺栓个数 n2：1 高强螺栓的性能等级 8.8 级 高强螺栓公称直径 M20 高强螺栓的有效直径 de(mm)17.65 高强螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)250 高强螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)400 1、上拉杆强度验算、上拉杆强度验算180、 上拉杆件角度计算：1=arctanL1/L2=arctan(2900/1500)=62.65 2=arctanL1/L2=arctan(2900/2500)=49.236 上拉杆件支座力：设计值：RS1=nzR2=1 4.306=4.306kN 设计值：RS2=nzR3=1 13.598=13.598kN 主梁轴向力设计值：NSZ1=RS1/tan1=4.306/tan62.65=2.227kN NSZ2=RS2/tan2=13.598/tan49.236=11.723kN 上拉杆件轴向力：设计值：NS1=0RS1/sin1=14.306/sin62.65=4.848kN 设计值：NS2=0181、RS2/sin2=113.598/sin49.236=17.954kN 上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=maxNS1.NSi=17.954kN 轴心受拉稳定性计算：=NS/A=17.954103/314.2=57.14N/mm2f=205N/mm2 符合要求！2、花篮螺栓验算、花篮螺栓验算 =Ns/(de2/4)=17.954103/(202/4)=57.148N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！3、吊耳板计算、吊耳板计算 吊耳板厚 t(mm)12 吊 耳 板两 侧边 缘与 吊 孔边缘 净 距b(mm)50 顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65 吊孔直径 d0(mm)2182、5 吊耳板抗拉强度设计值 f(N/mm2)205 吊耳板抗剪强度设计值 fv(N/mm2)125 钢拉杆与吊耳板连接焊缝焊脚尺寸hf(mm)6 钢 拉 杆与 吊耳 板连 接 焊缝总 长 度lw(mm)120-94-角焊缝强度设计值 ffw(N/mm2)160 吊耳板 参考 GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算：（1）耳板构造要求 Be=2t+16=212+16=40mmb=50mm 满足要求！4Be/3=440/3=53.333mma=65mm 满足要求！（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算 计算宽度:b1=min(2t+16,b-d0/3)=min(2 12+16,50-25/3)183、=40mm =Ns/(2tb1)=17.954 103/(2 12 40)=18.702N/mm2f=205N/mm2 耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算 =Ns/2t(a-2d0/3)=17.954103/212(65-225/3)=15.477N/mm2f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！（4）耳板抗剪强度验算 耳板端部抗剪截面宽度:Z=(a+d0/2)2-(d0/2)20.5=(65+25/2)2-(25/2)20.5=76.485mm =Ns/(2tZ)=17.954103/(21276.485)=9.781N/mm2fv=125N/184、mm2 耳板抗剪强度满足要求！4、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算 钢拉杆与吊耳板连接焊缝主要承受剪应力：f=NS/(0.7hflw)=17.954103/(0.76120)=35.622N/mm2ffw=160N/mm2 钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！-95-5、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算 上拉与主梁连接吊耳板螺栓主要承受剪力：单个承压型高强螺栓抗剪承载力设计值：Nvb=nvd2efvb/4=13.14217.652250/(41000)=61.167kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n2=17.954/1=17.954kNNvb=6185、1.167kN 上拉与主梁连接吊耳板螺栓抗剪符合要求！6、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算 上拉杆 1：与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt1=Ns1sin(90-1)=4.848sin(90-62.65)=2.227kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv1=Ns1cos(90-1)=4.848cos(90-62.65)=4.306kN 单个螺栓所受的拉力值：Nt=Nt1/n1=2.227/1=2.227kN 单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv1/n1=4.306/1=4.306kN 单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2efvb/4=1 3.142 17.6186、52 250/(4 1000)=61.167kN 每个高强螺栓受拉承载力设计值 Ntb=d2eftb/4=3.142 17.652 400/(4 1000)=97.868kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(4.306/61.167)2+(2.227/97.868)20.5=0.0741 螺栓承载力满足要求。上拉杆 2：与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt2=Ns2sin(90-2)=17.954sin(90-49.236)=11.723kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv2=Ns2cos(90-2)=17.954cos(90-49.236)=13.598kN 单个螺栓所受的拉力值：187、Nt=Nt2/n1=11.723/1=11.723kN 单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv2/n1=13.598/1=13.598kN 单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2efvb/4=1 3.142 17.652 250/(4 1000)=61.167kN 每个高强螺栓受拉承载力设计值 Ntb=d2eftb/4=3.142 17.652 400/(4 1000)=97.868kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(13.598/61.167)2+(11.723/97.868)20.5=0.2531 螺栓承载力满足要求。-96-五、悬挑主梁整体稳定性验算五、悬挑主梁整体稳定188、性验算 主梁轴向力：N=|(-(-NSZ1-NSZ2)|/nz=|(-(-2.227-11.723)|/1=13.95kN 压弯构件强度：max=0Mmax/(W)+N/A=11.741106/(1.05 141 103)+13.95 103/2610=17.106N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中 b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计标准(GB50017-2017)得，b=2 由于 b大于 0.6，根据 钢结构设计标准(GB50017-2017)附表 C，得到 b值为 0.93。0Mmax/(bWxf)=1 1.741 106/189、(0.929 141 215 103)=0.0621 符合要求！六、主梁与建筑物节点验算六、主梁与建筑物节点验算 1、计算参数、计算参数 主梁与建筑物连接螺栓类型 承压型高强螺栓 竖向连接钢板强度等级 Q235 竖向连接钢板厚度 dt(mm)12 主梁与建筑物连接螺栓个数 n：2 高强螺栓的性能等级 8.8 级 高强螺栓公称直径 M20 高强螺栓的有效直径 de(mm)17.65 螺栓承压强度设计值 fcb(N/mm2)470 高强螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)250 高强螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)400 2、高强螺栓承载力计算、高强螺栓承载力计算 假设每个螺栓承受主梁190、传来的拉力和剪力均相等。V=1 0.055=0.055kN，N=1 13.95=13.95kN 单个高强螺栓所受的剪力值 NV=V/n=0.055/2=0.027kN 单个高强螺栓所受的拉力值 Nt=N/n=13.95/2=6.975kN 单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2efvb/4=1 3.142 17.652 250/(4 1000)=61.167kN 每个高强螺栓受拉承载力设计值 Ntb=d2eftb/4=3.142 17.652 400/(4 1000)=97.868kN 承压承载力设计值 Ncb=d dt fcb/1000=20 12 470/1000=112.8kN (191、NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(0.027/61.167)2+(6.975/97.868)20.5=0.0711-97-NV=0.027kNNcb/1.2=112.8/1.2=94kN 承压承载力满足要求。10.410.4 联梁验算联梁验算 一、基本参数一、基本参数 主梁离地高度(m)15 悬挑方式 普通主梁悬挑 主梁间距(mm)1200 主梁与建筑物连接方式 锚固螺栓连接 主梁建筑物外悬挑长度 Lx(mm)3000 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0 梁/楼板混凝土强度等级 C30 二、荷载布置参数二、荷载布置参数 支撑点号 支撑方式 距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑192、件上下固定点的垂直距离 L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算 1 上拉 1500 2900 1500 是 2 上拉 2500 2900 2500 是 作用点号 各排立杆传至梁上荷载标准值 F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值 F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距 la(mm)1 8 10.9 300 1200 2 8 10.9 1100 1200 3 8 10.9 2000 1200 4 8 10.9 2800 1200 附图如下：-98-平面图 立面图-99-三、主梁验算三、主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁合并根数 nz 1 主梁材料规格 1193、6 号工字钢 主梁截面积 A(cm2)26.1 主梁截面惯性矩 Ix(cm4)1130 主梁截面抵抗矩 Wx(cm3)141 主梁自重标准值 gk(kN/m)0.205 主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215 主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁与建筑物连接螺栓类型 承压型高强螺栓 竖向连接钢板强度等级 Q235 竖向连接钢板厚度 dt(mm)12 主梁与建筑物连接螺栓个数 n：2 高强螺栓的性能等级 8.8 级 高强螺栓公称直径 M20 高强螺栓的有效直径 de(mm)17.65 螺栓承压强度设计值 fcb(N/mm2)305 高194、强螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)250 高强螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)400 主梁允许挠度(mm)1/360 荷载标准值：q=gk=0.205=0.205kN/m 第 1 排：F1=F1/nz=8/1=8kN 第 2 排：F2=F2/nz=8/1=8kN 第 3 排：F3=F3/nz=8/1=8kN 第 4 排：F4=F4/nz=8/1=8kN 荷载设计值：q=1.2 gk=1.2 0.205=0.246kN/m 第 1 排：F1=F1/nz=10.9/1=10.9kN 第 2 排：F2=F2/nz=10.9/1=10.9kN 第 3 排：F3=F3/nz=10.9/1195、=10.9kN 第 4 排：F4=F4/nz=10.9/1=10.9kN-100-1、强度验算、强度验算 弯矩图(kN m)max=Mmax/W=3.301 106/141000=23.413N/mm2f=215N/mm2 符合要求！2、抗剪验算、抗剪验算 剪力图(kN)max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=12.235 1000 88 1602-(88-6)140.22/(8 11300000 6)=14.46N/mm2 max=14.46N/mm2=125N/mm2 符合要求！3、挠度验算、挠度验算-101-变形图(mm)max=0.201mm=2lx/360=2 3000/196、360=16.667mm 符合要求！4、支座反力计算、支座反力计算 设计值：R1=9.94kN,R2=17.326kN,R3=17.084kN 四、上拉杆件验算四、上拉杆件验算 上拉杆材料类型 钢筋 上拉杆件直径(mm)20 上拉杆截面积 A(cm2)3.142 上拉杆材料抗拉强度设计值 f(N/mm2)205 上拉杆弹性模量 E(N/mm2)206000 花篮螺栓在螺纹处的有效直径 de(mm)20 花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170 螺栓参数：上拉连接螺栓类型 承压型高强螺栓 上拉连接板与建筑物连接螺栓个数 n1：1 吊耳板连接螺栓个数 n2：1 高强螺栓的性能等级 8.8 级197、 高强螺栓公称直径 M20 高强螺栓的有效直径 de(mm)17.65 高强螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)250 高强螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)400 1、上拉杆强度验算、上拉杆强度验算 上拉杆件角度计算：1=arctanL1/L2=arctan(2900/1500)=62.65 2=arctanL1/L2=arctan(2900/2500)=49.236 上拉杆件支座力：设计值：RS1=nzR2=1 17.326=17.326kN 设计值：RS2=nzR3=1 17.084=17.084kN 主梁轴向力设计值：-102-NSZ1=RS1/tan1=17.326/tan198、62.65=8.962kN NSZ2=RS2/tan2=17.084/tan49.236=14.728kN 上拉杆件轴向力：设计值：NS1=RS1/sin1=17.326/sin62.65=19.507kN 设计值：NS2=RS2/sin2=17.084/sin49.236=22.556kN 上拉杆件的最大轴向拉力设计值：NS=maxNS1.NSi=22.556kN 轴心受拉稳定性计算：=NS/A=22.556103/314.2=71.788N/mm2f=205N/mm2 符合要求！2、花篮螺栓验算、花篮螺栓验算 =Ns/(de2/4)=22.556103/(202/4)=71.797N/mm199、2ft=170N/mm2 符合要求！3、吊耳板计算、吊耳板计算 吊耳板厚 t(mm)12 吊 耳 板两 侧边 缘与 吊 孔边缘 净 距b(mm)50 顺受力方向,吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65 吊孔直径 d0(mm)25 吊耳板抗拉强度设计值 f(N/mm2)205 吊耳板抗剪强度设计值 fv(N/mm2)125 钢拉杆与吊耳板连接焊缝焊脚尺寸hf(mm)6 钢 拉 杆与 吊耳 板连 接 焊缝总 长 度lw(mm)120 角焊缝强度设计值 ffw(N/mm2)160 吊耳板 参考 GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算：（1）耳板构造要求 Be=2t+16=212+16=40m200、mb=50mm-103-满足要求！4Be/3=440/3=53.333mma=65mm 满足要求！（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算 计算宽度:b1=min(2t+16,b-d0/3)=min(2 12+16,50-25/3)=40mm =Ns/(2tb1)=22.556 103/(2 12 40)=23.496N/mm2f=205N/mm2 耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算 =Ns/2t(a-2d0/3)=22.556103/212(65-225/3)=19.445N/mm2f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！（4）耳板抗剪强度验算 耳板201、端部抗剪截面宽度:Z=(a+d0/2)2-(d0/2)20.5=(65+25/2)2-(25/2)20.5=76.485mm =Ns/(2tZ)=22.556103/(21276.485)=12.288N/mm2fv=125N/mm2 耳板抗剪强度满足要求！4、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算 钢拉杆与吊耳板连接焊缝主要承受剪应力：f=NS/(0.7hflw)=22.556103/(0.76120)=44.753N/mm2ffw=160N/mm2 钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算符合要求！5、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算、上拉与主梁连接吊耳板螺栓验算 上拉与主梁连接吊耳板螺栓主202、要承受剪力：单个承压型高强螺栓抗剪承载力设计值：Nvb=nvd2efvb/4=13.14217.652250/(41000)=61.167kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n2=22.556/1=22.556kNNvb=61.167kN 上拉与主梁连接吊耳板螺栓抗剪符合要求！6、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算、上拉连接板与建筑物连接锚固螺栓验算 上拉杆 1：与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt1=Ns1sin(90-1)=19.507sin(90-62.65)=8.962kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv1=Ns1cos(90-1)=19.507cos(90-62.65)=17.326kN-10203、4-单个螺栓所受的拉力值：Nt=Nt1/n1=8.962/1=8.962kN 单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv1/n1=17.326/1=17.326kN 单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2efvb/4=1 3.142 17.652 250/(4 1000)=61.167kN 每个高强螺栓受拉承载力设计值 Ntb=d2eftb/4=3.142 17.652 400/(4 1000)=97.868kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(17.326/61.167)2+(8.962/97.868)20.5=0.2981 螺栓承载力满足要求。上拉杆 2：与建筑物连接螺栓所受拉204、力 Nt2=Ns2sin(90-2)=22.556sin(90-49.236)=14.728kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv2=Ns2cos(90-2)=22.556cos(90-49.236)=17.084kN 单个螺栓所受的拉力值：Nt=Nt2/n1=14.728/1=14.728kN 单个螺栓所受的剪力值：Nv=Nv2/n1=17.084/1=17.084kN 单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2efvb/4=1 3.142 17.652 250/(4 1000)=61.167kN 每个高强螺栓受拉承载力设计值 Ntb=d2eftb/4=3.142 17.652 400/(4205、 1000)=97.868kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(17.084/61.167)2+(14.728/97.868)20.5=0.3171 螺栓承载力满足要求。五、悬挑主梁整体稳定性验算五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N=|(-(-NSZ1-NSZ2)|/nz=|(-(-8.962-14.728)|/1=23.69kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=3.301106/(1.05 141 103)+23.69 103/2610=31.375N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中 b-均匀弯曲的受弯构206、件整体稳定系数：查表钢结构设计标准(GB50017-2017)得，b=2 由于 b大于 0.6，根据 钢结构设计标准(GB50017-2017)附表 C，得到 b值为 0.93。Mmax/(bWxf)=3.301 106/(0.929 141 215 103)=0.1171-105-符合要求！六、主梁与建筑物节点验算六、主梁与建筑物节点验算 1、计算参数、计算参数 主梁与建筑物连接螺栓类型 承压型高强螺栓 竖向连接钢板强度等级 Q235 竖向连接钢板厚度 dt(mm)12 主梁与建筑物连接螺栓个数 n：2 高强螺栓的性能等级 8.8 级 高强螺栓公称直径 M20 高强螺栓的有效直径 de(mm207、)17.65 螺栓承压强度设计值 fcb(N/mm2)305 高强螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)250 高强螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)400 2、高强螺栓承载力计算、高强螺栓承载力计算 假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。V=9.94kN，N=23.69kN 单个高强螺栓所受的剪力值 NV=V/n=9.94/2=4.97kN 单个高强螺栓所受的拉力值 Nt=N/n=23.69/2=11.845kN 单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2efvb/4=1 3.142 17.652 250/(4 1000)=61.167kN 每个高强螺栓受拉承载力设计值 Nt208、b=d2eftb/4=3.142 17.652 400/(4 1000)=97.868kN 承压承载力设计值 Ncb=d dt fcb/1000=20 12 305/1000=73.2kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(4.97/61.167)2+(11.845/97.868)20.5=0.1461 NV=4.97kNNcb/1.2=73.2/1.2=61kN 承压承载力满足要求。1010.5 .5 阳角阳角 B B 计算计算 一、基本参数一、基本参数 1、基本参数、基本参数 阳角处主梁悬挑方式 联梁悬挑 建筑物阳角处角度 90 梁/楼板混凝土强度等级 C30 阳角对角线上是209、否有主梁 是 2、立杆荷载参数、立杆荷载参数 第几排立杆 离墙距离 a(m)荷载标准值 F(kN)荷载设计值 F(kN)1 0.3 9 12.3 2 1.1 9 12.3 3、外排立杆纵距、外排立杆纵距-106-序号 外排立杆纵距 lai(m)1 0.8 2 1.5 3 1.5 4 1.5 二、主梁布置及锚固参数二、主梁布置及锚固参数 主梁号 内锚固点坐标 x(m).y(m)角度(度)主梁自内锚固点伸出长度L(m)主梁锚固方式 1 0,0 135 1.8 锚固螺栓 2 1.2,0 90 1.3 锚固螺栓 3 2.7,0 90 1.3 锚固螺栓 4 4.2,0 90 1.3 锚固螺栓 平面图 三210、联梁验算三、联梁验算 联梁材料类型 工字钢 联梁材料规格 16 号工字钢 联梁截面积 A(cm2)26.1 联梁截面惯性矩 Ix(cm4)1130 联梁截面抵抗矩 Wx(cm3)141 联梁自重标准值 gk(kN/m)0.205 联梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205 联梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125 联梁弹性模量 E(N/mm2)206000 联梁允许挠度 1/400 1、第一排立杆处的联梁计算、第一排立杆处的联梁计算 计算简图如下：-107-荷载标准值：q=gk=0.205kN/m R=F1=9kN 荷载设计值：q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m R=F211、1=12.3kN 1）抗弯验算）抗弯验算 =Mmax/W=0.055106/(141103)=0.39 N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算）抗剪验算 Vmax=0.222kN-108-maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=0.222 1000 88 1602-(88-6)140.22/(8 11300000 6)=0.262N/mm2=125N/mm2 满足要求！3）挠度验算）挠度验算 max=0.003 mmla/400=1500/400=3.75mm 满足要求！4）支座反力计算）支座反力计算 正常使用极限状态下：R1A=9.123kN；R1B=9.338k212、N；R1C=9.338kN；R1D=9.123kN；承载能力极限状态下：R1A=12.447kN；R1B=12.706kN；R1C=12.706kN；R1D=12.448kN；2、第二排立杆处的联梁计算、第二排立杆处的联梁计算 计算简图如下：-109-荷载标准值：q=gk=0.205kN/m R=F1=9kN 荷载设计值：q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m R=F1=12.3kN 1）抗弯验算）抗弯验算 =Mmax/W=5.567106/(141103)=39.482 N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算）抗剪验算 Vmax=7.054kN-110-max213、Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=7.054 1000 88 1602-(88-6)140.22/(8 11300000 6)=8.336N/mm2=125N/mm2 满足要求！3）挠度验算）挠度验算 max=0.613 mmla/400=2300/400=5.75mm 满足要求！4）支座反力计算）支座反力计算 正常使用极限状态下：R2A=14.185kN；R2B=15.164kN；R2C=7.271kN；R2D=9.468kN；承载能力极限状态下：R2A=19.354kN；R2B=20.644kN；R2C=9.889kN；R2D=12.917kN；四、主梁验算四、主梁验算 1、1 214、号主梁验算号主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁材料规格 16 号工字钢 主梁截面积 A(cm2)26.1 主梁截面惯性矩 Ix(cm4)1130 主梁截面抵抗矩 Wx(cm3)141 主梁自重标准值 gk(kN/m)0.205 主梁材料抗弯强度设计值 f(N/mm2)215 主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125-111-主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁允许挠度(mm)1/250 1 号主梁图 荷载标准值：q=gk=0.205kN/m 第一排立杆处：P1=R1A=9.123kN；第二排立杆处：P2=R2A=14.185kN；荷载设计值：q=1.2 gk=1.2 0.205215、=0.246kN/m 第一排立杆处：P1=R1A=12.447kN；第二排立杆处：P2=R2A=19.354kN；计算简图如下：-112-1）抗弯验算）抗弯验算 =Mmax/W=3.047106/(141103)=21.61 N/mm2f=215 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算）抗剪验算 Vmax=19.428kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=19.428 1000 88 1602-(88-6)140.22/(8 11300000 6)=22.96N/mm2=125N/mm2 满足要求！3）挠度验算）挠度验算-113-max=0.105 mm2 l/250=2 180216、0/250=14.4mm 满足要求！4）支座反力计算）支座反力计算 设计值：R1=7.235kN；R2=17.175kN；R3=7.833kN；2、支撑杆件设置、支撑杆件设置 支撑点号 支撑方式 材料类型 距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离 n(mm)支撑件上下固定点的水平距离 m(mm)是否参与计算 1 上拉 钢筋 1400 2900 1400 是 2 上拉 钢筋 1500 2900 1400 是 3、上拉杆件验算、上拉杆件验算 上拉杆材料类型 钢筋 上拉杆件直径(mm)20 上拉杆截面积 A(cm2)3.142 上拉杆材料抗拉强度设计值 f(N/mm2)205 上拉杆217、弹性模量 E(N/mm2)206000 上拉杆件与主梁连接形式 吊耳板 连接板与建筑物连接形式 锚固螺栓 吊耳板厚 t(mm)12 吊孔直径 d0(mm)25 吊 耳 板两 侧边 缘与 吊 孔边缘 净 距b(mm)50 顺受力方向，吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65 吊耳板抗拉强度设计值 f(N/mm2)205 吊耳板抗剪强度设计值 fv(N/mm2)125 螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)170 螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)140 吊耳板螺栓直径 d(mm)22 吊耳板螺栓个数 n 1 钢拉杆与吊耳板焊缝厚度 hr1(mm)6-114-钢拉杆与吊耳板焊缝长度 lx1(m218、m)：100 连接板与建筑物连接螺栓直径 d(mm)20 连接板与建筑物连接螺栓个数 n 1 角焊缝强度设计值 ffw(N/mm2)160 上拉杆件角度计算：1=arctan(n1/m1)=arctan(2900/1400)=64.231 2=arctan(n2/m2)=arctan(2900/1400)=64.231 上拉杆件支座力：设计值：RS1=R2=17.175kN 设计值：RS2=R3=7.833kN 由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力：NSZ1=RS1/tan1=17.175/tan(64.231)=8.291kN NSZ2=RS2/tan2=7.833/tan(64.231219、)=3.781kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力：设计值：NS1=RS1/sin1=17.175/sin(64.231)=19.072kN 设计值：NS2=RS2/sin2=7.833/sin(64.231)=8.698kN 上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力：NS=maxNS1,NS2=19.072kN =Ns/A=19.072103/314.2=60.7N/mm20.5f=102.5N/mm2 满足要求！4、吊耳板计算、吊耳板计算 吊耳板 参考 GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算：（1）耳板构造要求 Be=2t+16=212+16=40mmb=50mm 满足要求！4Be/3=440220、/3=53.333mma=65mm-115-满足要求！（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算 计算宽度:b1=min(2t+16,b-d0/3)=min(2 12+16,50-25/3)=40mm =Ns/(2tb1)=19.072 103/(2 12 40)=19.867N/mm2f=205N/mm2 耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算 =Ns/2t(a-2d0/3)=19.072103/212(65-225/3)=16.441N/mm2f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！（4）耳板抗剪强度验算 耳板端部抗剪截面宽度:Z=(a+d0/2)2-(221、d0/2)20.5=(65+25/2)2-(25/2)20.5=76.485mm =Ns/(2tZ)=19.072103/(21276.485)=10.39N/mm2fv=125N/mm2 耳板抗剪强度满足要求！5、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算 钢拉杆与连接板连接焊缝主要承受剪应力：f=NS/(hr1lx1)=19.072103/(6100)=31.787N/mm2 ffw=160=160N/mm2 符合要求！6、上拉杆与主梁连接点计算、上拉杆与主梁连接点计算 1）螺栓抗剪验算）螺栓抗剪验算 单个螺栓受剪承载力设计值 Nvb=0.9 fvbAs=0.9140(d2/4222、)=0.9 140(3.14 222/4)=47.872kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=19.072/1=19.072kN47.872kN 符合要求！7、上拉杆与建筑物连接点计算、上拉杆与建筑物连接点计算 由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力 Ns=19.072kN 上拉杆 1：与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt=Ns1sin(90-1)=19.072sin(90-64.231)=8.291kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv=Ns1cos(90-1)=19.072cos(90-64.231)=17.175kN 上拉杆 2：-116-与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt=Ns2sin(90223、-2)=8.698sin(90-64.231)=3.781kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv=Ns2cos(90-2)=8.698cos(90-64.231)=7.833kN 螺栓所受最大拉力 Nt=max(Nt1,Nt2)=8.291kN 螺栓所受最大剪力 Nv=max(Nv1,Nv2)=17.175kN 1）螺栓抗拉验算）螺栓抗拉验算 单个螺栓受拉承载力设计值 Ntb=0.9ftbAs=0.9170(d2/4)=0.9170(3.14202/4)=48.042kN 单个螺栓所受拉力：N=Nt/n=8.291/1=8.291kN48.042kN 符合要求！2）螺栓抗剪验算螺栓抗剪验算 单个224、螺栓受剪承载力设计值 Nvb=0.9fvbAs=0.9140(d2/4)=0.9140(3.14202/4)=39.564kN 螺栓所受剪力：V=Nv/n=17.175/1=17.175kN39.564kN 符合要求！8、悬挑主梁整体稳定性验算、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N=Nsz1+Nsz2=12.072kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=3.047106/(1.05 141000)+12.072 103/2610=25.206 N/mm2f=215N/mm2 满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中 b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计标准(GB50225、017-2017)得，b=1.3 由于 b大于 0.6，根据 钢结构设计标准(GB50017-2017)附录 C，得到 b值为 0.853。Mmax/(bWxf)=3.047 106/(0.853 141 103215)=0.1181 符合要求！9、悬挑主梁与结构连接节点验算、悬挑主梁与结构连接节点验算 1）计算参数）计算参数-117-螺栓类型 承压型高强螺栓 高强螺栓的性能等级 8.8 级 竖向连接钢板强度等级 Q235 竖向连接钢板厚度 dt(mm)12 高强螺栓公称直径 M20 高强螺栓个数 n 2 高强螺栓的有效直径(mm)17.65 连接钢板承压强度设计值 fcb(N/mm2)615226、 高强螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)125 高强螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)185 2）高强螺栓承载力计算）高强螺栓承载力计算 假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。V=7.235kN，N=12.072kN 单个高强螺栓所受的剪力值 NV=V/n=7.235/2=3.618kN 单个高强螺栓所受的拉力值 Nt=N/n=12.072/2=6.036kN 单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2efvb/4=1 3.142 17.652 125/(4 1000)=30.584kN 每个高强螺栓受拉承载力设计值 Ntb=d2eftb/4=3.142 17.652 18227、5/(4 1000)=45.264kN 承压承载力设计值 Ncb=d dt fcb/1000=20 12 615/1000=147.6kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(3.618/30.584)2+(6.036/45.264)20.5=0.1781 NV=3.618kNNcb/1.2=147.6/1.2=123kN 承压承载力满足要求。五、主梁验算五、主梁验算 1、2 号主梁验算号主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁材料规格 16 号工字钢 主梁截面积 A(cm2)26.1 主梁截面惯性矩 Ix(cm4)1130 主梁截面抵抗矩 Wx(cm3)141 主梁自重标准值 gk(228、kN/m)0.205 主梁材料抗弯强度设计值 f(N/mm2)215 主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁允许挠度(mm)1/250-118-2 号主梁图 荷载标准值：q=gk=0.205kN/m 第一排立杆处：P1=R1B=9.338kN；第二排立杆处：P2=R2B=15.164kN；荷载设计值：q=1.2 gk=1.2 0.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1=R1B=12.706kN；第二排立杆处：P2=R2B=20.644kN；计算简图如下：-119-1）抗弯验算）抗弯验算 =Mmax/W=2.073106/(14110229、3)=14.702 N/mm2f=215 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算）抗剪验算 Vmax=20.718kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=20.718 1000 88 1602-(88-6)140.22/(8 11300000 6)=24.484N/mm2=125N/mm2 满足要求！3）挠度验算）挠度验算-120-max=0.031 mm2 l/250=2 1300/250=10.4mm 满足要求！4）支座反力计算）支座反力计算 设计值：R1=6.944kN；R2=26.726kN；2、支撑杆件设置、支撑杆件设置 支撑点号 支撑方式 材料类型 距主梁外锚固点水平距230、离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离 n(mm)支撑件上下固定点的水平距离 m(mm)是否参与计算 1 上拉 钢筋 1000 2900 1000 是 3、上拉杆件验算、上拉杆件验算 上拉杆材料类型 钢筋 上拉杆件直径(mm)20 上拉杆截面积 A(cm2)3.142 上拉杆材料抗拉强度设计值 f(N/mm2)205 上拉杆弹性模量 E(N/mm2)206000 上拉杆件与主梁连接形式 吊耳板 连接板与建筑物连接形式 锚固螺栓 吊耳板厚 t(mm)12 吊孔直径 d0(mm)25 吊 耳 板两 侧边 缘与 吊 孔边缘 净 距b(mm)50 顺受力方向，吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65 吊耳板231、抗拉强度设计值 f(N/mm2)205 吊耳板抗剪强度设计值 fv(N/mm2)125 螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)170 螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)140 吊耳板螺栓直径 d(mm)22 吊耳板螺栓个数 n 1 钢拉杆与吊耳板焊缝厚度 hr1(mm)6 钢拉杆与吊耳板焊缝长度 lx1(mm)：100 连接板与建筑物连接螺栓直径 d(mm)20 连接板与建筑物连接螺栓个数 n 1 角焊缝强度设计值 ffw(N/mm2)160-121-上拉杆件角度计算：1=arctan(n1/m1)=arctan(2900/1000)=70.974 上拉杆件支座力：设计值：RS1=R2232、=26.726kN 由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力：NSZ1=RS1/tan1=26.726/tan(70.974)=9.216kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力：设计值：NS1=RS1/sin1=26.726/sin(70.974)=28.27kN 上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力：NS=maxNS1=28.27kN =Ns/A=28.27103/314.2=89.975N/mm20.5f=102.5N/mm2 满足要求！4、吊耳板计算、吊耳板计算 吊耳板 参考 GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算：（1）耳板构造要求 Be=2t+16=212+16=40mmb=50mm 233、满足要求！4Be/3=440/3=53.333mma=65mm 满足要求！（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算 计算宽度:b1=min(2t+16,b-d0/3)=min(2 12+16,50-25/3)=40mm =Ns/(2tb1)=28.27 103/(2 12 40)=29.448N/mm2f=205N/mm2 耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算-122-=Ns/2t(a-2d0/3)=28.27103/212(65-225/3)=24.371N/mm2f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！（4）耳板抗剪强度验算 耳板端部抗剪截面宽度:Z234、=(a+d0/2)2-(d0/2)20.5=(65+25/2)2-(25/2)20.5=76.485mm =Ns/(2tZ)=28.27103/(21276.485)=15.401N/mm2fv=125N/mm2 耳板抗剪强度满足要求！5、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算 钢拉杆与连接板连接焊缝主要承受剪应力：f=NS/(hr1lx1)=28.27103/(6100)=47.117N/mm2 ffw=160=160N/mm2 符合要求！6、上拉杆与主梁连接点计算、上拉杆与主梁连接点计算 1）螺栓抗剪验算）螺栓抗剪验算 单个螺栓受剪承载力设计值 Nvb=0.9 fvbAs=235、0.9140(d2/4)=0.9 140(3.14 222/4)=47.872kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=28.27/1=28.27kN47.872kN 符合要求！7、上拉杆与建筑物连接点计算、上拉杆与建筑物连接点计算 由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力 Ns=28.27kN 上拉杆 1：与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt=Ns1sin(90-1)=28.27sin(90-70.974)=9.216kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv=Ns1cos(90-1)=28.27cos(90-70.974)=26.726kN 螺栓所受最大拉力 Nt=max(Nt1,Nt2)=9.216236、kN 螺栓所受最大剪力 Nv=max(Nv1,Nv2)=26.726kN 1）螺栓抗拉验算）螺栓抗拉验算 单个螺栓受拉承载力设计值 Ntb=0.9ftbAs=0.9170(d2/4)=0.9170(3.14202/4)=48.042kN 单个螺栓所受拉力：N=Nt/n=9.216/1=9.216kN48.042kN 符合要求！-123-2）螺栓抗剪验算螺栓抗剪验算 单个螺栓受剪承载力设计值 Nvb=0.9fvbAs=0.9140(d2/4)=0.9140(3.14202/4)=39.564kN 螺栓所受剪力：V=Nv/n=26.726/1=26.726kN39.564kN 符合要求！8、悬挑主237、梁整体稳定性验算、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N=Nsz1=9.216kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.073106/(1.05 141000)+9.216 103/2610=17.533 N/mm2f=215N/mm2 满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中 b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计标准(GB50017-2017)得，b=2 由于 b大于 0.6，根据 钢结构设计标准(GB50017-2017)附录 C，得到 b值为 0.929。Mmax/(bWxf)=2.073 106/(0.929 141 103215)=0.0741 符合要求！238、9、悬挑主梁与结构连接节点验算、悬挑主梁与结构连接节点验算 1）计算参数）计算参数 螺栓类型 承压型高强螺栓 高强螺栓的性能等级 8.8 级 竖向连接钢板强度等级 Q235 竖向连接钢板厚度 dt(mm)12 高强螺栓公称直径 M20 高强螺栓个数 n 2 高强螺栓的有效直径(mm)17.65 连接钢板承压强度设计值 fcb(N/mm2)615 高强螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)125 高强螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)185 2）高强螺栓承载力计算）高强螺栓承载力计算 假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。V=6.944kN，N=9.216kN 单个高强螺栓所受的剪239、力值 NV=V/n=6.944/2=3.472kN 单个高强螺栓所受的拉力值 Nt=N/n=9.216/2=4.608kN 单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2efvb/4=1 3.142 17.652 125/(4 1000)=30.584kN-124-每个高强螺栓受拉承载力设计值 Ntb=d2eftb/4=3.142 17.652 185/(4 1000)=45.264kN 承压承载力设计值 Ncb=d dt fcb/1000=20 12 615/1000=147.6kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(3.472/30.584)2+(4.608/45.264)20240、.5=0.1521 NV=3.472kNNcb/1.2=147.6/1.2=123kN 承压承载力满足要求。六、主梁验算六、主梁验算 1、3 号主梁验算号主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁材料规格 16 号工字钢 主梁截面积 A(cm2)26.1 主梁截面惯性矩 Ix(cm4)1130 主梁截面抵抗矩 Wx(cm3)141 主梁自重标准值 gk(kN/m)0.205 主梁材料抗弯强度设计值 f(N/mm2)215 主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁允许挠度(mm)1/250 3 号主梁图 荷载标准值：-125-q=gk=0.205kN241、/m 第一排立杆处：P1=R1C=9.338kN；第二排立杆处：P2=R2C=7.271kN；荷载设计值：q=1.2 gk=1.2 0.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1=R1C=12.706kN；第二排立杆处：P2=R2C=9.889kN；计算简图如下：1）抗弯验算）抗弯验算 =Mmax/W=2.394106/(141103)=16.979 N/mm2f=215 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算）抗剪验算-126-Vmax=9.963kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=9.963 1000 88 1602-(88-6)140.22/(8 11300000 6242、)=11.774N/mm2=125N/mm2 满足要求！3）挠度验算）挠度验算 max=0.05 mm2 l/250=2 1300/250=10.4mm 满足要求！4）支座反力计算）支座反力计算 设计值：R1=8.018kN；R2=14.897kN；2、支撑杆件设置、支撑杆件设置 支撑点号 支撑方式 材料类型 距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离 n(mm)支撑件上下固定点的水平距离 m(mm)是否参与计算 1 上拉 钢筋 1000 2900 1000 是 3、上拉杆件验算、上拉杆件验算 上拉杆材料类型 钢筋 上拉杆件直径(mm)20-127-上拉杆截面积 A(cm2)3.243、142 上拉杆材料抗拉强度设计值 f(N/mm2)205 上拉杆弹性模量 E(N/mm2)206000 上拉杆件与主梁连接形式 吊耳板 连接板与建筑物连接形式 锚固螺栓 吊耳板厚 t(mm)12 吊孔直径 d0(mm)25 吊 耳 板两 侧边 缘与 吊 孔边缘 净 距b(mm)50 顺受力方向，吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65 吊耳板抗拉强度设计值 f(N/mm2)205 吊耳板抗剪强度设计值 fv(N/mm2)125 螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)170 螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)140 吊耳板螺栓直径 d(mm)22 吊耳板螺栓个数 n 1 钢拉杆与吊耳板焊缝厚244、度 hr1(mm)6 钢拉杆与吊耳板焊缝长度 lx1(mm)：100 连接板与建筑物连接螺栓直径 d(mm)20 连接板与建筑物连接螺栓个数 n 1 角焊缝强度设计值 ffw(N/mm2)160 上拉杆件角度计算：1=arctan(n1/m1)=arctan(2900/1000)=70.974 上拉杆件支座力：设计值：RS1=R2=14.897kN 由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力：NSZ1=RS1/tan1=14.897/tan(70.974)=5.137kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力：设计值：NS1=RS1/sin1=14.897/sin(70.974)=15.758kN 上拉钢丝245、绳（杆件）的最大轴向拉力：NS=maxNS1=15.758kN =Ns/A=15.758103/314.2=50.153N/mm20.5f=102.5N/mm2 满足要求！4、吊耳板计算、吊耳板计算 -128-吊耳板 参考 GB50017-2017，对连接耳板进行如下验算：（1）耳板构造要求 Be=2t+16=212+16=40mmb=50mm 满足要求！4Be/3=440/3=53.333mma=65mm 满足要求！（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算 计算宽度:b1=min(2t+16,b-d0/3)=min(2 12+16,50-25/3)=40mm =Ns/(2tb1)=15.758 1246、03/(2 12 40)=16.415N/mm2f=205N/mm2 耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算 =Ns/2t(a-2d0/3)=15.758103/212(65-225/3)=13.584N/mm2f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！（4）耳板抗剪强度验算 耳板端部抗剪截面宽度:Z=(a+d0/2)2-(d0/2)20.5=(65+25/2)2-(25/2)20.5=76.485mm =Ns/(2tZ)=15.758103/(21276.485)=8.584N/mm2fv=125N/mm2 耳板抗剪强度满足要求！5、钢拉杆与吊耳板连247、接焊缝验算、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算 钢拉杆与连接板连接焊缝主要承受剪应力：f=NS/(hr1lx1)=15.758103/(6100)=26.263N/mm2 ffw=160=160N/mm2 符合要求！6、上拉杆与主梁连接点计算、上拉杆与主梁连接点计算 1）螺栓抗剪验算）螺栓抗剪验算 单个螺栓受剪承载力设计值 Nvb=0.9 fvbAs=0.9140(d2/4)=0.9 140(3.14 222/4)=47.872kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=15.758/1=15.758kN47.872kN 符合要求！7、上拉杆与建筑物连接点计算、上拉杆与建筑物连接点计算 由上式计算可得上拉杆与248、建筑物连接点最大轴向拉力 Ns=15.758kN-129-上拉杆 1：与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt=Ns1sin(90-1)=15.758sin(90-70.974)=5.137kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv=Ns1cos(90-1)=15.758cos(90-70.974)=14.897kN 螺栓所受最大拉力 Nt=max(Nt1,Nt2)=5.137kN 螺栓所受最大剪力 Nv=max(Nv1,Nv2)=14.897kN 1）螺栓抗拉验算）螺栓抗拉验算 单个螺栓受拉承载力设计值 Ntb=0.9ftbAs=0.9170(d2/4)=0.9170(3.14202/4)=48.042kN249、 单个螺栓所受拉力：N=Nt/n=5.137/1=5.137kN48.042kN 符合要求！2）螺栓抗剪验算螺栓抗剪验算 单个螺栓受剪承载力设计值 Nvb=0.9fvbAs=0.9140(d2/4)=0.9140(3.14202/4)=39.564kN 螺栓所受剪力：V=Nv/n=14.897/1=14.897kN39.564kN 符合要求！8、悬挑主梁整体稳定性验算、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N=Nsz1=5.137kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.394106/(1.05 141000)+5.137 103/2610=18.138 N/mm2f=215N/250、mm2 满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中 b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计标准(GB50017-2017)得，b=2 由于 b大于 0.6，根据 钢结构设计标准(GB50017-2017)附录 C，得到 b值为 0.929。Mmax/(bWxf)=2.394 106/(0.929 141 103215)=0.0851 符合要求！9、悬挑主梁与结构连接节点验算、悬挑主梁与结构连接节点验算 1）计算参数）计算参数-130-螺栓类型 承压型高强螺栓 高强螺栓的性能等级 8.8 级 竖向连接钢板强度等级 Q235 竖向连接钢板厚度 dt(mm)12 高强螺栓公称直径 M20 高251、强螺栓个数 n 2 高强螺栓的有效直径(mm)17.65 连接钢板承压强度设计值 fcb(N/mm2)615 高强螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)125 高强螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)185 2）高强螺栓承载力计算）高强螺栓承载力计算 假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。V=8.018kN，N=5.137kN 单个高强螺栓所受的剪力值 NV=V/n=8.018/2=4.009kN 单个高强螺栓所受的拉力值 Nt=N/n=5.137/2=2.568kN 单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2efvb/4=1 3.142 17.652 125/(4 1000)=252、30.584kN 每个高强螺栓受拉承载力设计值 Ntb=d2eftb/4=3.142 17.652 185/(4 1000)=45.264kN 承压承载力设计值 Ncb=d dt fcb/1000=20 12 615/1000=147.6kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(4.009/30.584)2+(2.568/45.264)20.5=0.1431 NV=4.009kNNcb/1.2=147.6/1.2=123kN 承压承载力满足要求。七、主梁验算七、主梁验算 1、4 号主梁验算号主梁验算 主梁材料类型 工字钢 主梁材料规格 16 号工字钢 主梁截面积 A(cm2)26.253、1 主梁截面惯性矩 Ix(cm4)1130 主梁截面抵抗矩 Wx(cm3)141 主梁自重标准值 gk(kN/m)0.205 主梁材料抗弯强度设计值 f(N/mm2)215 主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁允许挠度(mm)1/250-131-4 号主梁图 荷载标准值：q=gk=0.205kN/m 第一排立杆处：P1=R1D=9.123kN；第二排立杆处：P2=R2D=9.468kN；荷载设计值：q=1.2 gk=1.2 0.205=0.246kN/m 第一排立杆处：P1=R1D=12.448kN；第二排立杆处：P2=R2D=12.91254、7kN；计算简图如下：-132-1）抗弯验算）抗弯验算 =Mmax/W=2.249106/(141103)=15.95 N/mm2f=215 N/mm2 满足要求！2）抗剪验算）抗剪验算 Vmax=12.991kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=12.991 1000 88 1602-(88-6)140.22/(8 11300000 6)=15.353N/mm2=125N/mm2 满足要求！3）挠度验算）挠度验算-133-max=0.043 mm2 l/250=2 1300/250=10.4mm 满足要求！4）支座反力计算）支座反力计算 设计值：R1=7.535kN；R2=255、18.15kN；2、支撑杆件设置、支撑杆件设置 支撑点号 支撑方式 材料类型 距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离 n(mm)支撑件上下固定点的水平距离 m(mm)是否参与计算 1 上拉 钢筋 1000 2900 1000 是 3、上拉杆件验算、上拉杆件验算 上拉杆材料类型 钢筋 上拉杆件直径(mm)20 上拉杆截面积 A(cm2)3.142 上拉杆材料抗拉强度设计值 f(N/mm2)205 上拉杆弹性模量 E(N/mm2)206000 上拉杆件与主梁连接形式 吊耳板 连接板与建筑物连接形式 锚固螺栓 吊耳板厚 t(mm)12 吊孔直径 d0(mm)25 吊 耳 板两 侧边256、 缘与 吊 孔边缘 净 距b(mm)50 顺受力方向，吊孔边距板边缘最小距离a(mm)65 吊耳板抗拉强度设计值 f(N/mm2)205 吊耳板抗剪强度设计值 fv(N/mm2)125 螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)170 螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)140 吊耳板螺栓直径 d(mm)22 吊耳板螺栓个数 n 1 钢拉杆与吊耳板焊缝厚度 hr1(mm)6 钢拉杆与吊耳板焊缝长度 lx1(mm)：100 连接板与建筑物连接螺栓直径 d(mm)20 连接板与建筑物连接螺栓个数 n 1 角焊缝强度设计值 ffw(N/mm2)160-134-上拉杆件角度计算：1=arctan(n257、1/m1)=arctan(2900/1000)=70.974 上拉杆件支座力：设计值：RS1=R2=18.15kN 由上拉钢丝绳（杆件）作用造成的主梁轴向力：NSZ1=RS1/tan1=18.15/tan(70.974)=6.259kN 上拉钢丝绳（杆件）轴向力：设计值：NS1=RS1/sin1=18.15/sin(70.974)=19.199kN 上拉钢丝绳（杆件）的最大轴向拉力：NS=maxNS1=19.199kN =Ns/A=19.199103/314.2=61.104N/mm20.5f=102.5N/mm2 满足要求！4、吊耳板计算、吊耳板计算 吊耳板 参考 GB50017-2017，258、对连接耳板进行如下验算：（1）耳板构造要求 Be=2t+16=212+16=40mmb=50mm 满足要求！4Be/3=440/3=53.333mma=65mm 满足要求！（2）耳板孔净截面处的抗拉强度验算 计算宽度:b1=min(2t+16,b-d0/3)=min(2 12+16,50-25/3)=40mm =Ns/(2tb1)=19.199 103/(2 12 40)=19.999N/mm2f=205N/mm2 耳板孔净截面处抗拉强度满足要求！（3）耳板端部截面抗拉（劈开）强度验算-135-=Ns/2t(a-2d0/3)=19.199103/212(65-225/3)=16.551N/mm259、2f=205N/mm2 耳板端部截面抗拉强度满足要求！（4）耳板抗剪强度验算 耳板端部抗剪截面宽度:Z=(a+d0/2)2-(d0/2)20.5=(65+25/2)2-(25/2)20.5=76.485mm =Ns/(2tZ)=19.199103/(21276.485)=10.459N/mm2fv=125N/mm2 耳板抗剪强度满足要求！5、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算、钢拉杆与吊耳板连接焊缝验算 钢拉杆与连接板连接焊缝主要承受剪应力：f=NS/(hr1lx1)=19.199103/(6100)=31.998N/mm2 ffw=160=160N/mm2 符合要求！6、上拉杆与主梁连接点计算、上拉260、杆与主梁连接点计算 1）螺栓抗剪验算）螺栓抗剪验算 单个螺栓受剪承载力设计值 Nvb=0.9 fvbAs=0.9140(d2/4)=0.9 140(3.14 222/4)=47.872kN 螺栓所受剪力：Nv=Ns/n=19.199/1=19.199kN47.872kN 符合要求！7、上拉杆与建筑物连接点计算、上拉杆与建筑物连接点计算 由上式计算可得上拉杆与建筑物连接点最大轴向拉力 Ns=19.199kN 上拉杆 1：与建筑物连接螺栓所受拉力 Nt=Ns1sin(90-1)=19.199sin(90-70.974)=6.259kN 与建筑物连接螺栓所受剪力 Nv=Ns1cos(90-1)=19261、.199cos(90-70.974)=18.15kN 螺栓所受最大拉力 Nt=max(Nt1,Nt2)=6.259kN 螺栓所受最大剪力 Nv=max(Nv1,Nv2)=18.15kN 1）螺栓抗拉验算）螺栓抗拉验算 单个螺栓受拉承载力设计值 Ntb=0.9ftbAs=0.9170(d2/4)=0.9170(3.14202/4)=48.042kN 单个螺栓所受拉力：N=Nt/n=6.259/1=6.259kN48.042kN 符合要求！-136-2）螺栓抗剪验算螺栓抗剪验算 单个螺栓受剪承载力设计值 Nvb=0.9fvbAs=0.9140(d2/4)=0.9140(3.14202/4)=39.262、564kN 螺栓所受剪力：V=Nv/n=18.15/1=18.15kN39.564kN 符合要求！8、悬挑主梁整体稳定性验算、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N=Nsz1=6.259kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=2.249106/(1.05 141000)+6.259 103/2610=17.589 N/mm2f=215N/mm2 满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中 b-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计标准(GB50017-2017)得，b=2 由于 b大于 0.6，根据 钢结构设计标准(GB50017-2017)附录 C，得到 b值为 0.929263、。Mmax/(bWxf)=2.249 106/(0.929 141 103215)=0.081 符合要求！9、悬挑主梁与结构连接节点验算、悬挑主梁与结构连接节点验算 1）计算参数）计算参数 螺栓类型 承压型高强螺栓 高强螺栓的性能等级 8.8 级 竖向连接钢板强度等级 Q235 竖向连接钢板厚度 dt(mm)12 高强螺栓公称直径 M20 高强螺栓个数 n 2 高强螺栓的有效直径(mm)17.65 连接钢板承压强度设计值 fcb(N/mm2)615 高强螺栓抗剪强度设计值 fvb(N/mm2)125 高强螺栓抗拉强度设计值 ftb(N/mm2)185 2）高强螺栓承载力计算）高强螺栓承载力计算264、 假设每个螺栓承受主梁传来的拉力和剪力均相等。V=7.535kN，N=6.259kN 单个高强螺栓所受的剪力值 NV=V/n=7.535/2=3.768kN 单个高强螺栓所受的拉力值 Nt=N/n=6.259/2=3.13kN 单个高强螺栓抗剪承载力设计值Nvb=nvd2efvb/4=1 3.142 17.652 125/(4 1000)=30.584kN-137-每个高强螺栓受拉承载力设计值 Ntb=d2eftb/4=3.142 17.652 185/(4 1000)=45.264kN 承压承载力设计值 Ncb=d dt fcb/1000=20 12 615/1000=147.6kN (NV/Nvb)2+(Nt/Ntb)20.5=(3.768/30.584)2+(3.13/45.264)20.5=0.1411 NV=3.768kNNcb/1.2=147.6/1.2=123kN 承压承载力满足要求。