1、高大模板施工方案铁铁道道职职业业学学院院旧旧城城改改造造二二期期项项目目 B B 地地块块高高大大模模板板施施工工方方案案方案编号：ALFA-JN-TJYEQ-20191227-022编制单位：XX有限公司编 制 人：编制日期：2019 年 12 月2019 年 12 月发布2020 年 1 月实施高大模板施工方案目目录录1、编制依据.42、工程概况.52.1 工程建设概况一览表.52.2 设计概况.62.2.1 高大模板分析.62.2.2 高大模板荷载计算.72.2.3 高大模板汇总.82.3 工程施工条件.102.3.1 场地条件.102.3.2 材料、队伍招采.103、施工安排.113.2、1 项目组织管理.113.2 项目管理目标.123.3 各项资源供应计划.123.4 施工区段划分.133.5 工程施工重点和难点分析及应对措施.134、施工进度计划.145、施工准备与资源配置计划.145.1 施工准备计划.145.1.1 技术准备.145.1.2 现场准备.155.2 资源配置计划.166、施工方法及工艺要求.176.1 方案及技术参数.176.1.1 模板及模板支撑体系.176.1.2 高大模板支撑架体布置详图.186.2 施工工艺流程.206.2.1 模板支架施工工艺流程.206.2.2 支撑架搭设顺序.20TC5610 塔吊安装专项施工方案6.2.3 支撑架搭设要求.3、206.2.4 模板安装施工工艺流程.226.2.5 模板安装.236.2.6 后浇带模板.246.2.7 高大模板支撑架施工注意事项.256.2.8 高支撑模板支架应执行的强制性条文.256.3 质量标准.266.3.1 模板安装验收质量要求.266.3.2 高大模板拆除工程质量标准.276.4 质量保证措施.296.4.1 技术准备.296.4.2 材料性能.296.4.3 技术措施.306.5 冬期施工.317、安全和环境保护措施.317.1 安全管理组织机构.317.2 安全防护措施.327.3 技术安全措施.337.4 预防坍塌事故的安全措施.347.5 预防高空坠落事故安全措施.34、57.6 预防物体打击事故的安全措施.367.7 其他安全注意事项.367.8 绿色施工及现场文明施工措施.377.9 环境保护措施.378、成品保护计划.388.1 模板安装过程的成品保护.388.2 模板拆除过程的成品保护.389、混凝土施工措施.399.1 施工部署.399.2 砼浇筑注意事项.3910 高支模支架监测措施.39TC5610 塔吊安装专项施工方案10.1 施工监测措施.3910.2 高大模板支架重点监测措施.4010.3 高大模板支架搭设时监测措施.4110.4 高大模板支架使用时监测措施.4210.5 高大模板支架拆除时监测措施.4211、危险源辨识及应急措施.43115、.1 危险源预防措施.4411.2 危险源应急措施.4612、检查与验收.4913、计算书.5313.1400mm 扣件钢管楼板模板支架计算书.5313.2600*800 梁模板支架计算书.6313.2.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书.6313.2.2 梁侧模板计算书.7213.3700*850 梁模板支架计算书.8013.3.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书.8013.3.2 梁侧模板计算书.9013.4300*1800 梁模板支架计算书.9713.4.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书.9713.4.2 梁侧模板计算书.10613.5400*1850 梁模板支架计算书.11413.5.1 梁模板6、扣件钢管支撑架计算书.11413.5.2 梁侧模板计算书.12213.6400*2000 梁模板支架计算书.13013.6.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书.13013.6.2 梁侧模板计算书.14013.7500*1000 梁模板支架计算书.14913.7.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书.14913.7.2 梁侧模板计算书.15813.8500*1200 梁模板支架计算书.16513.8.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书.165TC5610 塔吊安装专项施工方案13.8.2 梁侧模板计算书.17913.9500*1450 梁模板支架计算书.18713.9.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书.18717、3.9.2 梁侧模板计算书.201高大模板施工方案41、编制依据、编制依据序号类别文件名称编号1国家行政文件建设工程质量管理条例国务院令第279号2建设工程安全生产管理条例国务院令第393号3工程建筑标准强制性条文建设部2002219号文4住房城乡建设部办公厅关于实施 危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知建办质201831号5危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部令201837号6安全生产法/7国家行业规范建筑结构荷载规范GB5000920128建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20139混凝土结构设计规范GB50010-201010混凝土结构工程施工质量验收规范GB8、50204-201511钢管脚手架扣件规范GB15831200612建筑施工模板安全技术规范JGJ162200813建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201114建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-201015建筑工程施工质量验收统一标准GB50300201316建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-201617施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-201218地方规范标准建筑工程施工工艺规程DBJ14032200419建筑工程施工技术资料管理规程DBJ14023200420合同铁道职业学院旧城改造二期项目B地块合同2019年3月21设计文件铁道职业学院旧9、城改造二期项目B地块设计图纸2019年5月22企业技术标准脚手架安全技术标准ZJQ08-SGJB 003-200523混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-200524XX标准化管理手册/25其他建筑施工手册第五版26建筑施工安全设施计算软件（PKPM）互联网版（2017）高大模板施工方案52、工工程程概概况况2.1 工工程程建建设设概概况况一一览览表表工程名称铁道职业学院旧城改造二期项目B 地块工程性质民用建筑建设规模B 地块为商业，共 4 栋单体，总建筑面积7.3万平方米，地上4-18层，地下 3 层，建筑总高度为62.55 米；框架剪力墙结构，筏板基础。工程地址济南市历下10、区历山东路以东，山大路以西，解放路以北，建筑新村南路以南总占地面积1.2 万平方米总建筑面积7.3 万平方米建设单位项目承包范围施工总承包合同内的主体结构、水电安装、粗装饰等设计单位主要分包工程火灾自动报警系统、电视电话网络系统、电子对讲门系统、消火栓系统、消防喷淋系统、通风防排烟工程、监控系统、停车场管理系统、电梯、干挂石材外墙、远程抄表系统勘察单位合同要求质量合格，创山东省优质结构监理单位工期510 日历天总承包单位XX有限公司安全山东省安全文明工地工程主要功能或用途商业图图 2.1-1B 地地块块总总平平面面布布置置图图高大模板施工方案6图图 2.1-2B 地块车库（地块车库（A-T 轴11、）剖面图轴）剖面图图图 2.1-2B 地块车库（地块车库（1-30 轴）剖面图轴）剖面图2.2 设计概况设计概况2.2.1 高大模板分析高大模板分析根据住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知（建办质201831 号）中关于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围规定：1、混凝土模板支撑工程：搭设高度 8m 及以上，或搭设跨度 18m 及以上，或施工总荷载（设计值）15kN/及以上，或集中线荷载（设计值）20kN/m 及以上，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，应编制专项施工方案并组织专家论证。注：（1）施工总荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方12、自重）*分项系数+施工均布活荷载*分项系数（2）集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）*分项系数+施工均布活荷载*分项系数永久荷载分项系数：由可变荷载效应控制的组合取 1.2，由永久荷载效应控制的高大模板施工方案7组合取 1.35；施工均布活荷载分项系数取 1.4荷载条件施工人员及设备荷载标准值 Q1k（KN/m2）2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k（KN/m2），对水平模板2模板及其支架自重标准值 G1k（KN/m2）0.5新浇筑混凝土自重标准值 G2k（KN/m3）24钢筋自重标注值 G3k（KN/m3）楼板1.1梁1.52.2.2 高大模板荷载计算高大模板荷载计算1、施13、工总荷载计算本工程楼板厚度主要有 400mm、350mm、300mm、250mm、200mm 等。活载控制时荷载组合 S1=1.2（G1k+G2k+G3k）+1.4Q1k=1.2(0.5+25.1*h）+1.4*2.5=(4.1+30.12h)KN/m21515KN/mKN/m2 2计算得计算得 h h362mm362mm恒载控制时荷载组合 S2=1.35（G1k+G2k+G3k）+1.4*0.7Q1k=1.35(0.5+25.1*h）+1.4*0.7*2.5=(3.125+33.885h)KN/m21515KN/mKN/m2 2计算得计算得 h h350mm350mm综上综上，楼板厚度楼板厚14、度 h h350mm350mm 时施工总荷载时施工总荷载 S=maxS1,S2S=maxS1,S21515KN/mKN/m2.2.,需要进行专家需要进行专家论证。论证。2、集中线荷载（梁）计算本工程梁截面尺寸主要有：300*1800、400*600、500*700、500*800、500*1450、700*850。活载控制时荷载组合 S1=b1.2（G1k+G2k+G3k）+1.4Q2k=b1.2(0.5+25.5*h）+1.4*2=b(3.4+30.6h)KN/m恒载控制时荷载组合 S2=b1.35（G1k+G2k+G3k）+1.4*0.7Q2k=b1.35(0.5+25.5*h）+1.4*15、0.7*2高大模板施工方案8=b(2.635+34.425h)KN/m两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1,S220KN/m 时，梁需要进行专家论证.。（1）当梁宽为 300mm 时，根据集中线荷载 S=maxS1,S220KN/m，可计算出梁截面高度 H1860mm 需要进行专家论证需要进行专家论证。（2）当梁宽为 400mm 时，根据集中线荷载 S=maxS1,S220KN/m，可计算出梁截面高度 H1376mm 需要进行专家论证需要进行专家论证。（3）当梁宽为 500mm 时，根据集中线荷载 S=maxS1,S220KN/m，可计算出梁截面高度 H1085mm 需要进行专家论证需要进16、行专家论证。（4）当梁宽为 600mm 时，根据集中线荷载 S=maxS1,S220KN/m，可计算出梁截面高度 H890mm 需要进行专家论证需要进行专家论证。（5）当梁宽为 700mm 时，根据集中线荷载 S=maxS1,S220KN/m，可计算出梁截面高度 H750mm 需要进行专家论证需要进行专家论证。2.2.3 高大模板汇总高大模板汇总本工程高大模板情况分为施工总荷载（设计值）15kN/及以上和集中线荷载（设计值）20kN/m 及以上情况，具体情况如下：1、施工总荷载（设计值）15kN/及以上情况楼板厚度(mm)轴线标高支撑架体高度(m)架体长宽尺寸(m)支撑梁截面尺寸类型(mm)架17、体下方支撑层350-1 层顶板：JK/13、JK/1012、FH/1215、QT/1517、LP/1517、JL/1517、GJ/1924、DE/1824、JL/2728、RT/2829-1.65m-5.80m4.157.9*87.9*7.116.4*8.0550*800楼板400-1 层顶板：JL/2124、LN/2729、-1.65m-5.80m4.159.3*16.1600*800楼板350(人防）-3 层顶板：AB/116、CJ/118(主楼核心筒及人防口部除外）-9.50m-13.7m4.247.7*7.159.5*31.4500*800筏板2、集中线荷载（设计值）20kN/m 及以18、上情况高大模板施工方案9建筑单体梁截面(mm)轴线梁顶及基础顶标高支撑架体高度(m)楼板厚度 mmB地块700*850913/D（人防）-9.50m-13.7m3.35350300*1800K/1012-5.80m-9.50m1.9200400*1850H/1214（人防）-9.50m-13.7m2.35350400*2000K/5-8-5.80m-1.65m2.15200500*1000J/3-5-5.80m-1.65m3.15300500*1200K/3-5-5.80m-1.65m2.95200500*1450AB/16、DE/16、FH/16（人防）-5.80m-9.50m2.2530019、3、各单体高大模板施工区域详见下图：B 地块-3 层顶板（人防）高大模板区域（网状线区域）高大模板施工方案10B 地块-1 层顶板高大模板区域（网状线区域）2.3 工程施工条件工程施工条件2.3.1 场地条件场地条件现场已完成基础筏板浇筑，基础情况良好。2.3.2 材料、队伍招采材料、队伍招采本项目主体结构施工劳务分包单位为山东创辉建筑劳务有限公司，分包合同已签订，模板施工所需模板、木方、钢管、扣件现已进场。根据进度计划要求以及劳务分包木工、持有上岗证件的架子工班组情况，现场施工共分为 4 个施工段，高支模施工同此划分；各区段安排一名责任班组长负责木工及支撑架施工进度及质量。根据进度要求高大模20、板及支撑架施工周期为 2020 年 2 月至 2020 年 5 月，部分处于冬期施工阶段。高大模板施工方案113、施工安排、施工安排3.1 项目组织管理项目组织管理1、模板及支撑架为工程重点控制工序，项目部成立以项目经理为组长，以项目总工为副组长，各专业工程师为组员的管理机构，分层落实方案及制定的措施，提供有力的组织及质量保证体系，确保模板及支撑架的施工质量。项目管理组织机构如下：2、项目管理人员职责分工序号岗位名称姓名职称职责和权限1项目经理孙美州高级工程师全面负责管理项目各项事务。负责模板工程的总协调，全面组织协调现场模板工程施工，协调外围关系和组织项目周检。2技术负责人张龙中级工程师负责21、组织方案的编制、上报审核、审批工作；向项目经理部相关管理人员进行方案交底工作；负责技术交底的审核工作。3生产经理王志勇中级工程师组织现场按方案实施，负责施工所需人、机、物的组织管理与控制，负责按方案要求提出物资需用计划；对木工进行现场指导；实施现场施工过程旁站监督，确保施工按方案实施；4安装经理张庆军工程师负责施工期间安装工程预留预埋及质量的检查整改。5物资经理金峰工程师负责材料供应，并按照国家标准对进场钢管、扣件进行验收，对现场钢管保管、使用、节约等方面进行严高大模板施工方案12格的控制；定期盘点钢筋用量，做好节超分析。6安全总监李新石中级工程师配合生产经理进行安全检查，严格动火审批程序，确22、保施工安全；负责整个施工、使用过程的安全监控，参与进场物资验收，对施工中的隐患提出整改通知并检查整改落实情况。7商务经理王明金工程师对工程进行成本控制，与材料员、施工员一起做好现场特别是损耗率、超支、工程量核算等方面的监控，审核施工员提报的材料计划。8土建工程师刘国明王晓楠李国杰徐建超陈坤工程师具体负责模板工程施工过程控制和对作业人员进行技术交底、安全交底和技术培训等；检查作业人员的上岗证件是否齐全有效；负责施工验收及资料的归档整理工作。9试验员王婷婷工程师按照国家试验标准对材料进行取样送检，做好试验台账和记录，及时送检。3.2 项目管理目标项目管理目标项目管理目标名称目标值工期达到合同工期要23、求，总工期为 510 日历天。质量目标合格，创山东省优质结构、泰山杯安全目标山东省安全文明工地环保施工、CI 目标符合环境管理体系 GB/T24001-2004 的要求、CI 达标。3.3 各项资源供应计划各项资源供应计划1、劳务资源安排一览表施工项目名称专业施工队名称资质要求开始施工时间建设工期分包方式分包商选择方式责任人高大模板工程山东创辉建筑劳务有限公司一级2019.9/劳务分包公司选定孙美州2、工程用大宗物资供应一览表物资名称规格提供方式计划进场时间计划出场时间责任人钢管48.33.6租赁2019.12.102020.7.10金峰扣件十字、旋转、对接租赁2019.12.102020.724、.10金峰模板15mm厚采购2019.12.102020.7.10金峰高大模板施工方案13木方5070mm采购2019.12.102020.7.10金峰U 型托撑60036租赁2019.12.102020.7.10金峰木垫板500020050mm采购2019.12.102020.7.10金峰底座/采购2019.12.102020.7.10金峰安全平网1.26m采购2019.12.102020.7.10金峰3、大型机械设备采购供应安排一览表机械设备名称拟选供应商数量提供方式计划进场时间计划出场时间责任人TC6015 塔吊中建物资3 台租赁2019.11.202020.7.20王志勇3.4 施工区25、段划分施工区段划分1、施工区段划分现场地下车库施工共分为 4 个施工段，高大模板施工同此划分；图图 3-1地下车库施工区段划分地下车库施工区段划分3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施工程施工重点和难点分析及应对措施序号重点和难点具体分析应对措施责任人1高大模板梁截面尺寸大，且梁数量较多。梁截面尺寸较大，梁数量多，如何确保每一处高大模板施工质量是关键。高支模区域编制详细的高大模板支撑方案，组织专家进行论证，确定最终方案后进行实施。严格控制施工过程，按照施工方案要求进行架体的搭设。张龙高大模板施工方案142高大模板楼板施工面积大在模板支撑架体使用过程中，因架体搭设区域面积过大，不便于监测点布置26、和监测。将高支模施工区域划分为4个施工段，分段施工，保证每段施工最小宽度在30m 以内，便于架体内部监测点布置和监测，确保架体安全。王志勇3高大模板施工范围内荷载较大在钢筋、砼等工序施工时，易发生局部集中荷载过大、模板支撑架体受力不均等现象在各工序施工过程中，应采取支撑架体检测措施，及时发现危险源，排除不利因素。张龙4架体材质钢管分批次进场，且多为多次周转料具，质量参差不齐。加强材料进场管控，严格按照规范及方案要求控制料具尺寸及壁厚，对不合格料具及时退场，严禁使用。金峰5工人安全质量意识标准不一工人施工安全性意识差，工作往往求量不求质，细节及质量意识差。导致施工质量不易保证。模板支撑架支设工作27、量大，难以全面控制。对工人进行安全技术交底，强化安全质量意识，并采取责任追究与奖惩措施。加强过程管控，及时发现问题，做到事前交底到位，事中管控有力。模板铺设前及时进行架体的检查与验收。李新石4、施工进度计划、施工进度计划本工程高大模板的施工进度计划根据现场施工段划分及施工进度总计划的要求同步进行，2020 年 2 月开始施工，2020 年 5 月中旬全部完成施工。5、施工准备与资源配置计划、施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划施工准备计划5.1.1 技术准备技术准备表表 5.1-1 技术文件准备计划一览表表技术文件准备计划一览表表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑、结构施工图1张龙28、2建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081张龙3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111张龙4混凝土结构工程施工规范GB50666-20111张龙高大模板施工方案155混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20151张龙6建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20131张龙7建筑结构荷载规范GB50009-20101张龙8建筑施工高处作业安全技术规范JGJ180-20161张龙9建筑施工安全检查技术标准JGJ59-20111张龙10钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程DG/TJ08-16-20111张龙11建筑施工计算手册中国建筑工业出版社1张龙1229、XX标准化手册2017 版1张龙表表 5.1-2 施工方案编制计划表施工方案编制计划表序号施工方案名称编制单位负责人审批完成日期1钢筋工程施工方案项目部张龙地区科技部工程开始前 15 天2模板工程施工方案项目部张龙地区科技部工程开始前 15 天3混凝土工程施工方案项目部张龙地区科技部工程开始前 15 天4高大模板工程施工方案项目部张龙地区科技部工程开始前 15 天表表 5.1-3 技术复核和隐蔽验收技术复核和隐蔽验收序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1资料对应分部分项工程方案、交底、图纸、变更落实情况张龙2定位放线轴线、水准点、坐标点复核王志勇3机电安装机电管线预留预埋王光远4模板30、模板标高定位尺寸复核、垂直度、平整度、预埋件位置、预留洞位置、模板加固、支撑架加固张龙5.1.2 现场准备现场准备序号设施名称种类数量（或面积）规模设施构造完成时间责任人1临时电临时设施主电缆沿场区四周环形布置，隔一定距离布置一处二级箱二级箱4 处电缆、省标配电箱已完成张庆军高大模板施工方案162临时水临时设施沿场区环形布置，隔 50米留设出水口主管网300 米镀锌钢管已完成王光远3临时道路临时设施场区内部设临时道路及加工区500 平方200mm 厚混凝土路面已完成张龙4木工加工棚临时设施2400 平方方钢管、木跳板已完成张龙5.2 资源配置计划资源配置计划表表 5.2-1 劳动力配置计划劳动31、力配置计划序号专业工种劳动量（工日）需要量计划责任人2020 年2 月3 月4 月5 月1木工400100100100100王志勇2钢筋工400100100100100王志勇3外架工6020101020王志勇4水电工10040403030王志勇5混凝土工27090909090王志勇表表 5.2-2 材料配置计划材料配置计划序号施工工具名称需用量进场时间责任人1钢管500t2019.11.20金峰2扣件1 万个2019.11.20金峰3模板2000m22019.11.20金峰4木方500m32019.11.20金峰5U 型托撑2000 个2019.11.20金峰6木垫板1000m2019.11.32、20金峰7底座2000 个2019.11.20金峰8安全平网2000m22019.11.20金峰表表 5.2-3 施工机具配置计划施工机具配置计划序号施工机具名称型号电功率（kVA）需要量(台)使用时间责任人1木工压刨MI-105142019.112020.7王志勇2木工平刨MBS/4B142019.112020.7王志勇3木工圆锯MB104132019.112020.7王志勇表表 5.2-4 测量设备配置计划测量设备配置计划序号测量设备名称分类数量使用特征检定周期保管人高大模板施工方案171南方测绘 GPSB1/12 个月分包自有2激光经纬仪B2/12 个月分包自有3水准仪B1/12 个月分33、包自有45 米钢卷尺B10/12 个月施工员6、施工方法及工艺要求施工方法及工艺要求6.1 方案及技术参数方案及技术参数6.1.1 模板及模板支撑体系模板及模板支撑体系构件模板及支撑体系板350、400模板15 厚双面覆膜多层板龙骨次龙骨 5070mm 木方150mm，主龙骨48.3*3.0 双钢管800mm支撑体系支撑采用扣件式钢管满堂支撑架，立杆、横杆使用48.3*3.0 钢管，立杆纵横向间距800mm，具体根据跨度确定。横杆步距1500mm，扫地杆距底板面 200mm，立杆顶部采用 U 托，下端垫木采用 50mm 厚通长脚手板或槽钢，沿架高方向连续布置剪刀撑（48.3*3.0 钢管），在34、竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面剪刀撑间距不宜超过 6m，剪刀撑宽度应为 35m，保证整个支撑体系稳定性。600*800700*850梁龙骨梁侧5070mm 木方做次龙骨200mm，48.3 双钢管做主龙骨600mm,距梁底 200mm 设置 1 道14 对拉螺杆，间距 600mm。梁底次龙骨 5070mm 木方垂直于梁截面200，主龙骨48.3 钢管400mm。支撑体系支撑采用（双扣件）扣件式钢管支撑架，立杆、横杆使用48.3*3.0 钢管。梁底设 2 道承重立杆，延梁宽方向 300/600/300 平均布置，立杆顺梁长度方向间距400mm，横杆步距 15035、0mm，扫地杆距底板面 200mm，立杆下端垫木采用 50mm 厚通长脚手板或槽钢，沿架高方向连续布置剪刀撑。300 x1800梁龙骨梁侧5070mm 木方做次龙骨200mm，48.3 双钢管做主龙骨600mm,设置3 道14 对拉螺杆，第一道距梁底 200mm、其余竖向间距 600mm，水平间距 600mm。梁底次龙骨 5070mm 木方垂直于梁截面200，主龙骨48.3 钢管400mm。支撑体系支撑采用（双扣件）扣件式钢管支撑架，立杆、横杆使用48.3*3.0 钢管。梁底设 2 道承重立杆，延梁宽方向 300/600/300，立杆顺梁长度方向间距 400mm，横杆步距 1500mm，扫地杆36、距底板面 200mm，立杆下端垫木采用 50mm 厚通长脚手板或槽钢，沿架高方向连续布置剪刀撑。400 x1850400*2000梁龙骨梁侧5070mm 木方做次龙骨200mm，48.3 双钢管做主龙骨600mm,设置3 道14 对拉螺杆，第一道距梁底 200mm、其余竖向间距 600mm，水平间距 600mm。梁底次龙骨 5070mm 木方垂直于梁截面200，主龙骨48.3 钢管400mm。支撑体系支撑采用（双扣件）扣件式钢管支撑架，立杆、横杆使用48.3*3.0 钢管。梁底设 2 道承重立杆，延梁宽方向 300/600/300 平均布置，立杆顺梁长度方向间距400mm，横杆步距 1500m37、m，扫地杆距底板面 200mm，立杆下端垫木采用 50mm 厚通长脚手板或槽钢，沿架高方向连续布置剪刀撑。500*1000龙梁侧5070mm 木方做次龙骨200mm，48.3 双钢管做主龙骨600mm,设置2 道14 对拉螺杆，距梁底 200mm、600mm，水平间距 600mm。高大模板施工方案186.1.2 高大模板支撑架体布置详图高大模板支撑架体布置详图1、（350）400 厚楼板高大模板支撑架体因车库顶板高大模板区域较大，-3 层顶板（11-13/C-D 轴）区域做排布示例，其他区域参照实施。11-13/C-D11-13/C-D 轴高轴高大模板支撑架体大模板支撑架体立杆立杆及竖向剪刀撑38、及竖向剪刀撑平面布置图平面布置图(图中红色线为竖向搭设剪刀撑搭设位置，绿色圆点为立杆)骨梁底次龙骨 5070mm 木方垂直于梁截面200，主龙骨48.3 钢管400mm。支撑体系支撑采用（双扣件）扣件式钢管支撑架，立杆、横杆使用48.3*3.0 钢管。梁底设 2 道承重立杆，延梁宽方向 300/600/300 平均布置，立杆顺梁长度方向间距400mm，横杆步距 1500mm，扫地杆距底板面 200mm，立杆下端垫木采用 50mm 厚通长脚手板或槽钢，沿架高方向连续布置剪刀撑。500*1200500*1450龙骨梁侧5070mm 木方做次龙骨200mm，48.3 双钢管做主龙骨600mm,设置239、 道14 对拉螺杆，距梁底 200mm、800mm，水平间距 600mm。梁底次龙骨 5070mm 木方垂直于梁截面150，主龙骨48.3 钢管400mm。支撑体系支撑采用（双扣件）扣件式钢管支撑架，立杆、横杆使用48.3*3.0 钢管。梁底设 2 道承重立杆，延梁宽方向 300/600/300 平均布置，立杆顺梁长度方向间距400mm，横杆步距 1500mm，扫地杆距底板面 200mm，立杆下端垫木采用 50mm 厚通长脚手板或槽钢，沿架高方向连续布置剪刀撑。高大模板施工方案191-1 剖面图剖面图2、因车库顶板属于超危大框架梁数量角度，特以-1 层顶板（K/3-5 轴）框架梁（500*1240、00）做支撑排布示例，其他梁参照实施。-1 层顶板（K/3-5 轴）框架梁（500*1200）支撑架体布置图高大模板施工方案206.2 施工工艺流程施工工艺流程6.2.1 模板支架施工工艺流程模板支架施工工艺流程6.2.2 支撑架搭设顺序支撑架搭设顺序底座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随既装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，按 4560N.m力矩用扳手拧紧扣件螺栓按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装。41、随后按搭设进程及时搭设剪刀撑。6.2.3 支撑架搭设要求支撑架搭设要求1、水平杆设置（1）在立杆底距地面或楼面板 200 处沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆，步距均为 1500。（2）可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆；梁底处加设一道水平杆，并在最顶步距两水平杆中间应加设一道水平拉杆；所有满足与建筑四周墙柱顶紧顶牢或与结构柱加设水平箍箍牢水平杆的端部均应与结构连接，增强整个支撑系高大模板施工方案21统的刚度。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。2、剪刀撑设置（1）竖向剪刀撑的搭设竖向剪刀撑在架体外侧四周由下至上连续设置；在架体内侧纵横向每隔 5 跨（42、且不小于 3 米）由下至上连续设置一道，剪刀撑的宽度为 35m。剪刀撑与地面夹角在4560之间，并在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑。由于梁底的荷载较大，在梁底支撑的两侧都设置剪刀撑，剪刀撑应每步与立杆扣接。（2）水平向剪刀撑的搭设模板支撑架沿高度方向两端与中间处（水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距超过 6m 时设置）设置水平向剪刀撑，顶部和底部（扫地杆的设置层）应设置水平加强层。水平加强层做法为：用水平斜杆以之字形将水平剪刀撑连接，水平斜杆宽度不小于 3m。图 6.2-1 模板支架剪刀撑布置平面图1立杆；2水平杆；3竖向剪刀撑；4水平剪刀撑3、安全防护的搭设架体搭设完后43、，在每层顶部铺设一层安全网，并在洞口四周搭设洞口防护设施4、架体的其他构造要求（1）梁板模板高支撑架所用杆件必须为合格的国标产品；每个扣件的拧紧力矩高大模板施工方案22都要进行控制，直接承受荷载较大的扣件（如剪刀撑、斜撑与立杆等之间）要专人负责检查严格控制拧紧力矩在 4560N.m。（2）设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，可调托撑受压承载力设计值不应小于 40KN，支托板厚度不应小于 5mm。其丝杆外径不得小于 36mm，伸出长度不得超过 200mm，顶托抗压承载力应同于底座。立杆顶部与支架顶层横杆的距离不应大于 400mm。（3）立杆的接长必须采用对接连接，严禁搭接。（4）梁支撑架44、和满堂架立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。（5）所有方木的位置和放置方向必须严格按照设计执行，如有调整应经过设计计算并报批。（6）纵横梁交接处，不得因梁底支撑架相会减少立杆，根据具体情况，适当增加构造立杆。（7）架体遇到立面结构标高变化处，应注意协调步高与结构标高的关系，以保证不超步高为原则，可采用一至两步小步高的变步距设置进行调整。5、满堂架布置原则：（1）主次梁交叉区域为一搭设区域，立杆间距800；（2）主梁、次梁底部立杆间距为满堂架立杆间距，梁底设置 2 根支撑立杆；（3）纵横向水平横杆步距为 1500mm；（4）扫地杆距地面 200mm，顶部自由端500mm，45、顶丝外伸长度200mm；（5）框架梁交叉区域为一跨，四周设置连续剪刀撑；水平向剪刀撑沿竖直方向设置上中下三道；6.2.4 模板安装施工工艺流程模板安装施工工艺流程高大模板施工方案23NO模板厂家选定模板进场专业会签内部验收模板支设现场验收拆模申请同条件试块报告报验方案、交底整改N整改NO拆模模板清理验收整改6.2.5 模板安装模板安装1、柱模板的安装根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆46、安装使用，当柱截面大于600mm在中间设置一道穿墙螺杆，且螺杆间距600。（非人防区域）为了能回收和再利用穿墙螺杆，在穿墙螺杆外套PVC硬塑管，其长度与柱或梁的穿墙厚度相同，让穿墙螺杆与砼隔离开。穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上，但为了防止因周转次数多而造成滑丝等影响质量的因素，每根穿墙螺杆使用前均应仔细检查，严禁使用已损坏的螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。2、梁模板的安装高大模板施工方案24（1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度47、，然后在可调顶托上安放木方、固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。（2）模板起拱要求为：梁跨度等于或大于4m且小于9m时，模板按跨度的0.2%起拱，当梁跨度等于或大于9m时,模板按跨度的0.30%起拱，当悬臂梁时，按悬臂长度的0.40%起拱，起拱高度不小于20mm。（3）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采用如下措施：1）支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。2）梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧48、模钉固。3）砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。3、楼面模板的安装首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设48.3 双钢管作托梁800mm，托梁固定后架设木枋横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。6.2.6 后浇带模板后浇带模板车库结构后浇带穿过高大模板区域。当高大模板区域楼板及梁浇筑完成达到拆模强度后，后浇带两侧的高大模板区域脚手架不进行拆除，待后浇带梁板浇筑完成达到强度后再一并拆除49、；非高大模板区域顶板及梁强度达到后，将后浇带两侧竖向剪刀撑之外的脚手架拆除，后浇带架体采取钢管抱柱拉结，后浇带区域及预留脚手架见下图。高大模板施工方案25图图 6.2-26.2-2 后浇带区域满堂脚手架拉结混凝土柱示意图后浇带区域满堂脚手架拉结混凝土柱示意图6.2.7 高高大模板大模板支撑架施工注意事项支撑架施工注意事项1、具体布置立杆时，需对主梁、次梁、顶板三者支撑立杆间距整体考虑，使三者立杆纵、横方向均在同一条直线上。调整平分立杆间距时，以上述立杆间距为最大极限值，间距只能调小，不能调大；2、立杆之间必须按每步距满设双向水平杆，确保其在两个方向（x,y）均具有足够的设计刚度；3、满堂支撑架50、底部距基础面200以内必须设双向扫地杆；4、严格按规范要求设置竖向和水平剪刀撑；5、确保每一扣件的拧紧力矩控制在4560Nm内；6、立柱接长严禁搭接，必须使用对接扣件进行对接，相邻梁立柱的对接接头不得在同步内，并确保立杆的对接端头平整；且立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格中设置。7、当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1米，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5米。8、严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定与水平拉杆上。6.2.8 高支撑模板支架应执行的强制性条文高支撑模板支架应执行的强制性条文本高支撑架施工和使用期间应执行的强制性条文如下：1、51、钢管上严禁打孔。高大模板施工方案262、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。4、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。5、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。6、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。7、各构配件严禁抛掷至地面。8、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝52、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。9、作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。6.3 质量标准质量标准6.3.1 模板安装验收质量要求模板安装验收质量要求1、模板安装精度要求模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子或设置木方压缝，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见表 6.3-1表表6.3-1 模板拼装精度要求一览表模板拼装精度要求一览表序 号项目允许偏差(单位：mm)1两块模板之间拼缝53、 22相邻模板之间高低差 23模板平整度 24模板平面尺寸偏差 32、模板安装规范要求模板支设前将已完成浇捣砼的楼面清理干净，不得有积水、杂物等。模板排架支撑体系搭设要严格按 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 执行。高大模板施工方案27表表6.3-2 模板安装允许偏差和检验方法模板安装允许偏差和检验方法序号项目检查方法国家规范标准1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面模内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁54层高垂直度层高不大于6m8经纬仪或拉线尺量层高大于6m105相邻两板表面高差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正/方尺、塞尺垂直/线54、尺8预埋铁件中心线位移/拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置3拉线，尺量螺栓外露长度+10，010预留孔洞中心线位移+10，拉线，尺量尺寸+10，011门窗洞口中心线/拉线，尺量宽、高/对角线/12插筋中心线位置5尺量外露长度+10，-06.3.2 高高大模板大模板拆除工程质量标准拆除工程质量标准1、拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：（1）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架分散堆放并及时清运。（3）拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师55、审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.（4）梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除一层的模板支撑，（5）在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工高大模板施工方案28前，对未拆除的部分应及时加固处理。（6）严禁夜间进行拆架施工。2、高支撑模板拆除的工序要求：（1）拆除应按一定的顺序进行，“后支先拆，先支后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不56、要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。(2)在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。(3)模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。(4)模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）中4.3模板拆除分项的如下规定：主控项目主控项目1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应达到设计要求，当设计无要求时，同条件养57、护的混凝土立方体试压强度应符合下表6.3-3规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。表表 6.3-36.3-3 底模拆除时的混凝土强度要求底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂梁/100一般项目一般项目1）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架分散堆放并及时高大模板施工方案29清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。6.4 质量保证措施质量保证措施6.4.1 技术准备58、技术准备1、依据图纸梁、板、柱结构设计尺寸，合理设计板模的排板、梁模的拼接以及扣件式钢管支撑体系，并编制模板施工方案。2、项目部由专业工程师组织劳务施工队模板工长、班组长学习施工、安全技术交底，然后由班组长对作业人员进行班前交底。6.4.2 材料性能材料性能1、钢管（1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 12793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3091 中规定的 Q235 普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700 中 Q235 级钢的规定。（2）脚手架钢管采用48.33.6 钢管，考虑到安全系数及市场钢管质量，钢管计算时均按483.0。（3）新59、钢管的检查应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准 金属材料室温拉伸试验方法 GB/T228的有关规定，其质量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第 3.1.1 条的规定；钢管表面应平滑，不应有裂痕、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 8.1.8 的规定；钢管应涂有防锈漆。（4）旧钢管的检查应符合下列规定：表面锈蚀应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 8.1.8 序号 3 的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根60、锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 8.1.8 序号 4 的规定。2、扣件高大模板施工方案30（1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的规定,采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。（2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65Nm 时，不得发生破坏。3、可调托撑（1）可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，走丝与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹第 3 部分：基本尺寸GB/T5796.3 的规定。（2）可调托撑的螺杆与支架托板焊接应牢固，61、焊缝高度不得小于 6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30mm。（3）可调托撑受压承载力设计值不应小于 40kN，支托板厚不应小于 5mm。4、模板进场前要进行验收，主要检查模板的平整度、模板的接缝情况、加工精度等。6.4.3 技术措施技术措施1、墙柱烂根的处理采取在浇筑顶板砼时在墙、柱根部支设模板处分别用 4m 和 2m 刮杠刮平，并控制墙体两侧及柱四周板标高，标高偏差控制在 2 以内，并用铁抹子找平，支模时加设海绵条或橡胶软管的办法可取得较理想的效果。2、模板漏浆处理顶板模板和墙体的接缝处理：采用在墙体砼浇筑控制浇筑高度的办法，即墙体砼浇筑时高出楼板底标高62、 34，在剔除 23 浮浆后将顶板边木方靠紧墙体后支设顶板模。3、防止胀模、偏位可采取的措施模板设计强度控制、背楞加密、模板支设前放好定位线、控制轴线、墙柱模安装就位前采取定位措施。4、胶合板拼缝顶模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时要弹线采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止遇水膨胀。高大模板施工方案31顶模安装完毕，用水泥腻子将个别缝隙填实磨光。顶板模板与墙的缝隙采用墙体混凝土标高控制，剔除软弱层后，墙体混凝土应高顶板混凝土底标高 5mm，弹线用砂轮据将接槎位置切齐切直。将侧面抛光的龙骨与混凝土墙贴紧不使有缝隙，其上铺模板与外墙贴紧。墙体相63、邻两模板用企口形式拼接，拼缝宽度小于等于 2mm，并应把拼缝所在的木方与相邻模板的木方用螺栓固定起来，以保证模板的整体性和严密性，以防漏浆。5、按上述管理人员配备情况对整个模板工程进行质量控制和管理，加强现场管理人员的质量意识，对工人进行技术培训核技术交底工作，切实做到持证上岗，严格现场的管理制度和管理纪律，规范工人的作业技术和管理活动行为，加强激励和沟通活动。6.5 冬期施工冬期施工本工程高大模板部分施工时段出于冬期施工阶段，此处不再赘述，具体冬期施工措施详见冬期施工专项施工方案。7、安全和环境保护措施、安全和环境保护措施7.1 安全管理组织机构安全管理组织机构1、成立以项目经理为组长的安全64、管理领导小组，设置安全环境管理部，配备专职安全管理人员，对工程的安全生产实施全面的垂直监管。分包单位设置相应数量的专职安全管理人员。建立从总包项目经理至操作人员的纵向到底、横向到边的安全生产管理体系，并接受业主、监理以及政府安全主管部门的监督，如图 7-1。高大模板施工方案32图图 7 7-1-1 安全管理组织机构安全管理组织机构2、成立安全领导小组组长：孙美州副组长：张龙、王志勇李新石组员：刘国明、王晓楠、李国杰、陈坤、宋建7.2 安全防护措施安全防护措施1、模板上架设电线和使用电动工具采用 36V 低压电源。满堂架子上必须挂设安全平网。2、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放65、在模板或脚手架上。3、装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架板上或抛掷。4、设置防雷击措施。5、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。6、预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。7、拆除承重模板时，设临时支撑，防止突然整块塌落。8、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。9、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、66、支撑等固定牢固，严防突然塌落、倒塌伤人。10、拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。11、雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。12、基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况，发现有滑坡、塌方危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工。13、操作人员上下基坑时要设扶梯。基坑上口边缘 1m 范围内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。高大模板施工方案3314、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。15、模板安装时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。16、清扫模板时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不少于 67、60cm 的走道。17、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除的模板即使清理砼渣块。由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。18、板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。19、工作前先检查所使用的工具是否牢固，工作时思想集中，防止扎脚或滑落。安装与拆除高度 5m 以上模板，应搭好脚手架，设防护栏杆，严禁上下在同一垂直面上操作。五级风以上应暂停作业。20、二人抬模板应互相配合，协同作业，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔，高处拆模时，应有专人指挥，并设警戒区，暂停人员通过。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。支撑不得搭在脚手架上，通过路中间的斜撑应设在 1.8m 以上。2168、支撑过程中如需暂停，应将支撑柱头板等钉牢，拆模间歇时，将活动的模板支撑拆走，防止扶空、踏空而坠落。拆模时防止整块模板掉下伤人。拆模时必须经技术负责人、质量安全员同意后方可拆除。22、考虑下雨对脚手架基础造成影响因素，高支模搭设区域设置排水明沟，排水沟按周边满设，保证场地不积水，排水通畅。7.3 技术安全措施技术安全措施1、脚手架搭设前，应按 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设69、在脚手架立杆底座下应铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。高大模板施工方案347、水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。8、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中，由安全员、施工员及时对70、架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施保证安全后再施工。10、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。11、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。12、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。13、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。14、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。15、拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。16、满堂脚手架不得与外架连接。17、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料71、不能在支架上方堆放。7.4 预防坍塌事故的安全措施预防坍塌事故的安全措施1、模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字后，项目经理组织有关部门进行验收，经验收合格签字后，方可作业。2、模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料做立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。3、模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案 7.2 要求对架体进行监护，出现位移时，必须立即停止72、施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4、模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面、屋面未达到拆模要求前，堆放施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。高大模板施工方案35堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。5、架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距 0.8m、步距 1.5m 要求搭设，同时连墙件、剪刀撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。6、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。7、拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下73、一层楼板的支撑不得拆除。7.5 预防高空坠落事故安全措施预防高空坠落事故安全措施1、高支模安装完毕后，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等下道工序施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。2、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。3、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场作业队应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前74、必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.2m。7、高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责75、人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。高大模板施工方案368、模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，架体上需设置安全平网，防止人员及物体坠落。7.6 预防物体打击事故的安全措施预防物体打击事故的安全措施1、支设楼面模板时，在下班之前需要对已铺好而来不及钉牢的模板或散板等进行稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。2、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3、建筑物的四周设置硬防护，防止物件掉落至首层伤人。4、施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是76、临边作业。架体搭设、拆除及模板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动模板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块木胶板拆下时，应用人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。5、当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支撑架支设、拆除等作业，雨后上架作业应有防滑措施。6、高空拆除模板时，除操作人员外，不得站人，操作人员应戴安全带。作业区周围及出入口处，应设专人负责安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内。7、登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得77、掉落。8、拆除层外边梁模板时，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。7.7 其他安全注意事项其他安全注意事项1、模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，亦应该建立统一指挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2、拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。3、拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。高大模板施工方案374、浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。5、设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6、在进78、行安装、拆除模板作业时操作人员应正确佩带戴安全帽，高空作业应正确挂好安全带。7、塔吊吊运模板时，必须由起重工统一指挥，严格遵守相关安全操作规程。8、木料应堆放在下风向，离火源不得小于 30m，且料场四周应设置灭火器材。7.8 绿色施工及现场文明施工措施绿色施工及现场文明施工措施1、模板安装及拆除时应注意控制噪音污染。2、现场材料应分类码放整齐。3、木模板加工过程中使用电锯、电刨，作业时应注意控制噪音。在居民稠密区夜间施工应遵守当地规定，防止噪音扰民。4、拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网封闲，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。5、79、加工木模板产生的锯末、碎木，模板拆除后的垃圾等应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6、涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运。7、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的扣件不得乱丢，边拆边进袋。7.9 环境保护措施环境保护措施模板加工支设过程中主要是控制噪音的污染，我方采取以下措施进行环境保护：1、技术措施：结构施工阶段，采用密目安全网在结构外侧进行围挡，以降低噪声的传播。采用扣件式钢管脚手架，减少因装拆扣件引发的噪音。模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。木工工具在封闭的木工房内使80、用。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。高大模板施工方案382、管理措施：塔吊指挥进可能配套使用对讲机来降低信号工的吹哨声带来的噪音污染。加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。8、成品保护计划、成品保护计划8.1 模板安装过程的成品保护模板安装过程的成品保护1、支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。2、应保护钢筋不受扰动。3、预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保81、证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。4、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。5、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。6、吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。7、保持大模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊运应防止碰撞墙体，堆放合理，保持板面不变形。冬期施工时大模板背面的保温措施应保持完好。8、大模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其82、它已施工完的部位，不得兜挂钢筋。8.2 模板拆除过程的成品保护模板拆除过程的成品保护1、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。2、模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。高大模板施工方案399、混凝土施工措施、混凝土施工措施9.1 施工部署施工部署本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的汽车泵，混凝土从低处向高处分层浇捣，浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员。质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。9.2 砼浇筑注意事项砼浇筑注意事项1、砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器，每一振点的振捣延续时83、间，应使表面呈浮浆和不再浮落。2、梁板砼浇筑方向由中间向四周开始浇筑，先将梁内砼浇至板底，然后与板砼一起浇筑。随着梁内砼斜面的不断延长，板面砼可连续向前浇捣。梁每层浇筑厚度不得大于 400mm，楼板局部混凝土对置高度不得超过楼板厚度 100mm，以确保均匀荷载，避免局部超载偏心作用使架体倾斜失稳。3、高度 4m 以上的柱、墙等竖向混凝土结构必须先浇筑，待混凝土达到一定强度后，再浇筑梁、板等水平混凝土结构。混凝土浇筑过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。4、倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过高，并且安排人员用工具将堆积的84、混凝土迅速向四周摊开。5、现场按照规范留置同条件、标准养护试块及拆模试块。具体混凝土浇筑详见混凝土专项施工方案。1010 高支模支架高支模支架监监测测措施措施10.1 施工监测措施施工监测措施1、监测设备表表 1010-1-1 检测设备一览表检测设备一览表序号仪器名称规格型号用途精 度数量1水准仪S2标高测量控制2mm/Km1台高大模板施工方案402钢卷尺50m距离测量经计量检验合格1把3钢卷尺5m距离测量经计量检验合格5把2、监测内容和要求（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。监测项目监测报警值支架沉降（立杆弯曲变形）5mm支架水平位移10mm（2）测点布设：本工程高支模的观测点分沉降观测点85、及位移观测点，布置主要设置在主框架梁上，在梁 1/2 跨位置，每个监测剖面布设 1 个支顶水平位移监测点、1 个支顶沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求。（3）监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率 30 分钟一次,混凝土浇筑完成后每天进行两次监测，共计监测一周时间（读数趋于平稳，停止监测）。10.2 高高大大模板支架重点监测措施模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施：（1）模板支架搭设前，由专业工程师及安全员对所支撑的地基进行检查，确保地基回填土强度、质量满足支模承载力要求。（2）模板支架搭设过程中86、，专业工程师及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。地面是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。连接扣件是否松动。施工过程中是否有超载的现象。脚手架架体和杆件是否有变形现象。脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。高大模板施工方案41（3）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过 30 分钟一次，浇筑完后不少于 2 小时一次。（4）浇钢筋混凝土梁、板87、，当跨度大于 9 米时，模板应起拱；本工程模板统一按全跨长度的 3/1000 施工起拱、并按照设计说明对相关梁进行设计起拱。（5）上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。（6）模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。（7）立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。（8）支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。（9）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500，各接头中心距主节点不宜大于步距的88、 1/3。（10）高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。（11）在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支架进行观测。（12 高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时，方可拆架。10.3 高高大大模板支架搭设时监测措施模板支架搭设时监测措施（1）安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在地基土上。（2）支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。（3）顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。（89、4）满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。（5）搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。高大模板施工方案42（6）立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。（7）模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。10.4 高高大大模板支架使用时监测措施模板支架使用时监测措施（1）脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（2）水平加固杆、交叉支90、撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。（3）模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。（4）穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。（5）支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。（6）模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。（7）恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及 6 级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到 5 级时，不得进行大块模板和高支91、模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。10.5 高大模板支架拆除时监测措施高大模板支架拆除时监测措施在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有相当强度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。一般说拆模可分为两种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧模板；一种是混凝土虽已硬化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力，那么，这种构件的模板不是随便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的模92、板拆除要求：现浇结构的模板及其支架，要拆除时，其混凝土的强度应符高大模板施工方案43合设计图纸上说明的要求；当设计上无具体要求时，应符合下列的规定：（1）侧模板如梁、柱、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。（2）梁、板等底模梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）要求，模板才可以拆除。（3）拆模操作安全拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。（5）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人93、同意签字后，方可拆模。（6）预留孔洞封闭平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。（7）用电和输送电路安全在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用 36v 的低压电源，或采取其它有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防护措施。（8）预防钉子伤人拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。（9）拆卸吊运安全装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。11、危险源辨识及应急措施危险源辨识及应急措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生94、的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。高大模板施工方案44可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。11.1 危险源预防措施危险源预防措施11.1.1 坍塌事故的安全技术预防措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重95、锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。11.1.2 高空坠落事故安全预防技术措施高大模板支模工程应按相关规定编制施工方案，经分96、公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的高大模板施工方案45安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用97、前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。11.1.3 施工现场安全用电及触电事故预防措施（1）安98、全用电组织措施建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。（2）安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏）电保护器。夜间施工，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低99、压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。11.1.4 机械伤害安全预防措施(1)项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。高大模板施工方案46(2)在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。(3)切割小块的模板时应采取有效的保护措施。11.1.5 物体打击安全预防措施(1)模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m 以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。(2)避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或100、减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。(3)外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。11.1.6 火灾安全预防措施(1)设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。(2)切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。(3)现场设置足够的灭火器。(4)水管应随楼层设置，便于取水。11.2 危危险险源源应应急急措措施施1、抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散101、被困现场人员，立即组织施救。安全事故救援小组联系方式序序号号姓姓名名职职务务电电话话号号码码1孙美州组长2张龙副组长3王志勇副组长4刘杰副组长5刘国明组员6李新石组员7王晓楠组员8李国杰组员高大模板施工方案479陈坤组员10宋建组员2、各成员职责：（1）组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系。（2）副组长：负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理，保持稳定现场，冷静沉着处理。（3）各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。（4）在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进102、行迅速、针对性的处理，保护好现场。3、模板坍塌（1）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。（2）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。（3）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）4、高处坠落（1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。（2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。（3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送103、往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。5、触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较高大模板施工方案48近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝104、缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行105、紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。6、机械伤害发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救护车辆，有程序的处理事故。（1）抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。（2）发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。（3）伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。（4）根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。7、物体打击（1106、）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。（2）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。（3）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛高大模板施工方案49楚为主。（4）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。8、火灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢107、救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。12、检查与验收、检查与验收1进入现场的架体构配件应具备以下证明资料:1）主要构配件应有产品标识及产品质量合格证2）供应商应配套提供管材,零件,铸件,冲压件等材质,产品性能检验报告.2架体构配件进场质量检查的重点:1）钢管管壁厚度;焊接质量;外观质量;2）可调底座和可调托撑丝杆直径,与螺母配合间隙及材质3高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并108、留存记录。4高大模板工程模板支撑系统施工过程中，项目部分管施工员和专职安全员应全过程跟踪督促检查。5.检查验收参与人员高大模板支撑系统完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位技术负责人及项目监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。6检查验收的程序:高大模板施工方案50安全技术交底 班组自检、互检专业工长过程控制 项目部检查、指导工程处技术、安全科联合检查 技术、安全部门联合验收监理验收确认 进行下道工序。7高大模板工程模板支撑系统按专项方案完成施工后，项目工程师应组织项目经理、施工员109、质检员、安全员、操作班组长对系统进行全数检查。扣件是否紧固、垫板是否垫实、立杆数量间距垂直度、水平杆步距等是否符合方案要求，合格后报技术部，技术负责人组织技术、安全部复验。8技术负责人组织工程部、技术部、安全部，项目部项目经理、专职安全员等对高大模板工程模板支撑系统进行施工质量验收，合格后填写验收记录，经监理验收后进入混凝土施工工序。9对需进行专家论证的高大模板工程模板支撑系统，项目部在自检合格后报公司技术质量部。公司技术质量部、安全生产部到项目现场验收，验收合格填写验收记录，经监理验收后进入混凝土施工工序。10检查验收的主要内容:首先检查技术、安全交底的落实情况，依据专项施工方案，确认构件110、截面尺寸和施工荷载值，核实支撑系统、剪刀撑的布置方式，尺量立杆间距、横杆步距，检查节点措施，参照“高大模板工程模板支撑系统检查验收记录表”，填写验收意见，相关责任人员签字。高大模板施工方案51建设工程高大模板支撑系统条件检查验收表建设工程高大模板支撑系统条件检查验收表报送时间：年月日单位工程名称分部分项工程名称建设单位监理单位施工总承包单位验收日期工程类别标高（m）支撑形式模板支撑高度（超过 8m）模板搭设跨度（超过 18m）楼板厚度集中线荷载（大于 20kN/m）施工总荷载（大于 15kN/）模板支撑系统设计荷载（kN/）梁截面尺寸梁跨度（m）用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载（111、大于 700Kg）序号序号检检 查查 验验 收收 内内 容容施工单位自查施工单位自查情况情况验收组确认验收组确认意见意见1高大模板支撑系统专项施工方案是否由建设科技委论证2施工单位根据专家组的论证报告，对专项施工方案进行修改完善，是否经施工单位技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人批准签字后，组织实施的3是否编制监理专项实施细则，并明确对高大模板审核内容、检查方法和频率，经总监审批高大模板施工方案524搭设前，项目技术负责人对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字情况5支架搭设前，项目组织对地基、基础进行验收的记录6搭设脚手架人员持证上岗情况，上岗人员是否定期体112、检合格持证上岗7进场的主要构配件（承重杆件、连接件等材料）产品质量合格证、生产许可证、检验报告情况8对承重杆件外观抽检的记录（外观抽检数量不得低于搭设用量的 30%）9对扣件螺栓拧紧扭力矩进行抽查的记录（抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-表8.2.5 的规定），对梁底扣件应进行 100%检查10模板支撑立柱底部的垫板和底座是否符合技术规范要求11高大模板工程搭设的构造支撑系统立柱接长、扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑、与主体结构的墙、柱牢固拉接是否符合技术规范要求12扣件式支架高于 4m，其两端与中间是否每隔 4 排立杆从顶层开始向下每隔 2 步设置一道水平剪刀113、撑；碗扣式支架高度大于 4.8m，顶部和底部是否设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置的间距是否小于 4.8m13搭设高度 2m 以上的支撑架体是否设置作业人员登高措施。作业面应是否设置安全防护设施14支架搭设完毕后是否根据不同体系类型进行验收、并有独立的验收表式，项目技术负责人是否参与验收并签字；支架拆除前是否建立拆除申请制度15混凝土浇筑前，监理单位项目总监是否参加安全生产条件验收，是否有完整的监理旁站记录16混凝土浇筑施工方案，是否明确了浇筑顺序，并有确保支撑系统受力均匀的措施17搭设、使用、拆除的应急防范措施验收组责任单位签字盖章验收组责任单位签字盖章高大模板施工方案53建设单位（章）：施114、工总承包单位（章）：监理单位（章）：项目负责人签字：项目经理签字：总监签字：年月日年月日年月日注：该表在模板支架搭设验收完，混凝土浇筑前一个工作日报送此表。13、计算书、计算书（考虑到尺寸偏差、锈蚀等原因，钢管尺寸取48x3.0mm进行计算）13.1400mm 扣件钢管楼板模板支架计算书扣件钢管楼板模板支架计算书（350 厚楼板不再单独计算，参照此计算书）高大模板施工方案54依据规范依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-115、2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 3.8m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.70.mm 木方，间距 150mm，高大模板施工方案55木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重 0.20kN/m2116、，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。图 1楼板支撑架立面简图图 2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.10 0.40+0.20)+1.40 2.50=15.788kN/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.10 0.40+0.7 1.40 高大模板施工方案562.50=16.004kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 117、0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值 q1=0.9(25.1000.4000.800+0.2000.800)=7.373kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩118、 W=30.00cm3；截面惯性矩 I=22.50cm4；(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经 计 算 得 到M=0.100 (1.35 7.373+0.98 1.800)0.150 0.150=0.026kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.02610001000/30000=0.000N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)(2)抗剪计算抗剪119、计算高大模板施工方案57T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.357.373+0.981.800)0.150=1.055kN截面抗剪强度计算值 T=31055.0/(2800.00015.000)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)(3)挠度计算挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算值 v=0.6777.3731504/(1006000225000)=0.019mm面板的最大挠度小于 150.0/250,满足要求!(4)(4)2.5kN2.5kN 集中荷载作用下抗弯强度计算集120、中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为 800.000mm集中荷载 P=2.5kN考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9(25.1000.4000.800+0.2000.800)=7.373kN/m面板的计算跨度 l=150.000mm经计算得到 M=0.2000.91.402.50.150+0.0801.357.3730.1500.150=0.112kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.11210001000/30000=3.747N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙121、骨的计算二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.4000.150=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：高大模板施工方案58q12=0.2000.150=0.030kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+0.000)0.150=0.375kN/m考 虑 0.9 的 结 构 重 要 系 数，静 荷 载q1=0.9 (1.35 1.506+1.35 0.030)=1.866kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，活122、荷载 q2=0.90.980.375=0.331kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.331+1.866)0.800=1.758kN2.2.龙骨的计算龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=1.758/0.800=2.197kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.200.800.80=0.141kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.8002.197=1.055kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.8002.197=1.933kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=40.83cm3；截面惯性矩 I=14123、2.92cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.141106/40833.3=0.00N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31054.56/(250.0070.00)=0.000N/mm2高大模板施工方案59截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除124、以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=1.382kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.382 800.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.298mm龙骨的最大挠度小于 800.0/400(木方时取 250),满足要求!(4)2.5kN(4)2.5kN 集中荷载作用下抗弯强度计算集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数 0.9，集中荷载 P=0.92.5kN经计算得到 M=0.2001.400.92.50.800+0.0801.8660.8000.800=0.6125、00kN.m抗弯计算强度 f=M/W=0.600106/40833.3=14.68N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=1.933kN均布荷载取托梁的自重 q=0.090kN/m。800 800 800 1.93kN 1.93kN 1.93kN 1.93kN 1.93kN 1.93kN 1.93kN 1.93kN 1.93kN 1.93kN 1.93kN 1.93kN 1.93kN 1.93kN 1.93kN 1.93kN 0.09kN/mAB托梁计算简图高大模板施工方案126、600.6740.829托梁弯矩图(kN.m)4.144.132.19 2.180.25 0.231.70 1.713.65 3.665.59 5.605.845.833.903.891.95 1.940.010.011.94 1.953.89 3.905.835.845.60 5.593.66 3.651.711.700.23 0.252.18 2.194.134.14托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：800 800 800 1.22kN 1.22kN 1.22kN 1.22kN 1.22kN 1.22kN 1.22kN 1.22kN 1.22k127、N 1.22kN 1.22kN 1.22kN 1.22kN 1.22kN 1.22kN 1.22kN 0.09kN/mAB托梁变形计算受力图0.5240.036托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.829kN.m经过计算得到最大支座 F=11.440kN经过计算得到最大变形 V=0.524mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算高大模板施工方案61抗弯计算强度 f=M/W=0.829106/8982.0=0.00N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)128、(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.524mm顶托梁的最大挠度小于 800.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值五、模板支架荷载标准值(立杆轴力立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.1.静荷载标准值包括以下内容：静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1153.800=0.438kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.2000.8000.800=0.128kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.4000.8000129、.800=6.426kN考虑 0.9 的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG=0.9(NG1+NG2+NG3)=6.292kN。2.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑 0.9 的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ=0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN3.3.不考虑风荷载时不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.35NG+0.98NQ六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：高大模板施工方案62其中 N 130、立杆的轴心压力设计值，N=9.91kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+20.200=1.900m；长细比，为 1900/16.0=119 150长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.458；经计算得到=9906/(0.458424)=50.996N/mm2；不考虑风荷131、载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式 5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，0.80m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风 荷 载 产 生 的 弯 矩Mw=0.9 0.9 1.4 0.225 0.800 1.500 1.500/10=0.046kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式132、5.2.5-14；高大模板施工方案63Nw=1.2 6.292+0.9 1.4 1.440+0.9 0.9 1.4 0.046/0.800=9.430kN经计算得到=9430/(0.458424)+46000/4493=58.770N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!钢管楼板模板支架计算满足要求！13.2600*800 梁梁模板支架计算书模板支架计算书13.2.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规133、范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。高大模板施工方案64模板支架搭设高度为 3.4m，梁截面 BD=600mm800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.40m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.70.mm 木方。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量134、 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.20m。顶托采用双钢管：483.0。梁底承重杆按照布置间距 300,600mm 计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.40m，梁两侧的楼板计算长度 0.60m。扣件计算折减系数取 1.00。34001500800600300600300图 1梁模板支撑架立面简图按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 0.80+0.20)+1.40 2.00=27.520kN135、/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.50 0.80+0.7 1.40 高大模板施工方案652.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=0.91.3525.5000.4000.6000.400=2.974kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯136、强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5000.8000.400=8.160kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.2000.400(20.800+0.600)/0.600=0.293kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=2.0000.6000.400=0.480kN考虑 0.9 的结构重要系数，均布荷载q=0.9(1.358.160+1.350.293)=10.271kN/m考虑 0.9 的结构重要系137、数，集中荷载 P=0.90.980.480=0.423kN高大模板施工方案66面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=15.00cm3；截面惯性矩 I=11.25cm4；200 200 200 0.42kN10.27kN/mAB计算简图0.0300.047弯矩图(kN.m)0.791.261.240.210.211.241.260.79剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 200 200 8.45kN/mAB变形计算受力图高大模板施工方案670.1360.011变形图(mm138、)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.790kNN2=2.503kNN3=2.503kNN4=0.790kN最大弯矩 M=0.047kN.m最大变形 V=0.136mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.04710001000/15000=3.133N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 1264.0/(2 400.000 15.000)=0.316N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要139、求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.136mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!高大模板施工方案68二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.503/0.400=6.258kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.16.260.400.40=0.100kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4006.258=1.502kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.4006.258=2.753kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=40.83cm3140、；截面惯性矩 I=142.92cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.100106/40833.3=2.45N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31501.81/(250.0070.00)=0.644N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!高大模板施工方案69(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形141、受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=4.649kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 4.649 400.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.063mm龙骨的最大挠度小于 400.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.090kN/m。300 600 300 0.79kN 2.50kN 2.50kN 0.79kN 2.97kN 2.97kN 0.09kN/mAB托梁计算简图0.1680.337托梁弯矩图(kN.m142、)0.000.023.00 3.002.532.510.010.012.512.533.00 3.000.020.00托梁剪力图(kN)高大模板施工方案70变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：300 600 300 0.68kN 1.86kN 1.86kN 0.68kN 2.20kN 2.20kN 0.09kN/mAB托梁变形计算受力图0.0000.195托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.337kN.m经过计算得到最大支座 F=6.321kN经过计算得到最大变形 V=0.195mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21143、.56cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.337106/8982.0=35.73N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.195mm顶托梁的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算三、立杆的稳定性计算高大模板施工方案71不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.321kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=0.91.350.1193.400=0.490kNN=6.144、321+0.490=6.811kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+20.200=1.900m；长细比，为 1900/16.0=119 150长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.458；经计算得到=6811/(0.458424)=35.066N/mm2；不考虑风荷载时145、立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式 5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2高大模板施工方案72h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风 荷 载 产 生 的 弯 矩Mw=0.9 0.9 1.4 0.225 1.200 1.500 1.500/10=0.069kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，146、参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=6.321+0.91.20.403+0.90.91.40.069/0.400=7.007kN经计算得到=7007/(0.458424)+69000/4493=51.404N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！13.2.2 梁侧模板计算书梁侧模板计算书高大模板施工方案73一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 600mm，高度 800mm，两侧楼板厚度 400mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 4 道，内龙骨采用 50.70.mm 木方。外龙骨间距 600mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0m147、m。对拉螺栓布置 1 道，在断面内水平间距 200mm，断面跨度方向间距 600mm，直径14mm。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。高大模板施工方案74117117117200800mm600mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 148、时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2149、考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。高大模板施工方案75三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.60m。荷载计算值 q=1.224.3000.600+1.405.4000.600=22.032kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=22.50cm3；截面惯性矩 I=16.88cm4；133 133 13322.03kN/mAB计算简图0.0310.150、039弯矩图(kN.m)1.181.761.471.471.761.18剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：133 133 13314.58kN/mAB高大模板施工方案76变形计算受力图0.0310.002变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.175kNN2=3.231kNN3=3.231kNN4=1.175kN最大弯矩 M=0.039kN.m最大变形 V=0.031mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.03910001000/22500=1.733N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm151、2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 1762.0/(2 600.000 15.000)=0.294N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.031mm面板的最大挠度小于 133.3/250,满足要求!高大模板施工方案77四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.1324.30+1.40.135.40=4.896kN/m挠度计算荷载标152、准值 q=0.1324.30=3.232kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.938/0.600=4.896kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.14.8960.600.60=0.176kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.6004.896=1.763kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.6004.896=3.231kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=40.83cm3；截面惯性矩 I=142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.176106/40833.3=4.32N/mm2抗弯153、计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:高大模板施工方案78Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31763/(25070)=0.755N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 3.240 600.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.221mm最大挠度小于 600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算154、。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。10 190 190 10 3.23kN 3.23kN 3.23kNAB支撑钢管计算简图0.1170.093支撑钢管弯矩图(kN.m)高大模板施工方案790.000.003.073.070.160.163.393.392.292.290.940.940.000.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10 190 190 10 2.14kN 2.14kN 2.14kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0000.002支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax155、=0.116kN.m最大变形 vmax=0.003mm最大支座力 Qmax=5.682kN抗弯计算强度 f=M/W=0.116106/8985.9=12.91N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 190.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:高大模板施工方案80N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值156、(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=5.682对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！13.3700*850 梁梁模板支架计算书模板支架计算书13.3.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书高大模板施工方案81依据规范依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管157、强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 3.4m，梁截面 BD=700mm850mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.40m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.70.mm 木方。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.20m。顶托采用双钢管：483.0。梁底承重杆按照布置间距 300,600mm 计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3158、。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.35m，梁两侧的楼板计算长度 0.60m。扣件计算折减系数取 1.00。高大模板施工方案8233501500850700300600300图 1梁模板支撑架立面简图按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 0.85+0.20)+1.40 2.00=29.050kN/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.50 0.85+0.7 1.40 2.00=31.221kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永159、久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=0.91.3525.5000.3500.6000.400=2.603kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。高大模板施工方案831.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5000.160、8500.400=8.670kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.2000.400(20.850+0.700)/0.700=0.274kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=2.0000.7000.400=0.560kN考虑 0.9 的结构重要系数，均布荷载q=0.9(1.358.670+1.350.274)=10.867kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，集中荷载 P=0.90.980.560=0.494kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=15.161、00cm3；截面惯性矩 I=11.25cm4；233 233 233 0.49kN10.87kN/mAB计算简图高大模板施工方案840.0440.068弯矩图(kN.m)0.981.561.510.250.251.511.560.98剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：233 233 233 8.94kN/mAB变形计算受力图0.2660.021变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.977kNN2=3.073kNN3=3.073kNN4=0.977kN最大弯矩 M=0.067kN.m最大变形 V=0.266mm高大模板施工方案85(1162、)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.06710001000/15000=4.467N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 1558.0/(2 400.000 15.000)=0.390N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.266mm面板的最大挠度小于 233.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算163、，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.073/0.400=7.683kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.680.400.40=0.123kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4007.683=1.844kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.4007.683=3.381kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=40.83cm3；截面惯性矩 I=142.92cm4；高大模板施工方案86(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.123106/40833.3=3.01N/mm2龙骨的抗弯计算强度小164、于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31843.97/(250.0070.00)=0.790N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=5.739kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.739 400.04/(100 9000.00 165、1429167.0)=0.077mm龙骨的最大挠度小于 400.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。高大模板施工方案87均布荷载取托梁的自重 q=0.090kN/m。300 600 300 0.98kN 3.07kN 3.07kN 0.98kN 2.60kN 2.60kN 0.09kN/mAB托梁计算简图0.3260.241托梁弯矩图(kN.m)0.000.022.62 2.623.60 3.613.103.080.010.013.083.103.61 3.602.62 2.620.020.00托梁剪力图(kN)变形的计166、算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：300 600 300 0.83kN 2.30kN 2.30kN 0.83kN 1.93kN 1.93kN 0.09kN/mAB托梁变形计算受力图0.0000.122托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.326kN.m高大模板施工方案88经过计算得到最大支座 F=6.707kN经过计算得到最大变形 V=0.122mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.326106/8982.0=34.57N/mm2顶托167、梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.122mm顶托梁的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.707kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=0.91.350.1193.350=0.483kNN=6.707+0.483=7.190kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49168、3cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；高大模板施工方案89h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+20.200=1.900m；长细比，为 1900/16.0=119 150长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.458；经计算得到=7190/(0.458424)=37.015N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式 5.2.5-15:169、MW=0.90.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风 荷 载 产 生 的 弯 矩Mw=0.9 0.9 1.4 0.225 1.200 1.500 1.500/10=0.069kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=6.707+0.91.20.398+0.90.91.40.069/0.400=7.385kN经计算得到=7385/(0.45170、8424)+69000/4493=53.354N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！高大模板施工方案9013.3.2 梁侧模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 700mm，高度 850mm，两侧楼板厚度 350mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 4 道，内龙骨采用 50.70.mm 木方。外龙骨间距 600mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 1 道，在断面内水平间距 200mm，断面跨度方向间距 600mm，直径14mm。高大模板施工方案91面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm171、2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。150150150200850mm700mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时172、(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:高大模板施工方案92F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面173、板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.60m。荷载计算值 q=1.224.3000.600+1.405.4000.600=22.032kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=22.50cm3；截面惯性矩 I=16.88cm4；167 167 16722.03kN/mAB计算简图0.0490.061弯矩图(kN.m)1.472.201.841.842.201.47剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：高大模板施工方案174、93 167 167 16714.58kN/mAB变形计算受力图0.0750.006变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.469kNN2=4.039kNN3=4.039kNN4=1.469kN最大弯矩 M=0.061kN.m最大变形 V=0.075mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.06110001000/22500=2.711N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 2203.0/(2 600.000 15.000)175、=0.367N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!高大模板施工方案94(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.075mm面板的最大挠度小于 166.7/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.1724.30+1.40.175.40=6.120kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.1724.30=4.058kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.672/0.600=6.120kN/m最大弯矩 M=0176、.1ql2=0.16.1200.600.60=0.220kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.6006.120=2.203kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.6006.120=4.039kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=40.83cm3；截面惯性矩 I=142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.220106/40833.3=5.40N/mm2高大模板施工方案95抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面177、抗剪强度计算值 T=32203/(25070)=0.944N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 4.050 600.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.276mm最大挠度小于 600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。10 190 290 10 4.04kN 4.04kN 4.04kNAB支撑钢管计算简178、图0.1520.221支撑钢管弯矩图(kN.m)高大模板施工方案960.000.003.103.100.940.944.984.982.362.361.681.680.000.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10 190 290 10 2.67kN 2.67kN 2.67kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0020.018支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.221kN.m最大变形 vmax=0.018mm最大支座力 Qmax=7.338kN抗弯计算强度 f=M/W=0.221106/8985.9=24.59N/179、mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 290.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；高大模板施工方案97f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=7.338对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！13.4300*1800 梁梁模板支架计算书180、模板支架计算书13.4.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011高大模板施工方案98建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 1.9m，梁截面 BD=300mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.40m，立杆的步距h=1.50m，梁181、底增加 2 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.70.mm 木方。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.20m。顶托采用双钢管：483.0。梁底承重杆按照布置间距 300,600mm 计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.20m，梁两侧的楼板计算长度 0.60m。扣件计算折减系数取 1.00。1900150018182、00300300600300图 1梁模板支撑架立面简图高大模板施工方案99按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 1.80+0.20)+1.40 2.00=58.120kN/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.50 1.80+0.7 1.40 2.00=63.925kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=0.91.183、3525.5000.2000.6000.400=1.487kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.8000.400=18.360kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.2000.400(21.800+0.300)/0.300=1.040kN/m(3)活荷载为振184、捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=2.0000.3000.400=0.240kN高大模板施工方案100考虑 0.9 的结构重要系数，均布荷载q=0.9(1.3518.360+1.351.040)=23.571kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，集中荷载 P=0.90.980.240=0.212kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=15.00cm3；截面惯性矩 I=11.25cm4；150 150 0.21kN23.57kN/mAB计算简图0.0370.066弯矩图(kN.m)1.33185、2.212.211.33剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：150 15019.40kN/mAB高大模板施工方案101变形计算受力图0.0000.077变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.326kNN2=4.631kNN3=1.326kN最大弯矩 M=0.066kN.m最大变形 V=0.077mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.06610001000/15000=4.400N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强186、 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 2209.0/(2 400.000 15.000)=0.552N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.077mm面板的最大挠度小于 150.0/250,满足要求!高大模板施工方案102二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.631/0.400=11.578kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.111.580.400.40=0.185kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.40011.57187、8=2.779kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.40011.578=5.094kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=40.83cm3；截面惯性矩 I=142.92cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.185106/40833.3=4.54N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32778.75/(250.0070.00)=1.1188、91N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!高大模板施工方案103(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=9.094kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 9.094 400.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.123mm龙骨的最大挠度小于 400.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.189、090kN/m。300 600 300 1.33kN 4.63kN 1.33kN 1.49kN 1.49kN 0.09kN/mAB托梁计算简图0.0041.035托梁弯矩图(kN.m)0.000.035.16 5.153.66 3.652.332.322.322.333.65 3.665.15 5.160.030.00托梁剪力图(kN)高大模板施工方案104变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：300 600 300 1.09kN 3.64kN 1.09kN 1.10kN 1.10kN 0.09kN/mAB托梁变形计算受力图0.0000.619托梁变形图(mm)经过计算190、得到最大弯矩 M=1.034kN.m经过计算得到最大支座 F=5.183kN经过计算得到最大变形 V=0.619mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=1.034106/8982.0=109.64N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.619mm顶托梁的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 191、立杆的轴心压力最大值，它包括：高大模板施工方案105横杆的最大支座反力 N1=5.183kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=0.91.350.1191.900=0.274kNN=5.183+0.274=5.457kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+20.200=1.900m；长细比，为 1900192、/16.0=119 150长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.458；经计算得到=5457/(0.458424)=28.091N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式 5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风193、 荷 载 产 生 的 弯 矩Mw=0.9 0.9 1.4 0.225 1.200 1.500 1.500/10=0.069kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式高大模板施工方案1065.2.5-14；Nw=5.183+0.91.20.225+0.90.91.40.069/0.400=5.652kN经计算得到=5652/(0.458424)+69000/4493=44.429N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！13.4.2 梁侧模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 300mm，高度 194、1800mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。高大模板施工方案107内龙骨布置 8 道，内龙骨采用 50.70.mm 木方。外龙骨间距 600mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 3 道，在断面内水平间距 200+600+600mm，断面跨度方向间距 600mm，直径 14mm。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。2212212212212212212212006006001800mm3195、00mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；高大模板施工方案108t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土196、顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.60m。荷载计算值 q=1.224.3000.600+1.405.4000.600=22.032kN197、/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=22.50cm3；截面惯性矩 I=16.88cm4；229 229 229 229 229 229 22922.03kN/mAB计算简图高大模板施工方案1090.0890.122弯矩图(kN.m)1.993.052.662.382.482.552.522.522.552.482.382.663.051.99剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：229 229 229 229 229 229 22914.58kN/mAB变形计算受力图0.2198、530.013变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.986kNN2=5.710kNN3=4.859kNN4=5.071kNN5=5.071kNN6=4.859kN高大模板施工方案110N7=5.710kNN8=1.986kN最大弯矩 M=0.121kN.m最大变形 V=0.253mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.12110001000/22500=5.378N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 3049.0/(2199、 600.000 15.000)=0.508N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.253mm面板的最大挠度小于 228.6/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2324.30+1.40.235.40=8.393kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2324.30=5.565kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=5.036/0.600=8.393kN/m最大200、弯矩 M=0.1ql2=0.18.3930.600.60=0.302kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.6008.393=3.022kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.6008.393=5.539kN高大模板施工方案111截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=40.83cm3；截面惯性矩 I=142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.302106/40833.3=7.40N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/201、2bh T截面抗剪强度计算值 T=33022/(25070)=1.295N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 5.554 600.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.379mm最大挠度小于 600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。200 600 600 200 5.54kN 5.54kN 5.54kN202、 5.54kN 5.54kN 5.54kN 5.54kNAB支撑钢管计算简图高大模板施工方案1120.9690.762支撑钢管弯矩图(kN.m)0.000.005.545.548.978.973.433.432.112.117.65 7.657.88 7.882.342.343.203.208.748.740.000.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 600 600 200 3.67kN 3.67kN 3.67kN 3.67kN 3.67kN 3.67kN 3.67kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0340.305支撑钢管变形图(m203、m)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.969kN.m最大变形 vmax=0.305mm最大支座力 Qmax=15.531kN抗弯计算强度 f=M/W=0.969106/8985.9=107.84N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!高大模板施工方案113支撑钢管的最大挠度小于 600.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(m204、m2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=15.531对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！高大模板施工方案11413.5400*1850 梁梁模板支架计算书模板支架计算书13.5.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算205、参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 2.4m，梁截面 BD=400mm1850mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.40m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。高大模板施工方案115内龙骨采用 50.70.mm 木方。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.20m。顶托采用双钢管：483.0。梁底承重杆按照布置间距 300,600206、mm 计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.35m，梁两侧的楼板计算长度 0.60m。扣件计算折减系数取 1.00。235015001850400300600300图 1梁模板支撑架立面简图按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 1.85+0.20)+1.40 2.00=59.650kN/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.50 1.85+0.7 1.40 2.00=6207、5.646kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98高大模板施工方案116计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=0.91.3525.5000.3500.6000.400=2.603kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计208、算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.8500.400=18.870kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.2000.400(21.850+0.400)/0.400=0.820kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=2.0000.4000.400=0.320kN考虑 0.9 的结构重要系数，均布荷载q=0.9(1.3518.870+1.350.820)=23.923kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，集中荷载 P=0.90.980.320=0.282kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中209、，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=15.00cm3；高大模板施工方案117截面惯性矩 I=11.25cm4；133 133 133 0.28kN23.92kN/mAB计算简图0.0330.045弯矩图(kN.m)1.251.941.740.140.141.741.941.25剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：133 133 13319.69kN/mAB变形计算受力图0.0620.004变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为高大模板施工方案118N1=1.255kNN2=3.671kNN3=3.671kNN4=1.25210、5kN最大弯矩 M=0.045kN.m最大变形 V=0.062mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.04510001000/15000=3.000N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 1935.0/(2 400.000 15.000)=0.484N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.062mm面板的最大挠度小于 133.3/250,满足要求!二、211、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.671/0.400=9.178kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.19.180.400.40=0.147kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4009.178=2.203kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.4009.178=4.038kN高大模板施工方案119龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=40.83cm3；截面惯性矩 I=142.92cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=212、0.147106/40833.3=3.60N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32202.63/(250.0070.00)=0.944N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=7.220kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/10213、0EI=0.677 7.220 400.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.097mm龙骨的最大挠度小于 400.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.090kN/m。高大模板施工方案120 300 600 300 1.25kN 3.67kN 3.67kN 1.25kN 2.60kN 2.60kN 0.09kN/mAB托梁计算简图0.0041.099托梁弯矩图(kN.m)0.000.037.567.554.95 4.943.693.680.010.013.683.694.214、94 4.957.557.560.030.00托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：300 600 300 1.05kN 2.89kN 2.89kN 1.05kN 1.93kN 1.93kN 0.09kN/mAB托梁变形计算受力图0.0000.731托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.099kN.m经过计算得到最大支座 F=7.582kN高大模板施工方案121经过计算得到最大变形 V=0.731mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算215、强度 f=M/W=1.099106/8982.0=116.53N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.731mm顶托梁的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=7.582kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=0.91.350.1192.350=0.339kNN=7.582+0.339=7.921kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆216、净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+20.200=1.900m；长细比，为 1900/16.0=119 150长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.458；高大模板施工方案122经计算得到=7921/(0.458424)=40.779N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式217、为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式 5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风 荷 载 产 生 的 弯 矩Mw=0.9 0.9 1.4 0.225 1.200 1.500 1.500/10=0.069kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=7.582+0.91.20.279+0.90.218、91.40.069/0.400=8.116kN经计算得到=8116/(0.458424)+69000/4493=57.117N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！13.5.2 梁侧模板计算书梁侧模板计算书高大模板施工方案123一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 400mm，高度 1850mm，两侧楼板厚度 350mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 8 道，内龙骨采用 50.70.mm 木方。外龙骨间距 600mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 3 道，在断面内水平间距 200+600+600mm，断面跨度方219、向间距 600mm，直径 14mm。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。高大模板施工方案124木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。2072072072072072072072006006001850mm400mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公220、式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。高大模板施工方案125根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考221、虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.60m。荷载计算值 q=1.224.3000.600+1.405.4000.600=22.032kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=22.50cm3；截面惯性矩 I=16.88cm4；214 214 214 214 214 214 21422.03kN/mAB计算简图0.222、0790.107弯矩图(kN.m)1.862.862.492.232.332.392.362.362.392.332.232.492.861.86高大模板施工方案126剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：214 214 214 214 214 214 21414.58kN/mAB变形计算受力图0.1950.010变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.862kNN2=5.353kNN3=4.555kNN4=4.754kNN5=4.754kNN6=4.555kNN7=5.353kNN8=1.862kN最大弯矩 M=0.106kN.m最大变223、形 V=0.195mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.10610001000/22500=4.711N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!高大模板施工方案127(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 2859.0/(2 600.000 15.000)=0.477N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.195mm面板的最大挠度小于 214.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四224、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2124.30+1.40.215.40=7.869kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2124.30=5.200kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.721/0.600=7.869kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.8690.600.60=0.283kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.6007.869=2.833kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.6007.869=5.193kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面225、抵抗矩 W 分别为:高大模板施工方案128截面抵抗矩 W=40.83cm3；截面惯性矩 I=142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.283106/40833.3=6.94N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32833/(25070)=1.214N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 5.207 600.04/(100 90226、00.00 1429167.0)=0.355mm最大挠度小于 600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。高大模板施工方案129 10 190 600 600 90 10 5.19kN 5.19kN 5.19kN 5.19kN 5.19kN 5.19kN 5.19kNAB支撑钢管计算简图0.5040.845支撑钢管弯矩图(kN.m)0.000.001.981.983.213.218.478.473.283.281.911.917.11227、 7.118.23 8.233.033.032.162.167.35 7.357.09 7.090.000.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10 190 600 600 90 10 3.44kN 3.44kN 3.44kN 3.44kN 3.44kN 3.44kN 3.44kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0160.157支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.844kN.m高大模板施工方案130最大变形 vmax=0.157mm最大支座力 Qmax=15.333kN抗弯计算强度 f=M/W=0.844106/8228、985.9=93.93N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 600.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=15.333对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！13.6400*2000 梁梁模板支229、架计算书模板支架计算书13.6.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书高大模板施工方案131依据规范依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 2.2m，梁截面 BD=400mm2000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.40m，立杆的步距h=1.230、50m，梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.70.mm 木方。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.20m。高大模板施工方案132顶托采用双钢管：483.0。梁底承重杆按照布置间距 300,600mm 计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.20m，梁两侧的楼板计算长度 0.60m。扣件计算折减系数取231、 1.00。215015002000400300600300图 1梁模板支撑架立面简图按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 2.00+0.20)+1.40 2.00=64.240kN/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.50 2.00+0.7 1.40 2.00=70.810kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F232、=0.91.3525.5000.2000.6000.400=1.487kN。高大模板施工方案133采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5002.0000.400=20.400kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.2000.400(22.000+0.400)/0.400=233、0.880kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=2.0000.4000.400=0.320kN考虑 0.9 的结构重要系数，均布荷载q=0.9(1.3520.400+1.350.880)=25.855kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，集中荷载 P=0.90.980.320=0.282kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=15.00cm3；截面惯性矩 I=11.25cm4；高大模板施工方案134 133 133 133 0.28kN25.86kN/mAB计算简图0234、.0360.049弯矩图(kN.m)1.362.091.860.140.141.862.091.36剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：133 133 13321.28kN/mAB变形计算受力图0.0680.004变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.358kN高大模板施工方案135N2=3.954kNN3=3.954kNN4=1.358kN最大弯矩 M=0.048kN.m最大变形 V=0.068mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.04810001000/15000=3.200N/mm2面板的抗弯强度设计235、值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 2089.0/(2 400.000 15.000)=0.522N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.068mm面板的最大挠度小于 133.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.954/0.400=9.886kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.19.890.400236、.40=0.158kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4009.886=2.373kN高大模板施工方案136最大支座力 N=1.1ql=1.10.4009.886=4.350kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=40.83cm3；截面惯性矩 I=142.92cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.158106/40833.3=3.87N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:237、T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32372.63/(250.0070.00)=1.017N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=7.803kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 7.803 400.04/(100 9000.00 高大模板施工方案1371429167.0)=0.105mm龙骨的最大挠度小于 400.0/400(木方时取 250),满足要求!三238、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.090kN/m。300 600 300 1.36kN 3.95kN 3.95kN 1.36kN 1.49kN 1.49kN 0.09kN/mAB托梁计算简图0.0041.125托梁弯矩图(kN.m)0.000.036.836.825.34 5.333.973.960.010.013.963.975.33 5.346.826.830.030.00托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：300 600 300 1.13kN 3.12kN 3.12kN 1.13kN239、 1.10kN 1.10kN 0.09kN/mAB托梁变形计算受力图高大模板施工方案1380.0000.745托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.125kN.m经过计算得到最大支座 F=6.853kN经过计算得到最大变形 V=0.745mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=1.125106/8982.0=119.29N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.745mm顶托梁240、的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.853kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=0.91.350.1192.150=0.310kN高大模板施工方案139N=6.853+0.310=7.163kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑241、点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+20.200=1.900m；长细比，为 1900/16.0=119 150长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.458；经计算得到=7163/(0.458424)=36.877N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式 5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.60242、0=0.225kN/m2h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风 荷 载 产 生 的 弯 矩Mw=0.9 0.9 1.4 0.225 1.200 1.500 1.500/10=0.069kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式高大模板施工方案1405.2.5-14；Nw=6.853+0.91.20.255+0.90.91.40.069/0.400=7.359kN经计算得到=7359/(0.458424)+69000/4493=53.216N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模243、板支撑架计算满足要求！13.6.2 梁侧模板计算书梁侧模板计算书高大模板施工方案141一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 400mm，高度 2000mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 9 道，内龙骨采用 50.70.mm 木方。外龙骨间距 600mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 3 道，在断面内水平间距 200+600+600mm，断面跨度方向间距 600mm，直径 14mm。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗244、弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。高大模板施工方案1422192192192192192192192192006006002000mm400mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15245、)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。高大模板施工方案143根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其246、抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.60m。荷载计算值 q=1.224.3000.600+1.405.4000.600=22.032kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=22.50cm3；截面惯性矩 I=16.88cm4；225 225 225 225 225 225 225 22522.03kN/mAB计算简图0.0870.118弯矩图(kN.m)1.953.002.622.342.442.522.492.472.472.492.522.442.342.623.001.95高大模247、板施工方案144剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：225 225 225 225 225 225 225 22514.58kN/mAB变形计算受力图0.2370.013变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.955kNN2=5.622kNN3=4.778kNN4=5.008kNN5=4.932kNN6=5.008kNN7=4.778kNN8=5.622kNN9=1.955kN最大弯矩 M=0.117kN.m最大变形 V=0.237mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.11710001000/22500=5.248、200N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；高大模板施工方案145面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 3002.0/(2 600.000 15.000)=0.500N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.237mm面板的最大挠度小于 225.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.232249、4.30+1.40.235.40=8.262kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2324.30=5.468kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.957/0.600=8.262kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.2620.600.60=0.297kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.6008.262=2.974kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.6008.262=5.453kN高大模板施工方案146截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=40.83cm3；截面惯性矩 I=142.92cm4；(1)抗弯强250、度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.297106/40833.3=7.28N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32974/(25070)=1.275N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 5.467 600.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.373mm最大挠度小于 600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧251、模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。高大模板施工方案147 200 600 600 400 5.45kN 5.45kN 5.45kN 5.45kN 5.45kN 5.45kN 5.45kN 5.45kNAB支撑钢管计算简图0.4101.091支撑钢管弯矩图(kN.m)0.000.005.45 5.459.429.423.973.971.481.486.94 6.946.036.030.580.584.884.8810.3310.335.455.450.000.00支撑钢管剪力图(kN)变252、形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 600 600 400 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kN 3.61kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0380.507支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.090kN.m高大模板施工方案148最大变形 vmax=0.507mm最大支座力 Qmax=15.783kN抗弯计算强度 f=M/W=1.090106/8985.9=121.30N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 600.0/150 与 10253、mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=15.783对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！高大模板施工方案14913.7500*1000 梁梁模板支架计算书模板支架计算书13.7.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范依据规范:建254、筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 3.2m，梁截面 BD=500mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.40m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000255、.0N/mm2。内龙骨采用 50.70.mm 木方。高大模板施工方案150木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.20m。顶托采用木方:100100mm。梁底承重杆按照布置间距 300,600mm 计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.30m，梁两侧的楼板计算长度 0.60m。扣件计算折减系数取 1.00。315015001000500300600300图 1梁模板支撑架立面简图按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载256、组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 1.00+0.20)+1.40 2.00=33.640kN/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.50 1.00+0.7 1.40 2.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。高大模板施工方案151集中力大小为 F=0.91.3525.5000.3000.6000.400=2.231kN。采用的钢管类型为483.0。257、钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.0000.400=10.200kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.2000.400(21.000+0.500)/0.500=0.400kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=2.0000.5000.400258、=0.400kN考虑 0.9 的结构重要系数，均布荷载q=0.9(1.3510.200+1.350.400)=12.879kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，集中荷载 P=0.90.980.400=0.353kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=15.00cm3；截面惯性矩 I=11.25cm4；167 167 167 0.35kN12.88kN/mAB计算简图高大模板施工方案1520.0270.040弯矩图(kN.m)0.831.311.250.180.181.251.310.83剪力图(kN)变形的计算按照259、规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：167 167 16710.60kN/mAB变形计算受力图0.0820.007变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.832kNN2=2.564kNN3=2.564kNN4=0.832kN最大弯矩 M=0.040kN.m最大变形 V=0.082mm高大模板施工方案153(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.04010001000/15000=2.667N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q260、/2bh=3 1314.0/(2 400.000 15.000)=0.329N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.082mm面板的最大挠度小于 166.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.564/0.400=6.410kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.16.410.400.40=0.103kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4006.410=1.538kN最大支座力 N=1.1ql=1.1261、0.4006.410=2.820kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=40.83cm3；截面惯性矩 I=142.92cm4；高大模板施工方案154(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.103106/40833.3=2.51N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31538.41/(250.0070.00)=0.659N/mm2截面抗剪强度设计值262、 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=4.858kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 4.858 400.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.065mm龙骨的最大挠度小于 400.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。高大模板施工方案155均布荷载取托梁的自重 q=0.090kN/m。300 600 263、300 0.83kN 2.56kN 2.56kN 0.83kN 2.23kN 2.23kN 0.09kN/mAB托梁计算简图0.0150.586托梁弯矩图(kN.m)0.000.032.262.263.42 3.422.592.570.010.012.572.593.42 3.422.262.260.030.00托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：300 600 300 0.71kN 1.94kN 1.94kN 0.71kN 1.65kN 1.65kN 0.09kN/mAB托梁变形计算受力图0.0000.377托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 264、M=0.585kN.m高大模板施工方案156经过计算得到最大支座 F=5.681kN经过计算得到最大变形 V=0.377mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.585106/8982.0=62.03N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.377mm顶托梁的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中265、 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=5.681kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=0.91.350.1193.150=0.454kNN=5.681+0.454=6.135kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；高大模板施工方案157h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+20.200=1.900m；长细比，为 1266、900/16.0=119 150长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.458；经计算得到=6135/(0.458424)=31.584N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式 5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40267、m；风 荷 载 产 生 的 弯 矩Mw=0.9 0.9 1.4 0.225 1.200 1.500 1.500/10=0.069kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=5.681+0.91.20.374+0.90.91.40.069/0.400=6.330kN经计算得到=6330/(0.458424)+69000/4493=47.922N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！高大模板施工方案15813.7.2 梁侧模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 500mm，268、高度 1000mm，两侧楼板厚度 300mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 5 道，内龙骨采用 50.70.mm 木方。外龙骨间距 600mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 2 道，在断面内水平间距 200+400mm，断面跨度方向间距 600mm，高大模板施工方案159直径 14mm。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。1621621621622004001000mm500mm模板组装示意图二、269、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修270、正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:高大模板施工方案160F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.60m。荷载计算值 q=1.224.3000.600+1.405.4000.600=22.032kN/m面板的截面惯性矩 I 271、和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=22.50cm3；截面惯性矩 I=16.88cm4；175 175 175 17522.03kN/mAB计算简图0.0520.072弯矩图(kN.m)1.512.342.071.791.792.072.341.51剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：高大模板施工方案161 175 175 175 17514.58kN/mAB变形计算受力图0.0860.004变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.515kNN2=4.406kNN3=3.580k272、NN4=4.406kNN5=1.515kN最大弯矩 M=0.072kN.m最大变形 V=0.086mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.07210001000/22500=3.200N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 2340.0/(2 600.000 15.000)=0.390N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!高大模板施工方案162(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.086273、mm面板的最大挠度小于 175.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.1824.30+1.40.185.40=6.426kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.1824.30=4.253kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.856/0.600=6.426kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.16.4260.600.60=0.231kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.6006.426=2.313kN最大支座力 N=1.1ql=1.10274、.6006.426=4.241kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=40.83cm3；截面惯性矩 I=142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.231106/40833.3=5.67N/mm2高大模板施工方案163抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32313/(25070)=0.991N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0275、.677ql4/100EI=0.677 4.252 600.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.290mm最大挠度小于 600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。10 190 400 90 10 4.24kN 4.24kN 4.24kN 4.24kNAB支撑钢管计算简图高大模板施工方案1640.2650.306支撑钢管弯矩图(kN.m)0.000.002.862.861.381.382.652.651.591.276、595.845.843.403.400.000.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10 190 400 90 10 2.81kN 2.81kN 2.81kN 2.81kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0040.038支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.306kN.m最大变形 vmax=0.038mm最大支座力 Qmax=9.236kN抗弯计算强度 f=M/W=0.306106/8985.9=34.05N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!高大模板施工方案165支撑钢管的最大挠度小于 400.0277、/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.236对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！13.8500*1200 梁梁模板支架计算书模板支架计算书13.8.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书高大模板施工方案166依据278、规范依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 3.0m，梁截面 BD=500mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.40m，立杆的步距h=1.279、50m，梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.70.mm 木方。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.20m。顶托采用双钢管：483.0。梁底承重杆按照布置间距 300,600mm 计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.20m，梁两侧的楼板计算长度 0.60m。280、扣件计算折减系数取 1.00。高大模板施工方案167295015001200500300600300图 1梁模板支撑架立面简图按照 GB51210 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 1.20+0.20)+1.40 2.50=40.460kN/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.50 1.20+0.7 1.40 2.50=43.760kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧281、部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=1.3525.5000.2000.6000.400=1.652kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。高大模板施工方案1681.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.2000.400=12.240kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.2000.4282、00(21.200+0.500)/0.500=0.464kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+2.000)0.5000.400=0.900kN均布荷载 q=1.3512.240+1.350.464=17.150kN/m集中荷载 P=0.980.900=0.882kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=15.00cm3；截面惯性矩 I=11.25cm4；167 167 167 0.88kN17.15kN/mAB计算简图0.0590.038弯283、矩图(kN.m)高大模板施工方案1691.081.781.870.440.441.871.781.08剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：167 167 16712.70kN/mAB变形计算受力图0.0980.008变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.077kNN2=3.651kNN3=3.651kNN4=1.077kN最大弯矩 M=0.058kN.m最大变形 V=0.098mm(1)抗弯强度计算经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度f=0M/W=1.10 0.058 1000 1000/15000=4.253N/mm2284、面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!高大模板施工方案170(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T=30Q/2bh=31.101870.0/(2400.00015.000)=0.514N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.098mm面板的最大挠度小于 166.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.651/0.400=9.128kN/m最大弯矩 M=0.1285、ql2=0.19.130.400.40=0.146kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4009.128=2.191kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.4009.128=4.017kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=40.83cm3；截面惯性矩 I=142.92cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.146106/40833.3=3.94N/mm2高大模板施工方案171龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式286、如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.102190.83/(250.0070.00)=1.033N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=5.823kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.823 400.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.078mm龙骨的最大挠度小于 400.0/400(287、木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.090kN/m。高大模板施工方案172 300 600 300 1.08kN 3.65kN 3.65kN 1.08kN 1.65kN 1.65kN 0.09kN/mAB托梁计算简图0.0120.837托梁弯矩图(kN.m)0.000.031.681.684.76 4.753.673.660.010.013.663.674.75 4.761.681.680.030.00托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：300 600 300288、 0.85kN 2.33kN 2.33kN 0.85kN 1.22kN 1.22kN 0.09kN/mAB托梁变形计算受力图0.0000.455托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.836kN.m经过计算得到最大支座 F=6.435kN高大模板施工方案173经过计算得到最大变形 V=0.455mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.836106/8982.0=88.64N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)(2289、)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.455mm顶托梁的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算三、立杆的稳定性计算1 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.44kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.101.350.350=0.473kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.101.350.202=0.272kN非顶部立杆段 N=6.435+0.473=6.908kN顶部立杆段 N=6.435+0.272=6290、.707kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24高大模板施工方案174W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；291、a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.649,l0=3.619m；=3619/16.0=226.948允许长细比(k 取 1)0=226.948/1.155=196.492 210长细比验算满足要求!=0.143=1.106707/(0.143424.1)=121.936N/mm2a=0.5m 时，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/16.0=235.053允许长细比(k 取 1)0=235.053/1.155=203.509 210长细比验算满足要求!=0.132=1.106707/(0.132424.1)=1292、31.347N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200 时，=121.936N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!高大模板施工方案175非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=211.983允许长细比(k 取 1)0=211.983/1.155=183.535 210长细比验算满足要求!=0.163=1.106908/(0.163424.1)=110.137N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2293、)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m；lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4001.5001.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算294、单元立杆横向跨数；高大模板施工方案176Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.2253.00.40(0.53.0+0.60)=0.551kN.mNwk=68/(8+1)/(8+2)(0.551/8.00)=0.037kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=6.435+1.3500.202+1.40.60.037=6.738kN非顶部立杆 Nw=6.435+1.3500.350+1.40.60.037=6.938kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.649,l0=3.619m；=3619/16.0=226.948允许长细比(k 取 1)0=295、226.948/1.155=196.492 210长细比验算满足要求!=0.143=1.106738/(0.143424.1)+1.1051000/4493=134.990N/mm2a=0.5m 时，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/16.0=235.053允许长细比(k 取 1)0=235.053/1.155=203.509 210长细比验算满足要求!=0.132=1.106738/(0.132424.1)+1.1051000/4493=144.445N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200 时，=134.990N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆296、段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/16.0=211.983允许长细比(k 取 1)0=211.983/1.155=183.535 210长细比验算满足要求!=0.163=1.106938/(0.163424.1)+1.1051000/4493=123.122N/mm2高大模板施工方案177立杆的稳定性计算 f,满足要求!2 2、按模板规范计算立杆稳定性：、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.435kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.101.350.1192.95297、0=0.473kNN=6.435+0.473=6.908kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+20.200=1.900m；长细比，为 1900/16.0=119 150满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.458；经计算得到=1.106908/(0.458424.1)=39.11298、7N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式高大模板施工方案178MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m；lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4001.5001.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*M299、Tk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.2253.00.40(0.53.0+0.60)=0.551kN.mNwk=68/(8+1)/(8+2)(0.551/8.00)=0.037kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=6.435+1.3500.350+1.40.60.037=6.938kN经计算得到=1.106938/(0.458424.1)+1.105300、1000/4493=51.785N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。四、模板支架整体稳定性计算四、模板支架整体稳定性计算依据规范 GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。高大模板施工方案179抗倾覆力矩:MR=8.0002 0.400 (0.729+0.200)+2 (0.000 8.000 0.400)8.000/2=23.792kN.m倾覆力矩:MT=31.1000.551=1.818kN.m模301、板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！模板支撑架计算满足要求！13.8.2 梁侧模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数高大模板施工方案180计算断面宽度 500mm，高度 1200mm，两侧楼板厚度 200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 6 道，内龙骨采用 50.70.mm 木方。外龙骨间距 600mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 2 道，在断面内水平间距 200+600mm，断面跨度方向间距 600mm，直径 14mm。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.302、0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。1901901901901902006001200mm500mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+1303、5)，取5.714h；高大模板施工方案181T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算304、其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.60m。荷载计算值 q=1.224.3000.600+1.405.4000.600=22.032kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=22.50cm3；截面惯性矩 I=16.88cm4；200 200 200 200 20022.03kN/mAB计算简图0.0690.093弯矩图(kN.m)高大模板施工方案1821.742.672.322.092.202.202.092.322.671.74剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，305、受力图与计算结果如下：200 200 200 200 20014.58kN/mAB变形计算受力图0.1490.008变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.739kNN2=4.986kNN3=4.290kNN4=4.290kNN5=4.986kNN6=1.739kN最大弯矩 M=0.092kN.m最大变形 V=0.149mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.09210001000/22500=4.089N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；高大模板施工方案183面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 306、剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 2667.0/(2 600.000 15.000)=0.444N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.149mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2024.30+1.40.205.40=7.344kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2024.30=4.860kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷307、载 q=P/l=4.406/0.600=7.344kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.3440.600.60=0.264kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.6007.344=2.644kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.6007.344=4.847kN高大模板施工方案184截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=40.83cm3；截面惯性矩 I=142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.264106/40833.3=6.48N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力308、的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32644/(25070)=1.133N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 4.860 600.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.332mm最大挠度小于 600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。高大模板施309、工方案185 200 600 200 4.85kN 4.85kN 4.85kN 4.85kN 4.85kNAB支撑钢管计算简图0.8480.621支撑钢管弯矩图(kN.m)0.000.004.854.8510.3010.305.455.450.610.614.244.244.854.850.000.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 600 200 3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0000.269支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.848k310、N.m高大模板施工方案186最大变形 vmax=0.269mm最大支座力 Qmax=15.147kN抗弯计算强度 f=M/W=0.848106/8985.9=94.37N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 600.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):311、N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=15.147对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！高大模板施工方案18713.9500*1450 梁梁模板支架计算书模板支架计算书13.9.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011312、建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 2.3m，梁截面 BD=500mm1450mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.40m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加 2 道承重立杆。高大模板施工方案188面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.70.mm 木方。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度1.20m。顶托采用双313、钢管：483.0。梁底承重杆按照布置间距 300,600mm 计算。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。梁两侧的楼板厚度 0.30m，梁两侧的楼板计算长度 0.60m。扣件计算折减系数取 1.00。225015001450500300600300图 1梁模板支撑架立面简图按照 GB51210 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 1.45+0.20)+1.40 2.50=48.110kN/m2由314、 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.50 1.45+0.7 1.40 高大模板施工方案1892.50=52.366kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=1.3525.5000.3000.6000.400=2.479kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。315、模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.4500.400=14.790kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.2000.400(21.450+0.500)/0.500=0.544kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+2.000)0.5000.400=0.900kN均布荷载 q=1.3514.790+1.350.544=20.701kN/m集中荷载 P=0.980.900=0.882316、kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:高大模板施工方案190本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=15.00cm3；截面惯性矩 I=11.25cm4；167 167 167 0.88kN20.70kN/mAB计算简图0.0420.069弯矩图(kN.m)1.312.142.170.440.442.172.141.31剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：167 167 16715.33kN/mAB变形计算受力图0.1190.009高大模板施工方案191变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.31317、4kNN2=4.302kNN3=4.302kNN4=1.314kN最大弯矩 M=0.068kN.m最大变形 V=0.119mm(1)抗弯强度计算经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度f=0M/W=1.10 0.068 1000 1000/15000=4.987N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T=30Q/2bh=31.102166.0/(2400.00015.000)=0.596N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面318、板最大挠度计算值 v=0.119mm面板的最大挠度小于 166.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算高大模板施工方案192按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.302/0.400=10.756kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.110.760.400.40=0.172kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.40010.756=2.581kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.40010.756=4.733kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=40.83cm3；截面惯性319、矩 I=142.92cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.172106/40833.3=4.64N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.102581.39/(250.0070.00)=1.217N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算高大模板施工方案193挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均320、布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=7.028kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 7.028 400.04/(100 9000.00 1429167.0)=0.095mm龙骨的最大挠度小于 400.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q=0.090kN/m。300 600 300 1.31kN 4.30kN 4.30kN 1.31kN 2.48kN 2.48kN 0.09kN/mAB托梁计算简图0.0160.985托梁弯321、矩图(kN.m)0.000.032.512.515.64 5.644.324.310.010.014.314.325.64 5.642.512.510.030.00托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：高大模板施工方案194 300 600 300 1.02kN 2.81kN 2.81kN 1.02kN 1.84kN 1.84kN 0.09kN/mAB托梁变形计算受力图0.0000.548托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.985kN.m经过计算得到最大支座 F=8.149kN经过计算得到最大变形 V=0.548mm顶托梁的截面力学参数为截322、面抵抗矩 W=8.98cm3；截面惯性矩 I=21.56cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.100.985106/8982.0=104.44N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.548mm顶托梁的最大挠度小于 600.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算三、立杆的稳定性计算1 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：高大模板施工方案195不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最323、大支座反力 N1=8.15kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.101.350.267=0.360kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.101.350.202=0.272kN非顶部立杆段 N=8.149+0.360=8.509kN顶部立杆段 N=8.149+0.272=8.421kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算324、长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.649,l0=3.619m；=3619/16.0=226.948允许长细比(k 取 1)0=226.948/1.155=196.492 210长细比验算满高大模板施工方案196足要求!=0.143=1.108421/(0.1325、43424.1)=153.093N/mm2a=0.5m 时，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/16.0=235.053允许长细比(k 取 1)0=235.053/1.155=203.509 210长细比验算满足要求!=0.132=1.108421/(0.132424.1)=164.909N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200 时，=153.093N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=211.983允许长细比(k 取 1)0=211.983/1.155=183.535 210长细比验算满足326、要求!=0.163=1.108509/(0.163424.1)=135.675N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10高大模板施工方案197其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m；lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4001.5001.500/10=327、0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.2252.30.40(0.52.3+0.60)=0.349kN.mNwk=68/(8+1)/(8+2)(0.349/8.00)=0.023kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=8.149+1.3500328、.202+1.40.60.023=8.441kN非顶部立杆 Nw=8.149+1.3500.267+1.40.60.023=8.529kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.649,l0=3.619m；=3619/16.0=226.948允许长细比(k 取 1)0=226.948/1.155=196.492 210长细比验算满足要求!=0.143=1.108441/(0.143424.1)+1.1051000/4493=165.942N/mm2a=0.5m 时，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/16.0=235.053高大模板施工方案198允许长细比(k 取 1)0=235329、.053/1.155=203.509 210长细比验算满足要求!=0.132=1.108441/(0.132424.1)+1.1051000/4493=177.785N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200 时，=165.942N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/16.0=211.983允许长细比(k 取 1)0=211.983/1.155=183.535 210长细比验算满足要求!=0.163=1.108529/(0.163424.1)+1.1051000/4493=148.480N/mm2立杆的稳定性计算 f,330、满足要求!2 2、按模板规范计算立杆稳定性：、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=8.149kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.101.350.1192.250=0.360kNN=8.149+0.360=8.509kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；高大模板施工方案199a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a331、=0.20m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取 1.500+20.200=1.900m；长细比，为 1900/16.0=119 150满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.458；经计算得到=1.108509/(0.458424.1)=48.187N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2h 立杆的步距，1.50332、m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m；lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4001.5001.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。高大模板施工方案200MTk=0.2252.30.40(0.52.3+333、0.60)=0.349kN.mNwk=68/(8+1)/(8+2)(0.349/8.00)=0.023kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=8.149+1.3500.267+1.40.60.023=8.529kN经计算得到=1.108529/(0.458424.1)+1.1051000/4493=60.792N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。四、模板支架整体稳定性计算四、模板支架整体稳定性计算依据规范 GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002 0.400 (0.556+0.200)+2 (0.000 8.000 0.400)8.000/2=19.36