1、青岛蓝色经济职业技术学院（山东省轻工工程学校扩建）建设工程二期高大模板施工方案2 20 01 19 9.8 8 发发布布2 20 01 19 9.8 8 实实施施高大模板施工方案目录1 编制依据.12 工程概况.22.1 工程建设概况.22.2 工程施工条件.42.3 高大模板工程概况.53 施工部署.63.1 项目管理组织.63.2 各项资源供应方式.93.3 工程施工重点和难点分析及应对措施.94 施工进度计划.105 施工准备与资源配置计划.105.1 施工准备计划.105.2 资源配置计划.116 高大模板识别及方案设计.126.1 高大模板识别.126.2 高大模板设计.137 施工2、方法.167.1 材料要求.167.2 施工工艺及要点.177.3 质量标准.258 质量管理计划.288.1 组织保证措施.288.2 技术保证措施.309 安全和环境保护措施.319.1 安全防护措施.319.2 技术安全措施.329.3 施工监测措施.329.4 预防坍塌事故的安全措施.339.5 预防高空坠落事故安全措施.349.6 预防物体打击事故的安全措施.359.7 其他安全注意事项.3510 绿色施工及环境管理计划.35高大模板施工方案10.1 绿色施工措施.3510.2 环境保护措施.3611 成品保护计划.3611.1 模板安装过程的成品保护.3611.2 模板拆除过程的成3、品保护.3712 高大模板体系检测.3712.1 检测内容和检测要求.3712.2 监测报警指标.3712.3 监测方法.3712.4 主要监测措施.3712.5 高支撑模板支架搭设时监测措施.3812.6 高支撑模板支架使用时监测措施.3912.7 高支撑模板支架拆除时监测措施.3913 危险源分析及预防措施.4013.1 危险源预防措施.4013.2 危险源应急措施.4214 应急预案.4414.1 应急救援组织.4414.2 应急资源.4514.3 发生事故报告的紧急处置措施.4514.4 应急恢复.4714.5 应急结束.4815 高大模板支撑体系计算书.4915.1 梁模板扣件钢管支4、撑架计算书（400*1200）.4915.2 梁模板扣件钢管支撑架计算书（600*1100）.5815.3 梁模板扣件钢管支撑架计算书（600*1500）.6815.4 梁侧模板计算书（400*1200）.7715.5 梁侧模板计算书（600*1100）.8315.6 梁侧模板计算书（600*1500）.8915.7 12.21m 普通扣件脚手架计算书.9415.8 450mm 厚楼板轮扣脚手架计算书.10215.9 850mm 厚柱帽轮扣脚手架计算书.111高大模板施工方案11 编制依据表 1-1 施工方案编制依据文件表序号类别文件名称编号1国家行政文件中华人民共和国建筑法主席令第 46 号5、2中华人民共和国安全生产法主席令第 13 号3中华人民共和国环境保护法主席令第 22 号4建筑工程质量管理条例国务院令第 279 号5建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号6住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知建办质201831 号7住房城乡建设部关于做好 建筑业10项新技术（2017版）推广应用的通知建质函2017268 号8地方行政文件关于进一步加强建筑施工钢管扣件使用管理的通知青建管字201515 号9关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知青建管质字2012101 号文件10国家行业规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ6、130-201111建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-201012建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范DB37-5008-201413建筑施工模板安全技术规范JGJ162200814建筑工程施工质量验收统一标准GB50300201315混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201516建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201617施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200518建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201219建筑工程施工现场消防安全技术规范GB50720-201120合同青岛蓝色经济职业技术学院（山东省轻工工程学校扩建）建设工程二期施工总7、承包合同/21设计文件青岛蓝色经济职业技术学院（山东省轻工工程学校扩建）建设工程二期施工图/22招标文件青岛蓝色经济职业技术学院（山东省轻工工程学校扩建）建设工程二期招标文件/23企业管理文件技术质量管理手册CSCEC8B-EQ-201724质量管理标准化手册（第一版）25企业技术标准XX标准化管理手册26脚手架安全技术标准ZJQ08-SGJB003-201727建筑工程施工质量统一标准ZJQ00-SG-013-201328其他建筑施工手册第五版高大模板施工方案229本工程施工组织设计30PKPM 软件云授权版（2017）2 工程概况2.1 工程建设概况表 2.1-1 工程建设概况表工 程 名8、称青岛蓝色经济职业技术学院（山东省轻工工程学校扩建）建设工程二期工程性质学校工 程 地址青岛市城阳区上马街道，龙翔路以东、汇海路以南建设单位SPV 公司勘察单位监 理 单位设计单位总 承 包单位合 同目 标质量确保“泰山杯”质 量 监督部门工期460 日历天建 筑 面积100878.80m2安全杜绝伤亡事故，创“青岛市标准化工地”“山东省安全文明小区”开、竣工时间2019.3.29-2020.8.30合同工程投资额6.6 亿元主 要 分包单位主体结构、二次结构、土方、降水、幕墙、精装修单位2.1.1 建筑设计概况表 2.1-2 建筑设计概况表地下建筑面积17108.48m2地上建筑面积83769、9.32m2层数所有地上建筑为 5 层，地下 1 层。层高地上交通、信息、机械学院 20m、艺术中心 21.5m、行政楼 20.3m、车间 4 20.3m、图书馆 25.9m、体育馆 20.6m、体育看台 5.7m、门卫室 3.9m。地下地下车库 3.9m装饰装修外墙涂料外墙、劈开砖外墙楼地面地面：防滑花岗岩保温刚性地面、防静电防潮刚性地面、实木复合木地板防潮刚性地面、防滑地砖保温防潮刚性地面、防滑地砖保温防水刚性地面、防滑地砖保温防水重载地面、防滑地砖保温防潮重载地面、环氧树脂地坪漆保温防水刚性地面、细石混凝土防潮刚性地面楼面：防滑地砖防水楼面、防滑花岗岩楼面、防静电防潮楼面、防滑全瓷地砖楼10、面、防滑花岗岩保温楼面、防静电活动地板、环氧树脂地坪漆楼面、地胶板保温楼面、地胶板隔声楼面、细石混凝土楼面、实木复合地板楼面墙面刮腻子涂料内墙、全瓷面砖内墙、聚合物水泥防水内墙、生态木吸音板内墙、木饰面板内墙、大理石内墙高大模板施工方案3顶棚刮腻子涂料顶棚、铝合金扣板顶棚、穿孔石膏板吸声板吊顶、硅酸板吊顶、铝板吊顶、铝合金格栅吊顶踢脚面砖踢脚、花岗石踢脚、成品木踢脚、水泥砂浆踢脚墙裙面砖墙裙、木挂板墙裙、木饰面板墙裙、抗倍特固化装饰板墙裙防水地下防水等级：二级4mm 厚自粘性聚物改性沥青防水卷材（变配电室增加一道3mm 厚自粘性聚物改性沥青防水卷材）屋面防水等级：一级3mm+3mm 厚自粘性聚11、物改性沥青防水卷材保温节能外墙：QX 自保温空心砌块；屋面：发泡混凝土；楼板：20、60 厚挤塑板（采暖与不采暖房间接触的墙或楼板）；隔墙：17 厚水泥石灰膏砂浆图 2.1-1 建筑总平面图2.1.2 结构设计概况表 2.1-3 结构设计概况表项目内容基础结构型式信息学院、行政楼、艺术中心有地下室部分为承台+防水板，无地下室部分为独立基础体育馆为独立基础+抗水板、筏板加柱墩图书馆为独立基础及局部平板式筏板基础艺术楼、交通学院、机械学院、门卫、看台为独立基础结构型式框架结构高大模板施工方案4设计使用年限50 年建筑结构安全等级一级地基基础设计等级行政楼、艺术楼、体育馆、教学楼、图书馆乙级，车间 12、4、看台、门卫丙级、地下车库甲级结构抗震等级图书馆、体育馆、艺术楼一级，教学楼、车间 4、看台二，行政楼、门卫、地下车库三级耐火等级地下一级，地上二级混凝土强度等级及抗渗要求垫层C25基础C40P6C35墙柱C35、C40、C45、C50负一层梁板、外墙C35P6梁板楼梯C35、C40构造柱、过梁C25钢筋类别：HPB300、HRB4002.2 工程施工条件表 2.2-1 工程勘察情况表气象状况气温情况年平均气温 12.7，最热月出现在 8 月，月平均气温为 25.3，极端最高气温为 38.9，出现在 2002 年 7 月 15 日；最冷月出现在 1月，月平均气温为-0.5，极端最低气温为-113、6.9，出现 1931 年1 月 10 日。降水情况青岛市年平均降水量为 662.1mm。年降水量最多为 1272.7 毫米（1911年），年降水量最少为 308.3 毫米（1981 年）。全年降水量大部分集中在夏季，68 月份的降水量为 377.2mm，约占全年总降水量的57%；其中 8 月份降水量最多为 151.1mm。水文地质状况地形地貌拟建场区地形整体较平坦，场区东侧及南侧见人工堆土及人工沟渠、水沟，勘察期间勘探孔孔口地面标高为 2.845.94 米。场区所处地貌类型为剥蚀残丘，局部为陆相洪冲积平原，后经人工改造成现有地貌。地下水情况场区对本工程有影响的地下水主要为第四系松散岩类孔隙水14、，对本工程有影响的地下水主要赋存于第 1 层素填土中，勘察期间为丰水季节末期，测得稳定水位埋深 0.602.30 米，绝对标高 1.492.64米。地下水主要接受大气降水的补给，经大气蒸发排泄。受季节影响，地下水位年变幅约 12 米。地基地质情况持 力 层 选 用 16-17 层 强 风 化 花 岗 岩，地 基 承 载 力 特 征 值400KPa650KPa 不等。周边施工环境地下管线二期交通学院位置地下埋设学校电缆，其他楼座地下原场区为人工沟渠和养虾池，无重要管线。周围道路及利用情况山东蓝色经济职业技术学院项目位于青岛市城阳区上马街道，山东轻工工程学校以北。施工应尽量降低对在校师生的影响。项15、目外主要施工道路为一条宽度 6m 的水泥道路。高大模板施工方案52.3 高大模板工程概况本工程的高大模板施工部位具体部位如下：序号楼座部位层高板厚支撑架高度架体类型1交通学院15-18/A-B 轴二层顶板7.86m120mm7.64m普通钢管脚手架2机械学院2-3/1/G-K 轴二层顶板7.86m120mm7.64m3信息学院1/11-13/C-D 轴二层顶板7.86m120mm7.64m4车间 41-10/A-E 轴一层顶板8.05m120mm7.83m5体育馆2-9/B-G 轴一层顶板12.45m140mm12.21m6图书馆1-8/A-D 轴一层顶板8.1m120mm7.88m斜梁位置最16、高顶板26.15m150mm25.9m7行政楼10-11/A-B 轴二层顶板8.85m120mm8.63m8艺术楼9-11/J-M 轴7.8m120mm7.58m9地下车库1-36/A-AD 轴4.2m板厚 450mm柱帽 850mm3.65m轮扣式脚手架本工程高支模部位较多，形式复杂，体育馆一层顶板为预应力楼板楼层较高，施工难度大，图书馆从 2 层到 5 层设计有斜梁外悬挑楼板，其他楼座为正常高支模施工。高大模板施工方案63 施工部署3.1 项目管理组织3.1.1 项目管理组织机构图 3.1-1 项目管理组织机构3.1.2 项目管理人员及职责权限表 3.1-1 项目管理人员职责分工表序号岗位17、姓名职能1项目经理赵训涛1、遵守国家、行业和地方有关法律、法规、标准、规范，贯彻实施企业管理标准和企业制度；2、负责组织制定项目管理目标；3、负责建立健全项目管理组织机构及项目管理制度；4、组织编制施工组织设计、AB 类施工方案；5、对项目质量、安全、成本等管理全面负责；6、负责协调项目部与各方关系；7、负责组织工程各项验收工作。2执行经理刘承贤1、按照国家、行业和地方法律法规、标准规范及公司标准、制度进行工程施工和项目管理；2、负责项目管理目标的具体实施及考核；3、负责项目管理组织的日常管理，负责监督、控制项目管理制度的实施去情况；4、负责组织项目质量、安全、成本等管理的实施及考核；5、协助18、完成项目部与各方关系的协调；高大模板施工方案76、协助完成工程各项验收工作。3项目总工刘鹏飞1、负责项目技术质量管理工作；2、负责组织图纸会审、设计变更、深化设计等工作；3、参与施工组织设计、AB 类施工方案的编制，负责审核 CD 类施工方案，负责审核分包单位施工方案；4、负责进行技术交底，负责组织相关人员进行技术复核；5、负责审核施工计划、物资计划等的审批；6、负责组织项目试检验、质量管理工作的实施、监督及考核，负责组织解决工程施工存在的技术矛盾及难题；7、负责新技术推广、“双优化”管理；8、负责组织工程资料的编制、整理、归档；9、参与工程各项验收工作。4生产经理郑文强1、负责项目生产管理工19、作；2、负责项目各级工期计划的编制、实施及考核；3、参与各项施工方案的编制；4、负责项目临时设施的建立及管理；5、负责组织工程施工所需的人、机、材等资源，合理有序的组织生产；6、参与进行技术交底，负责组织关键特殊过程控制措施的落实及监控；7、参与工程安全管理，组织安全保证措施的落实；8、负责组织工程变更的实施，参与工程签证的办理；9、参与工程各项验收工作。5安装经理王志成1、负责项目生产管理工作；2、参与项目各级工期计划的编制、实施及考核；3、参与各项施工方案的编制；4、负责现场临时水电、临时消防等设施的建造及管理；5、负责组织水电安装工程施工所需的人、机、材等资源，合理有序的组织生产；6、参20、与进行技术交底，负责组织关键特殊过程控制措施的落实及监控；7、参与工程安全管理，组织安全保证措施的落实；8、负责组织水电安装工程变更的实施，参与工程签证的办理；9、参与工程各项验收工作；10、负责组织水电安装预结算的管理工作。6安全总监刘石磊1、负责项目安全管理工作；2、参与施工方案的编制；3、负责组织劳务工人进场教育、日常教育等安全教育、交底工作；4、负责劳务信息及工人的日常管理；5、负责项目机械的检查、监督及考核；6、负责组织各项安全检查，并监督其整改落实；7、负责安全资料的编制、整理、归档。7商务经理曹冰1、负责项目合同、成本管理工作；2、参与施工方案的编制；3、负责组织劳务、机械等的招21、标、合同签订工作，负责落实合同的实施、监督及评价工作；高大模板施工方案84、负责项目成本管理工作，做好预结算、现场核量工作；5、负责组织向建设单位请款工作；6、负责对分包单位的请款进行审核、上报；7、参与项目工程变更的实施，负责项目签证的办理工作；8、负责项目竣工结算。8质量员赵宇航1、协助完成项目质量管理工作；2、参与方案的编制；3、监督方案措施的实施情况，参与技术复核；4、对各个工序、检验批的施工质量进行检查验收并进行评价，负责不合格工序、检验批的上报工作；5、负责隐蔽工程的检查及报验工作；6、负责组织各项质量检查，并监督其整改落实；7、负责质量预防纠偏工作；8、参与工程各项验收工作。9试22、验员孟令浩1、负责项目试验、检验管理工作；2、负责项目试检验方案、计划的编制；3、参与物资进场验收工作，负责见证取样、复试工作；4、负责现场养护室管理，负责组织现场各项实体检测；5、负责建立试检验台账，并及时更新维护；6、负责不合格物资的上报工作；7、负责试检验资料的编制、整理、归档工作。10施工员赵宇航、霍一明、管桂腾、王亮、孙凯、高鑫1、协助完成项目生产管理工作；2、参与项目各级工期计划的编制、实施；3、严格按图施工，组织责任区段内工程施工所需的人、机、材等资源，合理有序的组织生产；4、参与进行技术交底，负责组织关键特殊过程控制措施的落实及监控；5、参与工程安全管理，组织安全保证措施的落实23、；6、负责记录施工日志，负责工程资料的编制、整理；7、项目经理安排的其他工作。11安全员刘仕超1、协助完成项目安全管理工作；2、参与组织劳务工人进场教育、日常教育等安全教育、交底工作；3、协助完成劳务信息及工人的日常管理；4、协助完成项目机械的检查、监督；5、参与组织各项安全检查，并监督其整改落实；6、协助完成安全资料的编制、整理、归档。12材料员苗鹏1、负责项目物资管理工作；2、参与施工方案的编制；3、负责物资招标、合同签订工作，负责合同日常管理工作；4、负责审核物资计划，并向供应商下达供货任务；6、负责物资进场验收，负责现场物资的日常管理；7、负责物资的定期盘点，并做好记录；8、负责对供应24、商请款进行审核，并上报；9、负责物资结算，参与工程竣工结算。高大模板施工方案913预算员张文豪、张远文1、协助完成项目合同、成本管理工作；2、参与劳务、机械等的招标、合同签订工作，负责落实合同的实施、监督及评价工作；3、协助完成项目成本管理工作，负责预结算、现场核量工作；4、参与项目竣工结算；5、项目经理安排的其他工作。3.1.3 项目管理目标表 3.1-2 项目管理目标表管理目标名称合同要求项目管理目标值工期2019 年 5 月 28 日2020 年 8 月 30 日2019 年 5 月 28 日2020 年 8 月 30 日质量青岛杯创“青岛市优质结构”、“山东省优质结构”，争创“泰山杯”25、安全无重大安全责任事故，达到“青岛市安全文明标准化工地”要求创“青岛市安全文明标准化工地”、“山东省安全建筑施工文明标准化优良工地”绿色施工/创“山东省绿色施工科技示范工程”、“中建八局绿色施工达标工程”3.2 各项资源供应方式3.2.1 劳务资源安排表 3.2-1 劳动资源安排一览表施工项目名称专业施工队名称资质要求施工工期分包方式分包商选择方式责任人模板工程重庆鑫昌建筑劳务有限公司劳务2019.5.202019.12.30劳务分包招标曹冰模板工程青岛宏康劳务有限公司劳务2019.5.202019.12.30劳务分包招标曹冰3.2.2 物资安排表 3.3-2 主要物资供应安排一览表物资名称采26、购单位采购地点要求进场时间责任人模板项目部河北第一批 2019.5.20，随后批次随施工进度苗鹏木方项目部河北第一批 2019.5.20，随后批次随施工进度苗鹏轮扣式钢管项目部青岛第一批 2019.5.20，随后批次随施工进度苗鹏普通钢管项目部青岛第一批 2019.5.20，随后批次随施工进度苗鹏对拉螺栓项目部青岛第一批 2019.5.20，随后批次随施工进度苗鹏3.3 工程施工重点和难点分析及应对措施表 3.3-1 重难点分析序号重点和难点具体分析应对措施责任人1高大支模数量多、分布广梁、板构件支模为高大模板体系，构件数量多、分布广，管理难度大1）做好高大模板的识别工作。2）做好高大模板方案27、编制，并向队伍做好交底。刘鹏飞、郑文强高大模板施工方案103）加强过程监控，严格按照方案设计进行施工。2高大支模施工周期长高大模板自地下阶段至封顶均有施工，施工周期长，管理风险大。1）定期进行学习培训，做到管理人员对方案设计了如执掌。2）做好工人管理教育，做好工人的变动管理。3）严格落实验收程序，模板未经验收不得进行浇筑作业。刘鹏飞、郑文强、刘石磊4 施工进度计划表 4-1 施工进度计划表序号工作内容开始时间周期（天）结束时间1交通学院2019/8/20302019/9/202机械学院2019/8/20302019/9/203信息学院2019/9/10302019/10/104车间 4201928、/8/30452019/10/155体育馆2019/8/30602019/10/306图书馆2019/8/20802019/11/107行政楼2019/8/30302019/9/308艺术楼2019/9/30452019/11/159地下车库2019/8/30702019/11/105 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划5.1.1 技术准备第 1 节编制依据中表 1-1 所列文件在开工前准备 1 套，经项目总工复核后存于技术质量部。表 5.1-1 施工方案编制计划表序号施工方案名称编制单位负责人审批1青岛蓝色经济职业技术学院（山东省轻工工程学校扩建）建设工程二期施工方案项目部刘鹏飞叶现29、楼表 5.1-2 技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核内容复核和隐蔽内容责任人1资料对应分部分项工程方案、交底、图纸、变更落实情况工程部2定位放线构件轴线、边线、控制线，楼层高程工程部3模板模板支撑体系的选用形式，架体纵距、横距、步距，技术部、工程高大模板施工方案11剪刀撑设置，梁底支撑设置，模板加工、安装方式及偏差控制，预埋件的设置等。部、安全部5.1.2 现场准备表 5.1-3 施工设施准备计划序号设施名称种类数量（或面积）规模设施构造完成时间责任人1临时用电临时设施主电缆沿场区四周环形布置，隔一定距离布置一处二级箱二级箱6处电缆、省标配电箱已完成王志成2临时用水临时设施沿场区环形布置，隔30、50 米留设出水口主管网1000 米镀锌钢管已完成王志成3临时道路临时设施沿场区布置，宽 5 米，局部加设会车区5000 平方200mm 厚混凝土路面已完成郑文强4木工加工棚临时设施4800平方方钢管、木跳板已完成刘石磊5.2 资源配置计划5.2.1 劳动力配置计划表 5.2-1 劳动力配置计划序号工种配置计划（人）2019 年2020 年89101112121木工1502003503503502002005.2.2 主要周转料具配置计划表 5.2-2 工程施工主要周转材料配置计划序号材料名称单位配置计划2018 年891011121轮扣式钢管m5 万10 万10 万8 万/2扣件式钢管m5 31、万5 万15 万8 万/312mm 厚模板100001000020000/450*80 木方m100000100000200000/5.2.3 测量设备配置计划表 5.2-5 测量设备配置计划序号测量设备名称分类数量检定周期保管人1经纬仪B212 个月分包自有2水准仪B412 个月项目部、分包自有350m 钢卷尺C212 个月项目部高大模板施工方案1245 米钢卷尺C2012 个月项目部5扣件扭矩扳手C212 个月项目部6吊坠C5/项目部6 高大模板识别及方案设计6.1 高大模板识别高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过 8m，或搭设跨度超过 18m，或施工总荷载大于 32、15kN/，或集中线荷载大于 20kN/m 的模板支撑系统。根据青建管质字2012101 号文规定：1）原规定高度超过 8m 的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证，现调整为超过 6.5 米必须进行专家论证。2）原规定跨度超过 18m，施工总载荷大于 15 kN/的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证，现调整为超过 15m，施工总荷载大于 12KN/的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统需进行专家论证；3）原规定集中线荷载大于 20kN/m 的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证，现调整为大于 15kN/m 的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统需进行专家论证。按照以上规定，33、对本工程的高大模板识别如下。6.1.1 高大模板荷载计算施工总荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数；集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数。表 6.1-1 施工荷载分析表施工人员及设备荷载标准值 Q1k（KN/）2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k（KN/）2模板及木方支架自重标准值 G1k（KN/）0.5新浇筑混凝土自重标准值 G2k（KN/m）24钢筋自重标准值 G3k（KN/m）楼板1.1梁1.51）楼板面荷载计算楼板尺寸主要有,120200mm、450mm，板厚 200mm 时：由可变荷载效应控制34、的组合 S=1.2（25.100.2+0.50）+1.402.5=10.124kN/；由永久荷载效应控制的组合 S=1.35（25.100.2+0.50）+1.400.72.5=9.902kN/。由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，10.124kN/12kN/。则 200mm 以下楼板高大模板施工方案13模板方案应无需专家论证。板厚 450mm 时由可变荷载效应控制的组合 S=1.2（25.100.45+0.50）+1.402.5=17.654kN/；由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 （25.10 0.45+0.50）+1.40 0.7 2.5=18.37325k35、N/。由于可变荷载效应控制的组合及永久荷载效应控制的组合都大于 12kN/，所以450mm 厚楼板需要专家论证。2）梁集中线荷载计算以 400*1050 梁为例进行计算：由可 变荷载效应控制的组合 S=0.41.2（0.50+25.101.05）+1.402.50=14.29kN/m；由永久荷载效应控制的组合 S=0.41.35（0.50+25.101.05）+0.71.402.50=15.48kN/m；由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，15.48kN/m15kN/m，应进行专家论证。以 500*800 梁为例进行计算：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=0.5 1.2 （36、0.50+25.10 0.8）+1.40 2.50=14.098kN/m；由永久荷载效应控制的组合 S=0.51.35（0.50+25.100.8）+0.71.402.50=15.11kN/m；由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，15.11kN/m15kN/m，应进行专家论证。经识别无跨度超过经识别无跨度超过 15m 梁板构件，地下车库楼板及柱帽位置为高支模区域，梁截面梁板构件，地下车库楼板及柱帽位置为高支模区域，梁截面400*1050、500*800 的梁为高支模，层高超过的梁为高支模，层高超过 6.5m 的为高支模。的为高支模。6.2 高大模板设计表 6.2-1 高大模板支撑体系设计构件37、规格模板及支撑体系梁：400*（10001200）说明400*1200 梁荷载最大，计算模型按 400*1200 梁选用。模板12 厚双面覆膜多层板龙骨梁底1）梁底次龙骨选用 5080mm 木方，梁底设置 6 根木方，木方沿梁底通长布置，其短边与模板接触。2）梁底主龙骨选用48.3*3.6 钢管，沿梁长度方向按间距 900mm设置。梁侧1）梁侧次龙骨选用 5080mm 木方，间距130mm。2）梁侧主龙骨选用48.3*3.6 双钢管，沿梁跨度方向按间距900mm 设置。3）梁顶口利用楼板模板做压角处理，主龙骨双钢管在梁底口及高大模板施工方案14梁中使用14 对拉螺栓进行加固，螺栓沿梁高度方向按38、间距400mm 设置。支撑体系梁底支撑架采用48.3*3.6 扣件式钢管。1）梁底设置 2 排立杆，沿梁长度方向按间距 900mm 设置，立杆下端垫木选用 12mm 厚木胶板，立杆顶端使用 U 型顶托支撑梁底主龙骨。梁侧设置 2 根钢管，钢管横向间距 1200mm、纵向间距 900mm，与梁底主龙骨用双扣件扣接牢固。2）横杆步距 1200mm，沿梁长度、宽度方向均设置，将梁底立杆与周边架体拉结成整体。扫地杆距楼地面间距200mm，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度500mm。3）沿梁底支架高度方向设置一道竖向剪刀撑，连续布置到顶。沿梁底支架长度方向在扫地杆、顶步横杆高度各设置一道水平剪刀撑39、。梁：400*（13001500）、500*（8501300）、550*（8001200）、600*（7001100）、650*800说明600*1100 梁荷载最大，计算模型按 600*1100 梁选用。模板12 厚双面覆膜多层板龙骨梁底1）梁底次龙骨选用 5080mm 木方，梁底设置 6 根木方，木方沿梁底通长布置，其短边与模板接触。2）梁底主龙骨选用48.3*3.6 钢管，沿梁长度方向按间距 600mm设置。梁侧1）梁侧次龙骨选用 5080mm 木方，间距150mm。2）梁侧主龙骨选用48.3*3.6 双钢管，沿梁跨度方向按间距600mm 设置。3）梁顶口利用楼板模板做压角处理，主龙骨双40、钢管在梁底口及梁中使用14 对拉螺栓进行加固，螺栓沿梁高度方向按间距400mm 设置。支撑体系梁底支撑架采用48.3*3.6 扣件式钢管。1）梁底设置 2 排立杆，沿梁长度方向按间距 600mm 设置，立杆下端垫木选用 12mm 厚木胶板，立杆顶端使用 U 型顶托支撑梁底主龙骨。梁侧设置 2 根钢管，钢管横向间距 1200mm、纵向间距 600mm，与梁底主龙骨用双扣件扣接牢固。2）横杆步距 1200mm，沿梁长度、宽度方向均设置，将梁底立杆与周边架体拉结成整体。扫地杆距楼地面间距200mm，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度500mm。3）沿梁底支架高度方向设置一道竖向剪刀撑，连续布置到41、顶。沿梁底支架长度方向在扫地杆、顶步横杆高度各设置一道水平剪刀撑。梁：500*（14001500）、550*（13001600）、600*（12001500）说明600*1500 梁荷载最大，计算模型按 600*1500 梁选用。模板12 厚双面覆膜多层板龙骨梁底1）梁底次龙骨选用 5080mm 木方，梁底设置 6 根木方，木方沿梁底通长布置，其短边与模板接触。2）梁底主龙骨选用48.3*3.6 钢管，沿梁长度方向按间距 450mm设置。梁侧1）梁侧次龙骨选用 5080mm 木方，间距150mm。2）梁侧主龙骨选用48.3*3.6 双钢管，沿梁跨度方向按间距高大模板施工方案15600mm 设置42、。3）梁顶口利用楼板模板做压角处理，主龙骨双钢管在梁底口及梁中使用14 对拉螺栓进行加固，螺栓沿梁高度方向按间距400mm 设置。支撑体系梁底支撑架采用48.3*3.6 扣件式钢管。1）梁底设置 2 排立杆，沿梁长度方向按间距 450mm 设置，立杆下端垫木选用 12mm 厚木胶板，立杆顶端使用 U 型顶托支撑梁底主龙骨。梁侧设置 2 根钢管，钢管横向间距 1200mm、纵向间距 450mm，与梁底主龙骨用扣件扣接牢固。2）横杆步距 1200mm，沿梁长度、宽度方向均设置，将梁底立杆与周边架体拉结成整体。扫地杆距楼地面间距200mm，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度500mm。3）沿梁底43、支架高度方向设置一道竖向剪刀撑，连续布置到顶。沿梁底支架长度方向在扫地杆、顶步横杆高度各设置一道水平剪刀撑。板：高度6.5m（扣件式钢管体系）说明最大支撑高度 12.21m/25.9m，楼板厚 140mm。模板12 厚双面覆膜多层板龙骨1）次龙骨选用 5080mm 木方，间距200mm，木方沿板底通长布置。2）主龙骨选用48.3*3.6 双钢管，间距900mm。支撑体系板底支撑架采用48.3*3.6 扣件式钢管。1）立杆横向间距 900mm，纵向间距 1200mm。立杆下端垫木选用 12mm 厚木胶板，立杆顶端使用 U 型顶托支撑板底主龙骨。2）横杆步距 1500mm，扫地杆距底板面 200m44、m，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度400mm。3）沿架体四周及内部纵横方向每 6 道立杆设置一道竖向剪刀撑，剪刀撑沿架高方向连续布置到顶。沿扫地杆、顶步横杆高度及竖向间隔不超过 6m 分别设置水平剪刀撑，水平剪刀撑沿架体范围布置到边。架体与周边结构做可靠拉结。板：（轮扣式钢管体系）说明450 厚板荷载最大，计算模型按 450 厚板选用。模板12 厚双面覆膜多层板龙骨1）次龙骨选用 5080mm 木方，间距200mm，木方沿板底通长布置。2）主龙骨选用48.3*3.6 双钢管，间距900mm。支撑体系板底支撑架采用483.2 轮扣式钢管。1）立杆纵横间距 900mm。立杆下端垫木选用 145、2mm 厚木胶板，立杆顶端使用 U 型顶托支撑板底主龙骨。2）横杆步距 1200mm，扫地杆距底板面 200mm，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度600mm。3）沿架体四周及内部纵横方向每 6 道立杆设置一道竖向剪刀撑，剪刀撑沿架高方向连续布置到顶。架体与周边结构做可靠拉结。柱帽：（轮扣式钢管体系）说明850 厚板荷载最大，计算模型按 850 厚板选用。模板12 厚双面覆膜多层板龙骨1）次龙骨选用 5080mm 木方，间距200mm，木方沿板底通长布置。2）主龙骨选用48.3*3.6 双钢管，间距900mm。高大模板施工方案16支撑体系板底支撑架采用483.2 轮扣式钢管。1）立杆纵向间46、距 900mm，横向间距 600mm。立杆下端垫木选用 12mm 厚木胶板，立杆顶端使用 U 型顶托支撑板底主龙骨。2）横杆步距 1200mm，扫地杆距底板面 200mm，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度500mm。3）沿架体四周及内部纵横方向每 6 道立杆设置一道竖向剪刀撑，剪刀撑沿架高方向连续布置到顶。架体与周边结构做可靠拉结。7 施工方法7.1 材料要求7.1.1 扣件式钢管支撑架1、钢管钢管及各类构配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准和本标准的规定，并应有出厂合格证明书及产品标志。钢管扣件进场后应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的相关规47、定。脚手架钢管的尺寸、表面质量和外形应分别符合现行国家标准 焊接钢管尺寸及单位长度重量GB/T 21835 的规定，宜采用中 48.3*3.6 钢管，每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。脚手架钢管及构配件等材料进场时，应经项目质量及安全管理人员检验。钢管、构配件壁厚、材质等应符合国家要求，弯、扁及锈蚀严重的钢管严禁进场使用。钢管不得有明显变形、裂纹、压扁和锈蚀。2、扣件扣件式钢管脚手架成采用可铸铁制作的扣件，应符合现行国家标准 钢管脚手架扣件GB15831 的规定，用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65Nm 时，不得发48、生破坏。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的规定。扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。7.1.2 轮扣式钢管支撑架轮扣式钢管的材质应符合先行国家标准低合金高强度结构钢GB/T1591、碳素结构钢GB/T700 以及一般工程用铸造碳钢件GB/T11352 的规定。轮扣式钢管的壁厚不得小于 3.2mm。钢管进场后，按规定进行取样复试，复试合格后方可使用。楔形插销的斜度应确保插销楔入连接盘后能自锁，插销厚度不应小于 8mm，允许尺寸偏差 0.1mm。高大模板施工方案17立杆钢管壁厚不小于49、 3mm，连接套长度不应小于 160mm，可插入长度不应小于110mm，套管内径与立杆外径间隙不应大于 2mm。7.1.3 其他材料1）安全网安全网应符合安全网GB5725 的要求，立网的网眼孔径应不大于 12mm。应采用经国家指定监督检验部门鉴定许可生产的厂家产品，同时具备监督部门批量验证和工厂检验合格证。安全网在贮运中，应通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子，已使用过的安全网应经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。2）脚手板单块脚手板的质量不宜大于 30kg。木脚手板材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005 中 IIa 级材质的规50、定。木脚手板采用 50mm 厚木板制作，宽度为 200mm250mm，长度为 3m4m。7.2 施工工艺及要点7.2.1 扣件式钢管支撑架7.2.1.1 工艺流程定位放线铺设垫木搭设立杆搭设扫地杆搭设纵横方向横杆搭设剪刀撑安装 U 型可调托撑安装梁板模板钢筋混凝土施工拆除架体及模板。1、定位放线。楼层混凝土建筑完毕强度达到 1.2MPA 以上后，根据施工图轴线尺寸引测控制线，建立控制网，引测标高控制线，根据测好的控制线确定梁柱的位置，并标出立杆搭设位置。2、铺设垫木。为了扩大立杆底部承载面的受力面积，保证立杆承载面均匀受力，在立杆底部铺放木胶板作为垫木。3、搭设立杆、横杆。搭设时先把立杆放在事51、先放置好的垫木上，立杆与横杆严格按照方案进行搭设。先搭设底部扫地杆，再逐步向上搭设纵横向横杆。立杆使用直接扣件进行接长，横杆与立杆使用直角扣件扣接牢固。4、设置剪刀撑。立杆和横杆按要求搭设完毕后，按架体设计设置剪刀撑。剪刀撑与立杆采用旋转扣件扣牢，剪刀撑搭接长度不少于 1000mm，不少于 3 个扣件搭接。高大模板支架体系应尽量与周边已浇筑完成结构做可靠拉结。5、连接、加固板底架体。支模架搭设完毕形成稳定的受力体后，准备模板安装作业，板底架体与立杆的连接采用可调顶托的形式。6、铺设顶板模板。当模板底下的次龙骨（木方）及主龙骨（钢管）按标高控制线（标高可通过可调顶托调整）安装完毕之后，就可以安装52、顶板的模板。在安装顶板模板时，确保模板安装牢固、整、拼缝严密。高大模板施工方案187、检查验收。1）支模架是否严格按方案执行、构造措施是否合理。立杆与横杆的连接是否牢固。2）模板铺设完毕后校正平整度与楼板标高。8、浇筑顶板混凝土。模板安装及钢筋绑扎完毕经验收合格以后，浇筑顶板混凝土，在顶板混凝土浇筑的候派专人守模，发现隐患及时消除。9、支撑架拆除。1）支撑架使用完成后，采用“先搭后拆”的方式将支撑架拆除，拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。2）拆除水平杆、斜撑、剪刀撑时，先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。3）支撑架拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；如有连墙件时，连墙件必53、须随支撑架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架。7.2.1.2 施工要点1、立杆1）支撑架应设置纵、横向扫地杆。扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上。2）当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。3）脚手架底层步距不应大于 1.5m。4）立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接；5）立杆对接、搭接应符合下列规定：当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至54、主节点的距离不宜大于步距的 1/3；当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于 1m，并应采用不少于 3 个旋转扣件固定。2、水平杆1）水平杆的构造应符合以下规定：水平杆长度不宜小于 3 跨，水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接；2）水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至最近节点的距离不宜大于纵距的 1/3；3）搭接长度不应小于 1m，应等间距设置 3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm。4）在立杆底距地面或楼面板 200 处沿纵横55、水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆，步距按照相关高支模区域设计进行确定。5）所有满足与建筑四周墙柱顶紧顶牢或与结构柱加设水平箍箍牢水平杆的端部均应与结构连接，增强整个支撑系统的刚度。拉结可采用抱柱或预先在结构中预埋拉结点的方法。高大模板施工方案193、剪刀撑图 7.2-1 高支模架体剪刀撑设计示意图1-水平剪刀撑；2-竖向剪刀撑；3-扫地杆1）在架体外侧周边及内部纵、横向每 6 道立杆，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为 5m8m。剪刀撑与地面夹角在 4560之间，剪刀撑钢管与相邻支撑架立杆、横杆进行可靠连接。剪刀撑宽度应为 5m8m。2）在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑56、。当支撑高度超过 8m，或施工总荷载大于 15kN/，或集中线荷载大于 20kN/m 的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过 6m，剪刀撑宽度应为 3m5m。荷载超过 15kN/m 的梁，在扫地杆设置层、竖向剪刀撑顶部交点平面设 2 道水平剪刀撑，梁底水平剪刀撑宜与周边支撑架拉结为一体。水平剪刀撑钢管与支撑架立杆、横杆进行可靠扣接。4、架体的其他构造要求1）每个扣件的拧紧力矩都要进行控制，直接承受荷载较大的扣件（如剪刀撑、斜撑与立杆等之间）要专人负责检查严格控制拧紧力矩在 4065N.m。2）设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，可调57、托撑伸出长度不得超过200mm，顶托抗压承载力应同于底座。立杆顶部与支架顶层横杆的距离不应大于 500mm。3）架体高度超过 8m 时应沿架体范围满设安全平网，平网与架体绑扎牢固，平网之间间距不大于 8m。4）纵横梁交接处不得因梁底支撑架相会减少立杆，根据情况，适当增加构造立杆。高大模板施工方案205）架体遇到立面结构标高变化处，应注意协调步高与结构标高的关系，以保证不超步高为原则，可采用一至两步小步高的变步距设置进行调整。6）架体与已经浇筑完毕的框架柱做成架体抱柱的形式，架体抱住形式如下图。图 7.2-2 架体与已浇筑结构拉结示意图图 7.2-3 板底支撑架搭设平面示意图高大模板施工方案2158、图 7.2-4 梁底支撑架搭设平面示意图图 7.2-5 梁底支撑架搭设立面示意图图 7.2-6 梁底支撑架搭设剖面示意图高大模板施工方案22图 7.2-7 高支模立杆布置平面5、模板安装1）工艺流程模板放样加工制作模板安装自检合格进入下道工序混凝土浇筑模板拆模。2）梁模板安装先弹出梁轴线、边线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托上安放木方、固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。模板起拱要求为：梁跨度等于或大于 4m 且小于 9m59、 时，模板按跨度的 0.3%起拱，当梁跨度等于或大于 9m 时，模板按跨度的 0.3%起拱，当悬臂梁时，按悬臂长度的 0.3%起拱，起拱高度不小于 20mm。为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采用如下措施：a.支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b.梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c.砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。3）楼面模板的安装高大模板施工方案23首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托60、的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设48.3 双钢管作托梁，托梁固定后架设木方横楞，然后在横楞上安装木胶板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的木胶板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有木方次龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。若与柱相交，则不刻意躲开柱头，只在该处将模板锯开与柱尺寸相应洞口，下垫方木作为柱头的龙骨。支撑体系选用扣件式钢管支架，扫地杆离地 200mm，顶端自由段高度不超过 0.5m，超出时需要额外增加一层水平钢管，使用扣件连接，螺杆伸出钢管顶部不得大于 0.2m。5、架体验收高61、大模板支设完成后，项目部进行自检，自检合格后报监理单位验收。验收通过后，方准许进行混凝土浇筑作业。6、混凝土浇筑。混凝土浇筑时，应按照策划的顺序进行浇筑，先浇筑竖向构件的混凝土，待竖向构件混凝土具备足够强度后再浇筑楼盖混凝土，混凝土浇筑过程应均衡对称，不得产生局部堆载。混凝土塌落度不大于 180mm 且浇筑速度小于 40m/h。浇筑混凝土时项目部施工员应进行旁站，劳务班组应配置不少于 2 名木工进行看模。7、模板拆除1）拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：a.侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。b.模板拆除时，不62、应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。c.拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.d.梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除一层的模板支撑，e.在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。f.严禁夜间进行拆架施工。2）高支撑模板拆除的工序要求a.拆除应按一定的顺序进行，一般是“后63、支先拆，先支后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。高大模板施工方案24b.在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。c.模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。8、注意事项1）遇大雨、风雪、六级及以上大风、大雾现场应当停止高支模支架搭设和拆除作业，同时在极端天气到来之前对架体进64、行安全性检查，极端天气之后对架体稳定性进行复查。2）混凝土浇筑施工应当按照先柱、后梁、再板的顺序，浇筑时间隔应在 1 小时左右。3）高支模施工作业时保证模板支架顶部工人保持在 15 人以下，同时必须控制顶部人员设备施工活荷载在 3kN/mm2以内。4）混凝土施工前，应对泵管架体进行单独搭设，严禁泵管架体与高支模架体相连。泵管在板面钢筋上铺设时，应沿泵管计划走向对支撑进行加密加固，并采取可靠措施防止泵管在施工过程中对高支模架体产生扰动。7.2.2 轮扣式钢管支撑架7.2.2.1 工艺流程定位放线铺设垫木安装基本单元（搭设立杆嵌插扫地杆嵌插纵横方向横杆）依照基本单元进行扩展安装架体竖向接长安装搭设65、剪刀撑安装 U 型可调托撑安装梁板模板钢筋混凝土施工拆除架体及模板。7.2.2.2 施工要点1、模板支架立杆的位置应按放线位置确定。2、模板支架搭设先安立杆后安水平杆，形成基本单元后依次扩展搭设成为整体。3、立杆底部垫板应平整、坚实，不得采用开裂垫板。4、立杆通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置宜错开，且错开高度不宜小于 75mm。立杆接长断面加设一道水平剪刀撑，水平剪刀撑采用扣件式钢管与轮扣式立杆进行扣接连接，连续布置到施工段边缘。5、水平杆件牢固楔入轮盘孔内，不得有脱出现象。6、每搭设完成一步模架后应及时校正架体参数，立杆的垂直度偏差不应大于支架总高度的 1/566、00，且不得大于 50mm。7、模板支架可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过 650mm，且丝杆外露长度严禁超过 400mm，可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于 150mm。8、模板支架扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于 550mm。9、剪刀撑设置、模板安装及拆除等要求同 7.2.1 节扣件式钢管支撑架。10、混凝土浇筑前施工管理人员应组织对搭设的支架进行验收，并应确认符合专项施工方案要求后浇筑混凝土。高大模板施工方案2511、拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，7.3 质量标准7.3.1 材料性能标准1、新钢管应符合下列规定：1）应有产品质量合格证；2）应有质量检验67、报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228 的有关规定；3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规定；5）钢管应涂有防锈漆。2、旧钢管应符合下列规定：1）表面锈蚀深度应符合规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2）钢管弯曲变形应符合规定。3、扣件应符合下列规定：1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件GB 158368、1 的规定抽样检测；2）新、旧扣件均应进行防锈处理；3）扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的相关规定。4）扣件进场使用前应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的规定。4、木脚手板应符合下列规定：木脚手板的宽度不宜小于 200mm，厚度不应小于 50mm；其质量应符合规定；腐朽的脚手板不得体用。表 7.3-1 构配件允许偏差序号项目允许偏差（mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径 48.3壁厚 3.60.50.36游标卡尺高大模板施工方案262钢管两端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.18游标卡尺4钢管弯曲各种杆件69、钢管的端部弯曲 l1.5m5钢板尺立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220水平杆、斜杆的钢管弯曲 l6.5m305冲压钢脚手板板面挠曲l4ml4m1216钢板尺板面扭曲（任一角翘起）56可调托撑支托变形1.0钢板尺塞尺7.3.2 高大模板安装1、模板安装精度要求模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子或设置木方压缝，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见下表。表 7.3-2 模板拼装精度要求一览表序号项目允许偏差（单位：mm）1两块模板之间拼缝22相邻模板之间高低差23模板平整70、度24模板平面尺寸偏差32、模板安装规范要求高大模板施工方案27模板支设前将已完成浇捣砼的楼面清理干净，不得有积水、杂物等。模板支撑体系搭设要严格按规范要求进行检查验收。表 7.3-3 模板安装允许偏差和检验方法序号项目检查方法国家规范标准1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面模内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁54层高垂直度层高不大于 6m8经纬仪或拉线尺量层高大于 6m105相邻两板表面高差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正/方尺、塞尺垂直/线尺8预埋铁件中心线位移/拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置3拉线，尺量螺栓外露长度+10，010预留孔洞中心线位移+71、10，拉线，尺量尺寸+10，011门窗洞口中心线/拉线，尺量宽、高/对角线/12插筋中心线位置5尺量外露长度+10，-07.3.3 高大模板拆除模板的拆除时，结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）中4.3模板拆除分项的如下规定：1、主控项目1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。表 7.3-4 底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，875高大模板施工方案288100梁72、8758100悬臂梁/1002、一般项目1）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。8 质量管理计划8.1 组织保证措施根据质量保证体系，建立岗位责任制和质量监督制度，明确分工职责，落实施工质量控制责任，各负其职。根据现场质量体系结构要素构成和项目施工管理的需要，建立由公司质量部服务和控制，项目经理领导、技术负责人组织实施的质量保证体系，从而从组织上保证质量目标的实现。8.1.1 管理制度保证1）目标管理我们对单位工程的分部工程进行目标73、分解，以加强施工过程中的质量控制，确保分部、子分部、分项工程合格率的目标，从而顺利实现工程的质量目标。2）过程质量预控a.项目开工之初，编制项目策划、创优计划、质量检验计划等。b.加强对图纸、规范的学习。项目部将定期组织技术人员、现场施工管理人员以及分包的主要有关人员进行图纸和规范的学习，做到熟悉图纸和规范要求，严格按图纸和规范施工。同时也给图纸多把一道关，在学习过程中对图纸存在的问题及时找出，并将信息及时反馈给设计院。c.施工前编制施工组织设计、专项施工方案、措施交底。施工前我们将编制施工组织设计、专项施工方案、措施交底、用以指导工程的施工。编制时结合工程实际认真编写，并掌握施组战略的指导性74、方案战役的部署性、交底战斗的可操作性，做到三者互相对应、相互衔接、相互交圈，层次清楚、严谨全面，符合规范，使之真正成为我们施工中可以遵循依靠的指导文件。d.做好培训和交底。增强全体员工的质量意识是创过程精品的首要措施，项目将定期高大模板施工方案29组织质量讲评会，做好规范、标准和技术知识的培训工作，促使项目人员的素质不断提高，从人的因素上消除产生质量问题的源头。项目对分包主要管理人员也要进行施工质量管理的培训，对分包班组长及主要施工人员，按不同专业进行技术、工艺、质量综合培训，未经培训或培训不合格的分包队伍不允许进场施工。项目责成分包建立责任制，并将项目的质量保证体系贯彻落实到各自施工质量管75、理中，并督促其对各项工作落实。e.加强合同的预控作用。合同管理贯穿工程施工经营管理的各个环节，我们将特别注重劳务分包及设备租赁单位的选择，比较各方价格、工期、质量目标和保修等，细化合作方的内容，将对分包的质量要求及服务写入合同中，合同内容力求全面严谨，责权明确，不留漏洞。8.1.2 加强过程监控a.严格按方案施工。施工中有了完备的施工组织设计和可行的施工方案，以及可操作性强的措施交底，就能保证全部工程整体部署有条不紊，施工现场整洁规矩，机械配备合理，人员编制有序，施工流水不乱，分部工程方案科学合理，施工操作人员严格执行规范、标准的要求，将有力地保证工程的质量和进度。b.坚持样板引路。分项工程开76、工前，由项目经理部的责任工程师，根据专项方案、措施交底及现行的国家规范、标准，组织施工队伍进行样板分项施工，让施工队伍在样板施工中接受了技术标准、质量标准的培训，做到统一操作程序，统一施工做法，统一质量验收标准。c.实行“三检制”和检查验收制度，执行过程质量验收程序在施工过程中我们将坚持检查上道工序、保障本道工序、服务下道工序，做好自检、互检、交接检；遵循分包自检、总包复检、监理验收的三级检查制度；严格工序管理，认真做好隐蔽工程的检测和记录。d.实行挂牌制度。实行技术交底挂牌；施工部位挂牌；架体验收挂牌，以明确责任。e.实行质量例会制度、质量会诊制度，加强对质量通病的控制。定期由技术负责人主持77、，由项目经理部及施工现场管理人员和技术人员参加，总结前期项目施工的质量情况、质量体系运行情况，共同商讨解决质量问题应采取的措施，特别是质量通病的解决方法和预控措施，需整改的部位注明限期整改日期。f.加强对成品的保护的管理。工序交接检要采用书面形式由双方签字认可，由下道工序作业人员和成品保护负责人同时签字确认，并保存工序交接书面材料，下道工序作业人员对防止成品的污染、损坏或丢失负直接责任，成品保护专人对成品保护负监督、检查责任。g.奖罚制度。我们在工程施工中将实行奖惩公开制，制定详细、切合实际的奖罚制度和细则，贯穿工程施工的全过程。由项目质量员负责组织有关管理人员对在施作业面进行检查和实测实量。78、对严格按质量标准施工的班组和人员进行奖励，对未达到质量要求和整高大模板施工方案30改不认真的班组进行处罚以利于提高质量。8.2 技术保证措施8.2.1 技术准备1、依据图纸梁、板、柱结构设计尺寸，合理设计板模的排板、梁模的拼接以及扣件式钢管支撑体系，并编制模板施工方案。2、项目部由模板专业工程师组织劳务施工队模板工长、班组长学习施工、安全技术交底，然后由班组长对作业人员进行班前交底。8.2.2 技术措施1、防止胀模、偏位可采取的措施模板设计强度控制、背楞加密、模板支设前放好定位线、控制轴线、墙柱模安装就位前采取定位措施。2、胶合板拼缝顶模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固79、定在同一龙骨上。模板裁切时要弹线采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止遇水膨胀。顶模安装完毕，用水泥腻子将个别缝隙填实磨光。顶板模板与墙的缝隙采用墙体混凝土标高控制，剔除软弱层后，墙体混凝土应高顶板混凝土底标高 5mm，弹线用砂轮据将接槎位置切齐切直。将侧面抛光的龙骨与混凝土墙贴紧不使有缝隙，其上铺模板与外墙贴紧。3、施工机械密切配合，保证工程运转。4、按上述管理人员配备情况对整个模板工程进行质量控制和管理，加强现场管理人员的质量意识，对工人进行技术培训核技术交底工作，切实做到持证上岗，严格现场的管理制度和管理纪律，规范工人的作业技术和管理活动行为，加强激励和沟通活动。8.2.3 冬期施工保80、证措施1、模板安装前，应清除模板板面上的冰渣及积雪。冬施过程中，要注意及时清理模板上粘结的混凝土，拆模后的模板要保持干净，及时清理，以保证混凝土的成型质量并增加模板的周转使用次数。2、拆模时应以同条件养护试块抗压强度为准，模板在混凝土达到抗冻临界强度（混凝土设计等级的 30%、掺有防冻剂的混凝土当室外最低气温不低于-15时，不低于5N/mm2）并冷却到 5后方可拆除。拆模时混凝土温度与环境温度差大于 20时，拆模后的混凝土表面应及时进行覆盖和保温，使其缓慢冷却，缓慢冷却至 5后，保温措施可以拆除。3、顶板模板在混凝土强度达到设计强度的 100%后方可拆除，框架梁及悬臂结构在混凝土强度达到设计强81、度的 100%后方可拆除。高大模板施工方案319安全和环境保护措施9.1 安全防护措施1、满堂架体上作业时应挂设安全平网。2、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3、装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架板上或抛掷。4、设置防雷击措施。5、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。6、预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。7、拆除承重模板时，设临时支撑，防止突然整块塌落。8、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。9、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安82、全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然塌落、倒塌伤人。10、拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。11、雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。12、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。13、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除的模板即使清理砼渣块。由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。14、板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。15、工作前先检查所使用的工具是否牢固，工作时思想集中，防83、止扎脚或滑落。安装与拆除模板时，应搭好脚手架，设防护栏杆，严禁上下在同一垂直面上操作。五级风以上应暂停作业。16、二人抬模板应互相配合，协同作业，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔，高处拆模时，应有专人指挥，并设警戒区，暂停人员通过。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。17、支撑过程中如需暂停，应将支撑柱头板等钉牢，拆模间歇时，将活动的模板支撑拆走，防止扶空、踏空而坠落。拆模时防止整块模板掉下伤人。拆模时必须经技术负责人、质量安全员同意后方可拆除。高大模板施工方案329.2 技术安全措施1、脚手架搭设前，应按建筑施工盘扣式钢管脚手架安全技术规程JGJ231-2010 和建筑施工84、扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设时脚手架立杆底座下应铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7、水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。8、85、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中，由安全员、施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施保证安全后再施工。10、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。11、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。12、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。13、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。1486、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。15、拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。16、满堂脚手架不得与外架连接。17、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方集中堆放。9.3 施工监测措施1、安全检查制度在搭设脚手架和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度：1）班组日常进行安全检查；2）项目每周进行安全检查；3）公司（地区）每月度进行安全检查；所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位高大模板施工方案331）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）楼板是否87、积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接件是否松动。4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。8）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、监测实施要点1）本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。2）观测点的布设：根据图纸情况，各个高支模区域选取大截面梁或最长跨板布设观测点。观测点需尽量选择在受力最大位置，即最大梁的跨中、最长跨跨中，每个监测面布设不少于 3 个支架沉降观测点和位移观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求并按下表设变形监测报警值。3）监测频率：在浇筑混凝土过程88、中应实施实时观测，检测频次如下表所示。表 9.3-1 混凝土浇筑检测频次序号监测项目频次备注1初始数据采集2 次-2沉降、水平位移30min/1 次自混凝土开盘起3沉降、水平位移2 小时/1 次混凝土浇筑完成4沉降、水平位移3 天/1 次累计六天结束4）监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。5）监测值达到预警值应对措施a.当监测沉降值达到预警值时，对监测位置加强观测，每 20 分钟 1 次，如变化累计超过允许值，须立即停止浇筑，检查模架连接杆件是否有变形和明显位移。b.局部出现模板支撑变形时停止浇筑后在该区域搭设剪刀撑进行加强处理。c.加固固完成后对监测点89、进行复核，继续浇筑观测，确保模架支撑变形在可控范围内。9.4 预防坍塌事故的安全措施1）模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字后，项目经理组织有关部门进行验收，经验收合格签字后，方可作业。2）模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料做立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以高大模板施工方案34支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。3）模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案 7.2 要求对架体进90、行监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4）模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面、屋面未达到拆模要求前，堆放施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。5）架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距、步距要求搭设，同时连墙件、剪刀撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。7）拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的91、支撑不得拆除。9.5 预防高空坠落事故安全措施1）高支模安装完毕后，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等下道工序施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场作业队应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应92、就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.2m。7）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验93、收合格签字后，方可实施。8）模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，架体上需设置安全平网，防止人员及物体坠落。高大模板施工方案359.6 预防物体打击事故的安全措施1）支设楼面模板时，在下班之前需要对已铺好而来不及钉牢的模板或散板等进行稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。2）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3）建筑物的四周设置硬防护，防止物件掉落至首层伤人。4）施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及模板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆94、除时用钢钎轻轻撬动模板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块木胶板拆下时，应用人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。5）当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支撑架支设、拆除等作业，雨后上架作业应有防滑措施。6）高空拆除模板时，除操作人员外，不得站人，操作人员应戴安全带。作业区周围及出入口处，应设专人负责安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内。7）登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。8）拆除层外边梁模板时，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒95、的措施。9.7 其他安全注意事项1）模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，亦应该建立统一指挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2）拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。3）拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。4）浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。5）设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6）在进行安装、拆除模板作业时操作人员应正确佩带戴安全帽，高空作业应正确挂好安全带。7）塔吊吊运模板时，必96、须由起重工统一指挥，严格遵守相关安全操作规程。8）木料应堆放在下风向，离火源不得小于 30m，且料场四周应设置灭火器材。10 绿色施工及环境管理计划10.1 绿色施工措施1）模板安装及拆除时应注意控制噪音污染。高大模板施工方案362）现场材料应分类码放整齐。3）木模板加工过程中使用电锯、电刨，作业时应注意控制噪音。在居民稠密区夜间施工应遵守当地规定，防止噪音扰民。4）拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网封闲，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。5）加工木模板产生的锯末、碎木，模板拆除后的垃圾等应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处97、理，避免污染环境。6）涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运。7）多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的扣件不得乱丢，边拆边进袋。10.2 环境保护措施模板加工支设过程中主要是控制噪音的污染，我方采取以下措施进行环境保护：1、技术措施1）结构施工阶段，采用密目安全网在结构外侧进行围挡，以降低噪声的传播。采用扣件式钢管脚手架，减少因装拆扣件引发的噪音。2）模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。3）木工工具在封闭的木工房内使用。4）使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。5）使用电锤开洞、凿眼时98、，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。2、管理措施1）塔吊指挥进可能配套使用对讲机来降低信号工的吹哨声带来的噪音污染。2）加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。11 成品保护计划11.1 模板安装过程的成品保护1、支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。2、应保护钢筋不受扰动。3、预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。4、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。5、工作面99、已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模板，高大模板施工方案37不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。6、吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。7、保持大模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊运应防止碰撞墙体，堆放合理，保持板面不变形。冬期施工时大模板背面的保温措施应保持完好。8、大模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其它已施工完的部位，不得兜挂钢筋。用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下面的砂浆找平层。11.2 模板拆除过程100、的成品保护1、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。2、模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。12 高大模板体系检测12.1 检测内容和检测要求1、监测内容：架体沉降、位移和变形2、测点布设：楼板高大模板区域沿满堂架外围按间距不大于 10m 设置监测点，梁高大模板区域沿梁长度方向按间距不大于 10m 设置监测点。每个监测剖点进行水平位移、沉降监控。监测仪器为一台水平仪（精度为 3mm）和一台经纬仪。3、监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率 2030 分钟一次，混凝土浇筑完成后每天进行两次监测，共计监测一周时间（或读数区域平稳）。12101、.2 监测报警指标表 10.1-1 检测报警指标监测项目监测报警值支架沉降（立杆弯曲变形）5mm支架水平位移10mm12.3 监测方法支撑的变形监测采用水准仪进行。做法为：在低跨柱的侧面标示出观测基准点，在混凝土浇筑前分别在支撑杆上标示观测点（沉降观测点位置设置在距结构面上 1.7 米处，垂直度观测点设置在模板体系立杆中间）。在整个浇筑混凝土过程中安排专人在安全区域进行监测。如发现异常应立刻进行汇报，并立刻启动应急预案。12.4 主要监测措施1、模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕102、后下层模板支撑方可拆除。2、模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：高大模板施工方案383、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。4、底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。5、连接扣件是否松动。6、施工过程中是否有超载的现象。7、脚手架架体和杆件是否有变形现象。8、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。9、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过 20-3103、0 分钟一次，浇筑完后不少于 2 小时一次。10、上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。11、模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。12、立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。13、支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。14、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。15、高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。16104、在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、区段负责人、安全员必须全程对高支架进行观测。17、因部分高支架或高承重架体直接支撑在顶板上，故在高支架或高支撑模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除顶板的模板支撑，待高支撑架或高支撑拆除完毕后方可拆除高支撑区顶板层的模板支撑；高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时，方可拆架。12.5 高支撑模板支架搭设时监测措施1、安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。2、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。3、满堂脚手架顶部施工操作105、层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。4、搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。5、立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。6、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。高大模板施工方案3912.6 高支撑模板支架使用时监测措施1、脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。2、水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。3106、模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。4、穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。5、浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳，尽量采用汽车泵浇筑。6、支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。7、模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。8、恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及 6107、 级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到 5 级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。12.7 高支撑模板支架拆除时监测措施1、在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。2、混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有相当强度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。3、一般说拆模可分为两种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧模板；一种是混凝土虽已硬化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力，那么，这种构件的108、模板不是随便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的模板，拆除要求：现浇结构的模板及其支架，要拆除时，其混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求；当设计上无具体要求时，应符合下列的规定：（1）侧模板梁的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。通常在常温时期（气温平均在 10-25），混凝土浇筑后 24h 即可拆模。（2）梁、板等底模梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）要求，模板才可以拆除。（3）悬挑模板拆除高大模板施工方案40严格按拆除条件拆除。拆除楼板及梁底等横向结构模板时，应先将支架下降 20109、0-300。然后逐块拆除，严禁大片撬松垮落。如先将支模架拆除，则必须在支好临时支撑后方可拆模。在支拆挑檐的模板时，必须有可靠的安全措施。（4）拆模操作安全拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。（5）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。（6）预留孔洞封闭平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。（7）操作者站立处规定模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊。（8）用电和输送电路安全在模板110、上架设的电线和使用的电动工具，应采用 36v 的低压电源，或采取其它有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防护措施。（9）预防钉子伤人拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。（10）拆卸吊运安全装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。13 危险源分析及预防措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板111、坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。13.1 危险源预防措施13.1.1 坍塌事故的安全技术预防措施1）模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。高大模板施工方案412）模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。3）模112、板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4）楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。5）安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。13.1.2 高空坠落事故安全预防技术措施（1）高支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司总工审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算113、要求。（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。（3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（5）项目部按类别，有针对性114、地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。（6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。（7）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。13.1.3 施工现场安全用电及触电事故预防措施（1）安全用电组织措施建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。高大模板施工方案42建立技术交底制度，安115、全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。（2）安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏）电保护器。夜间施工，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。13.1.4 机械伤害安全预防措施（1）项目116、部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。（2）在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。（3）切割小块的模板时应采取有效的保护措施。13.1.5 物体打击安全预防措施（1）模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m 以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。（2）避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。（3）外墙外架上的操作人员要把工具117、材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。13.1.6 火灾安全预防措施（1）设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。（2）切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。（3）现场设置足够的灭火器。（4）水管应随楼层设置，便于取水。13.2 危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。高大模板施工方案4313.2.1 模板坍塌（1）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。（2）当发生模板坍塌事故118、时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。（3）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）。13.2.2 高处坠落（1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。（2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。（3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤119、员的生命安全。（4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。13.2.3 触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救120、护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。13.2.4 机械伤害发生机械伤害事故时，现121、场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大高大模板施工方案44门前迎接来救救护车辆，有程序的处理事故。13.2.5 物体打击（1）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。（2）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。（3）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。（4）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。13.2.6 火灾当发生火情时，应立即断电，找122、到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。14 应急预案14.1 应急救援组织14.1.1 应急救援组织机构表 14.1-1 应急救援组织机构序号姓名职务应急小组职务或部门电话1赵训涛项目经理总指挥2刘承贤执行经理抢险组3刘鹏飞123、项目总工抢险组4郑文强生产经理抢险组5王志成安装经理抢险组6赵宇航质量员抢险组7管桂腾质量员抢险组8孙凯质量员抢险组9高鑫质量员抢险组10霍一明施工员抢险组11刘石磊安全总监安全保卫组组长12刘仕超安全员安全保卫组13龙翔施工员安全保卫组14苗鹏材料员后勤保障组组长高大模板施工方案45序号姓名职务应急小组职务或部门电话15曹冰商务经理后勤保障组16张文豪预算员后勤保障组17战庆杰预算员后勤保障组14.1.2 各应急小组职责1）总指挥：全面协调应急救援工作。2）抢险组：组织实施抢险行动方案；协调有关部门的抢险行动；及时向指挥部报告抢险进展情况。2）安全保卫组：负责事故现场的警戒，阻止非抢险救援人124、员进入现场；负责现场车辆疏通，维持治安秩序；负责保护抢险人员的人身安全。3）后勤保障组：负责调集抢险器材、设备；负责解决全体参加抢险救援工作人员的食宿问题。14.2 应急资源1）应急救援机械表 14.2-1 应急救援机械配置表序号材料、设备名称单位数量规格型号主要工作性能要求放置地点1小型挖掘机辆1WY4.2斗容量 0.2m3现场2挖掘机辆1PC200斗容量 1.6m3现场3翻斗车辆2FC1/现场4汽车吊辆1QY-2525T现场5电焊机台2BX500/现场6发电机台1/75KW现场2）应急救援物资表 14.2-2 应急救援物资配置表序号物资名称作用和用途备注1担架 2 幅急救伤员常备于工地2车125、辆 1 辆急救伤员常备于工地3急救药箱 1 箱急救伤员常备于工地4电工用具触电、漏电、停电事故等应急常备于电工班5绳索若干现场救护伤员常备于工地6应急灯具 4 盏夜间停电时事故抢险常备于工地7安全带 10 条救护悬空伤员常备于高处作业处8铁铲 10 把抢险用常备于工地9雨布 500 覆盖常备于工地10水泵 10 台大雨、暴雨时加强基坑明水排放常备于工地11警戒带、高音喇叭、口哨、小旗事故现场警戒人员疏散等常备于工地3）应急救援医院高大模板施工方案46距离救援医院只有 5 分钟车程14.3 发生事故报告的紧急处置措施14.3.1 故报告原则事故发生后，负伤者或事故现场有关人员应当立即告知项目应急126、救援小组成员。1）发生伤害事故，应立即报告应急救援小组，并由项目部于三日内报公司；2）发生伤亡事故，应立即报告应急救援小组。项目经理报告公司领导、建设单位，并在 1 小时内向当地建设行政管理部门报告；14.3.2 事故报告的内容事故报告应包括如下内容：1）事故发生的时间、地点、工程项目、企业名称；2）事故发生的经过、伤亡人数、直接经济损失（估计数）；3）采取的应急措施及目前的控制情况；4）事故报告单位。14.3.3 现场抢救接到应急事件报告后，项目部立即启动应急响应。超出项目部应急救援处置能力时，现场总指挥及时报请上一级应急救援指挥机构。1、应急救援小组响应高大模板施工方案47（1）抢险组1）127、全力组织事故现场救援活动。综合利用项目部自身的人力、物力资源有效组织救援，防止事故扩大。2）初期要以抢救人员为主，抢救的同时要防止次生事故的发生。（2）安全保障组1）及时向上一级安全部门报告安全生产事故灾难基本情况、事态发展和救援进展情况。2）开通与地方应急救援指挥机构、现场应急救援指挥部、相关专业应急救援指挥机构的通信联系，随时跟踪事态发展情况。3）对可能或者已经引发公共安全卫生和社会安全突发事件的，及时上报地方相关部门。4）现场应急救援过程中，对救援过程进行安全检查和安全指导。（3）后勤保障组1）负责采购应急过程中所需物资。2）负责现场抢救人员的食物供应。3）负责应急响应期间内部与外部所投128、入资源的统计，以便应急结束后分析费用。4）负责处理应急过程中可能发生的其它后勤性事务。2、指挥和协调在启动应急救援预案后，各救援小组立即按照预案组织相关应急救援力量。如启动更高一级应急响应后，应主动配合高一级救援组织实施应急救援。3、紧急处置现场处置主要依靠本项目部、公司内的应急处置力量 1 事故灾难发生后，项目部和公司按照应急预案迅速采取措施。当事态特别严重、本公司内处置力量不足时，应报告当地人民政府应急救援机构，启动地方政府应急救援预案。4、医疗卫生救助事故导致多人受伤的情况下，应尽可能以当地“120”急救中心现场救护为主。“120”急救中心在事发地负责组织开展紧急医疗救护和现场卫生处置工129、作。在“120”急救中心赶赴现场之前，现场应进行尽可能的急救。5、信息发布如需要，应急救援小组应做好事故信息的发布工作。14.4 应急恢复妥善处理事故后，上报事故调查报告。分析导致事故的原因，并防止类似事故再次发生。对应急物质进行检查清理、及时补充，确保应急资源数量充足。高大模板施工方案4814.5 应急结束当应急事件结束后，经现场应急救援总指挥确认和批准，现场应急处置工作结束。应急救援结束后，经批准后可恢复现场正常施工。高大模板施工方案4915 高大模板支撑体系计算书15.1 梁模板扣件钢管支撑架计算书（400*1200）高大模板施工方案50依据规范依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术130、规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。架体搭设高度为 7.0m，梁截面 BD=400mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/131、mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。内龙骨采用 45.70.mm 木方。木方剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆 4 根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2，施工均布荷载标准值 4.00kN/m2，堆放荷载标准值 0.00kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。高大模板施工方案51700012001200400533 133533图 1梁模板支撑架立面简图按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数132、如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.501.20+0.50)+1.402.00=40.120kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1133、.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.2000.900=27.540kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.900(21.200+0.400)/0.400=3.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：高大模板施工方案52经计算得到，活荷载标准值 P1=(4.000+2.000)0.4000.900=2.160kN均布荷载 q=1.3527.540+1.353.150=41.432kN/m集中荷载 P=0.982.160=2.117kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算134、例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=21.60cm3；截面惯性矩 I=12.96cm4；80 80 80 80 80 2.12kN41.43kN/mAB计算简图0.0340.041弯矩图(kN.m)1.351.961.541.782.721.061.062.721.781.541.961.35剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：80 80 80 80 8030.69kN/mAB变形计算受力图高大模板施工方案530.0000.007变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.350kNN2=3.500kNN3=4.135、495kNN4=4.495kNN5=3.500kNN6=1.350kN最大弯矩 M=0.041kN.m最大变形 V=0.007mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.04110001000/21600=1.898N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32715.0/(2900.00012.000)=0.377N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.007mm面板的最大136、挠度小于 80.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.495/0.900=4.994kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.14.990.900.90=0.405kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9004.994=2.697kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.9004.994=4.944kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:高大模板施工方案54截面抵抗矩 W=36.75cm3；截面惯性矩 I=128.63cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙137、骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.405106/36750.0=11.01N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32696.76/(245.0070.00)=1.284N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=3.087kN/m138、最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6773.087900.04/(1009000.001286250.0)=1.184mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算三、梁底支撑钢管计算(一一)梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨支撑传递力。533 133 533 1.35kN 3.50kN 4.49kN 4.49kN 3.50kN 1.35kNAB支撑钢管计算简图高大模板施工方案550.1040.228支撑钢管弯矩图(kN.m)0.260.261.091.094.139、59 4.594.494.490.000.004.494.494.59 4.591.091.090.260.26支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：533 133 533 0.97kN 2.78kN 2.39kN 2.39kN 2.78kN 0.97kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0820.011支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.228kN.m最大变形 vmax=0.082mm最大支座力 Qmax=9.085kN抗弯计算强度 f=M/W=0.228106/4247.0=53.72N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小140、于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 533.3/150 与 10mm,满足要求!(二二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:高大模板施工方案56R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 8.00kN,双扣件取 12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，R=9.09kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公141、式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.09kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.351.018=1.375kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.350.247=0.334kN非顶部立杆段 N=9.085+1.375=10.460kN顶部立杆段 N=9.085+0.334=9.419kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.98W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f142、=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k 计算长度附加系数,按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.869,l0=3.454m；=3454/16.0=215.718允许长细比(k 取 1)0=215.718/1.155=186.769 210长细比验算满足要求!=0.157=9419/(143、0.157397.6)=150.566N/mm2高大模板施工方案57a=0.5m 时，u1=1.403,l0=3.565m；=3565/16.0=222.657允许长细比(k 取 1)0=222.657/1.155=192.777 210长细比验算满足要求!=0.148=9419/(0.148397.6)=160.544N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=160.544N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m；=3177/16.0=198.405允许长细比(k 取 1)0=198.405/1.155144、=171.779 210长细比验算满足要求!=0.184=10460/(0.184397.6)=143.059N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式 5.2.9MW=0.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4500.5100.127=0.029kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0291.2001.145、2001.200/10=0.006kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=9.085+1.3500.247+0.90.9800.006/0.900=9.425kN非顶部立杆 Nw=9.085+1.3501.018+0.90.9800.006/0.900=10.466kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.869,l0=3.454m；=3454/16.0=215.718允许长细比(k 取 1)0=215.718/1.155=186.769 210长细比验算满足要求!=0.157=9425/(0.157397.6)+6000/4247=152.160N/mm2a=0146、.5m 时，u1=1.403,l0=3.565m；=3565/16.0=222.657允许长细比(k 取 1)0=222.657/1.155=192.777 210长细比验算满足要求!=0.148高大模板施工方案58=9425/(0.148397.6)+6000/4247=162.144N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=162.144N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m；=3177/16.0=198.405允许长细比(k 取 1)0=198.405/1.155=171.779 210长细比验算满147、足要求!=0.184=10466/(0.184397.6)+6000/4247=144.638N/mm2,考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。架体计算满足要求！15.2 梁模板扣件钢管支撑架计算书（600*1100）高大模板施工方案59依据规范依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017高大模板施工方案60混凝土结构设计规范GB50010-20148、10建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。架体搭设高度为 7.0m，梁截面 BD=600mm1100mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。内龙骨采用 45.70.mm 木方。木方剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1149、.20m。梁底按照均匀布置承重杆 4 根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2，施工均布荷载标准值 4.00kN/m2，堆放荷载标准值 0.00kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。700012001100600500200500图 1梁模板支撑架立面简图按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.501.10+0.50)+1.402.00=37.060kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.501.10+0.71.402.00=39.828k150、N/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98高大模板施工方案61采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.1000.600=16.830kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.600(2151、1.100+0.600)/0.600=1.400kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(4.000+2.000)0.6000.600=2.160kN均布荷载 q=1.3516.830+1.351.400=24.611kN/m集中荷载 P=0.982.160=2.117kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=14.40cm3；截面惯性矩 I=8.64cm4；150 150 150 150 2.12kN24.61kN/mAB计算简图0.0430.059弯矩152、图(kN.m)高大模板施工方案621.452.241.981.711.711.982.241.45剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：150 150 150 15018.23kN/mAB变形计算受力图0.0750.004变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.450kNN2=4.219kNN3=5.545kNN4=4.219kNN5=1.450kN最大弯矩 M=0.059kN.m最大变形 V=0.075mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.05910001000/14400=4.097N/mm2面板的抗弯强度153、设计值 f，取 17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32241.0/(2600.00012.000)=0.467N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算高大模板施工方案63面板最大挠度计算值 v=0.075mm面板的最大挠度小于 150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=5.545/0.600=9.241kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.19.240.6154、00.60=0.333kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.6009.241=3.327kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.6009.241=6.099kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=36.75cm3；截面惯性矩 I=128.63cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.333106/36750.0=9.05N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh 155、T截面抗剪强度计算值 T=33326.82/(245.0070.00)=1.584N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=5.209kN/m最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.209600.04/(1009000.001286250.0)=0.395mm龙骨的最大挠度小于 600.0/400(木方时取 250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算三、梁底支撑钢管计算(一一)梁底支撑156、横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算高大模板施工方案64横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨支撑传递力。500 200 500 1.45kN 4.22kN 5.54kN 4.22kN 1.45kNAB支撑钢管计算简图0.1500.252支撑钢管弯矩图(kN.m)0.500.500.950.955.17 5.172.77 2.772.77 2.775.17 5.170.950.950.500.50支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：500 200 500 1.07kN 3.13kN 2.54kN 3.13kN 1.07kN157、AB支撑钢管变形计算受力图0.1120.021支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.252kN.m最大变形 vmax=0.112mm最大支座力 Qmax=7.943kN抗弯计算强度 f=M/W=0.252106/4247.0=59.27N/mm2高大模板施工方案65支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!(二二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R158、 Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 8.00kN,双扣件取 12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，R=7.94kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=7.94kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.350.926=1.251kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.350.225=0.304kN非顶部立杆段 N=7.943+1.251=9.194kN顶部立杆段 N=7159、.943+0.304=8.247kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.98W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k 计算长度附加系数,按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表160、；高大模板施工方案66a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.869,l0=3.454m；=3454/16.0=215.718允许长细比(k 取 1)0=215.718/1.155=186.769 210长细比验算满足要求!=0.157=8247/(0.157397.6)=131.830N/mm2a=0.5m 时，u1=1.403,l0=3.565m；=3565/16.0=222.657允许长细比(k 取 1)0=222.657/1.155=192.777 210长细比验算满足要求!=0.148=8247/(0.148397.6161、)=140.565N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=140.565N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=192.605允许长细比(k 取 1)0=192.605/1.155=166.758 210长细比验算满足要求!=0.195=9194/(0.195397.6)=118.442N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式 5.2.9MW=0.91.4W162、klah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4500.5100.127=0.029kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0291.2001.2001.200/10=0.006kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=7.943+1.3500.225+0.90.9800.006/0.600=8.256kN非顶部立杆 Nw=7.943+1.3500.926+0.90.9800.006/0.600=9.203kN顶部立杆段163、：a=0.2m 时，u1=1.869,l0=3.454m；高大模板施工方案67=3454/16.0=215.718允许长细比(k 取 1)0=215.718/1.155=186.769 210长细比验算满足要求!=0.157=8256/(0.157397.6)+6000/4247=133.473N/mm2a=0.5m 时，u1=1.403,l0=3.565m；=3565/16.0=222.657允许长细比(k 取 1)0=222.657/1.155=192.777 210长细比验算满足要求!=0.148=8256/(0.148397.6)+6000/4247=142.218N/mm2依据规范做164、承载力插值计算 a=0.500 时，=142.218N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=192.605允许长细比(k 取 1)0=192.605/1.155=166.758 210长细比验算满足要求!=0.195=9203/(0.195397.6)+6000/4247=120.056N/mm2,考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。架体计算满足要求！高大模板施工方案6815.3 梁模板扣件钢管支165、撑架计算书（600*1500）高大模板施工方案69依据规范依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。架体搭设高度为 7.0m，梁截面 BD=600mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距 h=1.20166、m，梁底增加 2 道承重立杆。面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。内龙骨采用 45.70.mm 木方。木方剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆 4 根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2，施工均布荷载标准值 4.00kN/m2，堆放荷载标准值 0.00kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。高大模板施工方案7070001200150060167、0500200500图 1梁模板支撑架立面简图按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.501.50+0.50)+1.402.00=49.300kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.501.50+0.71.402.00=53.597kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要168、验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.5000.450=17.213kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.450(21.500+0.600)/0.600=1.350kN/m高大模板施工方案71(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(4.000+2.000)0.6000.450=1.620kN均布荷载 q=1.3517.213+1.351.350=25.059kN/m集169、中荷载 P=0.981.620=1.588kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=10.80cm3；截面惯性矩 I=6.48cm4；150 150 150 150 1.59kN25.06kN/mAB计算简图0.0430.060弯矩图(kN.m)1.482.282.011.751.752.012.281.48剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：150 150 150 15018.56kN/mAB变形计算受力图高大模板施工方案720.1020.005变形图(mm)经过计算得到从左170、到右各支座力分别为N1=1.477kNN2=4.296kNN3=5.078kNN4=4.296kNN5=1.477kN最大弯矩 M=0.060kN.m最大变形 V=0.102mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.06010001000/10800=5.556N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32282.0/(2450.00012.000)=0.634N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算171、面板最大挠度计算值 v=0.102mm面板的最大挠度小于 150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=5.078/0.450=11.284kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.111.280.450.45=0.229kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.45011.284=3.047kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.45011.284=5.586kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=36.75cm3；高大模板施工方案73截面惯性172、矩 I=128.63cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.229106/36750.0=6.22N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 17.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33046.81/(245.0070.00)=1.451N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计173、算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=7.071kN/m最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6777.071450.04/(1009000.001286250.0)=0.170mm龙骨的最大挠度小于 450.0/400(木方时取 250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算三、梁底支撑钢管计算(一一)梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨支撑传递力。500 200 500 1.48kN 4.30kN 5.08kN 4.30kN 1.48kNAB支撑钢管计算简图高大模板施工方案740.1550.251支撑钢管弯矩图(kN174、.m)0.520.520.960.965.25 5.252.54 2.542.54 2.545.25 5.250.960.960.520.52支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：500 200 500 1.09kN 3.18kN 2.59kN 3.18kN 1.09kNAB支撑钢管变形计算受力图0.1140.021支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.251kN.m最大变形 vmax=0.114mm最大支座力 Qmax=7.793kN抗弯计算强度 f=M/W=0.251106/4247.0=59.10N/mm2支撑钢管175、的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!(二二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:高大模板施工方案75R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 8.00kN,双扣件取 12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，R=7.79kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立176、杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=7.79kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.350.865=1.167kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.350.210=0.283kN非顶部立杆段 N=7.793+1.167=8.961kN顶部立杆段 N=7.793+0.283=8.077kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.98W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压177、强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k 计算长度附加系数,按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.869,l0=3.454m；=3454/16.0=215.718允许长细比(k 取 1)0=215.718/1.155=186.769 210长细比验算满足要求!=0.157178、=8077/(0.157397.6)=129.114N/mm2高大模板施工方案76a=0.5m 时，u1=1.403,l0=3.565m；=3565/16.0=222.657允许长细比(k 取 1)0=222.657/1.155=192.777 210长细比验算满足要求!=0.148=8077/(0.148397.6)=137.669N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=137.669N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=192.605允许长细比(k 取 1)0=192.60179、5/1.155=166.758 210长细比验算满足要求!=0.195=8961/(0.195397.6)=115.441N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式 5.2.9MW=0.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4500.5100.127=0.029kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0291180、.2001.2001.200/10=0.006kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=7.793+1.3500.210+0.90.9800.006/0.450=8.089kN非顶部立杆 Nw=7.793+1.3500.865+0.90.9800.006/0.450=8.973kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.869,l0=3.454m；=3454/16.0=215.718允许长细比(k 取 1)0=215.718/1.155=186.769 210长细比验算满足要求!=0.157=8089/(0.157397.6)+6000/4247=130.807N/m181、m2a=0.5m 时，u1=1.403,l0=3.565m；=3565/16.0=222.657允许长细比(k 取 1)0=222.657/1.155=192.777 210长细比验算满足要求!=0.148高大模板施工方案77=8089/(0.148397.6)+6000/4247=139.375N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=139.375N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=192.605允许长细比(k 取 1)0=192.605/1.155=166.758 210长182、细比验算满足要求!=0.195=8973/(0.195397.6)+6000/4247=117.095N/mm2,考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。15.4 梁侧模板计算书（400*1200）一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 400mm，高度 1200mm，两侧楼板厚度 100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 9 道，内龙骨采用 45.70.mm 木方。外龙骨间距 900mm，外龙骨采用双钢管 48mm2.8mm。对拉螺栓布置 3 道，在断面内水平间距 100+183、300+400mm，断面跨度方向间距 900mm，直径 14mm。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。高大模板施工方案78132132132132132132132132100300 4001200mm400mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 184、180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值：其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时（表示无资料）取 200/（T+15），取 5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值：F1=0.9027.000=24.3185、00kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值：F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.90m。荷载计算值 q=1.224.3000.900+1.405.4000.900=33.048kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：截面抵抗矩 W=48.60cm3；截面惯性矩 I=43.74cm4；高大模板施工方案79 138 138 138 137 137 138 1186、37 13733.05kN/mAB计算简图0.0490.066弯矩图（kN.m）1.792.752.402.142.242.312.282.262.262.282.312.242.142.402.751.79剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：138 138 138 137 137 138 137 13721.87kN/mAB变形计算受力图0.0180.001变形图（mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.792kNN2=5.153kNN3=4.380kNN4=4.591kNN5=4.521kNN6=4.591kN高大模板施工方案80N7=4.187、380kNN8=5.153kNN9=1.792kN最大弯矩 M=0.066kN.m最大变形 V=0.019mm（1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.06610001000/48600=1.358N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f，满足要求!（2）抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32752.0/（2900.00018.000）=0.255N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!（3）挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.019mm面板的最大挠度小于 137.5188、/250，满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.1424.30+1.40.145.40=5.049kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.1424.30=3.353kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q=P/l=4.544/0.900=5.049kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.15.0490.900.90=0.409kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9005.049=2.726kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.9005.049=4.999kN189、截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：截面抵抗矩 W=36.75cm3；截面惯性矩 I=128.63cm4；高大模板施工方案81（1）抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.409106/36750.0=11.13N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2，满足要求!（2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32726/（24570）=1.298N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!（3）挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677190、3.341900.04/（1009000.001286250.0）=1.282mm最大挠度小于 900.0/250，满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。10 90 300 400 290 10 5.00kN 5.00kN 5.00kN 5.00kN 5.00kN 5.00kN 5.00kN 5.00kNAB支撑钢管计算简图0.3300.479支撑钢管弯矩图（kN.m）0.000.002.312.312.692.694.86 4.860.140.1191、45.14 5.148.428.423.423.421.581.586.58 6.587.64 7.642.642.642.35 2.350.000.00支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：高大模板施工方案82 10 90 300 400 290 10 3.31kN 3.31kN 3.31kN 3.31kN 3.31kN 3.31kN 3.31kN 3.31kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0020.050支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.479kN.m最大变形 vmax=0.050mm最大支座力 Qmax=14.192、221kN抗弯计算强度 f=M/W=0.479106/8494.1=56.39N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 400.0/150 与 10mm，满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式：N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积（mm2）；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径（mm）：14对拉螺栓有效直径（mm）：12对拉螺栓有效面积（mm2）：A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值（kN）：N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力（kN）：N=14.221对拉螺栓强度验算满足要求!193、侧模板计算满足要求！高大模板施工方案8315.5 梁侧模板计算书（600*1100）一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 600mm，高度 1100mm，两侧楼板厚度 100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 7 道，内龙骨采用 45.70.mm 木方。外龙骨间距 600mm，外龙骨采用双钢管 48mm2.8mm。对拉螺栓布置 2 道，在断面内水平间距 100+400mm，断面跨度方向间距 600mm，直径 14mm。面板厚度 18mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 1194、5.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。1591591591591591591004001100mm600mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝高大模板施工方案84土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值：其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时（表示无资料）取 200/（T+15），取 5.714h；T 混凝195、土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值：F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值：F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计196、算宽度取 0.60m。荷载计算值 q=1.224.3000.600+1.405.4000.600=22.032kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：截面抵抗矩 W=32.40cm3；截面惯性矩 I=29.16cm4；167 167 167 167 167 16722.03kN/mAB计算简图0.0480.065弯矩图（kN.m）高大模板施工方案851.452.221.941.731.801.871.871.801.731.942.221.45剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：167 197、167 167 167 167 16714.58kN/mAB变形计算受力图0.0410.002变形图（mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.448kNN2=4.166kNN3=3.531kNN4=3.743kNN5=3.531kNN6=4.166kNN7=1.448kN最大弯矩 M=0.064kN.m最大变形 V=0.041mm（1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.06410001000/32400=1.975N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f，满足要求!（2）抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh198、=32224.0/（2600.00018.000）=0.309N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!高大模板施工方案86（3）挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.041mm面板的最大挠度小于 166.7/250，满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.1724.30+1.40.175.40=6.120kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.1724.30=4.058kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q=P/l=3.67199、2/0.600=6.120kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.16.1200.600.60=0.220kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.6006.120=2.203kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.6006.120=4.039kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：截面抵抗矩 W=36.75cm3；截面惯性矩 I=128.63cm4；（1）抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.220106/36750.0=6.00N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2，满足要求!（2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须200、满足：T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32203/（24570）=1.049N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!（3）挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.050600.04/（1009000.001286250.0）=0.307mm高大模板施工方案87最大挠度小于 600.0/250，满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。10 90 400 490 10 4.04kN 201、4.04kN 4.04kN 4.04kN 4.04kN 4.04kNAB支撑钢管计算简图0.5660.473支撑钢管弯矩图（kN.m）0.000.001.441.442.602.603.64 3.640.400.404.444.448.598.594.564.560.520.523.523.520.000.00支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10 90 400 490 10 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kN 2.67kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0110.150支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到202、最大弯矩 Mmax=0.565kN.m高大模板施工方案88最大变形 vmax=0.150mm最大支座力 Qmax=13.035kN抗弯计算强度 f=M/W=0.565106/8494.1=66.52N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 490.0/150 与 10mm，满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式：N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积（mm2）；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径（mm）：14对拉螺栓有效直径（mm）：12对拉螺栓有效面积（mm2）：A=105.000对203、拉螺栓最大容许拉力值（kN）：N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力（kN）：N=13.035对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！高大模板施工方案8915.6 梁侧模板计算书（600*1500）一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 600mm，高度 1500mm，两侧楼板厚度 100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 8 道，内龙骨采用 45.70.mm 木方。外龙骨间距 600mm，外龙骨采用双钢管 48mm2.8mm。对拉螺栓布置 3 道，在断面内水平间距 100+400+500mm，断面跨度方向间距 600mm，直径 14mm。面板厚度 18mm，剪切强度204、 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。1941941941941941941941004005001500mm600mm模板组装示意图高大模板施工方案90二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值：其中 c 混凝土的205、重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时（表示无资料）取 200/（T+15），取 5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值：F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值：F2=0.906.000=5206、.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.60m。荷载计算值 q=1.224.3000.600+1.405.4000.600=22.032kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：截面抵抗矩 W=32.40cm3；截面惯性矩 I=29.16cm4；200 200 200 200 200 200 20022.03kN/mAB计算简图0.0690.093弯矩图（kN.m）高大模板施工方案911.742.672.332.08207、2.172.232.202.202.232.172.082.332.671.74剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 200 200 200 200 200 20014.58kN/mAB变形计算受力图0.0860.005变形图（mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.738kNN2=4.996kNN3=4.251kNN4=4.437kNN5=4.437kNN6=4.251kNN7=4.996kNN8=1.738kN最大弯矩 M=0.093kN.m最大变形 V=0.086mm（1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.09208、310001000/32400=2.870N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f，满足要求!（2）抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32668.0/（2600.00018.000）=0.371N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!高大模板施工方案92（3）挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.086mm面板的最大挠度小于 200.0/250，满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1209、.20.2024.30+1.40.205.40=7.344kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2024.30=4.860kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q=P/l=4.406/0.600=7.344kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.3440.600.60=0.264kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.6007.344=2.644kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.6007.344=4.847kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：截面抵抗矩 W=36.75cm3；截面惯性矩 I=128.63cm4；（1）抗弯强度计算抗210、弯计算强度 f=M/W=0.264106/36750.0=7.19N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2，满足要求!（2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32644/（24570）=1.259N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!（3）挠度计算高大模板施工方案93最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6774.860600.04/（1009000.001286250.0）=0.368mm最大挠度小于 600.0/250，满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧211、模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。100 400 500 400 4.85kN 4.85kN 4.85kN 4.85kN 4.85kN 4.85kN 4.85kNAB支撑钢管计算简图0.1881.188支撑钢管弯矩图（kN.m）0.000.004.85 4.854.60 4.600.240.245.09 5.093.52 3.521.331.336.186.189.699.694.854.850.000.00支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果212、如下：100 400 500 400 3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0800.584支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到高大模板施工方案94最大弯矩 Mmax=1.187kN.m最大变形 vmax=0.584mm最大支座力 Qmax=15.873kN抗弯计算强度 f=M/W=1.187106/8494.1=139.75N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm，满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式：N N=213、fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积（mm2）；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径（mm）：14对拉螺栓有效直径（mm）：12对拉螺栓有效面积（mm2）：A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值（kN）：N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力（kN）：N=15.873对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！15.712.21m 普通扣件脚手架计算书依据规范依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基214、基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为12.2m，高大模板施工方案95立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.2mm。模板自重0.50kN/m215、2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.14+0.50)+1.402.50=8.317kN/m2高大模板施工方案96由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.14+0.71.402.50=7.194kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.2。钢管惯性矩计算采用216、 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9(25.1000.1401.000+0.5001.000)=3.613kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2=0.9(0.000+2.500)1.000=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=24.00cm3；截面惯性矩 I=14.40cm4；(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算217、f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.203.613+1.402.250)0.3000.300=0.067kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.06710001000/24000=2.807N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)(2)抗剪计算抗剪计算T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.613+1.402.250)0.300=1.218、347kN截面抗剪强度计算值 T=31347.0/(21000.00012.000)=0.168N/mm2高大模板施工方案97截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)(3)挠度计算挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算值 v=0.6773.6133004/(1009000144000)=0.153mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)(4)2.5kN2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1219、000.000mm集中荷载 P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9(25.1000.1401.000+0.5001.000)=3.613kN/m面板的计算跨度 l=300.000mm经计算得到 M=0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.6130.3000.300=0.220kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.22010001000/24000=9.176N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：220、q11=25.1000.1400.300=1.054kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1=0.9(1.201.054+1.200.150)=1.301kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2=0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.945+1.301)1.200=2.695kN高大模板施工方案982.2.龙骨的221、计算龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.695/1.200=2.246kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.251.201.20=0.323kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.61.2002.246=1.617kN最大支座力 N=1.1ql=1.11.2002.246=2.964kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.323106/53333.3=6.06N/mm2龙骨的抗弯计算强222、度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31616.79/(250.0080.00)=0.606N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.084kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.0841200.04/(1009000.002133334223、.0)=0.792mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!高大模板施工方案99(4)2.5kN(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P=0.92.5kN经计算得到 M=0.2001.400.92.51.200+0.0801.3011.2001.200=0.906kN.m抗弯计算强度 f=M/W=0.906106/53333.3=16.98N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按224、照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=2.964kN均布荷载取托梁的自重 q=0.085kN/m。900 900 900 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 2.96kN 0.08kN/mAB托梁计算简图0.6940.852托梁弯矩图(kN.m)3.54 3.530.560.542.432.455.42 5.434.48 4.471.511.481.481.514.47 4.485.43 5.422.452.430.540.563.53 3.54托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷225、载标准值，受力图与计算结果如下：高大模板施工方案100 900 900 900 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 1.43kN 0.08kN/mAB托梁变形计算受力图0.4870.034托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.851kN.m经过计算得到最大支座 F=9.915kN经过计算得到最大变形 V=0.487mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=9.46cm3；截面惯性矩 I=22.70cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.851106/9458.0=226、85.69N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.487mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值五、模板支架荷载标准值(立杆轴力立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.1.静荷载标准值包括以下内容：静荷载标准值包括以下内容：高大模板施工方案101(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.14812.210=1.809kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5001.20227、00.900=0.540kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.1401.2000.900=3.795kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG=0.9(NG1+NG2+NG3)=5.530kN。2.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考 虑 0.9 的 结 构 重 要 系 数，经 计 算 得 到 活 荷 载 标 准 值NQ=0.9(2.500+0.000)1.2000.900=2.430kN3.3.不考虑风荷载时不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.228、20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.04kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；A 立杆净截面面积，A=4.504cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.732cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m；长细比，为2300/15.9=145 150长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 229、l0/i 查表得到0.333；经计算得到=10037/(0.333450)=67.016N/mm2；高大模板施工方案102不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.0000.138=0.062kN/m2h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0621.200230、1.5001.500/10=0.019kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=1.25.530+0.91.42.430+0.90.91.40.019/0.900=9.721kN经计算得到=9721/(0.333450)+19000/4732=68.923N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!钢管楼板模板支架计算满足要求！15.8450mm 厚楼板轮扣脚手架计算书依据规范依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-201231、2钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数计算参数:高大模板施工方案103盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.7m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.50m，顶层水平杆步距 h=1.00m。立杆钢管类型选择：B-LG-2000(483.22000);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840)232、;纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方，间距250mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.2mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。图盘扣式楼板支撑架立233、面简图高大模板施工方案104图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.4500.900+0.5000.900=10.615kN/m活荷载标准值 q2=(0.000+2.000)0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=21.600cm3I=12.960cm4(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2234、)；其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.125(1.2010.615+1.401.800)0.2500.250=0.119kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.11910001000/21600=5.519N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!高大模板施工方案105(2)(2)挠度计算挠度计算v=5ql4/384EI v=l/400面板最大挠度计算值 v=510.6152504/(3235、849000129600)=0.463mm面板的最大挠度小于250.0/400,满足要求!二、支撑次龙骨的计算二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.4500.250=2.824kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.250=0.125kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.000+0.000)0.250=0.500kN/m静荷载 q1=1.202.824+1.200.125=3.539kN/m活荷载 q2236、=1.400.500=0.700kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(0.700+3.539)0.900=3.815kN2.2.次龙骨的计算次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.815/0.900=4.239kN/m高大模板施工方案106最大弯矩 M=0.1ql2=0.14.240.900.90=0.343kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9004.239=2.289kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.9004.239=4.196kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=237、213.33cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.343106/53333.3=6.44N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32288.79/(250.0080.00)=0.858N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即238、龙骨下小横杆间距)得到q=2.949kN/m高大模板施工方案107最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.949900.04/(1009000.002133334.0)=0.682mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=4.196kN均布荷载取托梁的自重 q=0.085kN/m。900 900 900 4.20kN 4.20kN 4.20kN 4.20kN 4.20kN 4.20kN 4.20kN 4.20kN 4.20kN 4.20kN 4.20kN239、 0.08kN/mAB托梁计算简图1.2001.371托梁弯矩图(kN.m)6.446.432.24 2.221.98 2.006.20 6.2210.4210.426.336.322.12 2.102.10 2.126.326.3310.4210.426.22 6.202.00 1.982.22 2.246.436.44托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：900 900 900 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 2.92kN 0.08kN/mA240、B托梁变形计算受力图高大模板施工方案1081.1640.086托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.370kN.m经过计算得到最大支座 F=16.752kN经过计算得到最大变形 V=1.164mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=9.46cm3；截面惯性矩 I=22.70cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=1.370106/9458.0=137.95N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=1.164mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、241、立杆的稳定性计算荷载标准值四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.0923.650=0.336kN钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：高大模板施工方案109NG2=0.5000.9000.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.4500.9000.900=9.149kN经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2)=9.890kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=242、(2.000+0.000)0.9000.900=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=14.14kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.50W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=300.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照盘扣式规范2010，由243、公式计算顶部立杆段：l0=h+2ka(1)非顶部立杆段：l0=h(2)计算长度修正系数，取值为1.200；高大模板施工方案110k 计算长度折减系数，可取0.7；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.60m；l0=1.840m；=1840/15.9=115.723,=0.376=14136/(0.376450)=83.648N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.91.40Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzu244、sw0=0.4501.0000.126=0.057kN/m2h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，0.90m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.400.0570.9001.5001.500/10=0.014kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；立杆Nw=1.2009.890+1.4001.620+0.91.4000.014/0.900=14.157kNl0=1.84m；=1840/15.9=115.723,=0.376=14157/(0.376450)+14000/4730=86.826N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳245、定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、盘扣式模板支架整体稳定性计算六、盘扣式模板支架整体稳定性计算盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。盘扣式楼板模板支架计算满足要求！高大模板施工方案11115.9850mm 厚柱帽轮扣脚手架计算书依据规范依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设246、计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.5m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.60m，脚手架步距 h=1.50m，顶层水平杆步距 h=1.00m。立杆钢管类型选择：B-LG-2000(483.22000);横向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);纵向水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.5840);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(482.247、5840);面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管483.2mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2，堆放荷载标准值0.00kN/m2。高大模板施工方案112图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算248、采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.8500.900+0.5000.900=19.652kN/m活荷载标准值 q2=(0.000+2.000)0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=21.600cm3I=12.960cm4(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；高大模板施工方案113其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截249、面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2；M=0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.125(1.2019.652+1.401.800)0.2000.200=0.131kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.13110001000/21600=6.042N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)(2)挠度计算挠度计算v=5ql4/384EI v=l/400面板最大挠度计算值 v=519.6522004/(3849000129600)=0.351mm面板的最大挠度小于200.0/400,满足要求!二、支撑次龙骨的计算二、支撑250、次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.8500.200=4.267kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.200=0.100kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：高大模板施工方案114经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.000+0.000)0.200=0.400kN/m静荷载 q1=1.204.267+1.200.100=5.240kN/m活荷载 q2=1.400.400=0.560kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(0.560+5.240)0.251、900=5.220kN2.2.次龙骨的计算次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=5.220/0.900=5.800kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.15.800.900.90=0.470kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9005.800=3.132kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.9005.800=5.742kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.470106/53333252、.3=8.81N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T高大模板施工方案115截面抗剪强度计算值 T=33132.22/(250.0080.00)=1.175N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=4.367kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677253、4.367900.04/(1009000.002133334.0)=1.010mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=5.742kN均布荷载取托梁的自重 q=0.085kN/m。600 600 600 5.74kN 5.74kN 5.74kN 5.74kN 5.74kN 5.74kN 5.74kN 5.74kN 5.74kN 0.08kN/mAB托梁计算简图0.8921.094托梁弯矩图(kN.m)高大模板施工方案1166.82 6.811.061.054.694.7254、110.4510.468.64 8.632.892.872.872.898.63 8.6410.4610.454.714.691.051.066.81 6.82托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：600 600 600 4.32kN 4.32kN 4.32kN 4.32kN 4.32kN 4.32kN 4.32kN 4.32kN 4.32kN 0.08kN/mAB托梁变形计算受力图0.4310.030托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.094kN.m经过计算得到最大支座 F=19.102kN经过计算得到最大变形 V=0.431mm顶托梁的255、截面力学参数为截面抵抗矩 W=9.46cm3；截面惯性矩 I=22.70cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=1.094106/9458.0=110.16N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.431mm高大模板施工方案117顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.0853.45256、0=0.293kN钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5000.9000.600=0.270kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.8500.9000.600=11.521kN经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2)=12.084kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.000+0.000)0.9000.600=1.080kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计257、算公式高大模板施工方案118其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=16.01kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.50W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=300.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算顶部立杆段：l0=h+2ka(1)非顶部立杆段：l0=h(2)计算长度修正系数，取值为1.200；k 计算长度折减系数，可取0.7；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度258、；a=0.60m；l0=1.840m；=1840/15.9=115.723,=0.376=16013/(0.376450)=94.753N/mm2,不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.91.40Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.0000.126=0.057kN/m2h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，0.90m；高大模板施工方案119lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 259、Mw=0.91.400.0570.9001.5001.500/10=0.014kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；立杆Nw=1.20012.084+1.4001.080+0.91.4000.014/0.600=16.044kNl0=1.84m；=1840/15.9=115.723,=0.376=16044/(0.376450)+14000/4730=97.991N/mm2,考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、盘扣式模板支架整体稳定性计算六、盘扣式模板支架整体稳定性计算盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。盘扣式楼板模板支架计算满足要求！