1、一、编制依据1施工图；2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J84-2011；JGJ130-20113、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 JGJ128-20104.建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001；5.建筑施工安全检查标准JGJ 59-2011；6、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）； 7、建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）；8、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号 9、广东省住房和城乡建设厅关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则粤建质201113号二、工程概况本工程位于顺德大良延年路雅居乐小区，框剪结构，有2、一层地下室。工程由一幢11层办公楼和15层酒店（其中含三层裙房）及三层独立商铺组成，总建筑面积80584.44M2,地下层层高4.1米;首层层高6.0米; 23层层高5米;办公楼411层层高4.2米；酒店415层层高3.8米；由XX开发有限公司投资建设；XX建筑设计院设计， XX建筑工程有限公司承建。经图纸查阅可知，高大支模情况如下：（一）超重梁板部位A、人防地下室顶板位置存在超厚无梁板，板厚为300mm，及42004200、28002800的柱帽，柱帽厚度为700mm，锥形，柱截面600600。超厚无梁板支撑于地下室底板（标高为-5.45m），支撑最大高度为4.1m。地下室底板厚450mm，3、混凝土强度为C35。B、本工程超重梁主要分布在裙房楼板。（二）超高梁部位A、酒店Q3-2Q3-7轴交1/Q3-AQ3-C轴四层梁板，B、办公楼OF-3OF-5轴交OF-COF-D1轴三层梁板1、酒店四层裙房屋面超重梁：梁截面有4001800、3001800、6001000、5001000、7501800；三层1/Q3-A、Q3-C、Q3-2、Q3-7四轴相交处超重梁，梁截面为4001500；二层Q2-11Q2-12交Q2-E轴超重梁，梁截面为3001600；一层楼板与地下车库顶板高低跨交接处超重梁，梁截面有3001600、5001600、4001500、4001200；地下室顶板厚160，234、层板厚110。支模高度5.45m、6.0m、5.0m、5.0m。支撑于下层梁板，C30，板最薄110。其中7501800梁支模高度为10米，支撑于二层梁板，C30,板厚110。2、独立商铺地下室顶梁板Q2-6Q2-7U交Q2-A、Q2-7Q2-9交Q2-B轴超重梁、梁截面为5001650；三层梁板，Q2-AQ2-F交Q2-4、Q2-5、Q2-6、Q2-7、 Q2-8轴部位超重梁，梁截面为5001000；商铺屋面超重梁，梁截面有4001200、6001200、6001500、6001550、6001400；地下室顶板厚160，2、3层板厚110。支模高度5.45m、4.5m、4.65m。支撑于下5、层梁板，C30，板最薄1103、办公楼首层梁板，QF-3QF-5交QF-D1轴超重梁，梁截面为4001650，板厚160，C30，支模高度5.45m,支撑于地下室底板.根据规定，水平砼构件支撑高度超过或等于8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/m2，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统均属高大模板支撑系统，须专门编制该高大模板施工方案并送专家评审。三、材料、构配件要求1、钢管： 1）钢管包括立杆、横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑，连墙件等。2）钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793中规6、定的Q235普通钢管。钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。3）弯曲变形、锈蚀钢管不得使用。钢管上严禁打孔（强制性条文）。4）新、旧钢管尺寸、表面质量和外形应分别符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）中第8.1.1、8.1.2条的规定。2、扣件：1）、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的要规定，扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。2）、扣件由有扣件生产许可证的生产厂家提供，进入施工现场应检查产品合格证，进行抽样复试，如使用旧扣件时，扣件必须取7、样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3），扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。4）钢管架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。5）扣件应有生产许可证，法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。6）扣件使用前应逐个挑选，扣件不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷3、木方：南方松木。材料表材料型号尺寸模板覆面木胶合板厚18mm钢管483.5钢管长度为6m木方松木8080四、高大支模搭设方式（详见附图）1、根据该高大支模的特点，应重点针对该支撑架的稳定性进行设计。该模板采用8、扣件式钢管支架进行支撑。采取以下措施保证该高支模稳定性：1）、采用水平杆与已有柱抱箍和采用水平杆与楼板、墙柱拉顶。2）、高大支模梁板与其他非高大支模梁板支撑成模数，方便拉通，形成稳定的满堂红支撑体系。2、支架基础模板支撑架支撑于混凝土面，混凝土强度为C35、C30，垫脚采用8080木枋垫块。对应的下层梁板支撑不拆除。3、超重梁高大模板支撑方式超重梁，梁截面为7501800模板采用18mm覆面木胶合板，梁底模板横向支撑采用两根483.5钢管，支撑于可调顶托，间距不大于0.6m，控制顶托螺杆伸出长度不大于200mm。梁底木楞采用4根8080木枋，支撑于横向钢管上。梁侧内楞采用8080木枋，竖向放置9、，水平间距为225mm；梁侧外楞采用2根483.5管， M14对拉螺栓,横向间距450mm，竖向间距为500mm。侧模厚度18mm。支架采用扣件式钢管搭设，步距不超过1.8m。梁底增加4排立杆布置，第一排横向间距为梁宽加0.05m，第二排距第一排0.45m,两边对称布置，立杆纵向间距为不大于0.6m。超重梁，梁截面为6001550模板采用18mm覆面木胶合板，梁底模板横向支撑采用两根483.5钢管，支撑于可调顶托，间距不大于0.9m，控制顶托螺杆伸出长度不大于200mm。梁底木楞采用5根8080木枋，支撑于横向钢管上。梁侧内楞采用8080木枋，竖向放置，水平间距为200mm；梁侧外楞采用2根410、83.5管， M14对拉螺栓,横向间距400mm，竖向间距为450mm。侧模厚度18mm。支架采用扣件式钢管搭设，步距不超过1.8m。梁底增加4排立杆布置，横向间距为梁宽加0.05m，第二排距第一排0.50m,两边对称布置，立杆纵向间距为不大于0.9m。4、超高梁板高大模板支撑方式 A、梁高H900的梁模板采用18mm覆面木胶合板，梁底模板横向支撑采用8080木方，间距为200mm；，纵向支撑采用8080双木枋，支撑于可调顶托。梁侧内楞采用8080木枋，竖向放置，水平间距为200mm，外楞采用8080木枋一道，梁高h900采用M14对拉螺栓400，侧模厚度18mm。支架采用满堂红钢管搭设，步距11、1.8m。梁底立杆布置横向间距不大于0.9m，立杆纵向间距不大于0.9m。控制顶托螺杆伸出长度不大于200mm。梁侧设置操作平台施工。B、梁高H900的梁模板采用18mm覆面木胶合板，梁底模板横向支撑采用8080木方，间距为200mm；，纵向支撑采用8080双木枋，支撑于可调顶托。梁侧内楞采用8080木枋，竖向放置，水平间距为300mm，外楞采用8080木枋一道，木枋斜撑，侧模厚度18mm。支架采用满堂红钢管搭设，步距1.8m。梁底立杆布置横向间距不大于0.9m，立杆纵向间距不大于0.9m。控制顶托螺杆伸出长度不大于200mm。梁侧设置操作平台施工。 C、楼板板底模板采用18mm覆面木胶合板，12、板底模板横向支撑采用8080木方，间距为300mm；，纵向支撑采用483.5双钢管，支撑于可调顶托。支架采用满堂红钢管搭设，步距1.8m。梁底立杆布置横向间距不大于0.9m，立杆纵向间距不大于0.9m。控制顶托螺杆伸出长度不大于200mm。梁侧设置操作平台施工。5、超重楼板板底模板采用18mm覆面木胶合板，板底模板横向支撑采用8080木方，间距为300mm；，纵向支撑采用483.5双钢管，支撑于可调顶托。支架采用满堂红钢管搭设，步距1.8m。板底立杆布置横向间距不大于0.6m，立杆纵向间距不大于0.6m。控制顶托螺杆伸出长度不大于200mm。五、安全组织架构及劳动力计划项目经理张毓华一、现场安13、全管理架构工地主管邓映德后勤组 许益民 资料预算 吕韩信 机电组 杨 焕材料组 骆庆全施工组 冯 军 质安组 朱于圣 各施工班组二、劳动力计划工种单位 数量 备注架子工人12模板工人 40钢筋工人 25砼 工人 20六、材料、设备计划及施工进度计划一、材料用量计划材料名称单位 数量 备注钢管m6000直角扣件个 2000对接扣件个 500旋转扣件个 300夹板 3000木枋（8080） 条 2000二、设备计划设备名称单位 数量 备注切割机台2手动葫芦个2扭矩板手个20电焊机台2木介机台4七、钢管架构造要求（1）梁钢管架的构造要求满足规范JGJ 162-2008，6.1.9，6.2.4构造要求14、。6.1.9支撑梁、板的立架支柱构造与安装符合下列规定：（强条）1、梁和板的立柱，其纵横向间距相等或成倍数。2、钢管立柱底部设垫木和底座，顶部设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须锲紧，其螺杆伸出钢管顶托顶部不得大于200mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时保证上下对中。3、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计说确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。当层高在820米时，在最顶步距两水平杆中15、间加设一道水平拉杆，当层高在大于20米时，在最顶两步距两水平杆中间加各增设一道水平拉杆，所有水平拉杆的端部均与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时， 在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑采用483.5m钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆采用对接，剪刀撑 采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并 采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。6.2.4当采用扣件式钢管作立柱支撑时，其构造与安装符合下列规定：1、钢管规格、间距、扣件 符合设计要求。每根立杆底部设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆16、剪刀撑的设置符合JGJ 162-2008第6.1.9条规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆 向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。3、立杆结长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3.4、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平杆上。5、满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈 设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续剪刀撑，其宽度宜为46m，并 在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀17、撑。剪刀撑杆件的底端 与地面顶紧，夹角宜为4560度。当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪切刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜全部改为连续式剪刀撑。6、当支架立柱高度超过5m时， 在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。采用与柱抱箍型式。（一）剪刀撑构造要求1、剪刀撑除在外侧立面整个长度和高度连续布置外，内部增加纵横向竖直剪刀撑和水平向剪刀撑，斜杆与地面的倾角按450600控制。每道剪刀撑宽度18、不应小于4跨，且不应小于5m。超重梁底部和顶部设置水平剪刀撑，两侧设置纵向剪刀撑。2、剪刀撑的斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜小于100mm。（二）、水平加强杆要求当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪切刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜全部改为连续式剪刀撑。八、混凝土浇筑1. 由于设计计算未考虑风荷载，在五级风以上停止砼浇捣作业。2. 在浇筑混凝土之前，要对模板工程进行验收。3. 砼采用商19、品砼，由砼罐车输送到现场，浇捣采用汽车泵送至楼面。并应在浇筑地点随机抽取混凝土试块进行强度检查。混凝土运输、浇筑机间歇的全部时间不应超过混凝土的初凝时间。4. 砼浇捣的顺序：梁中间向两边浇筑，要求砼在堆放不能过高，堆载要均匀，及时赶平散铺，防止超载对支架体系造成安全事故。进行分层浇筑，厚度不大于400mm。5. 砼的振捣质量要求见施工组织设计所述。6. 砼浇注时，任何人员不得进入支撑内巡视。7. 砼浇注和堆载应确保支撑不超载，保证其受力均衡与稳定。8. 砼浇注过程中，要注意模板和支撑的监测，一旦变形超过规定的允许值或者报警值，及时发出报警信号，迅速疏散作业人员，并及时采取措施进行处理，防止出现20、事故。9、砼浇筑时的安全措施： 由于砼浇筑时荷载大幅增加，而且受振动等各种因素的影响，必须制订好有针对性的安全措施。 1）、砼浇筑前模板的验收必须仔细认真： 2）、砼浇筑前必须做好模板系统内人员的清场工作，浇筑期间任何人不得随意进入模板系统下；3）、砼浇筑期间及浇筑完成一天内，设专职安全员协同木工检查模板及支撑的系统的稳定性，发现异常立即停工，迅速疏散作业人员，组织人力排除险情，方能复工；4）、砼浇筑时绝对禁止拆除任何模板，现场设专人负责监管。5）、模板面不能集中堆放混凝土、机械，运输、倾倒砼严禁用力过猛，使用振动棒严禁振动模板；10、梁、板混凝土浇筑 1)、梁、板应同时浇筑，浇筑方法应由一端21、开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。2)、和板连成整体的梁，浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下二层料，用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。3）、梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。4）、浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣器顺浇筑方向托拉振捣，并用铁插尺检查混凝22、土厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒铺摊混凝土。5）、施工缝位置：宜沿次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次梁跨度的中间13范围内。施工缝的表面应与梁轴线或板面垂直，不得留斜搓。施工缝宜用木板挡牢。6）、施工缝处须待已浇筑混凝土的抗压强度不小于1.2MPa时，才允许继续浇筑。在继续浇筑混凝土前，施工缝混凝土表面应凿毛，剔除浮动石子和混凝土软弱层，并用水冲洗干净后，先浇一层同配比水泥砂浆，然后继续浇筑混凝土，应细致操作振实，使新旧混凝土紧密结合。九、高支模板工程施工监测控制措施1）、浇注混凝土前，由专项施工小组检查支撑体系中各种杆件的23、坚固程度。2）、浇注混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下常沉造成意外坍塌。3）、在支架搭设过程中应对照方案所列内容，对支架的步距，支架的垂直度，支架的纵横拉结及高度应进行实测并记录，在未达到相关要求应进行返工。4）、模板安装前要及时对标高进行复核，确定板高位置，在明显位置标明截面尺寸，并应与图纸及要求相同。5）、部分次梁若不在柱上，在施工中要进行复核位置正确与否，截面是否与图纸相符，起拱高度是否符合有关要求。6）、模板安装完成后要进行全面检查，并按照自检内容进行24、自检，在自检合格后才允许工序交接入下工序施工。7）、楼面顶架必须保证其承载力和整体稳定性。搭设完毕，项目部组织班组、质安员、技术主管、公司生产技术人员进行验收，合格后报监理单位验收。钢筋验收合格后，才能浇捣楼面混凝土。8）、在整个浇筑过程中，混凝土的堆放高度不应超过200mm。施工员与安全员随时检查支架和模板的情况，发现问题应立即停止浇筑，待进行加固完成后才能复工。支架、模板位移、变形、沉降允许值及监界状态报警值1）、对结构表面外露的模板，其最大变形值不得超过模板构件计算跨度的1/400。2）、对结构表面隐蔽的模板，其最其大变形值不得超过模板构件计算跨度的1/250。3）、支架的压缩变形或弹性25、挠度，其最其大变形值不得超过相应结构计算跨度的1/1000。高支模板的工程监测1）、监测项目：支架沉降、位移和变形。2)、监测的频率：在浇筑混凝土的过程中实施连续监测。监测方案根据有关高支模体系的规定，我司准备在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对高支模系统进行施工过程的监测。因此，结合本工程的特点，制定了以下支架体系的沉降、位移观测方案：由于超重梁的自重较大，故观测点以超重梁为主要观测对象；由于本工程超高模板支顶采用扣件钢管支架和门式钢管架，间距较密，且梁在建筑物内部，采用的观测设备受到很大的限制，为此本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量；观测的基准点设置在建筑物外26、围，测量时将基准点引测至建筑物内。观测点布置：本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点。观测方法：将观测基准点引测至一个约50cm高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在底板上；测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记；测量时间：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成后，每隔1h观测一次；模板的沉降测量到浇筑完成后12h后结束。钢管监测预警值： 超重梁支架沉降预警值为4mm； 超高梁板支架沉降预警值为7mm； 注意事项：27、对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。高支模板工程安全管理1)、对支架设专人负责进行经常检查和保修修工作。2)、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况时应及时排除险情，必要时暂停止施工。3)、项目经理必须组织相关部门进行检查验收，带班浇筑，专职安全员全过程监控。浇筑时由工地派出木工负责跟班检查支架，监控支架及有否松动脱离，发现问题及时处理。十、模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模28、板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 2、模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下： 1、两块模板之间拼缝 1 2、相邻模板之间高低差 1 3、模板平整度 2 4、模板平面尺寸偏差 3 3、模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板29、拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到上。 首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。 4、模板的支设（1）模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。（2）当梁底板、楼板跨度大于或等于4m时，按跨度的L/1000L/3000起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。十一、模板拆除1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应满足混凝土30、结构工程施工质量验收规范表4.3.1要求。模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求后，由技术人员发放拆模通知书，方可拆模。2、模板、支架拆除时混凝土试块强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，砼强度应符合如下规定构件类型构件跨度（M）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）本工程拆模要求板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100注：后浇带模板的拆除和支顶应按设计要求执行3、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强31、度必须符合规定方可拆除。4、拆除模板的顺序与安装模板的顺序相反，先支后拆，后支先拆。楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支模及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂红脚手架上。拆除模板时要保留板的养护支撑。5、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时修理，以保证使用质量。6、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。7、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。8、2m以上的高作业要设置可靠的立足点用于拆除。9、模板拆除期间，拆除区域须设32、置警戒线并有人进行专门监护。10、不得留有未拆除的悬空模板。11、楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。十二、钢管架的搭设与拆除（一）施工前准备1、单位工程负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，以及建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011中有关构造要求、强制性条文，组织有关技术人员和质安人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。2、应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011中第8.8.18.1.5条的规定和本施工组织设计33、的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。3、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。4、应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。5、当钢管架基础下有设备基础、管沟时，在钢管架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。6、架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则的条件，经过培训、考核、取得安全操作证经体检合格，并通过现场过项目部的安全、技术交底后方可从事钢管架安装、拆除作业。（二）地基与基础处理 1、地基处理：钢管架支撑于的梁板，底板强度C30砼，钢管底部设置垫块。2、钢管架基础经验收合格后，应按施工组织设计的要求放线34、定位。（三）钢管架搭设1、钢管架底座、垫层均准确地放在定位线上。2、纵向、横向扫地杆搭设应按立杆构造要求（见搭设要求）执行。3、每搭完一步钢管架后，应按规范表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。4、注意及时与其它主体结构拉结或临时支顶，确保搭设过程安全。5、有开裂的杆件和不合格的扣件不能使用。6、搭设工人必须佩挂安全带。7、没有完成的钢管架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以发生意外。8、竖向剪刀撑、水平剪刀撑应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 J84-2001 第6.8.2条剪刀撑构造要求执行，并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下35、端均必须支承在垫块或垫板上。9、扣件规格必须与钢管外径48mm相同。10、螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65 Nm。11、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑、等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。12、对接扣件开口应朝上或朝内。13、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。14、架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的村料不乱抛、乱扔。钢管架作业下方不准站人，架子工不准在钢管架上打闹、嬉笑。15、凡遭遇五级以上大风或下雨36、天气时，不得进行作业。雨后作业应等钢管架上雨水吹干后进行，防止滑落。16、严禁钢管架上附装机械设备，悬挑平台拉缆风绳及搭（接）卸料槽（斗）等。17、钢管架安装完毕后，要进行全面综合的检查验收、签证，对所有节点还要进行复拧收紧，及时用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏。进行模板安装前项目部必须对钢管架进行验收并做好有关验收手续、签证。（四）钢管架拆除1、拆除模板支顶时，先将钢管架的可调顶托略松下，然后撬动模板，使模板降下，取下模板和木枋，再拆除水平拉杆、剪刀撑和钢管架。2、拆除前应全面检查钢管架的扣件连接、支承体系是否符合构造要求。3、拆除前必须经项目部负责人批准，并进行拆除安全技术交底后方可实施。37、4、拆除作业必须由上而下进行，严禁上下同时作业；分段拆除高差不应大于2步。拆除时应对周边进行危险围围蔽并设置警示标志，派专人负责看护。5、在靠近电源处拆除钢管架时，必须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业。不允许将电源线拉在钢管架上。6、各构配件严禁抛掷至地面，分类存放。按规范要求保留安全距离要求。十三、钢管架的检查与验收（一）构配件检查与验收1、新钢管的检查应符合下列规定：1）应有产品合格证；有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准。2）钢管应采用483.5mm。3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。4）钢管外径、壁厚、端38、面等偏差应分别符合下表的规定。项 目允许偏差（）焊接钢管外径外径48.30.5壁厚3.50.36钢管两端面切斜偏差1.70钢管外表面锈蚀浓度0.18各种杆件钢管的端部弯曲L1.5m5立杆钢管弯曲3mL4m124 m L6.5m20水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m305）钢管必须涂有防锈漆。2.旧钢管的检查应符合下列规定:1）表面锈蚀浓度应符合上表的规定。锈蚀检查应每年一次。2）钢管弯曲变形应符合上表的规定。3.扣件的验收应符合下列规定：1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定抽样检测。2）旧39、扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3）新旧扣件均应进行防锈处理。（二）钢管架检查与验收钢管架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：1）基础完工后及钢管架搭设前；2）作业层上施加荷载前；3）钢管架搭完后；4）达到设计高度后；5）遇有五级大风与大雨后；6）停用超过一个月。5钢管架检查、验收应根据下列技术文件：1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范2）施工组织设计及变更文件3）技术交底文件6钢管架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法钢管架搭设的技术要求、允许偏差序号项目技术要求允许偏差（mm）1地基基础表面坚实平整地基土质符合技术要求排水不积水垫板不晃动底座40、不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直2050m100搭设中检查偏差的高度（m）（总高度40 m）27102520503075401003间距步距20 m m纵距50 m m横距20 m m4纵向水平杆高差一根杆两端20mm同跨内同两根纵同水平杆10mm5扣件安装主节点处扣件距离中心节点相互距离a150mm_同步立杆上两个相隔对接扣件高差a500mm立杆上的对接扣件至主节点距离ah/3mm纵向水平杆上的对接扣件至主节距离a1a/3mm扣件螺栓拧紧扭力矩4065Nm6剪刀撑斜杆与地面的倾角45607、安装后扣件扭力矩检查评定标准安装后的扣件螺件拧紧扭力矩应采用扭力矩扳手检查，抽样检查数目与质41、量判定标准应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011中表8.2.5确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。十四、安全保证措施1、钢管架的所有部件要有出厂合格证，且质量符合规范和设计要求。2、连接杆的间距符合钢管架的设计要求。3、搭设钢管架须由以安全教育持岗位证的架子工承担，凡患有高血压，心脏病都不得上钢管架操作。4、搭设钢管架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作、袖口、裤口要扎紧。5、施工现场带电线路如无可靠的安全绝缘措施，一律不准通过钢管架，非电工不准擅自拉接电线和动用电器装置。6、钢管架的搭设，应自一端延伸向另一端自下而上按步搭42、设，并逐层改变搭设方向，减少误差积累。不可自两端相向搭设或相间进行，以避免结合处错位，难以连接。7、交叉支撑、水平架应紧随钢管架的安装及时设置。8、严禁在钢管架上堆放钢管，木材及施工多余的物体等，以确保钢管架畅通及防止超载。9、吊运钢管等须用专用保险吊钩，严禁单点起吊，两点起吊点，并严格控制钢管架上的施工荷载。10、钢管架搭拆前应有书面安全技术交底。使用前必须经过验收（可分层、分段）合格后持牌使用，并有验签字手续；拆除时严格按安全技术操作规程要求进行。11、施工班组应按专项方案施工不得擅自更改。12、检查进场木工、架子工有无登高设特种作业上岗证。13、书面交底须履行签字手续。14、承重支架搭设43、验收、拆除必须按有关规定，搭设质量必须由质量检查部门验收。15、进场钢管、扣件必须有产品合格证书和检验报告。16、落实到人，加强对钢管、扣件的管理、检测、维修保养。十五、 安全、环保文明施工措施 （1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2）支模前必须搭好相关操作平台（3）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （4）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次性不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接44、用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （5）用提升机吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 （6）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将45、大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。 （7）环保与文明施工 夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。十六、安全事故应急救援预案1、施工中的监测工作本工程施工中的监测工作包括质量和安全两个方面，质量监测工作由项目质检组负责，安全监测工作由安全应急救援小组负责。监测工作要细致、到位，每天要保证对施工现场进行两次巡检，保证整个施工过程都处于项目的监控状态下，监测工作要形成记录。监测工作的主要内容：检查施工过程是否严格按照本方46、案执行；检查施工实体是否出现偏位、变形，并测量出偏位及变形的相应数值，如果偏位及变形值超出规范允许的范围，则必须立即通知相关的责任人，并立即采取相应的质量或安全措施。1) 安全技术措施进入施工现场必须佩带安全帽，外架边缘及高空作业必须佩带安全带，严禁现场嬉戏、酒后上班。周边防护应及时到位，拆模时，应注意立足点的安全与稳定，并注意操作层不能站人。余材及较重工具不能随意堆放在钢管架上，必须堆放在专用平台上。施工支模时必须严格按照支模结构平面示意图的要求搭设支撑架，必须选用垂直无弯曲的、截面无损伤的钢管，搭设横立杆时，扣件必须拧紧，钢管连接件均选用合格的连接件，并进行全面的二次检查，剪刀撑按照要求设47、置，梁下顶部横杆与立杆相交处的扣件设双扣件，即在立杆上增加一个抗压和抗滑移的直角扣件，以避免扣件的滑移而造成模板的变形和其它安全意外。2) 应急救援预案针对本次施工，项目成立了安全应急救援小组，以处理整个施工过程（从支模到砼浇筑完毕）中出现的安全事故。职务姓名联系方式项目经理张毓华18690636565技术负责人陈海强13429082457施工员马立锦18181920218安全员朱于圣18853081657安全应急救援小组成员：组长：由项目经理担任，主要负责本工程施工中的安全管理总协调及应急救援总协调。组员：项目安全员：主要负责本工程施工过程中的安全巡检及安全监督；质检组长：主要负责本工程木工48、施工阶段的安全管理及应急救援工作；主管工长：主要负责本工程钢筋工施工阶段的安全管理及应急救援工作，负责本工程砼浇筑阶段的安全管理及应急救援工作；项目安全应急救援小组必须保证本次施工始终在安全监控之中进行，安全应急救援小组成员要旁站到位，以保证可以及时发现并处理问题。当施工中出现安全事故时，项目安全应急救援小组成员必须第一时间出现在事故现场，并快速对事故进行初步判断，拿出应急措施（实施急救或送医院）。在浇灌混凝土时，项目经理应委派专人全过程在现场监控支撑体系的安全。另外，项目经理至少要在正浇灌混凝土的楼面上带班检查一次。应急预案的其它内容可以本项目的应急预案专项方案内容相互补充。本工程容易发生高49、空坠落、坍塌及倾覆事故，为了保护本企业从业人员在经营活动中的身体健康和生命安全，保证本工程在出现生产安全事故时，能够及时进行应急救援，从而最大限度地降低生产安全事故给本企业及本企业员工所造成的损失特制订本预案。一、应急准备2培训和演练（1）项目部安全员负责主持、组织全体员工每年进行一次按高处坠落事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价。必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。（2）施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。3应急物资的准备、维持、保养（1）应急物资的准备：简易50、单担架、跌打损伤药品、包扎纱布。（2）各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。4防坠落、坍塌及倾覆措施1）脚手架材质必须符合国家标准：钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的扣件；2）临边施工区域，对人和物构成危险的地方必须支搭防护棚，确保人、物的安全。高处作业，严禁投扔物料。3）所有架子工必须持证上岗，经过现场培训、交底、安装人员必须系安全带，交底时按方案要求结合施工现场作业条件和队伍情况做详细交底，并确定指挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落事故发生。发现隐患要立即整改要建立登记、整改检查，定人、定措施，定完成日期，在隐患没有消除前必须采取可靠的防护措施，如有危及人身安全的紧急险情，应立即停51、止作业。4）支架搭设必须先编好搭设方案，经有关技术人员审批后遵照执行。5）所有架体平台，架设好后，必须经各方专业技术人员验收签字后，投入使用。二、应急救援预案1、一旦发生高空坠落、坍塌及倾覆事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话“119”或“120”给急救中心，由土建工长保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作，水、电工长协助送伤员外部救护工作，如有轻伤或休克人员，现场由安全员组织临时抢救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最大努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程序，损失降到最小。2、如果发生支架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工组织所有架子工进行倒塌架子的拆52、除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由外包队管理者组织有关职工协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减少事故损失。3善后处理程序1）查明事故原因及责任人。2）制定有效的防范措施，防止类似事故发生3）对所有员工进行事故教育。4）宣传事故处理结果。5）以书面形式向上级报告。十七、“五大伤害事故”预防措施（一）对作业人员要求1、所有进场施工的棚工必须经体检合格后，进行安全教育，并持有市劳动局及建委认证的专业培训考核合格上岗证。2、严禁酒后上班，严禁赤脚或穿拖鞋上班，应穿防滑鞋。3、全体施工人员进入工地要戴安全帽。4、开工前，施工管理人员必须53、详细向全体作业人员作分项工程的安全技术交底，并办理签字。5、搭拆作业应放置好材料，不得高处抛掷物体。6、支架搭设、拆除时，应在作业层上1500左右先搭设一条大横杆作为架子工挂安全带之用。（二）搭设作业注意事项1、搭设中及时剔除、杜绝使用变形过大的杆件和不合格的杆件；扣件应扣紧，并应注意拧紧程度要适当；要随时校正杆件的垂直偏差和水平偏，使偏差限制在规定范围内；拉杆和剪刀撑的设置要及时，不得滞后超过2步架。2、当有六级以上大或雾、雨天气时应停止高支模支架搭设或拆除作业，并把高支模支架上的材料放稳。3、搭拆高支模支架期间，会同工程施工单位设置围栏和警戒标志，并派专人看护严禁非作业人员入内。砼浇注时，54、任何人员不得进入支撑内。4、应严格控制作业面上的施工荷载，以免荷载过大而影响高支模支架的安全稳定性。5、高支模支架应按工程实际进度进行搭设，搭设高度宜控制在工作面以上二步距内。6、在搭设过程中，如因临时停工，应当采取措施，保证架体的安全稳定性，防止倒塌。7、在高支模支架搭设过程中可能会遇到的伤害事故有：高处坠落、触电事故、物体打击、机械伤害和坍塌事故。针对支架搭设具体预防措施如下：1）高处坠落事故的预防措施：（1）患有高血压、心脏病、贫血等疾病的人员不准从事高处作业。（2）作业人员要戴好安全帽，穿好防滑鞋，系好安全带，安全带要高挂低用，将保险钩挂牢在人员上方的牢固物体上。（3）禁止作业人员攀爬55、高支模支架上下，也不得在阳台之间等非规定通道攀登。翻越。（4）遇有六级以上大风、大雨或雾等恶劣天气不得进行露天攀登与悬空高处作业。（5）严禁使用钢井架载人上下，卸料平台和通道两侧必须设置防护栏。2）触电事故的预防措施：（1）工地中使用的电缆必须采取架空或埋地铺设，电缆不得在地面上拖地拉设，同时也不能架设在高支模支架立杆上。（2）支架外侧边缘有高压线时，必须在水平和垂直距离上保持最小安全操作距离；如不能满足安全距离，必须采取防护设施。（3）实行三级配电、两级保护用电方式，非持证人员不得进行电工作业。3）坍塌事故的预防措施：（1）高支模支架拆除前，现场应设置围栏、警戒标志，严禁外人进入。（2）高支56、模支架拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。（3）连墙件必须随高支模支架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层拆除后再拆高支模支架，分段或分立面拆除高差不大于2步，如高差大于2步，应在两端增设连墙杆加固。（4）高支模支架使用期间，严禁拆除高支模支架的任何构件；临时性拆除也要先加固处理后才进行，完工后应立即补回。4）物体打击事故的预防：（1）作业人员应正确佩带安全帽，且安全帽质量要符合国家标准。（2）高支模支架在搭设过程中应即时挂设安全网（立网和平网）。（3）作业人员要随身携带工具袋，暂时不用的工具应装入工具袋内。拆下的物体应系好后方可入下地面，严禁向下抛掷。（4）上下立体交叉作业时，不得在同一57、垂直面上下同时作业，如必须同时作业时，应在上下之间设置牢固的隔离防护层。（5）钢井架运散料时应将散料装箱运输；运输工料时，应将长料立放、绑扎牢固。（6）上料口、通道口上方应设双层防护棚，其材质及搭设必须满足规范的要求。5）机械伤害事故的预防：（1）高支模支架作业人员要使用钢井架运输材料时，必须由专人持证上岗开机；（2）作业人员不从钢井架上落。（三）高支模支架使用要求1、不能随意拆除支架上的任何扣件与拉结以及棚板，不能拆除或拆动拉顶杆，以保证高支模支架的安全稳定性。2、高支模支架立杆基础外侧应设置排水沟，以防雨水浸泡地基造成下陷。3、不得在高支模支架基础及附近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，确58、保高支模支架基础不发生变形，沉降等。4、不得将灰砂等材料堆放在支架上。5、不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在高支模支架上；严禁悬挂起重设备及在高支模支架上架设超重设备。6、在使用过程中，项目部必须有专门组织机构对支架实施监控管理。十八、模板计算书 本计算书分为3部分，第一部分为超重梁计算，取梁6001550算，计算高度4.5米计算; 第二部分超高梁板计算，取梁7501800计算，计算高度10米；第三部分为超重板计算，取柱帽4.2米4.2米算。第一部份、超重梁计算 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ59、 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称商铺四层框架梁新浇混凝土梁计算跨度(m)11混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001550新浇混凝土结构层高(m)4.5梁侧楼板厚度(mm)200 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构60、构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)2400步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)1200梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,850,1550,2000梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面61、图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.55)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.55)+1.40.72149.91kN/m q62、1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.55148.14kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.55139.62kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10748.140.152+0.1211.760.1520.12kNm Mmax/W0.12106/540002.24N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63239.621504/(1063、06000486000)0.043mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39348.140.15+0.4461.760.152.96kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14348.140.15+1.2231.760.158.58kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92848.140.15+1.1421.760.157kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39339.620.152.364、4kN R2=R4=1.143 q2l=1.14339.620.156.79kN R3=0.928 q2l=0.92839.620.155.52kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.96+0.91.35(0.3-0.1)0.6/4+0.5(1.55-0.2)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，65、1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.72max1.2-0.6/2，(2.4-1.2)-0.6/2/21，8.58+0.91.35(0.3-0.1)0.6/4=8.61kN/m q2max2.34+(0.3-0.1)0.6/4+0.5(1.55-0.2)+(0.5+(24+1.1)0.2)max1.2-0.6/2，(2.4-1.2)-0.6/2/21，6.79+(0.3-0.1)0.6/46.82kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1078.610.92，0.58.610.320.75kNm Mmax/W0.75106/853366、08.75N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6078.610.9，8.610.34.706kN max3Vmax/(2bh0)=34.7061000/(28080)1.1N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6326.829004/(10090003413300)0.92mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)6.823004/(890003413300)0.22mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处67、(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1438.610.9，0.3938.610.9+8.610.38.86kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R57.85kN，R2R48.86kN，R37.24kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1436.820.9，0.3936.820.9+6.820.37.02kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R57.21kN，R2R47.02kN，R35.71kN 六、主梁验算主梁类型钢管主68、梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.898106/5080176.84N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax10.16kN max2Vmax/A=210.161000/48941.55N/mm2120N/mm2 满69、足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.15mml/400700/4001.75mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R61.09kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R1.09kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/170、5.8=113.92=150 长细比满足要求！ 查表得，0.5 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2max1.09+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.71(0.9+1.2-0.6/2)/20.9，5.74，24.97，24.97，5.74，1.09+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.71(0.9+2.4-1.2-0.6/2)/20.924.97kN fN/(A)24.97103/(0.571、489)102.93N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4，R5224.97kNN30kN 满足要求！梁侧模板按剪力墙模板受力计算： 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土墙名称框架梁侧板新浇混凝土墙墙厚(mm)600混凝土墙的计算高度(mm)1550混凝土墙的计算72、长度(mm)11000 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.55新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.55min29.868，37.229.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct073、12v1/2，cHmin0.222441121/2，241.55min29.87，37.229.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.64，42.280.942.2838.06kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)75小梁间距(mm)225小梁一端悬臂长(mm)100主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)150对拉螺栓横向间距(mm)450对74、拉螺栓竖向间距(mm)450模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450182/624300mm3，Ibh3/12450183/12218700mm4 1、强度验算 qbS承0.4538.0617.13kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.1kNm Mmax/W0.1106/243004.26N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.4529.87=13.44kN/m 面板变形图(mm) 0.75、31mml/400225/4000.56mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33 1、强度验算 qbS承0.2438.069.04kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.17kNm Mmax/W0.17106/853302.04N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.2429.87=7.09kN/m 小梁变形图(mm) 0.05mml/400225/4000.56m76、m 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=3.44kN，R2=.R48=4.13kN，R49=4.35kN 六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)10.16主梁截面惯性矩I(cm4)24.38 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.43kNm Mmax/W0.43106/1016042.43N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm) 0.08mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向77、拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax450，450/2+150450mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax450，450/2+100450mm N0.95mnS承0.950.450.4538.067.32kNNtb17.8kN 满足要求！第二部分超高超重梁计算 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称酒店四层框架梁新浇78、混凝土梁计算跨度(m)23.8混凝土梁截面尺寸(mmmm)7501800新浇混凝土结构层高(m)10梁侧楼板厚度(mm)200 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(79、mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)2600步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)600、600混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)1300梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,900,1700,2200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh80、2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157.65kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G281、k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.8146kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.155.890.252+0.1171.760.2520.36kNm Mmax/W0.36106/540006.71N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.677462504/(1006000486000)0.417mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.455.890.25+0.451.760.82、255.79kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.155.890.25+1.21.760.2515.9kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.4460.254.6kN R2=R3=1.1 q2l=1.1460.2512.65kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max5.79+0.9183、.35(0.3-0.1)0.75/3+0.5(1.8-0.2)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.72max1.3-0.75/2，(2.6-1.3)-0.75/2/21，15.9+0.91.35(0.3-0.1)0.75/3=15.96kN/m q2max4.6+(0.3-0.1)0.75/3+0.5(1.8-0.2)+(0.5+(24+1.1)0.2)max1.3-0.75/2，(2.6-1.3)-0.75/2/21，12.65+(0.3-0.1)0.75/312.7kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.84、107q1l12，0.5q1l22max0.10715.960.62，0.515.960.320.72kNm Mmax/W0.72106/853308.42N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60715.960.6，15.960.35.813kN max3Vmax/(2bh0)=35.8131000/(28080)1.36N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.63212.76004/(10090003413300)0.34mml/400600/4001.5mm 2q285、l24/(8EI)12.73004/(890003413300)0.42mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14315.960.6，0.39315.960.6+15.960.310.95kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R47.37kN，R2R310.95kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.14312.70.6，0.39312.70.6+12.70.38.86、71kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R46.55kN，R2R38.71kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.79106/5080155.6N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(k87、N) Vmax9.15kN max2Vmax/A=29.151000/48937.42N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.43mml/400800/4002mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R61.09kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R1.09kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489回转半径i88、(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.8=113.92=150 长细比满足要求！ 查表得，0.5 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5，R6+N边2max1.09+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.71(0.6+1.3-0.75/2)/20.6，5.11，22.32，22.32，5.11，1.09+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.2)+1.89、40.71(0.6+2.6-1.3-0.75/2)/20.622.32kN fN/(A)22.32103/(0.5489)92.01N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4，R5222.32kNN30kN 满足要求！梁侧模板按剪力墙模板计算 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属90、性新浇混凝土墙名称框架梁侧板新浇混凝土墙墙厚(mm)750混凝土墙的计算高度(mm)1800混凝土墙的计算长度(mm)23800 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.55新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.55min29.868，37.229.868kN/m2倾倒混凝91、土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.55min29.87，37.229.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.64，42.280.942.2838.06kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)75小梁间距(mm)225小梁92、一端悬臂长(mm)100主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)150对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.5m，Wbh2/6500182/627000mm3，Ibh3/12500183/12243000mm4 1、强度验算 qbS承0.538.0619.03kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.12kNm Mmax/W0.12106/270004.26N/mm2f13N/93、mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0.529.87=14.94kN/m 面板变形图(mm) 0.31mml/400225/4000.56mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33 1、强度验算 qbS承0.2238.068.56kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.21kNm Mmax/W0.21106/853302.51N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正94、0.2229.87=6.72kN/m 小梁变形图(mm) 0.08mml/400225/4000.56mm 满足要求！ 3、支座反力计算 R1=3.92kN，R2=.R105=4.71kN，R106=4.45kN 六、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)10.16主梁截面惯性矩I(cm4)24.38 1、强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.67kNm Mmax/W0.67106/1016065.7N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(m95、m) 0.29mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 对拉螺栓横向验算间距mmax450，450/2+250475mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax500，500/2+200500mm N0.95mnS承0.950.480.538.068.59kNNtb17.8kN 满足要求！第三部分超重板计算（地下车库柱帽）计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 96、50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称柱帽新浇混凝土楼板板厚(mm)700新浇混凝土楼板边长L(m)4.2新浇混凝土楼板边宽B(m)4.2 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标97、准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)5.45立柱纵向间距la(mm)600立柱横向间距lb(mm)600水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)1898、面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)6000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.7)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)99、0.7)+1.40.72.5 1=23.67kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.12kN/m p0.91.40.7Q1K=0.91.40.72.52.2kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max23.670.32/8，0.120.32/8+2.20.3/4= 0.27kNm Mmax/W0.27106/540004.93N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.7)1=17.67kN/m 5ql4/(384EI)517.673004/(3846000486000)100、0.64mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)8080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)85.33小梁截面惯性矩I(cm4)341.33 因L/la取整-14200/600取整-16，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max101、1.2(0.3+(1.1+24)0.7)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.7)+1.40.72.50.37.18kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.7)0.36.51kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.30.66kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1076.510.62+0.1210.660.620.28kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.30.11kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52102、.2kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.110.62+0.212.20.6，0.1070.110.62+0.1812.20.60.28kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max7.180.12/2，0.110.12/2+2.20.10.22kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.28，0.28，0.220.28kNm Mmax/W0.28106/853303.29N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6076.510.6+0.620.66103、0.62.62kN V20.607q2L+0.681p0.6070.110.6+0.6812.21.54kN V3maxq1L1，q2L1+pmax7.180.1，0.110.1+2.22.22kN VmaxmaxV1，V2，V3max2.62，1.54，2.222.62kN max3Vmax/(2bh0)=32.621000/(28080)0.61N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.7)0.35.36kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6325.366004/(10093503413104、300)0.14mml/400600/4001.5mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(105、1.1+24)0.7)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.7)+1.40.71.50.36.98kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.7)0.36.59kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.7)0.3=5.42kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1436.590.6+1.2230.570.64.93kN 按悬臂梁，R1q1l=6.98106、0.10.7kN RmaxRmax，R1/22.47kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1435.420.63.72kN 按悬臂梁，R1q2l=5.420.10.54kN RmaxRmax，R1/21.86kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.34kNm Mmax/W0.34106/508066.99N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.02kN max2Vmax/A=23.021000/48912.34N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) m107、ax0.22mm 跨中max=0.22mm=600/400=1.5mm 悬挑段max0.14mm=100/400=0.25mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483.5立柱截面面积A(mm2)489立柱截面回转半径i(mm)15.8立柱截面抵抗矩W(cm3)5.08抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2108、a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.8=199.94=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.8192.505，查表得，10.195 f=N/(A)=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.7)+1.41, 1.35(0.5+(1.1+24)0.7)+1.40.710.60.61000/(0.2489)=8.221000/109、95.36=86.22N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.8230.927，查表得，20.138 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.8230.927，查表得，20.138 f=N/(A)=0.9max1.2(0.75+(1.1+24)0.7)+1.41, 1.35(0.75+(1.1+24)0.7)+1.40.710.60.61000/(0.14489)=8.331000/67.48=123.45N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N8.22kNN30kN 满足要求！