1、编号：SJHN.JZY-XX高档住宅小区工程转换层高大模板支撑体系墙、柱模支设施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1.编制依据41.3建筑施工手册（第四版）41.5建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）42、工程概况43. 转换层施工整体部署53.1 施工顺序53.2 施工机械及人员6汽车式混凝土输送泵 1台64、高大模板支撑系统布置64.1 模板系统搭设要求63.2模板系统搭设要求93.2模板工程施工工艺流程115模板施工方法115.1墙、柱及梁板模板112）柱模板支设方法123) 2、拆模及养护124）柱模板质量标准125.2梁模板施工方法131）材料及要求132）梁模板支设方法135.3楼板模板141）材料及要求142）板模支设方法146)严格实行逐套验收制度，经检查合格后，才允许上板面钢筋。156、模板质量要求及拆除条件156.1 模板安装质量要求15模板安装的允许偏差表156.2模板拆除要求15现浇砼结构拆模时所需砼强度167、安全注意事项1710) 模板安装：1811) 模板支撑（钢管扣件式）：1812) 模板拆除：198 高大模板安全及验收要求198.1 安全措施208.2 高支模验收内容202.突发事件分险分析223.突发事件及风险预防措施:224.应急准备223、组织分工22（1）紧急处理领导小组及职责22由安全员任队长，土建工程师任副队长23应急准备和响应通用要求2310、附件：24附件一：大梁底立杆平面布置图24一、墙、柱对拉螺杆计算： 1、新浇砼产生的侧压力：253、柱箍计算：26(1) 柱截面800800mm26b. 按挠度计算柱箍间距26(2) 柱截面10001000mm26二、板模板计算261、板模计算： A、转换层（层高为5.5m,板厚度为180）27竖向次背楞的挠度验算29三、梁模板计算31竖向次背楞的挠度验算334、计算对拉螺栓水平间距：34水平主背楞的允许最大弯矩344、梁底支撑的计算:38小楞杆的允许最大弯矩405、扣件抗滑移的计4、算:416、立杆的稳定性计算:41立杆的稳定性计算公式411.编制依据1.1xx建筑设计院有限公司设计的“xx市xx大厦”施工图纸；1.2xx大厦施工组织设计； 1.3建筑施工手册（第四版）1.4建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002001）1.5建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）1.6建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）1.7建质200987危险性较大的分部分项工程安全管理办法2、工程概况 xx大厦工程位于xx，占据城市繁华商业中心核心位置。本工程地下一层，地上28层，建筑占地面积1825.96 m2,总建筑面积约48261.95m2，集住宅5、商业为一体的高档住宅小区。人防地下室建筑面积2511.85m2，上部结构建筑面积45750.10 m2，主体结构型式为框肢抗震墙结构体系。地下室为人防地下室，人防等级为核6。人防区平时用作停车库，地下室东侧设有消防水池，消防水池壁及外墙壁砼抗渗等级为P6。 地下室层高为5.0m，群楼为三层，一层层高5.3m，二层层高4.2m，三层层高5.5m，为商铺；428层为住宅层高均为3m。本工程高大模板部位为转换层(四层楼面),面积约1870m2,层高为5.5m,大截面梁尺寸主要为10001800、9001800、8001800、8001600、7001600、7001400、6001400、60016、200等,楼板厚度为180mm,梁截面较大,结构荷载及施工荷载均较大,转换层梁板支撑系统的强度、稳定性和安全性要求较高。3. 转换层施工整体部署3.1 施工顺序本工程梁截面较大，最大梁段重达43.2KN/m。考虑混凝土浇筑的不均匀布料可能对架体稳定性造成影响，转换层施工时竖向及水平混凝土分两次浇筑。即先浇筑墙、柱混凝土，3天后再浇筑梁板混凝土。梁板模板支架与先期浇筑的墙柱抱柱连接，以增加水平稳定性。转换层梁板模板浇筑采用泵送，梁柱接头部位用塔吊配合浇筑高标号混凝土。3.2 施工机械及人员主要施工机械： 汽车式混凝土输送泵 1台 塔吊 1台 振动棒70/50 6台 平板振动器 2台主要人员： 项7、目施工总负责： 质检员： 测量员： 安全员： 施工员：试验员： 施工队负责人 木工值班工长： 架工值班工长： 钢筋工值班工长： 混凝土工长： 施工员：5人4、高大模板支撑系统布置4.1 模板系统搭设要求本转换层墙、柱、梁及楼板均采用18mm厚木胶合板，背楞采用5080木枋及483.5钢管。支撑采用483.5钢管。梁底承重立杆底全部加可调底托。 梁底模板采用木模板体系，梁底板采用18mm厚木胶合板，板肋采用5080木枋,立杆沿梁方向间距为450。10001800mm梁：梁底部放置7根木枋，间距为中到中不大于170，梁底部支撑三根立杆，间距如下图所示；9001800mm梁：梁底部放置6根木枋，间距8、为中到中不大于180，梁底部支撑三根立杆，间距如下图所示； 1000*1800 900*18008001800mm梁：梁底部放置6根木枋，梁底部支撑三根立杆，间距如下图所示；8001600mm梁：梁底部放置6根木枋，梁底部支撑两根立杆，间距如下图所示；800*1800 800*16007001600mm梁：梁底部放置6根木枋，梁底部支撑两根立杆，间距如下图所示；7001400mm梁：梁底部放置5根木枋，梁底部支撑两根立杆，间距如下图所示； 700*1400 700*1600梁高大于等于700小于1400的梁底部支撑一根立杆,底部木枋间距为中到中不大于200. 梁侧模板采用木模板体系，模板采用19、8mm厚木胶合板，侧模板肋采用5080木枋，14001800高梁侧模板肋木枋中到中间距不大于200mm。其余梁侧模板肋木枋中到中间距不大于250mm。 转换层楼板板底模板采用木模板体系，模板采用18厚膜板，板模底肋采用5080木方，间距为250mm。 3.2模板系统搭设要求转换层板满堂架立杆搭设立杆间距不大于900*900。中间立杆均分设置，梁位置立杆沿梁长方向加密，间距为450，梁宽方向如上如中所示，梁底和板底均采用双扣件，梁底必须用顶托加固牢固，在上钢筋之前和浇混凝土之前必须再次拧紧，拧紧扣件用45N.m60 N.m的力矩。梁底部支撑要求，立柱下垫板、二层及一层支撑架保留，保证三层连续支撑10、，待转换层梁板浇筑完成后，砼具有一定强度后方可拆除一、二层支撑架。板边缘距最边的支撑的距离控制在150mm左右。单侧模板支撑要抗浮，拉顶结合，边柱、边梁支撑要下地锚。梁下钢管支撑及楼板支撑必须与框架柱的抱柱装置牢固连接，以防倾覆，楼板模板支架应设置封顶杆，封顶杆应尽量贴近模板底，每根立杆顶部要增设安全扣或增设顶托。当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。立杆的接长：立杆的接长均采用对接扣件，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距不宜小于500 mm，各接头中心至主节点的距离不宜大11、于步距的1/3，严禁采用搭接。水平杆布置为：扫地杆距根部为200mm,其它步距为1500，模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度不大于300mm。水平杆的接长：水平杆的接长宜采用搭接。搭接应符合下列规定：两跟相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500 mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1M，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆端的距离不应小于100 mm。剪刀撑的布设为：满堂模板支架四边与中间每隔四排支架应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；剪刀撑布设时，梁底12、和板跨中部位必须布设剪刀撑；水平剪刀撑：高支撑模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑的布设应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6M，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；剪刀撑的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1M，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100 mm.模板及支撑安装好后，先浇筑框架柱及剪力墙砼，待墙柱砼达到一定强度后，再进行楼面砼的浇筑。楼面砼浇筑时，布料杆严禁放置于梁上！3.2模板工程施工工艺流程墙模板安装工艺模板一面安装就位预埋件安装、洞口预留安装水平支撑或斜撑穿对拉螺栓模板支撑加固另一面墙体13、模板3.2.2梁板模板安装工艺：弹出轴线和水平线安装工具或支撑安装梁底模板绑扎钢筋安装侧模板安装横楞、固定横楞柱模板施工工艺：5模板施工方法5.1墙、柱及梁板模板墙、柱、电梯井内筒模板采用18mm厚木模板；采用木模板，背楞采用50*80mm木枋，间距不超过200mm。为保证柱子成型质量，柱箍采用21012槽钢或2I1012工字钢，以12高墙拉杆连接紧固（采用双螺杆），柱中不设穿柱拉杆。柱箍在底部200mm高设一道，采用2I10、12柱截面不小于800800mm每500mm一道,其他不超过600mm一道。柱模支设如下框架柱模板支设示意图。墙、柱及墙交接处的斜角采用18厚红松木模板及木方组拼模板，14、因采用泵送浇筑砼，坍落度140180mm左右（现场根据实际情况及天气情况控制好坍落度），侧压力较大。选用12高强螺杆，螺杆采用20PVC套管，以便周转。螺杆间距457 mm610 mm，后配5080木枋及483.5钢管背楞，木枋中到中间距不大于200mm，背楞间距为457mm。 2）柱模板支设方法(1) 柱模安装前放出柱子边线及300控制线，合模之前，柱子区域内的杂质应彻底清理干净。(2) 柱根部模板位置用水泥砂浆找平，应注意找平砂浆不得吃进柱身内；待砂浆有强度后在模板位置粘设双面胶，以防止柱模根部漏浆。(3) 在柱定位线放出后，在高出墙体根部100位置采用C8短钢筋，点焊在墙体纵筋上，短钢筋15、沿墙长方向间距不超过800mm，用于墙模根部的固定。(4) 按柱位置线在柱四边离地58cm处的主筋上焊定位支杆，以防止柱模向内侧位移。(5) 安装柱箍，用加工好的柱箍紧固，柱模根部相对两面留200高清理口。(6) 安装柱模斜撑：在柱模每边设2根架管斜撑，固定于满堂架上，用以控制模板垂直度。(7) 将模板内部清理干净，封闭清理口。3) 拆模及养护混凝土浇注结束两天后开始拆模。首先拆除柱箍，然后拆开模板栓，将模板从柱面拉开即可。拆开的模板严禁摔撞，应及时清理干净。拆模后，应对柱面进行检查，并进行必要的修补或凿毛处理。混凝土养护采用塑料布覆盖养护,洒水时间不少于7天。4）柱模板质量标准模板接缝宽度不16、得大于1mm，缝距不得大于1mm，模板外侧刷防锈漆一道,刷漆均匀，不得漏刷、皱皮、脱皮和流淌，内侧应涂刷脱模剂,相邻模板高低差不得大于1.0mm。模板内表面应该平整光滑，其允许偏差如下表所示。柱模加工允许偏差项 目允许偏差检验方法长度（mm）2用尺检查直径（mm）1用尺检查内表面垂直平整度（mm）1用2m靠尺及尺检查模板安装允许偏差和检验方法如下表所示：项 目允许偏差检验方法柱轴线位移5mm尺量柱截面尺寸4，5mm尺量每层垂直度6mm用2m托线板检查5.2梁模板施工方法1）材料及要求本转换层梁截面较大,结构荷载及施工荷载均较大,转换层梁板支撑系统搭设要求高，梁板模板按照木胶合板钢管架支撑体系施17、工，模板竖向支撑为钢管架，梁侧模板、楼板模板为18mm厚木模板。梁侧模板背楞为5080mm木方，梁侧竖向木枋中心间距高度大于1200的梁间距不大于200，其余梁侧木枋间距不大于250,梁底模板采用18厚木板。梁高大于1000m时，梁底木枋间距不大于180。当梁高700时，梁加设12高强对拉螺栓加固，但对拉螺栓设置数量按照以下原则执行：对拉螺栓纵向间距为不大于610mm，螺杆排距为457mm,最下排对拉螺栓距离梁模板底模不大于228mm，距离楼板模板不大于228mm。对拉螺栓采用20PVC套管，以便周转。梁支撑要根据每个梁的断面尺寸确定立杆数量，立杆宽出梁边300mm。梁底沿梁长方向立杆间距加密18、为相应板立杆的一半，梁宽方向：按照模板系统要求增设立杆。2）梁模板支设方法(1) 架管支柱安装：采用48*3.5钢管支柱，支柱水平拉杆离地200一道，以上每1500一道，顶部位置水平杆根据梁及板位置确定。(2) 梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应起拱，根据规范要求起拱高度为梁跨度的1；对于跨度8m的梁，根据设计要求，起拱高度为梁高的23。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。为配合梁钢筋绑扎，6001200以上的梁模板支设时，梁侧模板及周边板模暂不支设，必须先支设梁底模，梁底模板支设同时，旁侧满堂架位置铺设模板为梁钢筋绑扎19、提供操作平台，待梁钢筋绑扎完毕验收合格后，方可安装侧模及旁侧板模。梁板钢筋均验收合格并清扫垃圾后，方可封闭梁侧模。(3) 绑扎梁钢筋，检查合格后办陷隐检。清除杂物，安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板压旁来确定。高度700的梁加12457对拉螺栓。梁模上口应拉紧以防止变形。(4) 本转换层梁截面较大，种类也较多，梁、板、柱、墙交接位置的模板应仔细加工及拼装，必要时现场测量精确的尺寸由车间加工制作。模板与已浇混凝土的接触面粘贴双面胶，模板的拼绑也应设置双面胶，以防止漏浆。(5) 在拆除墙柱模板时，墙柱顶部埋设的拉杆应注意保护。5.3楼板模板1）材料及要求顶板、楼板模20、板采用18厚木模板，模板底安装纵横水平支撑；50 mm80 mm木方，中到中间距不大于250mm，模板支撑采用钢管满堂架支撑体系。要模平竖直拼缝严密，贴胶条以防止漏浆。2）板模支设方法(1) 根据计算确定模板架管支撑间距不大于900*900mm，支柱离地200加扫地杆，以上每1500mm设第一道水平杆，最后一道水平杆视楼层高度及操作要求定，并加设保险扣。立杆底部加设模板垫块，且不小于200200mm。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置；大于4m的高支模板支架，其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。(2) 在立杆位置用水平仪抄21、控制标高，通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。板跨度大于及等于4m时，模板按设计或规范要求起拱。(3) 铺模板时从一端铺起，在端部收口。(4) 楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。板模拼缝应用腻子刮平，粘贴胶纸。板模与梁模析拼缝均应设置双面胶，以防止漏浆，特别注意板面标高及平整度。(5) 作业队架设完毕的楼板体系自己做全面检查，然后用水平仪测量模板面层标高进行校正。6)严格实行逐套验收制度，经检查合格后，才允许上板面钢筋。6、模板质量要求及拆除条件6.1 模板安装质量要求模板安装的允许偏差表序号项 目允 许 偏 差国家标准内控标准1轴线位置基础53柱墙梁22、522底模上表面标高52 53截面尺寸基础105柱墙梁4 53 44每层垂直度655相邻两板表面高低差21.56表面平整度(2m长度内)547预埋管顶留孔中心线位移338预留洞中心线位置108截面内部尺寸10 08 06.2模板拆除要求由于过早拆模、混凝土强度不足而造成混凝土结构构件沉降变形、缺棱掉角、开裂、甚至塌陷的质量事故时有发生。为了保证结构的安全和使用功能，必须加强拆模时混凝土强度的控制，由于悬臂构件更容易因混凝土强度不足而引发事故，因此对其拆模的混凝土强度更应从严要求。项目所有管理人员及操作工人严格按拆模的程序要求进行拆模，同时加强对工人宣传教育过早拆模危害性。浇筑混凝土结构制作控制23、拆模时间专用试块与结构同条件养护试 块 强 度结构养护签发拆模令拆模不合格合格拆除混凝土结构模板程序图拆模顺序：柱墙模梁侧模楼板模梁底模根据混凝土结构施工质量验收规范（GB50204-2002）要求，模板的拆除应满足下列条件：在砼强度保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，通常情况下墙柱的砼浇筑后至少24小时方可拆除其模板。底模拆除条件见下表：现浇砼结构拆模时所需砼强度结构类型结构跨度（m）按设计砼强度标准值的百分率计（%）板2502、8758100梁8758100悬臂构件100若要在砼浇筑28天以内拆模，则必须留置多余的拆模砼试块，试压达到规定强度方可拆模。本工程底模拆除严格执行拆模申24、请单，经同条件养护试块试压合格、项目技术负责人签字后方能拆底模。已拆除模板及其支架的结构，应在砼达到设计强度后，才允许承受全部荷载。施工过程严禁超载使用，严禁堆放过量建筑材料。当必须承受的施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。7、安全注意事项1) 操作人员在作业过程中，应集中精力正确操作，注意机械状况，不得擅自离开工作岗位；操作人员应遵守机械有关保养规定，经常保持机械的完好状态。2) 在工作中，操作人员必须按规定穿戴劳动保护用品，高处作业时必须系安全带。3) 必须按照机械出厂使用说明书规定的技术性能和使用条件，正确操作，合理使用。机械不得带病运转。4) 在工作前检查电源线是否正确，25、机身是否有接地（接零）保护，漏电保护器是否灵敏，确认完好后方可使用。锯片安装应保持与轴同心。5) 圆盘锯锯片上应装半圆防护罩；皮带、防护格网和分料器不得卸下。6) 操作人员工作时不准戴手套，袖口扎紧，当断料遇上硬木。残茬节疤时应减速推拉，严禁手指按在节疤上操作，防止木料跳动弹起伤人。操作人员不准站在锯片旋转离心力面上操作，手不得跨越锯片。7) 小于500mm的短料不准用圆盘锯加工，木料长度大于2米时，应两人操作，配合应协调，操作时任何人不得站在锯片旋转的切线方向。木料锯至末端时，要用木棒推送木料，截短木料用推板推进，锯短料使用推棍，不准用手推进，接料使用刨钩。8) 更换锯盘和维修时，必须先断电26、源，电锯棚内禁止吸烟，工作完后，及时清除机械四周锯末和碎木，防止失火，锯片温度过高时，应用水冷却。9) 进入施工现场，必须戴安全帽，系好下颌带，正确佩戴工作卡。在没有防护设施的高空、悬崖和陡坡施工，必须系安全带。遵纪守法，遵守项目的规章制度，严格遵守操作规程，做到“三不伤害”。禁止酒后作业，吸烟者必须在指定地点抽烟。10) 模板安装：a) 模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑砼的重量、侧压力以及施工荷载。b) 模板安装和浇筑砼时，应对模板及其支架进行观察和维护，发现异常情况时，应按施工方案及时进行处理。c) 安装上层模板及其支架时，下层模板应具有承受上层荷载的承载能27、力，上下层支架的立杆应对准，并铺设垫板。d) 在涂刷隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接槎处。e) 模板的接缝不应漏浆。在浇砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。f) 浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。g) 用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。h) 对跨度不小于4米的钢筋砼梁、板，其模板应按设计要求起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。i) 固定在模板上的预埋件和预留孔洞不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合相关规范规定。11) 模板支撑（钢管扣件式）：a) 钢管外径、壁厚、端面、锈蚀、弯曲变形等符合相关规范规定和施工方案28、要求，有裂缝、变形的扣件严禁使用，扣件出现滑丝的螺栓必须更换。b) 按要求设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距垫板上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆底面不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1米。c) 立杆接长采用对接时，立杆上的对接扣件应交错布置-两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点距离不宜大于步距的1/3；立杆接长采用搭接时，搭接长度不应小于1米，应采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板29、的边缘至杆端距离不应小于100mm。d) 支撑立杆应垂直设置，2米高度的垂直允许偏差为15mm。e) 设在支撑立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。f) 支梁模支立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模中心线处，其偏心距离不应大于25mm。g) 满堂模板支撑四边与中间每隔四排支撑立杆应设置一道纵向剪力撑，由底至顶连续设置。h) 高于4米的模板支撑，其端部与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪力撑。12) 模板拆除：a) 侧模拆除时的砼强度应能保证砼表面及棱角不受损伤。b) 底模及其支撑拆除时的砼强度应符合设计要求和相关规范规定。c) 后浇带模板的安装、30、拆除必须严格按施工方案执行。d) 模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。13) 模板安装严格按工序进行，模板未固定前，不得进行下道工序，禁止利用模板支撑攀爬上下。14) 支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。支设4米以上的立柱模板，四周必须钉牢，搭设临时工作台，不足4米的可使用马凳操作。15) 拆模必须经项目技术负责人同意，并报审监理。操作时按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒，不允许留下松动和悬挂的模板，拆下的模板应及时清运，防止铁钉扎脚。8 高大模板安全及验收要求8.1 安全措施（1）施工前须编制高大模板专项方案及安31、全应急预案。高支撑模板体系施工前必须明确现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作。高支撑搭设、拆除、和混凝土浇筑前安全责任人必须向作业人员进行安全技术交底。（2）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；（3）支撑分段搭设完合格方能进行钢筋安装。钢筋吊到楼层时应迅速分散放置，严禁钢筋材料集中堆放。（4）高支模混凝土浇筑前须组织验收。安全主任、项目质检员、工区经理、方案编制人及项目总工必须参32、与模板支撑体系验收，验收内容见下表。验收合格后方可浇筑混凝土。（3）混凝土浇筑过程注意及时摊料，严格避免堆料过高增加施工荷载。混凝土浇筑顺序应尽量保证架体受力均衡。（4）砼浇筑时应派专职安全员观察模板及支撑系统的变形情况，发现情况立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情经安全主任同意后方可复工。（5）脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、连墙杆、支撑、栏杆、踢脚板，要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。（6） 支撑搭设、拆除和混凝土浇筑过程，无关人员不得进入支模底下，并由现场安全员全过程现场监护。（7）本工程转换层模板支撑体系重量均超过底33、板设计荷载。施工时下部一、二层满堂架不得拆除，立杆底均须垫木垫快。8.2 高支模验收内容高支撑模板需按下表验收符合要求后，方可进行下道工序施工。9、应急救援预案1、应急预案的方针与原则坚持”安全第一,预防为主” 、”保护人员安全优先”的方针,贯彻”常备不懈、统一指挥”高效协调的原则,给员工在施工场地创造安全施工环境。应保证各种应急资源处于良好的备战状态,指导应急行动按计划有序地进行。2.突发事件分险分析转换层模板支撑体系施工过程中,危险源是四层楼面截面梁尺寸最大为9001800,楼层板厚度为180mm,结构荷载及施工荷载均较大,对支架的稳定性要求很高,支架受荷载较大,可能产生支架的不稳定性,扣34、件滑移造成框架梁混凝土倒塌,高空坠落、高空落物伤人等。在工地已采用机动管理,安全管理各种防范的措施的基础上,还需要做好以下风险因素产生的应急方案。3.突发事件及风险预防措施:(1) 施工工作面外脚手架必须高于工作面1.5米并满铺一层脚手板及垂直面满挂安全网。(2) 施工方案施工前组织专家论证签证,报监理审批同意后方可执行。(3) 支架搭设完毕班组自检合格报项目部质保部组织详细逐项检查合格后报监理检查, 。(4) 逐个扣件进行检查拧紧度是否达到40N.m扭力矩。(5) 梁侧模板对拉螺栓底端必须用双螺母拧紧。(6) 认真通过审核审定本支撑体系模板支设计算，是否符合规范要求。(7) 浇筑砼时，不能集35、中过多砼浇筑与某点部位，防止局部超负荷。(8) 浇筑砼时，无关人员不准在模板支架下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。4.应急准备应急机构组织分工（1）紧急处理领导小组及职责职务/姓名/电话职 责组长（项目经理）/ 潘 巍 / 1. 决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制；2. 复查和评估事故可能的发展方向，确定其可能发展的过程；3. 指导设施的停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人员的撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视；4. 36、与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排；5. 在紧急状态结束后，控制后影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理副组长（常务经理） 康志忠 / 1.评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少实施的财产损失；2.在救援机构来之前直接参与救护工作；3.安排寻找受伤者，安排重伤人员撤离现场到安全地带集中；4.设立与应急救援中心的联络通讯，为应急服务技工提供建议和信息5.协调救援工作成员 在组长、副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救、警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方式、施和指令。（2）应急救援队人员组成人数安全员1土建工程师1施工队队长2作业班组长37、5由安全员任队长，土建工程师任副队长应急准备和响应通用要求急事故发生时，项目部必须立即采取应急措施处理，当事故严重，自身难于处理时，必须首先联络紧急救援或医疗单位，并同时向上级领导报告；当紧急事故威胁到人身安全时，必须首先确保人身安全，所在单位负责人应组织人员迅速脱离危险区域或场所，再采取应急措施以尽可能地减少对环境的不利影响，防止伴随的重大环境事故；紧急事故发生时应按紧急事故处理流程图所示的程序进行处理；对紧急情况和紧急事故发生后，应保护好现场，在事故处理结束后应按固体废弃物控制程序、易燃、易爆、危险化学品程序处理废弃物资，防止进一步对环境的污染；紧急事故处理结束后，项目经理应在24小时内填38、写环境紧急事故处理报告，环保紧急事故处理报告报公司；紧急情况发生后，责任部门应按质量、环境改进程序确定紧急情况发生的原因，评审确保紧急情况不再发生措施的需求，制定、实施、验证纠正措施；紧急事故处理结束后，项目经理应召集有关人员按质量、环境改进程序确定事故发生的原因，评审事故不再发生措施的需求，制定、实施纠正和纠正措施。安全事故应急预案小组职责分解图10、附件：附件一：大梁底立杆平面布置图附件二：转换层高大模板支撑体系计算书模板计算书一、墙、柱对拉螺杆计算：1、新浇砼产生的侧压力：根据建筑施工手册第四版，本工程转换层砼施工时间约为2009年4月下旬，假设砼的温度T25，则t。200/(T+15)39、=5h11.2（掺具有缓凝作用的外加剂）。21.15(塌落度修正系数，泵送砼时取大值。)V2m/h，H5.5m（三层），Yc24KN/m3。公式一：F0.22Yct012V1/20.22*24*5*1.2*1.15*21/251.52KN/m2公式二：FYcH=24*5.5132KN/m2 根据规范要求，取二者之间的较小值，则有：F51.52KN/m2.根据荷载分项系数规范，分项系数取值1.2，即:F51.52*1.261.83KN/m2。2、墙柱对拉螺杆计算：墙体对拉螺杆计算：对拉螺杆取水平向间距0.4575m，竖向间距0.61m，以最大侧压力计算，则每根螺杆承受的拉力为：振捣荷载：4KN/40、m2根据荷载分项系数规范，分项系数取值1.4F1=4*1.4=5.6 KN/m2N=（61.83+5.6）*0.4575*0.61=18.82KN，对拉螺杆（高强）抗拉度设计值 fta=400 N/mm2螺杆最小容许截面: As = N/ fta =18.82*1000/400 =47.05mm2查表知：12高强对拉螺杆有效面积: As= 71mm247.05 mm2,满足要求.柱对拉螺杆计算：柱取1200长计算，柱对拉螺杆水平向间距1.56m，竖向间距0.5m，以最大侧压力计算，则每根螺杆承受的拉力为：振捣荷载：4KN/m2根据荷载分项系数规范，分项系数取值1.4F1=4*1.4=5.6 K41、N/m2N=（61.83+5.6）*0. 5*0.78=26.298KN，对拉螺杆（高强）抗拉度设计值 fta=400 N/mm2螺杆最小容许截面: As = N/ fta =26.298*1000/400 =65.745mm2查表知：12高强对拉螺杆有效面积: As= 71mm265.745 mm2,满足要求.本工程3、柱箍计算：柱箍计算对于截面尺寸10001000mm的矩形柱，不考虑加对拉螺栓。 选用10槽钢柱箍，查表得A=1274mm2，I=198.3104mm4 W=39.7103mm3，E=2.1105N/mm2，w=3mm，f=215N/mm2 (1) 柱截面800800mm a.42、 按抗弯强度计算柱箍间距 b. 按挠度计算柱箍间距根据计算，并保证每块模板竖向至少有两道柱箍，对于截面尺寸800800mm的柱，柱箍间距取600mm。(2) 柱截面10001000mm a. 按抗弯强度计算柱箍间距 b. 按挠度计算柱箍间距 对于截面尺寸800800mm)*W=13*54000=702*103 N.mm=0.702 KN.m作用在模板上的压力q:q = 8.300kN/m；竖向次背楞的允许最大间距:按以下公式计算背楞跨中弯矩： 故: 竖向次背楞的允许最大间距=(M/0.125q)1/2 竖向次背楞允许最大间距: = (M/0.125q)1/2= (0.702/(0.125*8.43、300)1/2=0.823 m本工程竖向次背楞间距取0.25 m, 0.25 m)*W=11*53.33*103=586.63*103 N.mm=0.58663KN.m水平主背楞的允许最大间距:竖向次背楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。按以下公式计算背楞跨中弯矩： 故: 水平主背楞的允许最大间距=(M/0.10q)1/2 其中，作用在竖向次背楞的荷载，8.3*0.25=2.075kN/m；水平主背楞允许最大间距: = (0.58663/0.10*2.075)1/2=1.681m 背楞间距取0.9m，故满足要求.竖向次背楞的挠度验算 其中: 计算跨度(水平主背楞间距)44、：l = 457.5mm； 作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=2.075N/mm； 竖向次背楞的弹性模量：E= 9000N/mm2； 竖向次背楞的截面惯性矩：I = 2.13*106mm4；竖向次背楞的最大挠度计算值: = 0.677*2.075*9004/(100*9000*2.13*106) = 0.481mm； 竖向次背楞抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V =0.6 q l =0.6*2.075*0.9=1.121kN；竖向次背楞受剪应力计算值 = 3*1121/(2*50*80) = 0.420 N/mm2；竖向次背楞剪强度设计值 = 1.3 N/mm2；竖向次背45、楞的受剪应力计算值0.420N/mm2 小于 竖向次背楞抗剪强度设计值 1.3N/mm2,满足要求!2、板模板立杆的稳定性计算：A、转换层（层高为5.5m,板厚度为180）1、荷载：q1砼自重： 24*0.18=4.32N/m2.q2钢筋自重：1.5*0.18=0.27KN/m2.q3振捣荷载及施工荷载：4.5KN/m2.q4模板结构自重荷载：0.75N/m2；q5支架自重荷载：0.9kN/m2合计：（q1+ q2+ q4+ q5）*1.2+ q3*1.4 （4.32+0.27+0.75+0.9）*1.2+4.5*1.413.788 kN/m22、立杆的稳定性立杆的稳定性计算公式 其中 N -46、 立杆的轴心压力设计值，取最大支座反力：N=13.788*0.9*0.9= 11.168KN i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；轴心受压立杆的稳定系数确定:=N/(A)= 11168/(489*205)=0.111立杆计算长度:根据扣件式规范: =7320/2 ;= lo/ i得: lo=(7320/)1/2 i=(47、7320/0.111) 1/2*15.8=4057 mm立杆步距h计算:参照扣件式规范考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.5；上式的计算结果：立杆计算步距h= Lo/k1u =4057 /(1.1671.5) =2318mm=2.318 m；本程立杆步距拟采用ho=1.5 m，ho=1.5 m小于立杆计算步距h=2.318,满足要求！三、梁模板计算本工程梁取9001800mn矩形梁kzL-10 (2)梁模板及支架计算：（一）、梁侧模板计算：1、新浇砼产生的侧压力：根据建筑施工手册第四48、版，本工程转换层的砼施工时间约为2010年4月下旬，假设砼的温度T25，则t。200/(T+15)=5h11.2（掺具有缓凝作用的外加剂）。21.15(塌落度修正系数，泵送砼时取大值。)V2m/h，H1.8m，Yc24KN/m3。公式一：F0.22Yct012V1/20.22*24*5*1.2*1.15*21/251.523KN/m2公式二：FYcH=24*1.843.2KN/m2根据规范要求，取二者之间的较小值，则有：F43.2KN/m2.根据荷载分项系数规范，分项系数取值1.2，即:F43.2*1.251.84KN/m2。2、计算18mm厚木胶合板竖向次背楞间距：面板的最大弯距跨中弯矩计算49、公式如下: 面板的净截面抵抗矩 W = 1000*18*18/6=54000mm3面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2M=(f)*W=13*54000=702*103 N.mm=0.702 KN.m作用在模板上的侧压力q:q = q1+q2= 1.2*1*51.84*0.9 +1.4*1*4*0.9=61.027kN/m；竖向次背楞的允许最大间距:按以下公式计算背楞跨中弯矩： 故: 竖向次背楞的允许最大间距=(M/0.125q)1/2 竖向次背楞允许最大间距: = (M/0.125q)1/2= (0.702/(0.125*61.027)1/2=0.254 m本工程竖向次背楞间距取0.20 50、m, 0.20 m)*W=11*53.33*103=586.63*103 N.mm=0.58663KN.m水平主背楞的允许最大间距:竖向次背楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。按以下公式计算背楞跨中弯矩： 故: 水平主背楞的允许最大间距=(M/0.10q)1/2 其中，作用在竖向次背楞的荷载，(1.2*51.84*0.9+1.4*40.9)*0.20=12.205kN/m；水平主背楞允许最大间距: = (0.58663/0.10*12.205)1/2=0.693m 本工程水平主背楞间距取0.4575m,上部距板底面0.228m，下部距梁底0.228m . 0.457551、 m)*W=205*2*5.08*103=2082800 N.mm=2.083KN.m梁侧模板采用2根48*3.5mm的钢管（W=5.08*103mm3）组成的水平主背楞夹牢， 3道水平主背楞沿竖向间距为：0.4575m，上部距板底面不大于0.228m，下部距梁底不大于0.228m，水平主背楞承受竖向次背楞传递的集中力，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。F12.205*0.45755.584KN对拉螺栓水平间距：由M0.244FL得L=M/0.244F=2.083/(0.244*5.584)=1.529 m本工程对拉螺栓水平间距取0.61m, 0.61 m1.5292m, 满足要求!水平主背52、楞的挠度验算=5F l 4/384EI46.485 mm2,满足要求.决定：采用12高强对拉螺杆，其横向间距为610mm，竖向间距为457.5mm，该梁横截面为900*1800mm，板厚为200mm，4道水平主背楞沿竖向间距为：0.4575m，上部距板底面不大于0.228m，下部距梁底不大于0.228m.背楞木方采用b*h50mm*80mm的杉木方，间距200mm一根。梁侧面板为18厚木胶板.（二）、梁底模板计算：1、底模板荷载：q1砼自重：24*1.8=43.2 KN/m2.q2钢筋自重：1.5*1.8=2.7 KN/m2.q3振捣荷载：4KN/m2.q4模板结构自重荷载：1.2*0.50=53、0.6kN/m2；合计：（q1+ q2+ q4）*1.2+ q3*1.4 （43.2+2.7+0.6）*1.2+4*1.461.4KN/m2.2、计算18mm厚木胶合板底背楞间距：面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为W = 10001818/6 = 5.40*104mm3；I = 1000181818/12 = 4.86*105mm4；面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2M=(f)*W=13*54000=702*103 N.mm=0.702 KN.m底背楞间距按以下公式计算背楞跨中弯矩： 故: 底背楞的允许最大间距=(M/0.125q)1/2 底背楞允许最大间距: = (M/0.125q54、)1/2= (0.702/(0.125*61.4*0.9)1/2=0.319 m本工程底背楞间距取0.18 m, 0.18 m)*W=11*53.33*103=586.63*103 N.mm=0.58663KN.m小楞杆的允许最大间距:底背楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。按以下公式计算底背楞跨中弯矩： 故: 小楞杆的允许最大间距=(M/0.101q)1/2 其中，作用在底背楞的荷载，q = 61.4*0.18=11.052kN/m；小楞杆允许最大间距: = (M/0.100q)1/2= (0.58663/0.100*11.052)1/2=0.729m 本工程小楞杆55、间距取0.45m,距柱边0.25m. 0.6 m0.729m,故满足要求.底背楞的挠度验算 其中: 计算跨度(小楞杆间距)：l = 450mm； 作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=11.052N/mm； 底背楞的弹性模量：E= 9000N/mm2； 底背楞的截面惯性矩：I = 5.12*106mm4；底背楞的最大挠度计算值: = 0.677*11.052*4504/(100*9000*4.17*106) = 0.082mm；底背楞的最大容许挠度值: = l /250=450/250=1.8mm，且； )*W=205*5.08*103=1041400 N.mm=1.041KN.m由弯矩图中可56、得小楞杆弯矩计算值均小于小楞杆的允许最大弯矩1.041KN.m, 满足要求!小楞杆的挠度验算小楞杆的最大容许挠度值: AB = DE = l/250=480/250=1.92mm；小楞杆的最大容许挠度值: BC = CD = l/250=270/250=1.08mm；从挠度简中可得 maxAB=0.258mm maxDE=0.218mm小于小楞杆的最大容许挠度值 AB = DE =1.92mm; maxBC =0.020mm, maxCD =0.012mm小于 小楞杆的最大容许挠度值 BC= CD =0.72mm，满足要求！5、扣件抗滑移的计算:砼、模板、施工荷载：RA =1.495 KN R57、E=0.674KN (小楞杆自重忽略);RB =8.697 KN ,RC= 6.558KN , RD=9.619KN (小楞杆自重忽略);按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，本工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rf其中 Rf - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中RB、RC、RD取最大支座反力，拟采用三个扣件组合抗滑移，根据前面计算结果得到RB =8.697 KN ,RC= 6.558KN , R58、D=9.619KN；Rf =3* 6.40=19.2 kN , RB =8.697 KN ,RC= 6.558KN , RD=9.619KN Rf =12.8 kN双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!计算中RA =1.495 KN RE=0.674KN，拟采用单扣件抗滑移, Rf =6.4 kN , RA =1.495 KN RE=0.674KN Rf =6.4 kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!故:决定RA 、RE采用单扣件抗滑移, RB、RC、RD采用双扣件组合抗滑移.6、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，取最大支座反力：N=9.619 KN59、 (小楞杆自重忽略) i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；轴心受压立杆的稳定系数确定:=N/(A)=9619/(489*205)=0.096立杆计算长度:根据扣件式规范: =7320/2 ;= lo/ i得: lo=(7320/)1/2 i=(7320/0.096) 1/2*15.8=4363 mm立杆步距h计算:参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.5；上式的计算结果：立杆计算步距h= Lo/k1u = 4363 /(1.1551.5) = 2518 mm=2518 m；本程立杆步距拟采用ho=1.5 m，ho=1.5 m小于立杆计算步距h=2.093,满足要！