1、目 录一、编制依据3 1.1、编制说明3 1.2、编制依据3二、工程概况3三、控制测量依据3四、测量管理目标和质量指标3 4.1、测量管理目标3 4.2、质量指标4五、施工测量技术方案4 5.1、地面测量控制网复测4 5.2、联系测量5 5.3、隧道内施工测量8 5.4、盾构机姿态测量11 5.5、盾构姿态人工复核13 5.6、成形管片测量13 5.7、贯通测量14 5.8、竣工测量14六、提高贯通精度的方法和测量复核15七、点位的埋设及保护措施16八、质量保证措施16九、人员组织与主要仪器设备179.1、人员组织179.2、主要仪器设备18十、附件1811.1、测量人员资质1811.2、仪器2、检定证书18一、编制依据1.1、编制说明为正确履行施工合同，具体指导施工过程，编制统一、规范的施工测量方案以便保证工程质量。本方案适用于合肥市轨道交通3号线土建TJ14标盾构区间工程施工测量工作。1.2、编制依据1、城市轨道交通工程测量规范（GB50308-2008)；2、工程测量规范（GB50026-2007)；3、地下铁道工程施工及验收规范（GB50299-19992003)；4、城市测量规范（CJJ/T82011）；5、国家一、二等水准测量规范（GB/T 128972006）；6、国家其他测量规范、强制性标准。7、合肥市轨道交通2号线工程施工设计图。二、工程概况本标段共包含两站两区间：经3、三路站（206m明挖）、新海大道站（196m明挖）、北二环站经三路站区间（465m盾构）、经三路站新海大道站区间（左线857m，右线886m盾构），全长约1.7Km。两区间各设置联络通道及泵房1座，采用矿山法施工。两台盾构机先后从新海大道站南端盾构井吊装下井始发，掘进到达经三路站东端盾构井拆解吊出后，盾构机转场到经三路站西端盾构井吊装下井二次始发，掘进到达北二环站东端接收井拆解、吊出、退场。图2.1 合肥市轨道交通3号线TJ14标工程内容简图北二环站经三路站区间始于北二环站东端头井，沿包公大道自西向东敷设，下穿二十埠河及二十埠河桥，至经三路站西端头井。区间起点里程为CK28+196.800，终4、点里程为CK28+662.350；区间右线长度465.55m，区间左线长度465.735m（含0.185m长链）；左右线均采用盾构法施工。区间在右CK28+414.000处设置联络通道及泵房1座。经三路站新海大道区间右CK28+196.8000右CK28+545段为一级阶地,右CK28+545右CK28+662.350段为二级阶地，岗地与坳谷相间的垄岗地貌，岗地平缓开阔自然坡度约35，工程场地绝对标高在1922m之间。图2.2 北二环站经三路站区间现状地理位置示意图经三路站新海大道站区间始于经三路站西端头井，沿包公大道向文忠路方向敷设，沿途下穿郎溪路B匝道桥，下穿园上园小区普通地下室、人防地下5、室，下穿郎溪路人行天桥，侧穿勤居苑小区临街商铺，至经三路站西端头井。区间起点里程为右CK28+868.355（左CK28+868.752），终点里程为CK29+754.650；区间右线长度886.295m,区间左线长度856.58m（含29.715m短链）；左右线均采用盾构法施工。区间在右CK29+182.000处设置联络通道及泵房1座。经三路站新海大道区间右CK28+196.8000右CK28+545段为一级阶地,右CK28+545右CK28+662.350段为二级阶地，岗地与坳谷相间的垄岗地貌，岗地平缓开阔自然坡度约35，工程场地绝对标高在1922m之间。图2.3 经三路站新海大道站区间现6、状地理位置示意图三、控制测量依据合肥市轨道交通3号线TJ14标按照要求进行了导线复测和加密工作；加密导线按城市轨道交通工程测量规范（GB50308-2008）的相关规定执行。导线复测主要依据深圳市勘察设计研究院有限公司提供的合肥市轨道交3号线14标控制交桩资料进行测量,并应定期（1次/3月）对交接桩及加密点进行复测，并上报复测资料。施工期间应对业主提交的控制点位进行保护，如因施工破坏需及时引测，经业主测量队检测确认无误后，方可使用。本次现场共交接平面高级GPS控制点4个，分别为：GPSIII59、GPSIII60、GPSIII64、GPSIII65、施工平面控制点10个：分别为:DIII0347、DIII035、DIII036、DIII037、DIII038、DIII039、DIII040、DIII041、DIII042、DIII043；高程控制点4个，分别为：BMIII32、BMIII33、BMIII34-1、BMIII35。交接桩结束后，我部及时对平面、高程控制点进行复测，复测工作按照城市轨道交通工程测量规范（GB 50308-2008）和国家一、二等水准测量规范（GB/T 12897-2006）相关要求进行；复测成果见合肥市轨道交通3号线14标 平面、高程控制网复测报告。交接桩控制网示意图见图3-1。图3-1 交接桩控制网示图图3-3.1平面控制网示意图四、测量管理目标和质量指8、标4.1、测量管理目标确保盾构区间建筑物、构筑物、设备、管线、管片安装按设计准确就位，避免因施工控制测量、放样测量超差而造成重大设计变更和工程事故。4.2、质量指标4.2.1、在任何贯通面上，地下测量控制网的贯通中误差，横向不超过50mm，竖向不超过25mm。五、施工测量技术方案施工测量是标定和检查施工中线、测设坡度和放样建筑物，测量是施工的导向，是确保工程质量的前提和基础。地铁工程施工测量的施测环境和条件复杂，要求的施测精度又相当高，必须精心施测和进行成果整理，工程测量成果必须符合相关规范的要求。5.1、地面测量控制网的复测为满足施工的需要，复测业主单位提供的首级精密控制点及精密水准点，并与9、相邻标段进行控制点联测，操作方法、精度要求如下表： 表5-1 导线测量的主要技术要求平均边长(m)导线总长度(km)每边测距中误差(mm)测 距相 对中误差测角中误差()测 回 数方位角闭合差()全长相对闭合差相邻点的相对点位中误差(mm)级全站 仪级全站 仪3503441/600002.54651/350008注：具体规定见城市轨道交通工程测量规范GB50308-2008表5-2 精密水准测量的主要技术要求每千米高差中数中误差(mm)符合水准路线的平均长度km水准仪等级水准尺观测次数往返误差，附合或环线闭合差(mm)偶然中误差全中误差与已知点联测附合线环线平坦地面+2+424DS1条码尺往返10、各测一次往返各测一次+8注：具体规定见城市轨道交通工程测量规范GB50308-2008地面控制网是隧道贯通的依据由于受施工和地面沉降等因素的影响，这些点有可能发生变化，所以在测量时和施工中应先对地面控制点进行检测，确定控制网的可靠性。工作内容包括：检测相应精密导线点，检测高程控制点等。并上报测量复测成果，具体流程如下图： 表5-3施工测量资料报审流程图 工程开工前编制完成标段监理审核第三方检测单位审批各方存档5.2、联系测量联系测量是将地面测量数据传递到隧道内，以便指导隧道施工。具体方法是将施工控制点通过布设趋近导线和趋近水准路线，建立近井点，再通过近井点把平面和高程控制点引入竖井下，为盾构施11、工提供井下平面和高程依据。联系测量是联接地上与地下的一项重要工作，为提高地下控制测量精度，保证隧道准确贯通应根据工程施工进度，需进行多次复测，复测次数应随贯通距离增加而增加，一般1km以内取三次。其主要内容包括：（一）趋近导线和趋近水准测量地面趋近导线应附合在精密导线点上。近井点与GPS 点或精密导线点通视，并应使定向具有最有利的图形。趋近导线测量用II级全站仪进行测量，测角六测回（左、右角各三测回，左、右角平均值之和与360的较差应小于4），测边往返观测各二测回，用严密平差进行数据处理，点位中误差小于10mm。测定趋近近井水准点高程的地面趋近水准路线应附合在地面相邻的精密水准点上。趋近水准测12、量采用二等精密水准测量方法和8L的精密要求进行施测。（二）两井定向测量平面联系测量的目的是统一井上井下的平面坐标系。隧道贯通前的联系测量工作不应少于3次，宜在隧道掘进到100米、300米以及距贯通面100200米时，分别进行一次，其具体任务是确定井下起始点和起始边在地面坐标系系统中的平面坐标和方位角。在这两项任务中，确定井下导线起始边方位角是主要的。在隧道里需建立一条支导线，起始边的方位角误差对隧道各导线点影响是随各点与起始点的距离成正比增大。盾构法施工与其他地铁施工方法相比，具有单向掘进、限界裕量小、贯通距离长等特点、盾构掘进过程中一旦发生偏差则纠偏困难，需要高精度的控制测量技术配合与保障。13、平面联系测量是影响盾构隧道施工质量与控制偏差的一个重要环节，在常用的联系测量方法中两井定向法是一种较为成熟的平面定向方法，针对盾构隧道一般在车站两侧设置端头井的特点，采用两井定向通过构造合理的无定向导线形状可以达到较高的定向精度。（1）两井定向的原理两井定向就是在两井筒中个挂一根垂球线，此两垂球线在井上井下连线的坐标方位角保持不变，与一井定向相比，由于两钢丝间的距离大大增加了，因而减少了投点误差引起的方向误差，有利于提高地下导线的精度。两井定向时，在地面通过导线测量确定两垂球线的坐标，在井下将已布设的导线点两端点分别与两垂球线联测构成附和图形。对于地铁盾构隧道来说，一般均为始发端车站主体结构施14、工完成后盾构始发，此时便可通过盾构始发车站的两端头井各悬挂一跟钢丝，施测时两根钢丝与地下预埋的导线控制边构成无定向导线，该导线即为地面控制测量起算边。如图5-1.A、D为地面起算控制点，B、C为近井点，O1、O2为悬挂在车站两端头井吊有重锤的高强钢丝。钢丝上贴有与所使用全站仪相匹配测距反射片，将重锤侵入到油桶中。钢丝在重力作用下稳定并保持铅垂线方向。P、Q为地下待求导线控制点。图5-1两井定向示意图（2）、测量方法我们此次是在车站的端头盾构吊装井和车站中间的出土井作为投点井，投点时采用单荷重投影法。先通过地面起算边A-D分别向两垂求线O1、O2测设连接导线A-B-O1及A-C-O2，以确定O115、O2的坐标和O1、O2的坐标方位角。连接导线敷设时应使其具有最短的长度并尽可能沿两垂球线的方向延伸，因为此时量边的误差对连线的方向不产生影响。然后在井下分别设站P、Q测设导线O1-P-Q-O2。其投影示意图如下图5-2图5-2投影示意图（3）、两井定向的内业计算 内业处理时取一假定坐标系统来确定井下垂球线连线的假定方位角，然后将其与地面上确定的坐标方位角相比较，其差值便是井下假定坐标系统和地面坐标系统的方位差，这样便可确定井下导线在地面坐标系中的坐标方位角，具体过程如下： 根据地面连接测量结果，计算两投点连线的方位角及长度按一般计算方法求得两投点的坐标O1(X1、Y1)、O2(X2、Y2)，16、并由此推算其坐标方位角12及其长度S12。 根据假定坐标系统计算地下连接导线假设O1为坐标原点，O1-P为X轴方向，即X1，Y1=0,1-p=0。并通过实测边角关系依此计算地下导线点的假定坐标和方位，且可求得： 测量和计算的检验用比较地面与地下算得的两投点间的距离S12与S12进行检查式中，H井筒深度；R地球曲率半径。 按地面坐标系统计算地下各导线边的方位角及各点的坐标 则其它边的坐标方位角为 （1-该边在假定坐标系中的假定方位角） 根据起算数据X1、Y1、1与地下导线的测量数据重新计算连接导线点的坐标。将地面与地下求得的O2点坐标相比较。即可得到导线测量的相对闭合差，然后将坐标增量闭合差按井17、下连接导线边长度比例反号加以分配. （三）高程传递测量高程测量控制，通过竖井采用长钢卷尺导入法把高程传递至井下，向地下传递高程的次数，与坐标传递同步进行。先作趋近水准测量，再作竖井高程传递。在隧道掘进至50m处、200m处和距离贯通面150200m处分别进行一次包括联系测量在内的隧道控制点检测。经竖井传递高程采用悬吊钢尺（经检定后），悬挂重锤重量和检定时重量保持一致,井上和井下两台水准仪同时观测读数，每次错动钢尺35cm，施测三次，高差较差不大于3mm时，取平均值使用，地下施工控制水准点，可与地下导线点合埋设于一点，亦可另设水准点。水准点密度与导线点数基本相同，在曲线段可适当增加一些。地下控制18、水准测量的方法和精度要求同地面精密水准测量。地下施工水准测量可采用S3水准仪和5m塔尺进行往返观测，其闭合差应在20mm（L以km计）之内。图5-3 高程传递示意图5.3、隧道内施工测量（1）地下施工导线和施工控制导线测量在盾构始发推进后向前掘进时，应布设施工导线用以进行测量并指引盾构掘进。施工导线边长直线不可低于60米，曲线不低于50米。导线点使用强制对中装置固定在管壁上，并及时测定盾构观测台的坐标，为盾构施工测量做准备。地下控制导线的布设一般用支导线的方法，我项目部拟定在本标段内采用主副双支导线的方法，主副双支导线每前进一段交叉一次。每一个新的施工控制点由两条路线传算坐标。当检核无误，最后19、取平均值作为新点的数据。线路平面示意如下图： 图5-4洞内导线传递示意图观测采用全圆测回法各三个测回进行观测，和井上精密导线精度保持一致。（2）地下水准测量地下水准测量包括地下施工水准测量和地下控制水准测量，起算于竖井传递的井下固定点，地下水准点可利用地下导线点测量标志。（3）盾构环圆心测量 利用在井底的控制点设站测洞门圈的横径和平面坐标，并求出洞门圈的平面中心坐标，计算洞门圈的平面偏差值。 利用高程传递至井底的水准点，测量洞门圈的圈底高程，圈顶高程，求出洞门圈直径和高程偏差值。（4）盾构机始发测量盾构机始发位置测量。在完成盾构机组装后，利用导线点和水准点对盾构机的切口及盾尾进行测量，准确测出20、切口和盾尾中心的三维坐标。采用坐标放样法精确放样出盾构机始发的位置和导轨的位置;严格按照规范要求对盾构机始发的安装摆放进行施工指导。 采用四等水准测量的方法精确放样出导轨的安装高程和盾构机的高程，以保证盾构机能够顺利进入设计的预留洞口。 测量过程中严格遵循测量规范要求，测三次，并取其平均值为最终结果。平面坐标测量纵横坐标误差小于5mm，高程误差小于5mm。（5）反力架位置确定测量 盾构机组装结束到达指定位置后，应进行反力架的定位与安装，经内业资料进行反力架位置计算后，采用极坐标法在施工现场实地放样出反力架左右立柱的准确位置，放样精度控制在5mm之内。盾构机初始状态主要决定于始发托架和反力架的安21、装，因此始发托架的定位在整个盾构施工测量过程中显得格外重要。盾构机在曲线段始发方式通常有两种，切线始发和割线始发，两种始发方式示意图见图5-5。 图5-5 始发托架的高程要比设计提高约15cm，以消除盾构机入洞后“栽头”的影响。反力架的安装位置由始发托架来决定，反力架的支撑面要与隧道的中心轴线的法线平行，其倾角要与线路坡度保持一致。（6）导向系统仪器站点和后视点点位测量导向系统采用吊篮的方式固定于车站中板顶部或衬砌管片上方(布置如图5-11所示)，采用强制对中点位，利用地下加密导线点和水准点进行测设，其测量方法和精度要求严格遵循控制网加密点各项指标要求。导向系统采用全自动全站仪配合掘进管理系统22、实时测量盾构机在掘进过程中的瞬时姿态，测量时间间隔为3min。在掘进过程中随盾构掘进的长度增加，不断更换仪器站点点位(具体更换频率结合施工要求和曲线转弯半径，大概为曲线段30环/次，直线段60环/次)。更换时采用自动测量系统自测，人工测量复测的方式，增强仪器点位的准确性和精度要求。具体的导向仪器站点和后视点点位剖面图如图5-6所示。 图5-65.4、盾构机姿态测量在盾构施工的过程中，为了保证导向系统的正确性和可靠性，在盾构机掘进一定的长度之后，应通过洞内的独立导线检测盾构机的姿态，即进行盾构姿态的人工检测。（1）盾构姿态的人工检测盾构机作为一个近似圆柱的三维体，在开始隧道掘进后我们是不能直接测23、量其刀盘的中心坐标的，只能用间接法来推算出其中心坐标。在盾构机壳体内适当位置上选择观测点就成为必要，这些点既要有利于观测，又有利于保护，并且相互间距离不能变化。在下图5-12中，O点是盾构机刀盘中心点，A点和B点是在盾构机前体与中体交接处，螺旋机根部下面的两个选点。C点和D点是螺旋机中段靠下侧的两个点，E点是盾构机中体前断面的中心坐标，A、B、C、D四点上都贴有测量反射镜片。由A、B、C、D、O四点所构成的两个四面体中，测量出每个角点的三维坐标（xi,yi,zi）后，把每个四面体的四个点之间的相对位置关系和6条边的长度Li计算出来，作为以后计算的初始值，在以后的掘进施工过程中，Li将是不变的常24、量（假设在隧道掘进过程中盾构机前体不会发生太大形变），通过测量A、B、C、D四点的三维坐标，用（xi,yi,zi）、Li就能计算出O点的三维坐标。 图5-7盾构机姿态测量示意图用同样的原理，A、B、C、D、E四点也可以构成两个四面体，相应地E点的三维坐标也可以求得。由E、O两点的三维坐标和盾构机的绞折角就能计算出盾构机刀盘中心的水平偏航、垂直偏航，由A、B、C、D四点的三维坐标就能确定盾构机的扭转角度，从而达到了检测盾构机的目的。（2）盾构姿态自动测量系统盾构姿态测量是实时测量盾构机的现有状态，及时指导盾构机纠偏。由于区间隧道线路施工工期较紧，测量任务繁重，若采用以前人工测量盾构瞬时状态，将给25、测量工作带来相当大的压力;盾构测量要求精度高，不出错，还必须速度快，对掘进工作面交叉影响要尽可能小。为此，盾构机配置了盾构姿态自动测量系统，在确保精度符合要求的前提下，快速、准确、实时地给出盾构机空间位置与方位姿态。 图5-8是盾构姿态自动测量系统界面。盾构姿态自动测量须先输入所有管片中心坐标或隧道线形，经过系统处理后可在显示屏上显示实时盾构姿态。 图5-8 实时姿态主要参数: 切口偏差水平/垂直(mm) 盾尾偏差水平/垂直(mm) 方向偏差角度值() 转角角度值() 坡度差角度值() 虽然盾构机配有自动测量系统，但在实际施工过程中，还需要做好人工测量工作，经常对自动测量成果进行校核，确保自动26、测量系统的准确性。5.5、盾构姿态人工复核测量本工程盾构日常推进测量采用先进的自动导向系统以保证盾构施工轴线准确性，在每次迁站的时候进行盾构机姿态的人工复核测量，以确保导向系统迁站的正确性。由于掘进过程中千斤顶对管片的反作用力可能会对导向系统站点有影响，当导向系统自检超限时进行导向系统站点复测和人工姿态复测。5.6、成形管片测量成形管片测量内容包括成型管片的横向偏差值、高程偏差值。根据惯例对脱出盾构机后配套的管片进行成形管片测量，测出三维坐标报出偏值，沿里程桩号增大方向平面位置，偏右为“+”，偏左为“”，竖直方向偏上为“+”，偏下为“”。测量方法：采用4米铝合金标尺在中心处贴好反射片并量出标杆27、中心与管片底部的高度，再用一把水平尺固定在标杆中间控制标杆水平。全站仪安置在井下控制导线点上直接测量标杆的中部三维坐标并推算出圆心三维坐标。 管片断面测量：施工单位每5环进行一次，并做好标记;盾构施工每推进80环， 施工单位对成形管片轴线进行测量，并将测量结果报监理和控制测量单位审核、备案。 成形管片测量示意图5.7、贯通测量为保证隧道后阶段盾构推进贯通，应在贯通前进行专门的贯通测量。其内容应包括：地面控制网复测、接收井门洞中心位置测定、竖井联系测量和井下导线测量。其中利用坐标法测定洞门中心，其它几项采用方法与前几节相同。洞门中心复测方法：测量洞门钢环内侧散点若干，根据三维坐标拟合，得到洞门实28、际中心坐标5.8、峻工断面测量结构横断面测量用全站仪无棱镜测量的方法进行测量。结构横断面及底板纵断面测量以贯通平差后的施工平面高程控制点及调整后的线路中线点为依据，按设计或工程需要进行。直线段每6m、曲线段每4.5m测量一个横断面和底板高程点，结构横断面变化处和施工偏差较大段加测量面。横断面测点位置，为建筑限界控制点或设计指定位置的断面点。横断面测量仪器采用II级全站仪，横断面里程中误差为50mm,断面点与线路中线法距的测量中误差为10mm，断面点高程的测量中误差为20mm。纵断面高程点使用DS3级水准仪测量，里程中误差为50mm，高程测量中误差为10mm。第三方测量单位根据现场情况进行抽查，29、断面完成后，对结构断面成果进行检核，结构尺寸异常的断面立即现场复测。并做好成果表，绘制断面图。六、提高贯通精度的方法和测量复核影响贯通精度的主要是横向贯通误差，横向误差估算公式如下：式中：n为设站数，L为隧道总长，m为测角中误差，为常数，m为起始方向中误差。由上式可看出，为了减少横向贯通误差，必须采取如下测量措施：（1）提高定向边的精度，即减少m的值。测量时采取各种措施减少因仪器对中误差和因边长短、竖直角大而引起的测角误差。如采用强制对中标志，尽可能拉长定向边的距离，用联系三角形定向时因尽可能按照联系三角形的最佳形状进行布设，并至少进行三次，并根据每次测量情况取加权平均值，尽量避免竖直角大的短30、边情况发生，对联系测量的方案进行多研究，多实践，定期对地表导线点进行测量复核，提高联系测量的精度。定向边精度每提高1，将极大提高贯通精度。（2）提高测角精度，即减少m的值。控制测角中误差，所有标志采用强制对中标志。（3）减少测站数n的值，即增大施工控制导线的平均边长。只要做到上述三点的要求，保证隧道贯通是完全可以做到的。分级测量复核制度1、工区主管安排专门测量人员负责本作业区的日常施工测量，施工放样及控制桩点的埋设及防护。2、经理部测量组负责复核和指导工区完成施工测量任务，并负责向工区现场交点、交桩、交测量资料和成果。对工区关键控制点进行复核。3、测量组对测量成果进行换手复核。4、现场监理工程31、师对日常测量工作进行监督和复测。七、点位的埋设及保护措施选好点址后需埋设地面标石，将灌制好的嵌有金属中心标志的标石浇筑埋设于地面，其过程是：挖基坑，坑底要整平夯实，再填砂石捣固，浇底层混凝土树标石并浇筑混凝土,控制点的埋设应满足以下条件： (1) 控制点应满足整体控制要求； (2) 控制点应埋设在牢固不易破坏的位置； (3) 控制点相互之间必须通视； (4) 控制点埋设深度应在地面0.8m以下 地下工程施工测量控制点位的准确性直接影响施工的准确与否，为了避免因控制点位的误差过大而影响施工，必须对控制点位进行保护，保护范围包括：第三方测量单位提供的精密导线点及精密水准点、施工单位自行引出的加密导32、线点及水准点。保护措施如下：1、加强地面巡视。不定期安排人员对业主提供的精密导线点及精密水准点和施工场地内的加密点进行巡视，发现有破坏迹象时立即组织人员对该点位进行复测，并将复测结果上报给监理及第三方监测。2、提高控制点的复测频率。在施工测量管理办法要求的复测频率基础上根据施工需要适时复测。八、质量保证措施地下工程施工测量不同于一般工程测量，施测的周围环境和条件复杂，要求的施测精度相当高，因此必须精心组织实施。8.1、施工准备开工前，根据设计提供的测量数据资料，布设施工控制网点，这些网点必须吻合设计提供的三角网和水准网点的基本数据，并满足规定的施测精度。8.2、外业测量为保证内业计算时能够及时33、发现错误，日常测量必须保证两个测回，施工控制桩测设则须四个测回，外业测量必须进行闭合测量，外业记录资料必须完整、详细，闭合到业主交付的导线点上，经过内业计算达到精度后方可使用，对业主提供的导线点及自己布设的施工控制桩必须定期复核，精度达不到规范要求时，及时调整。8.3、内业资料计算日常测量资料必须由两名以上技术员独立计算并相互核对计算数据，核对无误后交由技术主管复核、鉴认,主管鉴认后方可交付使用。对于关键控制点测量，在技术主管复核完成后，上报测量工程师复核，经复核无误后方可使用。8.4、人员配备指定专人负责，日常测量不少于3人，每组必须两人精通，可相互使用仪器及内业资料计算。8.5、测量仪器的34、管理测量仪器实行分级管理制度，精密测量仪器由经理部统一管理，一般测量仪器由各工区自行管理，建立保管、使用、维修制度。各种测量仪器、量具按计量部门有关规定定期进行计量检定，做好日常保养工作，保证状态良好，建立测量设备台帐，准确记录检定维修情况。九、人员组织与主要仪器设备9.1、人员组织序 号姓名职务学历工作年限1马茂林测量队长高中26年2杨国辉测量班长大学专科7年3李文军测量工高中6年4徐兆森测量工大学专科1年9.2、主要仪器设备控制及施工测量主要仪器设备编号仪器品牌精度备注1全站仪索佳SET-2130R2+2ppm 21台2电子水准仪徕卡DNA030.3mm/km1台3全站仪徕卡TCR120235、2+2ppm 22台注：其他测量人员以及测量设备随工程的实际进度分批进场。十、附件10.1 、职业资格证书 10.2、仪器检定证书1. 基于C8051F单片机直流电动机反馈控制系统的设计与研究2. 基于单片机的嵌入式Web服务器的研究 3. MOTOROLA单片机MC68HC（8）05PV8/A内嵌EEPROM的工艺和制程方法及对良率的影响研究 4. 基于模糊控制的电阻钎焊单片机温度控制系统的研制 5. 基于MCS-51系列单片机的通用控制模块的研究 6. 基于单片机实现的供暖系统最佳启停自校正（STR）调节器7. 单片机控制的二级倒立摆系统的研究8. 基于增强型51系列单片机的TCP/IP协36、议栈的实现 9. 基于单片机的蓄电池自动监测系统 10. 基于32位嵌入式单片机系统的图像采集与处理技术的研究11. 基于单片机的作物营养诊断专家系统的研究 12. 基于单片机的交流伺服电机运动控制系统研究与开发 13. 基于单片机的泵管内壁硬度测试仪的研制 14. 基于单片机的自动找平控制系统研究 15. 基于C8051F040单片机的嵌入式系统开发 16. 基于单片机的液压动力系统状态监测仪开发 17. 模糊Smith智能控制方法的研究及其单片机实现 18. 一种基于单片机的轴快流CO,2激光器的手持控制面板的研制 19. 基于双单片机冲床数控系统的研究 20. 基于CYGNAL单片机的在37、线间歇式浊度仪的研制 21. 基于单片机的喷油泵试验台控制器的研制 22. 基于单片机的软起动器的研究和设计 23. 基于单片机控制的高速快走丝电火花线切割机床短循环走丝方式研究 24. 基于单片机的机电产品控制系统开发 25. 基于PIC单片机的智能手机充电器 26. 基于单片机的实时内核设计及其应用研究 27. 基于单片机的远程抄表系统的设计与研究 28. 基于单片机的烟气二氧化硫浓度检测仪的研制 29. 基于微型光谱仪的单片机系统 30. 单片机系统软件构件开发的技术研究 31. 基于单片机的液体点滴速度自动检测仪的研制32. 基于单片机系统的多功能温度测量仪的研制 33. 基于PIC单38、片机的电能采集终端的设计和应用 34. 基于单片机的光纤光栅解调仪的研制 35. 气压式线性摩擦焊机单片机控制系统的研制 36. 基于单片机的数字磁通门传感器 37. 基于单片机的旋转变压器-数字转换器的研究 38. 基于单片机的光纤Bragg光栅解调系统的研究 39. 单片机控制的便携式多功能乳腺治疗仪的研制 40. 基于C8051F020单片机的多生理信号检测仪 41. 基于单片机的电机运动控制系统设计 42. Pico专用单片机核的可测性设计研究 43. 基于MCS-51单片机的热量计 44. 基于双单片机的智能遥测微型气象站 45. MCS-51单片机构建机器人的实践研究 46. 基于39、单片机的轮轨力检测 47. 基于单片机的GPS定位仪的研究与实现 48. 基于单片机的电液伺服控制系统 49. 用于单片机系统的MMC卡文件系统研制 50. 基于单片机的时控和计数系统性能优化的研究 51. 基于单片机和CPLD的粗光栅位移测量系统研究 52. 单片机控制的后备式方波UPS 53. 提升高职学生单片机应用能力的探究 54. 基于单片机控制的自动低频减载装置研究 55. 基于单片机控制的水下焊接电源的研究 56. 基于单片机的多通道数据采集系统 57. 基于uPSD3234单片机的氚表面污染测量仪的研制 58. 基于单片机的红外测油仪的研究 59. 96系列单片机仿真器研究与设计40、 60. 基于单片机的单晶金刚石刀具刃磨设备的数控改造 61. 基于单片机的温度智能控制系统的设计与实现 62. 基于MSP430单片机的电梯门机控制器的研制 63. 基于单片机的气体测漏仪的研究 64. 基于三菱M16C/6N系列单片机的CAN/USB协议转换器 65. 基于单片机和DSP的变压器油色谱在线监测技术研究 66. 基于单片机的膛壁温度报警系统设计 67. 基于AVR单片机的低压无功补偿控制器的设计 68. 基于单片机船舶电力推进电机监测系统 69. 基于单片机网络的振动信号的采集系统 70. 基于单片机的大容量数据存储技术的应用研究 71. 基于单片机的叠图机研究与教学方法实践41、 72. 基于单片机嵌入式Web服务器技术的研究及实现 73. 基于AT89S52单片机的通用数据采集系统 74. 基于单片机的多道脉冲幅度分析仪研究 75. 机器人旋转电弧传感角焊缝跟踪单片机控制系统 76. 基于单片机的控制系统在PLC虚拟教学实验中的应用研究77. 基于单片机系统的网络通信研究与应用 78. 基于PIC16F877单片机的莫尔斯码自动译码系统设计与研究79. 基于单片机的模糊控制器在工业电阻炉上的应用研究 80. 基于双单片机冲床数控系统的研究与开发 81. 基于Cygnal单片机的C/OS-的研究82. 基于单片机的一体化智能差示扫描量热仪系统研究 83. 基于TCP/42、IP协议的单片机与Internet互联的研究与实现 84. 变频调速液压电梯单片机控制器的研究 85. 基于单片机-免疫计数器自动换样功能的研究与实现 86. 基于单片机的倒立摆控制系统设计与实现 87. 单片机嵌入式以太网防盗报警系统 88. 基于51单片机的嵌入式Internet系统的设计与实现 89. 单片机监测系统在挤压机上的应用 90. MSP430单片机在智能水表系统上的研究与应用 91. 基于单片机的嵌入式系统中TCP/IP协议栈的实现与应用92. 单片机在高楼恒压供水系统中的应用 93. 基于ATmega16单片机的流量控制器的开发 94. 基于MSP430单片机的远程抄表系统43、及智能网络水表的设计95. 基于MSP430单片机具有数据存储与回放功能的嵌入式电子血压计的设计 96. 基于单片机的氨分解率检测系统的研究与开发 97. 锅炉的单片机控制系统 98. 基于单片机控制的电磁振动式播种控制系统的设计 99. 基于单片机技术的WDR-01型聚氨酯导热系数测试仪的研制 100. 一种RISC结构8位单片机的设计与实现 101. 基于单片机的公寓用电智能管理系统设计 102. 基于单片机的温度测控系统在温室大棚中的设计与实现103. 基于MSP430单片机的数字化超声电源的研制 104. 基于ADC841单片机的防爆软起动综合控制器的研究105. 基于单片机控制的井下44、低爆综合保护系统的设计 106. 基于单片机的空调器故障诊断系统的设计研究 107. 单片机实现的寻呼机编码器 108. 单片机实现的鲁棒MRACS及其在液压系统中的应用研究 109. 自适应控制的单片机实现方法及基上隅角瓦斯积聚处理中的应用研究110. 基于单片机的锅炉智能控制器的设计与研究 111. 超精密机床床身隔振的单片机主动控制 112. PIC单片机在空调中的应用 113. 单片机控制力矩加载控制系统的研究 项目论证，项目可行性研究报告，可行性研究报告，项目推广，项目研究报告，项目设计，项目建议书，项目可研报告，本文档支持完整下载，支持任意编辑！选择我们，选择成功！项目论证，项目可行性研究报告，可行性研究报告，项目推广，项目研究报告，项目设计，项目建议书，项目可研报告，本文档支持完整下载，支持任意编辑！选择我们，选择成功！单片机论文，毕业设计，毕业论文，单片机设计，硕士论文，研究生论文，单片机研究论文，单片机设计论文，优秀毕业论文，毕业论文设计，毕业过关论文，毕业设计，毕业设计说明，毕业论文，单片机论文，基于单片机论文，毕业论文终稿，毕业论文初稿，本文档支持完整下载，支持任意编辑！本文档全网独一无二，放心使用，下载这篇文档，定会成功！