1、xx书香小镇售楼部外脚手架搭设方案编制人： 复核人： 审批人： 目 录第一节、编制依据1第二节、工程概况1一、工程概况1第三节、施工计划1一、施工进度计划1二、材料与设备计划2三、劳动力计划2第四节、施工工艺技术3一、施工步骤3二、施工方法3三、脚手架搭设质量要求7第五节、施工安全保证措施错误!未定义书签。一、组织保障错误!未定义书签。二、安全管理措施错误!未定义书签。三、应急预案错误!未定义书签。第六节、落地脚手架计算书错误!未定义书签。售楼部支架搭设方案 第一节、编制依据1.建筑结构荷载规范GB50009-20122.钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20013.建筑施工模板安全2、技术规范JGJ 162-20084.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001，5.建筑施工安全检查标准JGJ59-20116.建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-917. 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文8. 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）9. 本工程施工图纸第二节、工程概况一、工程概况1.书香小镇售楼部工程位于xx省xx市xx开发区，文府路边，靠近规划的市政广场东南角。拟建工程为1栋2层建筑物，一层4.5米，二层3.5高。地上总建筑面积为2144.71，建筑物占地面积为1992.08。2.售楼部外架采用双排3、落地式脚手架。对支架基底要求用采用30mm厚150mm宽松木条，确保地基承载力0.18MPa。3.搭设尺寸为：采用48.33.6钢管搭设，外架脚手架搭设搭设架尺寸为mm1.8m。外立架立面布置双向剪刀撑，斜杆与地面夹角为4560度；室外搭设高度为11.7米。4.外墙采用200厚的实心砖砌体或蒸压加气块砖。第三节、施工计划一、施工进度计划根据主体结构的施工进度来调整，当一层柱钢筋加工完成后可以进行钢管架的搭设，搭设时间3天；当第一层梁板混凝土浇筑完成后及可进行钢锯架搭设，时间为3天，当第二层梁板混凝土浇筑完成后及可进行钢锯架搭设，时间为3天；当屋架梁板混凝土浇筑完之后14天，并在墙体抹灰工程结束4、之后，可进行钢管架的拆除，拆除时间4天，综合以上情况，钢管架施工时间总计10天。二、材料与设备计划1、钢材的选用(1) 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(2) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用钢管。(3) 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定应有产品质量合格证；应有质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏5、差，应符合现行规范；钢管必须涂有防锈漆。(4) 扣件要有出厂合格证，有脆裂、变形，滑丝的扣件禁止使用，扣件表面应进行防锈处理，扣件活动部位应能灵活转动。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。 扣件应参照国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。（5）木脚手板应采用杉木或松木制作，厚度不宜小于50，其材质应符合国家现行标准木结构设计规范（GBJ5）中二级材质的规定；脚手板的两端应采用直径4的镀锌钢丝各设两道箍。三、劳动力计划1、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时6、警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：万成福（项目经理）组长，负责协调指挥工作；白光恩（施 工 员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；邢小东（安 全 员）组员，负责现场安全检查工作；许碧辉（架子工班长）组员，负责现场具体施工；2、所需劳动力安排架子工随着施工进度进场，进场人数为25人。第四节、施工工艺技术米。屋架搭设采用外挑式双排架，标高从8.111.7，搭设高度3.6米。搭设尺寸为：外架脚手架搭设搭设架尺寸为1.5m1.2m1.8m，及立杆纵距La=1.5m，立杆横距Lb=1.27、m，横杆步距h=1.8m，内立杆离墙0.3m。连墙件按2步3跨设置，连墙件采用预埋钢管与架体连接。脚手板：操作层脚手板采用3m长竹架板满铺。每隔三层用3m长竹架板满铺。一、施工步骤地基夯实硬化弹线、立杆定位按立杆间距排放底座摆放纵向扫地杆竖立杆并与纵向扫地杆扣紧装横向扫地杆，并与立杆和纵向扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆加设抛撑，上端与第二步大横杆扣紧设置连墙杆接立杆加设剪刀撑铺设脚手板、绑扎防护栏杆及挡脚板立挂安全网完成。二、施工方法1、对砂质地基做浇水密实处理，增加地基承载力，为防止地基沉降不均匀及场地的不平整性，在压实的地基铺设30mm厚18、50mm宽的松木条作为满堂脚手架基础，并在混凝土面上划线布设纵、横立杆，以使立杆位置正确。如下图：脚手架立杆基础图2、连墙件布置：按碳素结构钢（GBT700）中Q235-A级钢规定，按两步三跨设置，通过外边柱与外架立杆拉接。连墙件与脚手架连接的一端可稍微下斜，不容许向上翘起。设置第一排连墙件前，每隔6跨设一道斜撑，以确保架子稳定。3、立柱上的对接扣件交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头高度错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。脚手架架管接头位置图4、剪刀撑：剪刀撑的搭接长度不小于1m，剪刀撑沿架高连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，连9、接方法同立杆。剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与小横杆的伸出端或立杆扣紧外，还应在其中间增加24个扣接点，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。5、双排脚手架设剪刀撑和横向支撑：脚手架在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑,剪刀撑与地面成45，剪刀撑和横撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设。6、斜道：附着在外脚手架上，但是杆件要单独设置，斜道两侧、平台外围和端部均按规定和外脚手架连好连墙件，每两步设水平斜杆，并按搭设脚手架的规定设置剪刀撑和横向支撑。7、脚手板、护栏和挡脚板: 脚手架设作业层一层，满铺竹或木脚手板，挡脚板高180mm。脚手板平铺，应铺满铺稳，拐角要交圈，不得有超过150mm的探10、头板。脚手板应设置在三根小横杆上，当脚手板长度小于2m时可用两根小横杆支承，且脚手板两端应与其可靠固定，严防倾翻。脚手板对接平铺时，接头处必须设置两根小横杆，脚手板外伸长度应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在小横杆上，搭接长度大于200mm，其伸出小横杆的长度不小于100mm。脚手板应做到严密、牢固、铺平、铺稳、铺实，不得有超过50mm间隙。严禁有超过150mm的探头板。外架立面图8、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。(3) 水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，搭接接11、头的搭接长度不应小于1，应采用不少于3个旋转扣件固定。(4) 横向水平杆应放置在纵向水平杆上部，靠墙一端至墙装饰面距离不宜小于200mm。 (5) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：9.安全网搭设方案：（1）平网支搭要内外横杆撑起，网面须绷起，内横杆与墙体连接，外横杆每隔3米设一支杆。支杆与地面夹角为45度反杆与地面要有强度、刚度、和稳定性。 （2）网与网连接要牢固，相邻部分要靠近或边缘重叠。 （3）经常清理杂物，保持网工作面无杂物。 （4）卸料平台两侧安装立网要随着建筑施工升高安装平面之边部最大间隙不能超过10厘米。（5）网上不能有沙杆，钢管架子穿出。10、脚手架的12、拆除 先搭的后拆，后搭的先拆。先从钢管脚手架顶端拆起。 拆除时，周围设置护栏或警戒标志，设专人指挥，严禁非作业人员入内，拆除顺序由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则，先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆，先按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时作业。 拆立杆时，先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。 连墙杆应随拆除进度逐层拆除。严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步。拆除整个过程中，不得换人，同一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防止坠落。 拆除时严格控制13、架杆接触电线，不要碰坏外墙，瓷片，窗框，玻璃，水管等物品。 拆下的钢管，脚手板等配件，分别集中用钢丝绳栓住，及时用塔吊运至地面，严禁抛掷，运致地面。三、脚手架搭设质量要求 不得采用有严重锈蚀、弯 、压扁或折裂的钢管；新扣件必须有生产许可证、测试报告和产品质量合格证；有裂纹、变形的扣件不得使用，出现滑丝搭接螺栓必须更换；钢管、新旧扣件均应进行防锈处理。 地基基础：表面坚实、平整；不积水；垫板不晃动、不下沉。立杆垂直度允许偏差：100mm 纵向水平杆水平允许高差：一根杆的两端为20mm；同跨内两根杆为10mm。 步距允许偏差：20mm 立杆纵距允许偏差：50mm 立杆横距允许偏差：20mm 扣件安14、装：主节点处各扣件中心点距离不大于150mm；同步立杆上两个相隔对接扣件的高差不大于500mm；立杆上的对接扣件至主节点的距离不大于步高的1/3；纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离不大于立杆纵距的1/3。 扣件螺栓拧紧力矩：4065Nm脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):135.00；立杆基础底面面积(m2):0.30；地面广截力调整系数:0.40。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布15、荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3001.500/3=0.150 kN/m ；活荷载标准值: Q=4.5001.500/3=2.250 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.150+1.42.250 = 3.376 kN/m； 小横杆计算简图最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =3.3761.2002/8 = 0.608 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =119.625 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =119.625 N/m16、m2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.150+2.250 = 2.438 kN/m ； 最大挠度 V = 5.02.4381200.04/(3842.060105121900.0)=2.622 mm；小横杆的最大挠度 2.622 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1200.0 / 150=8.000 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.200=0.046 kN；脚手板17、的荷载标准值: P2= 0.3001.2001.500/3=0.180 kN；活荷载标准值: Q= 4.5001.2001.500/3=2.700 kN；荷载的设计值: P=(1.20.046+1.20.180+1.42.700)/2=2.026 kN；最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m；集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2672.0261.500= 0.811 kN.m；最大应力计算值 = 0.822106/5080.0=161.740 N/mm2；18、大横杆的最大应力计算值 = 161.740 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：V= 1.8831.4631500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 3.703 mm；最大挠度和：V= Vma19、x + Vpmax = 0.052+3.703=3.755 mm；大横杆的最大挠度 3.755 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.200220、/2=0.046 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.500=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001.2001.500/2=0.270 kN；活荷载标准值: Q = 4.5001.2001.500 /2 = 4.050 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.270)+1.44.050=6.063 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： NG1 = 0.1394+(1.202/2+1.502)0.038/1.50(46.00-21、20.00) = 6.420； NGL1 = 0.1394+0.038+(1.202/2+1.502)0.038/1.5020.00 = 5.860； NG2= 0.30011.500(1.200+0.3)/2 = 0.337 kN； NG3 = 0.11011.500/2 = 0.083 kN； NG4 = 0.0101.50046.000 = 0.690 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.530 kN； NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 = 13.390 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷22、载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 4.5001.2001.5001/2 = 4.050 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4500.8400.645 = 0.171 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 Ns = 23、1.2NGL+1.4NQ= 1.213.390+ 1.44.050= 21.738 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.530+ 1.44.050= 14.706 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.213.390+ 0.851.44.050= 20.887 kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.530+ 0.851.44.050= 13.855 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1711.500 1.5024、02/10 = 0.069 kN.m；六、立杆的稳定性计算:外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。1. 20.00米以上立杆稳定性计算。不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N =14.706 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得： = 1.530 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.651 m；长细比 Lo/i = 168.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.2525、1 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2； = 14706.000/(0.251489.000)=119.814 N/mm2；立杆稳定性计算 = 119.814 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N =13.855 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表526、.3.3得： = 1.530 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.651 m；长细比: L0/i = 168.000 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2； = 13855.404/(0.251489.000)+68544.134/5080.000 = 126.378 N/mm2；立杆稳定性计算 = 126.378 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！2. 20.00米以下立杆稳定性计算。不组合风荷载27、时，双立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N =10.869 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得： = 1.530 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.651 m；长细比 Lo/i = 168.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.251 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/28、mm2； = 14706.000/(0.251489.000)=119.814 N/mm2；立杆稳定性计算 = 119.814 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N =10.444 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得： = 1.530 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.651 m；长细比: L0/i = 168.000 ；立杆净截面29、面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2； = 13855.404/(0.251489.000)+68544.134/5080.000 = 126.378 N/mm2；立杆稳定性计算 = 126.378 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.171 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.500 m2；30、按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.226 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.226 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.89010-4205.000131、03 = 95.133 kN；Nl = 8.226 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.226小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 54.000 kN/m2；其中，地基承载力标准值：fgk= 135.000 kN/m2 ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =46.185 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 13.855 kN；基础底面面积 ：A = 0.300 m2 。p=46.185 fg=54.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！