1、xx商业街三期5#地块工程满堂扣件式钢管支撑高架模板专项方案第一章 工程概况第一节 工程简介序号项 目内 容1工程名称xx商业街三期5#地块工程2工程地址3建设单位4勘察单位5设计单位6监理单位7施工总包单位8支撑系统地基概况一层砼地面及钢筋砼楼面梁板9工程简介本工程为钢筋混凝土框架结构，其中两处涉及高架模板，分别为：1、7-8轴交B-F轴自一层地坪标高-0.53m至10.17m标高处，结构高度10.7m高架模板，最大梁截面4001400，楼板厚度120mm；2、5-13轴交C-E轴自10.17m标高处梁板至屋面18.9m标高处，结构高度8.73m；最大梁截面250750，楼板厚度120mm。2、结构砼强度均为C25。第二节 工程结构形式本工程粉喷桩基础，以第层卵石层为持力层。地基基础设计等级为丙级。上部采用钢筋砼框架结构，设计结构安全等级二级，设计使用年限50年，建筑场地类别为II类，作四级抗震设防设计。本工程结构使用混凝土基础垫层采用C15，其余采用C25；第二章 编制依据1、xx商业街三期5#地块工程建筑、结构等施工图纸。2、主要规范和规程 2.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011） 2.2 混凝土结构工程质量验收规范 （GB50666-2011） 2.3 工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程 2.4 建筑施工模板安全规范 （JGJ162-3、2008）2.5 钢管脚手架扣件 （GB 15831-2006） 2.6 木结构设计规范 （GB50005-2003）2.7 建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91） 2.8 建筑施工安全检查标准 （JGJ59-2011） 2.9 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)2.10 混凝土结构设计规范(GB50010-2010)2.11 钢结构设计规范(GB50017-2003)2.12 企业标准及部、省、市现行的有关安全生产和文明施工规定。3、品茗建筑施工安全设施计算软件。第三章 支模架范围、特点及选型初步设计第一节 支模架设计范围根据该项目结构特点，本工程涉及两处高架模板。本4、方案将分别对两处高架模板进行编制和支撑体系验算设计。第二节 本工程支模架特点本工程支模架层高较高，支模架四周均有非高支模部分可作为连墙支撑，但必须做好支模架的验算设计工作。本工程的高架模板支撑体系特点：1、一层高支模地基处理（拟基础回填夯实后先行浇筑不小于15cm厚度的C20砼地坪）；2、一层高支模顶部大截面梁（4001400）；3、本工程一层支撑高度较大，高度为10.7m；4、顶层高支模与非高支模区域必须同时施工，间距、步距均需统一；5、 本工程采用商品混凝土，浇捣时采用汽车泵进行混凝土输送。第三节 本工程支模架选择类型根据支模架特点和现场情况，项目部选择模板支撑类型为加强型满堂扣件式钢管脚5、手架支撑体系，砼接触面模板采用木模板，保证模板及支架具有足够的强度、刚度稳定性，能可靠承受新浇混凝土的重量、侧压力以及施工荷载，同时提高模板施工工作效率保证支模架施工的顺利进行。具体初步设计如下：（一）水平杆设置1、在立杆底距楼地面200处沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆，扫地杆以上按照步距1500进行设置，其位置详见计算式中图所示。2、所有能够与建筑四周柱顶紧顶牢或与结构柱加设水平箍箍牢的水平杆端部均应与结构连接，增强整个支撑系统的刚度。3、梁底处设一道水平杆并且在最顶层步距梁水平杆中间加设一道水平杆。4、所有杆件接头全部按照下图错开，不得在统一跨格内。（二）剪刀撑设置1、竖向剪刀撑6、a、在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，中部纵横向每道框架梁两侧设置由下至上的竖向连续剪刀撑；b、为了便于实际操作，剪刀撑可根据结构框格采用4m6m不同长度的钢管搭设。纵向剪刀撑按计算书中图布设，与楼面夹角成4560，所有剪刀撑均要求从低至顶连续布置；搭接处采用直角扣件搭接，搭接长度不小于1000，并且搭接处扣件不少于三个，剪刀撑与立杆交接处用旋转扣件与相交的立杆扣牢。2、水平剪刀撑在竖向剪刀撑部位的顶部和扫地杆处设置水平剪刀撑，本工程支模高度较大，全部在支架中部再加设一道水平剪刀撑。（三）立杆支撑设置a、4001400截面梁：木楞间距300，梁两侧支撑立杆的间距1000，顺梁长向间7、距600，水平杆件步距按照1.5m。为了安全起见，在梁底增设一道承重立杆，承重立杆顺梁间距600mm。b、120厚楼板：木楞间距300，立杆的纵距b=1000，立杆的横距l=1000，能满足安全施工要求；为结合工程实际开间尺寸进行施工操作，水平杆件步距按照1.5m布设，与梁支撑一致便于水平剪刀撑设置和梁底支撑水平拉结稳定。c、立杆采用6米、4m、3米的钢管进行组合，立杆采用直扣进行连接，立杆搭设时，接头位置要错开，保证相邻两根两根接头不在同一水平面。d、立杆支撑详见下图所示。（四）连墙件设置1、连墙件应满足模板安全技术规范（JGJ162-2008）的要求，间距按照规范要求不大于20进行布设，本8、工程竖向间距为每个框架柱设置不少于三个固定结点与整个架体拉结，一层高支模位于4.77m标高处四周有框架梁，可根据规范和计算书要求预埋连墙件；2、框架柱处连墙件采用钢管抱柱做法；连墙件与周边结构柱子拉结成一体，具体设布置如附图所示；3、连墙件设置在水平剪刀撑下，竖向间距与水平剪刀撑间距相同。（五）立杆下基础处理1、一层高支模搭设架体立杆地基处理如下：素土夯实（密实度必须经环刀试验检测不小于0.94），100厚碎石垫层，150厚C20混凝土垫层（为确保地坪能够作永久地坪用，拟将砼面层比原设计标高降低70mm，待装饰装修时再二次浇筑细石砼，或铺贴面层。架体立杆下垫不短于三根立杆长度的10#槽钢。2、9、顶层高支模位于钢筋砼楼面上，架体立杆下拟垫不短于三根立杆长度的10#槽钢，且必须待钢筋砼楼面砼强度满足要求后再进行上部施工。第四章 施工部署 第一节 管理体系及项目部组成1、质量保证体系我公司已通过ISO9001:2000质量体系认证，质量、安全体系为公司、项目部、班组三级管理体系，公司制定总体目标，项目部负责根据公司目标结合现场具体情况进行分解落实，班组根据项目部的要求和制度在生产中贯彻执行，以确保目标的实现。项目管理体制保证了质量体系的有效运行，质量体系的有效运行又保证了项目部人员充分履行岗位职责。工程质量保证体系图工程管理部公司质量管理领导小组公司主管质量副总公司总工公司质量管理人员项目10、经理冯银良项目技术员：杨国友资料员：陈波安全员：曾庞春计量员：质量员：尹修宏施工员：王胜泥工、砼工：胡荣福木工翻样：张祖平 架子班： 钢筋翻样：刘士祥 材料员：叶远印2、支模架质量保证条件（1）模板支撑体系施工前必须编写专项施工方案，高大模板施工的方案由项目技术负责人组织编制，公司工程、技术、质量、安全等分管部门审核，报单位总工程师批准，并报工程部、技术部备案。（2）高大支模架专项施工方案必须组织专家论证审核。（3）经审批通过的专项施工方案，应有项目技术负责人向施工员、质检员、安全员等工程技术人员交底，然后由施工员向班组作业人员进行安全技术交底。 （4）模板的搭设与拆除必须严格按照专项施工方案11、进行。3、支模架施工流程：基础回填土结束以后，按照施工图纸要求施工地面工程，待混凝土垫层砼强度达到设计要求后，开始进行一层支模。根据现场实际条件，现制定以下施工流程：（1）总流程：测量放线铺设槽钢搭设满堂架顶板标高引测安装柱及梁底模板安装梁侧模及板模板检查验收浇筑柱砼绑扎梁板钢筋检查验收梁板钢筋浇筑梁板砼养护到设计强度拆模。（2）安装柱模：立相邻两边模板并临时与梁板或梁底模板及满堂架固定安装柱模基本调垂直这两边模板立另两侧模板并安装柱箍钢管收紧柱箍扣件，同时将模板调垂直、平整检查验收封堵模板底的检查口。（3）安装梁模：搭设满堂架引测标高铺设方木安装底模安装侧梁模检查验收。（4）安装楼板模板：搭12、设满堂架引测标高铺设方木铺设模板检查验收。4、安全保证体系第二节 材料、设备、劳动力组织1、主要材料供应情况本工程所用的模板、方木采用市场采购方式，脚手架、扣件等采用租赁方式；经市场调研可以保证工程质量和进度要求。材料的进场及使用应加强管理，主要做好如下几点：（1）搭设模板用的材料要提前准备充足，满足施工进度的要求，材料进场必须要有厂家的质量证明材料，钢管、扣件、可调托撑、模板、木方等材料进场后应按规定随机抽样检查，经检查合格后才能使用。（2）采购、租赁的钢管必须有产品合格证和法定检测单位的检测报告，没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管不得进入施工现场。（3）钢管的外观质量要求：表面应平直、13、不应有裂缝、结疤、分层、错位、毛刺、压痕和深的划痕，严禁使用打孔后钢管。（4）钢管的外径、壁厚等偏差应符合规定要求，壁厚下差限值为0.36mm，并应做防锈处理。（5）进场的扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测报告，必须采用可锻铁或铸钢制作，其质量性能必须符合钢管脚手架扣件GB15831的规定，扣件的外观质量要求：有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用，扣件应做防锈处理。扣件在螺栓拧紧扭力达到65N.m时，不得发生破坏。（6）经验收合格的材料应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不应有积水。（7）本项目拟使用的可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯型螺纹GB/14、T5796.2、GB/T5796.3的规定。现场检查，可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑抗压承载出厂设计值不应小于40KN，支托板不应小于5mm。2、主要设备主要机具表序号名称规格数量1塔吊QTZ4012交流电焊机BX3-12033木工圆盘锯MJ35024振动棒ZM-185全站仪Skda16经伟仪WILD17钢卷尺5m/30m/50m10/3/18水平仪WILD23、主要操作班组配置情况主要班组配置表序号工种数量备注1架子工20特种作业证2瓦工203木工204钢筋工105电工3特种作业证6电焊工4特15、种作业证7塔吊司机及司索工2特种作业证8测量工2第三节 满堂支撑高架模板混凝土浇捣注意事项1）防止支模架产生偏心受力的措施 a 、浇筑混凝土时应随浇随捣随平整，混凝土不可集中堆载在一处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷。 b、卸载其他物料时，防止对模板支撑或脚手架产生振动和冲击。 c 、不得集中堆放建筑材料或施工设备。2）混凝土浇筑时施工荷载控制措施在浇筑混凝土时，要控制好浇捣顺序，随捣、随抹平，不得一下子把混凝土浇到0.51m高，减小混凝土泵送所产生的压力对模板产生的冲击力。 3）混凝土浇筑时其他注意事项（a）浇灌砼前必须先检查模板支撑的稳定情况，特别要注意检查用斜撑支撑的悬臂构件的模16、板的稳定情况。浇注砼过程中，要注意观察模板、支撑情况，发现异常，立即撤离人员，及时向管理人员报告。 （b）水平运输通道旁预留洞口，电梯井口必须检查完善盖板、围护栏杆。 （c）浇筑砼所使用的桶、槽必须固定牢固，使用串筒节间应连接牢靠，操作部位设防护栏杆，严禁站在桶槽帮上操作。 （d）高支模区域不宜夜间浇筑时，不得已时必须有足够的照明设备。第五章 高架模板搭设施工方案一、满堂支撑设计：根据本工程满堂脚手高支模搭设高度，梁柱截面尺寸的不同，分别按以下满堂架搭设方式：1、一层：混凝土楼板120mm厚，梁截面400mm1400mm，搭设高度按11米计算并设计高支模（后附计算书）排架形式：采用483.0钢17、管搭设排架，梁底立杆间距6001000mm，板底立杆间距1000mm1000mm，水平杆步距1.5m,立杆采用扣件联接组成排架支撑体系；支撑立杆下垫10#槽钢，地基为C20混凝土垫层，立杆离地0.2m处设置纵横向水平拉杆，水平纵横拉杆设置步距均为1.5m,其中最上层兼做搁置钢管，搁置钢管采用紧顶的双扣件抗滑移；在模板支撑架外侧四周围均设置竖向连续式剪刀撑，在竖向剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑，本工程支模高度大，在支架中部再加设一道水平剪刀撑；局部适当调整（只允许调小不允许调大）大梁底的横杆间距，以便于在大梁底另专设纵向剪刀撑，为保证整个钢管排架支撑系统的稳定，其它未注构造做法，水平拉18、杆、斜撑、斜道等按规范要求。高支模支撑系统搭设过程中，纵横向的水平拉杆，在过楼层4.77m处梁时拉杆要求周边顶撑在梁侧面，形成高支模的竖向限位。各构件的具体尺寸见下页梁模板构件尺寸一览表：梁取400mm1400mm作验算对象，模板各构件尺寸一览表 梁截面400mm1400mm梁底模15mm厚胶合板梁底搁栅5080mm枋木300mm梁底纵向主楞483.0钢管横向间距600mm梁立杆483.0钢管沿梁长方向间距600mm垂直梁长方向间距1000mm水平拉杆483.0钢管1500mm立杆与主楞交接处扣件双扣件梁侧模15mm厚胶合板梁侧压枋50mm80mm枋木300mm取120厚楼板作验算对象，模板各19、构件尺寸一览表板厚度120mm板底模15mm厚胶合板板底搁栅50mm80mm枋木300mm立杆483.0钢管横向间距1000mm，纵向间距1000mm水平拉杆483.0钢管1500mm立杆与主楞交接处扣件双扣件2、顶层：混凝土楼板120mm厚，梁截面250mm750mm，搭设高度按9米计算并设计高支模（后附计算书）梁取250mm750mm作验算对象，模板各构件尺寸一览表 梁截面250mm750mm梁底模15mm厚胶合板梁底搁栅5080mm枋木300mm梁底纵向主楞483.0钢管横向间距800mm梁立杆483.0钢管沿梁长方向间距800mm垂直梁长方向间距1000mm水平拉杆483.0钢管15020、0mm立杆与主楞交接处扣件双扣件梁侧模15mm厚胶合板梁侧压枋50mm80mm枋木300mm取120厚楼板作验算对象，模板各构件尺寸一览表板厚度120mm板底模15mm厚胶合板板底搁栅50mm80mm枋木300mm立杆483.0钢管横向间距1000mm，纵向间距1000mm水平拉杆483.0钢管1500mm立杆与主楞交接处扣件双扣件二、满堂架搭设1、根据附图高支模立杆布置平面图，搭设满堂支架，包括剪刀撑，支立杆时应先在钢管底部按后附图高支模立杆布置平面图垫10#槽钢，再搭中间水平拉杆，再搭扫地杆，扫地杆离地面200处，使立柱纵横方向左右对直，立杆的水平牵引杆根据各层结构层高设置，顶步设置在梁底21、下500处，中间步距按1500设置最上一步不能刚好为1500但应满足小于1500；同时，立柱要间距均匀，满足设计要求。之后用水平管根据标志点弹出梁底模标高，并搭设梁底钢管。满堂架搭设时应与框架柱、构造柱作刚性连接，增加整个支撑系统的刚度，具体见附图。立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁采用搭接接长。2、剪刀撑的设置整个钢管支撑系统须与框架柱连在一起，增强整个支撑系统的刚度。为了便于实际操作，水平剪刀撑统一采用6000钢管搭设。纵向剪刀撑按附图布设，与楼面夹角成4560沿高支架四周从低至顶连续布置。3、核验标高标高弹出之后，及时核查正误。并由木工工长和质检员核验收。4、高支模与非高支模部分整体性处22、理为提高整个高支模系统整体稳定性，要求做到以下注意事项：高支与非高支部分楼板底立杆间距保持统一模数，并将水平杆通长连接在一起；在高支与非高支交界处增设水平剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆；在高支与非高支交界处增设竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆；施工前按以上要求进行交底，过程中严格按方案要求施工，完成后将此部位作为重点验收部位。5、高支模施工注意事项（1）具体布置立杆时，需对主梁、次梁、顶板三者支撑立杆间距整体考虑，使三者立杆纵、横方向尽可能在同一条直线上。调整平分立杆间距时，以上述立杆间距为最大极限值，间距只能调小，不能调大；（2）立杆之间必须按每步距满设23、双向水平杆，确保其在两个方向（x,y）均具有足够的设计刚度；（3）满堂支撑架底部距基础面200以内必须设双向扫地杆；（4）严格按规范要求设置竖向和水平剪刀撑；（5）确保每一扣件的拧紧力矩控制在4565NM内；（6）立杆接长不得采用搭接，必须使用对接扣件进行对接，并确保立杆的对接端头平整；且立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格中设置。（7）高支模系统验收合格后，楼板钢筋绑扎前将柱子砼浇捣完毕，以增加高支模系统的稳定性。（设计高支模系统时考虑与柱子连接）第七章 支模架拆除方法（一）高支模拆除工艺要求1.拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下24、要求：（1）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（3）拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.（4） 梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。因部分高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除一层的模板支撑，（5）在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理25、。（6）严禁夜间进行拆架施工。2.高支撑模板拆除的工序要求：（1）拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。(2)在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。(3)模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。(4)模板的拆除对结构混凝土26、表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50666-2011）中4.3模板拆除分项的如下规定：主控项目1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂梁/100一般项目1、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检27、查数量：全数检查。检验方法：观察。（二）高支模拆除安全要求（1）本工程使用的钢管架，在材料运输时，不得随意乱丢，以免伤人。（2）凡超过2m以上的操作部位，必须搭设操作平台，不得违章临边、临空施工。（3）上班时必须戴好安全帽、穿防滑胶底鞋，严禁酒后上班。（4）搭设满堂架时，必须随工作面的展开上紧钢管扣件，防止不知情人员发生意外。（5）禁止垂直交叉作业，特殊要求必须上下同时作业时，要做好交叉作业的安全防护措施后进行。（6）拆模时，必须设警戒标志，必要时派专人看守，禁止他人入内。（7）拆模时，禁止将模板大块撬下，以免发生意外。（8）模板拆除后，在及时归堆清理的同时要避免出现朝天钉。第八章 支撑体系检28、查和验收要求1、验收组织机构：由公司有关负责人、项目经理、项目总监、项目工程师、施工员、质量员、安全员等部门及人员组成。2、相关验收人员： 项目经理、公司有关负责人、总监、安全员、施工员、项目工程师、作业班组长、搭设人员、专业监理工程师等。3、验收程序：材料进场验收：项目部对进场的钢管扣件等材料进行验收，其外观及力学性能应符合国家现行标准，验收合格后方可使用，否则不得使用。脚手架搭设过程验收：分阶段验收，班组自检合格后，再由项目部质量安全工程部门验收，合格后继续搭设。高支模架整体验收：搭设完毕、班组自检合格后，项目部验收，再报监理验收，合格后进行模板安装；完成后通知公司、监理及安监部门验收。429、验收方法：上岗证查验：脚手架应由专业架子工进行搭设，检查操作人员的上岗证，符合要求，方可允许其作业。检查项目1）、立杆间距、步距是否符合设计要求；2）、与柱及周边构件连接方式是否符合设计要求；3）、竖向剪刀撑间距，布置方式及与立杆连接是否满足设计要求；4）、用测力扭矩扳手检查螺栓拧紧扭矩力不应小于40Nm，且不应大于65Nm；5）、立杆垂直度检查；检查立杆底与楼板是否采用了垫板；6）、钢管连接节点是否满足本方案构造要求；重点检查验收安全隐患大的关键部位（如深梁底部扣件紧固、连墙件设置、扣件是否紧固等），脚手架搭设好后，施工员、质检员、以及技术负责人组织班组长按施工方案及对脚手架按施工方案及脚30、手架安全技术规范（JGJ130-2011）进行验收，验收中要用测力扳手对扣件是否拧紧进行测试。验收合格，并填写好模板工程验收记录方可允许进行下道工序的施工；5、验收应做好数据记录，高支模架整体验收记录应由项目经理、项目技术负责人、公司安全部门负责人、监理工程师、总监等相关人员签字认可。（三）高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收模板高支撑架搭设完毕后应进行安全可靠性检查验收，合格后方准使用。对高大模板支架的验收按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG130-2011)、建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范的相关规定进行验收，检查验收表格详见下页：表A.5高大模板支架安全要点检查31、表，表A.6高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表，表A.7扣件拧紧抽样检查表。表 A . 5 高大模板支架安全要点检查表工程名称支架材质钢管施工单位监理单位资 料 检 查有专项施工方案不少于5人的专家组论证专项施工方案并出具论证意见论证后经修改的方案经施工企业技术负责人批准有计算书（纵横两向立杆间距、步高取值，立杆稳定计算或可以不计算的说明）经总监理工程师批准有技术交底记录现 场 检 查保证支架内容稳固的措施设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置有水平剪力撑外连装置设置梁底位置、每楼层（或沿柱高每4m）设抱柱装置，危险区域每步高设抱柱装置沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆设置纵横两向32、封顶杆，封顶杆位置有水平剪力撑每楼层设连板装置竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每4m设一道剪力撑剪力撑倾角4560,跨越57条杆,宽度6m连墙装置在水平剪力撑位置上设置（禁止在砌体上设置）竖直方向沿横向全高全长从两端开始每4m设一道剪力撑在无墙无板处设连梁装置水平方向沿全平面每4.5m高设一道剪力撑，架顶部位加密水平剪力撑在无法采用以上4种方法处设辅助装置立杆支承支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。支承面的处理符合规定建筑物悬挑部分的模板支架立杆支在混凝土地面上，支承面的处理符合规定支于楼面时加支顶，需支顶层数由验算定，但不少于1层从楼面（悬臂结构除外）挑出型钢梁作上层作业平台的立杆支座，型钢33、梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比2，型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均与结构有可靠锚固。保证立杆不滑移的限位装置。型钢梁平面外约束伸出长度：可调底座不大于300mm：可调顶托不大于200mm。禁止事项支承梁的立杆应对接，禁止搭接水平杆在禁止区域内，禁止对接禁止用钢管从楼层挑出作为立杆支座禁止从外脚手架中伸出钢管斜支悬挑的模板禁止使用叠层搭设的木材支撑体系禁止用水平杆相互扣接代替水平杆与立杆扣接禁止用木杆接长作立杆禁止输送混凝土的泵管与支架连结禁止不同形式的钢管支架、钢材木材支架混用其它立杆间距、水平杆步高符合要求截面高度1m及以上的梁的支承情况扣件螺栓拧紧符合规定格构框架体系设置检查结论1 通34、过 2 整改 3 停止搭设整改或停止范围如下：检查单位：施工 监理检查人： 年 月 日注：高大模板是指达到或超过以下指标的作业平台：高度8m，或结构跨度18m，或经荷载组合后的施工面荷载15Kn/,或经荷载组合后的施工线荷载20Kn/m。表 A . 6 高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表类别： 高大模板支架 高大作业平台支架 验收日期：工程名称： 验收部位：验收内容实测项 实测值1234567891011立杆间距横距纵距水平杆步高每道纵向竖直剪刀撑间距每道横向竖直剪刀撑间距每道水平剪力撑间距危险区域加强措施加密抱柱： 加密顶部水平剪力撑： 辅助装置：外连装置设置情况抱柱： 连板： 连35、墙：支承面为地面的处理情况支承面为楼面的支顶情况扫地杆缺失情况扫地杆位置的水平剪力撑水平杆缺失情况封顶杆缺失情况封顶杆位置的水平剪力撑扣件螺栓拧紧情况截面高度1m及以上的梁的支承情况格构框架体系设置情况禁止对接区内，水平杆搭接情况负责人验收意见架子班长签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）安全员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）质检员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）项目部技术负责人签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）公司技术部门人员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）监理工程师签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）方案编审人员意见方案编制人签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）方案审查人签名：36、意见：合格（ ） 不合格（ ）验收结论项目经理签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）项目总监理工程师签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）表 A . 7 扣件拧紧抽样检查表 检查日期 年 月 日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量（个）规定抽检数量（个）允许不合格数（个）实抽数（个）不合格数（个）所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0合格 不合格 截面高度1m并3200nn/10合格 不合格检查结论处理意见检查人注：1、使用力距板手检查，拧紧力矩为40Nm65 Nm。2、“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。3、扣件安装数量超过37、3200个，抽样数应增加。4、对检查不合格的部位，应重新扣紧后再次抽样检查，直至合格。5、截面高度1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。第九章 模板支撑体系监测监控措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施：1、模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。2、模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：(1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑38、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）脚手架架体和杆件是否有变形现象。(6）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。4、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4米时，模板应起拱；本工程模板统一按全跨长度的2/1000起拱。5、上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立39、杆底部是否铺设垫板。6、模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。7、立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。8、支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。9、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。10、高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。11、在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑40、过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支架进行观测。12、因高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除顶板的模板支撑，待高支撑架拆除完毕后方可拆除高支撑区一层的模板支撑；高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时，方可拆架。（二）高支撑模板支架搭设时监测措施1、安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在地下室顶板和楼面上。2、支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。3、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。4、满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式41、与支撑架横梁固定。5、搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。6、立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。7、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。（三）高支撑模板支架使用时监测措施1、脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。2、水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。3、模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。4、穿着42、安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。5、浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。6、支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。7、模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。8、恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等43、大件模具的露天吊装和支撑作业。（四）高支撑模板支架拆除时监测措施在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有相当强度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。一般说拆模可分为两种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧模板；一种是混凝土虽已硬化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力，那么，这种构件的模板不是随便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的模板，拆除要求：现浇结构的模板及其支44、架，要拆除时，其混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求；当设计上无具体要求时，应符合下列的规定： （1）侧模板如梁、柱、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。通常在常温时期（气温平均在10-250C），混凝土浇筑后24h即可拆模。（2）梁、板等底模梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50666-2011）要求，模板才可以拆除。（3）悬挑模板拆除拆除楼板及梁底等横向结构模板时，应先将支架下降200-300。然后逐块拆除，严禁大片撬松垮落。如先将支模架拆除，则必须在支好临时支撑后方可拆模。在支拆挑檐的模板时，必须有可靠的安全措施45、。 （4）拆模操作安全拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。（5）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。（6）预留孔洞封闭平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。（7）操作者站立处规定模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊。（8）用电和输送电路安全在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36v的低压电源，或采取其它有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防46、护措施。（9）预防钉子伤人拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。（10）拆卸吊运安全装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。第十章 重大危险源预防措施及应急预案一、危险源分析该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。（1）危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、模板坍塌、支撑面坍塌，有可能造成物体打击。（2）可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤47、残、劳动能力丧失、死亡等。二、危险源预防措施（1）坍塌事故的安全技术预防措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较48、多时，应进行荷载计算。安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（2）高空坠落事故安全预防技术措施高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材49、料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部50、门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。（3）物体打击安全预防措施(1)模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。(2)避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。(3)外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒51、区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。三、应急预案1、应急领导小组成立xx商业街三期5#地块工程建筑施工现场应急领导小组。领导小组职责：服从工程建设指挥部应急工作领导小组的统一指挥和安排，负责施工现场应急抢险救灾的指挥、部署、实施和督察；及时汇报抢险救灾情况，妥善解决、协调抢险救灾工作及善后工作。领导小组办公室设在施工现场经理办公室，项目经理冯银良同志任领导小组组长，张立标担任副组长。在领导小组的统一指挥下，全面负责施工现场的应急抢险救灾工作。具体负责建筑施工现场灾情报告，及时通知应急领导小组及成员单位立即赶赴事故现场，协调各专业处置组的抢险救援工作，及时传达应急领导小组关于抢险救援的指示，确保52、通讯联络畅通。领导小组下设应急抢险组、物资保障组、技术组、医疗救护组。（1）、应急抢险组：负责人：曾庞春，成员：张立标、杨国友、尹修宏、王胜具体负责根据技术组的技术建议和事故现场情况制定的抢险救援方案，按照方案迅速组织抢险队伍进行抢险救援。（2）、物资保障组：负责人：杨国友，成员：叶远印具体负责落实抢险物资、器材和车辆到位的情况，并按照应急领导小组要求，对抢险力量进行统一调配，确保抢险物资、车辆、器材及时赶赴抢险现场。（3）、技术组：负责人：张立标，成员：杨国友、尹修宏、王胜具体负责及时组织有关技术人员，根据施工现场情况制定抢险救援方案，并提出建议，为抢险救援和事故调查工作提供技术支持。并负责53、日常支模架监测工作。（4）、医疗救护组：负责人：杨国友，成员：叶远印、王胜具体负责组织有关医疗单位迅速展开对受伤人员的现场急救、协调120救护车将受伤人员转移到医院救治。2、应急材料准备（1）救援器材设备清单：一、基本装备1、特种防护品：绝缘胶鞋、绝缘手套等；2、一般救护品：安全帽、安全带、安全网；救护担架1付、医药箱1个、临时救护担架2个；3、专用饮水源、盥洗间和冲洗设备；二、专用设备1、消防栓消防水带、灭火器等；2、自备小车1辆；3、无线电对讲机5个。（2）应急常备药品 ：药品名称适应症云南白药止血愈伤创可贴小创伤出血京万红软膏烧烫伤2%碘酊局部消毒70%酒精局部消毒紫药水消毒防腐风油精防54、治虫咬、晕车、牙痛、关节痛清凉油驱暑醒脑、防治虫咬3、应急反应预案抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。（1）模板坍塌）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）（2）高处坠落1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并55、及时电话联系应急救援小组组长。2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。（3）物体打击）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。）对56、伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。（2）机械伤害抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。第十一章 模板支撑体系计算书一、4001400框架梁 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.57、40；混凝土板厚度(mm):120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：11.00；梁两侧立杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准58、值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；主楞竖向59、支撑点数量为：4；支撑点竖向间距为：250mm，300mm，300mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土60、的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简61、图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4180.9=7.78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 426.6762、mm；面板的最大弯距 M= 0.18.784426.6672 = 1.60105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.60105 / 2.16104=7.403N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.403N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.4 = 7.2N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 426.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.63、8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.2426.674/(10095001.94105) = 0.875 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =426.667/250 = 1.707mm；面板的最大挠度计算值 =0.875mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.707mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 2564、6cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.427=9.37kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.19.37400.002= 1.50105Nmm； 最大支座力:R=1.19.370.4=4.123 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.50105/6.465、0104 = 2.342 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.342 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.43= 7.68 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6777.684004/(100100002.56106) = 0.052 mm；内楞的最大容许66、挠度值: = 400/250=1.6mm；内楞的最大挠度计算值 =0.052mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.123kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞67、的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.577 kNm 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 5.77105/8.98103 = 64.273 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =64.273N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.557 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；外楞的最大挠度计算值 =0.557mm 小于 外楞的最大68、容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.40.43 =4.197 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.197kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！69、六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l70、-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.601.400.90=23.13kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=23.13+0.23+1.51=24.87kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1024.8720.1332=0.044kNm； =0.044106/3.24104=1.71、365N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.365 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.400+0.35）0.60= 21.63KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.63133.34/(172、0095002.92105)=0.017mm；面板的最大挠度计算值: =0.017mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.40.133=4.76 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.133(21.4+0.4)/ 0.4=0.373 kN73、/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.76+1.20.373=6.16 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 674、.16+0.84=7 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.170.60.6= 0.252 kN.m；最大应力 = M / W = 0.252106/83333.3 = 3.024 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 3.024 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.670.6 = 2.52 kN； 方木受剪应力计算值 = 32520/(250100) = 0.756 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.756 75、N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 4.760 + 0.373 = 5.133 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6775.1336004 /(10010000416.667104)=0.108mm；方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.108 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：76、q1 = (24.000+1.500)1.400= 35.700 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(35.700 + 0.350 )+ 1.44.500 = 49.560 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：77、支座反力 RA = RB=0.587 kN，中间支座最大反力Rmax=11.426；最大弯矩 Mmax=0.438 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.132 mm；最大应力 =0.438106/4490=97.547 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 97.547 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。78、纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.426 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.587 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12911=1.704 kN； 楼板的混凝土模板的自重79、： N3=1.2(0.60/2+(1.00-0.40)/2)0.600.35=0.151 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.60/2+(1.00-0.40)/2)0.600.120(1.50+24.00)=1.322 kN； N =0.587+1.704+0.151+1.322=3.764 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm280、)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3763.991/(0.209424) = 42.475 N/mm2；钢管立杆稳81、定性计算 = 42.475 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.426 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(11-1.4)=1.704 kN； N =11.426+1.704=12.914 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm382、)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1291383、.731/(0.209424) = 145.727 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 145.727 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =184、1.426/0.25=45.706 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.426 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=45.706 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！二、250mm750mm框架梁。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.75；混凝土板厚度(mm):130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：9.00；梁两侧立85、杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值f86、v(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：4；主楞间距为：100mm，200mm，200mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷87、载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 88、50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括:89、 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 350mm；面板的最大弯距 M= 0.12521.963502 = 3.36105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.36105 / 7.35104=4.575N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.575N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 90、2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.81.81.8/12=48.6cm4；面板的最大挠度计算值: = 521.963504/(38495004.86105) = 0.929 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.929mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板91、传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/12 = 512cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 1692、7mm； 内楞的最大弯距: M=0.10121.96166.672= 6.16104Nmm； 最大支座力:R=1.121.960.167=8.455 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 6.16104/1.28105 = 0.481 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.481 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N93、/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67721.965004/(100100005.12106) = 0.181 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.181mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8.455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 294、1.56cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=1.441 kNm；其中，F=1/4qh=4.118，h为梁高为0.75m，a为次楞间距为350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.44106/8.98103 = 160.482 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =160.482N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求95、！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=4.118kN； l-计算跨度：l=500mm； I-外楞的截面惯性矩：I=215600mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.6154117.500500.003/(100206000.000215600.000)=0.187mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.187 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.187mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓96、所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.225 =2.745 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模97、板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =83.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(98、kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.800.750.90=16.52kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=16.52+0.30+2.02=18.84kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1018.8420.0832=0.013kNm； =0.013106/4.32104=0.303N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.303 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值99、 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.750+0.35）0.80= 15.58KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =83.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =83.33/250 = 0.333mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.5883.34/(10095003.89105)=0.001mm；面板的最大挠度计算值: =0.001mm 小于 面板的最100、大允许挠度值: = 83.3 / 250 = 0.333mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.750.083=1.594 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.083(20.75+0.25)/ 0.25=0.204 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准101、值 P1= (2.5+2)0.083=0.375 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.21.594+1.20.204=2.158 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.375=0.525 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.158+0.525=2.682 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.102、12.6820.80.8= 0.172 kN.m；最大应力 = M / W = 0.172106/83333.3 = 2.06 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.06 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.62.6820.8 = 1.288 kN； 方木受剪应力计算值 = 31287.6/(250100) = 0.386 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.386 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/103、mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 1.594 + 0.204 = 1.798 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.6771.7988004 /(10010000416.667104)=0.12mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.12 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.750= 1104、9.125 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(19.125 + 0.350 )+ 1.44.500 = 29.670 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.127 kN，中间支座最105、大反力Rmax=6.185；最大弯矩 Mmax=0.174 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.035 mm；最大应力 =0.174106/4490=38.798 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 38.798 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计106、算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.185 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁内侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.127 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1299=1.394 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(1.00-0.25)/2)0.107、800.35=0.260 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(1.00-0.25)/2)0.800.130(1.50+24.00)=2.466 kN； N =0.127+1.394+0.26+2.466=4.248 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； 108、lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4247.72/(0.209424) = 47.934 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 47.934 N/mm2 小于 钢管立109、杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.017 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.017(1.5+0.12) = 2.018 m；Lo/i = 2017.626 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4247.72/(0.412424) = 2110、4.316 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 24.316 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 0.127/Sin75o = 0.131 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(9-0.75)/Sin75o = 1.323 kN； N = 0.131+ 1.323 = 1.454 kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75 o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (111、cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh/Sin = 1.1671.71.5/0.966 = 3.081 m；Lo/i112、 = 3080.827 / 15.9 = 194 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.191 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1454.325/(0.191424) = 17.958 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 17.958 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.017 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2113、(h+2a) = 1.1671.017(1.5+0.12) = 2.018 m；Lo/i = 2017.626 / 15.9 = 127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1454.325/(0.412424) = 8.325 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 8.325 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。三、120mm厚度楼板1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.114、50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):11.00；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方115、抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.12116、1+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.41= 5.42kN/m最大弯矩M=0.15.420.32= 0.049 kNm；面板最大应力计算值 = 48780/54000 = 0.903 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.903 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m面板最大117、挠度计算值 v = 0.6773.353004/(100950048.6104)=0.04 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.04 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.12 = 0.9 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 118、kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.9 + 0.105)+1.40.3 = 1.626 kN/m；最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.1251.62612 = 0.203 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.203106/64000 = 3.176 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计119、算值为 3.176 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V= 0.6251.6261 = 1.016 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.016103/(2 6080) = 0.318 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.318 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.005 kN/m；最120、大挠度计算值 = 0.5211.00510004 /(10095002560000)= 0.215 mm；最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.215 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.032 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.684 kNm ；最大变形 Vmax = 1.978 mm ；最大支座力 Qmax = 7.392 k121、N ；最大应力 = 684193.7/4490 = 152.382 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 152.382 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.978mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(122、规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 7.392 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294 = 0.516 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；静荷载标准值 NG123、 = NG1+NG2+NG3 = 3.866 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.84 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.84 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)124、：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算： l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.9=107 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆受压应力计算值；=8839.68/(0.537424) = 38.824 N/mm2125、；立杆稳定性计算 = 38.824 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8.84/0.25=35.359 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.84 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=35.359 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！