1、xx新经济科创园基础设施项目（D-6地块）工程总承包（EPC）高大模板工程安全专 项 施 工 方 案 目 录目录21 方案编制依据52 工程概况52.1 工程建设概况52.2 结构设计概况62.3 高大模板工程概况62.4 周边环境概述82.5 工程施工条件8第三章 施工安排93.1 人员组织及分工93.2 工程施工目标103.3 各项资源供应方式103.3.1 劳务资源安排一览表103.3.2 工程用大宗物资供应安排一览表103.3.3 大型机械设备采购供应安排一览表103.4 施工流水段的划分及施工工艺流程103.4.1 施工流水段的划分113.4.2 施工工艺流程113.5 工程施工重点2、和难点分析及应对措施113.6 新技术应用要求12第四章 施工进度计划12第五章 施工准备与资源配置计划125.1 施工准备125.1.1 技术准备135.1.2 现场准备135.2 资源配置计划135.2.1 劳动力配置计划135.2.2 工程用周转材料需要量计划145.2.3 生产工艺设备需要量计划145.2.4 测量计量仪器配置计划14第六章 施工方法及工艺要求156.1 方案及技术参数156.2 施工工艺流程166.3 模板支架施工控制要点176.3.1 地基处理要点及测量放线176.3.2 立杆、水平杆176.3.3可调托撑176.3.4剪刀撑186.3.5 楼板模板安装186.3.3、6 梁模板安装196.4 检查与验收196.4.1 验收标准196.4.2 支撑结构在下列阶段应进行检查与验收：206.4.3 支撑结构地基检查与验收应符合下列规定：206.4.4 支撑结构搭设完毕、使用前检查项目应包括下列主要内容：206.4.5 支撑结构使用过程中的检查项目应包括下列主要内容：216.4.6 验收人员216.5 混凝土浇筑216.6 高支撑模板支架重点监测措施226.6.1 高大模板支撑用钢管、扣件及可调托撑等材料进场检验复验措施226.6.2 检测内容和监测要求226.6.3 监测方法226.6.4 监测人员226.6.5 立杆水平位移变形值监测监控226.6.6 主次楞4、竖向位移变形值监测监控236.6.7 施工荷载监测监控236.8 模板拆除236.8.1 总体拆除顺序236.8.2 侧模的拆除246.8.3 底模的拆除24第七章 安全保证措施257.1 职业健康安全管理目标277.2 现场职业健康安全管理组织机构和职责分工277.2.1 现场职业健康安全管理组织机构277.2.2 现场职业健康安全管理职责分工287.3 职业健康安全重大危险源307.4 职业健康安全资源配置计划307.5 职业健康管理制度317.6 安全生产保证措施327.7 搭设管理367.8 使用与检查377.9 拆除管理377.10 模板支撑体系位移的监测监控措施38第八章 环境管理5、计划398.1 重大环境因素清单398.2 环境保护措施39第九章 绿色施工管理计划399.1 绿色施工组织机构和职责分工399.1.1 绿色施工组织机构399.1.2 绿色施工职责分工40第十章 成品保护管理计划4110.1 成品保护管理组织和职责分工4110.1.1 成品保护管理组织4110.1.2 成品保护职责分工4110.2 成品保护计划及保证措施41第十一章 应急预案4211.1项目成立领导小组4211.2 领导小组职责4211.3 成立各个救援工作组4211.4 应急措施4311.5 施工现场医疗室4411.6 救护医院4411.7预案启动44第十二章 疫情防控措施44第十三章 计6、算书4713.1 附件1：400厚楼板（3.7层高）扣件钢管楼板模板支架计算书4713.2 附件2：400厚楼板（3.9层高）扣件钢管楼板模板支架计算书5913.3 附件3：180厚（5.5米层高）主楼区域扣件钢管模板支撑架计算书7213.4 附件4：4502300梁扣件钢管支撑架计算书8613.5 附件5：4002000梁扣件钢管支撑架计算书10013.5 附件5：6001200梁（考虑3.9米）扣件钢管支撑架计算书11513.6 附件6：600950梁扣件钢管支撑架计算书12913.7 附件7：6501200梁侧模板计算书14213.8 附件8：4502300梁侧模板计算书14913.9 7、附件9：4002000梁侧模板计算书15613.10 附件10：600950梁侧模板计算书16313.11 附件11 高大支模区域分布图及楼板区域点位及剖面图1691 方案编制依据表1 方案编制依据序号类别文件名称编号1国家行政文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法建办质201831号文2危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部37号文3建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文4技术规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116建筑结构荷载规范GB50009-20127施工现场临时用电安全技术规范J8、GJ46-20059混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201510建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201311建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201212建筑施工安全检查标准JGJ59-201113建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201614混凝土结构工程施工规范GB50666-201115建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-201816建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-201617钢结构设计标准（附条文说明）GB50017-201718建筑地基基础设计规范GB50007-201119建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201320建9、筑工程冬期施工规程JGJ/T 104-201121地方规范标准模板支架安全管理十条济建发201943 号22山东省建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论证办法鲁建质安字（2018）15号23济南市房屋建筑及轨道交通工程安全专项施工方案编制审查与专家论证实施细则济建发（2016）18号24设计图纸xx新经济科创园基础设施项目工程图纸、设计文件2 工程概况2.1 工程建设概况工程名称xx新经济科创园基础设施项目（D-6地块）工程性质工程总承包建设规模约4.9亿元工程地址济阳区崔寨街道总占地面积37900平方米总建筑面积约105300平方米建设单位项目承包范围xx新经济科创园基础设施项目（D-6地10、块）工程总承包（EPC）相关设计、采购、施工、调试、验收、保修及相关手续办理、配合移交等工程总承包。设计单位主要分包工程支护降水、防水、电梯、空调、动力配电、人防、二次装修、幕墙、泛光照明、智能化、标识系统、市政道路及排水、园林景观绿化、永水、外电、燃气等全过程咨询合同要求质量合格工期540天总承包单位安全无死亡及重伤工程主要功能或用途公寓、学生宿舍、配套商业及其他配套用房。2.2 结构设计概况项目内容地下室地库层高3.73.9m主楼区域地下室层高5.5m主塔楼及裙房层高3.34.2m混凝土强度等级具体部位（构件名称）C35墙、柱C305、6号楼主楼墙柱/车库梁板钢筋型号HPB300、HRB411、00、HRB400E构件尺寸板厚度mm180、250、300、350、400梁断面尺寸(mmmm)200400250400300500、300550、300600、300700、300750、300800400700、400900、400950、4002000、4502300450800500700、500800、500850、500900600700、600800、600900、600950600900、600950、6001000、6001100、6001150、6001200（人防区域）650900、650950、650100070010002.3 高大模板工程概况危大混凝土模板支撑工程12、技术参数序号技术参数危险性较大混凝土模板支撑超一定规模的危险性较大混凝土模板支撑1搭设高度5m及以上8m及以上需专家论证2搭设跨度10m及以上18m及以上需专家论证3施工总荷载10KN/及以上15KN/及以上需专家论证4集中线荷载15KN/m及以上20KN/m及以上需专家论证5高宽比高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件高大模板荷载分析辨识项目识别荷载取值为：“荷载效应基本组合的设计值”。由可变荷载效应控制的组合，由永久荷载效应控制的组合两者取大值。（1） （2）两者取大值施工总荷载计算（1）：S=1.2(25h+0.30)+1.42.50，（h为板厚）（2）：S=1.3525h+0.713、1.42.50，（h为板厚）S=1.2(25h+0.30)+1.42.50=10KN/，h0.22m，则0.22m属于危大工程。S=1.2(25h+0.30)+1.42.50=15KN/，h 0.39m，则0.39m属于超过一定规模危大工程线荷载分布（1）：S=1.2(25D+0.30)+1.42.50，（D为梁截面面积） （2）：S=1.3525D+0.71.42.50（D梁截面面积）S=1.2(25D+0.30)+1.42.50=15KN/m，D0.37，则0.37属于危大工程。S=1.2(25D+0.30)+1.42.50=20KN/m，D 0.54，则0.54属于超过一定规模危大工程，14、本工程高大模板分布概况序号部位梁编号梁截面尺寸（mm）板厚（mm）最大搭设高度（m）1地下室车库WKL30(1)40020003003.72地下室车库WKL18(2)、WKL15(1)、WKL17(1)、KL1(16)、WKL39(7)、KL29(15)、KL9(4)、WKL3(3)、KL24(11)、KL97(22)、KL96(22)、WKL35(12)、KL56(6)、KL85(1)、KL51(5)、KL84(4)、KL18(1)、KL15(1)、KL74(5)、KL5(6)、KL8(6)、KL69(4)、KL64(6)、KL63(1)、KL60(6)、KL57(4)、KL79(1)、KL15、112(1)、KL111(1)、KL49(1)、KL59(1)、KL121(1)600900最大板厚4003.732轴/B-D轴、20轴/X-Y轴、23-25轴/AX轴、20轴/H-K轴、12轴/W-X轴、12轴/V-W轴、12轴/K-M轴、7轴/U-W轴、7轴/W-X轴、24轴/H-K轴、26轴/H-K轴、13轴/K-M轴、13轴/M-Q轴、10轴/W-X轴、10轴/U-W轴、13轴/W-X轴、13轴/U-W轴、16轴/W-X轴、16轴/U-W轴、9轴/U-W轴、9轴/W-X轴、8轴/W-X轴、8轴/U-W轴、6轴/W-X轴、6轴/U-W轴、4轴/W-X轴、4轴/U-W轴、21轴/X-Y轴、16、23-25轴/AV轴、1/27轴/H-K轴L11a(1)600950300350428轴/T-V轴KL50(14)6509003003.7522轴/X-Y轴、22轴/Y-AB轴、26轴/W-X轴、26轴/X-Y轴、26轴/Y-AB轴、1/27轴/W-X轴、1/27轴X-Y轴、1/27轴/Y-AB轴、12轴/M-Q轴、22-24轴/X轴、24-26轴/X轴、26-1/27轴/X轴KL40(6)、KL100(7)、WKL38(10)、WKL9(2)、WKL7(1)6509503003.735068-9轴/D-F轴KL12(1)65010003503.779-10轴/A-E轴KL1(3)45023017、01805.589轴/AY-AW轴、AQ-AN轴/8轴、AH-AG轴/7-12轴、7轴/AD-AR轴、AJ轴/1-13轴、12-13轴/AH-AF轴、12-13轴/AJ轴、1-6轴/AW轴、13-14轴/AY-AW轴KL16(2)、WKL13(1)、WKL64(6)、WKL10(8)、KL71(12)、KL70(1)、KL72（12）、KL80（3）、KL39(1)6009004003.991-12轴/A-Q轴WKL73（9）6009504003.9101-6轴/A-U轴、2轴/Y-BA轴、AD-AE/12-13轴、12-13轴/AS-AQ轴WKL77(3)、WKL1(14)、KL68(1)、18、KL75(1)60010004003.9111-17轴/AY轴WKL83（13）60011004003.9128轴/AY-AW轴、8轴/AS-AQ轴、9轴/AL-AJ轴、2-4轴/Y轴WKL15(1)、WKL14(1)、WKL19（1）、WKL50（1）60012004003.9134-6轴/AH轴WKL65（3）40020003003.92.4 周边环境概述本工程地下室外墙至基坑边线距离较近，基坑上方红线内无材料堆放场地，仅做人行环场道路。在线施工阶段，在坑底底板布置3个钢筋加工厂及模板堆放场地，作为高支模施工时材料的临时周转，现场平面布置图如附件一所示。2.5 工程施工条件1、脚手架专业分19、包（含钢管、扣件等周转材料租赁已确定），施工班组已进场。现场钢管、扣件已经送检，并检测合格。2、作业人员及班组已完成入场教育，进行安全、技术交底。3、特种作业人员（架子工）证件齐全有效，持证上岗。4、施工现场具备脚手架作业条件。5、钢管、安全网、兜网等主要材料进场验收合格。6、高大支模区域位于地下室（仅一层），高支模架体支撑基础为混凝土筏板（500mm）。剖面图（平面布置图详见附件11）第三章 施工安排3.1 人员组织及分工表3.1 高大模板分项管理小组名单及具体职责序号人员名单管理岗位管理职责1吴鹏项目经理对工程项目的工期、质量、安全成本全面组织、管理，并负全责，组织管理方案论证及实施。2亓20、志刚项目总工1、全面负责项目的技术管理工作，负责高大模板施工方案的编制和方案的交底。2、全面负责高大模板的技术、质量管理、验收。3、主持项目部例会并根据现场实际工程进度及时调整施工计划，并进行资源再分配。3王风兵执行经理1、全面负责现场施工生产工作，现场施工组织及平面布置管理。2、负责高大模板施工生产进度计划编制，进度计划管控及考核；3、负责高大模板方案的监督执行与落实。4、全面负责现场安全文明工作。4胡金成商务经理1、协助项目经理进行工作，具体负责物资设备采购和商务合约管理工作。2、在项目经理的领导下，对高大模板施工管理的重要或重大决策进行研究，形成决议，并分别予以落实。3、负责高大模板分包21、商工作的协调。5王岩、王志明、余家乐、胡金成工程师1、协助项目经理及总工进行方案编制、专家论证。2、对模板支架搭设进行过程检查及技术复核。参与验收。3、对高大模板施工总、月、周计划完成情况进行过程记录4、组织、监督劳务分包进行高大模板施工前技术交底；5、掌握高大模板工人人员组成及动态，及时协调劳务分包配合及组织施工。6江勇安全总监1、负责工程的安全生产管理工作,参与项目危险源辨识、风险评估与控制策划，参与环境因素的识别与评价。2、高支模现场施工期间，着重关注高支模区域方案的执行情况、安全管理情况。6杨笑天质量总监1、直接对高大模板工程质量负责，复核模板安装的轴线、标高，在工地现场进行质量检查，22、并在自检合格后报请业主监理工程师代表验收，对施工过程中违反操作规程及不合格项目进行制止停工或返工7肖文物资工程师1、责所需材料的提供、检查；2负责对现场材料堆放的整齐、分类的监督工作。3、做好材料的收发领料记录。4、应急物资准备及调运。表3.2 方案编制相关人员信息表及审批程序姓名学历专业职称职务负责内容及审批顺序王岩本科土木工程工程师项目副总工方案编制吴鹏本科土木工程工程师项目经理方案审核于科本科土木工程高级工程师企业技术负责人方案审批3.2 工程施工目标项目管理目标名称目标值工期满足总进度计划要求质量目标一次性验收合格。安全目标确保无伤亡事故。节能目标以钢代木不低于60%。不随意切割模板木23、方。环保施工高支模施工不产生水污染、大气污染、噪音污染，不扰民；3.3 各项资源供应方式3.3.1 劳务资源安排一览表施工项目名称专业施工队名称开始施工时间建设工期分包方式分包商选择方式责任人模板工程、架体搭设山东志坚建筑工程有限公司2020年9月20日3个月劳务分包公司选定吕厚明山东楚群建筑工程有限公司2020年9月20日3个月劳务分包公司选定王先堂3.3.2 工程用大宗物资供应安排一览表物资名称采购租赁单位采购地点要求进场时间责任人钢管扣件架体劳务分包山东2020.8.25肖文模板劳务分包山东2020.8.25肖文木方劳务分包山东2020.8.25肖文方钢管劳务分包山东2020.8.25肖24、文顶托劳务分包山东2020.8.25肖文3.3.3 大型机械设备采购供应安排一览表机械设备名称拟选供应商提供方式要求进场时间计划出场时间责任人塔吊山东中诚机械租赁有限公司租赁2020年8月01日2021年4月20日肖文混凝土输送泵 （柴动）/租赁2020年8月20日2020年11月10日肖文泵管系统/租赁2020年8月20日2020年11月10日肖文臂架泵/租赁2020年8月20日2020年11月10日肖文布料机/仅备用2020年8月20日2020年11月10日肖文汽车吊/仅备用2020年8月20日2020年11月10日肖文3.4 施工流水段的划分及施工工艺流程3.4.1 施工流水段的划分1 25、地下室顶板施工区划分根据招标图纸和总体部署，高大模板施工区域划分为3个施工区，由2家劳务公司施工。独立的施工区，平行组织施工。钢结构装配公寓区宿舍区PC装配公寓区施工范围划分山东志坚建筑工程有限公司山东楚群建筑工程有限公司宿舍区及钢结构装配公寓区PC装配公寓区3.4.2 施工工艺流程1、总流程：测量放线搭设满堂架顶板标高引测安装柱及梁底模板安装梁侧模及板模板检查验收浇筑柱砼绑扎梁板钢筋检查验收梁板钢筋浇筑梁板砼养护到设计强度拆模。2、安装柱模：满堂架固定穿穿墙螺杆基本调垂直这两边模板立另两侧模板并穿好穿墙螺杆上紧螺杆，同时将模板调垂直、平整检查验收封堵模板底的检查口。3、安装梁模搭设满堂架引测26、标高铺设方木安装底模安装侧梁模检查验收。4、安装楼板模板搭设满堂架引测标高铺设方木铺设模板检查验收。3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施序号重点和难点具体分析应对措施责任人1高支模过程监测搭设过程、使用过程的监测搭设高支模及浇筑混凝土过程中，在容易变形的位置设置监测点，安排专职测量人员不间断监测；严格按照施工方案的施工方法和施工顺序进行施工，保证支撑体系的施工安全。王志明余家乐2作业安全防护高支模施工安全防护是重点，项目处于赶工期间，夜间施工时需加强安全防护。加强安全旁站监督，高支模区域设置专职安全员进行旁站监督。重点检查工人安全防护措施佩戴及使用情况。成立安全检查小组，对高支模区域加强巡27、查与教育。现场提供足够照明；夜间加班监督旁站。江勇胡庆斌3梁、板施工超限板达到15KN/及以上超限梁达到20KN/m及以上单独设置方案、增加立杆支撑，混凝土浇筑过程中分层浇筑，在立杆底部设置沉降和变形观测点王岩王志明江勇3.6 新技术应用要求序号新技术名称应用部位应用要点责任人应用时间1以钢代木柱、板顶板主龙骨采用方钢管替代木方施工，柱模板主楞采用方通。一种可移动变截面钢框木模ZL 2017 2 0559858.0杨笑天2020-08-302基于BIM 的方案编制和技术交底项目管理采用BIM绘制高支模架体三维图纸，进行交底余家乐2020-08-30第四章 施工进度计划高支模区域开始施工时间结束28、施工时间负一层结构施工总体时间2020-9-202020-11-28分区计划钢结构装配公寓区A：划分为4个施工段，A1-1施工段A1-2施工段A1-3施工段A1-4施工段投入综合班组1套。分竖向、水平部位钢筋、模板、支架工进行工序周转。PC装配公寓区B：划分为B1/B2/B3三个子区，投入综合班组3套。分竖向、水平部位钢筋、模板、支架工进行工序周转。B1-1施工段B1-2施工段B1-3施工段B1-4施工段；B2-1施工段B2-2施工段B2-3施工段B2-4施工段；B3-1施工段B3-2施工段B3-3施工段B3-4施工段；被动式建筑宿舍区C：划分为C1/C2/两个子区，投入综合班组2套。分竖向、29、水平部位钢筋、模板、支架工进行工序周转。C1-1施工段C1-2施工段C1-3施工段C1-4施工段；C2-1施工段C2-2施工段C2-3施工段C2-4施工段；横道图计划第五章 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备5.1.1 技术准备表5.1.1-1 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081王岩2建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20161王岩3建筑施工安全检查标准JGJ 59-20111王岩4建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20131王岩5建筑施工安全技术统一规范GB50870-20131王岩6建筑机械使用安全技30、术规程JGJ 33-20121王岩7施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20051王岩8建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-20111王岩表5.1.1-2 施工方案编制计划表序号施工方案名称编制单位负责人审批完成时间1高大模板工程安全专项施工方案中建八局第一建设有限公司王岩公司2020年8月30日表5.1.1-3 施工试验检验计划表序号材料名称检验时间责任人1钢管2020年8月30日，随材料进场检验张士坤2安全网2020年8月30日，随材料进场检验张士坤3顶托2020年8月30日，随材料进场检验张士坤表5.1.1-4 技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽31、内容责任人1模板模板的几何尺寸、轴线、标高、预埋件和预留孔位置、模板牢固性、清扫口留置、施工缝留置、模板清理、脱模剂涂刷、止水要求。王志明余家乐杨笑天张士坤2模板支撑架底座或垫板的设置、钢管、可调撑托的规格、材质、性能、壁厚等；扫地杆、立杆、水平杆、局部斜撑的位置、步距、纵距、横距；王志明余家乐杨笑天张士坤5.1.2 现场准备表5.1.2 施工设施准备计划序号设施名称数量（或面积）规模（或可存储量）设施构造完成时间责任人1对讲机20部/2020.7.30肖文2警示牌50个/2020.7.30肖文3专业分包办公室4间80平方米/2020.7.30肖文4钢管材料堆场3处约1000平方米/2020.32、7.30肖文5模板木方材料堆场6处约500平方米/2020.7.30肖文6木工车间4个约200平方米/2020.7.30肖文7周转材料堆场3处约200平方米/2020.7.30肖文5.2 资源配置计划5.2.1 劳动力配置计划序号专业工种时间(2020年)责任人8月9月10月11月1架子工60606060王志明2木工80808060王志明3钢筋工60606040王志明4砼工45454530王志明5专职安全员3333王志明6普工30303030王志明合计278278278223王志明5.2.2 工程用周转材料需要量计划序号施工工具名称型号需用量进场日期出场日期责任人1钢管48.3X3.6900t33、2020.8.152020.11.30肖文3扣件铸铁机铸钢144000只2020.8.152020.11.20肖文4模板15mm170002020.8.152020.11.20肖文5木方50X10075000m2020.8.152020.11.20肖文6顶托36mm10000只2020.8.152020.11.20肖文7钢底座8号槽钢1000只2020.8.152020.11.20肖文5.2.3 生产工艺设备需要量计划序号生产设备名称型号规格电功率(kVA)需要量(台)进场时间责任人1塔吊TC702086.522020年7月30日江勇2塔吊S315K169532020年9月20日江勇3塔吊ST34、T1537812020年9月20日江勇4G90 精密裁板锯G907042020年8月10日王志明5.2.4 测量计量仪器配置计划序号仪器名称分类数量使用特征检定周期保管人1养护室自动控制仪B1YC-B6012个月张士坤2水准仪B1DS23-112个月张士坤3全站仪B1RTS822A12个月张士坤4力矩扳手C1/12个月张士坤5回弹仪A1/12个月张士坤6混凝土试模C20100*100*10012个月张士坤7钢筋位置测定仪B1/12个月张士坤8三脚架C1水准仪用三脚架12个月张士坤9塌落度筒C1/12个月张士坤105m钢卷尺C105m12个月张士坤1150m钢卷尺C150m12个月张士坤12普通35、水准标尺C15m12个月张士坤第六章 施工方法及工艺要求6.1 方案及技术参数本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，主要考虑以下几点：1、混凝土的浇筑顺序：先施工竖向结构的混凝土，再施工水平结构；混凝土梁的砼施工为水平分层浇筑。2、模板及其支架的结构设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理。3、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。4、钢管选用48.33.6(计算按照2.8mm厚计算）钢管，每根钢管的最大质量不应大于25.kg；扣件选用铸铁机铸钢制造，在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm时，不得发生破坏；可调托撑螺杆外径不得小于36mm，可调托撑受压承载力36、设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5mm。5、钢管、扣件材料进场全数检查，随机抽取两批次进行送检。满堂架扣件全数检查。6、模板及模板支架的搭设，还必须符合JGJ162-2008检查标准要求，要符合全国安全文明施工标准化工地的有关标准。7、立杆下应设钢8#槽钢作为钢制底座，应先浇筑竖向混凝土构件待达到一定强度与支模架可靠拉结构再浇筑水平构件。经计算复核并响应济南市住房和城乡建设局关于模板支架安全管理十条的通知，由于本项目超一定规模大梁及厚板分布较为分散，为方便地库支模架立杆应拉结成整体，立杆间距搭设考虑按照高大支模间距和步距要求搭设，并考虑柱间距做以下调整。表6.1-1 楼板支撑体系参数设37、计区域板（mm）层高（m）立杆计算间距（m）根据跨距实际操作间距步距（m）扫地杆距底板面地下室一层4003.70.90.90.80.8，0.80.91.5200mm3503.70.90.90.80.8，0.80.91.5200mm3003.70.90.90.80.8，0.80.91.5200mm4003.90.90.90.80.8，0.80.91.5200mm3503.90.90.90.80.8，0.80.91.5200mm3003.90.90.90.80.8，0.80.91.5200mm2503.90.90.90.80.8，0.80.91.5200mm1805.50.90.90.80.8，038、.80.91.5200mm表6.1-2 梁支撑体系参数设计顶板大梁梁底净高（m）梁两侧立杆间距（mm）平行梁方向立杆间距（mm）步距（mm）梁底4002000（层高3.9）1.7/1.9100040015004根承重立杆详见计算书600900、6509002.8/3.01200/12504501500650950、6509501.75/2.951250450150065010002.7/2.91250450150065011002.6/2.81250450150065011502.6/2.81250450150065012002.5/2.7125045015004502300（层高5.5）3.39、210504001500梁高不大于700mm（考虑楼板厚度）的不设置对拉螺栓。其余执行下表要求。表6.1-2 梁侧参数设计序号梁高对拉螺杆道数起步高度梁侧木方、主龙骨直径1梁高700以上及650950以下2道300内龙骨为木方，外龙骨为双钢管1426001000，65010002道300内龙骨为木方，外龙骨为双钢管1436001100，65011002道300内龙骨为木方，外龙骨为双钢管1446001150，65011502道300内龙骨为木方，外龙骨为双钢管1456001200，65012002道300内龙骨为木方，外龙骨为双钢管14640020004道300内龙骨为木方，外龙骨为双钢管1640、745023004道300内龙骨为木方，外龙骨为双钢管166.2 施工工艺流程1、总流程：测量放线搭设满堂架顶板标高引测安装柱及梁底模板安装梁侧模及板模板检查验收浇筑柱砼绑扎梁板钢筋检查验收梁板钢筋浇筑梁板砼养护到设计强度拆模。2、安装柱模：满堂架固定穿穿墙螺杆基本调垂直这两边模板立另两侧模板并穿好穿墙螺杆上紧螺杆，同时将模板调垂直、平整检查验收封堵模板底的检查口。3、安装梁模搭设满堂架引测标高铺设方木安装底模安装侧梁模检查验收。4、安装楼板模板搭设满堂架引测标高铺设方木铺设模板检查验收。5、混凝土浇筑顺序先浇筑框架柱混凝土，具备足够强度后，再浇筑楼盖混凝土6.3 模板支架施工控制要点6.3.41、1 地基处理要点及测量放线架体立于地下室底板结构上，架体搭设前，结合施工区域尺寸及顶板梁的位置统一排列布置，并按照布置图进行测量放线，确定立杆位置。架体搭设之前，楼板混凝土强度必须大于1.2N/mm。同时在立杆底部必须铺设槽钢或木垫板。6.3.2 立杆、水平杆本工程立杆、水平杆采用扣件式48.33.6mm钢管（计算时取482.8），钢管的接长必须使用一字扣对接严禁使用搭接，接头不能在同一步跨内且离主节点不大于1/3步距，所以在搭设前应根据不同的搭设高度选取长度合适的钢管。接头离主节点距离过长时增设横杆以加强对接处的稳定性。在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆。42、扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，按步距在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。水平拉杆严禁与周边建筑外脚手架进行拉结。6.3.3可调托撑可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应当符合现行国家标准梯型螺纹规定，抗压承载力设计值不应小于40 kN；可调托撑的螺杆与支托板应焊接牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm，支托板厚不应小于5mm，支托板长宽不应小于100100mm。可调托撑底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平杆，立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点不得超过500mm，钢管顶部可调托撑螺杆伸出长度不宜超过200mm，插入立杆内的长度不得小于43、150mm。水平杆立面示意图6.3.4剪刀撑沿支架四周外立面布置由下到上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向每隔6m布置由下到上的竖向连续剪刀撑，在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑底端应与垫板或地面顶紧，夹角为4560。剪刀撑采用搭接，搭接接头不得小于1000，并用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100处固定。剪刀撑搭接示意图6.3.5 楼板模板安装楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部设置顶托，其伸出长度不应大于200mm。主龙骨采用482.8mm双钢管（计算时取482.8），其跨度等于支架立杆间距；次龙骨采用50mm70mm方木，其跨度等于主龙骨间距。挂44、通线将主龙骨找平。根据标高确定主龙骨顶面标高，然后架设次龙骨，铺设模板。采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。6.3.6 梁模板安装梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，梁两侧立杆间距为距离梁边300X2+梁宽。立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）为1500mm；立杆顶端必须设置纵横双向水平杆，在梁两侧立杆处设置竖向剪刀撑，按照要求在扫地杆处、竖向剪刀撑部位的顶部及其中间每隔不超过6m设一道水平剪刀撑。45、在满堂架的基础上在梁的梁底按照设计加设承重立杆。梁模板支架与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。梁底主龙骨采用482.8mm钢管，其跨度等于支架立杆间距；次龙骨采用50mm70mm方木。梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的3。主龙骨通过两个扣件与梁侧立杆相连。梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板等。梁侧模应设置腰楞，次楞采用双钢管，间距根据不同尺寸梁按设计方案布置，主楞采用48.3mm壁厚3.6mm双钢管。并用M20对拉螺栓加固，对拉螺栓根据不同尺寸梁按设计方案布置。 6.4 检查与验收6.4.1 验收标准1 验收标准执行建筑施工46、临时支撑结构技术规范JGJ300-2013中相关要求；2 已审批通过的超高大模板专项施工方案；3 技术交底文件；4 构配件质量检查验收表。建筑工程高大模板支撑体系安全验收表施工单位工程名称建设单位监理单位现场高大模板支撑系统模板支撑高度超过8m; 搭设跨度超过18m；R施工总荷载大于15KN/； R集中线荷载大于20KN/m；验收部位验收日期序号项目验收要求验收结果1方案的执行高大模板施工方案经过专家论证，施工过程能严格按方案执行2基础基础坚实，并有排水措施3底座钢管、扣件底部设置垫木和底座，距离地面200mm处设置扫地杆，垫板厚度不小于50mm4钢管，扣件钢管，扣件有产品合格证、生产许可证、47、质量合格检测证明；进场的钢管、扣件按批次检测，并有检测合格报告书5立柱立柱间距符合方案设计要求，立柱接长无搭接，相邻两立柱的对接接头不在同步内，接头沿竖向错开的距离大于500mm，各接头中心距主节点小于1/3步距6水平拉杆扫地杆与顶部水平杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆； 7可调支托螺杆伸出钢管顶部不大于20mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不大于3mm8剪刀撑满堂和共享空间模板支架立杆，在外侧周圈应设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应每隔6m左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，并在剪刀撑的顶部、扫地48、杆处设置水平剪刀撑；9施工荷载模板上施工荷载不超过设计计算要求，模板上堆料及设备合理分散10作业环境有可靠立足点，2m以上有操作台，区域内临边、洞口有防护措施，交叉作业有隔离防护措施，如外界有高压线，有相关的屏蔽防护措施验收意见按照本工程高大模板支撑体系安全专项施工方案的规定，模板支撑体系验收结论为：施工单位技术负责人 安全负责人 建造师（或项目经理） 建设单位现场负责人： 总监理工程师 ；专业监理工程师 。 质监站负责人： 6.4.2 支撑结构在下列阶段应进行检查与验收：1）地基完工后及支撑系统搭设前；2）达到设计高度后，进行下一道工序前；3）停工超过1个月恢复使用前；4）遇有六级及以上强风49、大雨后；6.4.3 支撑结构地基检查与验收应符合下列规定：1）回填土地基的压实系数应符合设计要求；2）湿陷性黄土、膨胀土、软土地基应有防水措施；3）寒冷和严寒地区地基应有防冻帐措施；4）当支撑结构直接搭设在碎石土、砂土、粉土、粘性土及回填土地基表面时，应将地基表面整平、夯实，并应做好排水措施。6.4.4 支撑结构搭设完毕、使用前检查项目应包括下列主要内容：1）地基不均匀变形，立杆底座或垫板与地基面的接触情况；2）可调托撑受力状况；3）安全防护措施；4）防雷接地；5）扣件拧紧力矩；6）斜杆设置状况；7）抗倾覆措施设置情况。6.4.5 支撑结构使用过程中的检查项目应包括下列主要内容：1）地基不均50、匀变形，立杆底座或垫板与地基面的接触情况；2）荷载状况；3）节点的连接状况；4）可调托撑受力状况；5）安全防护措施；6）监测记录。6.4.6 验收人员序号姓名职务备注1李云云/尚东路天宇工程咨询有限公司总监、负责人2吴鹏/王风兵中建八一项目经理/执行经理3亓志刚、王岩中建八一项目技术人员4杨笑天中建八一项目质量总监5江勇中建八一项目安全总监6王志明中建八一项目生产经理7胡金成中建八一项目商务经理8余家乐中建八一项目专业工程师6.5 混凝土浇筑1、本项目因场地环境混凝土浇筑一般采用汽车泵（臂架泵浇筑），混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇51、筑令，方可浇筑混凝土。2、框架结构中，柱和梁板的混凝土浇筑顺序，应按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。混凝土浇筑过程中严禁任何人进入支架内部；3、浇筑过程中应有专人对高大模板支撑系统进行观测，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施。高支模区域框架柱需分层进行浇筑，每层浇筑高层不超过1000mm。待砼浇筑至框架梁需分层进行浇筑，梁每层浇筑厚度不超过400mm，浇筑要从梁中开始向梁两端对称进行浇筑砼，避免荷载不对称造成支撑体系倾斜或失稳，严禁一次浇筑至顶。待浇52、筑至板平面时，板砼浇筑也应由板中向两端对称浇筑。在浇筑砼开始后，派人检检查支架及其支承情况，发现下沉、松动、变形、异响情况时，立即停止浇筑，待重新加固后方可继续进行浇筑。6.6 高支撑模板支架重点监测措施6.6.1 高大模板支撑用钢管、扣件及可调托撑等材料进场检验复验措施1、物资部在材料进场时组织、协调做好验收工作及钢管、扣件等材料的安全管理工作，王维斌负责材料的取样送检。材料进场检验结论应有记录，确认复核本规范规定才能在施工中使用。2、施工试验检验计划表材料名称检验项目检验频率检验时间责任人1钢管拉伸、冷弯、壁厚、表面质量钢管取样，每批随即抽取8根钢管，并截成 100mm 长度送检进场当天张53、士坤2扣件抗滑性能试验、抗破坏性能试验、表面缺陷、扭转刚度性能试验直角扣件每批随机抽取16个，旋转扣件每批随机抽取1个，对接扣件每批随机抽取10个。进场当天张士坤6.6.2 检测内容和监测要求1）监测项目：架体位移和变形。2）监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过30分钟一次，浇筑完成后2小时一次，24小时后停止监测。6.6.3 监测方法变形监测采用全站仪、水准仪进行。在整个浇筑混凝土的过程中，安排专人在架体外围进行巡视观测、仪器配合监测，监测人员严禁站在模板支撑体系下方进行操作。6.6.4 监测人员专业工程师：余家乐测量：姚善晨6.6.5 立杆水平位移变形值监测监控154、）立杆最大变形单元的确定立杆最大变形单元发生在框架梁和板区域的跨中1/3 范围内，在其范围内共设置2 个立杆水平位移观测点。2）观测点的设置观测点在上述立杆位置的框架梁内设置，采用150mm 内径、长度高出梁板上平100mm 的钢套管，调整垂直后与框架梁钢筋焊牢，套管内径设钢管作为应变传导器，下与需要监控的立杆顶部500mm 高度范围扣接，立杆顶部采用支托传力时，需要在支托丝杠高度范围设置与扣件厚度一致的硬木垫板调整应变传导钢管垂直度，上至套管顶部-1mm 处，套管顶部安装1mm2计十字分划板，并用红漆覆盖应变传导钢管初始位置。3）观测方法与报警值的确定在浇筑混凝土过程中，安排专人每10min55、 进行1 次变形观测，当累积变形值达到5mm，且变形速率5mm/10min 时，立即报警并停止施工。经加固处理，并经模板支撑体系重新验收确认，满足刚度要求后方可恢复施工，并仍采取上述变形监控。6.6.6 主次楞竖向位移变形值监测监控1）主次楞最大变形单元的确定主次楞最大变形单元发生在框架梁跨中1/3 区域内，在其范围内分别设置2 个主楞竖向位移观测点和2 个次楞竖向位移观测点。2）观测点的设置观测基准点设在框架梁跨中的立杆上，采用25 钢筋做直角拐头、竖向高出框架梁上平100mm，调整垂直后与下部立杆焊牢，水平向延伸至主次楞跨中观测点钢筋处；观测点采用12 钢筋，并作1mm 计刻度，调整垂直后56、与框架梁钢筋点焊牢固。3）观测方法与报警值的确定在浇筑混凝土过程中，安排专人每10min 进行1 次变形值观测，当主次楞累积变形值超过1.5 倍设计容许挠度值，且变形速率1mm/10min 时，立即报警并停止施工。经加固处理，并经验算确认刚度满足设计要求方可恢复施工，仍采取变形监控。6.6.7 施工荷载监测监控1）施工活荷载的监测监控混凝土浇筑过程中，安排专人进行施工活荷载的监控，两个混凝土浇筑班组不得集中在1m2范围内进行振捣，防止因施工活荷载超限值形成模板支撑体系应力集中现象而倒塌。2）施工恒荷载的监测监控混凝土浇筑过程中，安排专人对混凝土卸料堆积高度不得大于200mm 严格监控。6.8 57、模板拆除6.8.1 总体拆除顺序模板拆除的顺序应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。先将支柱上的可调上托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部连接模板的附件，再用钢钎撬动模板，使模板块降下由龙骨支承，拿下模板和龙骨，然后拆除水平拉杆及剪刀撑和立杆。模板支架的拆除条件考虑上部结构施工过程中的所有荷载，混凝土浇筑过程中严禁任何人进入支架内部。6.8.2 侧模的拆除侧模拆除时混凝土强度应以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。6.8.3 底模的拆除1 严格建立模板和立柱的拆除申请、批准制度，防止为赶进度而盲目拆模。2 模板的拆除58、：非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏（大于1N/m2）方可拆除，承重模板应按混凝土结构工程施工质量验收规范的规定执行。3 板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全面拆除后，方可将模板、配件、支架等运出堆放。5 拆下模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。6 模板块在装、拆、运时，均用手传递，要轻拿轻放，严禁摔、扔、敲、砸。每次拆下的模板，应对板面认真清理，59、立柱底脚螺栓等要定期刷油防锈。7 现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，按下列规定：1）在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后，予以拆除。2）拆模时必须拿到拆模申请后方可进行拆除。8 侧模拆模时，按合理顺序进行拆除，一般按后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。拆模时不得强力震动或硬撬硬砸，不得大面积同时撬落或拉倒，对重要承重部位应拆除侧模检查混凝土无质量问题后方可继续拆除承重模板。9 已拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，先进行核算，加设临时支撑。10 模板拆除后，60、应立即清理干净并刷上脱模剂。新模板进场，必须先刷脱模剂方可使用，拆下的扣件及时集中收集管理。拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以防模板变形和损坏。11 柱模板拆除先拆掉柱斜拉杆或斜支撑，卸掉柱箍，再把连接每片柱模板的连接螺栓拆掉，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。模板拆除时混凝土强度必须超过1.2MPa。12 墙体模板拆除在混凝土强度达到1.2MPa后，能保证其表面棱角不因拆模板而受损后方可拆除。在同条件养护混凝土试块强度达到1.0MPa后，先松动穿墙螺栓，再使模板与墙体脱开。脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬动严禁在上口撬动、晃动或用大锤砸模板。拆除后的模板，要及时清理模板及衬模上的残61、渣。表6.4.3-1 各部位构件拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件1006.8.4 后浇带处支模架搭拆方案楼板后浇带模板分为后浇带侧向模板及后浇带底部模板。后浇带两侧下皮第一排钢筋下设混凝土条挡浆，多排钢筋之间随钢筋绑扎同步设置快易收口网，拦截上下排钢筋之间的缝隙，以保证多排钢筋之间无漏浆。快易收口网背面（后浇带一侧）设置梯子筋将快易收口网固定，防止快易收口网移位。梁后浇带做法基本同楼板后浇带。拆除方案，强度复核要求后，报拆模申请后按照6.8.1-6.8.2描述方案拆除。楼板后浇带支设示意图6.962、 冬期施工措施一、冬季施工注意事项1. 气温等于或低于5时，建议使用掺加防冻增强剂的混凝土，否则因气温过低，可能影响混凝土强度。2. 做好混凝土的养护工作，浇筑成型后应立即覆盖薄膜、一道或两道草袋加以保温养护。即使掺加防冻剂的混凝土，同样应按要求养护。3.根据有关规范，现场浇筑混凝土构件的强度，应按600每日等效龄期计算，而非二十八天。4. 为防止加大冻害，严禁向预拌混凝土中任意加水。5. 冬季气温较低，加之空气干燥，混凝土强度增长缓慢，应适当延长拆模时间，混凝土拆模后，应立即做好养护工作。冬季环境温度低，水泥的水化反应慢，混凝土的早期强度增长缓慢，甚至不增长，极易造成新浇筑的混凝土受冻，受冻63、后的混凝土外观呈现为起皮、掉渣，表面严重脱水，严重的影响了混凝土的强度，即使后期温度回升，早期受冻后的混凝土的强度也很难达到设计要求。在新浇筑的混凝土中加入早强防冻剂，能有效降低冰点，加速水泥早期的水化，提高混凝土的早期强度，就能有效的防止早期混凝土受冻。由于近期的低温，建议近段时间使用早强防冻型混凝土，以确保早期的混凝土不受冻，同时适当延长拆模的时间，将低温条件对混凝土的不利因素降至最低，以便日后顺利通过主体验收。二、养护方法混凝土浇注后，如不及时进行养护，混凝土中水分会蒸发过快，形成脱水现象，会使已形成凝胶体的水泥颗粒不能充分水化，缺乏足够的粘结力，从而会在混凝土表面出现片状或粉状脱落。此64、外，在混凝土尚未具备足够的强度时，水分过早的蒸发还会产生较大的收缩变形，出现干缩裂纹。所以混凝土浇筑后初期阶段的养护非常重要，混凝土终凝后应立即进行养护。混凝土养护的时间受工程结构形式、水泥品种、环境和气候条件、混凝土配合比等因素的影响。考虑到冬天施工环境条件的特殊性，建议采用带模养护式刷养护剂养护。如采用硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥或矿渣硅酸盐水泥时，正常温度下养护时间不应少于7d；采用大掺量矿物掺合料或者缓凝型外加剂时，养护时间不应少于14d；对于有抗冻、抗渗等耐久性要求的工程，养护时间不应少于14d。（1）带模养护 模板既可以起到非常好的保温作用避免混凝土表面和外界环境产生大的温差，尤其在65、气温骤降时，应严格控制拆模时间，必要时还要采取其他保温措施。模板与混凝土紧密接触，避免水分蒸发，又具有一定的保湿作用。大体积混凝土需要带模养护14天，普通混凝土结构需要带模养护7天。带模养护操作方便、简单，但占用模板时间较长，不利于模板的周转使用，对于工期要求高的工程如不能采用带模养护，应考虑采用其他养护措施。 （2）浇水养护 浇水养护是常用的养护方法，施工操作简便。但冬季日平均气温低于5，不宜采用浇水养护。（3）刷养护剂养护 混凝土结构拆除模板后，在其表面涂刷养护剂，防止水分散失，起到保水养护的作用。涂刷养护剂时应保证涂刷均匀，纵横向各刷一遍，经常检查养护剂涂层的完整情况，保持混凝土表面的湿66、润。但应注意涂刷养护剂后易受外部作用影响易产生裂纹，影响保湿效果。此外，养护剂的种类不同对养护效果有很大的影响，这也对养护剂的使用选择提出了更高的要求。 （4）覆盖薄膜养护 在混凝土浇筑成型或拆除模板后，在混凝土表面覆盖塑料薄膜，防止混凝土水分散失，以利于混凝土的水化作用，保证保湿养护效果。粘贴薄膜时应注意塑料薄膜应搭接良好，保证薄膜封闭严密，经常检查覆盖薄膜的完整性，保持薄膜内部具有凝结水珠。覆盖薄膜养护的薄膜不易固定，易损坏，导致养护效果较差。第七章 安全保证措施7.1 职业健康安全管理目标本项目安全管理目标如表7.1-1所示。表7.1-1 项目安全管理目标名称内 容目标死亡事故目标为零；67、轻伤率必须控制在1.3以内；安全隐患整改率100%；施工期间无重大火灾事故；施工期间无机械事故、急性中毒事故；方针安全第一，预防为主指导思想预防预控、分级管理、分层负责7.2 现场职业健康安全管理组织机构和职责分工7.2.1 现场职业健康安全管理组织机构成立以项目经理为首，由项目生产经理、项目安全总监、项目总工程师、项目安环部、其他相关职能部门、施工管理部及各专业工程师、施工作业层组成的纵向到底、横向到边的安全生产管理机构，并由企业安全环保管理部门提供垂直保障；设置专职安全管理人员4人。图7.2.1 安全管理组织机构7.2.2 现场职业健康安全管理职责分工序号岗位姓名责任1项目经理/执行经理吴68、鹏/王风兵1）项目安全生产第一责任人，对项目的安全生产工作负全面责任。2）建立项目安全生产责任制，与项目管理人员签订安全生产责任书，组织对项目管理人员的安全生产责任考核。3）组织制定和完善项目安全生产制度和操作规程。4）每月带班生产时间不得少于本月施工时间的 80%。5）组织制定施工安全措施计划，并贯彻落实。6）参与或主持本项目安全策划、安全工作计划的制定。7）负责安全生产措施费用的足额投入，保证专款专用。8）组织并参加对项目管理人员和作业工人的安全教育。9）组织并参加项目定期的安全生产检查，落实隐患整改，保证生产设备、安全装置、消防设施、防护器材和急救器具等处于完好状态。10）组织对现场大型69、机械设备、特殊防护设施的验收。11）组织召开安全生产领导小组会议、安全生产例会，研究解决安全生产中的难题。12）组织编制项目应急预案，并进行交底、培训和演练。13）及时、如实报告生产安全事故，负责事故现场保护和伤员救护工作，配合事故调查和处理。2项目生产经理王志明1）组织项目施工生产，对项目的安全生产负主要领导责任。2）组织实施工程项目总体和施工各阶段安全生产工作规划，组织落实工程项目人员的安全生产责任制。3）组织落实安全生产法律法规、标准规范及规章制度，定期检查落实情况。4）组织实施安全专项方案和技术措施，检查指导安全技术交底。5）组织对安全防护设施、临时用电设施、消防设施及中小型机械设备的70、验收，参与危险性较大的分部分项工程的安全验收。6）配合项目经理组织定期安全生产检查，组织日常安全生产和文明施工检查，对发现的问题落实整改。7）协助项目经理组织项目管理人员和作业工人的安全教育，提高安全意识。8）组织项目积极参加各项安全生产、文明施工达标活动。9）发生伤亡事故时，按照应急预案处理，组织抢救人员、保护现场。3项目总工程师亓志刚/王岩1）对项目安全生产负技术领导责任。2）严格落实安全技术标准规范，根据项目实际配备有关安全技术标准、规范。3）组织编制危险性较大的分部分项工程安全专项施工方案，组织超过一定规模的危险性较大的分部分项工程的专项方案专家论证。4）组织施工组织设计（施工方案）技71、术交底，检查施工组织设计或施工方案中安全技术措施落实情况。5）组织对危险性较大的分部分项工程的验收，参与安全防护设施、大型机械设备及特殊结构防护的验收。6）对施工方案中安全技术措施的变更或采用新材料、新技术、新工艺等要及时上报，审批后方可组织实施，并做好培训和交底。7）参加安全检查工作，对发现的重大隐患提出整改技术措施。8）组织危险源的识别、分析和评价，编制危险源清单。9）参加事故应急和调查处理，分析技术原因，制定预防和纠正技术措施。4项目商务经理胡金成1）确定工程合同中安全生产措施费，在业主支付工程款时确保安全生产措施费同时得到支付。2）在组织工程合同交底、签订分包合同时，明确安全生产、文明72、施工措施费范围、比例（或数量）及支付方式。3）保证安全生产措施费的及时支付，做到专款专用，优先保证现场安全防护和安全隐患整改的资金。4）审核项目安全生产措施费清单，对该费用的统筹、统计工作负责。5项目安全总监江勇1）对项目的安全生产进行监督检查。2）监督项目安全生产费用的落实。3）参与项目安全生产管理实施细则的编制，对落实情况进行监督。4）协助制定项目有关安全生产管理制度、生产安全事故应急预案。5）参与编制项目安全设施和消防设施方案，参与现场安全警示标志的合理布置。6）参与安全生产技术交底及各类安全验收。7）参与定期安全生产检查，组织安全管理人员每天巡查，督促隐患整改。对存在重大安全隐患的分部73、分项工程，有下达停工整改决定，并直接向上级单位报告的权利。8）落实员工安全教育、培训、持证上岗的相关规定，协助项目经理组织作业人员入场三级安全教育。9）组织开展安全生产月、安全达标、安全文明工地创建活动，督促主责部门及时上报有关活动资料。10）协助项目经理组织项目日常安全教育、节假日安全教育、季节性安全教育、特殊时期安全教育等，督促班组开展班前安全活动。11）发生事故应立即向项目经理、公司安全总监报告，并迅速参与抢救。12）归档管理有关安全资料。6专业工程师张士坤余家乐1）对其管理的单位工程（施工区域或专业）范围内的安全生产、文明施工全面负责。2）严格执行制定的安全施工方案，按照施工技术措施和74、安全技术操作规程要求，结合工程特点，以书面方式向班组进行安全技术交底，履行签字手续，做好交底记录。3）监督班组开展班前安全活动，督促班组做好班前安全活动记录。4）检查施工人员执行安全技术操作规程的情况，制止不顾人身安全、违章冒险蛮干行为。5）负责管理范围内临边、洞口防护、消防器材配备等安全设施的验收，参与危险性较大的安全分项工程、机械设备的验收。6）参加项目安全生产、文明施工检查，对管辖范围内的事故隐患制定整改措施，落实整改。7）负责对危险性较大工程施工的现场指导和管理。8）发生生产安全事故，立即向项目经理报告，组织抢救伤员和人员疏散，并保护好现场，配合事故调查，认真落实防范措施。7安全工程师75、胡庆斌1）认真宣传、贯彻安全生产法律法规、标准规范，检查督促执行。2）每天进行安全巡查，及时纠正和查处违章指挥、违章操作、违反劳动纪律的行为和人员，并填写安全日志。对施工现场存在事故隐患有权责令纠正和整改，对重大事故隐患有权下达局部停工整改决定。重点部位实施旁站监督；负责对特殊工种人员证件的审查、收集、和管理。3）对各类检查中发现的事故隐患督促落实整改，督促工长及时做好对隐患整改情况的复查验证。4）参加现场机械设备、用电设施、安全防护设施和消防设施的验收。5）建立项目安全管理资料档案，如实记录和收集安全检查、交底、验收、教育培训及其它安全活动的资料。6）参加安全教育培训活动及安全技术交底工作。76、7）完成项目安全总监/安全负责人交办的安全监督工作。8）发生生产安全事故时，立即报告，参与抢救，保护现场，并对事故的经过、应急、处理过程做好详细记录。8材料工程师肖文1）负责物资、劳动防护用品的安全管理，所有料具用品均应符合国家或有关行业规定，并组织进场验收，建立台帐。2）负责安全物资费用的ERP录入工作。3）参加应急救援，负责所需设备、材料、用品等的及时供应。9劳务管理员余家乐1）在项目经理的领导下负责劳务作业人员的三级安全教育，确保进入现场的劳务作业人员均接受相应的安全教育。2）参与对劳务作业人员的日常安全教育。3） 建立劳务作业人员花名册，按当地政府主管部门要求办理劳务作业人员备案登记和77、有关保险的缴纳。4）监督劳务公司及时与作业人员签订用工合同，监督劳务作业人员工资按时发放，并收集工资发放记录。10机械设备管理员胡庆斌1）负责机具设备和临时用电的安全管理。2）负责对进场机械设备的技术档案进行验证。3） 参加对起重机械设备安装完成后的检查和验收，督促安装单位及时检测、办理使用登记。4）参加对中小型机械设备的验收，建立验收台账。5）每半月对项目机械设备的运行情况进行一次检查，并负责对整改落实情况复查。6）对起重机械设备安装、拆卸及顶升、加节、附墙等特殊过程现场监督。7）督促设备出租商对起重机械设备及其安全保护装置、吊具、索具等进行经常性和定期的检查、维护和保养。8）负责机械设备管78、理资料的归档管理。负责对机械设备人员证件的审查、收集、和管理。7.3 职业健康安全重大危险源序号工序/工作活动危险源可能导致的事故受伤害人员1脚手架搭设及拆除失稳高处坠落外架工人等2作业场所明火火灾现场操作人员3生活用电电火花火灾场区施工人员4施工现场用电漏电触电现场操作人员5材料、设备倒运车辆事故交通事故场区施工人员6基坑承台土方开挖塌方土体滑落现场操作人员7模板支撑失稳坍塌现场操作人员8卸料平台搭设失稳坍塌现场操作人员9大型机械安拆工程失稳、高空坠物高处坠落、物体打击场区施工人员10钢结构安装工程高空坠物物体打击场区施工人员7.4 职业健康安全资源配置计划序号职业健康安全资源名称数量使用特79、征保管人1安全帽300个防止物体打击，防止高空坠落造成伤害江勇2安全带300条防止高空坠落，保证高空作业人员安全3安全网84000m2防止物体打击，防止高空坠落造成伤害江勇4绝缘电阻仪2个绝缘电阻检测5接地电阻仪2个接地电阻检测6消防器材200个防火、防爆7安全标语180个对现场施工人员具有警示作用8操作规程牌60个规范现场施工，指导现场施工人员9高压水枪60个用于现场消防10安全教育书籍300本安全教育11医疗器材药品/防疫、治病作用12卫生打扫工具50个防尘作用7.5 职业健康管理制度序号制度内容1职业卫生管理制度1)坚持预防为主、防治结合的方针，实行分类管理、综合治理。2)采取有效职业病80、防护设施，并为职工提供个人使用的职业病防护用品。3)在产生职业病危害场所，设置醒目公告栏，公布职业病危害因素检测结果。4)对产生严重职业病危害作业岗位，在醒目位置，设置警示标识和警示说明。5)劳动防护用品的发放，实行专人管理，并对使用情况进行经常性检查。6)每年对职工进行一次职业卫生培训。7)每两年对从事职业危害因素岗位的职工进行一次职业健康检查，检查结果如实告知职工，并进行建档管理。2职业病危害告知制度1) 与职工签订劳动合同，在合同中明确载明所从事的工作岗位，可能存在的职业危害因素及其后果，职业危害防护设施和待遇，不得隐瞒或欺骗。2)职工在履行劳动合同期间，因工作岗位或工作内容发生变更，从81、事与所订立劳动合同中未告知的存在职业危害作业的，与职工履行如实告知义务，并协商变更原劳动合同相关手续。3)按规定组织职工进行岗前、岗中、离岗体检，将体检结果和建议及时告知职工。4)在醒目地点设立公示栏，公布单位职业危害防治管理制度和操作规程，公布作业场所职业危害检测、监测、评价结果。5)存在严重职业危害的作业场所，设置警示标志和中文警示说明，应急处理措施。6)组织对员工进行上岗前职业健康培训和在岗期间定期职业健康教育，普及职业健康知识，督促职工遵守职业危害防治法律、法规、国家标准、行业标准和操作规程。3职业安全健康宣传教育、培训制度1)通过墙报、公示栏、会议、培训、张贴标语等形式开展职业健康宣82、传。2)利用班前班后会、安全报阅读、现场岗位职业危害讲解以及职业危害标志牌标识、公告栏等进行职业健康宣传。3)对新劳务人员，由安全环境管理部组织进行三级安全生产教育，三级安全生产教育卡归档存查。4)调换新岗位和采用新工艺人员的教育培训。5)特殊工种的安全教育培训，对从事电气作业、金属焊接、装载机、挖掘机等特殊工种的作业人员，必须进行特殊工种的安全生产教育培训。6)一般职工安全教育培训:每年进行一次全员安全管理和职业健康知识安全教育培训，并考试存档。每年必须对在职工人进行不少于二十小时的防治职业危害安全教育培训，要有培训教育计划、培训教案培训花名册。4劳动防护用品使用和管理制度1)安排专项资金购83、买、更换符合国家标准或作业标准的劳动防护用品。2)定期为职工发放足够的劳动防护用品。3)教育和督促职工正确使用和佩戴劳动防护用品。4)防尘口罩、手套、防噪声耳塞每半年检测一次，发现不符合规定的，立即更换，重新配发。5)检查、参观人员进入作业现场，按规定使用、佩戴劳动防护用品。5职工职业健康监护档案管理制度1)职业健康监护档案管理由综合管理办公室负责，一人一档，按照规定的期限妥善保存，方便查询、提取。2)按规定与有资质的职业健康体检机构签订体检协议，组织职工进行岗前体检、岗中体检和离岗体检，支付体检费用，及时如实将体检结果告知职工。3)不得安排未经上岗前职业健康检查的职工从事接触职业危害的作业；84、不得安排有职业禁忌的职工从事其所禁忌的作业；对在职业健康检查中发现有与所从事职业相关的健康损害的职工，调离原岗位，妥善安置，并享受规定的待遇；对未进行离岗前职业健康检查的职工，不得解除或终止与其订立的劳动合同。6职业危害申报制度建立职业危害管理档案。职业危害管理档案应当包括作业区内存在职业危害因素的单位数量、职业危害因素种类、接触人数、防护设施的配备和职业卫生管理状况等内容。若涉及到职业健康安全时，进行职业危害申报。7职业危害防护设施维护检修制度1)危害防护设施在投入使用前，应经具相应资质的职业卫生技术服务机构检测、评价和鉴定。未经检测或检测不符合国家卫生标准和卫生要求的防护设施，不得使用。285、)对职业危害防护设施应当建立防护设施技术档案。3)所有防护设施进行定期或不定期检查、维修、保养，并记录，确保设施正常运转，每年对防护设施效果进行综合性检测，评定防护设施对职业病危害因素控制效果。4)对作业人员进行使用防护设施操作规程、防护设施性能、使用要求等相关知识的培训，指导劳动者正确使用职业病防护设施。5)不得擅自拆除或停用防护设施。8作业场所职业危害因素监测制度1)积极开展职业病防治的宣传、教育。2)对职业危害因素的辨识、评价、制定职业危害防治措施；负责职业病危害因素的统计、报告和档案管理工作。3)对进场职工进行上岗前和经常性的职业安全卫生和职业病防治的培训，组织对从事有害作业的人员进行86、上岗前和每2年一次的职业健康检查，及时将检查结果告知职工本人，并对职业病患者调换工作岗位或安排休养。4)对职业病防治设备进行经常检查、维护和定期检测，保持正常运转，并按规定发给员工符合质量要求的个人劳动防护用品。9从业人员防护用品管理制度1)购买的劳动防护用品，必须符合国家或行业标准，必须有“三证”：即生产许可证、安全鉴定证、产品合格证，并由职业健康安全办验收后方可入库。2)使用者严格按照规定使用、佩戴劳动防护用品。3)统一建立劳动防护台帐，详细记录工种、品名、发放标准、领用时间等事项。7.6 安全生产保证措施1、安全措施（1）所有进入施工现场人员必须戴安全帽，施工人员要配戴胸卡。（2）电工等87、特殊工种的作业人员必须持证上岗，并配带相应的劳动防护用品。（3）现场所有机电设备设专人操作维修、保管，其他人不得随意操作，经常检查机电设备，严禁设备带病运转。（4）施工场区及附近道路竖立安全标识，危险区挂设警示标牌，并派专人阻止非施工人员进入施工现场及危险区域。（5）供电系统必须达到三级配电，二级保护。现场所有机械棚要搭设严密，防止漏雨；机电设备要采取防雨、防淹措施；漏电保护装置应灵敏有效；定期、定人检查临电设施的绝缘状况，电源线是否有破损现象，发现问题做到及时处理。配电箱内必须安装合格的漏电保护器，随时关好电箱门。施工现场的机电设备做好零线及漏电断电包换装置。施工临电所用电缆和电线要架空敷设88、，其绝缘保护层经常检查是否破损漏电。2、高处作业措施（1）进入现场，必须戴好安全帽，扣好安全带，并正确使用个人防护用具；（2）悬空作业处应有牢靠的立足处，并必须视具体情况，配 置防护网、栏杆或其他安全设施。 （3）悬空作业所用的索具、脚手板、吊篮、吊笼、平台等设 备，均需经过技术鉴定或检证方可使用。（4）建筑施工进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。 验收也可分层进行，或分阶段进行。（5）安全防护设施，应由单位工程负责人验收，并组织有关人员参加。 （6） 安全防护设施的验收，应具备下列资料： 施工组织设计及有关验算数据 安全防护设施验收记录 安全防89、护设施变更记录及签证。 （7）安全防护设施的验收，主要包括以下内容 所有临边、洞口等各类技术措施的设置状况 技术措施所用的配件、材料和工具的规格和材质 技术措施的节点构造及其建筑物的固定情况 扣件和连接件的紧固程序 安全防护设施的用品及设备的性能与质量是否合格的验 证。 （8）安全防护设施的验收应按类别逐项查验做出验收记录。 凡不符合规定者， 必须修整合格后再行查验。施工工期内还应定期进行抽查。3、临边、洞口安全防护措施（1）“临口”安全防护措施“临口”是建筑施工中的楼梯口、预留口、通道口、电梯井口，它是容易发生事故的部位，由此做好“四口”的安全防护工作是保证施工安全的一个重要环节。本项目重点90、防护部位是：1）电梯井口:在电梯井口设防护栏或固定栅门与工具式栅门,门栅网格的间距不应大于15cm,高度不低于1.5m。并在电梯井内每隔两层(不大于10米)设置一道安全平网。平网固定牢靠耐重力冲击 ，网内应无杂物。网与井壁间隙不大于10cm。当防护高度超过一个标准层时，不得采用脚手板等硬质材料做水平防护。2）预留口：按照建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ802016）规定，对孔洞口（水平孔洞短边尺寸大于25cm的，竖向孔洞高度大于75cm的）都要进行防护。较小的洞口可临时砌死或用定型盖板盖严；较大的洞口可采用穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，上面铺满脚手板；边长在1.5m以上的洞口，张挂安全平91、网并在四周设防护栏杆。在施工现场中根据洞口大小及作业条件，形成定型化，不允许由作业人员随意找材料盖上的临时做法，防止由于不严密不牢固而存在事故隐患。（2）临边安全防护措施1）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ802016）规定，施工现场中，工作面边、沿无防护设施或围护设施高度低于80cm时，都要按规定搭设临边防护栏杆。2）有以下情况必须设置防护栏杆：尚未装栏板的平台周边、楼层边都必须设置防护栏杆。（3）临边防护应符合下列要求：临边防护栏杆要由栏杆立柱和上下两道横杆组成，栏杆选材应满足力学条件外，其规格尺寸和连接方式还应符合构造的要求，应紧固而不动摇，能够承受突然冲击，阻挡人员在可能状态下的下92、跌和防止物料的坠落，还要有耐久性。1）上杆离地高度为1.2m,下杆离地高度为0.50.6m，坡度大于1：2.2的屋面，防护栏杆高应是1.5m，并加挂安全立网。横杆长度大于2m，必须加设栏杆立柱。2）栏杆柱的固定及其与横杆的连接，整体构造应使防护栏杆在上杆任何处，能经受任何方向的1000N外力。在栏杆所处位置有人群拥挤或物件碰撞等可能的地方应加密立柱间距。3）防护栏杆必须自上而下用安全网封闭，并系牢固，不许漏绑和有漏洞。4、夜间施工保障措施（1）管理措施 1）夜间施工时，做到晚交班早点名制度，应根据作业内容，制订周密的安全措施，进行针对性的安全技术交底，落实到人；2）所有参加夜间施工的作业人员必93、须认真贯彻夜间作业安全措施，安检人员进行监督、检查落实；尽量避免同一作业范围内安排交叉施工的工序同时在夜间进行，如确需交叉施工时，必须细化作业范围，采取防止交叉施工安全问题的针对性措施。3）施工前由专人负责检查确认照明设施配备齐全完好，作业车辆状态良好，运转正常；4）当晚作业使用的工具、材料提前在白天进行全面认真的检查，发现有质量问题的及时更换；5）夜间施工必须加强防护，必要时增加信号传递员，保证施工地点与防护人员联络畅通；施工用电设备必须有专人看护，确保用电设备及人身安全。6）夜间施工作业必须由作业负责人统一指挥，分工明确，并随时与防护人员保持联系；各道工序夜间施工时除当班的安全员、质检员必94、须到位外，还要建立治安主管人员巡查制度，发现问题必须立即解决。7）严格隐蔽工程检查签证制度，夜间必须进行隐蔽工程施工时，应按规定提前通知监理工程师到现场检查，并办理签证手续，未经监理工程师检查签证，禁止进行下一道工序施工。8）夜间施工作业结束后施工负责人必须对作业现场认真检查，确保线路畅通；作业前和收工时要清点人员，人不到齐不准离开原地，作业中也要随时保持联系；（2）安全保证措施1）夜间施工时，工器具、设备（梯车、发电机等）悬挂具有反光的黄色标志牌；2）进入作业现场所有人员必须穿反光防护服装。3）雷雨、大风天气禁止夜间作业，禁止夜间高处（陡坡、悬崖等）作业，禁止夜间涉水作业；4）夜间作业人员必95、须配备有效的照明设备、通讯设备和应急药品（蛇药、雄黄等）；现场作业点集中固定时采用日光色镝灯 作为主要照明灯具，必须在场地适当位置装足够的照明设备，保证整个施工场地均有较好的照明，保证夜间施工有良好的照明条件。采用碘钨灯作为临时可移动照明灯具，用于重要施工部位，作为对固定式照明的补充。大型设备作业时其照明部件必须启动运转。作业人员可随身携带锂电LED帽灯，监护、巡视等人员用手提式防爆探照灯或手电筒5）夜间行动必须有2人或2人以上人员一起，禁止一人单独行动；6）施工中的深基坑、开挖沟槽等临时工程，应设置围栏。7）做好夜间施工防护。8）实施具有重大危险源的工程项目时，必须根据重大危险源的应急救援预96、案措施，做好随时启动应急预案的准备。（3）夜间施工的环境保护措施1）夜间施工现场周围有噪声敏感区域，必须对周围社区告知，必须时要取得周围社区居民的谅解，使用的机械时尽量选择低噪声的设备，必须采用大噪声的设备时，必须采用降噪措施。2）在居民区附近进行夜间施工时必须了解当地相关部门对建筑工地监督管理的规定，如需办理夜间施工许可证时，必须提前办理手续。5、消防措施（1）治安消防工作必须坚持“预防为主、防消结合”的指导思想，保证本工程建设过程和安全。（2）施工现场成立消防委员会、义务消防队，负责日常消防工作。（3）对进场的操作人员进行安全防火知识教育，并充分利用板报和醒目标语等多种形式宣传防火知识，签97、定防火协议，从思想上使每个职工重视安全防火工作，增强安全防火意识。（4）施工现场应配备充足的灭火器，消防物品周围不得堆放其它材料，以保持消防道路畅通。在附近要写上119火警电话醒目标志。 （5）专职消防员要每天巡视现场情况，做好消防记录，经常检查消防器材，以保证其使用时的灵敏有效。（6）施工中的电气设施的安装、维修，均由正式电工负责。严禁私自拉照明线、点电炉，避免电气引起火灾事故。（7）材料库房内易燃、易爆物品与料具不能混放，完善领料手续，经常查看库房。（8）施工现场严禁私点明火，如确因工程需要，则必须报安全员备案，领取用火证，并经安全系数员检查，确保安全后方可用火。（9）严格控制施工区及附近98、生活区的吸烟等易引起火灾的行为，在安全地带设置吸烟专区。6、保卫措施（1） 现场成立治安小组，负责现场治安工作。（2）建立保卫制度，加强夜间巡逻保卫工作，同时对在施人员进行遵纪守法教育，并与其签定治安协议。（3）专职保卫人员要每天巡视保卫工作情况，做好治安记录。7.7 搭设管理根据建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质（2009）254号文件中规定：1.高大模板支撑系统的地基承载力、沉降等应能满足方案设计要求。如遇松软土、回填土，应根据设计要求进行平整、夯实，并采取防水、排水措施，按规定在模板支撑立柱底部采用采用具有足够强度和刚度的垫板。2.对高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两99、倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。3.高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。4.搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护措施。5.模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。7.8 使用与检查1、模板、钢筋及其他材料等施工荷载应均匀堆置，放平放稳。施工总荷载不得超过模板支撑系统设计荷载要求。2、模板支撑系统在使用过程中，立柱100、底部不得松动悬空，不得任意拆除任何杆件，不得松动扣件，也不得用作缆风绳的拉接。3、施工工程中检查项目应符合下列要求：（1）立柱底部基础应回填夯实；（2）垫木应满足设计要求；（3）底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合要求；（4）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；（5）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠；（6）安全网和各种安全防护设施符合要求。7.9 拆除管理1、高大模板支撑系统拆除前，项目技术负责人、项目总监应核查混凝土同条件试块强度报告，浇筑混凝土达到拆模强度后方可拆除，并履行拆模审批签字手续。2、高大模板支撑系统的拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下层同101、时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。3、高大模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。4、高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围。5、模板拆除的顺序和方法：应按照配模设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则，拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。6、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。7102、拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂以备后用。8、模板支撑拆除，模板支撑体系拆除必须结构板混凝土强度大于100%且经项目总工书面批准监理同意后方准拆除，拆除顺序必须自上至下，严禁私自拆除模板。9、侧模拆除时混凝土强度应以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。10、混凝土强度未达到设计强度前，对应部位下部塔楼内结构模板支撑体系不能拆除。7.10 模板支撑体系位移的监测监控措施高支模支撑体系搭设、钢筋安装、砼浇筑振捣过程中，必须随时监测。在高大架外围框架柱预埋钢筋，作为作为变形观测的原始依据点，在梁跨103、中、板跨中支撑立杆上各设置监测点，并在架体监测点上弹与基准观测点同一标高线，然后用在立杆上红漆做上标记，采用经纬仪、水平仪进行远距离监控。采取如下检测措施：（1）支撑体系搭设完成，未上模板钢筋前，频率为每天一次；（2）模板、钢筋铺设完成，频率为每天一次；（3）混凝土浇筑完成时及在浇筑混凝土过程中应实时观测，一般监测频率不超过30分钟一次，浇筑完成不少于2小时一次；（4）支架沉降预警值取8mm，沉降允许值取10mm；支架水平位移预警值取5mm，水平位移允许值取8mm。架体水平位移监测示意图架体竖向位移监测示意图第八章 环境管理计划8.1 重大环境因素清单序号工序/工作活动环境因素环境影响评价方法104、1木工下脚料、锯沫污染环境回收、码放整齐、严谨焚烧2涂刷隔离剂、脱模剂污染环境是否有泄露3板面清除废旧垃圾污染环境清除干净4模板拆除废旧垃圾污染环境清除干净8.2 环境保护措施8.2 环境保护措施序号分项名称保护措施1施工前模板、木方、架管等材料按规格、大小堆放整齐，并标识。2施工后模板板面清理出的碎渣、污垢及时清运出施工现场，保持现场清洁文明第九章 绿色施工管理计划9.1 绿色施工组织机构和职责分工9.1.1 绿色施工组织机构企业总部主管部门主体劳务项目部业主、监理模板劳务作业班组安全总监项目总工技术部质量部工程部物资部安全部项目经理政府监督部门图9.1.1 绿色施工管理组织机构9.1.2 105、绿色施工职责分工序号岗位姓名责任分解1项目经理/执行经理吴鹏/王风兵全面负责模板工程绿色施工管理工作。建立健全绿色施工管理体系，组织体系运行管理。2技术负责人/副总工亓志刚/王岩1、主持编制模板工程绿色施工管理措施、管理规划，落实责任并组织实施；组织项目经理部的绿色施工意识教育和绿色施工措施培训。2、贯彻国家及地方绿色施工保护法律、法规、标准及文件规定。3、协助项目经理制定绿色施工管理办法和各项规章制度，并监督实施。3生产经理王志明1、对模板工程绿色施工策划内容组织实施。4商务经理胡金成编制模板工程绿色施工成本预算和绿色施工指标测算，按月工作量报表统计，进行模板工程绿色施工预算与实耗量对比分析106、。5物资工程师肖文1、绿色施工材料设备的采购、进场验收、保管。2、对进场材料验收和数量核对，建立原材料进场和耗用台帐，逐月和分阶段统计消耗数量，与合约部门预算对比，以掌握材料消耗情况。6专业工程师余家乐1、对模板工程绿色施工策划内容组织实施。2、建立模板工程绿色施工台账，负责档案生成、收集。7安全总监江勇1、绿色施工宣传。2、落实有关模板工程绿色施工管理规定，对进场工人进行模板工程绿色施工教育和培训，强化职工的绿色施工意识。3、组织现场模板工程绿色施工管理的检查和环保监测。9.2 绿色施工实施措施序号分项实施措施1扬尘控制1、施工现场道路、材料堆放场地进行硬化，坚实、平坦、清洁、畅通，工地东、107、西大门设置冲洗车辆的专用场地、设备及采取排水措施，使离开工地的车辆不带泥土。2、提高现场绿化覆盖率，能有效控制扬尘，计划在办公区空闲场地及现场空闲场地设置绿化带。起到降尘增加绿色的作用。3、施工期间，雇佣4名清洁工，以维持车辆行走道路卫生，并于早6时起，使用自制洒水车对喷淋系统覆盖不到的部位洒水清理，防止尘土飞扬；进入结构施工阶段，雇佣2名清洁工进行日常清扫，保证场区内道路、场区四周道路清洁卫生。2噪音控制1、使用低噪音、低振动的机具，空压机采取隔音与隔振措施，避免或减少施工噪音和振动。3光污染控制1、尽量避免或减少施工过程中的光污染。夜间室外照明灯加设灯罩，透光方向集中在施工范围。2、电焊作108、业采取遮挡措施，避免电焊弧光外泄。4建筑垃圾控制1、制定建筑垃圾减量化计划。2、加强建筑垃圾的回收再利用，利用废旧模板进行框架柱阳角保护及楼梯踏步的防护。3、施工现场设置封闭式垃圾容器，施工场地垃圾实行袋装化，及时清运。对建筑垃圾进行分类，并收集到现场封闭式垃圾站，集中运出。第十章 成品保护管理计划10.1 成品保护管理组织和职责分工技术管理部制定成品保护措施项目经理审批项目部成品保护方案，并提供人、材、物以保证成品保护措施的顺利执行工程管理部组织落实成品保护措施项目其他部门根据工作内容配合成品保护工作成品保护巡视员协助成品保护技术措施、方案的编制；成品保护巡查工作；检查成品保护措施落实情况并109、记录施工操作工人认真执行施工班组的成品保护方案，对自己完成的产品进行成品保护，同时不破坏他人的成品。专业工程师在施工安全技术交底同时进行成品保护方案、措施的交底，并在施工过程中随时检查执行情况10.1.1 成品保护管理组织10.1.2 成品保护职责分工序号岗位名称姓名职责和权限1项目经理/执行经理吴鹏/王风兵组织有关人员对高大模板进行成品保护。2技术负责人/总工亓志刚/王岩1、制定高大模板成品保护措施。2、对高大模板不正当的保护方法制定纠正措施。3、督促有关人员落实高大模板保护措施。3物资工程师肖文对进场的原材料、构配件、半成品进行保护。4专业工程师余家乐对高大模板施工过程中的成品保护进行督促110、检查。10.2 成品保护计划及保证措施序号模板施工质量保证措施1模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱，梁，板凳混凝土，以防模板变形和损坏结构。2与混凝土接触的模板表面应认真涂刷脱模剂，不得漏涂，涂刷后如被雨淋，应补刷脱模剂。3模板支好后，应保持模内清洁，防止掉入砂浆，木屑等杂物。4搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。5不得在模板平台上行车和堆放大量材料和重物。6在模板上进行钢筋，铁件等焊接工作时，必须用石棉板或薄钢板隔离。7拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土构件；拆下的模板不得抛掷。8模板拼缝应平整严密，局部采用玻璃胶填缝，不得漏浆，模板表面应清理111、干净，拼缝处内贴止水胶带，防止漏浆。9模板安装和预埋件、预留孔洞允许偏差和检验方法必须符合规定。第十一章 应急预案11.1项目成立领导小组成立以项目经理为组长，安全总监为副组长，安全、技术、施工人员为组员的项目部应急预案领导小组：组 长：吴鹏/王风兵副组长：亓志刚、王岩 江勇组 员：王志明、余家乐、胡金成、张士坤11.2 领导小组职责1）总指挥：吴鹏/王风兵2）副总指挥：江勇、王岩11.3 成立各个救援工作组1）现场抢救组由本项目部人员组成，组长为项目部安全总监江勇。组员：王志明、余家乐2）后勤保障组由材料成员组成。组长为物资主管：肖文。组员：高赞琦3）警戒维护组项目部全体保安人员，组长为：江112、勇。4）紧急疏散组由工程部成员组成，组长为王志明。组员：张士坤5）事故调查组由安全工程部技术人员组成。组长为王岩组员：江勇、张士坤、王志明、高赞琦 11.4 应急措施序号类别具体措施1处置程序1) 一旦发生事故，第一发现人根据实际情况采取适当的应急措施，并及时通知应急救援小组。应急救援小组接到报告后，应立即赶赴事故现场，组织、指挥抢救排险，并根据规定向上级有关部门报告，尽量把事故控制在最小范围内，并最大限度地减少人员伤亡和财产损失。2) 总承包项目部制定出本工程的安全消防通道及安全疏散道路路线图，在特定楼层设置临时应急避难处，在通道口标明距离最近临时避难楼层的距离并确保通道的畅通，遇突发紧急事113、故时，由专人指挥与事故应急救援无关人员的紧急疏散，根据不同的事故，明确疏散的方向、距离和集中地点。2报警联络方式一旦发生事故时，施工现场应急救援小组在进行现场抢救、抢险的同时，要以最快的速度通过电话进行报警，如有人员伤亡的，要拨打“120”急救电话；如果发生火灾，应拨打“119”火警电话和总包单位相关主管部门电话。3高处坠落事故1) 发现事故发生人员应高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救，电话“120”。2) 向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知生产负责人组织紧急应变小组进行可行的应急抢救，如现场包扎、止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各114、负其责，重伤人员由水、电工长协助送外抢救工作，门卫在大门口迎接来救护的车辆，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少人员和财产损失。4坍塌事故发生坍塌事故后，应尽快解除挤压，在解除压迫的过程中，切勿生拉硬拽，以免进一步伤害，现场处理各种伤情，如心肺复苏等。同时，就近送医院抢救。严重可能全身被埋，引起土埋窒息而死亡，在急救中应先清除头部的土物，并迅速清除口、鼻污物，保持呼吸畅通。5触电事故触电急救的要点动作迅速，救护得法，切不可惊慌失措，束手无策。要贯彻“迅速、就地、正确、坚持”的触电急救八字方针。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。6火灾事故项目部要根115、据工程的情况，确定防火重点部位和重点环节，制定相应的措施和火灾事故应急预案，编制消防专项安全方案，绘制消防设施平面布置图，并将该图与工地的“五牌一图”放在一起。在消防设施平面布置图中，应当明确消防设施的位置、类型和数量，还应标明疏散通道。在进入施工前，还应制订防火、防爆安全计划，划分防火责任区，并落实到各班组。项目部在进行安全教育和安全技术交底时，应当将消防专项安全方案的内容和消防制度也作为培训和交底的内容，传达到每一个施工人员。11.5 施工现场医疗室负责人：江勇医疗室应配备用包扎器具及外伤消炎非处方药品，同时准备担架，氧气等救护用品。11.6 救护医院救护医院：济阳区人民医院：孙医生 电话116、：15550422229医院路线图11.7预案启动当发生高空坠落、坍塌造成人员伤害时立即启动本预案。（根据事态状况，是否需要社会救援由总指挥确定）。启动人：江勇 事故就是命令，安全事故发生后安全小组人员积极主动进入自己的救护岗位，完成救护救援工作。第十二章 疫情防控措施1、大力开展宣传教育工作。场区东门、生活区入口处放置防疫知识宣传告示，办公区、生活区及东门放置消毒责任分区图，在基坑临边防护上挂设防疫宣传条幅。通过采用张贴告示、条幅、微信短信提示，向务工人员发布防控相关信息，营造氛围。工人进场前，由安全总监江勇、专业工程师余家乐，普及防控知识，帮助务工人员提高防范意识，做好个人卫生防护和自我健117、康监测。引导务工人员规范防控行为，积极倡导讲卫生、除陋习，摒弃乱扔、乱吐等不文明行为，培养每个人都是自己健康第一责任人的意识。施工现场宣传防疫知识的标语和条幅2、储备不少于 10 天的防护物资准备（包括：体温枪、口罩、手套、防护服、防护目镜、消毒液、酒精等）。专人对施工现场定时巡逻检查作业人员口罩佩戴情况，并且在办公区、生活区及入场闸机处设置口罩回收垃圾桶，统一回收，联系城管部门规范处置，对随意丢弃已使用过的防护用品的工人进行严肃处理。3、复工前组织对生活区、作业区、办公区等区域全面保洁和消毒，每日消毒次数不少于两次，对食堂、卫生间等区域的消毒遍数每日不少于3次，建立消毒台账。将工人生活区设置118、隔离区，用于对省外返程劳务人员进行14天隔离，同时本栋板房前的板房也进行封闭，仅留一个房间供食堂工作人员为隔离工人传菜送饭使用。将原施工现场的安全教育大厅、动火作业房、地磅房改造成隔离室，项目发现发热者时，第一时间与定点医院进行联络，在一声赶到前，在隔离室进行临时隔离。4、建立劳务实名制管理与防疫管理相结合的管理台账新入场员工防疫手册。建筑工人进场时由项目部在东门处组织体温测量，体温异常者严禁进场，并及时拨打120送往定点医院就医。体温测量无异常的进场工人填写新入场员工防疫手册后进场，在生活区处设立体温测量点，进场工人每日上午、下午各有项目分区负责人组织体温测量，在日常体温监测中出现发热（体温119、37.3）、乏力、干咳等症状人员，立即采取隔离、送医等应急处置。对外省籍人员进行强制隔离观察，隔离时间不少于14天，在隔离观察期间内无可疑症状方可准许上岗作业。对疫情期间去过北京等疫情严重地区，或者是接触过来自疫情严重地区的人员，项目部采取劝返措施。5、 加强食堂用餐管理，食堂不安排集中就餐，不共用餐具。项目部员工使用各自餐盘打回办公室用餐。工人食堂采用错时用餐、分散用餐制，工人用各自餐具打回宿舍用餐，并且不同班组的取餐时间相隔10分钟，有效切断病毒的传播途径。加强宿舍区人员管理，宿舍实行分区居住。工人宿舍按不同工种、同一工种的工人不同户籍地分区居住，工人生活区由项目管理人员和劳务队伍管理人员120、进行联合管理，管理内容含盖工人的取餐时间、测量体温、定期消毒、监督工人外出、聚集等活动，做好劝导。7、本项目工地大门值班人员要严格登记管理制度，严禁无关人员进入施工现场，外来人员经批准后必须实名登记进入；对所有进入工地人员，一律进行体温检测，无异常者方可进入施工现场；同时建立人员体温检测登记表，并由项目负责人每日签字。8、进出场车辆管理。对进出场的渣土车、材料车、来访车辆等进行冲洗和消毒，派专人负责并建立台账。对配送材料、物资等外来人员，车辆进场后，对车辆进行消毒，车上人员全程佩戴口罩，并不得出驾驶室，货物、物资由项目部安排工地内人员负责接收、装卸并建立台账。9、项目对接定点医疗机构济阳区人民121、医院，就近设置疫情防控联系点，明确医疗联系点联系人及联系方式。具体如下：定点医院：济阳区人民医院。第十三章 计算书13.1 附件1：400厚楼板（3.7层高）扣件钢管楼板模板支架计算书400厚楼板（非人防区）扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010（2015年版）建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手122、架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.3m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.70.mm木方，间距500mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用方钢管50.50.2.mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值4.00kN/m123、2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.30)+1.404.00=11.984kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.404.00=10.697kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D124、。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.2000.400+0.3000.400=2.128kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+4.000)0.400=1.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面惯性矩 I = 11.25cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；125、 f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.128+1.401.600)0.5000.500=0.120kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.12010001000/15000=7.989N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 0T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.128+1.401.600)0.500=1.438kN 截面抗剪强度计算值 T=31.001438.0/(2400.00015.000126、)=0.360N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.1285004/(1009000112500)=0.889mm面板的最大挠度小于500.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.500=2.510kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.500=0.150kN/m(3)活荷载为施127、工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.500=2.000kN/m静荷载 q1 = 1.202.510+1.200.150=3.192kN/m活荷载 q2 = 1.402.000=2.800kN/m计算单元内的龙骨集中力为(2.800+3.192)0.900=5.393kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.393/0.900=5.992kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.990.900.90=0.485kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9005128、.992=3.236kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9005.992=5.932kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.485106/40833.3=11.89N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.003235.68/(250.0070.00129、)=1.387N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.660kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.660900.04/(1009000.001429167.0)=0.919mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 5.932kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.036kN/m。 130、托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.069kN.m经过计算得到最大支座 F= 11.767kN经过计算得到最大变形 V= 0.774mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.91cm3；截面惯性矩 I = 14.77cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.001.069106/1.05/5908.5=172.31N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变131、形 v = 0.774mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1193.300=0.391kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2000.9000.900=4.066kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.70132、0kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+0.000)0.9000.900=3.240kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 9.949kN，非顶部立杆 N = 10.177kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 133、3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380134、/16.0=211.072 允许长细比(k取1) 0=211.072/1.155=182.746 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.009949/(0.163397.6)=153.826N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.0=219.116 允许长细比(k取1) 0=219.116/1.155=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.152 =1.009949/(0.152397.6)=164.621N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=153.826N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 135、f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.108 允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.0010177/(0.163397.6)=157.346N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步136、距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.5001.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度137、(m)。 MTk = 0.2253.30.90(0.53.3+0.60)=1.504kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.504/7.20)=0.111kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2004.511+1.4003.240+ 1.40.61.4000.038=10.042kN 非顶部立杆Nw=1.2004.700+1.4003.240+ 1.40.61.4000.038=10.270kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.0=211.072 允许长细比(k取1) 0=211.072/1.15138、5=182.746 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.0010042/(0.163397.6)+1.0038000/4247=164.285N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m； =3508/16.0=219.116 允许长细比(k取1) 0=219.116/1.155=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.152 =1.0010042/(0.152397.6)+1.0038000/4247=175.181N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=164.285N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非139、顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.108 允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.0010270/(0.163397.6)+1.0038000/4247=167.805N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.18kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗140、矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.0010177/(0.464397.6)=55.109N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40141、.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.5001.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模142、板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.30.90(0.53.3+0.60)=1.504kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.504/7.20)=0.111kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.2004.700+1.4003.240+1.40.60.111=10.270kN经计算得到=1.0010270/(0.464397.6)+1.0038000/4247=64.627N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进143、行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=7.20020.900(0.483+0.300)+2(0.0007.2000.900)7.200/2=36.535kN.m倾覆力矩:MT=31.0001.504 = 4.511kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！13.2 附件2：400厚楼板（3.9层高）扣144、件钢管楼板模板支架计算书扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010（2015年版）建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.5m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0145、.90m，立杆的步距 h=1.60m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.70.mm木方，间距500mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用方钢管50.50.2.mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值4.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如146、下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.30)+1.404.00=11.984kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.404.00=10.697kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.2000.400+0.3000.400=2.128kN147、/m活荷载标准值 q2 = (0.000+4.000)0.400=1.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面惯性矩 I = 11.25cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.128+1.401.600)148、0.5000.500=0.120kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.12010001000/15000=7.989N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 0T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.128+1.401.600)0.500=1.438kN 截面抗剪强度计算值 T=31.101438.0/(2400.00015.000)=0.360N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面149、板最大挠度计算值 v = 0.6772.1285004/(1009000112500)=0.889mm面板的最大挠度小于500.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.500=2.510kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.500=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.500=2.000kN/m静荷载 q1 = 1.202.510+1.150、200.150=3.192kN/m活荷载 q2 = 1.402.000=2.800kN/m计算单元内的龙骨集中力为(2.800+3.192)0.900=5.393kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.393/0.900=5.992kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.990.900.90=0.485kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9005.992=3.236kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9005.992=5.932kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4151、0.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.485106/40833.3=11.89N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.103235.68/(250.0070.00)=1.387N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座152、力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.660kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.660900.04/(1009000.001429167.0)=0.919mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 5.932kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.036kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=153、 1.069kN.m经过计算得到最大支座 F= 11.767kN经过计算得到最大变形 V= 0.774mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.91cm3；截面惯性矩 I = 14.77cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.101.069106/1.05/5908.5=172.31N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.774mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于154、模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1193.500=0.415kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2000.9000.900=4.066kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.724kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+0.000)0.9000.900=3.240kN3.不考虑风荷载时,立杆的155、轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 9.963kN，非顶部立杆 N = 10.205kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m156、)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.489,l0=3.440m； =3440/16.0=214.871 允许长细比(k取1) 0=214.871/1.155=186.036 210 长细比验算满足要求! =0.159 =1.009963/(0.159397.6157、)=157.930N/mm2a=0.5m时，u1=1.187,l0=3.565m； =3565/16.0=222.629 允许长细比(k取1) 0=222.629/1.155=192.752 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.009963/(0.148397.6)=169.822N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=157.930N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.866,l0=3.449m； =3449/16.0=215.410 允许长细比(k取1) 0=215.410/1.155=186.502 210 158、长细比验算满足要求! =0.157 =1.0010205/(0.157397.6)=163.135N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.60m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2159、250.9001.6001.600/10=0.044kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.50.90(0.53.5+0.60)=1.666kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.666/7.20)=0.123kN Nw 考160、虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2004.523+1.4003.240+ 1.40.61.4000.044=10.067kN 非顶部立杆Nw=1.2004.724+1.4003.240+ 1.40.61.4000.044=10.309kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.489,l0=3.440m； =3440/16.0=214.871 允许长细比(k取1) 0=214.871/1.155=186.036 210 长细比验算满足要求! =0.159 =1.0010067/(0.159397.6)+1.0044000/4247=169.826N/mm2a=0.5m时，u161、1=1.187,l0=3.565m； =3565/16.0=222.629 允许长细比(k取1) 0=222.629/1.155=192.752 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.0010067/(0.148397.6)+1.0044000/4247=181.842N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=169.826N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.866,l0=3.449m； =3449/16.0=215.410 允许长细比(k取1) 0=215.410/1.155=186.502 210 长细比验算满足要162、求! =0.157 =1.0010309/(0.157397.6)+1.0044000/4247=175.045N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.21kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.163、60m； l0 计算长度，取1.600+20.200=2.000m； 长细比，为2000/16.0=125 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.429；经计算得到=1.0010205/(0.429397.6)=59.782N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.60m； la 立杆164、纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.6001.600/10=0.044kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.50.90(0.53.5+0.60)165、=1.666kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.666/7.20)=0.123kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.2004.724+1.4003.240+1.40.60.123=10.309kN经计算得到=1.0010309/(0.429397.6)+1.0044000/4247=70.643N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式166、要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=7.20020.900(0.512+0.300)+2(0.0007.2000.900)7.200/2=37.901kN.m倾覆力矩:MT=31.0001.666 = 4.997kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！13.3 附件3：180厚（5.5米层高）主楼区域扣件钢管模板支撑架计算书扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑167、施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010（2015年版）建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.4m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.70.mm木方，间距168、300mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值4.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.30)+1.404.00=11.984kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.20+0.71.404169、.00=10.697kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.2001.000+0.3001.000=5.320kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+4.000)1.000=4.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W 170、= 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.205.320+1.404.000)0.3000.300=0.108kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.10810001000/37500=2.876N/mm2面板的抗弯强度验算 f f171、,满足要求!(2)抗剪计算 0T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.205.320+1.404.000)0.300=2.157kN 截面抗剪强度计算值 T=31.102157.0/(21000.00015.000)=0.216N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.3203004/(1009000281250)=0.115mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均172、布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.300=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.300=1.200kN/m静荷载 q1 = 1.201.506+1.200.090=1.915kN/m活荷载 q2 = 1.401.200=1.680kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.680+1.915)0.900=3.236kN2.龙骨的计算按173、照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.236/0.900=3.595kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.600.900.90=0.291kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.595=1.941kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.595=3.559kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.291106/40833.3=7.13N/mm2龙骨的抗174、弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.101941.41/(250.0070.00)=0.832N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.596kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.596900.04/(1009000.001429167.0)175、=0.551mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.559kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.020kN.m经过计算得到最大支座 F= 11.879kN经过计算得到最大变形 V= 0.597mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 176、20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.101.020106/8496.0=114.34N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.597mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1095.370=0.586kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.177、3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2000.9000.900=4.066kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.895kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+0.000)0.9000.900=3.240kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部178、立杆 N = 9.969kN，非顶部立杆 N = 10.410kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许179、长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=220.277 允许长细比(k取1) 0=220.277/1.155=190.716 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.009969/(0.150397.6)=167.153N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=228.443 允许长细比(k取1) 0=228.443/1.155=197.786 2180、10 长细比验算满足要求! =0.140 =1.009969/(0.140397.6)=178.808N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=167.153N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=220.349 允许长细比(k取1) 0=220.349/1.155=190.778 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.0010410/(0.150397.6)=174.553N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算181、公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.8001.800/10=0.055kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷182、载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2255.40.90(0.55.4+0.60)=3.572kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(3.572/7.20)=0.265kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2004.527+1.4003.240+ 1.40.61.4000.055=10.191kN 非顶部立杆Nw=1.2004.895+1.40183、03.240+ 1.40.61.4000.055=10.633kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=220.277 允许长细比(k取1) 0=220.277/1.155=190.716 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.0010191/(0.150397.6)+1.0055000/4247=183.856N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=228.443 允许长细比(k取1) 0=228.443/1.155=197.786 210 长细比验算满足要求! =0.140 =1184、.0010191/(0.140397.6)+1.0055000/4247=195.772N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=183.856N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=220.349 允许长细比(k取1) 0=220.349/1.155=190.778 210 长细比验算满足要求! =0.150 =1.0010633/(0.150397.6)+1.0055000/4247=191.257N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立185、杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.41kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.200=2.200m； 长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经186、计算得到=1.0010410/(0.363397.6)=72.218N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.8001.800/10=0.055kN.m；风荷载设计值产生的立187、杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2255.40.90(0.55.4+0.60)=3.572kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(3.572/7.20)=0.265kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.2004.895+1.4003.188、240+1.40.60.265=10.633kN经计算得到=1.0010633/(0.363397.6)+1.0055000/4247=86.736N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=7.20020.900(0.723+0.300)+2(0.0007.2000.900)7.20189、0/2=47.755kN.m倾覆力矩:MT=31.0003.572 = 10.717kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！13.4 附件4：4502300梁扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010（2015版）建筑地基基础设计规范GB50007190、-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为3.2m，梁截面 BD=450mm2300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用钢管482.8mm。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣191、件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.30+0.50)+1.402.50=74.480kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.30+0.71.402.50=81.628kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强192、度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.3000.400=23.460kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(22.300+0.450)/0.450=2.244kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4500.400=0.810kN均布荷载 q = 1.3523.460+1.352.244=34.701kN/m集中荷载 P = 0.980.193、810=0.794kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面惯性矩 I = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.023kN N2=6.182kN N3=6.182kN N4=2.023kN最大弯矩 M = 0.087kN.m最大变形 V = 0.087mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.0871194、0001000/15000=5.800N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.003182.0/(2400.00015.000)=0.796N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.087mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 6.182/0.400=15.455kN195、/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.115.460.400.40=0.247kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40015.455=3.709kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40015.455=6.800kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.247106/4248.0=58.21N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 196、0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.003709.26/(250.0050.00)=2.226N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=10.603kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.67710.603400.04/(100206000.00101950.0)=0.087mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、197、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.130kN.m最大变形 vmax=0.088mm最大支座力 Qmax=7.874kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.130106/4247.0=30.61N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于525.0198、/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.007.87=7.87kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.87kN199、 (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.354=0.478kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.188=0.254kN 非顶部立杆段 N = 7.874+0.478=8.353kN 顶部立杆段 N = 7.874+0.254=8.129kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205200、.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012 允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求! =0.143 =201、1.008129/(0.143397.6)=143.301N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.084 允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求! =0.134 =1.008129/(0.134397.6)=153.076N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=143.301N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.108 允许长细比(k取1) 0=211.10202、8/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.008353/(0.163397.6)=129.150N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb 立杆横向间距，1.20m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷203、载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4001.5001.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.20.40(0.53.2+0.60)=0.634kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.634204、/8.00)=0.042kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.874+1.3500.188+ 1.40.60.042=8.164kN 非顶部立杆Nw=7.874+1.3500.354+ 1.40.60.042=8.388kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012 允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求! =0.143 =1.008164/(0.143397.6)+1.0051000/4247=155.942N/mm2a=0.5m时，u1=1.205、298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.084 允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求! =0.134 =1.008164/(0.134397.6)+1.0051000/4247=165.760N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=155.942N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.108 允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.206、163 =1.008388/(0.163397.6)+1.0051000/4247=141.714N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.874kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1113.200=0.478kN N = 7.874+0.478=8.353kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.2207、47cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.008353/(0.464397.6)=45.233N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/208、10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4001.5001.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(209、m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.20.40(0.53.2+0.60)=0.634kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.634/8.00)=0.042kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 7.874+1.3500.354+1.40.60.042=8.388kN经计算得到=1.008388/(0.464397.6)+1.0051000/4247=57.441N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架210、体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.400(0.738+0.500)+2(0.0008.0000.400)8.000/2=31.704kN.m倾覆力矩:MT=31.0000.634 = 1.901kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！13.5 附件5：4002000梁（仅有两条）扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规211、范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010（2015版）建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为1.9m，梁截面 BD=450mm2000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m，面212、板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用钢管482.8mm。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.002.00+0.50)+1.402.50=64.100kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.352213、5.002.00+0.71.402.50=69.950kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.0000.400=20.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.4214、00(22.000+0.450)/0.450=1.978kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4500.400=0.810kN均布荷载 q = 1.3520.000+1.351.978=29.670kN/m集中荷载 P = 0.980.810=0.794kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面惯性矩 I = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值215、，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.721kN N2=5.352kN N3=5.352kN N4=1.721kN最大弯矩 M = 0.075kN.m最大变形 V = 0.074mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.07510001000/15000=5.500N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.102729.0/(2400.00015.000)=0.75216、0N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.074mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.352/0.400=13.380kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.380.400.40=0.214kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40013.380=3.211kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40013.380=5.887kN龙骨的截面力学参数为本算例中217、，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.214106/4248.0=55.44N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.103211.19/(250.0050.00)=2.119N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规218、范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=9.066kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6779.066400.04/(100206000.00101950.0)=0.075mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受219、力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.111kN.m最大变形 vmax=0.075mm最大支座力 Qmax=6.792kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.111106/4247.0=26.05N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于525.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN220、； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.106.79=7.47kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.79kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.210=0.284kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.188=0.254kN 非顶部立杆段 N = 6.792+0.284=7.076kN 顶部立杆段 N = 6.79221、2+0.254=7.046kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计222、算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012 允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求! =0.143 =1.107046/(0.143397.6)=136.635N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.084 允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求! =0.1223、34 =1.107046/(0.134397.6)=145.956N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=136.635N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.108 允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.107076/(0.163397.6)=120.344N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩224、 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb 立杆横向间距，1.20m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4001.5001.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，225、由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2251.90.40(0.51.9+0.60)=0.265kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.265/8.00)=0.018kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=6.792+1.3500.188+ 1.40.60.018=7.061kN 非顶部立杆Nw=6.792+1.3500.210+ 1.40.60.018=7.091kN顶部立杆段：a=226、0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012 允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求! =0.143 =1.107061/(0.143397.6)+1.1051000/4247=150.140N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.084 允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求! =0.134 =1.107061/(0.134397.6)+1.1051000/4247=159.48227、1N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=150.140N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.108 允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.107091/(0.163397.6)+1.1051000/4247=133.814N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括228、： 横杆的最大支座反力 N1=6.792kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.101.350.1111.900=0.284kN N = 6.792+0.284=7.076kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=11229、9 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.107076/(0.464397.6)=42.149N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.40m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.6230、0.2250.4001.5001.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2251.90.40(0.51.9+0.60)=0.265kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.265/8.00)=0.018kN N231、w 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 6.792+1.3500.210+1.40.60.018=7.091kN经计算得到=1.107091/(0.464397.6)+1.1051000/4247=55.455N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.400(232、0.438+0.500)+2(0.0008.0000.400)8.000/2=24.024kN.m倾覆力矩:MT=31.1000.265 = 0.875kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！13.6 附件6：6001200梁（考虑3.9米）扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB233、50010-2010（2015年版）建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为2.6m，梁截面 BD=600mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.70.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑龙骨长度 1.20m。顶托梁采用234、双钢管：482.8。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.50)+1.402.50=40.820kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.50=43.760kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系235、数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.5001.2000.600+0.5000.600=18.660kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.600=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 22.50cm3；截面惯性矩 I = 16.88cm4；(1)抗弯强度计算 f =236、 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3518.660+0.982.700)0.3000.300=0.251kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.25110001000/22500=11.135N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 0T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60237、0(1.3518.660+0.982.700)0.300=5.011kN 截面抗剪强度计算值 T=31.005011.0/(2600.00015.000)=0.835N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67718.6603004/(1009000168750)=0.674mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混238、凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.300=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.200+0.600)/0.600=0.750kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.300=0.810kN均布荷载 q = 1.359.180+1.350.750=13.406kN/m集中荷载 P = 0.980.810=0.794kN 龙骨计算简图 龙骨弯矩图(kN.m) 龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准239、值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 龙骨变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=-0.211kN N2=4.630kN N3=4.630kN N4=-0.211kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.195kN.m经过计算得到最大支座 F= 4.630kN经过计算得到最大变形 V= 0.106mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.195106/40833.3=4.78N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于240、17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.003.078/(250.0070.00)=1.319N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形 v =0.106mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果241、如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.329kN.m经过计算得到最大支座 F= 7.678kN经过计算得到最大变形 V= 0.070mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.329106/8496.0=36.88N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.070mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳242、定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.68kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.288=0.389kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.188=0.254kN 非顶部立杆段 N = 7.678+0.389=8.067kN 顶部立杆段 N = 7.678+0.254=7.932kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净243、截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.244、012 允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求! =0.143 =1.007932/(0.143397.6)=139.838N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.084 允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求! =0.134 =1.007932/(0.134397.6)=149.377N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=139.838N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部245、立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.108 允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.008067/(0.163397.6)=124.725N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la246、 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.20m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.5001.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 247、0.2252.60.45(0.52.6+0.60)=0.500kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.500/8.00)=0.033kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.678+1.3500.188+ 1.40.60.033=7.960kN 非顶部立杆Nw=7.678+1.3500.288+ 1.40.60.033=8.095kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012 允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求! =0.143 =248、1.007960/(0.143397.6)+1.0051000/4247=152.347N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.084 允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求! =0.134 =1.007960/(0.134397.6)+1.0051000/4247=161.920N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=152.347N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0249、=211.108 允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.008095/(0.163397.6)+1.0051000/4247=137.174N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.678kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1112.600=0.389kN N = 7.678+0.389=8.067kN i 计算250、立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=1.008067/(0.464397.6)=43.684N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满251、足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.5001.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用252、下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2252.60.45(0.52.6+0.60)=0.500kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.500/8.00)=0.033kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 7.678+1.3500.288+1.40.60.033=8.095kN经计算得到=1.008095/(0.464397.6)+1.0051000/424253、7=55.851N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。四、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.450(0.533+0.500)+2(0.0008.0000.450)8.000/2=29.759kN.m倾覆力矩:MT=31.0000.500 = 1.501kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定254、性要求！架体计算满足要求！13.7 附件7：600950梁扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为2.9m，梁截面 BD255、=600mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.70.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑龙骨长度 1.20m。顶托梁采用双钢管：482.8。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立256、面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.50)+1.402.50=31.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.90+0.71.402.50=33.432kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标257、准值 q1 = 25.5000.9000.600+0.5000.600=14.070kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.600=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 22.50cm3；截面惯性矩 I = 16.88cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计258、值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3514.070+0.982.700)0.3000.300=0.195kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.19510001000/22500=8.656N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 0T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3514.070+0.982.700)0.300=3.895kN 截面抗剪强度计算值 T=31.003895.0/(2600.00015.000)=0.649N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，259、满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67714.0703004/(1009000168750)=0.508mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.300=6.885kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.900+0.600)/0.600=0.600kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值260、与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.300=0.810kN均布荷载 q = 1.356.885+1.350.600=10.105kN/m集中荷载 P = 0.980.810=0.794kN 龙骨计算简图 龙骨弯矩图(kN.m) 龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 龙骨变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=-0.174kN N2=3.602kN N3=3.602kN N4=-0.174kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.161kN.m经过计算得261、到最大支座 F= 3.602kN经过计算得到最大变形 V= 0.080mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.161106/40833.3=3.94N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002.417/(250.0070.00)=1.036N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗262、剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形 v =0.080mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.256kN.m经过计算得到最大支座 F= 5.974kN经过计算得到最大变形 V= 0.053mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩263、 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.256106/8496.0=28.70N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.053mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.97kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.321=0.434kN 顶部立杆段，脚手架钢管的264、自重 N2 = 1.001.350.188=0.254kN 非顶部立杆段 N = 5.974+0.434=6.407kN 顶部立杆段 N = 5.974+0.254=6.228kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a)265、 (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012 允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求! =0.143 =1.006228/(0.143397.6)=109.795N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m266、； =3748/16.0=234.084 允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求! =0.134 =1.006228/(0.134397.6)=117.286N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=109.795N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.108 允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.006407/(0.163397.6)267、=99.070N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.20m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.4501.5001.500/10=0.051kN.m；风荷载设计值产生的立杆268、段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2252.90.45(0.52.9+0.60)=0.602kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.602/8.00)=0.040kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.974+1.3500.188+269、 1.40.60.040=6.262kN 非顶部立杆Nw=5.974+1.3500.321+ 1.40.60.040=6.441kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012 允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求! =0.143 =1.006262/(0.143397.6)+1.0051000/4247=122.405N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.084 允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=270、202.670 210 长细比验算满足要求! =0.134 =1.006262/(0.134397.6)+1.0051000/4247=129.936N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=122.405N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.108 允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.163 =1.006441/(0.163397.6)+1.0051000/4247=111.607N/mm2考虑风荷载时,271、非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.974kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1112.900=0.434kN N = 5.974+0.434=6.407kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为