1、xx国际水产品交易中心和冷链物流基地冷库二期工程高大模板安全技术专项方案 编制人： 审核人： 审批人： 目录一、编制依据1二、工程概况22.1工程概况22.2 高大模板概况22.2.1 高大模板定义22.2.2 高大模板分析32.2.3 高大模板汇总5三、施工管理及安排73.1施工目标原则73.2模板支撑施工管理小组83.3施工段划分103.3.1 施工流水段划分103.4模板加工堆放及加工场地113.5模板及支撑的配置原则、周转方式12模板配置12周转原则123.6重难点分析12四、进度计划13五、施工准备与资源配置145.1技术准备145.2材料准备155.3机具准备185.4资源配置计划2、185.5首层架体支撑体系回填土控制19六、施工方法与工艺要求206.1高大模板支撑体系选型206.2施工工艺流程及施工要点22施工工艺流程22施工要点22七、质量管理计划347.1 模板安装工程验收质量标准347.2 满堂架搭设质量要求367.3 质量通病防治措施377.4支撑架验收38八、安全管理计划398.1危险源清单及预防措施398.2安全管理要求478.3预防坍塌事故的安全措施498.4预防高空坠落事故安全措施508.5预防物体打击事故的安全措施508.6 钢筋安装高大梁的安全措施518.7其他安全注意事项51九、进度保证措施52十、环境管理计划52十一、成本管理计划53十二、绿色施3、工管理计划53十三、成品保护管理计划53十四、模板支撑架施工应急预案5414.1概况5414.2机构设置5414.3机构的职责5414.4应急救援工作程序5414.5救援方法55高空坠落应急救援方法55模板、坍塌应急救援方法55物体打击应急救援方法55十五、计算书5715.1 冷库冻结物冷藏间及穿堂部位顶板高支模计算书5715.2 冷库冻结物冷藏间及穿堂部位梁高大模板计算书7315.2.1 500x1100梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书7315.2.2 650x900梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书8715.3 冷库冻结物冷藏间及穿堂部位梁侧模板计算书10115.3.1 500X114、00梁侧模板计算书10115.3.2 650X900梁侧模板计算书111一、 编制二、 依据序号名称编 号1青岛xx国际水产品交易中心和冷链物流基地冷库二期工程图纸/2青岛xx国际水产品交易中心和冷链物流基地冷库二期施工组织设计/3建筑结构荷载规范GB50009-20124建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020135建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB50202-20136混凝土结构设计规范GB50010-20157建筑施工安全技术统一规范GB/T 50870-20138混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20159混凝土结构工程施工规范GB50666-201110钢管脚手5、架扣件GB15831-200611建筑施工轮扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201112建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范DB37-5008-201413建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程2019 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-2010T/CCIAT0003-201914建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-201015建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200816建筑施工高空作业安全技术规程JGJ80-201617建筑施工临时支撑结构技术规程JGJ300-201318施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-200519混凝土结6、构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-201720模板及支架工程施工技术标准ZJQ08-SGJB011-201721建筑施工手册第五版22关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知青建管质字2012101 号23青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定青岛市安监站 2008 年 5 月16 日发24住建部201837 号令 危险性较大的分部分项工程安全管理规定25青建管质字2012101号文件等其他青岛市脚手架管理暂行规定26相关规范及技术规程 /二、工程概况2.1工程概况xx国际水产品交易中心和冷链物流基地冷库二期项目位于青岛市西海岸新区琅琊镇冷链物流基地内，中心路东7、侧，冷链一路西侧，远洋一路南侧，远洋二路北侧。工程包含1#冷库、2#冷库、水泵房等配套设施，项目建筑面积67545.39平方米，含水产品冷藏，物流运输等功能。冷库结构形式为钢筋混凝土框架，屋面为钢筋混凝土屋盖；1#冷库基础形式为桩基础、筏板基础和独立基础；2#冷库基础为独立基础与筏板基础。冷库冻结物冷藏间抗震等级为框架二级，穿堂抗震等级为墙二级、框架三级，配电室抗震等级为三级。本工程建设单位为青岛鲁海丰投资有限公司，监理单位为山东正直建设项目管理有限公司，施工总承包单位为中国建筑第八工程局有限公司。2.2 高大模板概况2.2.1 高大模板定义按照青岛市高大模板相关规定：超过6.5m的现浇混凝土8、梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证；跨度超过15m，施工总载荷大于12kN/的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证；集中线荷载大于15kN/m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证。注：（1）均荷载=永久荷载（钢筋混凝土自重+模板木方自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数分项系数：恒荷载分项系数取1.2 ，施工均布活荷载分项系数取值1.4（2）集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数分项系数：永久荷载分项系数取1.2 施工均布活荷载分项系数取值1.4荷载条件施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)4振捣混凝土时产生的荷载标准值Q9、2k(kN/m2)，对水平面模板2.5模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.9新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)楼板1.1梁1.52.2.2 高大模板分析楼板危险性计算分析板厚200mm时：施工总荷载： 活载控制时荷载组合S1= 1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k = 1.2(0.9+25.10.2)+1.44 =13.824kN/m2 恒载控制时荷载组合S2= 1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k = 1.35(0.9+25.10.2)+1.40.74 =14.04 kN/m2 两者取大值，即施工总荷10、载S=maxS1，S2=14.04kN/m2 12 kN/m2板厚120mm时施工总荷载： 活载控制时荷载组合S1= 1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q1k = 1.2(0.9+25.10.12)+1.44 =11.414kN/m2 恒载控制时荷载组合S2= 1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q1k = 1.35(0.9+25.10.12)+1.40.74 =10.57 kN/m2 两者取大值，即施工总荷载S=maxS1，S2=11.414kN/m2 12 kN/m2综上计算：当板厚200mm时，需进行高大模板验算。集中线荷载计算分析500*800mm梁集中线荷载11、： 活载控制时荷载组合S1=b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0.51.2(0.9+25.50.8)+1.42.5 =14.53kN/m 恒载控制时荷载组合S2=b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.51.35(0.9+25.50.8)+1.40.72.5 =15.603kN/m 两者取大值，即集中线荷载S=maxS1，S2=15.603 kN/m 15kN/m500*700mm梁集中线荷载： 活载控制时荷载组合S1=b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0.51.2(0.9+25.50.7)+1.42.5 =13kN/m 12、恒载控制时荷载组合S2=b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.51.35(0.9+25.50.7)+1.40.72.5 =13.88kN/m 两者取大值，即集中线荷载S=maxS1，S2=13.88 kN/m 15kN/m400*1000mm梁集中线荷载 活载控制时荷载组合S1=b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0.41.2(0.9+25.51.0)+1.42.5 =14.07kN/m 恒载控制时荷载组合S2=b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.41.35(0.9+25.51.0)+1.40.72.5 =15.13、236kN/m 两者取大值，即集中线荷载S=maxS1，S2=15.236kN/m 15 kN/m400*900mm梁集中线荷载： 活载控制时荷载组合S1=b1.2(G1k+ G2k+ G3k)+1.4Q2k =0.41.2(0.9+25.50.9)+1.42.5 =12.848kN/m 恒载控制时荷载组合S2=b1.35(G1k+ G2k+ G3k)+1.40.7Q2k =0.41.35(0.9+25.50.9)+1.40.72.5 =13.859kN/m 两者取大值，即集中线荷载S=maxS1，S2=13.859kN/m 15 kN/m综上计算：当梁截面尺寸500*800mm及400*1014、00mm时，需进行高大模板验算。2.2.3 高大模板汇总本工程高大模板包含为高度超过6.5m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统、施工总载荷大于12kN/的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统、集中线荷载大于15kN/m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统。本方案根据现有图纸编制，高大模板的部位统计如下：1#冷库与2#冷库冻结物冷藏间1层至5层、 1#冷库与2#冷库穿堂1层至4层； 其中1#冷库与2#冷库冻结物冷藏间1层冻结物冷藏间净高最大。以1#冷库左侧部分冻结物冷藏间一层、四层、五层为例：（1）冻结物冷藏间一层，板顶标高6.94m，板厚120mm，有650mm800mm、650mm900mm、500mm15、x1100mm的大截面梁，板模板最大支撑高度7.94m。 （1） 图2.2-1 1#冷库一层冻结物冷藏间左侧部分顶梁板高支模该部位为冷库一层顶板，主要梁截面有250800mm 、350700 mm、650800 mm、650900 mm、5001100 mm等，架体采用轮扣式钢管脚手架搭设。该区域（如图2.2-1所示）结构标高6.94m，架体自-1.0m一层顶搭设，架体搭设高度7.94 m。 （2）冻结物冷藏间四层，板顶标高28.14m，板厚120mm，有650mm800mm、650mm900mm、5001100 mm的大截面梁，板模板最大支撑高度7.00m。 图2.2-2 1#冷库四层冻结物16、冷藏间左侧部分顶梁板高支模该部位为冷库四层顶板，主要梁截面有250800mm 、350700 mm、650800 mm、650900 mm、5001100 mm等，架体采用轮扣式钢管脚手架搭设。该区域（如图2.2-2所示）结构标高自21.14m28.14m，架体自三层顶搭设，架体搭设高度7.00 m。 （3）冻结物冷藏间五层，主要梁截面有4001000 mm、350900mm 、300900mm 、3001000mm 等板顶标高35.4m，板厚120mm，板模板最大支撑高度7.26m。 图2.2-3 1#冷库五层冻结物冷藏间左侧部分顶梁板高支模该部位为冷库五层顶板，主要梁截面有4001000 17、mm、350900mm 、300900mm 、3001000mm等，架体采用轮扣式钢管脚手架搭设。该区域（如图2.2-3所示）结构标高自28.14m35.40m，架体自四层顶搭设，架体搭设高度7.26 m。 三、施工管理及安排3.1施工目标原则表3.1-1 施工目标质量目标青岛杯工期目标严格按照施工进度计划要求组织施工，严禁延误工期安全文明目标确保支撑体系符合安全要求，杜绝模板支撑体系在施工及使用过程中出现伤亡事故，轻伤在0.5以下。创“青岛市安全文明标准化示范工地”环境目标不对周边环境造成噪音、光污染、建筑垃圾分类堆放、回收或处理。3.2模板支撑施工管理小组图3.2-1 组织结构图表3.2-18、1 组织结构人员职责表序号岗位名称姓名职责及权限1项目经理张维杰全面负责项目管理工作2执行经理王广升1、对项目的质量、安全、成本、进度等全面负责。2、明确项目的各项管理目标并分解落实 3、明确项目管理机构组织形式，明确相关人员的职责和权限4、组织项目管理和产品实现过程的策划5、全面负责项目过程管理，保证完成项目各项管理目标6、协调好与工程有关的各方关系，并有效沟通3生产经理李波道1、是项目工期管理直接责任人2、负责项目周计划的编制与实施3、负责现场平面管理的实施与运行4、负责项目分包管理5、负责项目安全施工、绿色施工及环境管理6、主持编制总包管理方案，组织落实总包管理工作4技术质量部王瑞刘宝119、负责项目技术质量的全面管理工作2、主持编制施工组织总设计、专项施工方案等策划文件组织专家对策划文件进行论证3、组织策划并实施项目双优化，负责与甲方的技术洽商4、组织项目各项验收管理工作5、负责牵头编制总进度计划6、严格执行有关工程质量的各项法律规程、技术标准、规范及制度7、监督项目质量体系的运行，并向项目经理及时报告运行中的问题8、研究解决项目质量缺陷和质量通病9、组织工程各阶段的内部验收工作、外部验收 10、组织项目的质量例会，组织对项目人员质量教育，提高全员质量意识11、及时向项目经理报告质量事故，并参与质量事故的调查5土建工程师冯英杰1、对项目的图纸、施工方案、工艺标准及时下发，指导施20、工生产2、负责结构预控验算、结构变形监测3、对工程技术资料进行收集管理，确保施工资料与工程进度同步4、开展以提高工程质量为目的的科学、技术研究，组织工程项目开展技术攻关工作，结合工程项目施工特点，积极采用先进的施工技术、工艺和材料，并积极推广工程质量科研成果6试验工程师袁子明1、负责工程材料的检验试验工作，并编制工程材料试验计划2、按规定对原材料和过程半成品进行取样送验 3、负责现场标准养护室的动态监控，满足试块养护要求4、编写整理工程试验资料5、编制填写原材料、过程产品试验台帐及技术资料台帐7机电安装部贾绪发1、负责电气、弱电专业进度、质量控制2、负责电气专业的现场协调工作3、负责进场材料的21、检查4、负责给排水、暖通专业进度、质量控制5、负责给排水、暖通专业的现场协调工作8安全部王达1、负责组织安全检查，对接地方监管部门2、组织项目的职业健康安全和环境管理教育3、参与项目危险源辨识、风险评价与控制策划，参与环境因素的识别与评价；落实 CI 管理9商务部魏正1、参与总分包及采购、租赁等合同洽谈、合同条款拟订和签订工作2、参与劳务、专业分包招议标工作，负责分供商资格审查工作3、接受公司对项目经理部的投标交底、总包合同一级交底并负责向项目经理部各具体人员进行总包合同二级交底和分包合同交底4、负责履约方案的策划、编制与实施，及时向上级部门报送履约报表，对重大风险隐患及时向上级部门汇报5、参22、与合同纠纷的咨询、调查与处理，负责项目运行中签证、索赔、反索赔、合同变更、往来函件等履约事件或事项的处理6、负责项目商务资料的收集、整理及其档案管理7、负责组织项目施工图预算、总包结算的编制和初审，跟踪和督促业主（审价公司）对结算的审核工作8、负责追加合同价款、合同价格调整等要求的提出3.3施工段划分3.3.1 施工流水段划分模板支撑根据图纸沉降缝划分为1#冷库1-1及1-2两个施工流水段，2#冷藏库2-1及2-2两个施工流水段。1#冷藏库流水顺序1-11-21-1；2#冷藏库流水顺序2-12-22-1。图3.3-1 模板施工划分图3.4模板加工堆放及加工场地模板加工及堆放场地设置在单体室外区23、域，保证在塔吊覆盖范围内或汽车吊便于支设位置。模板加工及堆放场地见施工组织设计总平面布置图。图3.4-1 模板加工堆场平面图3.5模板及支撑的配置原则、周转方式3.5.1模板配置本工程结构梁板模板采用12mm厚木胶板，5080木方作为内楞，模板支撑体系采用483.25轮扣式满堂脚手架。梁采用14对拉螺栓加固。3.5.2周转原则因高支模施工特点，施工周期长，标高变化较大，在布置时尽量考虑周转与变化等因素，整板整用，节约板材，降低裁板率。顶梁板模板考虑不共用的原则进行配模。3.6重难点分析表3.6-1 高支模重难点序号重点难点分析具体分析应对措施责任人1本工程工期紧，施工质量要求高根据总进度计划倒24、排工期，主体施工时间仅3个月时间，时间仅任务重。提前根据图纸进行架体排布，保证钢管等物资及时进场，加强过程质量控制。王瑞2首层地基为回填土，地基承载力须满足要求现场回填多采用现场开挖土方，回填料中石块含量较多。加强回填土压实质量控制，确保地基承载力，架体下满铺木脚手板。李波道3构件尺寸大梁板尺寸大，厚度大，属于危大工程。模板的选择、支设，支撑体系的强度、稳定性等是保证结构施工质量及安全的关键，按照专家论证意见实施。王瑞4架体材质钢管分批进场，且多为多次周转料具，质量参差不齐。加强材料进场管控，严格按照国家规范及方案要求控制料具尺寸、壁厚，对不合规料具及时退场，严禁使用。对工人进行及时的交底王瑞25、5工人安全性意识工人施工安全性意识差，工作往往求量不求质，细节与质量意识差，导致施工质量不易保证。模板支撑架支设操作量大，难以控制合格。对每批工人进行技术交底，强化工人的安全与质量意识，并采取责任追究与奖罚措施。加强过程中的旁站监督，及时发现问题，做到事前交底到位，始终掌控有力，模板铺设及时进行支架的检查与验收。冯英杰四、进度计划表4.1-1 高大模板施工进度计划序号施工部位工期备注11#冷库与2#冷库一层部分顶梁板大模板10具体搭设日期参考业主签确版施工进度计划21#冷库与2#冷库二层部分顶梁板大模板1031#冷库与2#冷库三层部分顶梁板大模板1041#冷库与2#冷库四层部分顶梁板大模板1026、51#冷库与2#冷库五层部分顶梁板大模板10五、施工准备与资源配置5.1技术准备熟悉图纸，掌握轮扣式钢管脚手架安全技术规范，根据结构施工图、现场施工条件、模板体系设计要求编制施工方案。编制模板工程施工技术交底，并在施工前向参加施工的班组进行交底。做好模板支撑体系施工的技术资料和施工过程中的检验记录，并及时收集和整理上述资料，以保证技术资料的及时、准确、完整。表5.1-1 技术资料配备表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020131王瑞2建筑地基基础工程施工质量验收规范 GB50202-20131王瑞3混凝土结构设计规范GB50010-20151王瑞4建27、筑施工安全技术统一规范GB/T 50870-20131王瑞5混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20151王瑞6混凝土结构工程施工规范GB50666-20111王瑞7钢管脚手架扣件GB15831-20061王瑞8建筑施工轮扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111王瑞9建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程2019T/CCIAT0003-20191王瑞10建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20101王瑞11建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081王瑞12建筑施工高空作业安全技术规程JGJ80-20161王瑞13建筑施工临时支撑结构技术规程JGJ328、00-20131王瑞14施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-20051王瑞15建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范DB37-5008-20141王瑞表5.1-2 高支模技术复核序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1梁、板标高、平整度、尺寸专业工程师2满堂架支撑体系立杆间距、水平杆步距、自由端长度、剪刀撑的设置等是否按方案搭设王瑞、王达5.2材料准备各类材料、工具、劳动力以及防护用具施工前到位。根据施工期间的工程量，施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。木胶板：本工程模板要求29、采用12mm厚木胶板模板，（尺寸9151830mm)，要求边角整齐、表面光滑、防水、耐磨、耐酸碱，不得有脱胶空鼓、翘曲、破损现象。对于发生变形、翘角、起皮及表面不平整的模板，及时组织退场。方木：5080mm方木，要求规格统一，尺寸规矩，50mm宽的一面顶紧模板使用，木方进场后将木方贴模板一面刨平后使用。模板支撑体系：根据本工程特点及实际情况，模板支撑体系采用轮扣式钢管脚手架，所需轮扣式钢管型号如下：立杆48*3.25*2400mm、48*3.25*1800mm、48*3.25*1500mm、48*3.25*1200mm、48*3.25*900mm及48*3.25*600mm；横杆48*3.2530、*1200mm、48*3.25*900mm、48*3.25*600mm。其构配件外观质量应符合下列要求：立杆、水平杆钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793、低压流体输送焊接钢管GB/T 3091中规定的普通钢管，其材料机械性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235级钢或低合金高强度结构钢GB/T1591中Q345级钢的规定。立杆连接轮盘宜采用钢板热冲压整体成型，其钢板应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q345级钢的要求，并经600-650的时效处理；连接轮盘也可采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中ZG231、70-500的规定。水平杆直插头应采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中ZG230-450的规定。立杆连接套管宜采用20号无缝钢管，当采用无缝钢管时，其材质性能应符合现行国家标准结构用无缝钢管GB/T 8162的规定；连接套管也可采用铸钢制造，当采用铸钢时，其材质性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352的ZG270-500的规定。立杆顶部可调托撑与底部可调底座的螺杆当采用实心碳素结构钢制作时，其材料机械性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235级钢的规定；当采用结构用无缝钢管时，其材料机械性能应符合现行国家标准32、无缝钢管GB/T 8162中规定的20号无缝钢管的规定。可调托撑和可调底座的螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准可锻铸铁件GB/T 9440中KTH330-08的规定及现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中ZG270-500的规定。可调托撑U形顶托板和可调底座垫座板应采用碳素结构钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带GB/T 3274中的Q235级钢的规定。剪刀撑所用的钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。轮盘插销节点应由焊接于立杆上的连接轮盘、水平杆杆端直接头组成，如下图： 构配件的33、外观质量应符合下列规定:a） 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用对接焊接钢管；b） 钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的1/1000，两端面应平整，不得有斜口、毛刺；c）铸件表面应光滑，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；d）各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得存在表面气孔、夹渣、裂纹和电弧擦伤等缺陷，未满焊、根部收缩、咬边和接头不良等缺陷应满足三级焊缝的要求；e）架体杆件及其他构配件表面应光滑，在连接处不得有毛刺、滴瘤和多余结块；主要构配件上的生产厂家标识应清晰。 各部位的焊接质量应满足下列规定:a）杆件焊接制作应在专用工艺装备上进行，焊接宜采用CO2气体保护焊；b）34、各焊接部位应牢固可靠；c）焊丝宜采用符合国家标准气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB/T8110中气体保护焊用碳素钢、低合金钢焊丝的要求；d） 连接轮盘与立杆接触面上下应与立杆钢管满焊；e）立杆钢管底部与接长套管应环形满焊；f）直插头与水平杆应环形满焊；g）可调托撑顶托板和底座垫座板焊接前应检查工装是否变形，防止螺杆与板件不垂直、焊接电流应调好，螺杆焊后不得有气孔及咬边和焊穿管壁现象；h）焊丝应与钢管和铸钢件材质相匹配，宜采用符合现行国家标准气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB/T 8110中气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝的要求；i）焊缝应符合现行国家标准钢结构工程施工质量验收规范GB35、 50205中三级焊缝的要求，有效焊缝高度不应小于3.5mm。5.3机具准备机械设备塔吊、汽车吊、手电钻、砂轮切割机、圆锯机、平刨、压刨以及电焊设备等。主要工具手锯、钉锤、铁水平尺、钢尺、扳手、钢丝刷、油刷、铁桶、撬杠、起钉器测量装置准备50m钢尺、经纬仪、水平仪、塔尺等。5.4资源配置计划主要劳动力计划表5.4-1 主要劳动力计划表序号工种人数1木工602架子工303杂工204班组长2周转料具需要量计划周转料具需要量计划详见下表5.4-2。表5.4-2 周转材料投入计划表序号周转材料名称需用量进场时间责任人单位数 量1模板m21500002019年12月冯英杰2木方m3200002019年136、2月冯英杰3立杆48*3.25*2400mm根240002019年12月冯英杰448*3.25*1800mm根240002019年12月冯英杰548*3.25*1200mm根150002019年12月冯英杰648*3.25*600mm根70002019年12月冯英杰7横杆48*3.25*1200mm根200002019年12月冯英杰848*3.25*900mm根600002019年12月冯英杰948*3.25*600mm根200002019年12月冯英杰10钢管t3002019年12月冯英杰11扣件个120002019年12月冯英杰12安全平网m2300002019年12月冯英杰施工机具计划表37、5.4-3 施工机械需要量计划序号机械设备名称规格型号数量额定功率（KW）进场时间责任人1单面压刨机MB105A442019年12月杨建成2圆锯机MJ134432019年12月杨建成3木工压刨MB10647.52019年12月杨建成4台钻EQ302580.52019年12月杨建成5空气压缩机VF.06/74302019年12月杨建成监视和测量装置管理除施工用各种机具外，工程日常进行检查检测等工作需要大量的检测工具，具体统计如下表5.4-4。表5.4-4 监视和测量装置需要量计划表序号仪器名称型 号数量使用特征检定周期保管人1全站仪LeicaTC1800L1台楼层轴线测量12个月王瑞2激光经纬仪38、JBJ21台轴线投测12个月王瑞3水准仪S21台标高测量控制12个月王瑞4激光垂准仪DZJ-31台楼层轴线传递12个月王瑞5水平尺500MM 2MM/M4质量检查12个月王瑞6垂直度检查尺/4质量检查24个月王瑞7直角尺2505004质量检查12个月王瑞8钢卷尺50m/30m/5m各1把质量检查12个月王瑞5.5首层架体支撑体系回填土控制首层回填土整体厚度在2.5m，深度较大，需严格控制分层回填，在施工之前，要对操作人员进行技术安全交底，明确质量要求、过程控制要点。项目部安排专人负责回填土的施工，严格执行质量“三检”制度，严格控制配合比、回填方式、填铺厚度、压实程序等，确保质量符合设计和规范要39、求。材料的控制：根据甲方、监理认可的土质，对施工过程中使用的土质进行严格控制，坚决杜绝随意更换回填土质。施工时，要严格检查排水控制措施，必须保证回填之前无积水，无杂物。基槽、房心等部位回填隐蔽前报监理验收，符合要求并留取影像资料后方可进行回填工作。要严格控制压实遍数和压实方法，严禁为赶工而减少压实遍数。每层夯压后都应按规范规定进行环刀取样，在现场实验，测出干土的质量密度，达到要求后再铺上层的土。施工过程中，须对每层回填土留取过程及完成后的影像资料。填铺厚度的控制：在每层土回填之前在槽壁（或插短钢筋）上画出本层回填标高线，施工时，严格按照回填标高线控制回填厚度，严禁回填厚度过大。回填施工时，管理40、人员全过程跟班作业，进行质量控制。严格按照回填标高线控制回填厚度，严禁回填厚度过大。 严格控制回填土的含水率，回填前通过土工试验确定回填土压实的最优含水率。回填时如出现橡皮土，须及时挖除，重新回填并夯实。回填土夯实采用蛙式打夯机或手扶式压路机，每层填土须夯实三遍以上，应一夯套半夯，夯夯相接，确保检测达到压实系数0.9以上。回填土内严禁夹杂砖块、石块、垃圾等杂物，若发现应及时清除。夜间施工时，应有充足的照明条件，以保证回填夯实过程中，不出现漏夯等问题。回填时根据下表进行各道工序控制，并将工程控制标识牌挂于施工现场，以便于质量监督。六、施工方法与工艺要求6.1高大模板支撑体系选型受青岛市当地建筑周41、转材料租赁市场环境影响，钢管磨损等。针对这一情况，为了保证结构安全，在模板轮扣式支撑体系计算中将钢管取值为48*3.0进行计算。据结构设计特点和施工组织总体安排，结构模板体系、配备及支撑方案选用方案详见表6.1-1。表6.1-1 高大模板支撑体系构件规格模板及支撑体系梁模板12厚木胶板龙骨梁底模板次龙骨为5080mm方木，梁下次龙骨中心间距不大于100mm。主龙骨为483.25钢管，双扣件与立杆连接固定。梁底支撑采用483.25钢管双拉杆支撑，立杆沿梁跨度方向间距900mm。梁侧模板次龙骨为5080mm方木，次龙骨间距不大于200mm。主龙骨为483.25双钢管，垂直次龙骨设置，顺梁方向间距442、50mm。梁侧模加固对拉螺栓直径为14，梁高1000mm第一道螺栓距梁底250mm，第二道螺栓距离梁底750mm，1000mm梁高800mm第一道螺栓距梁底200mm，第二道螺栓距离梁底600mm，梁高=700mm梁中设置一道对拉螺栓。 梁高600mm不设置对拉螺栓。板模板12mm厚木胶板龙骨次龙骨5080mm木方200mm,主龙骨为483.25双钢管，立杆顶部采用U托。架体支撑体系选择如下表:表6.1-2 架体方案选择部位梁(板)截面mm跨度m板厚mm支架高度m梁宽投影范围内立杆道数/横距mm沿梁跨度方向立杆纵距梁横截面两侧立杆横距mm立杆顶部自由端(含托撑）步距mm水平剪刀撑顶步距中间步距43、底步距梁底梁侧11#、2#冷库一层梁6509008.81206.952/4009009001250500120012001500设2层21#、2#冷库二层梁6509008.81206.212/4009009001250500120012001500设2层31#、2#冷库三层梁6509008.81206.102/4009009001250500120012001500设2层41#、2#冷库四层梁6509008.81206.012/4009009001250500120012001500设2层51#、2#冷库五层梁4007008.81206.271/居中900900100050012001200144、500设2层61#、2#冷库一层板1207.94直插盘销式立杆间距900900650120012001200设2层71#、2#冷库二层板1207.20直插盘销式立杆间距900900650120012001200设2层81#、2#冷库三层板1207.00直插盘销式立杆间距900900650120012001200设2层91#、2#冷库四层板1207.00直插盘销式立杆间距900900650120012001200设2层101#、2#冷库五层板1207.26直插盘销式立杆间距900900650120012001200设2层6.2施工工艺流程及施工要点6.2.1施工工艺流程图6.2.1-1 施工工艺45、流程6.2.2施工要点模板制作与加工墙体、梁、柱模板根据翻样尺寸在木工加工场内进行加工并按使用部位进行编号，安装时吊运至使用位置。顶板模板在现场直接加工，手持工具必须设备齐全。模板接缝施工在木带上，搭接不少于2cm，由工长、质检员直接在现场监督、检查，质量标准如表6.2.2-1。表6.2.2-1 模板制作质量标准项目允许偏差（mm）检查方法长度、宽度+1钢尺检查平整度+0.52m靠尺寸对角线差2钢尺检查孔眼位置2mm钢卷尺测量模板边平直2mm拉线用直尺检查模板存放模板堆放场地应平整。模板清理必须及时将粘结的砼块剔除干净，表面浮砂和灰尘清扫干净。对于旧模板，须涂刷脱模剂，涂刷应均匀，不漏刷，涂刷46、不得出现流坠现象，经雨后应重新涂刷一遍。模板的维护与修理多层板在加工时采用合金密齿锯片切割，避免形成毛刺，在切割面上刷好防水漆；模板上打孔时应自接触混凝土面向另一面打孔。模板支设时禁止用重物锤击模板；应使模板直接就位，无法就位时应使模板尽量靠近就位处，然后用撬杠轻轻撬动模板就位。模板拆除时用木楔将模板楔离混凝土，禁止用重物直接敲击模板及木方。模板用后及时清理，清理干净后均匀涂刷隔离剂，分规格码放在指定地点。模板随时维修保养，对于发生翘曲、毛边、裂纹等缺陷的竹塑板禁止使用，及时更换。模板存放采用遮风挡雨雪措施，避免阳光暴晒与受潮，防止模板及木方变形。模板的配件必须及时收集、清理，防止丢失。模板支47、撑体系本工程高大模板主要有梁板高支模支撑体系及梁板大模板支撑体系施工，根据第1.2节，本工程高支模部位主要为1#冷库与2#冷库冻结物冷藏间1层至5层、 1#冷库与2#冷库穿堂1层至4层，其具体施工方案如下。模板支设梁板模板采用12mm厚木胶合板。板底次龙骨5080mm木方,间距200mm，主龙骨483.25双钢管采用可调托撑固定。梁底次龙骨为5080mm木方，顺梁方向设置，木方间距不得大于100mm，梁底主龙骨为483.25钢管，双扣件固定；梁侧模板次龙骨为5080mm方木，间距不大于200mm，主龙骨为483.25双钢管，垂直次龙骨设置，顺梁方向间距450mm，侧模加固对拉螺栓直径为14，梁48、高1000mm第一道螺栓距梁底200mm，第二道螺栓距离梁底700mm；1000mm梁高800mm第一道螺栓距梁底200mm，第二道螺栓距离梁底600mm；梁高700mm的梁中设置一道对拉螺栓；梁高600mm不设置对拉螺栓。跨度大于4m的梁板，模板需进行起拱，起拱高度为全跨长度的13。模板拼缝采用硬拼缝，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则接缝处用胶带粘补。板模板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺检查找平。模板支撑系统 板下支撑系统采用轮扣式钢管脚手架。梁支撑系统采用扣件式钢管脚手架。楼板支撑系统由立杆、水平杆、立杆垫座、可调托撑、剪刀撑等组成。脚手架立杆纵横间距900mm；横杆步距为120049、mm。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆距底座上皮不大于400mm，最上一道水平杆距模板底不得大于500mm。U型托其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆插入钢管长度不应小于150mm，螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。垂直剪刀撑：模板支架外侧周圈连续布置；架体内沿纵、横向梁的跨度方向设置，其间距每隔5跨（6道立杆）设置，每道剪刀撑宽度不小于5跨（46m），竖向剪刀撑杆件底端应与垫板或地面顶紧，斜杆与地面倾角宜为4560。应采用旋转扣件每步与立杆固定，旋转扣件应靠近主节点，中心线与主节点的距离不宜大于150mm。水平剪刀撑：沿梁底设置顶层水平剪刀撑，底50、步距应连续设置水平剪刀撑；上层沿梁底连续满布设置，水平剪刀撑应布置在竖向剪刀撑交叉的水平杆层；水平剪刀撑应采用旋转扣件每跨与立杆固定，旋转扣件宜靠近主节点。同时在纵横相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加“之”字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于120mm。扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm 。每对剪刀撑斜杆宜分开设置在立杆的两侧。图6.2.2-151、模板支架剪刀撑布置平面图1-立杆；2-水平杆；3-竖向剪刀撑；4-水平剪刀撑图6.2.2-2模板支架剪刀撑布置立面图3板模板支撑体系平面图4板模板纵向支撑剖面图5板模板横向支撑剖面图冷库冻结物冷藏间及穿堂梁板高大模板概况如下：冷库冻结物冷藏间及穿堂梁板为高支模，板厚120mm，主要梁截面有240700 mm、250800mm 、250600mm 、350700 mm、400700 mm 、650800 mm、650900 mm等，其中13道650mm800mm、650mm900mm的大截面梁模板为大模板。板底次龙骨木方间距200mm，主龙骨双钢管采用可调托撑固定；立杆纵横向间距0.9m，横杆步52、距1.2m。梁板顶标高7.94m，梁底设两道立杆，间距400沿梁中线对称设置，截面两侧立杆横距梁宽+0.6m，跨度方向立杆间距0.90m，横杆底步距1.2m，中间步距及顶步距为1.2m。梁底沿梁跨度方向设5道木方次龙骨，间距100mm，主龙骨采用间距400的钢管双扣件固定。水平剪刀撑设2道，连续满布设置，分别位于下层扫地杆及上层梁底；垂直剪刀撑在架体外围连续满布设置，在架体内侧沿框架梁纵横向间隔6道立杆设置。 6 500*1100梁底支撑剖面图7 500*1100梁侧模板示意图8 650*900梁底支撑示意图9 650*900梁侧模板示意图支撑体系的拉结0。10 架体抱柱立面示意图高大模板区混53、凝土浇筑混凝土浇筑时，采用汽车泵布料，应先浇筑柱混凝土，待框架柱混凝土具备一定强度后，再浇筑楼板混凝土。浇筑过程应均衡对称，不得产生局部堆载。浇筑应由中间开始向四周用“赶浆法”浇筑，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时，再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土的浇筑连续向前进行。模板施工方法及工艺要求梁、板模板支设流程梁、板模板支设前，首先在已浇筑的柱上测定梁、板底标高，清理结合层，按要求搭设支撑体系；然后安放纵横楞、梁底模；梁钢筋绑扎；安装梁侧模；安装梁、柱节点模板；安装楼板底模；绑扎楼板钢筋；安放预埋管件；检验验收。梁板模板安装质量要求主、次梁轴线位置、截面54、尺寸及水平标高准确无误；板面平整洁净、拼缝严密，不漏浆；模板安装后要具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能承受新浇混凝土的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载；模板安装偏差控制在规范允许范围内。梁板支撑系统顶部设可调支撑头，以调节模板的标高、水平，当跨度超过4m时按要求起1/10003/1000起拱。模板清扫口预留位置位于梁柱接头柱头封板处。顶板支撑体系支撑体系采用轮扣式脚手架，上设有螺旋式可调顶托，并且顶托伸出长度不得大于200mm，立杆底部垫上5080的木方，木方顺一个方向摆齐。施工中，为了保证立杆对齐，要求对立杆的位置点进行放线，以便上层按下层的支撑点放线。板缝处理顶板模板之间采用硬拼55、缝，即模板与模板之间不粘贴海绵条；当模板边局部有损坏时，切除损坏部分以免影响拼缝质量。搭设及构造要求模板支架应由架子工搭设和拆除，作业人员必须持证上岗。 本工程满堂架采用轮扣式钢管支撑体系，钢管为483.25。梁模板支架与楼板模板支架及柱支撑体系综合布置，相互连接、形成整体。 1）模板支撑架应根据所承受的荷载选择立杆的间距与步距，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，立杆底部应设置固定钢底座；纵横向水平杆按步距1200mm，最高一步大横杆与模板支撑点之间的立杆高度不得大于500mm。纵横向扫地杆应贴近楼地面（400mm）。2）模板下方应放置次楞与主楞，次楞与主楞应按受弯杆件设计计算。支架立杆上端应采用56、U形托撑，支撑应在主楞底部。11）。4004001横向扫地杆；2纵向扫地杆11纵、横向扫地杆构造4）扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm，各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。模板支撑系统的基础应具有足够的承载力，对于首层架体，回填土压实后须浇筑100mm厚混凝土垫层，模板的每根立柱底部均应设置木跳板。高大模板区域监测措施监测点变形预警值本项目监测项目主要包括：支架变形，位移、沉降。监测点布设：根据图纸设计选取最大跨度梁和最大跨度板进行观测，监测点选57、择在梁跨跨中和板跨跨中受力最大位置，每个监测面布设2个支架水平位移观测点，2个沉降观测点，监测项目、预警值及允许值详见下表6.2.2-2。表6.2.2-2监测项目、预警值及允许值序号监测项目预警值允许值监测设备1梁支架沉降8mm10mm全站仪2梁支架水平位移预警值5mm8mm经纬仪监测频率表6.2.2-3 监测项目、预警值及允许值序号监测项目频次备注1初始数据采集2次-2沉降、水平位移30min/1次自混凝土开盘起3沉降、水平位移2小时/1次混凝土浇筑完成4沉降、水平位移3天/1次累计六天结束监测点布置及加强措施1）水平位移监测基准点的布置基准点的位置，对水平位移监测起到决定性的作用，应布设监58、测区域以外便于观测、不易破环、土质坚实的地方；为了便于校核、验证基准点的稳定性，每隔1015m布置一个水平位移基准点，可设在结构柱子上。2）监测值达到预警值应对措施当监测沉降值达到预警值时，对监测位置加强观测，每20分钟1次，如变化累计超过允许值，须立即停止浇筑，检查模架连接杆件是否有变形和明显位移。局部出现模板支撑变形时停止浇筑后在该区域搭设剪刀撑进行加强处理。加固固完成后对监测点进行复核，继续浇筑观测，确保模架支撑变形在可控范围内。监测注意事项A. 高支撑模板支架搭设时监测措施a） 安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在回填土和楼面上。b） 支59、撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。c） 顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。d） 搭设用的钢管规格、间距、轮扣插销应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。e） 立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。f） 模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。B. 高支撑模板支架使用时监测措施a） 脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。b） 水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆60、卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。c） 模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。d） 穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。e） 浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。f） 支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。g） 模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。h） 恶劣天气限61、制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及 6 级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到 5 级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。模板支撑体系的拆除模板的拆除顺序一般是先非承重模板，然承重模板；先侧板，后底板。遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原则。梁、板模板拆除顺序先拆除梁、板模板的支撑体系的水平杆，以便于施工，然后拆除梁与板模板的连接角模及梁侧模，再次下调顶托，拿下主次楞，用钢钎轻轻敲动模板，拆下第一块模板然后逐块拆除，拆除梁底支撑时，从跨中向两端作业。侧模拆除侧模拆除时，需要在混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，与埋件或外露钢筋插62、铁不因拆模而松动。底模拆除底模及其支架拆除时的混凝土强度符合下表的规定。具体操作时，根据现场留置同条件试块强度报告控制底模及支撑的拆除时间。表6.2.2-4 混凝土拆模强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计强度的百分比（%）板2502，2758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100模板的维护与修理1）木模板使用中注意轻拿轻放，面板避免硬物接触，防止破坏面漆；2）模板切割后刷封边漆进行保护；3）现场木方、木胶板等材料合理使用，不得乱锯；4）拆模时不得用大锤砸，面板不得随意开孔；5）模板吊钩及时检查，有问题的模板立即停止使用；6）模板的清理是保证混凝土外观美观的重要一环，模板清理包括自身的63、板面、侧面及背楞的清理；7）模板的维修模板拆下后及时清理在模板上的混凝土灰浆，配件分类、分规格码放，螺栓、螺母及时清理灰浆上油保养，及时修复变形和损坏的部位或配件。模板涂刷脱模剂，穿墙螺栓、螺母、等进行清理灰浆、涂防锈油保养。模板清理干净后及时进行分类标识堆放，标识内容为“模板已清理、待用”；对未清理模板也进行标识，标识内容为“模板待清理”。七、质量管理计划7.1 模板安装工程验收质量标准主控项目 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量:全数检查。 检验方法:对照模板设计文件和施工技术方案观察。 在涂刷64、模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量:全数检查。 检验方法:观察。 一般项目 模板安装应满足下列要求1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水； 2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂； 3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净，柱子、墙体模板在拼装时，应预留清扫口、振捣口； 对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。 检查数量:在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板，应按有代65、表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%且不少于3面。 检验方法:水准仪或拉线钢尺检查。 固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表1的规定。 检查数量:在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%且均不少于3面。 检验方法:钢尺检查。 现浇结构模板安装的偏差应符合表7.1-1的规定。 检查数量:在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查66、构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。 表7.1-1 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法 序号项目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移3尺量检查2底模上表面标高3用水准仪或拉线和尺量检查3基础截面尺寸5尺量检查4柱、墙、梁截面尺寸3尺量检查5层高垂直度层高5m3线锤或2m托线板检查层高5m5线锤或2m托线板检查6相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查7表面平整度2用2m靠尺和楔形塞尺检查8阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺9预埋件中心线位移267、拉线尺量检查10预埋管预留孔中心线位移2拉线尺量检查11预埋螺栓中心线位移2拉线尺量检查12预埋螺栓外露长度+5、0拉线尺量检查13预留洞口中心线位移+5拉线尺量检查14预留洞口截面内部尺寸+5、0拉线尺量检查15门窗洞口中心线位移3拉线、尺量16宽、高517对角线618插筋中心线位移3尺量19外露长度+10、07.2 满堂架搭设质量要求搭设前检查钢管质量，有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道的不得使用；扣件有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。搭设时要严格按照方案要求进行施工，不得随意放大方案中要求的立杆、木方、对拉螺栓、柱箍等的间距。钢管架底座处须设置钢垫片和垫木68、。鉴于市场上木材质量参差不齐，对木方必须严格把关，特别是含水率必须控制在10%以内。有结疤的木方绝对禁止使用在构件上。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；钢管的剪刀撑及扫地杆的搭设要严格执行轮扣式钢管脚手架安全技术规范的要求。满堂脚手架搭设前要按方案要求的间距进行弹线，搭设时按控制线进行施工，做到纵横成行，上下楼层立杆对中。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于规范的要求。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上69、方堆放；浇筑过程中，派人检查模板支撑体系的稳定情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7.3 质量通病防治措施梁、板模板现象：梁、板底不平、下垂、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口胀模。 原因：模板龙骨、支柱刚度、强度不够，支柱基础下沉。 措施：梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠，梁、板模板应按设计或按标准要求起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。模板缝隙跑浆。 原因:模板拼装时缝70、隙过大，连接固定措施不牢靠。 措施:模板拼装时缝隙垫海绵条挤紧，并用胶带封住。加强检查，及时处理。 标高偏差超标: 原因: 楼层无标高控制点或控制点偏少，控制网无法闭合；竖向模板根部未找平。模板顶部无标高标记，或未按标记施工。预埋件、预留孔洞未固定牢，施工时未重视施工方法。楼梯踏步模板未考虑装修层厚度。 措施: 每层楼设足够的标高控制点，竖向模板根部须作找平。 建筑楼层标高由首层0.000标高控制，严禁逐层向上引测，以防累计误差。当建筑物高度超过30m时，应另设标高控制线，每层标高控制点不少于2个，以便复核。 预埋件及预留孔洞安装前应与图纸对照，确认无误后准确固定在设计位置上，必要时用电焊或套71、框等方法将其固定。在浇筑混凝土时，应沿其周围分层均匀浇筑，严禁碰击和振动预埋件与模板。 7.4支撑架验收支撑架搭设前，须验收立杆地基、轮扣架等是否符合方案要求。模板支撑体系施工过程中，须加强架体搭设过程管控。按照搭设方案要求，务必保证架体立杆、水平杆间距数量符合要求。加固剪刀撑随架体进度搭设，避免出现模板安装完成后再搭设剪刀撑的情况。模板安装前，必须对支撑体系进行验收，合格后方可进行下一道工序。支撑体系搭设完成后，土建工程师须对轮扣插销进行检查并记录。抽检数量不少于扣件总数量的10%，不合格率超过检查数量的10%的应全面检查、整改。支撑架验收由技术负责人组织，安全总监、监理工程师及土建工程师参72、加。高大模板验收严格按照施工方案及规范的具体要求进行逐条检查，验收结论形成书面材料，未经验收不得进入钢筋安装工序。表7.4-1 高大模板验收表建筑工程高大模板支撑体系安全验收表施工单位中国建筑第八工程局有限公司工程名称xx国际水产品交易中心和冷链物流基地冷库二期项目建设单位青岛鲁海丰投资有限公司监理单位山东正直建设项目管理有限公司现场高大模板支撑系统模板支撑高超过6.5m； 搭设跨度超过15m； 施工总荷载大于12KN/；集中线荷载大于15KN/m验收部位验收日期序号项目验收要求验收结果1方案执行高大模板施工方案经过专家论证，施工过程能严格按方案执行有 无 2立杆基础立杆底部有垫板，并准确防线73、位置合格 不合格 3底座钢管立柱底部设置垫木和底座，距离地面200mm处设置扫地杆合格 不合格 4钢管、轮扣插销钢管、扣件（轮扣插销）有产品合格证有 无 5立柱立柱间距符合方案要求，立柱接长无搭接，相邻两立柱的对接头不再同步内，接头沿竖向错开的距离大于500MM，各接头中心距主节点小于1/3步距合格 不合格 6可调支托螺杆伸出钢管顶部不大于200MM，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不大于3MM合格 不合格 7（水平、垂直向）剪刀撑水平剪刀撑：上层沿梁底连续满布置，下层沿扫地杆连续满布置。垂直剪刀撑：架体外围连续满布置，架体内应垂直于纵、横向梁的跨度方向设置，期间每隔6道杆设置。合格 不合格 8作74、业环境有可靠立足点，2m以上 有操作台，区域内邻边、洞口有防护措施，交叉作业有隔离防护措施有 无 验收意见按照本工程高大模板支撑体系安全专项施工方案规定，模板支撑体系验收结论为： 劳务单位：专业工长 ，质检员 ，安全负责人 ，项目经理 。总包单位：质检员 ，安全负责人 ，项目技术总工 ，项目经理 。监理单位：专业监理工程师 ，总监理工程师 。 注：本验收表一式三份，施工、监理（建设）各执一份，一份报安检站备箱；内选择打 八、安全管理计划8.1危险源清单及预防措施高大模板各阶段危险源清单列表如下：表8.1-1设计和验收阶段危险源列表危险源类型危险源辨识的内容设计阶段（方案编制）预防措施自然环境危75、险源气象灾害大风、暴雨、雪组织青岛市专家库专家及时对设计方案论证地质灾害没有加固的地基导致设置基地出现过大的不均匀沉降，造成部分立杆脱空，虚支或滑移； 季节因素施工安排与所处季节的配合技术危险源支架之上的承传载构造（分布梁等）1）劲性配筋和高配筋率结构件未调增自重标准值；2）未考虑在架面上进行支顶或校正等其他荷载加大因素；3）巨大集中点荷载承传分布构造对其下墩式支架立杆的不均布作用；4）采用不安全的浇筑工艺；组织公司内部专家及青岛市专家库专家及时对设计方案论证支架结构形式1）构架参数过大；2）架体受到风载以外的侧力（水平力）作用；3）未考虑抗力降低因素随架高增加形成的不利积累；4）未按规定设置76、架体顶步加强层和扫地杆加强层； 5）未设置专门承传水平泵送管道及其他水平、斜向力的构造；6）计验算项目及采用参数未覆盖住实际存在与可能出现的最不利和危险的情况；7）计验算式、荷载和调整系数的未正确采用或遗漏相关系数，计算过程错误；支架附着拉结措施1）未按规定设置竖向和水平剪刀撑（斜杆）或设置不合格；2）连墙件设置不合理基础（地）及其他支撑结构支撑系统支撑层承载力不足编制针对性土方回填方案，及时报审，严控制回填土施工质量，保证压实系数达标。管理环境危险源安全机构设置和安全人员配备缺陷1）安全管理组织机构不健全；2）安全管理岗位责任制度的相应规定不完善；3）现场安全人员的配置不足1）项目建立完整的77、安全质量监管体系；2）及时根据组织体系确定各部门人员的管理职责，制定与之相符的管理制度；3）积极参加安全生产监管部门和建设主管部门的培训、检查和监督管理；4）及时组织学习有关主管部门的法规、标准文件。安全规划、规章制度和操作流程、安全技术方案制定缺陷1）施工方案不符合现行标准和规定，或当无相应或可参照的标准规定时，未通过专项试验、分析研究和专家论证确定可行的技术安全规定；2）采用不安全的施工程序；方案措施严重脱离工程和施工实际情况，失去对施工的控制作用；3）方案措施中存在违反标准和规定的突出问题；4）方案措施中存在已引发过去支架坍塌事故的不当设计和错误施工做法；5）在支架设计计算中存在影响安全78、的重要疏漏和错误；6）对缺少可靠依据的关键事项未做试验和论证，草率决定；7）没有全面、明确提出技术安全限控要求，使得施工未能进行相应的控制；8）对改变、调整方案措施的处置不当，招致新的问题出现；1）对各级相关人员进行安全技术交底；2）及时对方案、措施实施情况的考察、记录、研究和总结；3）施工方案未经审查批准，不得擅自施工；4）方案未经审查或审查后未经修改不得擅自施工； 安全设施、防护用品配备缺陷1）没有设置相关的防护着力点；2）没有防护措施设计或设计不规范；及时检查防护设置，不断依据现场实际情况进行相关优化。优化需经审核后实施。施工设备的安全验收许可证和操作人员的安全持证上岗缺陷架子工无证上岗79、作业工人进场前进场安全教育，施工作业前进行安全技术交底，确保人证合一。施工作业任务的安全交底缺陷1）没有相关安全交底文件；2）没有严格的安全交底措施或措施不落实工人进场后及时进行安全技术交底，施工过程中加强现场监督管理。施工人员安全教育和培训缺陷1）缺乏专项安全教育；2）没有针对性安全教育培训；3）没有对高危作业人群做特殊教育工人进场后针对现场情况进行项目针对性的安全技术培训和教育，杜绝敷衍了事。表8.1-2 施工准备阶段及过程危险源列表危险源类型危险源辨识的内容验收阶段搭设阶段混凝土浇筑阶段拆除阶段预防措施工作班组危险源班组内部人员配置不合理危害1）梁下与板下支架或混合支架搭设的两组人马不配80、合，使构架的整体刚度降低；2）劳动人员搭配不合理，让不熟练工在高危处作业1）两个区段之间的人员不能同步协调浇筑；2）过多人员集聚一处作业1）有关联的区段拆除过程没有沟通协调，矫正进程架体搭设及拆除前及时对进场工人进行安全技术交底，施工过程中加强监督管控。工作班组不按照要求施工1）顶横杆以上立杆的伸出长度过大，扫地杆设置过高；2）漏设横杆； 3）随意加大构架的参数；4）立杆垂直偏差过大；5）长度（顶托板或底座板至托柄螺母的距离）过大（2/3丝杆全长或300mm)；6）架体窄边高宽比过大；7）支架底部未设置支垫；8）高支架未设置必要的附着拉结或整体稳定加强措施；1）随意改变浇筑工艺和程序；2）在局81、部作业面上集中过多的机具和人员；1）随意拆除，不按照先上后下，先横杆再立杆的顺序拆除； 搭设及拆除过程中安全及技术人员及时旁站监督，严格执行高支模方案搭设要求，严禁擅自更改。材料、构件危险源材料输送方式危害随意抛掷扣件和钢管混凝土浇筑过快，并集中在某处随意抛掷拆下的扣件和钢管监督旁站管理，及时进行安全技术交底。材料堆放的有序程度（是否违规堆放）危害1）露天堆放，未加防护，导致受潮生锈；2）受施工机械等碾压变形；材料堆放影响到搭设1）作业面上集中过多浇筑设备和材料等；2）过于集中在某处作业随意堆放拆除的配件监督旁站管理，及时进行安全技术交底。不合格材料使用危害1）使用劣质、减料、变形、磨损的杆件82、和连接件；模板、木方薄弱或有明显缺陷；2）构架节点和杆件连接不合格；3）可调托、底座丝杆的直经偏小36mm；4）支架底部支垫不合格；5）使用焊接钢管作为立杆；混凝土的塌落度和初凝时间不符合要求；龄期混凝土强度达不到规定要求材料进场严格验收，不合规材料进场入场。材料分类存放使用缺陷混用互不配合的不同架种材料材料分类放置，设置材料标识牌，放置混用、混放问题发生。机械、机具和设施危险源人机混合作业危害人员和施工机具混合作业导致的振动危险、触电危险，施工作业前安全人员对工人进行安全防护设置检查。设施搭设和设备操作性缺陷扣件螺栓的扭力距没有达到规定要求或扭力扳手失效等施工完成后由技术人员对扣件螺栓力矩进83、行相关检查验收，不合格及时调整，验收合格后架体方可启用。机械、设施超负荷运行危害不间断混凝土浇筑导致的机械设施超负荷提前做好施工段划分，制定相关混凝土浇筑计划，防止设备超负荷运转。作业环境危险源现场（夜间）照明不足或有影响视线的障碍物的危害夜间作业环境夜间作业环境夜间作业环境高大模板支设及拆除尽量避免夜间施工，如必须夜间施工需及时根据现场情况增加相应照明设备。作业面狭窄、无工作平台或施工作业现场安排不合理，无防护设施危害安全带等的缺失或不规范使用安全带等的缺失或不规范使用安全防护设置检查合格后上岗属于高空作业危害扣件、钢管等高空坠落； 架体搭设过程中及时安装水平防护网。恶劣自然环境下作业（如飓84、风、大雪、地下作业等）危害1）架体受到风载等的侧力作用；2）在恶劣天气如大风、大雨雪下搭设外架；3）在遭受强自然力（风、雨、雪、地震等）之后未做检查，调整和加固；恶劣天气禁止施工，恶劣天气过后，需组织业主、监理及总包单位对架体进行联合验收合格后方可继续使用。施工现场的不文明和混乱（现场不及时清理）危害搭设架子时没有安全维护，有人在架下通行；拆除架子时没有安全维护，有人在架下通行；方案完善后施工危险环境中的特殊作业危害（高温、低温、易燃易爆危险品围绕）高温、低温作业环境高温、低温作业环境高温、低温作业环境夏天尽量避开中午较热时间段作业，及时调整作息时间。技术危险源支架之上的承传载构造1）混凝土浇85、筑或屋盖结构安装工艺不能达到稳定、逐层（步）和均衡加载的要求，或者临时做违反这一要求的改变；2）由加载不均衡引起的工作状态变化；3）由突加冲击荷载和局部损坏连带引起的工作状态变化。未辨识承重模板和非承重模板，随意拆卸；作业前及时对工人施工工艺及施工方法、注意事项进行交底。支架结构形式1）直接承载48钢管横杆的跨度1.2m立杆伸出过长过大：长度a0.5h或550mm; 2）步距1.5m或设计横杆漏装；3）未按设计要求拉通双向横杆；未设扫地杆或设置过高；4）节点不合格或紧固不够；5）立杆接头处于步距中部或未错开； 拆除前未全面检查插销连接件、连墙件、支撑体系等的构造；严格按方案要求进行施工支架附着86、拉结措施6）连墙件设置不符合安全要求；对分段拆除脚手架，未对不拆除的脚手架两端增设连墙件等拉结构造架体搭设前提前进行交底，搭设及拆除过程中及时检查。作业施工工艺不当危害1）出现了未予计算、但数值较大的施工设备堆料等荷载；2）在作业面上集中了过多的人员和设备； 在作业面上集中了过多的人员和浇筑、振捣设备违反先支后拆原则；未严格遵守从上而下拆卸原则方案编制过程中严格审核相关参数及架体构造要求，拆除过程严格按方案施工。防护用品使用不当危害和防护工艺缺陷1）不遵守高空作业规范；2）没有设置安全带、安全网和安全帽或不合格或不正确使用；3）架子工作业没有配备安全工具袋1）不遵守高空作业规范；2）没有设置安87、全带、安全网和安全帽或不合格或不正确使用；3）架子工作业没有配备安全工具袋1）不遵守高空作业规范；2）没有设置安全带、安全网和安全帽或不合格或不正确使用；3）架子工作业没有配备安全工具袋及时进行安全技术交底管理危险源危险作业策划、指挥、监控缺陷1）班组长违章指挥，不执行安全操作规程2）对危险的环节、部位、事项和因素有可靠的保险和保护措施；3）对可能出现的隐患、异常情况与突发事态没有全面和充分的考虑及应急处置和安全排险救助预案；4）未经监理同意，就进行搭设作业；1）对危险的环节、部位、事项和因素有可靠的保险和保护措施，必要时应设监测或监护；2）对可能出现的隐患、异常情况与突发事态有全面和充分的考88、虑，有到位的应急处置和安全排险救助预案；3）未经监理同意，就进行浇筑作业；及时进行安全技术交底现场围护和监护、监控、警示缺陷3）支架搭设和拆除安全监护措施；4）没有专人进行混凝土浇筑施工阶段的安全监控和监护；拆除安全监护措施；及时进行安全技术交底超负荷施工和加班控制缺陷1）架子工作业时间过长，体力下降；2）心脏病、高血压者的高处作业；3）夏季和冬季的高低温作业环境长时间连续施工合理安排作息时间标识、联络警示信号和沟通缺陷支架搭拆时没有安全标志和警示牌（黄色、绿色和红色）支架搭拆时没有安全标志和警示牌安全警示牌及验收标志及时设置8.2安全管理要求1）工人须经三级安全教育，考试合格后方可上岗。特殊89、工种持证上岗，有关证件须符合青岛市有关规定；2）起吊或安装模板时，须和附近高压线路或电源保持一定的安全距离，吊钩重物下不得站人，由持证信号工指挥，符合相关安全操作规程；3）在拆柱模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时有信号工配合；拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闲，并挂“禁止通行”安全标志，非操作人员不得进入此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作；4）已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有拌钩挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱扣现象；5）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松90、动，并组织及时恢复；6）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器，并接漏电保护器，电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。7）施工机械必须设置防护装置，每台机械必须一机一闸并设漏电保护开关；8）发生人身触电时，须立即切断电源，然后对触电者进行紧急救护，严禁在91、未切断电源之前与触电者接触；9）木工加工棚必须配备足够灭火器及其它（如水桶、铁锹等）灭火器材；10）工作场所保持道路通畅，危险部位必须设置明显标志，操作人员必须持证上岗，熟悉机械性能和操作规程；11）在现场高空模板施工必须有操作架，操作架上必须满铺跳板，绑好防护拦杆及踢脚板。在极特殊情况下，难以搭设防护架时操作人员须挂好安全带；12）临边施工须特别做好安全防护，搭好操作架，施工时系好安全带；13）严禁上下同时交叉作业，严防高空坠落。传递物料、工具严禁抛掷，以防坠落伤人；14）材料堆放严格按项目部指定位置码放整齐，材料码放高度等满足安全要求；15）外围临边施工要特别引起重视，操作架、安全网（水平92、及竖向）等必须符合安全规范及有关规定的要求，严防高空坠落；16）起吊模板应将吊构挂牢，及时检查吊钩使用情况，严禁使用有问题吊钩；17）夜间施工时满足相关规定要求，有足够照明；18）模板支拆要采取临时固定措施，防止倾倒伤人；19）操作机械严守机械操作规程，相关人员持证上岗；20）四级风以上，严禁吊装大模板；21）拆除工作前对施工人员进行安全技术交底；22）遇四级（含四级）以上大风和雨雪天气、浓雾和雷雨天气时，禁止进行架体的拆除工作，并预先对架体采取加固措施；23）拆除工作因故不连续时，对未拆除部分采取可靠的固定措施；24）拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作93、；25）从事高空作业的人员必须经过体检、凡患有高血压、心脏病、癫瘫病、晕高或视力不够以及不适合高空作业的，不得从事登高拆除作业；26）正确使用个人安全防护用品，必须着装灵便（紧身紧袖），必须正确佩带安全帽和安全带，穿防滑鞋。作业时精力要集中，团结协作，统一指挥。不得“走过挡”和跳跃架子，严禁打闹玩笑，酒后上班。8.3预防坍塌事故的安全措施1）模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字后，项目经理组织有关部门进行验收，经验收合格签字后，方可作业。2）模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢94、支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱牢固拉接，形成整体。3）模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案要求对架体进行监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4）模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面、屋面未达到拆模要求前，堆放施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。5）架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距、步距要求搭设，同时连墙件、剪刀撑、水平拉杆、95、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。6）拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。7）拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。8.4预防高空坠落事故安全措施1）支撑架安装完毕后，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等下道工序施工作业。支、拆模板时保证作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安全防护设施。2）所有高处作业人员学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员必须持证上岗。3）高处作业人员经过体检，合96、格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员按规定正确佩戴和使用。4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点就高不就低，扣环悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5）项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。7）高处作业前，97、由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。8）模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，防止人员及物体坠落。8.5预防物体打击事故的安全措施1）支设楼面模板时，在下班之前需要对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等进行稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。2）拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3）支撑架98、体搭设高度超过3.2m时开始搭设水平大眼网，并每10m悬挂一次。4）施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及模板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动竹胶板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块竹胶板拆下时，用人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。5）当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时停止模板支撑架支设、拆除等作业，雨后上架作业有防滑措施。6）高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员戴安全带。作业区周围及出入口处，设专人负责安全巡视。拆除作业区有警示标志，严禁无关人员入内。7）登高作业时，模板99、连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。8）拆除层外边梁模板时，有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。8.6 钢筋安装高大梁的安全措施1）钢筋断料、配料、弯料等工作应在地面进行，不准在高空操作。使用钢筋机械必须按照操作规程进行。2）搬运钢筋要注意附近有无障碍物、架空电线和其他临时电气设备，防止钢筋在回转时碰撞电线或发生触电事故。3）钢筋在吊运就位过程中，必须由信号工和机械操作人员相互配合，严禁无任何安全防护措施的情况下，私自吊运。4）起吊钢筋时，规格必须统一，不准长短参差不一，细长钢筋不准一点吊。并且钢筋下方禁止站人，必须待100、骨架降到距离模板1m以下才准靠近，就位支撑好方可摘钩。5）绑扎大型梁钢筋，应设置作业用的支架或马凳。绑扎较高柱或易失稳的细长构件的钢筋时，应设临时支撑。6）现场绑扎悬空大梁钢筋时，不得站在模板上操作，必须在脚手板上操作。7）绑扎3m以上独立柱头钢筋时，必须搭设操作平台。不准站在钢箍上绑扎，也不准将木料、管子、钢模板穿在钢箍内作为立人板。8）高空作业时，不得将钢筋集中堆在模板和脚手板上，也不要把工具、钢箍、短钢筋随意放在脚手板上，以免滑下伤人。9）钢筋头子应及时清理，成品堆放要整齐，钢筋工作棚照明灯必须加网罩。8.7其他安全注意事项1）模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，建101、立统一指挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2）拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。3）拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时，暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。4）浇筑混凝土时，设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，及时采取紧固措施，方可继续施工。5）设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6）在进行安装、拆除模板作业时操作人员正确佩带戴安全帽，高空作业正确挂好安全带。7）大梁模板支架应当与周边墙、柱混凝土结构或其模板支架进行可靠刚性连结，架高6m以上的应在框架柱混凝土具备足够强度后，再浇筑楼盖混凝土102、；浇筑过程中应均衡对称，不得产生局部堆载。九、进度保证措施序号措施类别措施内容责任人1组织措施1、实施项目经理负责制，对工程行使计划、组织、指挥、协调、实施、监督六项基本职能，确保指令畅通、令行禁止、重信誉、守合同。2、项目部的工程部为施工进度计划协调调度中心，实施进度计划的编制、下达、调整、更新、控制、反馈、对外协调等职能。以施工总进度控制为基础，确定各分部分项工程关键点和关键线路，并以此为控制重点，逐月检查落实，实施奖惩，以保证工期目标的按时实现。施工中将建立一系列现场制度，诸如工期奖罚制度、工序交接检制度、施工样板制、大型施工机械设备使用申请和调度制度、材料堆放申请制度、总平面管理制度等103、。3、加强同各指定分包商的施工协调、合作与进度控制，根据工程进展及时通知指定分包商进场，并为指定分包商的施工创造良好条件。李波道2管理措施根据业总进度计划，进一步细化，将总计划目标分解成分阶段目标，分层次。与指定分包商签定责任目标，指定分包商针对责任目标编制实施计划，进一步分解到月、周、日，并分解到队、班、组和作业面。形成以日保周、以周保月、以月保年的计划目标管理体系，保证工程施工进度满足总进度要求。冯英杰3材料保证措施物资管理部根据施工进度计划，每月编制物资需用量计划和采购计划，按施工进度要求进场。提前协调施工队，保证模板、木方、钢管、扣件等料具提前进场。杨建成4机械保证措施协调使用大型机械104、设备，保证垂直运输高效利用。杨建成十、环境管理计划1、模板安装及拆除时应注意控制噪音污染。2、木模板加工过程中使用电锯、电刨，应在室内作业，注意控制噪音。在居民稠密区夜间施工应遵守当地规定，防止噪音扰民。3、加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。4、涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。5、模板拆除后的垃圾应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。十一、成本管理计划1、做好模板配模计划，减少模板浪费。2、加强拆模过程中模板保护，减少损耗。3、合理安排施工流水，提高模板周转使用率。十二、绿色施工管理计划1、根据施工进度、库存情况等合理安排材料105、的采购、进场时间和批次，减少库存。2、现场材料堆放有序，储存环境适宜得当，保管制度健全，责任落实。3、场地道路采用混凝土硬化，对于临时增加道路采用可回收碎石或钢板铺筑，循环使用。4、材料运输工具适宜，装卸方法得当，防止损坏。根据现场平面布置情况就近卸载，避免和减少二次搬运。5、施工用电做到随用随接，施工间歇关闭电器电源，节约能源。6、对脚手板合理周转，避免周转过程中的破坏。7、钢管使用前进行刷漆防腐处理，避免锈蚀损坏。十三、成品保护管理计划1、支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。2、模板施工过程中应保护钢筋不受扰动。3、预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放106、时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。4、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。5、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。6、吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。7、模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其它已施工完的部位，不得兜挂钢筋。用撬棍调整大模板时，要注意保护模板107、下面的砂浆找平层。8、冬期施工防止混凝上受冻，当混凝土达到规范规定拆模强度后方准拆模，否则会影响混凝土质量。十四、模板支撑架施工应急预案14.1概况根据区域所在部位及邻近区段施工先后顺序等原因，以上所有模板支撑区域内施工都极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体等重大事故。本预案是针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。14.2机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组，由项目经理姜世华任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。序号职务姓名联系电话序号职务姓名联系电话1组长王广升4组员王达2副组长王瑞5组员冯英杰3副组长李波道6组员杨建成14.3108、机构的职责负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。14.4应急救援工作程序当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长王广升立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，109、组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。项目部指定王达负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。14.5救援方法14.5.1高空坠落应急救援方法1）现场只有1人时大声呼救；2人以上时，有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅110、内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。14.5.2模板、坍塌应急救援方法1）当发生模板支撑坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）发现人员急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，111、把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。14.5.3物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2）对伤口进行包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生112、命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如是重伤，迅速送医院拯救。5）预备应急救援工具见表14.5。表14.5 应急救援工具序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援十五、计算书15.1 冷库冻结物冷藏间及穿堂部位顶板高支模计算书 板模板（轮扣式）计算书 计算依据： 1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 2、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231113、-2010 3、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018 4、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 5、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 6、钢结构设计标准GB 50017-2017 7、建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范DB37-5008-2014 一、工程属性新浇混凝土楼板名称首层，标高6.94m新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)7.94模板支架纵向长度L(m)53模板支架横向长度B(m)42.5支架外侧模板高度Hm（mm）1000 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准114、值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)4支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN)1 风荷载参数：风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)省份山东0.45k=0zst=0.083地区青岛市风荷载高度变化系数z地面粗糙度A类(近海或湖岸区)1.176模板支架顶部离建筑物地面高度(m)7.26风荷载体型系数s单榀模板支架st0.157整体模板支架stw2.259fk=0zstw=1.195支架外侧模板s1.3mk=0zs=0.688 三、模板体系设计结构重要性系数01脚手架安全等级I级主梁布置方向平行立杆纵向115、方向立杆纵向间距la(mm)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距h(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度h2(mm)500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)150主梁最大悬挑长度l2(mm)100承载力设计值调整系数R1 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数L10.9可变荷载的分项系数Q11.5永久荷载的分项系数G11.3结构重要性系数01 设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)29面板抗剪强度设计值116、(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9000面板计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 承载能力极限状态 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.12)+1.50.941=9.446kN/m q211.3G1kb11.30.11=0.13kN/m 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第4.2.2条，在计算模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载2.5k117、N进行计算： p11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)+14)17.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/89.4460.22/80.047kNm M2q2L2/8+pL/40.130.22/8+3.3750.2/40.169kNm MmaxmaxM1，M2max0.047，0.1690.169kNm Mmax/W0.169106/240007.058N/mm2f/R=29/129N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(38118、4EI)=57.1122004/(3849000144000)=0.114mm 0.114mmL/250200/2500.8mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)14.85小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.98小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.12)+1.50.940.21.941kN/m 因此，q1静01.3(G1119、k +(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.861kN/m q1活01.5LQ1kb=11.50.940.21.08kN/m q211.3G1kb=11.30.30.20.078kN/m p11.50.9Q1k11.50.92.53.375kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.8610.92+0.1251.080.920.197kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0780.92+0.2033.3750.9，0.1250.0780120、.92+0.1883.3750.90.621kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.9410.152/2，0.0780.152/2+3.3750.150.507kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.197，0.621，0.5070.621kNm =Mmax/W=0.621106/53333=11.644N/mm2f/R=14.85/1=14.85N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.8610.9+0.6251.080.91.092kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0780.9+0.121、6883.3752.366kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.9410.15，0.0780.15+3.3753.387kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.092，2.366，3.3873.387kN max=3Vmax/(2bh0)=33.3871000/(25080)1.27N/mm2/R=1.98/1=1.98N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)+14)0.21.462kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.4629004/(100935122、0213.333104)0.251mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.4621504/(89350213.333104)0.005mm2l1/2502150/2501.2mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.25主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算123、 q101.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5LQ1kb=11.3(0.5+(24+1.1)0.12)+1.50.940.21.993kN/m q1静01.3(G1k +(G2k+G3k)h)b11.3(0.5+(24+1.1)0.12)0.20.913kN/m q1活01.5LQ1kb 11.50.940.21.08kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)+14)0.21.502kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.9930.92.242kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1(0124、.375q1静+0.437q1活)L +q1l1(0.3750.913+0.4371.08)0.9+1.9930.151.032kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.345kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.5020.91.69kN 按二等跨连续梁悬臂梁，R10.375q2L +q2l10.3751.5020.9+1.5020.150.732kN RmaxRmax，R10.61.014kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax125、/W=0.558106/4490=124.21N/mm2f/R=205/1=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.6081000/42417.02N/mm2/R=120/1=120N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.988mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.392mm=2100/250=0.8mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.938kN，R2=6.45kN，R3=6.671kN，R4=3.1126、17kN 图二 支座反力依次为R1=3.515kN，R2=6.572kN，R3=6.572kN，R4=3.515kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.671/0.6=11.119kNN/R=30/130kN 满足要求！ 八、立杆验算水平杆钢管截面类型483.25水平杆钢管计算截面类型483单元桁架组合方式矩阵型组合竖向剪刀撑纵距跨数n1（跨）5竖向剪刀撑横距跨数n2（跨）5节点转动刚度(kNm/rad)15扫地杆高度h1(mm)400高度修正系数1.065立杆钢管截面类型(mm)483.25立杆钢管计算截面类型(m127、m)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.091立杆弹性模量E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩I(cm4)10.78水平钢管截面惯性矩I1(cm4)10.78 1、长细比验算 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019条文说明5.1.5条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度 l0=h=1200mm =l0/i=1200/15.9=75.472=150 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 立杆计128、算长度：l0=Hah=1.0651.0342.3361200=3087mm -立杆计算长度系数，按规范附录G表G-2取值 K-有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，K=EI/(hk)+ ly/(6h)=20600010.78104/(120015106)+900/(61200)=1.359 a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录G表G-3取值 -扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)= max(400/1200,500/1200)=0.417 x-单元框架x向跨距与步距h之比，x= lx/h=900/1200=0.75 H-高度修正系数 l129、02=h+2k0h2=1200+20.7500=1900mm l0=max(l01,l02)=max(3087,1900)=3087mm =l0/i=3087/15.9=194.151，查表得，0.191 支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=lafk=0.91.195=1.076kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值： Fwk=laHmmk=0.910.688=0.619kN 支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.57.942 立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下： Nwtk=6nMok/(n+1)(n+130、2)B=64838.818/(48+1)(48+2)42.5=0.107kN 主梁支座反力：R13.938kN，R26.572kN，R36.671kN，R43.515kN 不考虑风荷载 N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max3.938,6.572,6.671,3.515/0.6+11.30.0917.94=12.058kN f N/(A)12057.825/(0.191424)=148.891N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=Qklah2/10=1.50.0830.91.22/10=0.016kNm N =MaxR1,R2,R3,131、R4/0.6+1GqH=Max3.938,6.572,6.671,3.515/0.6+11.30.0917.94=12.058kN f(Nw+LwQNwtK)/(A)+ Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(12057.825+0.60.61.5107.367)/(0.191424)+0.016106/(4.49103(1-1.10.191(12057.825+0.60.61.5107.367)/22869.35)=153.651N/mm2f/R205/1=205N/mm2 满足要求！ NE-立杆的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000424/194.1132、512=22869.35N 九、高宽比验算 根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019第5.4.1条：当模板支架侧向无可靠连接且高度大于5m或者高宽比大于3时，需要进行支架整体的抗倾覆验算 H/B=7.94/42.5=0.1873 H=7.945m 需要进行支架整体的抗倾覆验算！ 十、架体抗倾覆验算 参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第5.4.2条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mok gk1均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2 gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 133、Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN bj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2laqH/(lalb)+G1k+2GjkB/2=42.520.90.0917.94/(0.90.9)+0.5+2142.5/2=2305.41kN.m30Mok 满足要求！ 十一、立杆地基基础验算地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa)150立杆垫木地基土承载力折减系数mf0.4垫板底面面积A(m2)0.25 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.154/(0.40.25)121.545kPafak150kPa134、 满足要求！15.2 冷库冻结物冷藏间及穿堂部位梁高大模板计算书15.2.1 500x1100梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称500*1100混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001100模板支架高度H(m)7.94模板支架横向长度B(m)42.5模板支架纵向长135、度L(m)53梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.703地基粗糙程度A类(近海或湖岸区)模板支架顶部距地面高度(m)7.94风压高度变化系数z1.202风荷载体型系数s1.3 三、模板体系设计新浇混凝土梁136、支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1100步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)550梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)367,733梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图137、如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)29面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.138、72135.966kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.1134.202kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.1)128.15kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10734.2020.1252+0.1211.7640.12520.061kNm Mmax/W0.061106/240002.522N/mm2f29N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.6139、32q2L4/(100EI)=0.63228.151254/(1009000144000)0.034mmL/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39334.2020.125+0.4461.7640.1251.779kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14334.2020.125+1.2231.7640.1255.156kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92834.2020.125+1.1421.7640.1254.219kN 标准值(正常140、使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39328.150.1251.383kN R2=R4=1.143q2L=1.14328.150.1254.022kN R3=0.928q2L=0.92828.150.1253.265kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.779/11.141、779kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max5.156,4.219,5.156/1= 5.156kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.779/11.779kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.5/4 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.1-0.12)=0.595kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.1-0.12)=0.595kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.142、42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.55-0.5/2)/21=0.947kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1.1-0.55)-0.5/2)/21=0.947kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.779+0.03+0.595+0.947=3.351kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.156+0.03=5.187kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.779+0.03143、+0.595+0.947=3.351kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.351,5.187,3.351=5.187kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.383/11.383kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max4.022,3.265,4.022/1= 4.022kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.383/11.383kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/4 =0.025kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.1-0.12)=144、0.49kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.1-0.12)=0.49kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.55-0.5/2)/21=0.527kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.1-0.55)-0.5/2)/21=0.527kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.383+0.025+0.49+0.527=2.425kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.022+0.025=4.047kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1145、.383+0.025+0.49+0.527=2.425kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.425,4.047,2.425=4.047kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.1870.92，0.55.1870.220.525kNm =Mmax/W=0.525106/53333=9.847N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6255.1870.9，5.1870.22.918kN max=3Vmax146、/(2bh0)=32.9181000/(25080)1.094N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5214.0479004/(1007040213.333104)0.921mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)4.0472004/(87040213.333104)0.054mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.1870.9,0.3755.1870.9+5.1870.2=5.8147、35kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.77kN,R2=5.835kN,R3=4.781kN,R4=5.835kN,R5=3.77kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.0470.9,0.3754.0470.9+4.0470.2=4.553kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.728kN,R2=4.553kN,R3=3.701kN,R4=4.553kN,R5=2.728kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.25主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/148、mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.239106/4490=53.219N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.936kN max=2Vmax/A=24.9361000/42423.281N/mm2149、=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.087mmL/250367/2501.468mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.202kN，R2=7.399kN，R3=7.399kN，R4=0.202kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.202/0.6=0.336kN，P2=7.399/0.6=12.332kN，P3=7.399/0.6=12.332kN，P4=0.202/0.6=0.336kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算150、 两侧立杆最大受力NmaxR1,R4max0.202,0.2020.202kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P312.332kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.596非顶部立杆计算长度系数22.128立杆钢管截面类型(mm)483.25立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩151、W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.596(500+2200)=1436mm 非顶部立杆段：l02=k2h =12.1281200=2554mm =maxl01，l02/i=2554/15.9=160.629=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.7030.91.22/100.115kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0152、.1+(24+1.5)1.1)+1.40.92136.3kN/m 2)小梁验算 q1max1.8+11.2(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1.1-0.12)+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.55-0.5/2，(1.1-0.55)-0.5/2/21，5.212+11.2(0.3-0.1)0.5/4=5.242kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.363kN，P212.326kN，P312.326kN，R40.363kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.596(500+2200)=1659mm 1l01/i1659.042/1153、5.9104.342，查表得，10.558 立杆最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+Mw/lbmax0.363+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.55-0.5/2)/20.9，12.326，12.326，0.363+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1.1-0.55-0.5/2)/20.9+0.115/1.112.43kN fN/(A)+Mw/W12430.239/(0.558424)+0.115106/449078.151N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =154、1.1552.1281200=2949mm 2l02/i2949.408/15.9185.497，查表得，20.209 立杆最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+11.20.15(7.94-1.1)+Mw/lbmax0.363+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.55-0.5/2)/20.9，12.326，12.326，0.363+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1.1-0.55-0.5/2)/20.9+1.231+0.115/1.113.661kN fN/(A)+Mw/W13661.439/(0.155、209424)+0.115106/4490179.777N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=7.94/42.5=0.1873 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa)200立杆垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)13.661/(10.15)91.076kPafak200kPa 满足要求！15.2.2 650x900梁模板（扣件式，梁板立柱156、共用）计算书 梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土梁名称650混凝土梁截面尺寸(mmmm)650900模板支架高度H(m)7.94模板支架横向长度B(m)42.5模板支架纵向长度L(m)53梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板157、0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.924地基粗糙程度A类(近海或湖岸区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z1.58风荷载体型系数s1.3 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁两侧立杆横向间距lb(mm)1250步距h(mm)1200158、新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)625梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)417,833梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距162每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)29面板抗剪强度设计值(N/159、mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)9000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.006k160、N/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.9)123.05kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10728.0060.1632+0.1211.7640.16320.085kNm Mmax/W0.085106/240003.532N/mm2f29N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63223.05162.54/(1009000144000)0.078mmL/250162.5/2500161、.65mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39328.0060.163+0.4461.7640.1631.916kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14328.0060.163+1.2231.7640.1635.552kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92828.0060.163+1.1421.7640.1634.551kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39323.050.1631.472kN R2=R4=1.143q2L=1.1162、4323.050.1634.281kN R3=0.928q2L=0.92823.050.1633.476kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.2小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.76小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁弹性模量E(N/mm2)8800小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.916/11.916kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max5.552,4.551,5.552/1163、= 5.552kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.916/11.916kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.65/4 =0.039kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.9-0.12)=0.474kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.9-0.12)=0.474kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.625-0.65/2)/21=0.947kN/m 梁右侧164、楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1.25-0.625)-0.65/2)/21=0.947kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.916+0.039+0.474+0.947=3.377kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.552+0.039=5.592kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.916+0.039+0.474+0.947=3.377kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.377,5.59165、2,3.377=5.592kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.472/11.472kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max4.281,3.476,4.281/1= 4.281kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.472/11.472kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.65/4 =0.032kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.9-0.12)=0.39kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.9-0.12)=0.39kN/m 梁左侧楼板166、传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.625-0.65/2)/21=0.527kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.25-0.625)-0.65/2)/21=0.527kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.472+0.032+0.39+0.527=2.421kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.281+0.032=4.314kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.472+0.032+0.39+0.527=2.421kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q167、右=Max2.421,4.314,2.421=4.314kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.5920.92，0.55.5920.220.566kNm =Mmax/W=0.566106/53333=10.616N/mm2f=13.2N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6255.5920.9，5.5920.23.145kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1451000/(25080)1.18N/mm2=1.76N/mm2 满足要求168、！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5214.3149004/(1008800213.333104)0.786mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)4.3142004/(88800213.333104)0.046mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.5920.9,0.3755.5920.9+5.5920.2=6.291kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.799kN,R2=6.291kN,R3169、=5.164kN,R4=6.291kN,R5=3.799kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.3140.9,0.3754.3140.9+4.3140.2=4.853kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.724kN,R2=4.853kN,R3=3.946kN,R4=4.853kN,R5=2.724kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.25主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E170、(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.254106/4490=56.591N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.324kN max=2Vmax/A=25.3241000/42425.113N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.1mmL/250417/171、2501.668mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.031kN，R2=7.572kN，R3=7.572kN，R4=0.031kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.031/0.6=0.052kN，P2=7.572/0.6=12.62kN，P3=7.572/0.6=12.62kN，P4=0.031/0.6=0.052kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立杆最大受力NmaxR1,R4max0.031,0.0310.031kN0.858=6.8kN 单扣件172、在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P312.62kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.596非顶部立杆计算长度系数22.128立杆钢管截面类型(mm)483.25立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 173、顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.596(500+2200)=1436mm 非顶部立杆段：l02=k2h =12.1281200=2554mm =maxl01，l02/i=2554/15.9=160.629=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.9240.91.22/100.151kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.92130.18kN/m 2)小梁验算 q1max1.949+11.174、2(0.3-0.1)0.65/4+0.5(0.9-0.12)+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.625-0.65/2，(1.25-0.625)-0.65/2/21，5.638+11.2(0.3-0.1)0.65/4=5.677kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.015kN，P212.69kN，P312.69kN，R40.015kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.596(500+2200)=1659mm 1l01/i1659.042/15.9104.342，查表得，10.558 立杆最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R175、4+N边2+Mw/lbmax0.015+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.625-0.65/2)/20.9，12.69，12.69，0.015+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1.25-0.625-0.65/2)/20.9+0.151/1.2512.811kN fN/(A)+Mw/W12810.54/(0.558424)+0.151106/449087.776N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1552.1281200=2949mm 2l02/i2949.408/15.918176、5.497，查表得，20.209 立杆最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+11.20.15(7.94-0.9)+Mw/lbmax0.015+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.625-0.65/2)/20.9，12.69，12.69，0.015+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1.25-0.625-0.65/2)/20.9+1.267+0.151/1.2514.078kN fN/(A)+Mw/W14077.74/(0.209424)+0.151106/4490192.493N/mm2f205N/m177、m2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=7.94/42.5=0.1873 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆地基基础计算地基土类型碎石土地基承载力特征值fak(kPa)200立杆垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立杆底垫板的底面平均压力pN/(mfA)14.078/(10.15)93.852kPafak200kPa 满足要求！15.3 冷库冻结物冷藏间及穿堂部位梁侧模板计算书15.3.1 500X1100梁侧模板计算书 梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝178、土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝梁名称KL5，标高6.940m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001100新浇混凝土梁计算跨度(m)7.9 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN179、/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.1min34.213，26.426.4kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k1 1.350.926.4+1.40.9234.596kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k26.4 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)450主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)125结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)450 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)180、120120梁下挂侧模高度(mm)980980小梁道数(下挂)66 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1250对拉螺栓2750对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2250对拉螺栓3750对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)12模板抗弯强度设计值f(N/mm2)29模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)9000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000122/624000mm3，Ibh3/12=1000123/12144000mm4。面181、板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承134.59634.596kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.926.4132.076kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10732.0760.1962+0.1212.520.19620.144kNm Mmax/W0.144106/240005.982N/mm2f29N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正126.426.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63226.41964/(1009000144000)0.19m182、m196/250=0.784mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14332.0760.196+1.2232.520.1967.79kN 正常使用极限状态 R下挂max1.143l左q1.1430.19626.45.914kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)125小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)2.376小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)17.82小梁截面惯性矩I(cm4)2183、13.333 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q7.79kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.790.452，0.57.790.1252=0.158kNm Mmax/W0.158106/533332.958N/mm2f17.82N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.67.790.45，7.790.125=2.103kN max=3Vmax/(2bh0)=32.1031000/(25080)0.789N/mm22.376N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q5.914kN/m184、 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.9144504/(10093502133330)0.082mm450/250=1.8mm 2maxqL4/(8EI)=5.9141254/(893502133330)=0.009mm125/250=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.17.790.45，0.47.790.45+7.790.1253.856kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.15.9140.45，0.45.9140.45+5.9140.1252.928kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.25185、主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.799kN，R22.314kN，R31.9kN，R41.9kN，R52.314kN，R60.799kN 正常使用极限状态：R10.604kN，R21.757kN，R31.426kN，R41.426kN，R51.757kN186、，R60.604kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.325106/4490=72.318N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=23.1131000/42414.684N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.433mm500/2502 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max5.213/0.6=8.689kN 七、汇总表 下挂侧模汇总结果面板抗弯Mmax/W0.144106/240005.982N/mm2f29N/mm2满足187、要求挠度max0.19mm196/250=0.784mm满足要求支座反力承载极限状态：Rmax7.79kN正常使用状态：Rmax5.914kN小梁抗弯Mmax/W2.958N/mm2f17.82N/mm2满足要求抗剪max=0.789N/mm22.376N/mm2满足要求挠度1max0.082mm450/250=1.8mm2max0.009mm125/250=0.5mm满足要求支座反力承载极限状态：Rmax3.856kN正常使用状态：Rmax2.928kN主梁抗弯maxMmax/W72.318N/mm2f=205 N/mm2满足要求抗剪max=14.684N/mm2120N/mm2满足要求挠度188、max0.433mm500/2502 mm满足要求支座反力Rmax8.689kN 八、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max8.6898.254kNNtb17.8kN 满足要求！15.3.2 650X900梁侧模板计算书 梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝梁名称KL11，标189、高6.940m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)650900新浇混凝土梁计算跨度(m)8.8 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.9新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.9min34.213，21.621.6kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极190、限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k1 1.350.921.6+1.40.9228.764kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k21.6 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)450主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)125结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)450 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)120120梁下挂侧模高度(mm)780780小梁道数(下挂)55 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2600对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2600对191、拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)12模板抗弯强度设计值f(N/mm2)29模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5模板弹性模量E(N/mm2)9000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000122/624000mm3，Ibh3/12=1000123/12144000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承128.76428.764kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.921.6126.244kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q192、1静L2+0.121q1活L2=0.10726.2440.1952+0.1212.520.19520.118kNm Mmax/W0.118106/240004.932N/mm2f29N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正121.621.6kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63221.61954/(1009000144000)0.152mm195/400=0.487mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14326.2440.195+1.2232.520.1956.45kN 正常使用极限状态 193、R下挂max1.143l左q1.1430.19521.64.814kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)125小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)5080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)2.376小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)17.82小梁截面惯性矩I(cm4)213.333 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q6.45kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.16.450.452，0.56.450.1252=0.131kNm M194、max/W0.131106/533332.449N/mm2f17.82N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.66.450.45，6.450.125=1.742kN max=3Vmax/(2bh0)=31.7421000/(25080)0.653N/mm22.376N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q4.814kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.8144504/(10093502133330)0.067mm450/400=1.125mm 2maxqL4/(8EI)=4.8141254/(893502133330)=0.195、007mm125/400=0.312mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.16.450.45，0.46.450.45+6.450.1253.193kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.14.8140.45，0.44.8140.45+4.8140.1252.383kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483.25主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4196、.49主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.662kN，R21.916kN，R31.577kN，R41.916kN，R50.662kN 正常使用极限状态：R10.492kN，R21.43kN，R31.161kN，R41.43kN，R50.492kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.142106/4490=31.621N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=22.5351000/42411.959N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.134mm400/4001 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max3.536/0.6=5.893kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max5.8935.598kNNtb17.8kN 满足要求！