1、目录第一章 编制依据21.1 施工图纸21.2 主要规范、规程31.3 参考手册3第二章工程概况32.1 工程简介32.2 各层层高及高度变化42.3 各楼层结构情况4第三章施工部署6第四章 支架及模板的构造要求及技术措施74.1 排架的构造要求及技术措施74.2模板的构造要求及技术措施84.3预埋件、预留洞10第五章 临边洞口的安全防护措施105.1楼梯间防护措施105.2集水井及电梯洞口防护措施10第六章 满堂脚手架、模板的搭设及拆除施工工艺106.1钢管搭设施工工艺106.2支撑排架的拆除施工工艺116.3模板的搭设116.4模板的拆除12第七章 劳动力及材料、机具配备127.1 劳动力2、配备127.2 机具配备13第八章质量保证体系138.1 排架构配件允许偏差138.2 排架搭设的允许偏差和检验方法138.3 排架扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准148.4现浇混凝土结构模板安装质量保证措施15第九章安全施工技术措施169.1 排架材质及其使用的安全技术措施169.2 排架搭设的安全技术措施169.3排架施工作业的安全技术措施179.4 排架拆除的安全技术措施179.5模板安装及拆除安全措施17第十章 文明施工要求1811.1 1#楼主楼及裙房板模板(扣件钢管高架)计算书1911.2 1#楼主楼梁模板(扣件钢管高架)计算书2911.3 1#楼裙房梁模板(扣件钢管高架)计算书3、4411.43#楼楼板(扣件钢管高架)计算书59第一章 编制依据1.1 施工图纸施工图纸 表1-1图纸名称图纸内容设计单位1#楼主楼一层结构平面图一层结构布置图xx城乡建筑设计院有限公司1#楼主楼二层结构平面图二层结构布置图xx城乡建筑设计院有限公司1#楼主楼三层结构平面图三层结构布置图xx城乡建筑设计院有限公司1#楼裙房一层结构平面图一层结构布置图xx城乡建筑设计院有限公司1#楼裙房二层结构平面图二层结构布置图xx城乡建筑设计院有限公司1#楼裙房屋面结构平面图屋面结构布置图xx城乡建筑设计院有限公司3#楼结施12A座4.03m夹层结构平面图xx城乡建筑设计院有限公司3#楼结施32B座两层结构4、平面图xx城乡建筑设计院有限公司1.2 主要规范、规程主要规范、规程表 表1-2序号规范、规程名称发布日期施行日期规范规程编号1建筑施工扣件式钢管安全技术规范xx-01-28xx-12-01JGJ 130-20XX2建筑施工高处作业安全技术规范xx.01xx.08.01JGJ 80-913建筑施工安全检查标准xx-12-07xx-07-01JGJ 59-20XX1.3 参考手册参考手册表 表1-4序号规范、规程名称规范规程编号1混凝土结构设计规范GB50010-20XX2建筑结构荷载规范GB 50009-20XX3钢结构设计规范GB 50017-20XX第二章工程概况2.1 工程简介工程简介表5、 表2-1序号项目内容1工程名称xx景城三、四街坊商务中心东块2工程地址xx路集心路3建设单位xx莲申房地产有限公司4设计单位xx城乡建筑设计院有限公司5监理单位xx建浩工程顾问有限公司6施工单位xx杉海建设工程有限公司7结构形式框架剪力墙结构2.2 各层层高及高度变化1#楼各层层高及高度变化层 号层 高（m）楼地面标高（m）距地面高度（m）一层5.58-0.050二层5.585.5805.630三层（裙房屋面）5.5811.16011.2103#楼各层层高及高度变化层 号层 高（m）楼地面标高（m）距地面高度（m）地下一层6.65-6.700-6.65一层5.58-0.050-0.050夹层6、4.0307.41010.730（地下一层）二层5.5805.58011.1602.3 各楼层结构情况1#楼三层楼板厚度为200mm。梁的尺寸分别为KL*为700700；KL43为400700；LL16为350700；一层楼板厚度为180mm。3#楼A座下沉式庭院地下一层楼板厚度为200mm，夹层楼板厚度为250mm，夹层梁截面尺寸为KL-4 400800；Lx 300500。B座二层的楼板厚度为180mm。2.4 模板排架搭设情况1#楼主楼部分1、KL*；（700700） 立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁7、支撑架搭设高度H(m)：11.16；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483.5；2、KL43；（400700、350700） 立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：11.16；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；3、200mm厚楼板模板支架；横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.58、0；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.05；模板支架搭设高度(m):11.16；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件。1#楼裙房部分1、WKL*(300800) 立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.05；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：11.76；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5。2、L*(200550) 立杆沿梁跨度方向间距L9、a(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.05；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：11.76；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；3、150mm厚楼板模板支架；横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.05；模板支架搭设高度(m):11.76；采用的钢管(mm):483.5 ； 3#楼A座部分1、KL-4；（400800） 立杆沿梁跨度方向间10、距La(m)：0.80；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：10.73；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483.5；2、L*(300500) 立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.05；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：10.73；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；11、采用的钢管类型为483.5；3、250mm厚楼板模板支架；横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.05；模板支架搭设高度(m):10.73；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件。3#楼B座部分1、180mm厚楼板模板支架；横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.05；模板支架搭设高度(m):11.60；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件。第三章12、施工部署3.1 安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明工地”的根本要求。为此经理部成立以常务经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组 长：樊国强（项目经理）负责协调工作。副组长：陈才新（项目副经理）现场施工总指挥张 勇（项目工程师）技术总部署。组 员：高志忠（技术员）方案编制、技术交底；刘利民（安全员）现场施工指挥、质量检查；架子队负责现场具体施工；木工队负责现场具体施工。3.2 设计总体思路结合工程结构形式、实际施工特点，地下室内搭设落地式、满堂钢管脚手架,用于结构施工。荷载按施工荷载和13、梁板自重荷载考虑，本系统直接落于楼板上故不需考虑地基承载力。本方案用PKPM软件计算梁板支承体系，其中梁按最大截面梁计算梁支承体系，其他梁的支模架按最大截面梁支承体系搭设。第四章 支架及模板的构造要求及技术措施4.1 排架的构造要求及技术措施4.1.1立杆根据本工程的实际情况，板下立杆的搭设间距为0.8m*0.8m，梁下立杆的搭设间距为其搭设要求如下：立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对14、接连接。主立杆与辅立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2 个。4.1.2 纵向水平杆纵向水平杆设置在立杆内侧，通长布置；纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。 搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。主节点处必须设置一根横向水平杆，用15、直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承模板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2。4.1.3纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮30cm 处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。在有较大高差的地方，则将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。靠边坡的立柱轴线到边坡的距离不小于50cm，并对此立杆采取双向斜拉加固措施。4.1.4 剪刀撑本采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。立杆部位采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每8m置16、一道，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24 个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm 内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。4.2模板的构造要求及技术措施4.3.1模板工程一般规定（1）模板及支撑施工应严格按木工翻样绘制的模板拼装图、节点详图组织施工，梁、墙模施工要求统一编号，便于楼层对号入座。模板施工要做到轴线17、标高及断面几何尺寸正确无误、符合设计图纸要求和规范规定，具有足够的强度、刚度和稳定性。（2）模板施工应配合安装工程预留好设计明确的各种孔洞、套管和预埋件，预埋铁件及插筋，按要求位置用电焊固定在主筋或箍筋上，做到不遗漏、位置正确、安装牢固。同时还应配合测量观察孔留洞等工作。（3）九夹板、配件、支撑管等应分批进场，专人验收，合理堆放。堆放在楼面上时，须注意控制堆放数量，均匀分堆，防止楼面超载。模板拆模后须进行清理、刷隔离剂。（4）施工中模板的垂直运输，可通过输送，部分可通过楼梯或洞口用人工搬运。安装前必须检查18厚九夹模板的平整度符合要求并均匀涂刷模板隔离剂。 4.3.2模板安装技术措施（1）安18、装模板一般应自下而上的顺序进行，每块模板要求位置正确，表面平整，模板拼缝应严密，必要时应嵌严缝隙。（2）模板安装前，应检查标高轴线，在底板上弹出模板内侧位置，如有凹凸不平，应用1：3水泥砂浆找平、补平。（3）墙模安装基本完成时应挂直墙头板，斜搭头固定，每隔23根轴线校正固定墙模板，再拉统长麻线校正中间墙模板。墙模板每450加设一道箍。模板支撑时先墙后梁板模板，模板制作尺寸准确，拼缝严密。板、梁底模支撑系统采用钢管扣件排架支撑。（4）模板制作尺寸要准确（包括兜方或角度正确），表面平整无缝隙，边口整齐，支模要横平竖直不歪斜，几何尺寸要符合图纸要求。（5）侧模安装后，应先加临时支撑，再安装对侧模板，19、两模板用对拉螺栓控制距离，并用上下拉杆及剪刀撑等控制模板的垂直度和稳定性。（6）封模前，各种预埋件及插筋应按要求位置用电焊固定在主筋或箍筋上。预埋件位置应准确，预留孔及管道孔均应先做木框，用铁钉固定在模板上。（7）使用后留有螺栓孔的模板，若原孔不能再利用，须用小木填塞、才能再投入使用。（8）外墙外模板搁置点标高确定以后, 先将外墙模板吊放至搁置点上, 然后将板墙内的垃圾清理干净, 再将外墙内模板拼装好, 设置好。纵横围檩同外模板用穿墙螺栓(14)连接好。内墙模板支模前, 也需将墙内的垃圾清理干净。本工程的外墙模板定型模板采用吊车提升。（9）楼梯支模先作大样，计算好水平距离、高度以及踏步步数。施20、工时先支撑楼梯梁和平台，然后撑斜底板以及踏步三角和踏步板。支撑稳定牢固，起步和收步留出粉刷厚度。（10）检查模板内部，对墙模板与基础底板间的接缝，用水泥砂浆补密实。浇筑砼前对所有螺栓管道、铁杆或其它预埋件均应固定在正确的位置上。浇筑砼前应有混凝土浇灌令，砼浇灌令签发范围、程序，严格按照公司的规定执行。4.3预埋件、预留洞预埋件、预留洞在施工前和安装图详细核无误后方能进行施工。在模板和钢筋骨架上画出预埋件和预留洞的标高、几何尺寸和位置。预埋件固定在模板上，预留洞如预留在钢筋上则要用短钢筋电焊固定在钢筋网架上，确保在施工中不会移动。施工完毕的预留洞、预埋件进行复核和验收。混凝土浇捣时，要派专人对预21、埋件、预留洞进行检查和校正，确保埋件和预留洞的准确。第五章 临边洞口的安全防护措施5.1楼梯间防护措施楼梯的侧边利用做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m 高的护身栏，侧边底部设18cm 高的挡脚板。5.2集水井及电梯洞口防护措施沿集水井边、电梯洞口做一道1.2m高的护栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。第六章 满堂脚手架、模板的搭设及拆除施工工艺6.1钢管搭设施工工艺1、落地搭设的工艺流程为：待大底板或楼板的强度达到设计强度的80%材料配备定位纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑定距定位。2、根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标22、记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。其余组件的搭设要求参见构造要求。6.2支撑排架的拆除施工工艺1、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中23、间，再解端头扣。拆除后架体的稳定性不被破坏，拆除各标准节时，应防止失稳。6.3模板的搭设6.3.1柱模的搭设1、工艺流程：安装前检查模板安装检查对角线长度差安装柱模板抱箍全面检查校正整体固定柱模修补。2、矩形柱的模板由四面侧板、柱箍、支撑组成。柱顶与梁交接处，要留出缺口，缺口尺寸即为梁的高及宽（梁高以扣除平板厚度计算），并在缺口两侧及口底钉上衬口档，衬口档离缺口边的距离即为梁侧板及底板的厚度。3、为了防止在混凝土浇筑时模板产生变形，模外应设置柱箍。在柱下部1/3范围内不得大于200mm，第二道不得大于300mm，往上可逐渐增大抱箍间距，但也不得大于600mm。4、安装柱模板时，应先在基础面（或24、楼面）上弹柱轴线及边线，同一柱列应先弹两端柱轴线及边线，然后拉通线弹出中间部分柱的轴线及边线。按照边线先把底部方盘固定好，然后再对准边线安装柱模板，为了保证柱模的稳定，柱模之间要用水平撑、剪刀撑等互相拉结固定。6.3.2 梁、板模板的搭设1、工艺流程：复核梁底标高及轴线位置支梁底模（按规范规定起拱）绑扎钢筋支梁侧模复核梁模尺寸及位置与相临梁模连接固定。2、先在砼楼面上弹出所有梁的位置并写出梁的编号，然后根据线在梁的二侧用脚手钢管搭设排架支撑体系，排架立柱间距为500mm，再铺设梁底模和侧模。梁底模和侧模均采用九夹板。3、梁的排架上必须弹出标高线，用通长麻线按标高线控制梁底标高，设置牵杆、搁栅，25、搁栅采用5095 mm木档，其间距不超过350 mm，木档必须两侧平面刨轧平，确保其断面一致，从而保证梁底的平整度。4、当梁跨度大于4m时，按跨度1/10003/1000起拱。对于弧线梁，梁的底模和侧模板应事先加工好，底模用九夹板制作成圆弧状，并标好梁的型号，以免拿上去拼装和翻模板时搞错，侧模板也采用九夹板，在反面钉“二四”排骨木档，间距400mm拼装时用伸模靠在底模旁，弯成圆弧状，用夹木、斜撑与排架相连。6.4模板的拆除拆模时混凝土强度达到以下要求：不承重的模板（如柱、梁侧模），其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损时，方可拆除。由于本工程为地下有防水要求的工程，在外墙板的拆模时间控制26、上考虑砼墙板的养护，决定适当延长。拆模时间不得少于砼浇捣以后7天。承重的模板（如梁、板底模），当梁的结构跨度8m时，混凝土强度达到100%设计强度时并待预应力施工完成后方可拆模；梁的结构跨度8m时，混凝土强度达到设计强度的80%并待预应力施工完成后方可拆模；混凝土强度应根据相同条件养护试块确定。应特别注意，虽然混凝土达到拆模强度，并预应力施工完成，但强度尚不够承受上部施工荷载时应保留部分支撑。第七章 劳动力及材料、机具配备7.1 劳动力配备劳动力配备表 表7-1工 种人 数任 务架子工30负责架子搭设及拆除测量放线工2负责垂直度控制7.2 机具配备机具配备表 表7-3名 称数 量备 注架子扳手27、100把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手2把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒 链1把调整架子水平弯曲度第八章质量保证体系8.1 排架构配件允许偏差构配件允许偏差 表8-1序号项 目允许偏差（mm）检查工具1无缝钢管尺寸-0.5 游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度 0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲 3mL4m12钢板尺5水平杆、斜杆的钢管弯曲 L6.5m30钢板尺8.2 排架搭设的允许偏差和检验方法搭设的允许偏差和检验方法 表8-2项次项 目技术要求允许偏差（mm）示 意 图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整-10观 察排水不 积 水垫 板不 晃 动底 座不 滑28、 动不 沉 降最后验收垂直度1202搭设中检验偏差的高度H=2、H=107、20用经纬仪3间距纵 距50钢板尺横 距20步距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差105小横杆外伸长度外伸500mm-50钢板尺8.3 排架扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准 表8-3项次检 查 项 目安装扣件数（个）抽检数（个）允许的不合 格 数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）1201320050108.4现浇混凝土结构模板安装质29、量保证措施木工制模完成以后, 由木工翻样进行检查, 填写好技术复核单, 提交给质量和技术部门, 由质量员、技术员汇同木工翻样, 施工班组长一起对支模质量进行验收, 验收的主要内容包括： 模板的断面、柱、板墙的垂直度标高。 扣件和对拉螺栓的紧固情况和数量、间距。 斜撑冲天的数量、间距和支承是否牢固。 各种预埋件和预留洞的规格、尺寸、固定的情况。 模板结构的整体稳定性。 现浇混凝土结构模板安装允许误差表 表8-3序号项 目允许偏差（mm）1模板安装（1）相邻两板面高差2（2）水平截面内部尺寸长度和宽度5平面对角线10（3）轴线对设计位置基础10墙、墙5梁、板102承重底模上表面高程53预留孔、洞尺30、寸及位置10第九章安全施工技术措施9.1 排架材质及其使用的安全技术措施1、扣件的紧固程度应在4050Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。4、严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。5、严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。9.2 排架搭设的安全技术措施1、排架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积31、水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。2、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。3、开始搭设立杆时，应每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。4、及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成在每日收工前，一定要确保架子稳定。5、必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。6、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。9.3排架施工作业32、的安全技术措施1、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。2、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1 层。3、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。4、定期检查，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。9.4 排架拆除的安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括各类障碍物、地锚、连墙杆及被拆架体附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉33、。3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，应设专人指挥，禁止非作业人员进入。4、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。5、拆架下班时，不应留下隐患部位。6、拆架时严禁碰撞附近电源线，以防触电事故。7、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。9.5模板安装及拆除安全措施1、工作前应检查使用的工具是否牢固, 板手等工具必须用绳链系挂在身上, 以免掉落伤人。工作时要思想集中, 防止钉子扎脚和空中滑落。2、支模过程中, 如需中途停歇, 应将支撑、柱头板等钉牢, 拆模间歇时, 应将已活动的模板、牵杠、支撑等运34、走或妥善堆放, 防止因扶空、踏空而坠落。3、楼板上的预留洞, 在安装模板时, 不应将洞口钢筋割除。4、拆除模板时一般用长撬棍, 人不许站在正在拆除的模板下, 在拆楼板模板时要提防整块模板掉下。第十章 文明施工要求根据施工的特殊性，结合职业安全卫生的贯标精神、集团公司的要求以及我项目部创建“样板工地”的总体部署，要求施工时作到如下：1、进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4、搭设人员35、必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上操作。5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7、验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。8、不准利用架子吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动。9、不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在架子上，严禁任意悬挂起重设备。10、在架子上的作业人员36、不得随意拆动的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。11、使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。12、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。13、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。14、堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。15、施工人员做到活完料净脚下清，确保施工材料不浪费。16、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆37、放整齐，妥善保管。17、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。第十一章 稳定承载计算11.1 1#楼主楼及裙房板模板(扣件钢管高架)计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.05；模板支架搭设高度(m):11.16；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m238、):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；39、楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:20；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):3.00；施工平均温度():10.000；楼板的计算宽度(m):3.00；楼板的计算厚度(mm):200.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)40、：q1 = 25.50.20.8+0.50.8 = 4.48 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.8= 0.8 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.48+1.40.8= 6.496kN/m最大弯矩 M=0.16.4962502= 40600 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 40600/43200 = 0.94 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.94 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(10041、EI)=l/250其中q =q1=4.48kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.482504/(100950038.88104)=0.032 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.032 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=588/6 = 53.33 cm3；I=bh3/12=5888/12 = 213.33 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.242、+0.50.25 = 1.4 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.4+1.40.25 = 2.03 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.030.82 = 0.13 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.13106/53333.33 = 2.436 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.436 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N43、/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.030.8 = 0.974 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.974103/(2 5080) = 0.365 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.365 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.4 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.48004 /(10090002133333.333)= 0.244、02 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.202 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.949kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.524 kNm ；最大变形 Vmax = 0.895 mm ；最大支座力 Qmax = 6.915 kN ；最大应力 = 524120.625/5080 = 103.173 N/mm2；支撑钢管的抗压强45、度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 103.173 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.895mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.915 kN；R Mmax= 9.666所以第20天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆46、除。九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 20001=2000 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 2000 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8.842/0.25=35.369 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.842 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=35.369 fg=2000 kpa 。地基承载力满足要求！11.2 1#楼主楼梁模板(扣件钢管高架)计算书梁段:KL*。一、参数信息1.模板47、支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.70；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：11.16；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重48、(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：9.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；449、.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：1000；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取50、24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取10.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.400m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、9.600 kN/m2，取较小值9.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数51、为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 10022/6=66.67cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.219.60.9=10.368kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4140.9=5.04kN/m；计算跨度: l =52、 (700-200)/(3-1)= 250mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(10.368+5.04)(700-200)/(3-1)2 = 1.20105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(10.368+5.040)(700-200)/(3-1)/1000=4.815 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.20105 / 6.67104=1.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=53、l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.368N/mm； l-计算跨度: l = (700-200)/(3-1)=250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 100222/12=66.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.368(700-200)/(3-1)4/(10060006.67105) = 0.053 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(700-200)/(3-1)/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.053mm 小于 面板的最大容许挠度值54、 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.815/1.000= 4.815kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.482 kNm，最大支座反力 R= 5.297 kN，最大变形 = 1.455、39 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.82105/6.40104 = 7.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 7.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 1000/400=2.5mm；次楞的最大挠度计算值 =1.439mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.297kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，56、主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.530 kNm，最大支座反力 R= 8.828 kN，最大变形 = 0.271 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.30105/1.02104 = 52.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =52.2N/mm2 小于57、 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.271 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.271mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面58、抵抗矩W分别为: W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.501.000.90=19.818kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+1.00)1.000.90=3.780kN/m；q=19.818+3.780=23.598kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1159、9.818233.3332+0.1173.78233.3332=1.32105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.419.8180.233+0.453.780.233=2.247kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.119.8180.233+1.23.780.233=6.145kN =Mmax/W=1.32105/6.67104=2N/mm2；梁底模面板计算应力 =2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(60、100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.515kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =233.33mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =233.33/250 = 0.933mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.818233.34/(10060006.67105)=0.099mm；面板的最大挠度计算值: =0.099mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.933mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢61、筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.145/1=6.145kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.14512 = 0.615 kNm；最大应力 = M / W = 0.615106/64000 = 9.6 N/mm2；抗弯强度设计值 f =162、3 N/mm2；方木的最大应力计算值 9.6 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.1451 = 3.687 kN；方木受剪应力计算值 = 33.6871000/(26080) = 1.152 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.152 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.1451000463、 /(1009000256104)=1.806mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.806 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.247kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.145kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.700)/41.000(1.20.20024.000+1.41.000)+1.221.000(0.700-0.200)0.500=1.495kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图64、(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.395 kN；N2=N3=8.492 kN；最大弯矩 Mmax=0.349 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.234 mm；最大应力 =0.349106/5080=68.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 68.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.0065、kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.493 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.395 k66、N ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12911.16=1.729 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.20-0.70)/4)1.000.50+(1.00/2+(1.20-0.70)/4)1.000.200(1.50+24.00)=4.200 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(1.000+2.000)1.000/2+(1.200-0.700)/41.000=2.625 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.395+1.729+4.2+2.625=9.948 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； 67、i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，68、=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9948.435/(0.203489) = 100.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 100.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =8.493 kN ；脚手架钢69、管的自重： N2 = 1.20.129(11.16-0.7)=1.729 kN；N =N1+N2 =8.493+1.62=10.113 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 70、为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10113.309/(0.203489) = 101.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 101.9 N/mm2 小71、于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.025(1.5+0.12) = 2.033 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.025 ；lo/i = 2033.497 / 15.8 = 129 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 10113.309/(0.401489) = 51.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 51.672、 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全11.3 1#楼裙房梁模板(扣件钢管高架)计算书梁段:WKL*。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.05；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：1173、.76；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：1.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：9.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：900074、.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：1000；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)75、：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取10.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.400m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数76、，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、9.600 kN/m2，取较小值9.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 10022/6=66.67cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(77、N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.219.60.9=10.368kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4140.9=5.04kN/m；计算跨度: l = (800-150)/(3-1)= 325mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(10.368+5.04)(800-150)/(3-1)2 = 2.03105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(10.368+5.040)(800-150)/(3-1)/1000=6.260 kN；经计算78、得到，面板的受弯应力计算值: = 2.03105 / 6.67104=3.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.368N/mm； l-计算跨度: l = (800-150)/(3-1)=325mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 100222/12=66.67cm4；面板的最大79、挠度计算值: = 0.52110.368(800-150)/(3-1)4/(10060006.67105) = 0.151 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(800-150)/(3-1)/250 = 1.3mm；面板的最大挠度计算值 =0.151mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.3mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 6.260/1.000= 6.260kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W80、和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.626 kNm，最大支座反力 R= 6.886 kN，最大变形 = 1.870 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 6.26105/6.40104 = 9.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 9.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=1781、N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 1000/400=2.5mm；次楞的最大挠度计算值 =1.87mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.886kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.689 k82、Nm，最大支座反力 R= 8.034 kN，最大变形 = 0.402 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.89105/1.02104 = 67.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =67.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.402 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.402mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计83、算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8002020/6 = 5.33104mm3； I = 800202020/12 = 5.33105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.500.884、00.90=18.058kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+1.00)0.800.90=3.024kN/m；q=18.058+3.024=21.082kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/821.0823002=2.37105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.521.0820.3=3.162kN =Mmax/W=2.37105/5.33104=4.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用85、标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=15.048kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 518.0583004/(38460005.33105)=0.595mm；面板的最大挠度计算值: =0.595mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度86、及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.162/0.8=3.953kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.13.9530.82 = 0.253 kNm；最大应力 = M / W = 0.253187、06/64000 = 4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.9530.8 = 1.897 kN；方木受剪应力计算值 = 31.8971000/(26080) = 0.593 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.593 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l88、/250方木最大挠度计算值 = 0.6773.9538004 /(1009000256104)=0.476mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.476 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=3.162kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.800-0.300)/40.800(1.20.15024.000+1.41.000)+1.220.800(0.800-0.150)0.500=1.196kN 简图(kNm) 剪力图(89、kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.804 kN；N2=7.107 kN；最大弯矩 Mmax=0.332 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.079 mm；最大应力 =0.332106/5080=65.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 65.3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取190、6.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.107 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.891、04 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12911.76=1.822 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.30)/4)0.800.50+(0.80/2+(0.80-0.30)/4)0.800.150(1.50+24.00)=2.180 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(1.000+2.000)0.800/2+(0.800-0.300)/40.800=1.764 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.804+1.822+2.18+1.764=6.57 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表92、得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.05= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表593、.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6570.017/(0.203489) = 66.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 66.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =7.107 kN ；94、脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(11.76-0.8)=1.822 kN；N =N1+N2 =7.107+1.698=8.805 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+95、2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.05= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8805.208/(0.203489) = 88.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 88.7 N/mm96、2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.029(1.5+0.052) = 1.921 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.6按照表2取值1.029 ；lo/i = 1921.349 / 15.8 = 122 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.44 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 8805.208/(0.44489) = 40.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 40.97、9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全11.4 3#楼楼板(扣件钢管高架)计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.05；模板支架搭设高度(m):10.73；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重98、(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):250.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二99、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.250.8+0.50.8 = 5.5 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.8= 0.8 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.5+1.40.8= 7.72kN/m最大弯矩 M100、=0.17.722502= 48250 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 48250/43200 = 1.117 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.117 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=5.5kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6775.52504/(100950038.88104)=0.039 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.039 mm 小于 面板的最大允许挠度 1101、 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=588/6 = 53.33 cm3；I=bh3/12=5888/12 = 213.33 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.25+0.50.25 = 1.719 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.719+1.40.25 =102、 2.412 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.4120.82 = 0.154 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.154106/53333.33 = 2.895 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.895 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.4120.8 = 1.158 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.158103/(2 5080) = 0.434 N/mm2；方木抗剪强度设计103、值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.434 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.719 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.7198004 /(10090002133333.333)= 0.248 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.248 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力104、，P2.316kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.623 kNm ；最大变形 Vmax = 1.063 mm ；最大支座力 Qmax = 8.219 kN ；最大应力 = 622877.344/5080 = 122.614 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 122.614 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.063mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑105、移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.219 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13810.73 = 1.485 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.8106、0.8 = 0.32 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.250.80.8 = 4.08 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.885 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.80.8 = 1.92 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.75 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.75 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由107、长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.052 = 1.6 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.05 m；l0/i = 1600 / 15.8 = 101 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴108、心受压立杆的稳定系数= 0.58 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9750.038/（0.58489） = 34.377 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 34.377 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.025(1.5+0.052) = 1.914 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.6 按照表2取值1.025 ；Lo/i = 1913.88 / 15.8 = 121 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.446 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9750.038/（0.446489） = 44.706 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 44.706 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。