1、项目总部基地外脚手架专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 建设（集团）有限公司 项目总部基地项目部目 录一、编制依据3二、工程概况3三、施工方案4四、质量要求及保证质量和安全文明施工措施13 五、环保注意事项171、编制依据1.1项目总部基地工程的招标文件，设计图纸，地勘资料等资料。1.2现行的有关国家施工规范、规程、标准：质量管理体系要求GB/T19001-2000；建筑施工安全检查标准JGJ59-99；建筑地基与基础工程施工质量验收规范GB502022002；环境管理体系规范及要求 GB/T240012004；职业健康管理体系规范 GB/T280012001；建筑结构静力计算手册；建筑2、结构荷载规范GB500092001；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001；钢结构设计规范GB500172003。1.3施工组织设计1.4工程承包合同书。1.5现场实际施工条件。1.6国家有关法律、法规。2、工程概况2.1.12.1.2安全文明施工管理目标：死亡事故零、重伤事故零、轻伤事故不大于8，争创标准化文明施工工地。2.2工程特点及难点本工程1区13层，高为52.15m；2区4层，高为16.6m；3区28层，高为103.65m。外防护脚手架搭设是脚手架工程的重点。3、施工方案3.1布置方案：根据本工程的特点与具体情况，经过研究决定：采用分段搭设的方法，型钢悬挑钢管脚手架3、与落地式钢管脚手架相结合的方式：1区悬挑层位于5层（标高16.05）、10层（标高33.05），3区悬挑层位于6层（标高19.45）、11层（标高36.70）、17层（标高57.40）、23层（标高78.10）。型钢悬挑钢管脚手架，采用16号工字钢、10号槽钢和15号卸荷钢丝绳组成悬挑架受力体系。工字钢与槽钢、钢丝绳按工程周边总长数量考虑。施工到下一个架体标高后下部架体可陆续拆除；拆除架体的位置，按照国家及成都市现行标准用架子管搭设防护护栏，防护护栏上间隔500刷红白油漆，搭设高度不小于1100，下部设200高50厚木质踢脚板，上部采用绿色密目安全网满挂。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规4、范6.1.1条规定，脚手架布置方案如下：架管采用48*3.5钢管搭设。悬挑支撑部分采用16号工字钢作挑梁，工字钢上部用高强钢丝绳斜拉，悬挑间距为3米，在立杆位置放置10号槽钢，上焊100mm20钢筋棍，用于固定立杆，防止立杆位移。立杆横距为0.9m，纵距1.5m，步距1.80m。落地式双排脚手架内立杆距外墙边0.3m。悬挑双排脚手架离墙距离0.2m。大横杆步距1.8m，小横杆步距1.8m,纵向间距0.75m。脚手架连墙件按竖向为层高，横向3跨进行设置；柱距较大的，不能设置在外柱上的，均提前预埋锚环，穿钢管卡扣件斜拉固定在锚环上，锚环采用16圆钢制作，预埋形式详图3。剪刀撑应与地面呈4560的从5、下至上设置，剪刀撑在横向和纵向方向连续设置。立面防护采用绿色密目网满挂一道，且做到平整匀称，外观整洁，密目网内侧再满挂一道钢丝网，应做到坚固可靠。钢管上间隔500满刷黄黑油漆。每层临边挂大眼水平安全网，防止高空坠落。在建筑转角处工字钢端部用10镀锌圆钢与边柱连接，形成防雷网。3.2布置方法支撑形式外脚手架采用悬挑钢管脚手架与落地式钢管脚手架，悬挑架的支撑体系（承力体系）采用16号工字钢挑梁。材料选用本工程考虑采用16号工字钢作挑梁，置于楼面上的长度视挑梁悬挑长度而定，应保证有不少于2.2M支伸在楼层，工字钢外挑端部斜拉索采用规格为6x37，公称拉力1370N/mm2，直径为15mm钢丝绳。工字6、钢内锚部份采用D20元钢锚环，如图1所示：施工准备工字钢挑梁的间距均不大于3000，沿立柱纵向位置铺设10号槽钢。挑架在高度方向分段搭设，每个分段上的全部荷载均各自由本分段的工字钢挑梁支撑系统承担。施工前首先进行预埋预留：预埋工字钢锚环、钢丝绳拉环、柱间楼面预埋连墙件锚环（每根连墙杆2个16锚环，横向间距400），楼层是砼墙者预留200200孔洞以便预埋工字钢）工字钢锚环采用20元钢制作，端部应有180度弯勾，锚环详图见图3。锚环的埋设要符合以下要求：a、每根工字钢内锚部分均设三根锚环（楼层边是墙的除外），位置分布于工字钢挑梁内端部、挑出部分根部及其之间各设一根。b、锚环制作时，考虑好锚固长度7、，端部有弯勾，预埋时，置于板筋下层筋下面。c、楼面砼浇筑时，派专人看守锚环，一旦发现有位移或倒掉，立即处理。d、钢丝绳拉环：拉环采用20钢制作，绳端采用U型碗扣与工字钢可靠连接。施工方法1） 无挑板处：搭设方法详图32）有挑板处：搭设方式详图4要求：挑板的支模架必须待露台混凝土强度达到100%后方可拆除。立杆插入插销位置。3.3双排脚手架搭设每个分段上的挑架均采用双排钢管扣件式脚手架。脚手架立杆横距900，立杆纵距不大于1500，水平杆步距为1800。连墙件间距高度方向小于5.4米，水平方向不大于4.5m设连墙杆（可在每层楼面上设预埋16锚环，将脚手架连墙件连于预埋件上），脚手板采用50mm厚8、木跳板，脚手架外侧从下至上均挂密目安全网和钢丝网封闭；出入口处应设防护顶棚。本工程外脚手架结构施工时作为防护架，不得在上面堆放任何材料和作为施工荷载，装修施工时作为装修施工脚手架，仅允许两层同时装修荷载。内脚手架采用钢管扣件式满堂脚手架。在搭设脚手架前应先对脚手架搭设人员和使用人员进行交底。对进场的脚手架用材料应进行检查，不合格者不得使用。清除搭设场面地内的杂物等。脚手架的搭拆顺序如下：每个分段脚手架搭拆顺序：主体浇筑砼前预埋钢筋承力锚环，同时预埋连墙件预埋件（或在墙或梁上留预留孔）型钢挑梁支撑系统（承力系统）制作型钢挑梁支撑系统（承力系统）安装铺设脚手架施工操作平台放置纵向扫地杆立柱横向扫地9、杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆连墙杆（或抛撑）第二步纵向水平杆第二步横向水平杆。每个单元的脚手架拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业；所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。每个分段的脚手架拆除完毕后再拆操作平台，最后拆除型钢挑梁。搭设注意事项和搭设方法如下：为了保证脚手架的稳定，落地脚手架下的地基必须密实，脚手架立管必须设垫板；搭架前应按脚手架的柱距、排距要求放线、定位。脚手架的垫板应准确放在定位线上，并铺放平稳，不得悬空。脚手架必须设剪刀撑和横向支撑，剪刀撑设置应符合下列1）4）条的要求，横向支撑设置应符合下列5）7）条的要求，脚手架立柱构造应符10、合下列8）11）条的要求，纵、横向水平杆的设置应符合下列12）13）条的要求：1）、每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在57根之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。2）、本工程剪刀撑在外架上外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。3）、剪刀撑斜杆的接头除顶层可采用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接。4）、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm5）、横向支撑的斜杆应在12步内，由底至顶层呈之字型连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。6）、一字型、11、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向支撑，中间每隔6跨设置一道。7）、高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向支撑，高度在24m以上的脚手架除两端应设置横向支撑外，中间应每隔6跨设置一道。8）、立柱接头除顶层可采用搭接接头外，其余各接头必须采用对接扣件对接，单管立柱的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同一步跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。9）、单管立柱在顶层采用搭接接头时，立柱的搭接长度不应小于1m，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。10）、脚手架立柱顶端应高出建筑物檐12、口上皮1.5m。11）、脚手架立柱必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立柱上。横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。12）、纵向水平杆设于横向水平杆之下,在立柱的内侧,采用直角扣件与立柱扣紧；纵向水平杆采用对接扣件对接或搭接。对接接头应交错布置，不应设在同一跨、同跨内相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。搭接接头长度不应小于1m，并应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。同一步纵向水平杆四周必须交圈，相交处用直角扣件与内、外角柱固定。 13）、在每一主节点处必须设置13、一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm，靠一侧的外伸长度不应大于500mm。操作层上非主节点处的横向水平杆可根据支撑脚手板的需要等距离设置，最大间距不应大于柱距的1/2。脚手架的横向水平杆靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于200mm。14）、立柱注意事项：开始搭设立柱时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。当搭设至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆，应立即设置连墙件。15）、扣件螺检拧紧力矩不得小于45N.m,并不大于65 N.m。主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等14、扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm；对接扣件的开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度不应小于100mm；16）、脚手板应铺满、铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm；脚手板接头尽可能不出现探头跳，不可避免时，应采用直径3.2mm（10#）的镀锌钢丝固定在支承杆上；在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。17）、脚手架的拆除：a、拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业；b、所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于二步，如高差大于二步，应增设连墙件加固。c、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高15、度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设抛撑加固，后拆连墙件。d、当脚手架采取分段分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按要求增设连墙件和横向支撑加固。e、各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔；3.4工字钢挑梁支撑系统施工注意事项工字钢、槽钢及焊条、锚环等材料的材质必须符合作业设计要求。材料必须有材质合格证或质量保证书，材料质量必须达到相关质量标准的要求。从事焊接作业的焊工必须经考试合格并持证上岗。钢筋锚环或预埋螺栓埋入砼内的锚固长度均不得小于35 d （d为钢筋直径）。钢筋锚环直径不小于16，材质Q235。工字钢挑梁可用塔吊配合安装。槽钢及挑梁安装完毕，经检查符合要求后方可铺设脚手架操16、作平台。脚手架操作平台铺设由里（指建筑物侧）向外逐步铺设木跳板，最后铺设安全防护栏杆。操作平台的拆除顺序与搭设顺序相反。严禁未经同意且未采取措施拆除与脚手架任何有关的杆件或构件。4、质量要求及保证质量和安全文明施工措施4.1质量要求及保证质量措施1)、在公司质量保证体系的指导下，建全和完善项目质量保证体系。建立以项目经理负责制为基础的质量责任制，各个部门对项目经理负责；谁施工谁负责，各个岗位各负其责，奖罚分明。配备专职质量检查员以监督现场的质量情况，实行质量一票否决制。2)、在班组开展全面质量活动；实行工序控制过程控制，各分项工程完工后，先由班组进行自检、互检，合格后先交项目部质检员专检，质检17、员检查合格后再交监理工程师和甲方工程部有关负责人检查；经检查合格后方可进行下一工序施工。3)、基表面坚实平整，不积水，垫板不晃动，底座不滑动、不沉降。4)、立柱垂直度：最后验收垂直度不大于H/600，同时不得超过84 mm；搭设中检查垂直度各高度时允许的偏差为：H=2m（高度）7mm（允许偏差）、10 m（高度）17 mm、20 m（高度）34 mm、30 m（高度）50 mm、40 m（高度）67 mm、50 m（高度）84 mm；5)、间距要求：步距偏差20、柱距偏差50、排距偏差20：6)、纵向水平杆高差：一根杆两端20，同跨内、外纵向水平杆高差10：7)、横向水平杆外伸500mm，外伸18、长度偏差508)、主节点处各扣件距主节点的距离小于或等于150mm，同步立柱上两个相邻对接扣件的高差不小于500mm；立柱的对接扣件距主节点的距离h/3；纵向水平杆上的对接扣件距主节点的距离L/3。9)、扣件螺栓拧紧扭力矩4565N.m10)、模板支撑系统应有足够的刚度和稳定性，支撑系统的搭设方法另见模板及其支撑系统施工作业设计，浇筑砼时应派专人负责检查模板支撑系统的稳定性，检查有无胀模、漏浆、下塌、松动等现象，发现问题及时处理。11)、焊接作业人必须经考试合格后持证上岗。4.2安全文明施工措施1)、所有施工人员均应接受安全培训，进入现场必须戴好安全帽。2)、施工前应按工种对施工人员进行安全技19、术交底，严禁穿高跟鞋和酒后上班。3)、配备专职安全员负责巡视和检查监督现场安全情况，建立完善安全规章管理制度；划分安全责任范围，明确各同岗位人员的安全责任；实行奖罚制，赏罚分明。4)、开展班前安全活动和班后安全检查，发现安全隐患及时处理。5)、进入现场的材料必须按种类分区堆码整齐，做好文明施工和现场保卫工作。6)、特殊工种作业人员必须经培训和考试合格后方可持证上岗。7)、各工种施工人员必须严格按各自的安全操作规程进行操作，注意协调工种间的穿插配合工作。8)、有高血压、心脏病、恐高症和旋晕病等不适宜高空作业的人员均不得安排高空作业。9)、外架作业人员必须挂安全带。10)、脚手架必须严格按要求搭设20、；为防高空坠落，外脚手架外侧必须按要求设置防护栏杆和防护栏板并按要求从底至顶挂安全网封闭且在安全网内侧在设置一道钢丝网。在四口、五临边处必须按要求搭设防护栏杆和防护顶棚以及挂好安全防护网。11)、严禁从高处往下乱扔物件；使用垂直运输机械（含吊车）和大型施工机械必须有专人指挥和负责安全。12)、施工用斜马道应钉防滑条并搭设防护栏杆。13)、不得将外脚手架当作材料堆放处堆放材料。14）、所有电气设备均应设漏电保护装置；施工机械和器具应由专人负责保管和检修；任何施工人员均不得擅自动用非本工种设备。15）、现场施工人员应注意周围环境，注意工种间的穿插配合，避免碰擦事故的发生；堆码材料时不得压住电线和砸21、破电线，以免漏电伤人。16）、脚手架必须严格按要求搭设和设置可靠的连墙件，以防倾覆。17）、六级以上大风天禁止使用吊车和悬边作业以及高空作业，暴风天必须停工。18）、脚手架搭设必须按下列阶段进行质量检查，发现问题及时校正：、基础完工后及脚手架搭设前；、操作层上施加荷载前；、每搭设完10m高度后；、达到设计高度后。、在六级及以上大风与大雨后、在停用超过一个月后复工前均应进行检查与保修。19）、操作层上的施工荷载不得超过两佰公斤；不得将模板支撑、缆风绳、泵送砼及砂浆输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。20）、手架在使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵横向水平杆及扫地杆、连墙杆、支撑、22、栏杆、档脚板。21）、在脚手架上进行电气焊作业必须有防火措施和专人看守。5、环保注意事项1、吊运材料注意轻拿轻放以便减少噪声。2、在脚手架周围设置全封闭的安全防护网，同时作为防尘的一种措施。3、尽量少安排夜间施工。安排夜间施工安排噪声小的工作。外脚手架计算书一、计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001（以下简称规范）；2、建筑结构荷载规范GB5000920013、钢结构设计规范GB500172003，4、广禾千雅项目总部基地施工图。5、脚手架作业设计。二、脚手架搭设情况和使用情况介绍：本工程采用483.5钢管搭设双排钢管扣件式脚手架（挑架），挑架脚手架架高20米。23、脚手架立杆纵距1500，横距900，步距1500，连墙件采用两步三跨 ，竖向间距3.0米，水平间距4.50米。脚手板采用木跳板，结构施工时按防护架考虑，不允许承受施工荷载。装修施工时按两层装修荷载考虑。挑架采用16号工字钢加钢丝绳拉索承力。工字钢间距与立杆纵距相同，为1.50米。本设计计算书施工荷载按3层脚手板，两层装修荷载或一层砌筑荷载进行设计，脚手架高度按20米，横距按1200计算。483.5钢管截面特性查规范附录B得：面积A=4.89cm2, 惯性矩I=12.19cm4，截面模量W=5.08cm3， 回转半径i=1.58cm，重量3.84Kg/m 弹性模量E=2.06105（N/mm2）24、一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3500.900/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0000.900/(2+1)=0.900 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.40.900=1.260 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计25、算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.5002+0.101.2601.5002 =0.314 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.5002-0.1171.2601.5002 =-0.370 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.314106,0.370106)/5080.0=72.835 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 72.835 N/mm2 小于 f=205.0 26、N/mm2。满足要求3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.900 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1431500.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.900 1500.04/(1002.06105121900.0) = 1.992 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表。 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 m27、m,满足要求!二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3500.9001.500/(2+1)=0.158 kN； 活荷载标准值：Q=3.0000.9001.500/(2+1) =1.350 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.350 = 2.148 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷28、载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0380.9002/8 = 0.005 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.1480.900/3 = 0.644 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.649 kN.m； = M / W = 0.649106/5080.000=127.776 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqm29、ax=50.038900.04/(3842.060105121900.000) = 0.013 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.350 = 1.565 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1565.100900.0(3900.02-4900.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 1.613 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.613 = 1.626 mm； 小横杆的最大挠度小于 (900.000/150)=6.000 与 10 mm,满足要求!30、；三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0380.900=0.035 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3500.9001.500/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 3.0000.9001.500 /2 = 2.025 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.035+0.236)+1.42.025=3.160 kN； R 8 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足31、要求! 按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,双扣件承载力设计值取16kN。四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1426 NG1 = 0.14321.000 = 2.995 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.500(0.900+0.3)/2 = 1.260 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.1404132、.500/2 = 0.420 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50021.000 = 0.158 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.832 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.9001.5003/2 = 6.075 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.3033、0 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.700 ； Us - 风荷载体型系数：Us =1.200 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3001.7001.200 = 0.428 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.832+ 1.46.075= 14.304 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.832+ 0.851.46.075= 13.028 kN； 风荷载设34、计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4281.500 1.4502/10 = 0.161 kN.m；五、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =14.304 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.512 m； Lo/i = 159.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表35、得到 ：= 0.277 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 14304.000/(0.277489.000)=105.598 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 105.598 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =13.028 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.36、500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 2.512 m； Lo/i = 159.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.277 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13027.770/(0.277489.000)+160776.913/5080.000 = 127.828 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 127.828 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 六、连墙件的计算: 连墙37、件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.428 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.050 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 7.827 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 12.827 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.38、89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=12.827Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=12.827小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求!七、悬挑梁的受力计算：详悬挑架承力体系结构计算书悬挑架承力体系结构计算书(一)、承力体系组成：悬挑架承力体系布设于每个架设单元的底部层。其组成为：1、工16挑杆 2、10纵向水平杆 3、斜拉钢丝索15（6*37）4、20锚环等四部分组成。（二）、材料参数：工18 10 439、8*3.5（钢管）截面积A=30.762 12.752 4.892截面模量W=1853 39.73 5.083惯性矩I=16604 198 4 12.194弹性模量E=2.06*105N/2 2.06*105N/2 2.06*105N/2自重 G=24.14kg/m 10.01kg/m 3.84kg/m钢丝绳15 规格637 抗拉强度 1370N/2 破断拉力 117.189KN（三）、荷载计算:1、计算条件：挑杆间距3.0米钢管脚手架立杆纵距1.5米，横距1.0米，离墙0.3米。水平杆步距1.8米外挂密目安全网施工荷载2+2+40.352、荷载计算：取挑架搭设单元最大高度26.25m计算。（40、1）、每根立杆承担结构自重 查表A-10.124826.25=3.28KN（2）、脚手板自重（按4层计算）40.35=1.4KN/作用在一根立杆上荷重1.41.51.0/2=1.05KN（3）、密目安全网、钢板网自重 0.02KN/作用在一根立杆上（外立杆）的荷重0.021.526=0.78KN静荷载合计：3.28+1.05+0.78=5.11KN（3）、活荷载：按两层装饰计2+2=4KN/作用于一根立杆：41.51.0/2=3.0KN（4）、荷载组合N=1.245.11+1.43.0=10.33KN（四）、构件内力计算：1、次梁10内力计算按三跨连续梁计算 （1）、强度验算N=9.30KN计41、算简图 q=10.01kg/m=0.10KN/m=0.10N/。集中荷载作用下：查静力计算手册 表3-7Mmax=MB=MCMB=0.1509.33=4.18KNm均布荷载作用下 查表3-7MB=0.100.1032=0.09 KNmMB= MB+ MBMB=4.18+0.09=4.27 KNmf= MB/Wf=(4.27100)/39.7=10.77KN/2=10.771000/100=107.7N/2 f=205N/2满足。（2）、挠度验算：查静力计算手册 表3-7fmax=f1+ f”1 , f1=nNL3/100EI , f”1=nqL4/100EIf1=1.1469.3100030042、03/1002.06105198104 =7.1f”1=0.6770.10341012/1002.06105198104 =0.13。fmax= f1+ f”1=7.1+0.13=7.23。fmax/L=7.233000=2.4110-3f/L=1/250=4.010-3满足2、挑梁工18内力计算假定未拉钢丝索情况按悬挑梁计算：Mmax=2N1.3+2N0.3 =210.31.3+210.30.3=32.96KNmf=M/W=32.96100/185=17.82KN/2=178.2N/2f满足要求。3、悬挑梁（工18）挠度计算：查静力计算手册表2-2f/A=2NL3/3EI L=1300mm（悬臂梁计算跨度）f/A=210.3100013003/32.061051660104=4.41mmf/A=2Nb2L/6EI（3-）式中=b/Lf/A=210.330021300（3-300/1300）/62.061051660104=0.32fmax= f/A+ f/A=4.41+0.32=4.73mmfmax/L=4.73/1300=0.0036 f/L=1/250=0.004刚度满足.