1、xx电视中心外脚手架施工方案1.0 编制依据1、xx电视中心施工图2、建筑施工手册3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） 2.0 工程概况xx电视中心工程位于xx市福田中心区xx大道与新洲路交汇处的东北角，这里三面有城市绿地环绕，面临城市干道，交通便利。本工程为电视节目演播、制作、传输并兼有对外开放开展电视文化活动的大型综合建筑。建筑用地面积20,132m2,建筑占地面积7,156m2,总建筑面积73，283m2 .本工程地下二层，塔楼28层,高124m，裙房6层，高37。5m.主楼高度为+124。00m（相对0.00）,裙房高度为+37。50m(相对0.00)。本2、工程的结构形式为钢筋混凝土框/剪力墙加部分钢结构。抗震设防类别为乙类。3。0 外脚手架总体搭设方案本工程塔楼28层,高124m，裙房6层,高37。5m,首层层高5.6m，二层五层层高5。1 m，六层顶层层高有4。5 m、3.9 m,主楼南侧立面为弧形。针对结构的特点,拟采用以下外架综合方案：1) 主楼东、西、北侧从二层楼面开始采用导轨式爬架（方案另详);2) 主楼南侧弧形立面的部位采用悬挑外架,从8层楼面开始悬挑；3) 裙房采用落地式双排脚手架.3。1 悬挑式外脚手架及物料平台3。1。1材料及其要求1）. 钢管钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等。钢管采用外径48mm，壁厚3。5mm3、，其材质符合GB700-79普通碳素结构钢技术要求中A3钢的技术要求.弯曲变形，锈蚀钢管不得使用.2)。扣件扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件T型螺栓、螺母、垫圈等。扣件及其附加件应符合GB978-67可锻铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT338的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB70079中A3钢的规定,螺纹应符合GB19681普通螺纹的规定，垫圈应符合GB95-76垫圈的规定.扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能够灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防锈处理.3）.钢丝绳(吊锁)钢丝绳选用61915。5光4、面新钢丝绳，强度极限1400Mpa，破断拉力总和15150Kg.断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用.4）。悬挑型钢 悬挑型钢梁采用20b工字钢和210槽钢，斜撑采用10槽钢；定位钢筋采用25钢筋拉环（详见05图）。所有型钢材质均应满足相关规范要求的力学性能指标。5).脚手板脚手板采用50厚木脚手板，一般规格为502004000。6）。安全网按照xx市安全质量监督总站的有关规定，本工程中的安全网采用密目式安全网。3。1。2 悬挑外架的布置及构造（详见附图02&05）1) 813层脚手架采用48X3。5钢管，双排架,步距1。8m，纵距1.5m,立杆横距0.9m；在8层楼面上悬挑20b型工字钢(5M/根5、)，外挑2700mm（从梁外边起算）,纵向间距1500mm,该层钢梁支撑813层的外架。2) 1319层 脚手架采用48X3。5钢管，双排架,步距1.8m,纵距1.2m，立杆横距0.9m； 在13层楼面上悬挑210型槽钢(2M/根）,纵向间距1200mm，并采用10型槽钢斜撑，该层钢梁支撑1319层的外架；在16层楼面上悬挑210型槽钢(2M/根），纵向间距1200mm,支撑1619层的外架内侧立杆。3) 19顶层脚手架采用48X3.5钢管,双排架，步距1。8m,纵距1.2m，立杆随建筑物外形向内逐步缩进，横距不得大于1.2m。在19层楼面上悬挑210型槽钢（2M/根)，纵向间距1200mm，6、并采用10型槽钢斜撑，该层钢梁支撑1923层的外架；在21、23、25、27层楼面上悬挑210型槽钢(2M/根）,纵向间距1200mm,分别支撑21顶层的外架。3.1.3 悬挑外架搭设顺序外架施工准备8层楼面施工、预埋钢筋拉环型钢梁定位813层外架搭设-812层主体施工13层楼面施工、预埋钢筋拉环及埋件型钢梁定位1319层外架搭设1318层主体施工19层楼面施工、预埋钢筋拉环及埋件型钢梁定位-1921层外架搭设20层楼面施工-21层楼面施工、预埋钢筋拉环型钢梁定位2123层外架搭设22层楼面施工23层楼面施工、预埋钢筋拉环-型钢梁定位2325层外架搭设24层楼面施工-25层楼面施工、预埋钢筋拉7、环型钢梁定位2527层外架搭设26层楼面施工27层楼面施工、预埋钢筋拉环型钢梁定位-27顶层外架搭设27顶层主体施工。3.1。4 施工注意事项1) 悬挑外架施工时必须待主体砼强度达到75以上时方可张紧钢丝绳承受外架荷载;2) 楼面预埋25钢筋拉环固定住悬挑钢梁，空隙处用楔子楔紧，并与钢梁焊牢；3） 悬挑钢梁臂端应有适当的架设起拱量，同一层各挑梁、架上表面之间的水平误差应不大于20mm，且应视需要在其间设置整体拉结构件，以保持整体稳定。4）脚手架在每楼层设钢性拉接，楼层边梁处予埋短钢管（长400mm，埋深200mm)，拉接点沿脚手架纵向间距不大于4。5m。5）在脚手架外侧立面长度和高度上连续设置8、剪力撑,与脚手架同时向上搭设。剪刀撑与地面夹角为45o，其宽度不小于4跨，并不小于6m.6) 弧型立面的外架与建筑物外沿边的净空如果超过300,则必须设置斜撑；用钢管搭设成斜向平台，斜撑与水平面成600夹角；7) 每段架只限两个操作层面作业,且施工荷载控制在200kg/内.3。1.5 物料平台（详见附图06）物料平台采用20b工字钢及210型槽钢、10型槽钢制作，斜拉式结构，安装于主楼南侧，可以根据施工需要用塔吊移动。物料平台悬挑出外脚手架1。8m,宽度3m，扶手栏杆高1.5m，平台板采用木脚手架板铺设,栏杆立面用钢丝网围拦封闭。物料平台上承受的施工荷载控制在2000kg以内。3.2 落地式双9、排脚手架3。2.1材料及其要求 脚手架采用的钢管及扣件、钢丝绳、脚手板、安全网的规格与要求均同3.1.1。3。2。2落地式双排脚手架的布置及构造整个裙房外脚手架的布置参见附图01，采用483。5的全封闭钢管双排脚手架，脚手架直接支承在1F楼层上，对局部没有楼面的部位，脚手架支承在1F的悬挑支架上。脚手架内立杆距建筑物外边缘400mm，立杆横距1050mm，纵距1500mm,步高1800mm。操作层处满铺木跳板，设180mm高的挡脚板和高度1200mm的护身栏（二道水平杆紧贴外立杆内侧，用扣件扣牢)。脚手架在每楼层设钢性拉接，楼层边梁处予埋短钢管（长400mm,埋深200mm），拉接点沿脚手架纵10、向间距不大于3m。在脚手架外侧立面长度和高度上连续设置剪力撑,与脚手架同时向上搭设。剪刀撑与地面夹角为45o，其宽度不小于4跨,并不小于6m.脚手架外侧满挂安全网,每隔两层设安全水平兜网。脚手架的接地电阻不得大于10，接地极采用直径不小于20mm的圆钢，埋入深度不小于500mm。避雷针可用直径2532mm，管壁不小于3mm的镀锌管，高度不小于1m，设在房屋四角脚手架的立杆上。3。2。3落地式双排脚手架搭设顺序 按建筑物的平面形状放线定位按立杆间距铺设木垫板放置纵向扫地杆-逐根竖立立杆，随即与扫地杆扣牢-安装第一步、第二步小横杆-架设临时支撑依次安装大横杆和小横杆-放置连墙杆-连接主杆-架设剪刀11、撑于外立面及建筑物四周铺设脚手板随搭设高度满挂合格的安全网.3。2。4施工注意事项1) 搭架前应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水顺畅；2) 当脚手架基础下有设备基础、管沟时,在脚手架使用过程中不应开挖,否则必须采取加固措施；3) 为避免架体不均匀沉降，扫地杆离下脚线不得超过120；4) 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步；5) 双排脚手架横向水平杆的靠建筑物一端至外墙装饰面的距离不大于100；6） 脚手架下部采用双立杆时，主立杆应沿其竖轴线搭设到顶，辅立杆与主立杆之间的中心距不得大于200mm，且主辅立杆必须与相交的全部平杆进行可靠连接.7） 每段架只限12、两个操作层面作业，且施工荷载控制在200kg/内。4。0 脚手架搭设、使用和拆除的一般规定和要求4.1 脚手架搭设的一般规定（1） 搭设场地应平整、夯实并设置排水措施.（2） 立于地面之上的立杆底部应加设宽度200m、厚度50mm的木垫板或其它刚性垫块，每根立杆的支垫面积应符合设计要求且不得小于0.15m2.（3） 在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。（4） 脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照规定程序进行。（5） 脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙件时,应采取适当的临时13、撑拉措施。（6） 脚手板作业层的铺设应符合以下规定：1） 脚手板或其它铺板应铺平铺稳，必要时应予绑扎固定;2） 脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在100200mm之间;3） 脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm。且在搭接段的中部应设有支撑横杆.铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未作固定的探头板;（7） 工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带.不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。（8） 在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作114、00mm的构架尺寸放大.确有实际情况，需要对构架作调整和改变时,应提交技术主管人员解决。4.2 脚手架使用的一般规定（1） 在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层；砂浆和容器总重不得大于1。5kN;施工设备单重不得大于1kN,使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kN。（2） 在架面上设置的材料应码放整齐稳固,不影响施工操作和人员通行。按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。（3） 作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度,禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。（4） 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整15、体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施,并在作业完毕后,及时予以恢复.（5） 工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全,避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息.（6） 人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下.（7） 每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在,在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。4.3 脚手架拆除的一般规定（1） 先搭16、的后拆，后搭的先拆.先从钢管脚手架顶端拆起。（2） 拆除时一层为一个流水段,周围设置护栏或警戒标志,设专人指挥，严禁非作业人员入内，拆除顺序由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则,先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆，先按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时作业。（3） 拆立杆时，先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,先拆中间扣,然后托住中间，再解端头扣。（4） 连墙杆应随拆除进度逐层拆除。严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步。（5） 拆除整个过程中，不得换人，同一指挥,上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对17、方，以防止坠落。（6） 拆除时严格控制架杆接触电线，不要碰坏外墙，瓷片，窗框，玻璃,水管等物品。（7） 拆下的钢管，脚手板等配件，分别集中用钢丝绳栓住,及时用塔吊运至地面,严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点分类堆放，当天拆当天清,拆下的扣件集中回收。5.0 脚手架搭设质量的检查验收规定(1）脚手架的验收标准规定1） 构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。2） 节点的连接可靠。其中扣件的拧紧程度应控制在扭力距达到4060N。m； 8号钢丝十字交叉扎点应拧1。52圈后箍紧，不得有明显扭伤，且钢丝在扎点外露的长度应80mm.3） 钢脚手架立杆垂直度应1/30018、，且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高20m时为不大于50mm；当架高20m时为不大于75mm。4） 纵向钢平杆的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm.5） 作业层铺板、安全防护措施等应符合上述的要求。(2） 脚手架的验收和日常检查按以下规定进行,检查合格后,方允许投入使用或继续使用:1） 搭设完毕后；2） 连续使用达到6个月；3） 施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；4） 在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；5） 使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时.6。0 脚手架及物料平台计算书一、主楼南立面外脚手架立杆稳定计算19、1、813层立杆采用48X3.5钢管，双排架，步距1800mm,纵距1500mm，立杆横距900mm。验算底层立杆稳定，外排杆计算考虑风荷载，内排杆不考虑。（1） 荷载计算荷载标准值：木脚手板：0.35kN/m2，挡板：0。14kN/m,立杆（包括扣件等)自重：0.1248kN/m，施工荷载：3kN/m2内杆：a. 施工荷载（考虑两层）：3X2X（0.9/2+0.2)X1。5=5。85kNb. 脚手板及挡板：0。35X（0。9/2+0.2）X1.5X5+0。14X1。5X5=2。756kNc. 立杆自重：0。1248X22。5=2.8kN外杆：a。 施工荷载（考虑两层):3X2X(0。9/2）20、X1.5=4.05kNb. 脚手板及挡板：0。35X（0。9/2）X1。5X5+0.14X1。5X5=2.23kNc。 立杆自重：0。1248X22.5=2.8kNd. 风荷载标准值wk按下式计算：wk=0。7zsw0式中风压高度变化系数z取1.24,脚手架风荷载体型系数s=1。3,=1。2An/Aw，An为挡风面积，Aw为迎风面积，考虑脚手架外挂安全网的情况，取An/Aw=0.6。风荷载基本值w0取0.7kN/m2，则：wk=0。7X1。24X1.3X1。2X0。6X0。7=0。57 kN/m2（2） 稳定性验算立杆计算长度l0按下式计算：l0=kh式中k为计算长度附加系数，取1。155，为21、考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.60，h为立杆步距1。8m，则l0=1。155X1.60X1.8=3.326m48X3.5钢管几何截面特性：A=489mm2，W=5。08cm3,i=1.58cm。钢管长细比= l0/i=3326/15.8=211，查表得=0。163。外杆稳定验算（组合风荷载）：轴力设计值:N=0。85X1.4X4。05+1.2X(2。23+2。8)=10。86kN风荷载设计值产生的弯矩：Mw=0.85X1.4X0。57X1。5X1.82/10=0。33kNmN/(A)+ Mw/W=10.86/（0。163X0.489)+0。33/0.00508=201。2MP22、a205MPa(满足)内杆稳定验算(不组合风荷载）:轴力设计值:N=1.4X5。85+1.2X(2.76+2.8)=14。86kNN/（A)=14。86/(0.163X0。489)=186.4MPa205MPa,满足要求。2、1319层立杆采用48X3。5钢管，双排架,步距1.8m,纵距1。2m，立杆横距0。9m。验算底层立杆稳定，外排杆计算考虑风荷载，内排杆不考虑.(1) 荷载计算荷载标准值:木脚手板:0。35kN/m2，挡板：0.14kN/m，立杆（包括扣件等）自重：0。1161kN/m，施工荷载：3kN/m2内杆:a. 施工荷载（考虑两层）:3X2X(0。9/2+0.2)X1.2=4。623、8kNb. 脚手板及挡板：0.35X（0.9/2+0.2)X1.2X6+0.14X1。2X6=2。65kNc. 立杆自重:0。1161X25。2=2。93kN外杆：a. 施工荷载（考虑两层)：3X2X（0。9/2）X1.2=3。24kNb。 脚手板及挡板：0.35X(0。9/2)X1.2X6+0.14X1。2X6=2.14kNc。 立杆自重:0.1161X25。2=2。93kNd. 风荷载标准值wk按下式计算：wk=0。7zsw0式中风压高度变化系数z取1.55，脚手架风荷载体型系数s=1。3，=1.2An/Aw,An为挡风面积,Aw为迎风面积，考虑脚手架外挂安全网的情况，取An/Aw=0.624、。风荷载基本值w0取0。7kN/m2，则：wk=0.7X1.55X1。3X1.2X0.6X0。7=0.71 kN/m2（3） 稳定性验算立杆计算长度l0按下式计算：l0=kh式中k为计算长度附加系数,取1.155，为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.60,h为立杆步距1。8m，则l0=1。155X1。6X1。8=3。326m48X3。5钢管几何截面特性:A=489mm2，W=5.08cm3，i=1.58cm。钢管长细比= l0/i=3326/15.8=211，查表得=0.163。外杆稳定验算（组合风荷载）:轴力设计值：N=0。85X1。4X3。24+1。2X(2。14+2.93)25、=9.94kN风荷载设计值产生的弯矩：Mw=0.85X1.4X0。71X1.2X1。82X0.1=0。328kNmN/（A)+ Mw/W=9。94/(0.163X0.489）+0。328/0。00508=189.3MPa205MPa，满足要求。内杆稳定验算（不组合风荷载)：轴力设计值:N=1。4X4.68+1。2X（2.65+2.93）=13。25kNN/(A)=13.25/（0.163X0。489)=166.2MPa205MPa，满足要求。3、25顶层立杆采用48X3.5钢管，步距1.8m，纵距1.2m,立杆横距约1。2m。验算底层立杆稳定，考虑风荷载.(1) 荷载计算荷载标准值：木脚手板：26、0.35kN/m2,挡板：0.14kN/m,立杆（包括扣件等）自重：0。1161kN/m，施工荷载：3kN/m2a。 施工荷载（考虑两层):3X2X(1.2/2)X1。2=4。32kNb. 脚手板及挡板：0。35X（1。2/2）X1。2X4+0。14X1。2X4=1.68kNc. 立杆自重：0。1161X18=2。09kNd. 风荷载标准值wk按下式计算：wk=0。7zsw0式中风压高度变化系数z取1。85,脚手架风荷载体型系数s=1.3，=1.2An/Aw,An为挡风面积，Aw为迎风面积，考虑脚手架外挂安全网的情况，取An/Aw=0。6。风荷载基本值w0取0.7kN/m2，则:wk=0.7X27、1。85X1。3X1。2X0。6X0.7=0。85 kN/m2(2) 稳定性验算立杆计算长度l0按下式计算:l0=kh式中k为计算长度附加系数,取1.155,为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.60,h为立杆步距1。8m，则l0=1。155X1.6X1。8=3。326m48X3。5钢管几何截面特性:A=489mm2，W=5。08cm3，i=1.58cm。钢管长细比= l0/i=3326/15。8=211，查表得=0。163。稳定验算(组合风荷载）:轴力设计值：N=0.85X1.4X4。32+1。2X（1。68+2。09）=9.66kN风荷载设计值产生的弯矩:Mw=0.85X1。428、X0.85X1.2X1.82X0.1=0。393kNmN/（A）+ Mw/W=9。66/(0。163X0。489)+0。393/0。00508=198。6MPa205MPa，满足要求。二、 主楼南立面悬挑外架钢梁的计算（一） 8层楼面悬挑钢梁（作法详见05图节点一）在该层楼面上悬挑20b型工字钢（5M/根）,外挑2700mm（从梁边起算)，纵向间距1500mm；该层钢梁支撑813层的外架，共5层楼总高度22.5M，外架横距900mm,纵距1500mm，步高1800mm。1. 荷载计算荷载标准值：木脚手板：0。35kN/m2，挡板：0。14kN/m，立杆（包括扣件等）自重:0.1248kN/m，29、施工荷载：3kN/m2（1）内杆：a. 施工荷载（考虑两层）：3X2X(0。9/2+0。2）X1.5=5.85kNb. 脚手板及挡板：0.35X（0。9/2+0。2)X1.5X5+0。14X1。5X5=2。756kNc. 立杆自重：0。1248X22。5=2.8kNP内 = 5。85X1.4+（2。756+2.8）X1。2=14。86 kN（2）外杆：a。 施工荷载（考虑两层）：3X2X（0.9/2)X1。5=4.05kNb。 脚手板及挡板：0.35X(0.9/2）X1.5X5+0.14X1。5X5=2。23kNc。 立杆自重：0.1248X22。5=2.8kNP外=4.05X1。4+（2.230、3+2.8)X1。2=11。71 kN2. 强度及刚度验算钢挑梁为20b型工字钢，查表知IX=2500cm4， WX=250cm3，IX ：SX=16.9，计算简图如下所示：（1)应力=Mmax/XWX=( P外 2.6+ P内 1.7)/(1。05WX)=212.1 MPa215MPa（满足）（2）剪应力=( P外 + P内 ）SX/( IXb）=（ P外 + P内 )/(16。99）=17.5 MPa125MPa(满足）（3）挠度f=f内 + f外=P内(1700）2(327001700)/6EI+ P外 （2600）2 (32700-2600）/6EI22mm2L/250=22mm（满足31、)（二）.13层楼面悬挑钢梁（作法详见05图节点二）在该层楼面上悬挑210型槽钢（2M/根）,纵向间距1200mm，并采用10型槽钢斜撑；该层钢梁支撑1319层的外架，共6层楼总高度25。2M,外架横距900mm,纵距1200mm，步高1800mm。1. 荷载计算荷载标准值：木脚手板：0.35kN/m2，挡板:0.14kN/m，立杆（包括扣件等）自重：0.1161kN/m，施工荷载：3kN/m2（1）内杆：a. 施工荷载（考虑两层):3X2X（0。9/2+0。2)X1.2=4.68kNb. 脚手板及挡板：0。35X（0。9/2+0.2）X1。2X6+0。14X1.2X6=2。65kNc. 立杆32、自重：0.1161X25。2=2。93kNP内 = 4。68X1。4+（2。65+2。93)X1.2=13。25 kN（2）外杆：a。 施工荷载(考虑两层)：3X2X(0.9/2)X1.2=3。24kNb。 脚手板及挡板：0.35X（0.9/2)X1.2X6+0。14X1.2X6=2.14kNc。 立杆自重：0.1161X25。2=2.93kNP外=3。24X1.4+（2.14+2。93)X1.2=10。62 kN（3)斜撑： 轴力N=（P外 1。6+ P内 0。7）/0。7cos54。2o=64。1 kN2. 钢挑梁强度及刚度验算钢挑梁为210型槽钢，查表知IX=396.6cm4, WX=733、9.32cm3,计算简图如下所示：（1）应力=Mmax/XWX=（ P外 0。9)/（1.0WX)=120.5 MPa215MPa（满足）（2)剪应力=Nsin35。8o（ P外 + P内 )/25.3（10028.5）=15。5 MPa125MPa（满足）（3)挠度f = P外 (900）3/3EI=3。10mm2L/250=7。2mm（满足)3. 斜撑杆验算斜撑采用10型槽钢，面积A=12.748 cm2, iX=3。95lo=（0。92+0。652)1/2=1.11m，= lo/iX =28.106查表得=0。918N/(A）=64。1103 /(0.918X12.748102）=54。34、8MPa215MPa（满足）（三）。19层楼面悬挑钢梁（作法详见05图节点二）在该层楼面上悬挑210型槽钢（2M/根)，纵向间距1200mm，并采用10型槽钢斜撑；该层钢梁支撑1923层的外架，共4层楼总高度15。6M，外架横距900mm，纵距1200mm,步高1800mm。1. 荷载计算荷载标准值:木脚手板:0.35kN/m2，挡板:0。14kN/m,立杆（包括扣件等)自重:0。1161kN/m,施工荷载：3kN/m2（1）内杆：a. 施工荷载（考虑两层）：3X2X（1.05/2+0.2)X1。2=5。22kNb. 脚手板及挡板:0。35X(1.05/2+0。2) +0.14X1.2X4=135、.89kNc. 立杆自重:0。1161X15。6=1.81kNP内 = 5。22X1.4+（1.89+1.81）X1。2=11。75kN(2）外杆:a。 施工荷载（考虑两层)：3X2X(0.9/2)X1.2=3.24kNb。 脚手板及挡板：0。35X(0。9/2)X1.2X4+0。14X1。2X4=1.43kNc. 立杆自重：0。1161X7。8=0。906kNP外 = 3。24X1。4+（1。43+0。906）X1.2=7.34kN由于该层楼面悬挑钢梁作法同13层楼面,内、外立杆的荷载又均小于13层楼面悬挑钢梁上内、外立杆的荷载,故应满足设计要求，无需再进行计算。（四） 25层楼面悬挑钢梁（36、作法详见05图节点三）在该层楼面上悬挑210型槽钢（2M/根）,纵向间距1200mm;该层钢梁支撑25顶层的外架,计算设定为4层楼总高度18M，外架横距900mm,纵距1200mm，步高1800mm。1。 荷载计算荷载标准值：木脚手板：0。35kN/m2,挡板:0.14kN/m，立杆（包括扣件等）自重:0.1161kN/m，施工荷载：3kN/m2a. 施工荷载（考虑两层）：3X2X(1。2/2）X1。2=4.32kNb. 脚手板及挡板：0.35X(1.2/2）X1。2X4+0。14X1。2X4=1.68kNc. 立杆自重：0。1161X18=2.09kNP = 4。32X1。4+（1.68+237、.09）X1。2=10.57kN2. 钢挑梁强度及刚度验算钢挑梁为210型槽钢，查表知IX=396。6cm4， WX=79.32cm3,计算简图如下所示:（1）应力=Mmax/XWX=（ P0。8)/(1。0WX）=106.6 MPa215MPa（满足）（2）剪应力=P/25.3（10028.5）=12。0 MPa125MPa（满足）（3）挠度f= P（800）3/3EI=2。2mm2L/250=6。4mm（满足）三、裙房外脚手架立杆稳定计算立杆采用48X3.5钢管，双排架，计算高度32m，步距1.8m，纵距1.5m，立杆横距1.05m，连墙件布置为三步二跨。验算底层立杆稳定,外排杆计算考虑风38、荷载，内排杆不考虑.1、荷载计算荷载标准值：木脚手板:0.35kN/m2；挡板:0.14kN/m;立杆(包括扣件等）自重:0.1248kN/m（步距1。8m）；施工荷载：3kN/m2(结构)；2kN/m2（装修）内杆：a. 施工荷载（考虑结构+装修共两层）：（3+2）X(1。05/2+0。2)X1。5=5。44kNb. 脚手板及挡板（考虑四层）:0.35X(1。05/2+0.2)X1。5X4+0.14X1.5X4=2.36kNc. 立杆自重：0。1248X32=3.99kN外杆：a. 施工荷载(考虑结构+装修共两层）：（3+2）X(1。05/2)X1。5=3。94kNb. 脚手板及挡板（考虑四39、层）:0.35X(1。05/2）X1。5X4+0。14X1。5X4=1。94kNc. 立杆自重:0.1248X32=3。99kNd. 风荷载标准值wk按下式计算:wk=0.7zsw0式中风压高度变化系数z取0。85，脚手架风荷载体型系数s=1.3，=1.2An/Aw，An为挡风面积,Aw为迎风面积，考虑脚手架外挂安全网的情况,取An/Aw=0.6.风荷载基本值w0取0.7kN/m2，则:wk=0.7X0.85X1.3X1。2X0.6X0。7=0.390kN/m2（1） 稳定性验算立杆计算长度l0按下式计算:l0=kh式中k为计算长度附加系数，取1。155，为考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度40、系数，取1。65，h为立杆步距1.8m，则l0=1。155X1。65X1.8=3.43m48X3.5钢管几何截面特性：A=489mm2，W=5。08cm3,i=1.58cm.钢管长细比= l0/i=3430/15.8=217，查表得=0。154。外杆稳定验算(组合风荷载)：轴力设计值:N=0.85X1.4X3.94+1.2X（1。94+3。99)=11。8kN风荷载设计值产生的弯矩：Mw=0。85X1.4X0.390X1。5X1。82X0.1=0.226kNmN/（A)+ Mw/W=11.8/（0。154X0.489)+0.226/0.00508=201.2MPa205MPa，满足要求。内杆稳41、定验算（不组合风荷载）：轴力设计值：N=1.4X5.44+1.2X（2。36+3。99)=15.24kNN/(A）=15.24/（0.154X0。489)=202。4MPa205MPa，满足要求。四、物料平台计算书(作法参见详图06）面荷载标准值：施工荷载：4。0kN/m2；脚手板：0.35kN/m2。荷载设计值：1。4X4.0+0.35X1。2=6.0kN/m2。1、 10号槽钢小梁计算：均布荷载:q=6X0.6=3。6kN/m跨中弯矩：M=ql2/8=3。6X0。92/8=0.36kNm10号槽钢截面抵抗矩W=39.7cm3最大正应力=M/W=0。36X106/39。7X103=9。07M42、Pa215MPa，合格。2、 双10号槽钢梁计算均布荷载：q=6X0.9=5。4kN/m跨中弯矩：M=ql2/8=5。4X32/8=6。075kNm，支座反力R=5。4X3/2=8。1kN双10号槽钢截面抵抗矩W=79.3cm3最大正应力=M/W=6.075X106/79.3X103=76.6MPa215MPa，合格。3、 20b号工字钢梁及钢丝绳计算计算简图如右：P1，P2，P3分别为3根双10号槽钢梁传来的集中力，其中：P1=4.05kN，P2=8。1kN，P3=4。05kNN1为钢丝绳内的拉力,R1，R2为支座反力.简化计算，忽略钢丝绳的伸长，钢梁上的最大弯矩Mmax=4。05X3X1.8/4。8+8。1X3.9X0。9/4.8=10.5 kNm对左端支座取矩M=4.05X3+8。1X3。9+4.05X4。8N1Xsin39oX4.8=0,得N1=21kN。R1=N1Xcos39o=16。3kN。强度验算：20b工字钢截面抵抗矩W=250cm3工字钢上的最大正应力:= Mmax /W=10。5X106/250X103=42MPa215MPa,合格钢丝绳（61915.5）面积A=89.49mm2，抗拉强度大于1300MPa，钢丝绳内的最大拉应力：= N1 /A=21X103/89。49=234。7MPa1300MPa，合格。水平支座反力R2依靠支座处的构造措施抵抗，不再验算.