1、目 录一、编制依据1二、工程概况1三、脚手架的搭设方案1四、脚手架搭设要点3五、杆件搭设顺序3六、基础的要求3七、一般规定4八、脚手架拆除4九、脚手架的使用规定5十、安全要求及措施6十一、计算书7一、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302002）；2、建筑工程施工安全检查标准（JGJ5999）；3、公司建筑施工作业指导书汇编中的“扣件式钢管脚手架搭、拆作业指导”；4、本工程的设计施工图纸。二、工程概况 本工程是xx文体中心工程，位于xx市麻涌镇，本项目为综合文体工程，总建筑面积约为10625.4。建筑高度：22. 0m，总工期：200天。外脚手架搭设高度为23.50m2、。 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。三、脚手架的搭设方案1、使用材料外脚手架所有杆件均使用48外径，壁厚3.5以上的钢管和标准扣件。脚手架使用范围详见“外脚手架使用平面示意图”。2、立杆立杆间距1.9m，里排离墙0.30m，外脚手架外排离墙1.20m，垂直偏差不大于架高的1/300，并同时控制其绝对偏差值。相邻立杆的接头位置错开布置在不同的步距内，与相近大横杆的距离不大于步距的三分之一。立柱与3、大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。（详见“外脚手架搭设平面”）。3、大横杆大横杆步距1.9m，用十字扣件装设在立杆上，内外大横杆要求平行，同一排横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm，相邻步距的大横杆错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆出现偏心受载情况。上下横杆的接长位置错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一。4、小横杆10、人行斜梯斜梯的斜度不大于350，梯宽净空0.9m，转换平台1.80.9m,步级为2025cm，脚面板即平台铺夹板。11、钢井架用篙竹在钢井架外围密铺搭设，再封安全网。四、脚手架搭设要点1、杆件连接构造一般4、规定钢管脚手架左右相邻立杆和上下相邻平杆的接头相互错开并置于不同的构架框格内。钢管脚手架搭接杆件接头长度1.00m。2、架杆配件的一般规定钢管件采用镀锌焊管，钢管的端部切口要平整。禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。要使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁构件。五、杆件搭设顺序 临时拉杆临时连墙杆基础处理立杆扫地杆大横杆护栏杆剪刀撑扣桥面大横杆连墙杆拆临时拉杆拆临时连墙杆。六、基础的要求1、良好的脚手架基础对脚手架的安全极为重要，在搭设脚手架时，必须加设底座，同时做好地基的处理。2、脚手架地基必须平整夯实。3、脚手架的钢管不能直接立于原土地面上，必须加设垫木或底座，垫板厚度不5、小于50mm。4、当遇有坑槽时，钢管立杆必须下到槽底或在槽上加设底梁。5、脚手架地基必须有可靠的排水措施，防止积水净浸泡地基。七、一般规定1、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。2、脚手架的搭设作业必须在统一指挥下，严格按照规定程序进行。3、按施工设计方案放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置。4、周边脚手架从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设。5、按定位依次竖起立杆，将立杆与纵杆、横杆与扫地杆连接固定，然后安装纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。在设置第一排连墙件前，设置必要的固定措施，以确保构件稳定和架上作业人员6、的安全。6、剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件随搭升的架子一起及时设置。7、扣件要扣紧，并注意拧紧程度要均匀适当，杜绝使用变形过大的杆和不合格扣件。8、随时校正杆件的水平偏差和垂直偏差，保证脚手架质量和整齐。9、下班和临时停工要采取临时措施，保证脚手架整体的安全和稳定。10、扣件安装：开口朝向要合理，避免雨水流入。立杆大横杆和小横杆的相接点到扣件中心距离不大于150mm，杆件的对伸长度不小于100 mm，底部斜杆与立杆的连接扣件离地不大于500 mm。11、连墙杆：是关系脚手架安全和稳定的保证，尽量设置在立杆和大横杆的交叉位置。12、所有钢管接驳位要错开布置，并用直驳扣拧紧。13、首层外脚手架7、平桥及与建筑物之间的空隙用安全网兜底。14、在5层楼面设置安全斜挡板一道。八、脚手架拆除1、拆除说明脚手架的拆除作业按确定的拆除程序进行。连墙件要在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件要及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。2、拆除顺序 拆除扣件式钢管脚手架的原则是先搭设的后拆除，后搭设的先拆除，具体拆除程序为：安全网护身栏杆小横杆大横杆立杆连墙杆剪力撑。3、一般要求、先拆除两层安全网，然后按顺序逐层由上而下进行，严禁上下同时8、作业。、所有连墙杆件随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，增设连墙件加固。、当脚手架拆至下部最后一根长管的高度时，先在适当位置搭临时抛撑加固后，再拆连墙杆。、在拆棚过程中严禁单人操作，拆立杆时必须要有人配合，密切注意工地路面来往车辆和行人动向，拿稳杆件、扣件和螺丝等零件，拆下的零件用袋装好放置在室内安全的地方，集中运至地面，以免散坠下伤人。、参加搭、拆作业人员，一律不准酒后操作，操作时必须思想集中，不准说笑，打闹或擅自离开工作岗位。、钢管上的扣件要全部拆除，拆下的各种材料必须分类堆放。参加拆除脚手架的工作人员必须按安全要求，带好9、安全帽系好安全带，穿好防滑鞋，不穿带好防护用具的人不得从事脚手架的搭、拆工作。九、脚手架的使用规定1、作业层每1m2架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下的规定值或施工设计值：、施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准，结构脚手架采取2KN/m2。、在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层；砂浆和容器总重不得大于1.5KN；施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5KN。2、在架面上设置的材料必须堆放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。3、作业人员在架上的最大作业高度以可进行正常操作为度，禁止在架板上10、加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。4、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。5、工人在架上作业中，注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。6、人员上下脚手架必须走安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。7、每班工人上架作业时，先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，立11、即通知所有架上人员撤离。8、在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前要清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。十、安全要求及措施为确保脚手架的构架和防护设施达到使用安全的要求，做好以下几个方面：1、对杆件48钢管的质量和允许缺陷进行全面检查，确保杆件符合搭设要求。2、严格按照脚手架搭设设计方案要求施工，使搭设尺寸以及对误差的控制须满足方案要求。3、附墙杆的设置方式、布点间距以及对连墙点的结构加强均要严格按照方案施工，确保附墙杆起到有效作用。4、对12、作业层进行铺竹串片，做好防护措施。5、对脚手架实际使用荷载进行控制，包括脚手架上施工人数、材料堆放数量和位置以及多层同时作业时的控制。6、对施工过程中需要临时拆除杆部件和拉结件的限制以及在恢复前的安全弥补措施要落实，同时要落实检查工作，消除施工安全隐患。7、脚手架地基要严格按照方案处理。8、安全网（立网、平网、首层网、随层网、层间网）以及其它防护措施均要严格按照要求设置。9、搭设过程中注意问题：、不能随意改变构架结构及其尺寸，特别是立杆间距、附墙点数、卸荷数量等。杜绝使用不合格的杆配件和材料。、不能随意减少铺板数量、防护杆件和设施。在不符合要求的地基和支持物上不采取措施搭设脚手架。、不按质量要13、求搭设，立杆偏斜，拉结点松弛，起不到有效拉结作用。不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业，包括在搭设时未及时设置拉撑杆件，在拆除过程中过早地拆除拉结杆件。、在搭设和拆除架体过程中，未采取或未有效采取安全防护措施，包括不设置防护和使用安全防护用品，不得进行作业。、不按规定设置安全网。、随意增加上架的人员和材料，引起超载、任意拆除构件的杆配件和拉结措施。、任意抽掉、减少作业层脚手板。、站在不具备操作条件的横杆上或单块板上操作。、加强管理人员和施工人员的教育，提高自我保护意识和素质。十一、计算书1、参数信息: （1）.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.90 米；计算的脚14、手架为双排脚手架搭设高度为 22.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.80 米，水平间距3.80 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。 （2）.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):2.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层。 （3）.风荷载参数 广东省xx市地区，基本风压为0.50，风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65；考虑风荷载。 （4）.静荷载参数 每米15、立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1128； 脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150； 安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:满铺； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片； （5）.地基参数 地基土类型:素土夯实；地基承载力标准值(kN/m2):270.00； 基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。 2、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 （1）.均布荷载值计16、算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2.0001.050/(2+1)=0.700 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20.123=0.193 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.40.700=0.980 kN/m。 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) （2）.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.19317、1.2002+0.100.9801.2002 =0.163 kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1931.2002-0.1170.9801.2002 =-0.193 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.163106,0.193106)/5080.0=37.992 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 37.992 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！ （3）.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.12318、=0.161 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.700 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1611200.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.700 1200.04/(1002.06105121900.0) = 0.662 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表。 大横杆的最大挠度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求! 3、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的19、最大弯矩和变形。 （1）.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.200 = 0.046 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.3501.0501.200/(2+1)=0.147 kN； 活荷载标准值：Q=2.0001.0501.200/(2+1) =0.840 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.046+0.147)+1.4 0.840 = 1.408 kN； 小横杆计算简图 （2）.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m； 集中荷20、载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.4081.050/3 = 0.493 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.499 kN.m； = M / W = 0.499106/5080.000=98.237 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ （3）.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q =21、 0.046+0.147+0.840 = 1.033 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1033.0801050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 1.690 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+1.690 = 1.715 mm； 小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足要求!； 4、扣件抗滑力的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按22、照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.050=0.040 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.0501.200/2=0.221 kN； 活荷载标准值: Q = 2.0001.0501.200 /2 = 1.260 kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.040+0.221)+1.41.260=2.23、077 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1128 NG1 = 0.11320.000 = 2.256 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.200(1.050+0.3)/2 = 1.134 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15 NG3 = 0.15041.200/2 = 0.24、360 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20020.000 = 0.120 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.870 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2.0001.0501.2002/2 = 2.520 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.500 kN/m2； Uz 25、- 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5000.8400.649 = 0.191 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.23.870+ 1.42.520= 8.172 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.870+ 0.851.42.520= 7.643 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计26、算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1911.200 1.9002/10 = 0.098 kN.m； 6、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.172 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.292 m； Lo/i = 208.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.167 ； 27、立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8172.000/(0.167489.000)=100.070 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 100.070 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =7.643 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo28、 = kuh 确定：lo = 3.292 m； Lo/i = 208.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.167 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 7642.800/(0.167489.000)+98362.019/5080.000 = 112.952 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 112.952 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 7、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式29、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.614 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 2.520 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.113 kN/m； Hs =0.1674.89010-4205.000103-(1.21.614 +1.42.520)/(1.20.113)=83.305 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 83.305 /(1+0.00183.305)=76.899 m； H= 76.899 和 50 30、比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.614 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 2.520 kN； 每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.113 kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.098 /(1.4 0.85) = 0.083 kN.m； Hs =( 0.1674.89010-4205.00010-3-(1.2131、.614+0.851.4(2.520+ 0.1674.8900.083/5.080)/(1.20.113)=75.533 m； 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 75.533 /(1+0.00175.533)=70.228 m； H= 70.228 和 50 比较取较小值。 经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 实际搭设高度 H=22.200 m。满足要求！ 8、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.191 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎32、风面积 Aw = 13.680 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 3.654 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 8.654 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； 33、Nl=8.654Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=8.654小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 9、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =84.920 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.6434、3 kN； 基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=84.920 fg=200.000 kN/m2 。 地基承载力的计算满足要求！10、施工人行通道平桥承载力计算：作用于脚手架人行通道平桥的荷载包括静荷载、活荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1128 NG1 = 0.11320.000 = 2.256 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用钢网脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35041.200(1.050+0.3)/2 = 1.134 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采35、用栏杆钢网片，标准值为0.15 NG3 = 0.15041.200/2 = 0.360 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20020.000 = 0.120 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.870 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2.0001.0501.2002/2 = 2.520 kN； 平桥受3*3条立杆的传力到施工平桥小横杆，然后均匀分布到平桥钢管。平桥承载力验算：用排架洞口两端36、小横杆作为支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算平桥的最大弯矩和变形。 （1）.荷载值计算 平桥杆的自重标准值：p1= 0.0385.500 = 1.463 kN； 脚手架立杆传递的荷载标准值：P2=3.870kN； 活荷载标准值：Q=2.520 kN； 荷载的计算值: P=1.2(1.463+3.870)+1.4 2.520 = 9.9276 kN； 小横杆计算简图 （2）.强度计算 最大弯矩考虑为平桥钢杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0385.502/8 = 0.1724 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = (9.9276/9)5.50/3 = 2.0223 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 2.1947 kN.m； = M / W = 2.1947106/5080.07=61. 78 N/mm2 ； 平桥杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！